View
298
Download
3
Category
Preview:
Citation preview
PRIMJERI NEKIH HRVATSKIH MOSTOVA
GRAĐEVINSKI FAKULTETGRAĐEVINSKI FAKULTET
ZAVOD ZA KONSTRUKCIJEZAVOD ZA KONSTRUKCIJE
KATEDRA ZA MOSTOVEKATEDRA ZA MOSTOVE
MOST KAMAČNIK
OPIS KONSTRUKCIJE MOSTAOPIS KONSTRUKCIJE MOSTA
PRORAPRORAČČUN I PREDNAPINJANJEUN I PREDNAPINJANJE
IZVEDBA I UTROIZVEDBA I UTROŠŠAK GRADIVAAK GRADIVA
Dionica Kupjak Vrbovsko AC RI-ZG
12,4 70 125 23,5 6
236,9 m
UL
UD
SL
SD
SL
SD
UL
UD
1
1
1
1
2
2
2
2
U1 S1 S2 U2
Zaštićeni kanjon rječice KamačnikOblikovanje odredile okolnosti:• cesta na mostu je u horizontalnoj krivini i u strmom nagibu (5,7%)• dijelovi mosta i oprema za gradnju nisu smjeli ući u kanjon zbog ekoloških razlogaSpecifičan kratki rubni raspon
80 295 295 80
100
595
107,
670
6,8
262,5 750 262,5
1305
R=743,375m R=744,90m
os li
jevo
g m
osta
os li
jevo
g ko
lnik
a
os a
utoc
este
720
Promjenjive dimenzije poprečnog presjekaPoprečni nagib 4,2%Rasponski sklop MB 50, RA 400/500-2, 1570/1770 N/mm2
Stupovi MB 40, upornjaci, temelji MB 30, ležajni kvadri MB 50
320-720
18-100
52-80
25-50 50-25
UZDUŽNI PRESJEK PRESJEK A-AA
A
UZDUŽNI PRESJEK
RASPONSKI SKLOP
PRESJEK A-AA
A
Upornjak kraćeg rubnog raspona U2 preuzima odiznu reakciju nesimetričnog rasponskog sklopa, odnosno gravitacijskom težinom prenosi odiznu silu. Komora upornjaka je zbog povećanja težine ispunjena betonom, a vertikalni zidovi su prednapeti.Ležajevi su postavljeni na istaku rasponskog sklopa ispod poprečne grede upornjaka, za preuzimanje odizne reakcije.
17
Ø20/15
Ø20/15Ø20/15
Ø18/15 Ø18/15
Ø12/15Ø12/15
4 Ø20/15
4 Ø20/15
12 Ø14/15
14 Ø14/15
11 Ø25 Ø14/15
22 Ø14/159Ø
14/2
015
Ø14
/15
9 Ø
14/2
013
Ø14
/15
5Ø14
/15 Ø16/20
Ø20/15
Ø16/15Ø20/15 Ø20/15
Ø12/15
Ø12/15
Ø12/15
PR
OM
JEN
JIVO
PR
OM
JEN
JIVO
PR
OM
JEN
JIVO
PR
OM
JEN
JIVO
PR
OM
JEN
JIVO
32
25
4583
50150
8350
150
741
740
KABELI U DONJOJ PLOCI
KA
BE
LI U
HR
PTU
KABELI U KOLNICKOJ PLOCI
150150
200 200
200 20
0
233
170430430
170
2,5233
17
1200
94 6,06,5
31,5
167 28,5
167,5
8,5
8,5
44
25
Ø16/206 Ø25
•Statički proračun na cjelovitom prostornom modelu okvira•Shema V600+300, ag=0,195g, EC 8/2, metoda spektralne analize•Poseban proračun za poprečni smjer, kolnička ploča, okvirno djelovanje za presjek nad stupom i u polovini najvećeg raspona•Dimenzioniranje: dokaz naprezanja, graničnog stanja nosivosti, provjera pukotina
Plitko temeljenje uz poboljšanje nosivosti temeljnog tla ispod S1Sandučasti stupovi visine do 29 m izvedeni u segmentnoj oplati visine 5,0 m
Kombinacija konzolne izvedbe s betoniranjem na mjestu uz korištenje tri kompleta krletki u odsječcima po 5,0 m i građenja kratkog raspona na teškoj cijevnoj skeli na pomoćnim stupovima
S1 b
azni
se
gmen
t
S2-U2 bazni segment
12 odsječaka 12 odsječaka 12 odsječaka
Pomoćni stup zbog nesimetričnog raspona
Nakon skidanja krletki u posebnoj oplati –
spojni segment
40×6819 KABELI U HRPTU40×6819 KABELI U HRPTU
24×6819 KABELI U KOLNICKOJ PLOCI 24×6819 KABELI U KOLNICKOJ PLOCI
KABELI U DONJOJ PLOCI8×6819
KABELI U DONJOJ PLOCI8×6819
Kabeli 1.faze
Kabeli 2.faze
367 t1175 t6600 m3Rasponski sklop
608 t4965 m3Donji ustroj
kabeliarmaturabeton
Most KamaMost Kamaččnik,nik,gradnja 1,5 god, gradnja 1,5 god, pupuššten u promet 2003.ten u promet 2003.
VIJADUKT MIRNA
OPIS KONSTRUKCIJE OPIS KONSTRUKCIJE VIJADUKTAVIJADUKTA
PRORAPRORAČČUN I UTROUN I UTROŠŠAK GRADIVAAK GRADIVA
IZVEDBA VIJADUKTAIZVEDBA VIJADUKTA
Na zapadnom kraku Istarskog Y, dionica Nova Vas - Višnjan
66,566,566,566,551,1
kanal
66,566,566,5 66,5 66,566,5 66,5 63,1
Mirna
66,566,566,5 66,5 70,1 30,5
C0
obodni kanal
ukupna duljina po osi mosta 1378, 03 m
P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P9P8 P10 P11 P12 P13 P15P14 P16 P17 P18 P19 P20 P21 C22
ukupna duljina po osi autoceste 1376,14 m
50,1 50,1 42,6
Naplavna dolina rijeke Mirne, iznimno nepovoljni uvjeti temeljenja → ukupnu masu mosta potrebno je smanjiti → lagani spregnuti rasponski sklop→ ukupni broj temelja smanjiti → produljiti raspone → 66,5 m, preko rijeke Mirne 70,1 mMost za jedan – desni trak autoceste, usporedni će biti projektiran i izveden naknadnoStalna horizontalna krivina R = 4.005,5 m i vertikalna krivina R = 17.500 m → izvedba uzdužnim potiskivanjemKontinuirani rasponski sklop 22 polja
15610
050
25
275
7001010
10550 105 507001010
25
50 105
275
50105
230 275 275 230
100100 550
Poprečni nosači + vertikalnaukrućenja na 7,54 m:čine poluokvire koji služe zastabilizaciju donjeg pojasaglavnog nosača i skraćujuduljinu savijanja donjeg pojasaod horizontalnih opterećenja npr. vjetra na glavni nosač.
Poprečni nosači + vertikalnaukrućenja na 4,80 m:prenose horizontalna (bočna) opterećenja sa konstrukcije na ležajeve.
672,
1
670750
80
180
90
298
120750
600600
395 155 80
100
130
395
673,
2
695,
3
180 180275
33291025
330
275
24825
20
250
7001010
10550 105 50
MAURER MHD 1000/960
U GP-u zbog konfiguracije terena i uštede materijala → upornjaci promjenjive visinekad je teren detaljno snimljen i zbog jednostavnosti izvedbe → upornjaci preprojektirani Upornjaci konstantne visine temeljeni izravno na stijeniDodatne izmjene upornjaka u fazi izvedbe → zbog promjene veličine i nabavljača prijelaznih naprava i prigušivača koji su ugrađeni na most.
dva prigušivača od po 1000 kN koji omogućuju pomake od temperature, puzanja i skupljanja, a sprečavaju pomake od kočenja vozila, vjetra u uzdužnome smjeru i potresa.
čelične „prstaste“ prijelazne naprave Freyssinet za manje pomake nego je predviđeno u GP
10
235920
200
235 450
150
100
750
100 550
15010
0
150
50
3538035
ZABIJENI PILOTI
7001010
15610
050
25
50 105
275
50105
P1, P2, P20 i P21 temeljeniplitko na stijeni, na pločastimtemeljima debljine 2,5 do 3 m.
kanal Mirna
C0
obodni kanal
P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P9P8 P10 P11 P12 P13 P15P14 P16 P17 P18 P19 P20 P21 C22
P3 - P19 temeljeni na zabijenimčeličnim pilotima HTM 600*149. Katodna zaštita čeličnih pilota Naglavna ploča pilota - gornja ploha na dubini od oko 0,5 m, u ploču piloti ulaze najmanje 1 m.
Hmin(P1) = 13,45 m Hmax(P19) = 40,03 m
Širina pojaseva u nagibu 40:1
2720,9 t1081,4 t4271 m3Rasponski sklop750,23 t6920 m3Donji ustroj
čelikarmaturabeton
380
450
25030 110110
POPRECNI PRESJEKNA VRHU STUPA
3535
176,8
940
383,7
920
380
450
3535
30 176,8
POPRECNI PRESJEK NA DNU STUPARASPORED PILOTA
C0 P1 P2 P3 P4 P5 P10P8P6 P7 P9 P12P11 P13 P14 P16P15P19
P17 P18P21 C22P20
Statički proračun rasponskoga sklopa proveden je za dva slučaja:• neraspucala kolnička ploča na čitavoj duljini → σgore,ležaj = 152,6 MPa• uz pretpostavku raspucalog betona kolničke ploče u blizini svih stupova, na duljiniod 7,0 m, mjereno od osi stupa, obostrano → σgore,ležaj = 220,9 MPa
Dodatno je proračunom obuhvaćen redoslijed betoniranja kolničke ploče → nema utjecaja na naprezanja u donjem pojasu→ naprezanja u gornjem pojasu 3% manja u polju, 9% manja nad osloncem i to na
račun vlačnih naprezanja u kolničkoj ploči koja su porasla sa 2,4 do 3,3 MPa
Analiza izvedbe vijadukta uzdužnim potiskivanjem s oba upornjaka:→ uzdužno ukrućenje mora biti postavljeno na cijeloj duljini hrpta, → na kritičnim mjestima dodatna poprečna ukrućenja. → uz w = 0,7 x 2,1(vjetar na most bez prometa) = 1,47 kN/m2, → za vrijeme gradnje ugrađen privremeni horizontalni spreg → osiguranje stabilnosti u pop. smjeru.
Nepomičnošću ležaja u uzdužnome smjeru smanjilo se torzijsko opterećenje na torzijski mekane stupove oblika H na zabijenim pilotima male horizontalne krutosti koji nose samo na trenje
35217
7
100
820
2015
1522
7217
1003521,55721,5
BSt500/560(2x5)x Ø32x1000
Ø14
ZA
KAT
OD
NU
ZAŠ
TITU
HTM600x149
6
6
Ø40
450
920
235 235
Piloti zabijani u tlo → iskop tla za naglavnu ploču →izveden podložni sloj betona → zatim postavljanje armaturnoga koša → betoniranje naglavnice pilota.
Sidrenje pilota ostvareno upuštanjem pilota u naglavnicu 1,0 m, prijenos sile u pilot ostvaren izvedbom moždanika
Minimalne izmjere naglavne ploče i položajdjelovanja koncentriranih sila na ploču, uvjetovalesu izvedbu armature u dva reda, u oba smjera.
Unos sile u šipke ostvaruje se na kraju ploče, odnosno na početku šipki → glavne nosivešipke u sidrenoj zoni raspletene, a armiranobetonska ploča približila se prostornome rešetkastome nosivom sustavu.
Stupovi u segmentnoj oplati, 5 m. Najveća pažnja posvećena jegeometrijskoj točnosti (zbog iznimne vitkosti), te obradi radnih reški.
Montaža uzdužnih i poprečnih čeličnih nosača s privremenim montažnim spregom na platou iza upornjaka.
Potiskivanje s oba upornjaka. Ukupna potisnuta duljina na strani C0: 660,59 m, C22: 696,66 m.
Spajanje rasponskog sklopa i spuštanje na stalne lončaste ležaje, uz intenzivno geodetsko praćenje, se završnom rektifikacijom postigne željena geometrija.
Betoniranje kolničke ploče napomoćnoj skeli, oslonjenoj na glavnenosače i prema utvrđenomredoslijedu betoniranja.
Vijadukt Mirna je dovršen 2005.
MOST PREKO SAVE KOD JASENOVCA
IZVORNI MOST PREKO SAVEIZVORNI MOST PREKO SAVE
STANJE MOSTA PRIJE OBNOVESTANJE MOSTA PRIJE OBNOVE
ANALIZA I ODABIR RJEANALIZA I ODABIR RJEŠŠENJA RASPONSKOGA ENJA RASPONSKOGA SKLOPA ZA OBNOVU MOSTASKLOPA ZA OBNOVU MOSTA
OBNOVA MOSTAOBNOVA MOSTA
Cestovna veza RepublikeHrvatske s Bosnom i Hercegovinom ostvaruje se kodJasenovca višedijelnim mostompreko Save i ušća Une, građenimod 1971. do 1973. godine.
120
inundacija
3232 32 60,5555,3532
SA
VA
32
29,9
32
UŠTIC
A
STUP 20
32,3532
STUP 19
STUP 17
29
STUP 14
RASKRŠÆE
STUP 1155,35
HRVATSKA
UNA
STUP 12STUP 13
BOSNA
32,6
45STUP 16
32,6
STUP 15 32,6
STUP 21STUP 22
most prek
o Une
odvojak za Ušticu
srušeni dio mosta preko Save
STU
P 1
km 4
+747
.4
STU
P 2
STU
P 3
STU
P 4
STU
P 5
STU
P 6
km 4
+907
,95
STU
P 7
km 4
+968
,5
STU
P 8
km 5
+088
,5
STU
P 9
most preko Save
236
STUP 18
18520 185 20
250 250
250
20
1520
550
20
90
28
250 250
600
600
700
Izvorni most preko Save60,55+120,0+55,35 = 235,85 mgrađen konzolnim postupkomodsječci 5,0 mPromet PTP-5Seizmičko djelovanje nije obrađeno
Srušen u Domovinskom ratu
STANJE MOSTA PRIJE OBNOVE Rasponski sklop bio je srušen tako da je trebalo ukloniti sve preostale dijelove konstrukcije
Pri uklanjanju rasponskog sklopa srušio se S7 do razine temeljne ploče nad pilotima. Slom je nastao pucanjem vezne armature iz nagl.ploče i prevrtanjem stupa.
Stupovi S6 znatno su oštećeni. Otvorile su se pukotine u tijelu široke do 2 cm. Geodetska snimka→vrh naglavne grede pomaknuo za 14 cm→stup je nagnut.
Stup S8 ostao je očuvan, uz manjaoštećenja, jer su na njemu bili pomičniležaji, pa rušenje rasponskoga sklopanije izazvalo učinak kao na stupu S7.
2,0%2,0%18520 185 20
20 185 185 20
550
255 255
40 510 40
255 255
245
16
25 540 25
30
20
20
100
2,0%2,0%700
295
700
590
ANALIZA I ODABIR RJEŠENJA RASPONSKOG SKLOPA ZA OBNOVU MOSTA
Načinjen je projekt obnove prema izvornom projektu uz promjene:
izvorna računska prometna djelovanja (PTP 5) znatno su manja od današnjih
seizmički proračun danas se obvezno provodi, a most je u VIII. potresnoj zoni
iskustva iz održavanja mostova i strane smjernice upućuju na potrebu povećanja izmjera betonskih elemenata u odnosu na izvorni projekt
IZVORNO RJEŠENJERasponski sklop: 2310 tOpterećenje pojedinog pilota: 508 t
NOVO RJEŠENJERasponski sklop: 2850 tOpterećenje pojedinog pilota: 576 t
Povećanje je nemoguće preuzeti sačuvanim dijelovima donjeg ustroja
A
AB-B
B
BA-Amoždanici u rasteru
STUP 9
250x250 mm
1,0%
1110 7001110
255
255
18520
1,0%
255
255
20185
2,0% 2,0%
2.0% 2.0%2.0%20 185 700 185 20
2,0% 2,0%
247
459
2.0% 2.0%2.0%
600
600
1110
255
1,0%
255
20 185 700 185 20
2,0% 2,0%
247
600
Sava
60,55 120,0 55,35
Sava
ANALIZA I ODABIR RJEŠENJA RASPONSKOG SKLOPA ZA OBNOVU MOSTA
Analizirana je čelična rasponska konstrukcija - smanjena h
Masa 1100 t, opterećenje pilota 460 t
Nije potrebno dodatno rekonstruirati temelje, ovo rješenje je prihvaćeno
Postojeći odnosi raspona nepovoljni su, dokazana je mogućnost odizanja rasp.sklopa
Krajevi čeličnog sanduka ispunjeni su betonom
DC
CD-DD
C-C
STUP 6
Istražnim bušotinama kroz naglavnicuutvrđeno postojanje praznog prostoraispod ploče → za osiguranje temeljnog prostora provedeno injektiranje betonomispod naglavne ploče (25,0 m3 betona).
Naglavna ploča pilota srušenog stupa S7 u koritu Save izvedena je u zaštiti čeličnoga žmurja. Pregledom je utvrđeno podlokavanje okožmurja do dubine od oko 8,0 m.
17001570
34201762
+87,61+86,90
65
nasipkameni nabacaj
1000
65
+88,00 novo žmurje
staro žmurje
658
+101,49
3131
+79,30
vodomjer: +86,82
dno premarijeci
nagib ≈10°
800
OBNOVA MOSTA - IZGRADNJA NOVOG MASIVNOG STUPA S7
Za spoj novoga stupa izvedena su sidra u naglavnoj ploči pilota (120 φ32 mm /40 cm u dva reda, lbnet=1,0 m), krunskim svrdlima bušene su rupe promjera 40 mm, a veza je ostvarena bubrećim mortom na bazi cementa.
1300
270
1500
600
748
1172
200
150 330
200
118
45
150
330270
45
150
+75,16 +72,70
1050 150
120 420 120
150
+88,16
690
210
+103,06
+101,88
+90,16
postojeca veznagreda i piloti
OBNOVA MOSTA - IZGRADNJA NOVIH BUŠENIH PILOTA TE IZGRADNJA STUPIŠTA S6
Iznad pilota izvedena je betonska naglavnica visine 2,0 m i širine 2,0 m, duljine 15,0 m, neposredno iznad postojeće vezne grede, tako da osigura vezu postojećih pilota, postojeće vezne grede i novih pilota.
Na naglavnicu se nastavlja par okruglih stupova.
Iznad stupova izvedena je poprečna greda. U gredu su usidreni uzdužno klizni ležajevi za oslanjanje betonskoga rasponskoga sklopa dilatacije A i čeličnoga rasponskoga sklopa dilatacije B.
OBNOVA MOSTA – IZVEDBA VRHA STUPA S8 I SANIRANJE VRHA STUPA S9
Zbog smanjenja visine rasponskoga sklopa stup S8 je povišen za 0,90 m. Uklonjeni su suvišni dijelovi betona i obrađena je gornja ploha, izvedena su sidra, ugrađena je armatura i oplata te je izvedeno dobetoniranje stupa i ležajnih kvadera.
Uzvodni stup stupišta S9 saniran je uklanjanjem oštećene konzole i betoniranjem novog dijela. Maska nizvodnog stupa S9 rekonstruirana je za osiguranje uvjeta montaže poprečnog nosača čelične konstrukcije. Postojeća ležajna greda nad stupištem S9 sanirana je.
OBNOVA MOSTA – IZVEDBA GLAVNE RASPONSKE KONSTRUKCIJE IZNAD RIJEKE SAVE
Rubni otvori (S6-S7 i S8-S9) izvedeni su na pomoćnim stupovima.
Središnji raspon od 120,0 m izveden je konzolnim postupkom. Za montažu je primijenjena plovna dizalica nosivosti 40 t. Montažne sekcije bile su duljine po 12 m.
Svi montažni spojevi zavarivanjem, nastavljanje hrptova – prednapetim vijcima, Ukupna težina čelika: 1240 t
Obnovljeni most Jasenovac pušten je u promet u lipnju 2005.
MOST RJEČINA
OPIS KONSTRUKCIJE SJEVERNOG MOSTAOPIS KONSTRUKCIJE SJEVERNOG MOSTA
PRORAPRORAČČUNSKA OPTEREUNSKA OPTEREĆĆENJA SJEVERNOG MOSTA I ENJA SJEVERNOG MOSTA I UPOTREBLJENA GRADIVAUPOTREBLJENA GRADIVA
IZVEDBA SJEVERNOG MOSTAIZVEDBA SJEVERNOG MOSTA
PREPORUKE ZA OBNAVLJANJE PROJEKTA JUPREPORUKE ZA OBNAVLJANJE PROJEKTA JUŽŽNOG MOSTANOG MOSTA
45,8 132,0 28,3
SJEVERNI MOST izgrađen 1984.Rasponi 16,7 + 50 + 108,5 + 50 m
PROJEKT NOVOG MOSTA, 2006Rasponi 50 + 108,5 + 50 m
Pokretni valjkasti ležajevi s kabelima usidrenim u upornjak i dijafragmu rasponskog sklopa radi sprečavanja odizanja
Odizanje je spriječeno težinom bočnih raspona – predviđen je puni poprečni presjek na duljini od po 15 m od osi ležaja s otvorom 0,9x1,9 m
PROJEKT NOVOG MOSTA
Prema novim promišljanjima o trajnosti projektirane sunajmanje debljine stijenkisandučastog presjeka veće od usvojenih na starom:
debljina ploče kolnika:25–35 cm
debljina konzola pri kraju:25 cm,
debljina hrptova:20 cm +Σ φ
debljina donje ploče:Lpl/30 = 15 cm
debljina tlačne pl.na spoju s hrptovima:
2hpl
ležaj polje
Lijevani asfalt 6 cm
HI 1cm
ležaj polje
Asfalt-beton 4 cm
Asfalt-beton 4 cm
HI 1 cm
800 kN400 kNPomoćna skela
Spektar odgovora ag=0,2g ; q=1,2
Horizontalna sila 7%od stalnog opterećenjaPotres
-18 °C-30 °Cmin temperatura
+30 °C+20 °Cmax temperaturaTemperaturna djelovanja
3,6 kN/m22,5 kN/m2bez prometa
2,4 kN/m21,3 kN/m2sa prometomDjelovanja vjetra
800 kN225 kNkočna sila
2 x 160 kN /1,2 m-trak 2
2 x 240 kN /1,2 m3 x 200 kN / 1,5 mtrak 1koncentrirano opterećenje
2,5 kN/m23 kN/m2trak 2
9 kN/m25 kN/m2trak 1jednoliko opterećenje
Opterećenje prometom
49,7 kN/m239,5 kN/m2Stalna opterećenja
Novi projekt iz 2007Izvorni projekt iz 1975Djelovanja na mostu Rječina
odgovara C16/20dnoC30/37
odgovara C25/30vrhtemelji
C45/55odgovara C35/45kosnici
C45/55odgovara C35/45sandučasti nosač
Novi projekt iz 2007Izvorni projekt iz 1975Dio konstrukcije
SJEVERNI MOST izgrađen 1984.
Kosnici i bočnim rasponi betonirani naskeli, sidrenjem kabelima u stijenuosigurani za vrijeme izgradnje.
Srednji raspon od montažnih elemenata duljine 2,45 m pomoću pokretne čelične rešetkaste skele.
Montažni elementi trapezno nazubljenispajani s prethodnim elementomljepilom na bazi epoksi-smole, pritegnuti krutim čeličnim šipkamasustava Dywidag i prednapeti s trajnimkabelima na već izvedeni dio konzolerasponskog sklopa.
Na kraju su ugrađeni kontinuitetni kabeli za preuzimanje pozitivnih momenata savijanja u polju. Kada su se konzole približile na 1,0 m, pokretna je skela uklonjena i betoniranjem na mjestu izveden je završni (upasni) segment.
FAZE IZVEDBE NOVOG MOSTA
Sjeverni most Rječina pušten u promet 1988.
MASLENIČKI MOST
OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA
PRORAPRORAČČUN MOSTA I SUSTAV NADZORAUN MOSTA I SUSTAV NADZORA
IZVEDBA MOSTA I KAKVOIZVEDBA MOSTA I KAKVOĆĆA GRADIVAA GRADIVA
Prijelaz autoceste Zagreb–Split–Dubrovnik i Jadranske autocestepreko Novskog ždrila, u sklopudionice Maslenica–Zadar, nešto zapadnije od lokacije starogacestovnog mosta.
S8 S9S4S2 S3 S5S1
upornjak U1
temelj luka K1
S6 S7
RIJEKA
U1 S11
upornjak U2
temelj luka K2
U2
ZADAR
S10
374,7410,6 26 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 24 14,14
200
65
ploca MB40
tvrdo liveni asfaltasfaltni beton
hidroizolacija
prednapeti montažni nosaci
1020 1020
11140
22240
222 222 222222222 222 111
540 250 370 250 540
400
4531
045
900
60 378 25 378 60
2517
525
040 40 40 40 40 40
izloženost utjecajima mora, snažnih vjetrova, potresa →bitan utjecaj na projektiranje.
spljoštenost f/L = 1/3,08os luka oblikovana je po složenoj logaritamskoj funkciji tako da su momenti savijanja za stalno opterećenje najmanji –potporna linija.
96 predgotovljenih nosača, L=30,0 m m=77 t,, ograničenoprednapeti u jednoj fazi. Kontinuitet nad srednjim osloncima naknadnonenapetom armaturom.
200
30 190 30
250
620
3014
030
200
250
250
250
40 170 40
620
250
4017
040
250
U1
2.5%2.5%
Zadar
2.5%2.5%
U2
Rijeka
869
145
868
1020 1020
2000
827,
3
1020 1020
2000
651
827,
3
145136
1384
136
611
381 350 470
170
250
470
1201
890
231 250 130
100 400
223
723
Stupovi: H= 3,6 m - 67,9 m, sandučasti osim punih uz tjeme
Zajednički temelj kod peta luka
Krila upornjaka: Različite razine za prilagođavanje konfiguraciji terena
Statički proračun – cjeloviti modeli (ravninski i prostorni) – opterećenja u fazama 1.faza: aktivni elementi luka i dijafragmi2.faza: aktivni elementi stupova i portala3.faza: naglavnice i montažni nosači kao slobodno oslonjene grede4.faza: opterećenje pločom djeluje na sustavu slobodno oslonjenih nosača5.faza: ∆g i p djeluju na roštiljnom kontinuiranom sustavu
Seizmički proračun – postupak spektralne analize, EC8/2, 20 modalnih oblika
Proračun faza izvedbe – programom NELIN uzimanjem u obzir geometrijske i materijalne nelinearnosti: korištena su 3 neovisna 2D modela, prvi je obuhvatio cijeli most, drugi i treći simulirali faze izvedbe luka konzolnim postupkom s obiju strana uz uporabu pomoćnih zatega
Promet V600+300: po pojedinim nosačima s ekscentricitetomPuzanje i skupljanje DIN 4227Vjetar DIN 1072: različit pritisak po pojedinim elementima i visini; luk, stupovi, portali, greda; do 20, 20 – 50 m, >50 mJednolika temperatura +20/-30oC i razlika temp.luka i grede od 5oCNejednolika +7/-3,5oC
K1 K2-1,K2-2 K3
K9
K7
K6-1,K6-2,K6-3,K6-4
K4 K8K10-1,K10-2
K11
K12K13-1,K13-2,K13-3,K13-4
K5
K2-2 K2-1
K1,K3
K4,K5
K6-1,K13-4K6-2,K7,K13-2
K6-4,K9,K10-2,K12,K13-3 K6-3,K8,K10-1,K11,K13-3
Na Masleničkome mostu uveden je cjelovit sustav nadzora: praćenje nosivosti konstrukcije (92 senzora naprezanja 18 na betonu i 74 naarmaturi) i korozijskoga nadzora (21 senzor kojim se mjeri jakost korozijske struje, elektrokemijski potencijal anode, te temperatura i elektrolitička otpornost betona).
Izveba luka: konzolni postupak
Odsječci 5,25 m i zaglavni 2,0 m betonirani u samopomičnoj krletki.
Pridržavani vješaljkama u tri razinena stupovima i pomoćnim čeličnimpilonima uravnotežene sa zategamapriključene na geotehnička sidraprijenosnim čeličnim gredama.
Vertikalne dijafragme u luku nastupnim mjestima betonirane sunaknadno, zbog čega su ostavljeniotvori u gornjoj pojasnici luka.
UPORNJAK I KRILA: izvedeni u glatkoj oplati
STUPOVI: izvedeni u podiznoj glatkoj oplati, odsječci 5,0 m, dvije unutarnje i jedna vanjska oplata, unutarnja podizana i namještana u cijelosti, vanjska u dijelovima, prijeklop armaturnih koševa s nastavljanjem max. 50% armature u jednom presjeku.
NAGLAVNICE: izvedene u dva dijela. Donji dio promjenjive visine 1,0 – 2,5 m izrađen je u pomno konstruiranoj skeli i oplati, da bi na njega bili izravno položeni predgotovljeni nosači rasponskoga sklopa, dok je gornji dio bio betoniran skupa s kolničkom pločom tek po ugradbi svih T-nosača. Povezani samo uspravnom armaturom (sponama). Naglavnice su lagano prednapete.
NADLUČNI SKLOP: montaža predgotovljenih nosaača navlačnom rešetkom nadnepridržanim lukom, simetričnim napredovanjem s obiju strana. Predgotovljeni T-nosači izrađivani su na platoima iza krajeva mosta.
Postavljanje nosača nadlučnoga sklopa, a kasnije i betoniranje kolničke ploče poredoslijedu razrađenom tako da luk budeopterećen postupno i simetrično.
Osiguranje geometrije mosta provedeno je pomnim geodetskim praćenjem tijekaizvedbe i završnim kontrolama.
Maslenički most sagrađen tijekom Domovinskog rata pušten je u promet 1997.
MOST PREKO KRKE KOD SKRADINA
OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA
PRORAPRORAČČUN MOSTA I UTROUN MOSTA I UTROŠŠAK GRADIVAAK GRADIVA
IZVEDBA MOSTAIZVEDBA MOSTA
Trasa autoceste Zagreb–Split, na dionici Zadar–Šibenik, prelazi kanjon rijeke Krke širok 190 m na razini mora te približno 390 m na razini nivelete i to u neposrednoj blizini ulaza u vrlo vrijedan i zaštićen nacionalni park Krka.
S3 S4 S5 S7S6 S9S8 S13S10 S11 S12 U14
ZADAR ŠIBENIK
U1
ukupna duljina mosta L=391,16 m
32204,00
52,0
0
282832 323215,31 32 2879,31 4,00
S3 S4 S5 S7S6 S9S8
242832 32 15,8599,854,00
S13S10 S11 S12 U14
ZADAR ŠIBENIK
U1
300
220
4040
78 100 375 100 7850 300 50 375 375
3860038
782100782256
50 435 30 435 501000
375
170
110 760 110220 220
173
600
spljoštenost f/L = 1/3,92nadlučni sklop u spregnutoj izvedbi → bitno smanjenje stalnih djelovanja na luk i omogućeno izostavljanje naglavnih greda stupova
Čelični roštilj sastoji se od dva glavnauzdužna sandučasta nosača, jakihpoprečnih nosača na razmaku 4,0 m i rubnih nosača
Spregnuta rasponskakonstrukcija analiziranaje za neraspucalukolničku ploču, ali i zaraspucalu ploču, nadsvim poprečnimnosačima i glavnimnosačima u blizinisrednjih oslonaca naduljini 0,15L obostrano.
224 108136 70
2xOTP 200/460
28
391,16 m
204,00
52
4,00
3232 32 32
4,00
2432 2828 3228 32
raspored ležajarasponskog sklopa
demperi
nepomicni ležajevi pomicni ležajevi
Proračunski modeli za statički i dinamički proračun –cjelokupna konstrukcija mosta –luk stupovi, ležajevi, spregnuta rasponska konstrukcija Djelovanja: DIN 1072, vjetar BS 5400, potres EC 8.Sve mjerodavne kombinacije opterećenja ispitane su korištenjem proračuna kojim se uzima u obzir geometrijska i materijalna nelinearnost.
Seizmički proračun – postupak spektralne analize, EC8/2, 30 modalnih oblika, 0,2g, A razred, q=1,2 za luk, 1,0 za rasponski sklop, 1,5 za ograničeno duktilne stupove
Seizmičko djelovanje preuzimaju prigušivači na upornjacima i vrlo malo visoki stupovi
B3L
S4
S3
S1
S2
B2L
S5
S11
S6
S7S9S8
S10S12
S15S13 S14
3274
1701
,526
48,8
B1L
ZADAR
U1 S3
S422L
21L20L
19L18L
17L16L15L14L
13L12L11L
10L9L
8L6L
5L4L
3L
2L1L
0L
STUPOVI u podiznoj oplati, odsječci 5,0 m
LUK konzolnom gradnjom, monolitno u segmentima duljine 5,25 m, uz pridržanje privremenim zategama
Istodobno s izvedbom prvihdvanaest segmenata luka počelaje izvedba ČELIČNOG DIJELA RASPONSKOGA SKLOPAuzdužnim potiskivanjem
AB ploča u predgotovljenoj izvedbi, sa spojnim reškama nad glavnim i poprečnim nosačima
Postavljanje srednjih predgotovljenih ploča 6,44x3,44 m
Na spojnim reškama posebna pažnja primjerenoj obradi vertikalnih i horizontalnih ploha zbog ostvarenja što boljeg kontinuiteta.
Nastavljanje armature u reškama, na reškama iznad stupova; uzdužna armatura je zavarena.
Izvedba pete i početnog segmenta
Konzolno napredovanje luka obostrano od peta.Kabeli sastavljeni od snopa užadi, pocinčavanjem antikorozivna zaštita, a izravnim provjetravanjem smanjen temp.rad zatega – manje oscilacije luka 4cm (Maslenica 8 cm)
Po dovršetku spregnutograsponskog sklopa nad obalamamontirani su privremeni čelični pilonina portalnim stupovima za sidrenjetreće razine pomoćnih zatega. Privremene čelične grede nad upornjacima za uzdužno pridržanje rasponskog sklopa.
Izvedba krajnjeg spojnog segmenta
Navlačenje čeličnog dijela rasponskog sklopa iznad luka sa zadarske strane
Montaža srednjeg dijela rasponskog sklopa
Ograda tip BN 4 (francuska)Zaštitna ograda s dostatnom krutošću elemenata ograde i priključenja na betonski sklop
Most preko Krke pušten je u promet 2005.
MOST PREKO RIJEKE DUBROVAČKE
IZMJENE IZVORNOG PROJEKTA I OPIS IZMJENE IZVORNOG PROJEKTA I OPIS KONAKONAČČNE KONSTRUKCIJE MOSTA NE KONSTRUKCIJE MOSTA
PRORAPRORAČČUN MOSTA I KVALITETE GRADIVAUN MOSTA I KVALITETE GRADIVA
IZVEDBA MOSTAIZVEDBA MOSTA
Na zapadnom ulazu u Dubrovnik most prelazi morski zaljev Rijeke dubrovačke. Osnovno prometno značenje -skraćenje cestovne veze područja Dubrovnika sa Splitom i dolinom Neretve za 12 km i omogućavanje širenja grada na zapadnu obalu Rijeke dubrovačke.
Glavni ovješeni most sa spregnutom rasponskom konstrukcijom i prednapeti sandučasti gredni prilaz s prepuštenim dijelom spojeni su zglobom u sredini.
Zglob u središnjem rasponu -izbjeći zbog visoke seizmičnosti i problema pri održavanju.
Investitor je tražio promjenu izvornog projekta zbog pojednostavnjenja i ušteda tijekom izgradnje. •prilazni vijadukt produljen u glavni raspon za 60 m, a središnji stup izbačen → raspon ovješenog mosta skraćen za 60,0 m. •čelični sandučasti → otvoreni spregnuti presjek•Visina pilona smanjena na 141,5 m → H/L=0,38.
1310
12101420
38524
7
258
385220
35
200 13
0
105105 105220
130
35
105
228
20 20
2,5%4,0% 2,5% 2,5%
303020 (770-1104)
(1270-1604)(886-800)40 (319-200)
(52-60)
40(319-200)
(52-60)
(32-
105)
(325
-822
)
32
(1210-1544)
(1270-1604)
250 25020
(32-
105)
4,0% (5%-2,5%) (5%-2,5%) 4,0%
1:101:10
Glavni nosači na promjenjivom razmaku 7 – 13,1 – 16,75 m.Poprečni nosači spregnuti s gornjim pojasom na razmaku 5,0m.Ispitivanja u vjetrovnom tunelu →ugradnja vjetrovnog sprega s križnim dijagonalama
Prilazni vijadukt složenih je geometrijskih oblika
127002450
3
8000 400
Spoj betonskog i čeličnog dijela mosta
130
240
130
9032
090
60 260 60 20380 20400
240
130
130
2090
2024
020
9020
100 145 70 145 100560
500
102,
5039
,0
15,50
6,0
141,
50
15,50
16,27
16,50
3,0
C
+143,00
+115,633
+48,36
-4,50
B
A
C - C
B - B
A - A
280
A- pilon odabran je zbog velike krutosti u poprečnom smjeru i povećanja torzijske krutosti sustava.
Greda ispod rasponskoga sklopa povezuje noge pilona i osigurava oslonac rasponskome sklopu.
Zbog nepovoljnog pada slojeva stijene, a da bi se izbjegli diferencijalni pomaci temeljnih ploča, po završetku temeljenja ugrađeno je 20 stalnih sidara u uzdužnome smjeru mosta.
DETALJ B - DAMPER
A-A
140
637
798 420
5020
100
400200
20010
325
150
135
245
140
437
UPORNJAK A1
A
DETALJ B
DETALJ B - DAMPER
A-A
8 +53,567
+41,99
+53,567
1000
15 16 17 18 19
+39,00 +39,00
584681
325
1300
1700
150 250
950
300
1206
250 1015 250 2901515 290
1055540 540
228
2135
1880
300
300
1209
328
579
14
930
KABELI
750 950180
80 385 385 385 385 80
50DYWIDAG
Zapadni upornjak U1 vrlo složenog oblika, izveden još1989., ali ga je zbog izmjena nastalih u novom projektu valjalo ojačati i rekonstruirati. Ugrađeni prigušivači i dva dodatna ležaja, koji se aktiviraju pri pojavi odizne reakcije. Dva nova zida – kontrafori
Istočni upornjak U5 opterećen vlačnom odižućom silom od šest parova zatega koje su u njega usidrene; u njega je upeta spregnuta ovješena greda→ispunjen kamenim materijalom, zidovi prednapeti vertikalnim kabelima, 40 pilota promjera 120 cm, smanjenje seizmičkih sila.
560
500
Pilon je izveden u segmentima duljine 5,0 m, pri vrhu 2,5 m. Dvije čelične razupore → smanjenje momenata savijanja razmaknutih nogu pilona.
Problematična izvedba pri vrhu pilona gdje se sidre zatege izazivajući nepovoljna stanja naprezanja → vrh pilona prednapet kabelima u oba smjera
Konzolna gradnja obostrano, segmenti ≈ 5,0 m. Posljednja dva segmenta na skeli. Pri izvedbi, greda je privremeno pridržana na dva mjesta pomoćnim stupovima.
Čelični dio rasponskoga sklopa u postranom otvoru, raspona 80,7 m zajedno s 33,0 m sklopa u velikom otvoru izveden je potiskivanjem s istočnog upornjaka uz pridržanje pomoćnim kabelima.Najveća masa u fazi potiskivanja 508,2t.Postupak je trajao 4 mjeseca.
Nastavak gradnje 211m u glavnom rasponu proveden je konzolnim postupkom, 20m montaž. elem. derrick dizalica nosivosti 90 t.Neposredno nakon podizanja sekcije ugrađivane su pripadne prednapete kose zatege. Dva takta iza podizanja - betoniranje kolničke ploče na pomoćnoj skeli. Posljednji segment, 10,7 m montiran autodizalicom s prednapetoga rasp.
Izgradnja započeta 1990.Nastavljena prema prilagođenom projektu 1999.Pušten u promet 2002.
MOST PREKO SAVE U MARTINSKOJ VESI
OPIS KONSTRUKCIJE MOSTAOPIS KONSTRUKCIJE MOSTA
IZVEDBA MOSTAIZVEDBA MOSTA
Vodopravni uvjeti:minimalna pregrađenost rijeke, uzimanje u obzir uvjeta obrane od poplave, osiguranje plovnog puta Savom širine 55 m, donji rub konstrukcije iznad kote 105,25 m.
Prometni uvjeti: Veza s postojećom prometnicom na nasipima uz korito Save
Greda za ukrućenje je odpredgotovljenih betonskih el. h=32cmL/h=322; L/b=26,8; uzdužno prednapinjanje s 4 kabela – tlak 5N/mm2
145,0038,507,00 55,0045,00 45,00 13,00
12,5038,5012,50
81
662,4
438540
52 50
440
200
3050
20
198
205 30 2050
20515 15
63
Rješenje s najmanjom konstruktivnom visinom i najmanjim radovima u koritu →viseći most s kosim vješaljkama, L/f = 9,06, f=16 m
Glavni kabeli od 4 užeta φ 80 mm, preko pilona sedlom, sidrenje u bet. blokove.
Betonski A piloni, upeti u donji masivni dio, preko naglavnice na 6 pilota φ 1,50 m.
Krutost sustava – kose vješaljke punog profila φ 36 mm, 2/4,0 m
Pješački promet 4 kN/m2 (5), teško vozilo 12 t
Masivni bazni dijelovi pilona izvedeni su u fiksnoj oplati. Noge pilona u kombiniranoj izvedbi: na unutarnjem dijelu između dviju zakošenih nogu postavljena skela od čeličnih cijevnih elemenata. Izvedba kosih stupova ostvarena je u podiznoj skeli za ostale tri plohe. Odsječci h=4,0 m.
Sedla od lijevanog čelika montirana autodizalicom -ugrađeni pomoćni kotrljajući ležajevi preko kojih je prevučeno pomoćno (vučno) uže, a zatim i 4 glavnanosiva užeta - užad je primjenom preša učvršćena u sidrene komore - višekratnim dotezanjem ostvarena je konačna geometrija užadi zbog vertikalnosti pilona.
Montaža vješaljki i kolničkekonstrukcije ostvarena je primjenom pomoćne žičanedizalice – kabel-krana (segmentil=4,0 m i m=13,0 t)
Most preko Save u Most preko Save u Martinskoj Vesi puMartinskoj Vesi puššten u ten u promet 2002promet 2002.
Prednapeti uzdužni kabeli u gredi.
Reške širine 0,4m – kontinuitet zavarivanjem armature –betoniranje (0,54m3) nakonmontaže svih 37 odsječakakolničke grede.
Konačna geometrija mostaostvarena je reguliranjem duljinevješaljki.
MOST KOPNO-PELJEŠAC
568PelješacHrvatskaPelješac12
560PatrasGrčkaRion-Antirion2004.11
590NagoyaJapanMeiko Chuo1998.10
590ShanghaiKinaXupu1997.9
602ShanghaiKinaYangpu1993.8
605FuzhouKinaQuingzhou2001.7
618WuhanKinaBaishazhou2000.6
628NanjingKinaNancha2001.5
856Le HavreFrancuskaPont de Normandie1995.4
890Onomichi-ImabariJapanTatara1999.3
1018Hong KongKinaStonecutters2008.2
1088Suzhou-NantongKinaSutong2008.1
Raspon(m)LokacijaDržavaNaziv mostaGodina
izgradnjeRednibroj
568
400
230100 132 132 132 160 132 132 1322340 m
230 160
118
100
350
100100
495
21521700 100100
96
92 495990
450
Raspored zatega - pseudolepezasti s parcijalnim ovješenjem (rasponski sklop je oslonjen na pilon). Razmaci zatega 20m, razmak oslonca na pilonu i 1 zatege 30m.
Bočno ovješenje u dvije nagnute ravnine, zatege pridržavaju čelični sanduk narubovima → statički i dinamički najbolje rješenje → prostorna rešetka i nisu mogući diferencijalni pomaci usidrenja dviju ravnina zatega.
Betonski bunar
Betonski sanduci
Čelični sanduci
Stupovi betonski sandučasti, naglavnica na razini mora, na čeličnim pilotima (9) promjera 2 m, dubine 94m
Na stupovima i upornjacima prigušivači u oba smjera; prijelazne naprave samo na upornjacima.
MOST JARUN
Vrapčanska
Ljubljanska avenija
Horvaćanska
Jarunska
Jadranska avenija
Prijelaz preko rijeke Save u koridoru produžene Vrapčanske ulice. Prema GUP produžena Vrapčanska ulica prelazi Ljubljansku aveniju te preko križanja u nivou s Horvaćanskom i Jarunskom produžuje zapadnom stranom uz jezero Jarun preko Savesve do Jadranske avenije.
AVENIJAJADRANSKA
U1 S2 S4 S7
3500 5000 15005000
S3
4500 4500
S5 P6
60°
150224770
6251200
1200
47°
68°64°61°88 m 75 m
14 m
6,5 m
Recommended