Antisismica Roy

TRABAJO ESCALONADO DE INGENIERIA ANTISISMICA

ORDEN 17USO HOSPITAL

ESPECIFICACIONES

CONCRETO(f´c) 210 kg/cm22.40 ton/m3

CARGAS PERMANENTES Y NO PERMANENTES:

PESO DE ACABADO 0.10 ton/m2PESO DE TABIQUERIA 0.12 ton/m2PESO DE MURO DE FACHADA 0.45 ton/mPESO DE PARAPETO 0.28 ton/mSOBRECARGA(AZOTEA) 0.10 ton/m2SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 0.40 ton/m2

UBICACIÓN LIMAROY L1 3.00 mESPINAL L2 7.00 mDIAZ L3 4.00 m

PREDIMENSIONAMIENTO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES

DIMENSIONES DEL TERRENOLARGO 21.55 mANCHO 17.65 mAREA 380.36 m2

PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSAS(REFORZADA EN DOBLE SENTIDO)LOSA ALIGERADA(luces grandes)PAÑO LARGO L 5.95 m

ANCHO B 7.35 mPERALTE h 0.37 mPERALTE h 0.40 mB/23

PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGASVIGAS PRINCIPALES

B/L 1.24

PERALTE h 0.60 m0.64 m

0.52 m

ANCHO b 0.40 m

hA=B/αhB=L/β

b=B/20 0.37

COEFICIENTES DE PREDIMENSIONAMIENTODE VIGAS DE UNA RELACION B/L Y UN VALOR ESPECIFICO DE SOBRECARGA

B/L S/C(kg/m2) α β250 13 13

B/L>0.67 o´ 400 11.4 11.4B/L=1.0 750 10 10

1000 9 9250 13 12

B/L<0.67 o´ 500 11 11750 10 10

1000 9 9

VIGAS SECUNDARIAS

ANCHO b 0.40 mb=B/20 0.37 m

PERALTE h 0.40 mh=B/β 0.64

PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNASCONSIDERACIONES PARA ZONAS DE ALTO RIESGO SISMICOSEGÚN LA DISCUSION DE ALGUNOS RESULTADOS DE INVESTIGACION EN JAPON DEBIDO AL SISMO DE TOKACHI 1968,DONDE COLAPSARON MUCHAS COLUMNASDE LOS RESULTADOS SE TIENEN:

DIMENSION DE LA SECCION EN LA DIRECCION DDE ANALISIS SISMICO DE LA COLUMNALA OTRA DIMENSION DE LA SECCION DE LA dCOLUMNA

PESO DE LOSA ALIGERADA 0.35 ton/m2PESO DE ACABADO 0.10 ton/m2PESO DE TABIQUERIA 0.12 ton/m2PESO DE VIGAS 0.10 ton/m2PESO DE COLUMNAS 0.05 ton/m2LA SOBRECARGA(S/C) 0.40 ton/m2

EL PESO DEBIDO A LA GRAVEDAD P.G 1.12 ton/m21120 kg/m2

1) Si hn/D=>4, es el caso mas recomendable ya que aquí las columnas presentan fallla ductil

2) EL INDICE DE APLASTAMIENTO(n)n=P/(f´c*b*D) n<1/3

3) Las columnas se predimensionan con b*D=P/(n*f´c)

TIPO C1 Columna interior P=1,10*PGPara los primeros pisos N<3 pisos n=0,30

TIPO C1 Columna interior P=1,10*PGPara los 4 ult. Pisos sup. N>4 pisos n=0,25

TIPO C2,C3 columnas extremas de P=1,25*PGporticos interiores n=0,25

TIPO C4 columna de esquina P=1,50*PGn=0.20

P:CARGA DEBIDO A SISMO

COLUMNA EXTERIORAREA TRIBUTARIA 6.38 m2CARGA DE SISMO(P) 7.14 ton 7140 kgEL VALOR DE b*D 1.70 m2 1,020.00 cm2ASUMIENDO D=b

D 31.94 cm b 31.94 cm

PERALTE h 0.40 mANCHO b 0.40 m

COLUMNA INTERIORAREA TRIBUTARIA 24.54 m2CARGA DE SISMO(P) 27.49 ton 27489.00 kgEL VALOR DE b*D 5.45 m2 2879.80 cm2ASUMIENDO D=b

D 53.66 cm b 53.66 cm

PERALTE h 0.60 mANCHO b 0.60 m

METRADO DE CARGAS

NIVEL 1 3.8

PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 5 33.89PESO DE COLUMNAS 16+9 52.90

Hentrepiso

PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25

PESO TOTAL 438.30

NIVEL 2 3.2

PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 5 33.89PESO DE COLUMNAS 25 44.54PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25

PESO TOTAL 429.94

NIVEL 3 2.80 1.40 m

PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 5 41.38PESO DE COLUMNAS 10+6+9 33.60PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25

PESO TOTAL 426.49

NIVEL 4 2.8

PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 3 20.33PESO DE COLUMNAS 6+9 28.22PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25

PESO TOTAL 400.07

NIVEL 5 2.8

PESO DE LOSA 133.13PESO DE ACABADO 38.04PESO DE TABIQUERIA 45.64PESO DE VIGAS"X" 5 62.06PESO DE VIGAS"Y" 3 20.33PESO DE COLUMNAS 6+9 28.22

Hentrepiso

PESO DE MURO DE FACHADA 19.40SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 53.25

PESO TOTAL 400.07

NIVEL 6 Hentrepiso 2.8

PESO DE LOSA 97.19PESO DE ACABADO 27.77PESO DE TABIQUERIA 33.32PESO DE VIGAS"X" 5 24.91PESO DE VIGAS"Y" 3 10.84PESO DE COLUMNAS 6+9 18.70PESO DE MURO DE FACHADA 16.61SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 34.01

PESO TOTAL 263.34

NIVEL 7 Hentrepiso 2.80

PESO DE LOSA 97.19PESO DE ACABADO 27.77PESO DE VIGAS"X" 5 33.32PESO DE VIGAS"Y" 5 24.91PESO DE COLUMNAS 25 10.84SOBRECARGA DE OTROS NIVELES 18.70PESO DE PARAPETO"X" 12.07PESO DE PARAPETO"Y" 8.46

PESO TOTAL 233.24

CORTANTE BASALDATOS USO HOSPITAL PISO

UBICACIÓN LIMA 1SUELO TIPO S1 2ALTURA 3EDIFICIO 4

V=(ZUCS/R)*P 7TOTAL

DATOS Z 0.4U 1.5S 1.4Tp 0.9 seghn 21.00 m

45T 0.467 segC 4.821 c<=2.5C 2.5T 0.47R 8C/R=>0.125 0.3125 OKP 2591.44 ton

V 680.25 ton

t=>0,7 0.46666667 segFa 0

∑Pj*hj 29747.40Fi EXCENT.(e) Mz(tonxm)F1 38.09 0.8825 33.61 38.09 F2 68.82 0.8825 60.74 68.82 F3 95.58 0.8825 84.35 95.58 F4 115.27 0.8825 101.73 115.27 F5 140.89 0.8825 124.33 140.89 F6 109.60 0.8825 96.72 109.60 F7 112.01 0.8825 98.85 112.01

Fi=(Pi*hi)/(∑Pj*hj)*V

F.I(TON) F.I(TON)

TRABAJO ESCALONADO DE INGENIERIA ANTISISMICA

2.555.95 B5.95 L3.20 X

3.00 7.35 4.20 7.00PLANTA

COEFICIENTES DE PREDIMENSIONAMIENTODE VIGAS DE UNA RELACION B/L Y UN VALOR ESPECIFICO DE SOBRECARGA

SEGÚN LA DISCUSION DE ALGUNOS RESULTADOS DE INVESTIGACION EN JAPON DEBIDO AL SISMO DE TOKACHI 1968,

d0.2625 0.21

2.555.95 B5.95 L3.20 X

3.00 7.35 4.20 7.00PLANTA

Si hn/D=>4, es el caso mas recomendable ya que aquí las columnas presentan fallla ductil

P=1,10*PGn=0,30

P=1,10*PGn=0,25

P=1,25*PGn=0,25

P=1,50*PGn=0.20

Pj hj Pj*hjPESO(TON) ALTURA(m)

438.30 3.80 3.80 1665.53429.94 3.20 7.00 3009.61426.49 2.80 9.80 4179.59400.07 2.80 12.60 5040.88400.07 2.80 15.40 6161.07263.34 2.80 18.20 4792.70233.24 2.80 21.00 4898.02

2591.44 21.00 29747.40

EXCENT.(e) Mz(tonxm)0.8825 109.60 96.72

140.89 124.33 115.27 101.73 95.58 84.35 68.82 60.74 38.09 33.61

ESCALONADO Nº 03

DETERMINACION DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO EN CADA DIRECCION DE LA ESTRUCTURA Y DETERMINACION DE LAS FUERZAS CORTANTES Y FUERZAS DE INERCIA EN CADA NIVEL MEDIANTE EL ANALISIS ESTATICO

DATOSE 210 Ton/cm2

ANCHO 29.2 mLARGO 31.6 m

NIVEL PESO(ton) ALTURA(m)1 939.70 3.002 936.55 3.003 922.56 2.804 783.26 2.805 783.26 2.806 637.65 2.80

EJE Y FACHADA5 4 3

6.00 8.40FACHADA

LOS PESOS Y LAS RIGIDECES DE CADA NIVEL EN CADA EJE

NIVEL ALTURA(m) PESO(ton) KX(ton/cm) KY(ton/cm)1.00 3.600 939.70 847.17 663.092.00 3.000 936.55 679.43 304.633.00 2.800 922.56 799.54 363.704.00 2.800 783.26 612.91 311.995.00 2.800 783.26 612.91 311.996.00 2.800 637.65 612.91 311.99

METODO MATRICIAL

CALCULO DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO(EJE X)

NIVEL PESO(ton) m KX(ton/cm) k6 637.650 1.000 612.91 1.0005 783.260 1.228 612.91 1.0004 783.260 1.228 612.91 1.0003 922.560 1.447 799.54 1.3052 936.550 1.469 679.43 1.1091 939.700 1.474 847.17 1.382

MATRIZ DE MASA

1,474m 0.000 0.000 0.0000.000 1,469m 0.000 0.000

[M]= 0.000 0.000 1,447m 0.0000.000 0.000 0.000 1,228m0.000 0.000 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 0.000

MATRIZ DE RIGIDEZ

2,491K (-1,109K) 0.000 0.000(-1,109K) 2,414K (-1,305K) 0.000

[K]= 0.000 (-1,305K) 2,305K (-K)0.000 0.000 (-K) 2K0.000 0.000 0.000 (-K)0.000 0.000 0.000 0.000

A la operacion realizada la dividimos entre K y luego hacemos:

-1.109 0.000 0.000

Con etas dos matrices calcularemos: [K]-ω²[M]=0

2,491-1,474λ

-1.109 -1.305 0.000 [K]-ω²[M]= 0.000 -1.305 -1.000

0.000 0.000 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000

λ₁ 0.057λ₂ 0.424λ₃ 1.171λ₄ 1.851λ₅ 2.607λ₆ 3.072

Sabemos que λ=(m*ω²)/K

Luego ω=(λ*k/m)^0,5

Datosm 0.651k 612.91

TENEMOS LAS FRECUENCIAS Y PERIODOS DE VIBRACION

ω(seg^-1) T(seg)7.328 0.857

19.985 0.31433.212 0.18941.756 0.15049.555 0.12753.793 0.117

CALCULAMOS LAS FORMAS DE MODO

Usaremos la siguiente ecuacion:

[En]{u}={0}

donde [En]= [K]-ω²[M]

PRIMERA FORMA DE MODO

λ₁ 0.057

2,414-1,469λ2,305-1,447λ

2-1,228λ

RESOLVIENDO |[K]-ω²[M]|=0

TENEMOS LOS VALORES DE λ:

1.866 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 2.330 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 2.223 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.930 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 1.9300.000 0.000 0.000 0.000 -1.000

RESOLVIENDO1.0001.6832.1552.5932.8502.908

SEGUNDA FORMA DE MODO

λ₂ 0.424

1.320 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 1.791 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 1.691 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.479 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 1.4790.000 0.000 0.000 0.000 -1.000

RESOLVIENDO1.0001.1900.783-0.228-1.120-1.430

TERCERA FORMA DE MODO

λ₃ 1.171

0.207 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 0.694 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 0.611 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 0.562 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 0.5620.000 0.000 0.000 0.000 -1.000

u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹u₅¹u₆¹

u₁²u₂²u₃²u₄²u₅²u₆²

RESOLVIENDO1.0000.187-0.750-0.7020.3560.902

CUARTA FORMA DE MODO

λ₄ 1.851

-0.805 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 -0.305 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 -0.373 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -0.273 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -0.2730.000 0.000 0.000 0.000 -1.000

RESOLVIENDO1.000-0.726-0.6801.2010.352-1.297

QUINTA FORMA DE MODO

λ₅ 2.607

-1.931 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 -1.416 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 -1.467 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.201 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.2010.000 0.000 0.000 0.000 -1.000

RESOLVIENDO1.000-1.7411.0390.748-1.9371.580

u₁³u₂³u₃³u₄³u₅³u₆³

u₁⁴u₂⁴u₃⁴u₄⁴u₅⁴u₆⁴

u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵

SEXTA FORMA DE MODO

λ₆ 3.072

-2.623 -1.109 0.000 0.000 0.000-1.109 -2.099 -1.305 0.000 0.0000.000 -1.305 -2.140 -1.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.772 -1.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.7720.000 0.000 0.000 0.000 -1.000

RESOLVIENDO1.000-2.3652.954-3.2362.781-1.693

ANALISIS ESTATICO DE ACUERDO A LA NORMA VIGENTE

CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE BASAL

DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA(EDIFICIO) 17.20 m

V=(ZUCS/R)*P

DATOSZ 0.3U 1S 1

hn 17.20 m45

T 0.382 seg

Tp 0.40 seg 2.616 MAYOR

ENTONCESC 2.500

u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶

C≤2,5

T 0.382 seg (PERIODO FUNDAMENTAL)

R 8C/R=>0.125 0.3125 CUMPLE

P 2591.44 ton

V 242.95 ton

CALCULO DE FUREZAS INERCIALES

t=>0,7 0.382 seg MAYORFa 0.00 ton

PESO(TON) ALTURA(m)NIVEL Pj hi hj Pj*hj

1 949.15 3.00 3.00 2847.452 936.55 3.00 6.00 5619.303 922.56 2.80 8.80 8118.534 783.26 2.80 11.60 9085.825 783.26 2.80 14.40 11278.946 637.65 2.80 17.20 10967.58

TOTAL 5012.43 17.20 47917.62

∑Pj*hj 47917.62

FUERZAS INERCIALES Y FUERZAS CORTANTES

EN CADA F. INERCIAL F. CORTANTENIVEL

1 14.44 242.95 2 28.49 228.51 3 41.16 200.02 4 46.07 158.86 5 57.19 112.79 6 55.61 55.61

Fi=(Pi*hi)/(∑Pj*hj)*V

(TON) (TON)

DETERMINACION DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO EN CADA DIRECCION DE LA ESTRUCTURA

FACHADA2 1

A EJE X

8.80 6.00FACHADA

0.000 0.0000.000 0.0000.000 0.0000.000 0.000

1,228m 0.0000.000 m

0.000 0.0000.000 0.0000.000 0.000(-K) 0.0002K (-K)(-K) K

[K]-ω²[M]={0}

λ=(m*ω²)/K

0.000 0.000

0.000 0.0000.000 0.000-1.000 0.000

-1.000-1.000

2-1,228λ1-λ

0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.0000.943

0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.0000.576

0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-0.171

u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹u₅¹u₆¹

u₁²u₂²u₃²u₄²u₅²u₆²

u₁³u₂³u₃³u₄³u₅³u₆³

0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-0.851

0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-1.607

u₁⁴u₂⁴u₃⁴u₄⁴u₅⁴u₆⁴

u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶

0.0000.0000.000 ₌ {0}0.000-1.000-2.072

u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵

(PERIODO FUNDAMENTAL)

ESCALONADO Nº 02

DETERMINACION DE LOS MODELOS EN CADA DIRECCION DE LA ESTRUCTURA RIGIDEZ Y PESOS DE CADA NIVEL

DATOSE 210 Ton/m2

ANCHO 29.2 mLARGO 31.6 m

ELEMENTOS ESTRUCTURALES b h IxVIGAS EJE X 40.00 65.00 915416.67VIGAS EJE Y 40.00 50.00 416666.67COLUMNAS PERIMETRALES 55.00 55.00 762552.08COLUMNAS CENTRALES 80.00 80.00 3413333.33

NIVEL PESO(ton) ALTURA(m)1 939.70 3.002 936.55 3.003 922.56 2.804 783.26 2.805 783.26 2.806 637.65 2.80

EJE Y5 4 3

6.00 8.40 8.80

VISTA EN PLANTA

CALCULO DE RIGIDECES

METODO DE MUTO

CASO 01:CONSIDERANDO COLUMNA EMPOTRADA EN LA BASE

La rigidez de empotramiento Ke= (12*E*I)/h^3

La rigidez de la columna K=(kv1+kv2)/Kc

La rigidez relativa I/L

El coeficiente "a" a=(0.50+K)/(2+K)

La rigidez lateral

CASO 03:CASO GENERAL

La rigidez de la columna

La rigidez relativa I/L

El coeficiente "a" a=(K)/(2+K)

La rigidez lateral

CALCULO DE RIGIDECES EN EL EJE X

71 72 73 74 75

61 62 63 64 65 2.80

51 52 53 54 55 2.80

41 42 43 44 45 2.80

31 32 33 34 35 2.80

21 22 23 24 25 3.00

11 12 13 14 15

6.00 8.40 8.80 6.00

ELEVACION PORTICOS DIRECCION DEL EJE X

ELEMENTOS ESTRUCTURALES Ix Ix/IVIGAS EJE X 2,197*I 2.197000VIGAS EJE Y I 1.000000COLUMNAS PERIMETRALES 1,830125*I 1.830125

KL= a*Kc

K=(∑kvi)/(2*Kc)

KL= a*Kc

COLUMNAS CENTRALES 8,192*I 8.192000

CALCULO DE RIGIDECES PARA LOS EJES B-C-D-E

COLUMNA Kc/I Ix/I L1 L2 L311--21 0.61004 2.197 0.00 0.00 0.0012--22 2.73067 2.197 0.00 0.00 6.0013--23 2.73067 2.197 0.00 0.00 8.4014--24 2.73067 2.197 0.00 0.00 8.8015--25 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0021--31 0.61004 2.197 0.00 6.00 0.0022--32 2.73067 2.197 6.00 8.40 6.0023--33 2.73067 2.197 8.40 8.80 8.4024--34 2.73067 2.197 8.80 6.00 8.8025--35 0.61004 2.197 6.00 0.00 6.0031--41 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0032--42 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0033--43 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4034--44 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8035--45 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0041--51 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0042--52 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0043--53 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4044--54 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8045--55 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0051--61 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0052--62 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0053--63 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4054--64 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8055--65 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0061--71 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0062--72 2.92571 2.197 6.00 8.40 6.0063--73 2.92571 2.197 8.40 8.80 8.4064--74 2.92571 2.197 8.80 6.00 8.8065--75 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.00

CALCULO DE RIGIDECES PARA EL EJE "A"

COLUMNA Kc/I Ix/I L1 L2 L311--21 0.61004 2.197 0.00 0.00 0.0012--22 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0013--23 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.4014--24 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.8015--25 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0021--31 0.61004 2.197 0.00 6.00 0.00

22--32 0.61004 2.197 6.00 8.40 6.0023--33 0.61004 2.197 8.40 8.80 8.4024--34 0.61004 2.197 8.80 6.00 8.8025--35 0.61004 2.197 6.00 0.00 6.0031--41 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0032--42 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0033--43 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4034--44 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8035--45 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0041--51 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0042--52 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0043--53 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4044--54 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8045--55 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0051--61 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0052--62 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0053--63 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4054--64 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8055--65 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.0061--71 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0062--72 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0063--73 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4064--74 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8065--75 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.00

CALCULO DE RIGIDECES PARA EL EJE" F"

COLUMNA Kc/I Ix/I L1 L2 L311--21 0.61004 2.197 0.00 0.00 0.0012--22 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0013--23 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.4014--24 0.61004 2.197 0.00 0.00 8.8015--25 0.61004 2.197 0.00 0.00 6.0021--31 0.61004 2.197 0.00 6.00 0.0022--32 0.61004 2.197 6.00 8.40 6.0023--33 0.61004 2.197 8.40 8.80 8.4024--34 0.61004 2.197 8.80 6.00 8.8025--35 0.61004 2.197 6.00 0.00 6.0031--41 0.65362 2.197 0.00 6.00 0.0032--42 0.65362 2.197 6.00 8.40 6.0033--43 0.65362 2.197 8.40 8.80 8.4034--44 0.65362 2.197 8.80 6.00 8.8035--45 0.65362 2.197 6.00 0.00 6.00

CUADRO RESUMEN DE LAS RIGIDECES CALCULADAS EN EL EJE X

EJESNIVEL A B C D E

1 165.41 129.09 129.09 129.09 129.092 157.69 91.01 91.01 91.01 91.013 186.63 106.57 106.57 106.57 106.574 186.63 106.57 106.57 106.57 106.575 186.63 106.57 106.57 106.57 106.576 186.63 106.57 106.57 106.57 106.57

CALCULO DE RIGIDECES EN EL EJE Y

71 72 73 74 75

61 62 63 64 65

51 52 53 54 55

41 42 43 44 45 46

31 32 33 34 35 36

21 22 23 24 25 26

11 12 13 14 15 16

5.40 6.40 7.20 7.20 5.40

ELEVACION PORTICOS DIRECCION DEL EJE Y

ELEMENTO ESTRUCTURALVIGAS EJE Y I 1.000000COLUMNAS PERIMETRALES 2.8595703*I 2.859570COLUMNAS CENTRALES 12.8*I 12.800000

COLUMNA Kc/I IY/I L1 L2 L311--21 0.95319 1.000 0.00 0.00 0.0012--22 0.95319 1.000 0.00 0.00 5.4013--23 0.95319 1.000 0.00 0.00 6.4014--24 0.95319 1.000 0.00 0.00 7.2015--25 0.95319 1.000 0.00 0.00 7.2016--26 0.95319 1.000 0.00 0.00 5.4021--31 0.95319 1.000 0.00 5.40 0.0022--32 0.95319 1.000 5.40 6.40 5.4023--33 0.95319 1.000 6.40 7.20 6.4024--34 0.95319 1.000 7.20 7.20 7.2025--35 0.95319 1.000 7.20 5.40 7.2026--36 0.95319 1.000 5.40 0.00 5.40

IY IY/I

CALCULO DE RIGIDECES PARA LOS EJES " 1 -5"

31--41 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0032--42 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4033--43 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4034--44 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2035--45 1.02128 1.000 7.20 5.40 7.2036--46 1.02128 1.000 5.40 0.00 5.4041--51 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0042--52 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4043--53 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4044--54 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2045--55 1.02128 1.000 7.20 5.40 7.2051--61 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0052--62 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4053--63 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4054--64 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2055--65 1.02128 1.000 7.20 0.00 7.2061--71 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0062--72 1.02128 1.000 5.40 6.40 5.4063--73 1.02128 1.000 6.40 7.20 6.4064--74 1.02128 1.000 7.20 7.20 7.2065--75 1.02128 1.000 7.20 0.00 7.20

CALCULO DE RIGIDECES PARA LOS EJES " 2-3-4"

COLUMNA Kc/I IY/I L1 L2 L311--21 0.95319 1.000 0.00 0.00 0.0012--22 4.26667 1.000 0.00 0.00 5.4013--23 4.26667 1.000 0.00 0.00 6.4014--24 4.26667 1.000 0.00 0.00 7.2015--25 4.26667 1.000 0.00 0.00 7.2016--26 0.95319 1.000 0.00 0.00 5.4021--31 0.95319 1.000 0.00 5.40 0.0022--32 4.26667 1.000 5.40 6.40 5.4023--33 4.26667 1.000 6.40 7.20 6.4024--34 4.26667 1.000 7.20 7.20 7.2025--35 4.26667 1.000 7.20 5.40 7.2026--36 0.95319 1.000 5.40 0.00 5.4031--41 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0032--42 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4033--43 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4034--44 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2035--45 4.57143 1.000 7.20 5.40 7.2036--46 1.02128 1.000 5.40 0.00 5.4041--51 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.00

42--52 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4043--53 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4044--54 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2045--55 4.57143 1.000 7.20 5.40 7.2051--61 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0052--62 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4053--63 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4054--64 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2055--65 4.57143 1.000 7.20 0.00 7.2061--71 1.02128 1.000 0.00 5.40 0.0062--72 4.57143 1.000 5.40 6.40 5.4063--73 4.57143 1.000 6.40 7.20 6.4064--74 4.57143 1.000 7.20 7.20 7.2065--75 4.57143 1.000 7.20 0.00 7.20

CUADRO RESUMEN DE LAS RIGIDECES CALCULADAS EN EL EJE Y

EJESNIVEL 1 2 3 4 5

1 146.02 123.68 123.68 123.68 146.022 92.87 39.63 39.63 39.63 92.873 108.24 49.08 49.08 49.08 108.244 89.89 34.06 49.08 49.08 89.895 89.89 34.06 49.08 49.08 89.896 89.89 34.06 49.08 49.08 89.89

FINALMENTE TENEMOS LOS PEOS Y LAS RIGIDECES DE CADA NIVEL EN CADA EJE

NIVEL ALTURA(m) PESO(ton)1 3.00 939.70 847.17 663.092 3.00 936.55 679.43 304.633 2.80 922.56 799.54 363.704 2.80 783.26 612.91 311.995 2.80 783.26 612.91 311.996 2.80 637.65 612.91 311.99

KX(ton/cm) KY(ton/cm)

ELEVACION PORTICOS DIRECCION DEL EJE X

211820.023Iy 152569.444

346666.67 0.72027867266666.67762552.08

3413333.33

A EJE X

L4 K a h Ke KL(ton/cm)6.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1158.40 0.22988 0.32732 3.00 71.172 23.2968.80 0.18721 0.31419 3.00 71.172 22.362 129.096.00 0.22552 0.32600 3.00 71.172 23.2020.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1156.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6968.40 0.45975 0.18691 3.00 71.172 13.3038.80 0.37442 0.15769 3.00 71.172 11.223 91.016.00 0.45104 0.18402 3.00 71.172 13.0970.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6966.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 0.42910 0.17665 2.80 87.538 15.4648.80 0.34946 0.14874 2.80 87.538 13.020 106.576.00 0.42097 0.17389 2.80 87.538 15.2220.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.432

L4 K a h Ke KL6.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1158.40 1.02897 0.50478 3.00 71.172 35.9268.80 0.83799 0.47146 3.00 71.172 33.554 165.416.00 1.00948 0.50158 3.00 71.172 35.6980.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1156.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.696

Keje(ton/cm)

8.40 2.05794 0.50714 3.00 71.172 36.0948.80 1.67597 0.45593 3.00 71.172 32.449 157.696.00 2.01896 0.50236 3.00 71.172 35.7540.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6966.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4326.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.432

L4 K a h Ke KL6.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1158.40 1.02897 0.50478 3.00 71.172 35.9268.80 0.83799 0.47146 3.00 71.172 33.554 165.416.00 1.00948 0.50158 3.00 71.172 35.6980.00 0.60023 0.42313 3.00 71.172 30.1156.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6968.40 2.05794 0.50714 3.00 71.172 36.0948.80 1.67597 0.45593 3.00 71.172 32.449 157.696.00 2.01896 0.50236 3.00 71.172 35.7540.00 1.20046 0.37509 3.00 71.172 26.6966.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.4328.40 1.92074 0.48989 2.80 87.538 42.8848.80 1.56424 0.43887 2.80 87.538 38.418 186.636.00 1.88437 0.48512 2.80 87.538 42.4660.00 1.12043 0.35906 2.80 87.538 31.432

Keje(ton/cm)

165.41 847.17157.69 679.43186.63 799.54

0.00 612.910.00 612.910.00 612.91

L4 K a h Ke KL5.40 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5196.40 0.35820 0.36392 3.00 71.172 25.9017.20 0.30963 0.35055 3.00 71.172 24.9497.20 0.29142 0.34538 3.00 71.172 24.581 146.025.40 0.33999 0.35897 3.00 71.172 25.5490.00 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5195.40 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.5786.40 0.71641 0.26373 3.00 71.172 18.7707.20 0.61927 0.23643 3.00 71.172 16.8277.20 0.58284 0.22566 3.00 71.172 16.060 92.875.40 0.67998 0.25373 3.00 71.172 18.0580.00 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.578

Knivel(ton/cm)

Keje(ton/cm)

5.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.6267.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.718 108.245.40 0.63465 0.24088 2.80 87.538 21.0870.00 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4375.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.626 89.897.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.7180.00 0.45332 0.18478 2.80 87.538 16.1755.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.626 84.197.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.7180.00 0.27199 0.11971 2.80 87.538 10.4805.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.66864 0.25056 2.80 87.538 21.9337.20 0.57798 0.22420 2.80 87.538 19.626 84.197.20 0.54398 0.21383 2.80 87.538 18.7180.00 0.27199 0.11971 2.80 87.538 10.480

L4 K a h Ke KL5.40 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5196.40 0.08002 0.27885 3.00 71.172 19.8467.20 0.06917 0.27507 3.00 71.172 19.5777.20 0.06510 0.27364 3.00 71.172 19.476 123.685.40 0.07595 0.27744 3.00 71.172 19.7460.00 0.19428 0.31640 3.00 71.172 22.5195.40 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.5786.40 0.16005 0.07409 3.00 71.172 5.2737.20 0.13835 0.06470 3.00 71.172 4.6057.20 0.13021 0.06112 3.00 71.172 4.350 39.635.40 0.06510 0.03153 3.00 71.172 2.2440.00 0.38856 0.16267 3.00 71.172 11.5785.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.14938 0.06950 2.80 87.538 6.0847.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.3097.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.014 49.085.40 0.14178 0.06620 2.80 87.538 5.7950.00 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4375.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.437

Keje(ton/cm)

6.40 0.14938 0.06950 2.80 87.538 6.0847.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.309 34.067.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.0140.00 0.10127 0.04820 2.80 87.538 4.2195.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.41826 0.17296 2.80 87.538 15.1407.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.309 41.487.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.0140.00 0.06076 0.02949 2.80 87.538 2.5815.40 0.36265 0.15349 2.80 87.538 13.4376.40 0.14938 0.06950 2.80 87.538 6.0847.20 0.12912 0.06065 2.80 87.538 5.309 32.427.20 0.12153 0.05728 2.80 87.538 5.0140.00 0.06076 0.02949 2.80 87.538 2.581

663.09304.63363.70311.99311.99311.99

FINALMENTE TENEMOS LOS PEOS Y LAS RIGIDECES DE CADA NIVEL EN CADA EJE

Knivel(ton/cm)

CALCULO DE PERIODOS Y FORMAS DE MODO(EJE Y)

NIVEL PESO(ton) m KY(ton/cm) k6 637.650 1.000 311.99 1.0005 783.260 1.228 311.99 1.0004 783.260 1.228 311.99 1.0003 922.560 1.447 363.70 1.1662 936.550 1.469 304.63 0.9761 939.700 1.474 663.09 2.125

CALCULAMOS LOS PERIODOS DE VIBRACION

MATRIZ DE MASA

1,474m 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0000.000 1,469m 0.000 0.000 0.000 0.000

[M]= 0.000 0.000 1,447m 0.000 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 1,228m 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 0.000 1,228m 0.0000.000 0.000 0.000 0.000 0.000 m

MATRIZ DE RIGIDEZ

3,101K (-0,976K) 0.000 0.000 0.000 0.000(-0,976K) 2,142K (-1,166K) 0.000 0.000 0.000

[K]= 0.000 (-1,166K) 2,166K (-K) 0.000 0.0000.000 0.000 (-K) 2K (-K) 0.0000.000 0.000 0.000 (-K) 2K (-K)0.000 0.000 0.000 0.000 (-K) K

[K]-ω²[M]={0}

A la opercion realizada la dividimos entre K y luego hacemos: λ=(m*ω²)/K

-0.976 0.000 0.000 0.000 0.000-0.976 -1.166 0.000 0.000 0.000

[K]-ω²[M]= 0.000 -1.166 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000

Con etas dos matrices calcularemos: [K]-ω²[M]=0

3,101-1,474λ2,142-1,469λ

2,166-1,447λ2-1,228λ

2-1,228λ1-λ

λ₁ 0.059λ₂ 0.455λ₃ 1.234λ₄ 1.980λ₅ 2.605λ₆ 2.983

Sabemos que λ=(m*ω²)/K

Luego ω=(λ*k/m)^0,5

Datosm 0.651k 311.99

TENEMOS LAS FRECUENCIAS Y PERIODOS DE VIBRACION

ω(seg^-1) T(seg)5.319 1.181

14.771 0.42524.325 0.25830.812 0.20435.342 0.17837.820 0.166

CALCULAMOS LAS FORMAS DE MODO

Usaremos la siguiente ecuacion:

[En]{u}={0}

donde [En]= [K]-ω²[M]

PRIMERA FORMA DE MODO

λ₁ 0.059

1.863 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 2.327 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 2.220 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.928 -1.000 0.000

RESOLVIENDO |[K]-ω²[M]|=0

TENEMOS LOS VALORES DE λ:

u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹

0.000 0.000 0.000 -1.000 1.928 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 0.941

RESOLVIENDO1.0001.6802.1462.5722.8112.846

SEGUNDA FORMA DE MODO

λ₂ 0.455

1.274 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 1.746 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 1.647 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 1.441 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 1.441 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 0.545

RESOLVIENDO1.0001.1480.686-0.369-1.217-1.386

TERCERA FORMA DE MODO

λ₃ 1.234

0.114 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 0.601 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 0.519 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 0.485 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 0.485 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -0.234

RESOLVIENDO1.0000.102-0.803-0.551

u₅¹u₆¹

u₁¹u₂¹u₃¹u₄¹u₅¹u₆¹

u₁²u₂²u₃²u₄²u₅²u₆²

u₁³u₂³u₃³u₄³u₅³u₆³

u₁³u₂³u₃³u₄³

0.5360.810

CUARTA FORMA DE MODO

λ₄ 1.980

-0.997 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 -0.495 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 -0.560 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -0.431 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -0.431 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -0.980

RESOLVIENDO1.000-0.899-0.5091.459-0.120-1.407

QUINTA FORMA DE MODO

λ₅ 2.605

-1.928 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 -1.413 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 -1.464 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.199 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.199 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -1.605

RESOLVIENDO1.000-1.7381.0320.757-1.9401.569

SEXTA FORMA DE MODO

λ₆ 2.983

u₅³u₆³

u₁⁴u₂⁴u₃⁴u₄⁴u₅⁴u₆⁴

u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶

u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵

-2.491 -1.109 0.000 0.000 0.000 0.000-1.109 -1.968 -1.305 0.000 0.000 0.0000.000 -1.305 -2.011 -1.000 0.000 0.0000.000 0.000 -1.000 -1.663 -1.000 0.0000.000 0.000 0.000 -1.000 -1.663 -1.0000.000 0.000 0.000 0.000 -1.000 -1.983

RESOLVIENDO1.000-2.2462.537-2.1721.0760.383

u₁⁵u₂⁵u₃⁵u₄⁵u₅⁵u₆⁵

u₁⁶u₂⁶u₃⁶u₄⁶u₅⁶u₆⁶

₌ {0}

ESCALONADO 04 :ANALISIS DINAMICO DE LA ESTRUCTURA EN CADA DIRECCION UTILIZANDO EL ESPECTRO DE LA NORMA DE DISEÑO SISMO-RESISTENTE VIGENTE

ANALISIS DINAMICO EN EL EJE X

DATOS GENERALES

NIVEL ALTURA(m) PESO(ton) KX(ton/cm)1 3.00 939.70 847.172 3.00 936.55 679.433 2.80 922.56 799.544 2.80 783.26 612.915 2.80 783.26 612.916 2.80 637.65 612.91

FORMAS DE MODO

1.000 1.000 1.0001.683 1.190 0.187

{u}= 2.155 0.783 -0.7502.593 -0.228 -0.7022.850 -1.120 0.3562.908 -1.430 0.902

NORMALIZAMOS HACIENDO QUE EL MAYOR VALOR SEA IGUAL A 1

0.344 0.699 1.0000.579 0.832 0.1870.741 0.548 -0.7500.892 -0.159 -0.7020.980 -0.784 0.3561.000 -1.000 0.902

MODO Ti(seg) FPM Ti´(seg) Sa(cm/s2)1 7.33 0.136 1.24 0.116 2.500 922 19.98 0.050 0.22 0.050 2.500 923 33.21 0.030 0.29 0.030 2.500 92

DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA 17.20 m(EDIFICIO)

uα¹ uα² uα³

ωi(seg^-1) Ci

Sa=(ZUCS/R)*g

DATOSZ 0.3U 1S 1

T 0.116 segTp 0.40 seg

8.621 NO CUMPLE

ENTONCESC 2.500T 0.116 seg (PERIODO FUNDAMENTAL)

R 8g 980 cm/s2Sa 92 cm/s2

MODO MODO1 MODO2 MODO3NIVEL

1 4.38 4.38 0.22 0.22 0.15 0.152 7.37 2.07 0.26 0.04 0.03 -0.123 9.44 2.07 0.17 -0.09 -0.11 -0.144 11.36 1.92 -0.05 -0.22 -0.10 0.015 12.48 1.13 -0.24 -0.19 0.05 0.156 12.74 0.25 -0.31 -0.07 0.13 0.08

1 424.80 37.58 11.91 13.82 19.82 25.642 387.22 63.03 -1.92 16.39 -5.82 4.783 324.19 79.51 -18.31 10.63 -10.60 -18.894 244.68 81.24 -28.94 -2.62 8.29 -15.015 163.44 89.29 -26.32 -12.91 23.30 7.606 74.15 74.15 -13.41 -13.41 15.69 15.69

ANALISIS ESTATICO

DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1

C≤2,5

Xα¹ ΔXα¹ Xα² ΔXα² Xα³ ΔXα³

Vα¹ Fα¹ Vα² Fα² Vα³ Fα³

ALTURA(EDIFICIO) 17.20 m

V=(ZUCS/R)*P

DATOSZ 0.3U 1S 1

T 0.116 segTp 0.4000 seg

8.621 NO CUMPLE

P 2591.44 ton

V 242.95 ton

FUERZA CORTANTE MINIMO-ESTRUCTURA REGULAR

194.36 ton425.43 ton MAYOR OK!

JUNTA DE SEPARACION SISMICA

S 7.88 cm

S/2 3.94S 5.00

2/3*S 5.25

ASUMIREMOS

5.00 cm

C≤2,5

V = 0.8*Vanalisis estatico

Vdistribuido

S=3+0.004*(hn-500)S/2 ≤ S ≤ 2/3*SS≥3 cm

2 pulg

ANALISIS DINAMICO EN EL EJE Y

DATOS GENERALES

NIVEL ALTURA(m) PESO(ton)1 3.00 939.70 663.092 3.00 936.55 304.633 2.80 922.56 363.704 2.80 783.26 311.995 2.80 783.26 311.996 2.80 637.65 311.99

FORMAS DE MODO

1.000 1.000 1.0001.680 1.148 0.102

{u}= 2.146 0.686 -0.8032.572 -0.369 -0.5512.811 -1.217 0.5362.846 -1.386 0.810

NORMALIZAMOS HACIENDO QUE EL MAYOR VALOR SEA IGUAL A 1

0.351 0.721 1.0000.590 0.828 0.1020.754 0.495 -0.8030.904 -0.266 -0.5510.988 -0.878 0.5361.000 -1.000 0.810

MODO Ti(seg) FPM Ti´(seg) Sa(cm/s2)1 5.32 0.188 1.23 0.160 2.500 922 14.77 0.068 0.14 0.068 2.500 923 24.32 0.041 0.33 0.041 2.500 92

DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA 17.20 m(EDIFICIO)

KY(ton/cm)

uα¹ uα² uα³

ωi(seg^-1) Ci

Sa=(ZUCS/R)*g

DATOSZ 0.3U 1S 1

T 0.160 segTp 0.40 seg

6.257 NO CUMPLE

R 8g 980 cm/s2Sa 92 cm/s2

1 8.42 8.42 0.26 0.26 0.31 0.312 14.14 3.92 0.30 0.30 0.03 -0.283 18.06 3.92 0.18 0.18 -0.25 -0.284 21.64 3.58 -0.10 -0.10 -0.17 0.085 23.65 2.01 -0.31 -0.31 0.16 0.336 23.95 0.30 -0.36 -0.36 0.25 0.08

1 426.13 38.05 5.01 9.02 24.76 29.082 388.08 63.71 -4.01 10.32 -4.31 2.973 324.36 80.18 -14.32 6.07 -7.28 -22.914 244.18 81.56 -20.40 -2.77 15.63 -13.345 162.62 89.14 -17.63 -9.15 28.97 12.996 73.48 73.48 -8.48 -8.48 15.99 15.99

ANALISIS ESTATICO

DATOS USO HOTELUBICACIÓN ANCASHSUELO TIPO S1ALTURA

C≤2,5

Xα¹ ΔXα¹ Xα² ΔXα² Xα³ ΔXα³

Vα¹ Fα¹ Vα² Fα² Vα³ Fα³

(EDIFICIO) 17.20 m

V=(ZUCS/R)*P

DATOSZ 0.3U 1S 1

T 0.160 segTp 0.4000 seg

6.257 NO CUMPLE

P 2591.44 ton

V 242.95 ton

FUERZA CORTANTE MINIMO-ESTRUCTURA REGULAR

194.36 ton426.87 ton MAYOR OK!

C≤2,5

V = 0.8*Vanalisis estatico

Vdistribuido

COMBINACION MODAL Δadmisible OBSERVAC.Xα cm

4.39 4.39 2.107.37 2.07 2.10 CONFORME9.44 2.07 1.96

11.36 1.93 1.96 CONFORME12.49 1.15 1.96 CONFORME12.74 0.27 1.96 CONFORME

COMBINACION MODAL MOMENTODE VOLTEO

425.43 47.55 817.81387.27 65.30 927.25324.88 82.41 922.98246.53 82.65 694.30167.18 90.54 507.0076.97 76.97 215.53

VDISTRIBBUIDO FDISTRIBUIDO

COMBINACION MODAL Δadmisible OBSERVAC.Xα cm

8.43 8.43 2.1014.14 3.95 2.1018.07 3.94 1.9621.64 3.58 1.9623.66 2.06 1.9623.96 0.47 1.96 CONFORME

COMBINACION MODAL MOMENTODE VOLTEO

426.87 48.73 838.14388.12 64.61 917.46324.76 83.61 936.43245.53 82.69 694.61166.12 90.55 507.0575.68 75.68 211.90

VDISTRIBBUIDO FDISTRIBUIDO

Antisismica Roy

Documents

Ingenieria Antisismica

Ejercicios Antisismica Rigidez Lateral

TRABAJO Final Antisismica

La casa antisismica

Certamen antisismica

e030 antisismica

INGENIERÍA ANTISISMICA 1

02Murode albañileria-antiSismica

INGENIERÍA ANTISISMICA 2

Ingenieria Antisismica Yaneth

trabajo de antisismica I.xls

trabajo de antisismica II.xls

ANTISISMICA 5

Silabus Antisismica 2015-1

Ing antisismica

Trabajo Escalonado Antisismica

Ingenieria Antisismica 06

Trabajo de Antisismica

PROGETTAZIONE ANTISISMICA PRATICA

Tema 01 Antisismica