View
232
Download
1
Category
Preview:
Citation preview
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
1/36
1
Universitatea Tehnica Gheorghe Asachi din IasiFacultatea de Mecanica
Proiect
Tehnologia Fabricatiei
Elaborarea tehnologiei de fabricatei
pentruroata dintata conica
Profesor Coordonator: Student:
Asist.Dr.Ing.Coteata Margareta
Anul universitar2010 - 2011
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
2/36
2
Cuprins
ARGUMENTCAP.1.ANALIZA DATELOR INITIALE
1.1Analiza desen de executie1.2 Analiza tehnologicitate1.3. Alegerea semifabricatului1.4 Notarea suprafetelor
Cap. 2. Realizare traseu tehnologic
Cap. 3 ALEGEREA MAINILOR UNELTE
Cap .4 DETERMINAREA ADAOSURILOR DE PRELUCRAREI CALCULUL DIMENSIUNILOR INTERMEDIARE
Cap 5. DETERMINAREA PARAMETRILOR OPERATIILORTEHNOLOGICE
Cap. 6. Normarea tehnic
Cap.7. NORME DE SECURITATE A MUNCII SI PROTECTIA
MEDIULUI
BIBLIOGRAFIE
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
3/36
3
ARGUMENT
Rolul acestui proiect este acela de a elabora concret tehnologia defabricare a unei roti dintate conice.
Pentru realizarea proiectului se parcurg toti pasii necesari, pasistructurati pe capitole. Se va porni cu caracterizarea materialului si alegereasemifabricatului. Va urma stabilirea succesiunii operatiilor tehnologice, aasezarilor si fazelor de prelucrare mecanica. La final se vor determinaadaosurile de prelucrare si dimensiunile interoperationale.
Semifabricatul ales va suferi diverse operatii de prelucrare prin aschiereprecum: strunjirea, frezarea, mortezarea, rectificarea. In acest scop se vor alegeutilajele folosite si SVDurile necesare.
Pentru fiecare faza de prelucrare se vor determina parametrii regimuluide aschiere si timpul normat de munca. Cu ajutorul acestor norme de timp sevor remunera muncitorii si se vor stabili cheltuielile de productie rezultate intimpul functionarii utilajelor.
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
4/36
4
CAP.1. ANALIZA DATELOR INITIALE
1.2Analiza desen de executie
- format standardizat A3X- numar vederi2- scara 1:1- rugozitate - cuprinsa intre 1,6 si 12,5
in tabelul 1.1 sunt reprezentate toate suprafetele prelucrate ale piesei sia fost intocmit urmarind desenul de executie.
Tabelul 1.1.1
SuprafataRugozitatea
[ m]
Ultima operatie de prelucrare
mecanica
1 1,6 Rectificare de degrosare2 12,5 Strunjire de degrosare3 12,5 Strunjire de degrosare4 1,6 Rectificare de finisare dantura5 3,2 Strunjire de finisare
6 12.5 Executare samfrem (tesire) 1X457 12.5 Strunjire de degrosare cu cutit special8 1,6 Rectificare de degrosare9 12,5 Strunjire de degrosare
10 12,5 Strunjire inclinata de degrosare11 12,5 Strunjire de degrosare cu cutit special12 12,5 Executare samfrem (tesire) 1X4513 1,6 Rectificare de finisare dantura14 3,2 Mortezat canal de pana
- abaterebataie frontala a suprafetei 9 fata de A de 0,02 mm- cotare: - lipsa cote, corectat- corectare rugozitate- nu exista supracotare- exista treapta libera pentru inchiderea lantului de dimensiuni
suprafetele 2 si 9- camp de tolerante specificateSe prescrie pentru roata clasa de
precizie 7 corespunzatoare unei viteze periferice cu valoarea intre 1020m/s.
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
5/36
5
1.2 Analiza tehnologicitate
Piesa de realizat este o roata dintata conica cu dinti drepti, cu urmatoarelecaracteristici de baza:- numarul de dinti : z = 30- roata conjugata, numar dinti 15- modulul : m = 5- cremaliera de referinta : 20 - 1.00.2- clasa de precizie si joc : 7-JC- diametrul de divizare : Dd = 150 mm- deplasare specifica radiala 0,40- deplasare specifica tagentiala 0- unghiul intre axe 90
Piesa va fi prelucrata prin strunjire de degrosare si finisare, danturare,rectificare si mortezare.
Forma constructiva a piesei este destul de simpla se debiteazasemifabricat de tip disc. Sunt necesare atat masini-unelte specializate cat siuniversale.
- Muchiile ascutite se vor tesi la 1X45- Tolerantele la cotele libere vor fi conform ISO2768mk- Se va inbunatati la 45-5- HRC
n concluzie piesa Roata dintata conica este tehnologic i nu ridicprobleme de execuie.
1.3. Alegerea semifabricatului
a. Forma constructiva
La alegerea semifabricatului se iau in consideratie factoriiconstructivi, tehnologici si economici. Se urmareste apropierea cat mai mult aformei si dimensiunilor semifabricatului de forma si dimensiunile piesei finite.Prin aceasta se asigura scaderea costului si imbunatatirea calitatii pieselor.
In cazuri obisnuite, costul prelucrarilor mecanice este mai mare decat celal eventualelor modificari ce trebuiesc aduse proceselor tehnologice de executiea semifabricatelor in vederea reducerii adaosurilor de prelucrare.
Totodata, din punct de vedere calitativ, prin prelucrari mecanice minimese asigura calitati fizicomecanice ridicate ale pieselor finite (fibraj corect la
piesele forjate).
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
6/36
6
O mare importanta in alegerea tipului de semifabricat o are tipulproductiei. Cu cat creste caracterul productiei cu atat devine mai rentabilafolosirea unor metode de elaborare mai precise a semifabricatelor.
Fig. 3.1
b. Compoziia chimic a materialului
Tabel 1.3.1.Marca otelului Compozitia chimica
C Mn Si Cr Ni Mo
18 Mo Cr Ni 13
0,15
.
.
.
0,21
0,50
.
.
.
0,80
0,17
.
.
.
0,37
0,8
.
.
.
1,1
1,2
.
.
.
1,5
0,04
.
.
.
0,07
Caracteristicile mecanice ale materialului 18MoCrNi13 sunt conform STAS SR EN10027-2006 si indicate in tabelul 2
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
7/36
7
Tabelul 1.3.2.
Marcaotelului
Felultratam.
termic
Caracteristici mecanice
STAS SR EN10027-2006
Limita de
Curgere
Rp 0,2
[N/mm2]min
Rezit larup
Rm
[N/mm2]
Alung.la rup
AS
[%]
min
Gatuireala rup.
Z
[%]
min
Rezil.
KCU
[J/cm2]
min
Duritatea
HB
max
18 Mo Cr Ni
13
C+R 750 980 10 45 49 217
Tratamentul termic la care este supus materialul este de calire revenire
c. n cazul piesei Roata dintata conica unde avem o producie individual sau micavom alege ca semifabricat bar laminat 156 mm.
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
8/36
8
1.4 Notarea suprafetelor
Suprafete frontaleSuprafete cilindrice S1, s2, s3, s4,s5, s8, s9, s10Racordari s7 si s11Tesiri s6 si s12Canal pana s14Suprafete dinte S13 si s14
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
9/36
9
Capitolul 2. Realizare traseu tehnologic
Un prim pas este determinarea procedeului final de prelucrare careasigura precizia prescrisa suprafetei respective.Determinarea succesiunii operatiilor se face tinandu-se seama de
dimensiunile si configuratia piesei, de suprafata de prelucrat si de volumulproductiei. Se mai tine seama de posibilitatile ti in unele cazuri dedisponibilitatile de prelucrare ale atelierului respectiv.
Prelucrarile suprafetelor piesei trebuie sa se desfasoare in ordinea:prelucrari de degrosare prelucrari de finisare prelucrari de mare finete.
In cadrul prelucrarii unei piese se pot utiliza mai multe variante deprocese tehnologice, tinandu-se insa seama de unele consideratii cu caractergeneral:- alegerea semifabricatului cu forma si dimensiunile cat mai aproape decele cerute pentru piesa finita;- la primele operatii trebuie sa se prelucreze acele suprafete care in operatiaurmatoare vor servi drept baze tehnologice;- succesiunea operatiilor trebuie sa fie stabilita in functie de necesitatea dea schimba cat mai putin baza de asezare in decursul procesului tehnologic;- operatiile de degrosare se efectueaza la inceputul procesului tehnologic;- suprafetele cu rugozitate si precizie ridicata se finiseaza la ultimele
operatii de prelucrare, pentru a evita deteriorarea lor in cursul altor prelucrarisau al transportului piesei de la un loc de munca la altul;- suprafetele pentru care se impun conditii severe de precizie a pozitieireciproce se prelucreaza in aceeasi orientare si fixare a presei;- succesiunea operatiilor de prelucrare trebuie astfel stabilita incat sa sementina, pe cat posibil, aceleasi baze tehnologice;- in cazul prelucrarii pe linii tehnologice in flux, volumul de lucrari afectatfiecarei operatii trebuie corelat in ritmul mediu al liniei.
Succesiunea asezarilor si fazelor sunt prezentate in tabelul 1.5.1
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
10/36
10
Tabel 1.5.1
Nr.op.
Denumirea operaiilor i fazelor Schia de prelucrare M.U.folosit
0 1 2 3
1
Strunjire degroare 1a. Prindere piesei n universal1. strunjire frontal s12. strunjire frontal s23. strunjire inclinata s34. strunjire inclinata s45. gaurire suprafata s56. teire s6 (1x45)7. strunjire s7
b. Desprindere pies din universal
S.N.400x1500
2
Strunjire degroare 2a. prindere piesei n universal1. strunjire frontal s82. strunjire frontal s93. strunjire inclinata s104. strunjire cu cutit special s115. teire s12 (1x45)
b. Desprindere pies din universal
S.N.
400x1500
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
11/36
11
Nr.op.
Denumirea operaiilor i fazelor Schia de prelucrare M.U.folosit
0 1 2 3
3
Strunjire de finisare 1a.prindere piesa n universal1. strunjire frontala s12. strunjire inclinata s4
b. Desprindere pies
b. Desprindere, ntoarcere iprinderepies n universal
3. strunjire frontala s84. strunjire longitudinala suprafatacilindrica s5c. desprindere pies din universal
SN400x750
4
1
8
5
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
12/36
12
Nr.op.
Denumirea operaiilor i fazelor Schia de prelucrare M.U.folosit
0 1 2 3
4
Mortezare canal panaa. prindere piesa1. Mortezat canal de pana 15
b. Desprindere piesRPO-340
Zimerman
5
Frezare de degrosarea. prindere piesa1. Frezare de degrosare a danturii s42. Frezare de degrosare s13.
b. Desprindere piesP6-30Pfauter
13
4
15
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
13/36
13
Nr.op.
Denumirea operaiilor i fazelor Schia de prelucrare M.U.folosit
0 1 2 3
6
Frezare de finisare
a. Prindere piesa1. Frezare de finisare a danturii s42. Frezare de finisare s13
P6-30Pfauter
7
Control intermediar1. controlat cota 52. controlat rugozitatea la suprafetele 1,
5 i 83. controlat abaterea radiala fata de A a
suprafetei 9
Micrometruexterior
Micrometruinterior
EtaloanerugozitateDispozitiv
cucomparator
5
9
18
13
4
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
14/36
14
Nr.op.
Denumirea operaiilor i fazelor Schia de prelucrare M.U.folosit
0 1 2 38 Tratament termic de calire in cuptor + revenire inalta
9
Rectificare de degroarea. prindere piesei1. rectificare 132. rectificare 1
b. Desprindere pies
RU 350
x 2000
Rectificare de degroareb. prindere piesei3. rectificare 54. rectificare 8
b. Desprindere pies
13
8
5
1
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
15/36
15
Nr.op.
Denumirea operaiilor i fazelor Schia de prelucrare M.U.folosit
0 1 2 3
10
Control final1. controlat cota 52. controlat rugozitatea la suprafeta 133. controlat abaterea radiala fata de A a
suprafetei 9
Micrometruexterior
Micrometruinterior
EtaloanerugozitateDispozitiv
cucomparator
13
9
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
16/36
16
Capitolul 3
ALEGEREA MAINILOR UNELTE
Pentru operaiile 1 i 2, care sunt strunjiri de degroare, analiznddimensiunile piesei i n urma calculului puterii necesare s-a folosit strungulStrung normal S.N. 400x1500 care are urmtoarele caracteristici
Sursa = internet.
Tipulmasinii
Caract
principale
Turatiaax.princ.
[rot/min]
Avansul longitud
[mm/rot]
Avansul transv.
[mm/rot]
Strungnormal
S.N.
400x1500
h = 400
:
750
L = 1000
:
1500
P = 7,5 kw
12, 15, 19, 24,30, 38, 46, 58,76, 86, 120,
150, 185, 230,305, 330, 480,600, 765, 958,
1200, 1500
0,06; 0,12; 0,24; 0,48;0,96; 0,08; 0,16; 0,32;0,64; 1,28; 0,10; 0,20;
0,40; 0,60; 1,50; 0,14;0,28; 0,56; 1,12; 2,24;0,18; 0,36; 0,72; 1,44;2,88; 0,22; 0,44; 0,88;
1,76; 3,52
0,046; 0,092; 0,184;0,368; 0,796; 0,059;0,115, 0,226; 0,452;0,984; 0,075; 0,15;
0,30; 0,60; 1,28,0,101; 0,203; 0,408;0,812, 1,634; 0,126,0,253; 0,500; 1,012;
2,024; 0,17; 0,34;0,68; 1,56; 2,12
Pentru operaia 3 care este o strujire de finisare care necesit o puteremai redus se folosete SN 400x750, care are urmtoarelecaracteristici:
-diametrul maxim de prelucrat h= 400 mm;-lungimea maxim de prelucrat L= 750 mm;-gama de turaii a arborelui principal, rot/min:
12; 15; 19; 24; 30; 38; 46; 58; 76; 96; 120; 150; 185; 230; 305; 380; 480; 600;765; 955; 1200; 1500.
-gama de avansuri longitudinale, mm/rot:
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
17/36
17
0,06; 0,08; 0,10; 0,12; 0,14, 0,16; 0,18; 0,20; 0,22; 0,24; 0,28; 0,32; 0,36; 0,40;0,44; 0,44; 0,48; 0,56; 0,63; 0,72; 0,80; 0,88; 0,96; 1,12; 1,28; 1,44; 1,60; 1,76;2,24; 2,88; 3,52.
-gama de avansuri transversale, mm/rot:
0.046; 0,050; 0,075; 0,092; 0,101; 0,113; 0,126; 0,150; 0,170; 0,184; 0,203;0,226; 0,253; 0,300; 0,340; 0,368; 0,406; 0,452; 0,506; 0,600; 0,680; 0,796;0,812; 0,904; 1,012; 1,200; 1,360; 1,624; 2,024; 2,720.
Pentru operatia 4 care este operatie de mortezare a canalului de pana seva folosi RPO-340 Zimerman.
TipulMasinii
Diametrulmesei[mm]
Lungimeacursei[mm]
Puterea[kw]
Curseduble/minut
Avansul [mm/c.d]Transversal Circular
Zimerman 600 250 2,242; 68; 100;
140- -
Sursa internet
Pentru operatiile 5 si 6 , care sunt frezari, s-a folosit P6-30 Pfauter.
Modulul rotii dintate de prelucrat [mm] 1..8Diametrul maxim al frezei [mm] 195Turatia frezei (reglare continua) [rot/min] 62..390Avansul radical (reglare continua) [mm/rot] 0,1175Avansul tangential (reglare continua) [mm/rot] 0,13..2,28Avansul axial (reglare continua) [mm/rot] 0,46,8Alezajul frezei utilizate [mm] 22; 27; 32; 40; 50; 60
Sursa internet
Pentru operaia 8, care este rectificare, s-au folosit maini universale derectificat RU 350 x 2000 cu urmtoarele caracteristici:http://www.wotol.com/1-titan-ru-350-x-2000/second-hand-machinery/prod_id/243133
TITAN RU Tip 350 x 2000lefuirea rulourilor MachineTipul de control convenional
- slefuire diametru 350 mm- slefuire lungime 2000 mm
http://www.wotol.com/1-titan-ru-350-x-2000/second-hand-machinery/prod_id/243133http://www.wotol.com/1-titan-ru-350-x-2000/second-hand-machinery/prod_id/243133http://www.wotol.com/1-titan-ru-350-x-2000/second-hand-machinery/prod_id/2431337/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
18/36
18
- Centru de 185 mm nlime- roata de rectificat dimensiuni 500 x 80 x 303 mm- rectificat lime max roata. 100 mm- piesa de lucru greutate max. 300 kg
-piesa de lucru ax de vitez 26 - 280 U / min- roata de rectificat viteze de 1220 U / min- swivelabel tabel + / - 5 - masa de vitez-trepte - 0,05 - 6 m / min- cerina de puterea total 9,72 kW- greutate de cca mainii. 5,4 t- dimensiuni de cca mainii.5,0 x 1,9 x 1,9 m
cu unitate interioara de rectificat
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
19/36
19
Alegerea SDVurilor
Pentru o prezentare mai concisa a sculelor aschietoare se va intocmi tabelul de mai jos
Sculaaschietoare
Caracteristici
Freza melcmodul
STAS3092/2 - 84
- modul: m=5
- D = 100mm
- d = 32mm
- a = 4mm
- Z = 10
- unghi elice =320Cutit drept
pentrudegrosat
STAS
637680
H = 75
Hs= 15
b x h = 20 x 20mm
L = 180 mm
r = 2 mm
P10Scula
aschietoareCaracteristici
Cutit frontal
STAS
6382 - 80
= 90
b x h = 25 x 25 mm
L = 220 mm
r = 2 mm
P10Cutit pentruinterior
STAS
638480
= 75
b x h = 25 x 25mm
L = 250 mm
r = 1 mm
P10
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
20/36
20
Cutit dreptpentru finisat
STAS
637880
= 50
s= 50
b x h = 20 x 30 mm
L = 220 mm
r = 1 mm
P10Cutit frontal
STAS
35867
= 70
s= 20
b x h = 16 x 16 mm
L = 140 mm
r = 0,5 mm
RP3Scula
aschietoareCaracteristici
Cutit demortezapentru
canale depana
STAS
36067
1= 2
R = 0,2
B x H = 30 x 45 mm
b1= 20 mm
= 12
= 10
RP3
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
21/36
21
Capitolul IV
DETERMINAREA ADAOSURILOR DE PRELUCRARE I CALCULUL
DIMENSIUNILOR INTERMEDIARE
Suprafaa frontala S8
Pentru obinerea cotei de s4=25 mm corespunztor acestei suprafee, suntnecesare urmtoarele prelucrri:- strunjire de degroare;- strunjire de finisare;
- rectificare de degrosarea) Adaosul pentru rectificarea de degroare (operaia precedent este strunjirea definisare).
[tab. 4.9. pag. 220]
(dup tratamentul termic)
[tab. 4.6. pag. 218] (din desenul piesei)
Din adaosul minim pentru rectificarea de degroare este:
Tolerana pentru operaia precedent este: [tab. 2.15. pag. 170]
Atunci adaosul nominal pentru rectificarea de degroare este:
Diametrul maxim nainte de rectificare:
Rotunjim:
Deci operaia de strunjire se va executa la cota cu mm.
b)Adaosul pentru strunjirea de finisare, dup strunjirea de degroare.
[tab. 4.5. pag. 217]
[tab. 4.6. pag. 218] (din desenul piesei)
Adaosul minim pentru strunjire este: ( ) ( )
Abaterea inferioar Aila diametrul barei laminate: [tab. 4.1. pag. 214]
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
22/36
22
Adaosul nominal pentru strunjire este: || ||
Diametrul nominal calculat al se determinastfel: || ||
Strunjirea de degroare se va face la
c)Adaosul pentru prelucrarea pentru strunjirea de degroare, pornind de lasemifabricat.
[tab. 4.12. pag. 222]
[tab. 4.6. pag. 218]
(din desenul piesei)
Adaosul minim pentru strunjire:
( ) ( ) Adaosul nominal calculat:
|| ||
Vom calcula diametrul nominal. || ||
Strunjirea de degroare se va face la
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
23/36
23
CAP 5. DETERMINAREA PARAMETRILOR OPERATIILOR
TEHNOLOGICE
5.1 Stabilirea regimurilor de aschiere pentru operatiile de strunjire
Parametrii regimurilor de aschiere pentru operatiile de strunjire sunt calculati siprezentati in tabelul 7.1. In cele ce urmeaza se va prezenta modalitatea de stabilire aregimului de aschiere pentru faza 2.
a. scula aschietoareeste un cutit 20 x 20 dr.STAS 637680 / P10b. adancimea de aschiere
2t = 2Amax.degrosare= dmax.semifdmin.finisare
= (320+3)-(304,2-0,080) = 144-131,12 = 18,88 mm
Intrucat adancimea calculata repezinta valoarea maxima probabila, se adoptaprin rotunjire t = 10 mm
c. Avansul
Se alege din tabelul 9.1 din [1] in functie de materialul prelucrat, de diametrulpiesei, de scula si de adancimea de aschiere, avansul:
S = 0,6..0,8 mm / rot
Se adopta S = 0,7 mm / rot
Din caracteristicile masinii-unelte SN 400x1500 se alege avansul imediatinferior : Sr= 0,64 mm/rot
Durabilitatea economica si uzura admisa a sculei aschietoare se aleg in functiede sectiunea cutitului si carbura utilizata din tabelele 9.10 si 9.11 din [1]:
Tec= 90 min hg= 0,6 mm
d. Viteza de aschiere si turatia piesei
Din tabelul 9.15 din [1] se alege: v = 125 m/min
Pentru otel forjat in matrita se corecteaza viteza in acelasi tabel, cu k1= 0,85, iar dintabelul 9.40 se corecteaza viteza de aschiere cu k2= 0,97 (in functie de sectiunea
transversala a cutitului); cu k3= 0,86 (in functie de unghiul H = 75). Alt coeficient decorectie al vitezei este k4= 0,45 (in functie de rezistenta otelului) conform tabelului 9.15.
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
24/36
24
Viteza de aschiere corectata va fi:
vc= 125 x 0,85 x 0,97 x 0,86 x 0,45 = 39,88 m/min
Turatia
e. Verificarea puterii motorului electric:
Din tabelul 9.15 din[1] se alege: Pz= 538 daN
Din acelasi tabel in functie de rezistenta otelului se alege coeficientul de corectieKp= 1,43
Astfel, PZr= PZx Kp= 538 x 1,43 = 769,34 daN
Puterea reala:
Puterea motorului electric al masiniiunelte SN 400x1500 este NME= 7,5kw
Deci, Nr< NME, rezulta ca prelucrarea de la faza 2 se poate executa pe SN 400x1500.
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
25/36
25
6. Normarea tehnic
Norma de timp
1. Strunjire de degroare 1-nr. Piese din lot n=50 buc-pregtirea curent a lucrrii 15 min 5.65 [5]-montare universal 3 min-aezare cuite n portcuit 3 min
min42,050
3315
n
Tpi
Faza 1: strunjire frontal s1
-timp de baz minins
Ltb
L-lungimea cursei de lucru L=42 mm
min57,0928,0
42
bt
-timp pentru prinderea-desprinderea piesei]5[86.5min2,1t
11a
-timp comand main unealt]5[73.5min35,005,005,005,01,01,0t
12a
-timp pentru complexe de mnuire legate de faz]5[75.5min5,0t
13a
-timp pentru msurtori de control]5[78.5min27,0t
14a
-timp auxiliarmin32,227,05,035,02,1ttttt
141312111 aaaaa
Faza 2: strunjire frontal s2
-timp debaz: min39,0928,0
292
bt
-timp auxiliar:2423222 aaa
tttt
min87,027,05,01,0t
min27,0t
min5,0t
min1,005,005,0t
2
24
23
22
a
a
a
a
Faza 3: strunjire inclinata s3
-timp de baz min3,01548,0
123
bt
-timp auxiliar3433323 aaaa
tttt
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
26/36
26
min130,055,015,0t
min30,0t
min55,0t
min15,005,01,0t
3
34
33
32
a
a
a
a
Faza 4: strunjire inclinata s4
-timp de baz min62,0508,0
254
bt
-timp auxiliar4443424 aaaa
tttt
min1,005,005,0t42a
min55,0t43a
min3,0t44a
min95,03,055,01,0t4a
Faza 5: gurire 25(strpuns) 1 buc-timp de baz: 3,0
125004,0
15t
1b
min/gaur
Faza 6:teire exterioar 1x45
-timp de baz: min04,0508,0
15
bt
-timp auxiliar53525 aaa
ttt
min2,005,005,01,0t52a
min15,0t53a
min35,015,02,0t5a
-timp auxiliar7a
t
min4,005,005,01,01,01,0t
min2,1t
72
71
a
a
min55,0t73a
min3,0t74a
min45,2t7a
pe operaie:min19,8t
min07,1t
a
b
-timp de deservire tehnic:tdt=2,5tb 5.79 [5]
min03,0100
07,15,2t dt
-timp de deservire organizatoric:tdo=1(ta+ tb) 5.79 [5]
min01,0100
07,11t do
-timp de odihn si necesiti
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
27/36
27
min15,0100
26,95,1t on
-norma de timp
ondodtab
pittttt
n
TNT
NT=0,21+1,07+8,19+0,03+0,01+0,15=9,66 min
2. strunjire de degroare 2-numrul pieselor din lot n=50 buc;-pregtirea curent a lucrrii 15 min;-montare universal 3 min;-aezare cuite n portcuit 3 min.
min21,0100
3315
n
Tpi
Faza 1: strunjire frontal
-timp de baz min2,1508,0
481
bt
-timp auxiliar1a
t
min32,227,05,035,02,1t
min27,0t
min5,0t
min35,005,005,01,01,0t
min2,1t
1
14
13
12
11
a
a
a
a
a
Faza 2: strunjire frontal
-timp de baz: min42,1508,0
572
bt
-timp auxiliar:2a
t
min1,005,005,0t22a
min5,0t23a
min87,027,05,01,0t
min27,0t
2
24
a
a
Faza 3: strunjire inclinata-timp de baz 02,0
501
173
bt
-timp auxiliar3a
t
min15,005,010,0t32a
min55,0t33a
min3,0t34
a
min00,13,055,015,0t3a
Faza 4 : strunjire cu cutit special
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
28/36
28
-timp de baz: min14,0928,0
10t
5b
-timp auxiliar5a
t
min4,005,005,01,01,01,0t52a
min55,0t 53a min3,0t
54a
min25,13,055,04,0t5a
Faza 5: teire exterioar 0,5x45
-timp de baz min01,09551
10t
4b
-timp auxiliar4a
t
min2,005,005,01,0t42a
min15,0t43
a
min35,015,02,0t4a
3. Strunjire de finisare-numrul pieselor din lot n=50buc;-pregtirea curent a lucrrii 15 min;-montare universal 3 min;-aezare cuite n portcuit 3 min.
min21,0
100
3315
n
Tpi
a) Faza 1:strunjire frontalaL=42mm-timp de baz: 0,3 minFaza 2:strunjire inclinataL = 25mm-timp de baz: 0.2min
b)intoarcere piesa 0,3 minFaza 3: strunjire frontalL=42mm
-timp de baz:Faza 4: strunjire longitudinalaL = 25mm-timp de baz:
4. Mortezare canal pana
-numrul de piese din lot n=50 buc
min2,0
50
10
n
Tpi
Faza 1: mortezare canal pana
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
29/36
29
L = 25mmTimp baza 1min
5. Frezare de degrosare
prindere piesafaza 1: Frezare de degrosare a danturii s4faza 2: Frezare de degrosare s13.
6. Frezare de finisare
Prindere piesaFaza 1: Frezare de finisare a danturii s4
Faza 2: Frezare de finisare s13
7. Control intermediary1 min piesa
Nr buc 50Total =50 min
8. Tratament termic de calire in cuptor + revenire inalta
8.1 Determinarea parametrilor de regim la tratamentul de calire.
a. determinarea temperaturii de tratament , tt.
tt= t calire. Conform STAS 791-88 pentru materialul 18MoCrNi13, t calire = 850 - 880C
Se adopta tc= 850C
b. Alegerea utilajului de incalzire
tm= tt+ [ 2040C]; tm= temperatura de mediu.
Se alege un cuptor cu flacara de gaze si tuburi radiante. Tm= 850 + 30 = 880C
Din [8] se alege un cuptor cu tc min= 750C si tc max= 950C
8.2 Determinarea parametrilor de regim la tratamentul termic de revenireinalta.
a) Determinarea temperaturii de tratament termic.
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
30/36
30
Conform STAS 791-88 pentru materialul 18 MoCr Ni 13 temperatura necesaraefectuarii tratamentului termic este de 450-650 C. Se adopta tt =550C.
b) alegerea utilajului de incalzire .
Se alege un cuptor cu flacara de gaze si tuburi radiante .
tm= tt+(2060C ) = 550+30 =580C
Tm=tm+ 273 = 580+273=823C
c) stabilirea timpului de incalzire i.
unde :
-m = masa corpului [kg]
-c =0,11+08*10-5t ,conform [8]
-F suprafata de schimb de caldura.
tm=tc=580C; t0=20C; ts=550C
d) durata de mentinere ,m.
PHj=T(c+lg m ), unde :
T= temperatura de tratament [k];
c = constanta dependenta de procentul de carbon; c 18.
PHj- se stabileste in functie de compozitia chimica si caracteristicile mecanice obtinute.
PHj=823 (18+lnm) astfel m=2,4 h.
e) se recomanda o racire in aer (racire lenta) .
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
31/36
31
9. Rectificare de degroare
9.1. Rectificare de degrosare 1-numrul de piese din lot n=50 buc
-prinderepies n madrin tab 12.1 [5]
min2,050
10
n
Tpi
Faza 1: rectificare dantura
-timp de baz: minSnS
kALt
tpl
cb
L=10 mm;Timp baza : bt = 10x0.002x60x50=60min
-timp auxiliar:2a
t
min98,0t
min42,0t
min3,004,008,004,004,01,0t
min26,0t
2
25
22
21
a
a
a
a
Faza 2: rectificare suprafata frontalaL=42mmTimp necesar 60 min
9.2. Rectificare de degrosare 2
-numrul de piese din lot n=50 buc-prindere pies n madrin tab 12.1 [5]
min2,050
10
n
Tpi
Faza 1: rectificare cilindric interioar
-timp de baz: mintpl
cb
SnS
kALt
L=25 mm; k=1-degroarek=1,1-finisare
200004,025,2
2,125,025
bt min1t
2b
-timp auxiliar:2a
t
min98,1
min42,1
min3,004,008,004,004,01,0
min26,0
2
25
22
21
a
a
a
a
t
t
t
t
Pe operaie: tb=1,45 min
ta=1,64 min
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
32/36
32
min67,045,15
15,12t dt
tdo=1,5(tb+ta)
min05,0
100
09,35,1t do
ton=3(tb+ta)
min1,0100
09,33t on
NT=2,1+1,45+1,64+0,6+0,05+0,1NT=6,01 min
10. Control final2 min piesa
Nr buc. 50
Total 100min
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
33/36
33
UNIVERSITATEATEHNICA GH.ASACHI
IASICatedra T.C.M.
PLAN DEOPERATII
Pentruprelucrari
mecanice
Roata dintata conica z=30 Nr reper.
Denumirea piesei Fabricat tip. Nr.operatiei
Schia operaiei:
MATERIAL
SimbolulOLC45 STAS
880-80Operatia: STRUNJIRE DE FINISARE
StareaBucati
pefabricat
Pag.
Duritate Total pag
Masina Denumirea
Nrinventar
Firma Model
Conditii de racire
Dispozitive
Poz. Denumirea Atelier de strungarie
1 Varf A Morse 5 STAS 2294-80 Sectiade prelucrare mecanice
2Antrenor pentru strung A 25
STAS 2891-69 Nr depiese
prelucratesimultan
13Plansa de antrenare M 68varianta II-STAS 2170-61
4Varf rotativ 1 Morse STAS
7628-86
ECHIPA NormaNORMA IN LEI
Deserv.Gr. sicateg.lucrarii
Tp/n tb ta tdt tda ton Nr Preg. Unitara1 2B
PROIECTARE
TEHNOLOGIE
Data Numele Semn.Nr.ModificriData NumeleConceputNormat
DesenatCojocaru
D.
Verificat
INSTRUCTIUNI TEHNOLOGICESUPLIMENTARE
Arhiva nr.Aprobat
Nr.fazei
Denumirea
fazei
Scule Verificatoare Regim Timp
DenumireaNr.
desenDenumirea
Nr.desen
t s v n i tb ta
1 Prindere RPO-340Zimerman
2
Mortezare canal pana 2
mm
Cutit demorteza
pentrucanale de
STAS
36067
Micrometru
0- 25 mm
STAS
1374-73 0,5 0,12 91,3 1250 1 0,04 0,58
15
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
34/36
34
pana
3Verificat adancimea
2mmMicrometru0- 25 mm
STAS1374-
73
Verificat lungimea
25mm
Micrometru
0- 25 mm
STAS1374-
734 Desprindere piesa
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
35/36
35
CAP. 7 NORME DE SECURITATE A MUNCII SI PROTECTIA
MEDIULUI
Generaliti
Pentru prentmpinarea unor eventuale accidente la prelucrarea pieselor pe strungulnormal este necesar ca personalul s-i nsueasc normele de tehnica securitii muncii.
Normele de protecia muncii n ramura construciilor de maini i prelucrarea metalelorau fost ntocmite n baza legii nr. 5/1965 (cu modificrile ulterioare), a normelor republicanede protecie a muncii. Decretul nr. 112/1973 dat de Ministerul Muncii i nr. 39/1977 alMinisterului Sntii.
Scopul prezentelor norme este s contribuie la mbuntirea continu a condiiilor demunc i la nlturarea cauzelor care pot provoca accidente de munc i profesionale, prinaplicarea de procedee tehnice moderne, folosirea rezultatelor cercetrilor tiinifice iorganizarea corespunztoare a locului de munc.
Aplicarea prezentelor norme de protecia muncii este obligatorie pentru toate unitile dineconomie, avnd activitate cu specific de construcii de maini.
nainte de nceperea lucrului, strungarul trebuie s verifice starea de funcionare a fiecrui
bac de strngere. Dac bacurile sunt uzate, au joc, prezint deformri sau fisuri, mandrina sau
platoul trebuie nlocuite.
nainte de nceperea lucrrii, muncitorul trebuie s verifice cuitul n sensul dac acestaare profilul corespunztor prelucrrii pe care trebuie s o execute, precum i materialului din
care este confecionat piesa.
La cuitele de strung prevzute cu plcue de carburimetalice se vor controla cu atenie
fixarea plcuei pe cuit, precum i starea acestuia. Nu se permite folosirea cuitelor de strung
care prezint fisuri sau deformri. Cuitele cu plcue din carburi metalice sau ceramice vor fi
ferite de jocuri mecanice.
Lungimea cuitului care iese din suport trebuie s fie corespunztoare iar fixarea acestuia
se face cu cel puit dou uruburi bine strnse.
7/22/2019 Elaborarea Tehnologiei de Fabricatie Pentru Roata Dintata Conica
36/36
BIBLIOGRAFIE
1. M. VoicuUtilajul i tehnologia prelucrrilor prin achiere
2. Gh. BiberManualul strungarului
3. G.S. Georgescundrumtor pentru ateliere mecanice
4. C. Pico Calculul adaosurilor de prelucrare i al regimurilor de achiere
5. C. DraguTolerane i ajustaje
6. N. StoicaManual de organizare a producii i a muncii
Recommended