Esempio OPCM 3431 - Parte 1

ESEMPIO 1 basato su ORDINANZA PCM 3431, con integrazioni per NTC 2008

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ESEMPIO 1 – PARTE 1

N.B. : il presente esempio è basato sull’ordinanza 3431 e sonoevidenziate le modifiche/integrazioni dovuto al DM 14.01.2008. Per tali

motivi l’esempio deve essere usato come “utile traccia” per ilprogetto/esercitazione.

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Le NTC 2008 definiscono coefficientiparziali differenti tra pesi propri deglielementi STRUTTURALI (G1) e pesi proprielementi NON STRUTTURALI (G2) (punto2.5..3. e 2.6 di NTC 2008)

Ad esempio, per solaio tipo, è quindinecessario scomporre il valore di 5,5 kN/m2

nella parte di peso proprio del solaio (G1) enella parte di permanente portato (G2).

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La combinazione sismica,impiegata per gli stati limite ultimie di esercizio, definita nelle NTC2008 è la seguente:

kiiQGGE 221 Quindi in luogo di 21 definiti

nell’ordinanza 3431 si utilizzano i

coefficienti di combinazione 21definiti al punto 2.5.3 di NTC 2008.

I coefficienti 21 sono definiti in tabella

2.5.1 di NTC 2008.Per l’esempio in questione:

- 3,021 per accidentali civile

abitazione

- 6,021 per accidentali scala

- 6,021 per accidentali balconi

- 2,021 per neve a quota > 1000 m

s.l.m.

- 0,021 per neve a quota < 1000 m

s.l.m.

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Nel D.M. 14 gennaio 2008 la definizione della pericolosità sismica è fatta mediante un approccio “sito

dipendente”, a differenza delle norme precedenti (D.M. 16 gennaio 1996 e D.M. 15 settembre 205/Ordinanza

PCM 3431) per le quali si utilizza un criterio “zona dipendente.

La determinazione della distribuzione delle forze sismiche allo SLD secondo le NTC 2008 è fatta sulla base

dello spettro elastico di progetto relativo allo SLD, caratterizzato da una probabilità di non superamento pari

al 63% in 50 anni.

Per l’esempio in questione relativamente al comune di Ancona, per una categoria di suolo tipo C e un

coefficiente topografico T1 si ottengono i seguenti parametri (uso software Spettri NTC versione 1.03).

STATO LIMITE SLD

ag 0,057 g

Fo 2,565

TC* 0,276 s

SS 1,500

CC 1,606

ST 1,000

q 1,000

S 1,500

1,000

TB 0,148 s

TC 0,443 s

TD 1,829 s

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La norma NTC 2008 definisce la formula 4/311 HCT per la stima del periodo del modo di vibrare principale, in

cui H è l’altezza della costruzione, e C1 vale 0,075 per costruzioni con struttura a telaio in calcestruzzo armato:

sHCT 6,00,16075,0 4/34/311

Lo spettro di riposta elastico in accelerazione della componente orizzontale vale:

2)(

)(

)(

11

)(0

T

TTFSaTSTT

T

TFSaTSTTT

FSaTSTTTT

T

FT

TFSaTSTT

DCOgeD

COgeDC

OgeCB

BOBOgeB

essendo T1 > TC il valore di gT

TFSaTSTS C

Ogde 162,06,0

443,0565,20,15,1057,0)(

111

e

conseguentemente si determina g

WTSF dh

1 .

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X

Y

PILASTRI FORTI IN DIREZIONE "X"(n.4 laterali e n.6 centrali)

PILASTRI FORTI IN DIREZIONE "Y"(n.2 laterali e n.8 centrali)

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Per tenere conto degli effetti della fessurazione, la rigidezza degli elementi strutturali viene dimezzata,

semplicemente adottando per il calcestruzzo un modulo di elasticità pari a Ec/2. Con un calcestruzzo di

classe Rck=30 Mpa, avente Ec=31200 N/mm2, si ha:

22 /561.1/610.152/ cmKNmmNEc

D I R . X( n . 4 l a t e r a l i e n . 6 c e n t r a l i )

D I R . Y( n . 2 l a t e r a l i e n . 8 c e n t r a l i )

3 0 x 3 4 , 9

3 0 x 3 4 , 9

3 0 x 5 0 , 7

3 0 x 4 5 , 2

3 0 x 6 0

3 0 x 5 1 , 3

3 0 x 6 0 , 2

3 0 x 5 7 , 4

3 0 x 6 0 , 5

3 0 x 5 0 , 7

3 0 x 3 3 , 7

3 0 x 3 3 , 7

3 0 x 4 8 , 8

3 0 x 4 3 , 6

3 0 x 5 7 , 8

3 0 x 4 9 , 5

3 0 x 5 8

3 0 x 5 5 , 3

3 0 x 5 9

3 0 x 4 9 , 6

ρ=1

ρ=1,4

ρ=1,6

ρ=1,15

ρ=1,7

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Sezioni calcolate con i rapporti “ρ=Jp/Jt” ritenuti ottimali

30x40

(30x40)

30x55

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