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E-MAIL < lordonez@roadtechsac.com>, < mordonez@roadtechsac.com> .
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RREEAALLIIZZAADDOO PPOORR:: RROOAADDTTEECCHH SSAACC
IICCAA -- PPEERRUU
CONSULTOR ARQ. GUSTAVO DIAZ HERNANDEZ
SSeeppttiieemmbbrree 22001100
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ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS
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INDICE 1 .0 – Generalidades
2.0 – Geología y Sismicidad
3 .0 – Análisis Sismografico POST SISMO DEL 15 DE AGSOTO DEL 2007
4 .0 – Investigaciones Geotécnicas
5 .0 – Investigaciones de Campo
4.1 – Sondajes de Exploración
6 .0 – Determinación de la Capacidad Portante
6.1 – Profundidad de Cimentación
6.2 – Análisis de la distribución de esfuerzos dentro de la masa del
suelo
7.0 – Nivel Freático
8.0 – Recomendaciones y Conclusiones
Anexos:
PANEL FOTOGRAFICO
ENSAYOS DE LABORATORIO
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1.0 GENERALIDADES ANTECEDENTES
El Gobierno Regional de ICA, con la finalidad de mejorar la infraestructura
Educativa de la I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICA, del Distrito de Villa
Tupac en Pisco, afectada por el sismo del 15 de Agosto del 2007, ha
previsto la realización de este proyecto, para su inmediata ejecución.
Objetivo del Estudio El estudio tuvo el propósito de determinar las condiciones del subsuelo, elaborar el perfil estratigráfico del terreno, determinar los parámetros de diseño y alternativas de cimentación. Además de presentar los siguientes objetivos específicos:
Evaluar los parámetros geotécnicos del suelo al nivel de cimentación de las estructuras proyectadas.
Zonificación geotécnica Determinar la capacidad portante del suelo Determinar los asentamientos del suelo a nivel de cimentación
Estabilidad de talud de corte de las excavaciones Análisis Químico de la Cimentación Conclusiones y recomendaciones.
Ubicación y Descripción del Área en Estudio.
El terreno materia del presente estudio, tiene la siguiente ubicación Política y geográfica tal como se describe de la manera siguiente: Antecedentes EL área en estudio, se encuentra al pie del cerro del Corazón de Jesús,
junto a la Carretera Panamericana.
Política
Región : ICA
Sub. Región : Pisco
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Distrito : Pisco
Extensión Acceso al Área en Estudio
La provincia de Pisco tiene la mayor porción de litoral costero de
la región Ica, sobresalen los accidentes costeros de la península de
Paracas y las bahías de Paracas e Independencia; lugares donde se
encuentran la Reserva Nacional de Paracas. El río más importante de la
provincia es el Río Pisco, formando el amplio valle del mismo nombre. El
paisaje desértico domina casi toda la zona de la provincia.
Se ubica en la parte nor central de la región y limita, al norte con
la Provincia de Chincha, al este con la Región Huancavelica, al sur con
la Provincia de Ica y al oeste con el Océano Pacífico. La capital de la
provincia es la ciudad de Pisco y esta a 231 kilómetros al sur de Lima.
La provincia de Pisco es muy activa económicamente.
Agricultura: Destacan principalmente los cultivos de algodón, vid ,
frutales. maíz y productos de panllevar.
Pesca: Actividad que emplea a miles de pescadores de las caletas de
San Andrés, Paracas y Lagunillas. Hay dos formas de pesca; la
artesanal y la industrial para las grandes fabricas pesqueras. La
maricultura es una actividad paralela a la pesca.
Industria: En el puerto de Pisco hay una serie de industrias destacando
las fabricas de harina y aceite de pescado, industria textil, química y
metalmecánica. Planta de fundición de estaño Funsur y planta
siderúrgica de Aceros Arequipa.
Localización: Latitud 369608
Longitud 8483847
Superficie 3978.19Km2
Altitud 29m.s.n.m
Distancia 251Km a Lima
Fundación Siglo XVI
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Condición Climática y de Vegetación El clima es cálido y húmedo, con una temperatura promedio anual de 18
grados centígrados en verano y 14 grados en invierno, con temperaturas
máximas y mínimas de 32 grados y 9 grados centígrados
respectivamente y un 20% de humedad relativa. La precipitación pluvial
de la ciudad es variable y escasa, con precipitaciones pluviales de 10.00
mm. Anuales promedio (SENAMHI).
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PLANO ESPACIAL DEL AREA EN ESTUDIO
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2.0 GEOLOGIA Y SISMICIDAD Topografía
La topografía de la zona es casi plana, con abundante presencia de material coluvial, no presentando nivel freático en las excavaciones realizadas
Entre la zona de la Cordillera (cerros próximos al litoral) y las estribaciones andinas se extienden una faja caracterizada por la presencia de amplias pampas, con un ancho promedio de 60 Km. Estas pampas en la parte occidental están formadas por sedimentos y en la zona oriental, vecina a las estribaciones cordilleranas, por acumulaciones provenientes de la erosión de la cordillera andina.
Geodinámico Externa Durante los trabajos de campo no se ha detectado fenómenos de
geodinámico externa reciente, como levantamientos y/o hundimientos, ni desplazamientos de la formación sedimentaria existente en la zona. Sismicidad
Desde el punto de vista sísmico, el territorio peruano pertenece al circulo circumpacifico, que comprende las zonas de mayor actividad sísmica en el mundo y por lo tanto se encuentra sometido con frecuencia a movimientos telúricos. Pero, dentro del territorio nacional, existen varias zonas que se diferencian por su mayor o menor frecuencia de estos movimientos. Así tenemos que las Normas de Diseño Sismorresistentes del Reglamento Nacional de Construcciones, divide al País en tres Zonas: Zona 1.- Comprende la ciudad de Iquitos, parte de los Departamentos de Loreto, Ucayali y Madre de Dios; en esta Zona la sismicidad es baja. Zona 2.- Comprende el resto de la Región Selva, Puno y parte del Cuzco. En esta región los sismos se presentan con mucha frecuencia pero no son percibidos por las personas la mayoría de las veces. La sismicidad es media. Zona 3.- Es la zona de mas alta sismicidad. Comprende la Costa Peruana, de Tumbes a Tacna, la Sierra Norte y central, así como parte de la ceja de la Selva. Es la zona mas afectada por los fenómenos telúricos.
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La zona en estudio se encuentra dentro de la zona 3, de sismicidad alta, a pesar de ello, en sus características estructurales no se identifican rasgos sobre fenómenos de tectonismo que haya influido en la estructura geológica de la zona.
ACCIÓN SÍSMICA Los sismos en el Perú son de origen tectónico debido a la interacción de la
placa de Nazca con la Placa Sudamericana, donde la primera se introduce
debajo de la segunda debido al proceso de subducción.
Debido a este choque y rozamiento, se genera la actividad sísmica
produciendo sacudidas bruscas y de corta duración; conociéndose los sismos
menos intensos como temblores.
Cuando el epicentro se ubica a una profundidad no mayor de 60 Km. son
sismos superficiales, por lo tanto más violentos.
ANTECEDENTES SÍSMICOS DE LA CIUDAD DE ICA Registrados por el IGP desde 1568 hasta el 2003. 1568, Abril 4, fuerte sismo en Ica y sentido en Lima.
1586, Junio 9, gran terremoto que azotó la costa central del Perú,
llegando en gran magnitud a Ica.
1907, Febrero 23, intensidad V en Mala, Cañete, Chincha, Pisco,
ICA y Huancavelica.
1915, Septiembre 20, Intenso temblor en Ica, Palpa, Chincha,
Lunahuaná, Cerro Azul.
1920, Octubre 7, Terremoto en Ica, Chincha, Arequipa, Mollendo y
Acarí.
1932, Enero 19, Intensidad de V-VII, sentido en Cañete, Pisco,
Chincha e Ica.
1942, Agosto 24, terremoto entre Arequipa e Ica con una intensidad
de IX.
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1951, Junio 12, temblor ligeramente destructor en Huaytará sentido
en Ica, Pisco, Chincha, Ayacucho y Lima.
1952, Mayo 3, fuerte temblor en Ica.
1961, Enero 27, temblor ligeramente destructor en Chincha, Pisco e
Ica.
1968, Septiembre 28, fuerte temblor en Ica, Chincha y Pisco,
ubicado a una profundidad de 70 Km.
1987, Junio 27, fuerte sismo sentido en la ciudad de Chincha, Pisco,
Ica, Nazca y Palpa.
1996, Noviembre 12, terremoto de Nazca sentido hasta Lima.
1998, Enero 9 y 13, Sismo en la ciudad de Pisco e ICA.
2001, Junio 23, terremoto en la parte sur, afectó principalmente a
Arequipa, Tacna y Moquegua.
2007, Febrero 17 y 18, sismos en la ciudad de Pisco e ICA
2007, Agosto 15, sismos de intensidad momentun de 7.9, en la
ciudad de Pisco, ICA y Chincha sentido en un radio de 300.00
km.
PELIGROS CAUSADOS POR LA GEODINÁMICA INTERNA. Como consecuencia de la actividad sísmica, podría generarse los
siguientes fenómenos:
LICUACIÓN DE SUELOS. Es el fenómeno que se da en suelos de granulometría uniforme, sueltos
y totales o parcialmente saturados. Durante un movimiento sísmico el
suelo pierde su capacidad de resistencia y fluye hasta encontrar una
configuración compatible con los esfuerzos sísmicos.
En el lugar de Estudio la existencia de la napa freática se encuentra
a una profundidad de 5.00 m, por lo que existe riesgo de ocurrencia de
licuación de suelos.
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Intensidades de los Sismos
Como se observa, la amplitud máxima de diseño es de 4.60 cm/seg²
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SISMOS OCURRIDOS EN ICA – LIMA 2007 - 2006
Fecha Tiempo GMT
Latitud S
Longitud W
Prof. km
Mag. ML
Intensi. MM Localidad
18-02-2007 23:40 13.71 76.33 45 7.0 VII Pisco, Ica, Chincha.
18-02-2007 15:48 13.71 76.33 45 4.0 II-III Pisco
17-02-2007 21:35 13.77 76.36 52 4.4 III-IV Pisco
18-01-2007 05:54 11.93 77.71 24 3.9 II Lima
11-12-2006 21:53 11.64 77.37 54 4.2 II-III Lima (Lima)
11-12-2006 10:09 11.96 77.44 44 3.8 II Lima (Lima)
11-12-2006 02:34 12.14 76.79 60 4.0 III Lima (Lima)
09-12-2006 08:11 14.42 75.87 66 4.6 III Ica, II Palpa (Ica)
05-12-2006 07:24 12.68 76.91 68 3.9 II Chilca, Lima (Lima)
06-11-2006 06:07 12.88 76.44 66 4.2 III Cañete, Chincha
26-10-2006 22:54 13.44 76.92 42 5.8 IV Cañete, Pisco, Chincha
25-10-2006 23:27 13.45 77.07 42 4.8 II-III San Vicente de Cañete (Lima)
25-10-2006 15:03 13.41 76.78 50 4.1 II-III San Vicente de Cañete, Chincha
22-10-2006 22:14 12.05 77.60 30 3.8 II Lima, Callao, Ancón (Lima)
22-10-2006 21:07 12.04 77.76 40 4.0 II Lima, Callao, Ancón (Lima)
20-10-2006 10:48 13.55 77.02 43 6.2 IV Pisco, Chincha
20-10-2006 10:45 13.55 77.04 42 4.6 III Pisco, Chincha
29-09-2006 00:40 14.23 76.72 44 4.3 II-III Pisco (Ica)
22-08-2006 09:14 14.10 75.65 66 4.3 II-III Ica (Ica)
27-06-2006 11:28 12.72 77.12 33 3.9 II Lima (Lima)
20-06-2006 18:15 14.33 75.70 69 4.3 II Ica (Ica)
17-06-2006 00:13 13.80 75.69 79 4.1 II Ica (Ica)
26-05-2006 01:57 11.74 77.41 38 4.5 III Lima (Lima)
08-04-2006 03:05 14.23 76.10 40 4.7 IV Ica,Pisco (Ica)
10-01-2006 13:19 14.13 75.92 54 4.4 II-III Ica (Ica)
05-01-2006 23:17 14.76 74.93 51 4.3 III Nazca (Ica)
05-01-2006 01:37 14.59 75.01 49 4.3 II Palpa (Ica)
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PLANO DE ZONIFICACION SISMICA DEL PERU
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Parámetros de diseño Sismo Resistente De acuerdo al Reglamento Nacional de Construcciones y la Norma Técnica de edificación E-030- Diseño Sismorresistente, se deberá tomar los siguientes valores: (a) Factor de zona _________________________________ Z = 0.3 (*) (b) Condiciones Geotécnicas
El suelo investigado, pertenece al perfil Tipo S3 (c) Periodo de Vibración del suelo __________________ To = 0.6 seg. (d) Factor de Amplificación Sísmica (C)
Se calculara en base a la expresión siguiente:
To1.25 C = 2.5 x C < 2.5 T Para T = Periodo de Vibración de la Estructura = H/Ct
Categoría de la estructura _______________________ A (f) Factor de Uso __________________________________ U = 1.5 (g) La fuerza horizontal o cortante basal, debido a la acción sísmica se
determinara por la formula siguiente: Para: V = Cortante Basal Z = Factor de Zona V =Z*U*S*C*P U = Factor de Uso R S = Factor de Ampliación del suelo C = Factor de Ampliación Sísmica R = coeficiente de Reducción P = Peso de la Edificación *, El área en estudio, corresponde a la zona 3, el factor de zona se interpreta como una aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años.
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3.0 ANALISIS SISMOGRAFICOS POST SISMO 15 DE AGOSTO La magnitud del terremoto de 15 de agosto, en función de su magnitud, fue
reportado por el Instituto Geofísico del Perú y diversas agencias
internacionales con valores totalmente diferentes en virtud al uso de las
diversas escalas existentes para expresar este parámetro. En general, la
magnitud es calculada a partir de la amplitud máxima del registro del sismo
en un sismógrafo debidamente calibrado y sus variadas medidas son
expresiones logarítmicas de la cantidad de energía liberada. En estas
condiciones, para calcular la magnitud de un sismo se debe corregir la
amplitud de su registro en función del tipo de sismógrafo, por su distancia
epicentro-estación, profundidad del foco y tipo de suelo en donde está
ubicada la estación de registro. Así, el valor mínimo dependerá de la
sensibilidad del sismógrafo y el máximo de la longitud de la fractura
producida por el sismo de un solo golpe. Existen diversas escalas de
magnitud para estimar el tamaño de los sismos y estas dependen de la
distancia a la cual se registra el sismo y al tipo de onda sísmica que se utiliza
para su cálculo. De estas escalas, las más importantes son las que permiten
estimar la Magnitud Local (ML), Magnitud Ondas de Volumen (mb), Magnitud
Ondas Superficiales (Ms), Magnitud Tsunami (Mt), Magnitud Duración (MD),
Magnitud Energía (Me) y Magnitud Momento (Mw).
Para el terremoto de Pisco del 15 de Agosto, el IGP y las agencias
internacionales proporcionaron los valores de magnitud en cada una de las
escalas antes indicadas, hecho que produjo confusión en los medios
informativos y público en general debido a la facilidad con la cual se accede
a internet. En este estudio se describe de manera resumida cada una de las
escalas frecuentemente utilizadas (Tavera, 2001) y se consigna diversos
valores de magnitud para el terremoto de Pisco. La información procede del
Instituto Geofísico del Perú (IGP), del National Earthquake Information
Center (NEIC) y de la Universidad de Harvard (CMT).
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Tipos de Magnitud Magnitud local (ML). La magnitud local hace referencia a la escala de
Richter establecida para registros provenientes de una estación sísmica
del tipo Word-Anderson (WA) y es definida como:
ML = Log A(D) – Log Ao (D) donde, A representa la amplitud máxima en el registro del sismo para el
cual se desea calcular su magnitud, Ao a la amplitud para el sismo de
magnitud cero y D la distancia epicentral. Para una estación diferente a
WA y para una región en particular, se debe realizar la corrección en
distancia contenida en el término Ao antes de establecer una
correspondencia entre el sismógrafo utilizado y el WA.
Magnitud de Ondas de Volumen (mb). Esta magnitud considera la
relación existente entre la amplitud de las ondas P y S (ondas de
volumen) y el periodo predominante en el registro del sismo en su
componente vertical. Esta escala es válida para sismos ocurridos a
diferentes profundidades y registrados a distancias comprendidas entre
5° y 90°. La relación que permite calcular mb es conocida como la
fórmula de Gutenberg,
mb = Log (A/T) + Q(D,h)
donde, A es la amplitud de la señal sísmica medida sobre la componente
vertical de registro (micras), T el periodo (seg) y Q el factor de
atenuación de la onda expresado en función de la distancia epicentral
(D) y la profundidad del foco (h) según las tablas de Gutenberg y Richter
(1956).
Magnitud de Ondas Superficiales (Ms). Esta magnitud es válida para
sismos con foco superficial y se basa en la amplitud máxima del registro
medido en el grupo de las ondas Rayleigh con periodos (T) entre 18 – 22
segundos. Las correcciones consideran la distancia epicentral y la
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profundidad del foco del sismo. La relación establecida para esta escala
es:
Ms = Log (A/T) + 1.66 Log D + 3.3 donde, A es la amplitud del desplazamiento del suelo en micras y D la
distancia epicentral en grados. La formula anterior es válida para sismos
registrados a distancias comprendidas entre 20°<D<90° y para sismos
con focos localizados a profundidades menores a 70 km.
Magnitud Duración (Md). Magnitud que considera la duración del
registro de la señal del sismo, desde la llegada de la onda P hasta
cuando la amplitud de la señal se confunde con el ruido de fondo. Esta
magnitud es definida con la siguiente relación:
M(d) = a + b Log(t) + c Log (t2) + d D donde, t es la duración del registro del sismo en segundos; D la distancia
epicentral en km; a, b y c son constantes a determinarse para cada
estación.
Magnitud Tsunami (Mt). Magnitud estimada a partir de la altura máxima
de la ola producida por el tsunami y el uso de la relación propuesta por
Dorbath et al (1990) para terremotos que ocurren en el borde occidental
de Perú. La relación que permite estimar esta magnitud es:
Mt = 1.1 log(Hr) + 7.7 donde, Hr es la altura de la ola expresada en metros.
Magnitud Momento (Mw). Magnitud basada en el valor del momento
sísmico (Mo), el mismo que es obtenido a partir de los parámetros que
relacionan la geometría de la falla, la profundidad del foco y el
desplazamiento máximo producido durante el sismo. Según Aki (1966),
el momento sísmico puede ser calculado a partir de la siguiente relación:
Mo = m.A.Du
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donde, m es el módulo de rigidez, A el área de la falla y Du el
desplazamiento medio sobre el plano de falla.
El momento sísmico es una medida más consistente del tamaño de un
sismo y hoy en día, es el parámetro más importante. Este factor a dado
lugar a la definición de una nueva escala denominada magnitud
momento (Kanamori, 1977):
Mw = (2/3) Log (Mo) – 6.0 donde, Mo es expresado en Nm.
Magnitud Energía (Me). La magnitud energía permite medir el potencial
del
daño causado por el terremoto y es obtenido a partir del valor de la
energía sísmica irradiada. La relación que permite estimar este
parámetro es:
Me = (2/3) Log (Es) – 2.9 La energía total liberada por un sismo es difícil de calcular con precisión
debido a que ella es la suma de la energía disipada en forma térmica por
la deformación en la zona de ruptura y la energía emitida como ondas
sísmicas (calculada a partir del registro del terremoto). La energía
sísmica puede ser estimada desde el espectro de energía según la
metodología desarrollada por Boatwright y Choy (1986) y a partir de la
magnitud de los sismos (mb, Ms, Mw) según las siguientes relaciones:
Log E = 5.8+2.4 mb
Log E = 11.8+1.5 Ms (Mw)
Magnitudes obtenidas para el Terremoto de Pisco En la Tabla 1 se presenta todos los valores de magnitud obtenidos para
el terremoto de Pisco del 15 de Agosto de 2007. En general, los valores
de magnitud obtenidos a escala regional por el IGP (ML y MD) y el NEIC
(mb) son menores a los reportados en otras escalas, siendo esto
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frecuentemente cuando los terremotos son originados por procesos
complejos de ruptura, tal como ocurrió con el terremoto de Pisco.
Estas características permiten que se produzca, en muchos casos, la
saturación de algunas escalas.
Tabla 1 Magnitudes para el terremoto de Pisco expresados en diferentes
escalas.
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El avance logrado en la sismometría ha permitido proponer y utilizar
nuevos métodos y procedimientos para estimar el tamaño de los
terremotos. Así, es posible separar del registro del terremoto la influencia
de la estación y del medio de propagación para disponer de una señal
equivalente al desplazamiento real del suelo producido durante la
ocurrencia del terremoto. En estas condiciones y con la señal disponible
se elaborara el espectro de amplitud para estimar el momento sísmico
escalar a partir de la cual se puede conocer la magnitud momento.
Asimismo, a partir del espectro de energía se estima la cantidad de
energía sísmica y la magnitud energía (Me).
Estos valores de magnitud, debido a como fueron calculados, no
producen saturación de escala y definen mejor la magnitud del evento
sísmico.
Otro procedimiento utilizado frecuentemente para conocer el tamaño de
los terremotos, es a partir de la altura máxima de la ola del tsunami, tal
como lo propone Dorbath et al (1990). A partir de este procedimiento
indirecto y asumiendo que el tsunami producido por el terremoto de
Pisco presentó olas con una alturas medias de 6 metros, se estima un
valor de magnitud ligeramente mayor que los obtenidos utilizando
métodos directos (Tabla 1).
A partir de la inversión del tensor momento, la Universidad de Harvard
obtiene un momento sísmico de 1.1E+21 Nm y una cantidad de energía
sísmica del orden de 3.8E+15 Nm.
En cuanto a la magnitud, las diferencias entre cada grado solo puede ser
considerada en escala logarítmica, así un terremoto de magnitud 8.5 es
100 millones de veces más grande que uno de 3.0. Por otro lado, una
bomba atómica A libera la energía que liberarían 20,000 toneladas de
TNT y seria proporcional a un terremoto de magnitud 6.0. La bomba
atómica H de 20 megatones libera energía equivalente a un terremoto de
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magnitud 8.0. De acuerdo a estas comparaciones, el terremoto de Pisco
de magnitud 7.0ML habría liberado energía equivalente a 10,000
bombas atómicas similares a la que exploto en Hiroshima.
4.0 INVESTIGACIONES DE CAMPO La campaña de exploración del suelo se ha efectuado tomando muestras de los Sondajes efectuados. Las muestras extraídas fueron analizadas bajo normas y especificaciones especialmente preparadas para estos casos, obteniéndose las constantes físicas y de identificación, así como los factores del comportamiento mecánico del suelo.
Los trabajos de exploración geotécnica comprenden:
- Análisis Granulométrico Norma ASTM D – 422
- Clasificación de Suelos Norma ASTM D 2487
- Ensayos de Límites de Consistencia
- Límite Líquido Norma ASTM D 424
- Límite Plástico Norma ASTM D 422
- Contenido de Humedad Norma ASTM D 2216
- Ensayo de Penetración Estándar SPT
4.1 Sondajes de Exploración Se ejecutaron 02 ensayos exploración SPT a una profundidad de 3.00 m,
de donde se extrajeron muestras alteradas para la determinación de su
parámetros físicos.
5 .0 TRABAJO DE LABORATORIO Se ha realizado los ensayos de laboratorio, de las muestras de los diferentes
tipos de estratos de los sondajes ejecutados, para su análisis de acuerdo a
las normas ASTM y al sistema de clasificación de suelos de la SUCS y
AASHTO.
El sondaje se realizo en el centro del terreno, con la finalidad de
tener una oscultacion promedio de todo el terreno, asi mismo no se podía
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realizar en un vértice, toda vez, que se tiene edificios de gran esbeltez y se
generaría presiones que pondrían en riesgo del personal que trabajo, por la
presión de empuje del terreno.
Fueron obtenidas muestras representativas de material que
conforma el subsuelo de las calicatas ejecutadas; con las muestras
obtenidas se realizaron los siguientes ensayos de acuerdo a las Normas
Standards de la American Society for Testing and Meterials.
- Análisis Granulométrico Norma ASTM D – 422
- Clasificación de Suelos Norma ASTM D 2487
- Ensayos de Límites de Consistencia
- Límite Líquido Norma ASTM D 424
- Límite Plástico Norma ASTM D 422
- Contenido de Humedad Norma ASTM D 2216
Los resultados de los ensayos de laboratorio se muestran en el presente
estudio.
6.0 DETERMINACION DE LA CAPACIDAD PORTANTE 6.1 Profundidad de Cimentación
Considerando las condiciones físicas y mecánicas de acuerdo a las
características a las solicitaciones topográficas y el tipo de la estructura
propuesta, se recomienda emplear una profundidad de cimentación de
0.90 m, con respecto a nivel de desplante de la estructura que se piensa
ejecutar.
6.2 Análisis de la distribución de esfuerzos dentro de la masa del suelo Aplicamos las ecuaciones de Boussinesq, las cuales están dadas por la
formula:
Qz = 3 * Q
2 Z²
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Para: Q = Carga Aplicada (Tn) z = Profundidad de aplicación
ANALISIS DE CARGA Adoptando una carga total de Q igual a 10.00 Tn. Obtenemos los
siguientes valores:
Q (Tn) Z (m). r (m). Q ( Kg/cm²)10,0 0,00 0,0010,0 0,50 0,00 1,9110,0 0,80 0,00 0,7510,0 1,00 0,00 0,4810,0 1,20 0,00 0,3310,0 1,50 0,00 0,21
Analizando por asentamiento Calculamos mediante el método Elástico:
Simbología:
Si = Asentamiento probable (cm)
= Relación de Poissson (-) Es = Modulo de elasticidad (ton/m²) Es = 50 (15+N) = 50 (15+08) = 1150 ton/m² If = Factor de forma (cm/m) q = Presión de trabajo (ton/m²) B = Base de la zapata (m) = 1.00 m.
Determinando los coeficientes según los parámetros del ACI
= 0.25, Es =1150 ton/m², If = 82cm/m, q =10.00 tn/m²
Reemplazando en la formula: Si = 0.66 cm (Asentamiento admisible).
2 ) If-(1Bq=SiEs
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Analices por corte La teoría pertinente utilizada es la de Terzaghi. Esta teoría supone
que las resistencias correspondientes al peso del suelo y a la sobrecarga
pueden calcularse una independientemente de la otra.
Partiendo de la citada hipótesis Terzaghi, calculamos la capacidad
de carga critica del suelo (Q’d) para los suelos del presente estudio.
Donde :
B = Ancho de la faja cargada.)
C = Cohesión del suelo
N’c, N’q, N’; Se llaman coeficientes de capacidad de carga, son
números sin dimensión que depende solo del valor de
La profundidad de colocación de la cimentación que según el R.N.C.
exige no debe ser menor de 0.5 mts. Consideramos Df = 0.90 mt
= Densidad del suelo = 1420 Kg/m3., suelos medianamente denso
N = 08, (Tabla 45.1de Mec. Suelos Kart Terzaghi)
PARA N=08
=√20N +10 =23° (Del ensayo de SPT)
1.- DEFINICION DE AREA EFECTIVA DE CÁLCULO - HIPOTESIS DE MEYERHOF eT = 0.211 m LX/2 = 0.54 m B= 1.08 m eL = 0.211 m LY/2 = 0.54 m L= 1.08 m 2.- COEFICIENTES DE TERZAGUI-PECK (SEGÚN PRANDTL)
Nc = 26.94 Nq = 15.67 Ng = 11.70 3.- COEFICIENTES DE FORMA DE De BEER
Sc = 1.582 Sq = 1.545 Sg = 0.600 4.- FACTORES DE PROFUNDIDAD DE BRINCH HANSEN
dc = 1.300 dq = 1.281 dg = 1.000
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5.- FACTORES DE CAPA RIGIDA DE MANDEL y SALENÇON
xc = 1.000 xq = 1.000 xg = 1.000 6.- FACTORES DE INCLINACION DE LA CARGA (SCHULTZE, ODGAARD) ic = 0.338 iq = 0.380 ig = 0.304 7.- CARGA DE HUNDIMIENTO
qH = c·Nc·Sc·dc·xc·ic + q·Nq·Sq·dq·xq·iq + 0,5··B·N·S·d·x·i
Sustituyendo, y con un coeficiente de seguridad:
C.S. = 3.0 qU = 0.88 kg/cm²
7 .0 NIVEL FREATICO El Nivel Freático no fue hallado a la profundidad de la ejecución de los
ensayos SPT practicados en el terreno de fundación.
8.0 RECOMENDACIONES Y CONCLUSIONES
En base a los resultados de las exploraciones realizadas, ensayos de
resistencia en laboratorio y análisis complementarios, se puede mencionar lo
siguiente:
El suelo del área en estudio esta constituido por materiales finos con una
mezcla de arenas, producto de la formación geológica.
La capacidad de carga admisible para el tipo y profundidad de
cimentación recomendada después de realizar los ensayos de campo y
laboratorio, y utilizando la teoría de Terzaghi es de 0.88 kg/cm2
Para la cimentación de la estructura, la profundidad de desplante será de
1.50 m, debido a que a esta profundidad podemos encontrara suelos con
mejor resistencia.
Al realizar los Ensayos se ha podido encontrar sales agresivas
moderadas por lo que se recomienda utilizar el Cemento Tipo V.
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La capacidad de carga calculada es para las dimensiones de zapatas de
B=1.50 m, L=1.50 m, y Df = 1.50 m, con una separación entre ejes de
3.90 m, así mismo esta cimentaciones estarán amaradas con vigas de
cimentación.
Este estudio es solo valido para la Zona donde se realizara la obra
denominada: RREECCOONNSSTTRRUUCCCCIIOONN,, RREEHHAABBIILLIITTAACCIIOONN YY
EEQQUUIIPPAAMMIIEENNTTOO DDEE LLAA IINNFFRRAAEESSTTRRUUCCTTUURRAA EEDDUUCCAATTIIVVAA EENN LLAA II..EE..
JJUULLIIOO CC.. TTEELLLLOO PPIISSCCOO -- IICCAA.
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PANEL FOTOGRAFICO DEL ESTUDIO
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EN ESTAS TOMAS PODEMOS APRECIAR EL LUGAR EN DONDE SE REALIZO EL PRESENTE ESTUDIO
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EN ESTAS TOMAS APRECIAMOS LA EXTRACCION DE LAS MUESTRAS
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EN ESTAS TOMAS APRECIAMOS LA PERFORACION DEJADA POR LA REALIZACION DE LAS CALICATAS
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ANALISIS FISICO - MECANICOS
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ROAD TECH SACCONSULTORIA & SUPERVISION ASEGURAMIENTO DE CALIDAD
Título: ANALISIS GRANULOMETRICO Código de control Nro.ASTM D 422 / C136 LAB-101
CAL./muestra 1 1
Proyecto:
Contratante CONSULTOR GUSTAVO DIAZ HERNANDEZFecha muestreo:
Sondaje CERCADO - PISCO Muestreado por: IN SITU
Profundidad: 1.00 Mt. Muestra No. 1.00 Ubicación PISCO
TamañoTamiz
Peso Reten.A cumulado
%Retenido
% Pasa Especific. Cantidad de suelo que pasa el tamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
8" 0.0 0.00% 100.00% [1-contenido de humedad (-No.4)/100*(6000g ó 13.231 lb)*(-No. 4)*(-2")]
6" 0.0 0.00% 100.00% Cantidad de Suelo entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
4" 0.0 0.00% 100.00% 1.01*(6000 ó 13.231 lb)*[(-2")-(No.4)](-2")
3" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla # 4
2" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C sin lavar.
1 1/2" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la malla #4
1" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C lavado.
3/4" 84.0 9.77% 90.23% BANDEJA3/8" 88.0 10.23% 80.00% Peso suelo Húmedo que pasa (g)
No. 4 36.0 4.19% 75.81% Peso suelo seco que pasa (g)
No. 10 32.0 3.72% 72.09% Peso suelo seco lavado (g)
No. 20 30.0 3.49% 68.60% Peso suelo seco total (g)
No. 40 104.0 12.09% 56.51% No. 60 132.0 15.35% 41.16% LL = 22 LP = 16 IP = 6
No. 100 92.0 10.70% 30.47% Cc= 1.50 D 10 = 0.026 No. 200 36.0 4.19% 26.28% Cu= 6.00 D 30 = 0.079
Platillo 226.0 26.28% 0.00% D 60 = 0.158CLASIF.(SUCS/
ASHTOO): SM-SC A-2-4 ( 0 ) COLOR: MARRON
PROCEDENCIA:
9.30% 26.28%
No. Tara 1 No. Tara 1
Peso Humedo + Tara 140.5 Peso Seco + Tara 1405.0
Peso Seco + Tara 132.5 P. Seco Lavado +Tara 1140.0
Peso de Tara 46.5 Peso de Tara 465.0
Peso del Agua 8.0 Suelo Seco (-No. 200) g 265.0
Peso Seco 86.0 Suelo Seco (+No. 200) g 675.0
Cont. de humedad % 9.30% Suelo Seco (-No. 200) % 26.28%
OBSERVACIONES : Las gravas mayores a la Nº 4, de acuerdo al muestreo en campo, es de aproximadamente 24.19%
CUMPLE
CUMPLE
1325.0
RECONSTRUCCION, REHABILITACION Y EQUIPAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICA
05/09/2010
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: 08-sep-10
1140.0860.0
Contenido de humedad de la fracción de Suelo seco que pasa la malla # 4 :
% de suelo seco que pasa la malla No. 200 :
465.01405.0
RESULTADO
Tec. Juan C. Matta Ing. Luis Ordoñez Ing. Luis Ordoñez
EJECUTO REVISO APROBO Vo. Bo.
ROAD TECH SACLABORATORISTA JEFE LABORATORIO GERENTE DE ROAD TECH SAC
6"15
2.4
100.
00
100.
00
90.2
3
80.0
0
75.8
1
72.0
9
68.6
0
56.5
1
41.1
6
30.4
7
26.2
8
1.00
4"10
1.6
3"76
.2
2"50
.8
1 1/
2"37
.5
1"25
.4
3/4"
19.0
1/2"
12.7
3/8"
9.5
No.
44.
8
No.
82.
4
No.
102.
0
No.
161.
2
No.
200.
9
No.
300.
6
No.
400.
4
8"20
3.2
No.
600.
3
No.
100
0.2
No.
140
0.1
No.
200
0.1
0.0263
0.0790
0.1581
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 . 00 . 11 . 01 0. 01 0 0. 01 00 0 . 0
% A
CUM
ULA
DO
QU
E P
ASA
TAMIZ
Tamaño en mm
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ROAD TECH SACCONSULTORIA & SUPERVISION ASEGURAMIENTO DE CALIDAD
Título: ANALISIS GRANULOMETRICO Código de control Nro.ASTM D 422 / C136 LAB-101
CAL./muestra 1 2
Proyecto:
Contratante CONSULTOR GUSTAVO DIAZ HERNANDEZFecha muestreo:
Sondaje CERCADO - PISCO Muestreado por: IN SITU
Profundidad: 2.00 Mt. Muestra No. 1.00 Ubicación PISCO
TamañoTamiz
Peso Reten.A cumulado
%Retenido
% Pasa Especific. Cantidad de suelo que pasa el tamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
8" 0.0 0.00% 100.00% [1-contenido de humedad (-No.4)/100*(6000g ó 13.231 lb)*(-No. 4)*(-2")]
6" 0.0 0.00% 100.00% Cantidad de Suelo entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
4" 0.0 0.00% 100.00% 1.01*(6000 ó 13.231 lb)*[(-2")-(No.4)](-2")
3" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla # 4
2" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C sin lavar.
1 1/2" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la malla #4
1" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C lavado.
3/4" 0.0 0.00% 100.00% BANDEJA3/8" 0.0 0.00% 100.00% Peso suelo Húmedo que pasa (g)
No. 4 2.0 0.25% 99.75% Peso suelo seco que pasa (g)
No. 10 2.0 0.25% 99.51% Peso suelo seco lavado (g)
No. 20 10.0 1.23% 98.28% Peso suelo seco total (g)
No. 40 58.0 7.13% 91.14% No. 60 316.0 38.87% 52.28% LL = 20 LP = 16 IP = 4
No. 100 234.0 28.78% 23.49% Cc= 1.50 D 10 = 0.043 No. 200 58.0 7.13% 16.36% Cu= 6.00 D 30 = 0.130
Platillo 133.0 16.36% 0.00% D 60 = 0.260CLASIF.(SUCS/
ASHTOO): SM-SC A-2-4 ( 0 ) COLOR: MARRON
PROCEDENCIA:
10.70% 16.36%
No. Tara 1 No. Tara 1
Peso Humedo + Tara 133.5 Peso Seco + Tara 1335.0
Peso Seco + Tara 124.8 P. Seco Lavado +Tara 1128.0
Peso de Tara 43.5 Peso de Tara 435.0
Peso del Agua 8.7 Suelo Seco (-No. 200) g 207.0
Peso Seco 81.3 Suelo Seco (+No. 200) g 693.0
Cont. de humedad % 10.70% Suelo Seco (-No. 200) % 16.36%
OBSERVACIONES : Las gravas mayores a la Nº 4, de acuerdo al muestreo en campo, es de aproximadamente 0.25%
CUMPLE
CUMPLE
APROBO Vo. Bo.
LABORATORISTA JEFE LABORATORIO GERENTE DE ROAD TECH SAC ROAD TECH SAC
1128.0813.0
Contenido de humedad de la fracción de Suelo seco que pasa la malla # 4 :
% de suelo seco que pasa la malla No. 200 :
RESULTADO
Tec. Juan C. Matta Ing. Luis Ordoñez Ing. Luis Ordoñez
EJECUTO REVISO
435.01335.01248.0
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: 08-sep-10
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05/09/2010
6"15
2.4
100.
00
100.
00
100.
00
100.
00
99.7
5
99.5
1
98.2
8
91.1
4
52.2
8
23.4
9
16.3
6
1.00
4"10
1.6
3"76
.2
2"50
.8
1 1/
2"37
.5
1"25
.4
3/4"
19.0
1/2"
12.7
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9.5
No.
44.
8
No.
82.
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No.
102.
0
No.
161.
2
No.
200.
9
No.
300.
6
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400.
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8"20
3.2
No.
600.
3
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TAMIZ
Tamaño en mm
ROADTECHSAC
www.roadtechsac.com
OFICINA: CALLE AYACUCHO 855 – 2° PISO-ICA TELFS. (056) 238194 - 956654266 (01) 404*3687
E-MAIL < lordonez@roadtechsac.com>, < mordonez@roadtechsac.com> .
ROAD TECH SAC
ROAD TECH SACCONSULTORIA & SUPERVISION ASEGURAMIENTO DE CALIDAD
Título: ANALISIS GRANULOMETRICO Código de control Nro.ASTM D 422 / C136 LAB-101
CAL./muestra 1 3
Proyecto:
Contratante CONSULTOR GUSTAVO DIAZ HERNANDEZFecha muestreo:
Sondaje CERCADO - PISCO Muestreado por: IN SITU
Profundidad: 3.00 Mt. Muestra No. 1.00 Ubicación PISCO
TamañoTamiz
Peso Reten.A cumulado
%Retenido
% Pasa Especific. Cantidad de suelo que pasa el tamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
8" 0.0 0.00% 100.00% [1-contenido de humedad (-No.4)/100*(6000g ó 13.231 lb)*(-No. 4)*(-2")]
6" 0.0 0.00% 100.00% Cantidad de Suelo entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
4" 0.0 0.00% 100.00% 1.01*(6000 ó 13.231 lb)*[(-2")-(No.4)](-2")
3" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla # 4
2" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C sin lavar.
1 1/2" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la malla #4
1" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C lavado.
3/4" 0.0 0.00% 100.00% BANDEJA3/8" 4.0 0.70% 99.30% Peso suelo Húmedo que pasa (g)
No. 4 2.0 0.35% 98.95% Peso suelo seco que pasa (g)
No. 10 4.0 0.70% 98.24% Peso suelo seco lavado (g)
No. 20 4.0 0.70% 97.54% Peso suelo seco total (g)
No. 40 16.0 2.81% 94.73% No. 60 180.0 31.63% 63.09% LL = 20 LP = 17 IP = 3
No. 100 132.0 23.20% 39.89% Cc= 1.50 D 10 = 0.021 No. 200 40.0 7.03% 32.86% Cu= 6.00 D 30 = 0.063
Platillo 187.0 32.86% 0.00% D 60 = 0.125CLASIF.(SUCS/
ASHTOO): SM A-2-4 ( 0 ) COLOR: MARRON
PROCEDENCIA:
4.57% 32.86%
No. Tara 1 No. Tara 1
Peso Humedo + Tara 101 Peso Seco + Tara 1010.0
Peso Seco + Tara 98.4 P. Seco Lavado +Tara 826.0
Peso de Tara 41.5 Peso de Tara 415.0
Peso del Agua 2.6 Suelo Seco (-No. 200) g 184.0
Peso Seco 56.9 Suelo Seco (+No. 200) g 411.0
Cont. de humedad % 4.57% Suelo Seco (-No. 200) % 32.86%
OBSERVACIONES : Las gravas mayores a la Nº 4, de acuerdo al muestreo en campo, es de aproximadamente 1.05%
CUMPLE
CUMPLE
FECHA: 18/01/2010 FECHA: 23/01/2010 FECHA: 24/01/2010 FECHA: FECHA:
984.0
RECONSTRUCCION, REHABILITACION Y EQUIPAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICA
05/09/2010
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: 08-sep-10
826.0569.0
Contenido de humedad de la fracción de Suelo seco que pasa la malla # 4 :
% de suelo seco que pasa la malla No. 200 :
415.01010.0
RESULTADO
Tec. Juan C. Matta Ing. Luis Ordoñez Ing. Luis Ordoñez
EJECUTO REVISO APROBO Vo. Bo.
ROAD TECH SACLABORATORISTA JEFE LABORATORIO GERENTE DE ROAD TECH SAC
6"15
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3"76
.2
2"50
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2"37
.5
1"25
.4
3/4"
19.0
1/2"
12.7
3/8"
9.5
No.
44.
8
No.
82.
4
No.
102.
0
No.
161.
2
No.
200.
9
No.
300.
6
No.
400.
4
8"20
3.2
No.
600.
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No.
100
0.2
No.
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0.1
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Tamaño en mm
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www.roadtechsac.com
OFICINA: CALLE AYACUCHO 855 – 2° PISO-ICA TELFS. (056) 238194 - 956654266 (01) 404*3687
E-MAIL < lordonez@roadtechsac.com>, < mordonez@roadtechsac.com> .
ROAD TECH SAC
ROAD TECH SACCONSULTORIA & SUPERVISION ASEGURAMIENTO DE CALIDAD
Título: ANALISIS GRANULOMETRICO Código de control Nro.ASTM D 422 / C136 LAB-101
CAL./muestra 2 1
Proyecto:
Contratante CONSULTOR GUSTAVO DIAZ HERNANDEZFecha muestreo:
Sondaje CERCADO - PISCO Muestreado por: IN SITU
Profundidad: 1.00 Mt. Muestra No. 1.00 Ubicación PISCO
TamañoTamiz
Peso Reten.A cumulado
%Retenido
% Pasa Especific. Cantidad de suelo que pasa el tamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
8" 0.0 0.00% 100.00% [1-contenido de humedad (-No.4)/100*(6000g ó 13.231 lb)*(-No. 4)*(-2")]
6" 0.0 0.00% 100.00% Cantidad de Suelo entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
4" 0.0 0.00% 100.00% 1.01*(6000 ó 13.231 lb)*[(-2")-(No.4)](-2")
3" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla # 4
2" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C sin lavar.
1 1/2" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la malla #4
1" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C lavado.
3/4" 0.0 0.00% 100.00% BANDEJA3/8" 12.0 1.19% 98.81% Peso suelo Húmedo que pasa (g)
No. 4 10.0 1.00% 97.81% Peso suelo seco que pasa (g)
No. 10 24.0 2.39% 95.42% Peso suelo seco lavado (g)
No. 20 48.0 4.78% 90.65% Peso suelo seco total (g)
No. 40 116.0 11.54% 79.10% No. 60 150.0 14.93% 64.18% LL = 20 LP = 17 IP = 3
No. 100 102.0 10.15% 54.03% Cc= 1.50 D 10 = 0.014 No. 200 40.0 3.98% 50.05% Cu= 6.00 D 30 = 0.041
Platillo 503.0 50.05% 0.00% D 60 = 0.081CLASIF.(SUCS/
ASHTOO): ML A-4 ( 3 ) COLOR: MARRON
PROCEDENCIA:
14.43% 50.05%
No. Tara 1 No. Tara 1
Peso Humedo + Tara 139.5 Peso Seco + Tara 1395.0
Peso Seco + Tara 125.0 P. Seco Lavado +Tara 956.0
Peso de Tara 24.5 Peso de Tara 245.0
Peso del Agua 14.5 Suelo Seco (-No. 200) g 439.0
Peso Seco 100.5 Suelo Seco (+No. 200) g 711.0
Cont. de humedad % 14.43% Suelo Seco (-No. 200) % 50.05%
OBSERVACIONES : Las gravas mayores a la Nº 4, de acuerdo al muestreo en campo, es de aproximadamente 2.19%
CUMPLE
CUMPLE
FECHA: 18/01/2010 FECHA: 23/01/2010 FECHA: 24/01/2010 FECHA: FECHA:
APROBO Vo. Bo.
LABORATORISTA JEFE LABORATORIO GERENTE DE ROAD TECH SAC ROAD TECH SAC
956.01005.0
Contenido de humedad de la fracción de Suelo seco que pasa la malla # 4 :
% de suelo seco que pasa la malla No. 200 :
RESULTADO
Tec. Juan C. Matta Ing. Luis Ordoñez Ing. Luis Ordoñez
EJECUTO REVISO
245.01395.01250.0
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: 08-sep-10
RECONSTRUCCION, REHABILITACION Y EQUIPAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICA
05/09/2010
6"15
2.4
100.
00
100.
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98.8
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97.8
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95.4
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79.1
0
64.1
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54.0
3
50.0
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2"37
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3/4"
19.0
1/2"
12.7
3/8"
9.5
No.
44.
8
No.
82.
4
No.
102.
0
No.
161.
2
No.
200.
9
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300.
6
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400.
4
8"20
3.2
No.
600.
3
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100
0.2
No.
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0.1
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Tamaño en mm
ROADTECHSAC
www.roadtechsac.com
OFICINA: CALLE AYACUCHO 855 – 2° PISO-ICA TELFS. (056) 238194 - 956654266 (01) 404*3687
E-MAIL < lordonez@roadtechsac.com>, < mordonez@roadtechsac.com> .
ROAD TECH SAC
ROAD TECH SACCONSULTORIA & SUPERVISION ASEGURAMIENTO DE CALIDAD
Título: ANALISIS GRANULOMETRICO Código de control Nro.ASTM D 422 / C136 LAB-101
CAL./muestra 2 2
Proyecto:
Contratante CONSULTOR GUSTAVO DIAZ HERNANDEZFecha muestreo:
Sondaje CERCADO - PISCO Muestreado por: IN SITU
Profundidad: 2.00 Mt. Muestra No. 2.00 Ubicación PISCO
TamañoTamiz
Peso Reten.A cumulado
%Retenido
% Pasa Especific. Cantidad de suelo que pasa el tamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
8" 0.0 0.00% 100.00% [1-contenido de humedad (-No.4)/100*(6000g ó 13.231 lb)*(-No. 4)*(-2")]
6" 0.0 0.00% 100.00% Cantidad de Suelo entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
4" 0.0 0.00% 100.00% 1.01*(6000 ó 13.231 lb)*[(-2")-(No.4)](-2")
3" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla # 4
2" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C sin lavar.
1 1/2" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la malla #4
1" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C lavado.
3/4" 0.0 0.00% 100.00% BANDEJA3/8" 0.0 0.00% 100.00% Peso suelo Húmedo que pasa (g)
No. 4 15.0 2.48% 97.52% Peso suelo seco que pasa (g)
No. 10 15.0 2.48% 95.04% Peso suelo seco lavado (g)
No. 20 15.0 2.48% 92.56% Peso suelo seco total (g)
No. 40 45.0 7.44% 85.12% No. 60 95.0 15.70% 69.42% LL = 20 LP = 17 IP = 3
No. 100 75.0 12.40% 57.02% Cc= 1.50 D 10 = 0.013 No. 200 20.0 3.31% 53.72% Cu= 6.00 D 30 = 0.038
Platillo 325.0 53.72% 0.00% D 60 = 0.076CLASIF.(SUCS/
ASHTOO): ML A-4 ( 4 ) COLOR: MARRON
PROCEDENCIA:
31.40% 53.72%
No. Tara 1 No. Tara 1
Peso Humedo + Tara 112 Peso Seco + Tara 1120.0
Peso Seco + Tara 93.0 P. Seco Lavado +Tara 620.0
Peso de Tara 32.5 Peso de Tara 325.0
Peso del Agua 19.0 Suelo Seco (-No. 200) g 500.0
Peso Seco 60.5 Suelo Seco (+No. 200) g 295.0
Cont. de humedad % 31.40% Suelo Seco (-No. 200) % 53.72%
OBSERVACIONES : Las gravas mayores a la Nº 4, de acuerdo al muestreo en campo, es de aproximadamente 2.48%
CUMPLE
CUMPLE
APROBO Vo. Bo.
LABORATORISTA JEFE LABORATORIO GERENTE DE ROAD TECH SAC ROAD TECH SAC
620.0605.0
Contenido de humedad de la fracción de Suelo seco que pasa la malla # 4 :
% de suelo seco que pasa la malla No. 200 :
RESULTADO
Tec. Juan C. Matta Ing. Luis Ordoñez Ing. Luis Ordoñez
EJECUTO REVISO
325.01120.0930.0
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: 08-sep-10
RECONSTRUCCION, REHABILITACION Y EQUIPAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICA
05/09/2010
6"15
2.4
100.
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100.
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.2
2"50
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1 1/
2"37
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3/4"
19.0
1/2"
12.7
3/8"
9.5
No.
44.
8
No.
82.
4
No.
102.
0
No.
161.
2
No.
200.
9
No.
300.
6
No.
400.
4
8"20
3.2
No.
600.
3
No.
100
0.2
No.
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0.1
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200
0.1
0.0126
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Tamaño en mm
ROADTECHSAC
www.roadtechsac.com
OFICINA: CALLE AYACUCHO 855 – 2° PISO-ICA TELFS. (056) 238194 - 956654266 (01) 404*3687
E-MAIL < lordonez@roadtechsac.com>, < mordonez@roadtechsac.com> .
ROAD TECH SAC
ROAD TECH SACCONSULTORIA & SUPERVISION ASEGURAMIENTO DE CALIDAD
Título: ANALISIS GRANULOMETRICO Código de control Nro.ASTM D 422 / C136 LAB-101
CAL./muestra 2 3
Proyecto:
Contratante CONSULTOR GUSTAVO DIAZ HERNANDEZFecha muestreo:
Sondaje CERCADO - PISCO Muestreado por: IN SITU
Profundidad: 3.00 Mt. Muestra No. 3.00 Ubicación PISCO
TamañoTamiz
Peso Reten.A cumulado
%Retenido
% Pasa Especific. Cantidad de suelo que pasa el tamiz No. 4 (Compactación AASHTO):
8" 0.0 0.00% 100.00% [1-contenido de humedad (-No.4)/100*(6000g ó 13.231 lb)*(-No. 4)*(-2")]
6" 0.0 0.00% 100.00% Cantidad de Suelo entre los tamices 3/4" y No. 4 (Compactación AASHTO):
4" 0.0 0.00% 100.00% 1.01*(6000 ó 13.231 lb)*[(-2")-(No.4)](-2")
3" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado del suelo Retenido en la malla # 4
2" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C sin lavar.
1 1/2" 0.0 0.00% 100.00% Condiciones de Secado y Lavado de la fraccion de suelo que pasa la malla #4
1" 0.0 0.00% 100.00% Secado a 110º C lavado.
3/4" 0.0 0.00% 100.00% BANDEJA3/8" 5.0 0.88% 99.12% Peso suelo Húmedo que pasa (g)
No. 4 10.0 1.75% 97.37% Peso suelo seco que pasa (g)
No. 10 15.0 2.63% 94.74% Peso suelo seco lavado (g)
No. 20 10.0 1.75% 92.98% Peso suelo seco total (g)
No. 40 90.0 15.79% 77.19% No. 60 120.0 21.05% 56.14% LL = 18 LP = 17 IP = 1
No. 100 95.0 16.67% 39.47% Cc= 1.50 D 10 = 0.020 No. 200 30.0 5.26% 34.21% Cu= 6.00 D 30 = 0.060
Platillo 195.0 34.21% 0.00% D 60 = 0.120CLASIF.(SUCS/
ASHTOO): SM A-2-4 ( 0 ) COLOR: MARRON
PROCEDENCIA:
41.05% 34.21%
No. Tara 1 No. Tara 1
Peso Humedo + Tara 123.4 Peso Seco + Tara 1234.0
Peso Seco + Tara 100.0 P. Seco Lavado +Tara 845.0
Peso de Tara 43.0 Peso de Tara 430.0
Peso del Agua 23.4 Suelo Seco (-No. 200) g 389.0
Peso Seco 57.0 Suelo Seco (+No. 200) g 415.0
Cont. de humedad % 41.05% Suelo Seco (-No. 200) % 34.21%
OBSERVACIONES : Las gravas mayores a la Nº 4, de acuerdo al muestreo en campo, es de aproximadamente 2.63%
CUMPLE
CUMPLE
1000.0
RECONSTRUCCION, REHABILITACION Y EQUIPAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICA
05/09/2010
Nro de revisión: 0 Fecha de revisión: 08-sep-10
845.0570.0
Contenido de humedad de la fracción de Suelo seco que pasa la malla # 4 :
% de suelo seco que pasa la malla No. 200 :
430.01234.0
RESULTADO
Tec. Juan C. Matta Ing. Luis Ordoñez Ing. Luis Ordoñez
EJECUTO REVISO APROBO Vo. Bo.
ROAD TECH SACLABORATORISTA JEFE LABORATORIO GERENTE DE ROAD TECH SAC
6"15
2.4
100.
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100.
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3/4"
19.0
1/2"
12.7
3/8"
9.5
No.
44.
8
No.
82.
4
No.
102.
0
No.
161.
2
No.
200.
9
No.
300.
6
No.
400.
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No.
600.
3
No.
100
0.2
No.
140
0.1
No.
200
0.1
0.0201
0.0602
0.1203
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 . 00 . 11 . 01 0. 01 0 0. 01 00 0 . 0
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PERFIL ESTRATIGRAFICO DEL TERRENO DE FUNDACION
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DEPARTAMENTO DE GEOTÉCNIA
SONDAJE :
PROYECTO : RECONSTRUCCION, REHABILITACION Y EQUIPAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICAREALIZADO : Tec. Juan Carlos Aspilcueta INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO REVISADO : Ing. Luis A. Ordoñez Fuentes PISCO - ICA FECHA DE EXCAVACION :
UBICACIÓN : PISCO PROFUNDIDAD TOTAL (m) :FECHA : PROF. NIVEL FREATICO (m) :
cN ( Kg / cm 2 )
SPT sueloco hesivo
SM-SC
1.00 11 -
SM-SC
2.00 12 -
SM
3.00
4.00
REGISTRO DE SONDAJE
1
05/09/2010
N º de go lpesf r iccionant e 10 cm
DESCRIPCION DEL SUELO
2.00N.E.
SUCS
CORRELACIONES ENSAYOS DE F PENETRACION
PR OF. DINAMICA LIGERA( m) suelo NDPL=
10 29.1 -
29.8La segunda capa de suelo de 1.00 m explorada, es un suelo del tipo SM-SC, con bastante humedad, parcialmente saturada
12 30.5
La capa de suelo de 1.00 m explorada, es un suelo del tipo SM-SC, con presencia de huemedad
-
30.5La segunda capa de suelo de 1.00 m explorada, es un suelo del tipo SM, con bastante humedad, parcialmente saturada
12 30.5
05/09/2010
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
0 10 20 30 40 50
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ANALISIS FISICO - QUIMICO
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SOLICITADO POR : CONSULTOR GUSTAVO DIAZ HERNANDEZ
OBRA :
UBICACIÓN
FECHA : SEPTIEMBREO DEL 2010
LIMITE NORMASALES SOLUBLES, SO4 420.00 ppm <
ION CLORURO 630.00 ppm >
SULFATOS 270.00 ppm > 150.00
ANALISIS QUIMICO
RECONSTRUCCION, REHABILITACION Y EQUIPAMIENTO DE LA INFRAESTRUCTURA EDUCATIVA EN LA I.E. JULIO C. TELLO PISCO - ICAPISCO - ICA
ANALISIS DEL SUELO
MODERADO
ALTO
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