View
169
Download
14
Category
Preview:
Citation preview
andreea
Imbinare articulata grinzi suport scripeti IPE 300
1. Forta taietoare de calcul Ved
aria inimii profilului grinzii secundare: Avz 2568mm2
fy 355N
mm2
limita de curgere a otelului S355:
γMo 1.00coeficientul de siguranta:
Vpl.rd
Avz
3
fy
γMo Vpl.rd 526.336 kN
Ved 0.3kN
2. Alegerea cornierului2 Acornier Avz 2 Acornier 1588mm
2 Acornier 1284mm
2
Se alege profil cornier L140x140x10 cu aria: AL 2724mm2
3. Alegerea suruburilor
diametrul maxim acceptat este de 16mm, deci se vor alege suruburi M16grupa surubului se alege 5.8 ;
aria sectiunii uzuale: As 1.57cm2
fyb 400N
mm2
limita de curgere a otelului:
fub 500N
mm2
rezistenta la rupere a otelului:
andreea
fu 510N
mm2
4. Forta capabila la forfecare a unui surub, pentru un plan de forfecare Fv,Rd
αv 0.5 pentru grupa de suruburi 5.8;
γM2 1.25 pentru suruburi solicitate la forfecare
- diametrul gaurii: d0 17mm dm 15.9mm
Fv.Rd
αv fub As
γM2
Fv.Rd 31.4 kN
5. Forta capabila la presiune pe gaura Fb,Rd
profil cornier 140x140x10 va rezulta t 10mm
distanta maxima de la centrul gaurii pana la marginea piesei pe directiatransmiterii efortului:
e1 4 t 40mm e1 80 mm
e1 50.mm
distanta maxima de la centrul gaurii pana la marginea pieseiperpendicular pe directia transmiterii efortului:
e2 4 t 40mm e2 80 mm
e2 50mm
distanta maxima intre gauri pe directia transmiterii efortului:
p1 min 14 t 200mm( ) 140 mm p1 80mm
distanta maxima intre gauri perpendicular pe directia transmiterii efortului:
p2 min 14 t 200mm( ) 140 mm
calculul coeficientului abîn directia de transmitere a efortului
αd1
e1
3 d00.98
- pentru suruburi de capat:
αd2
p1
3 d0
1
4
1.319- pentru suruburi interioare:
αd max αd1 αd2 1.319
ab min 1.0 αdfub
fu
0.98
calculul coeficientului k1perpendicular pe directia de transmitere a efortului
- pentru suruburi de capat: k11 min 2.8e2
d0 1.7
2.5
2.5
andreea
- pentru suruburi interioare: k12 min 1.4p2
d0 1.7
2.5
2.5
k1 max k11 k12 2.5
Fb.Rd
k1 ab fu d0 1mm t
γM2160 kN
Capacitatea portanta a elementuluin Fb,ed
Fb.ed min Fv.Rd Fb.Rd 31.4 kN
Numarul necesar de suruburi pentru imbinarea GP-GS este: ns
Ved
Fb.ed9.554 1
ns 3 SE ALEG 3 SIRP M16
6. Verificarea la intindere
NEd 135.46kN
Ft.Ed Ft.Rd
Ft.Rd forta capabila la intindere
Ft.Ed
NEd
ns45.153 kN efortul de intindere ce ii revine unui surub
k2 0.9 pentru suruburi fara cap inecat
Ft.Rd
k2 fub As
γM256.52 kN
Ft.Ed Ft.Rd 1Ft.Ed 45.153 kN
7. Verificarea la forfecare prin strapungere
Ft.Ed Bp.Rd
unde Bp.Rd capacitatea portanta la strapungere a surubului
Bp.Rd
0.6 π dm t fu
γM2122.281 kN
Ft.Ed Bp.Rd 1
andreea
A. Imbinarea grinda principala-cruce IPE 300 - IPE 400
1. Eforturile imbinarii:
Eforturile sunt obtinute din infasuratoarea calculului static:
NEd 6.30kN efort axial de calcul
MEd 17.80kN m moment incovoietor de calcul
VEd 19.00kN efort de forfecare de calcul
andreea
2. Materiale
Elementele imbinate sunt confectionate din otel laminat:
S 355 fy 335N
mm2
limita de curgere a otelului
fu 360N
mm2
rezistenta la tractiune
Suruburi de inalta rezistenta din grupa 10.9 cu urmatoarele caracteristici:
fyb 900N
mm2
limita de curgere a surubului
fub 1000N
mm2
rezistenta la rupere a surubului
Coeficientii partiali de siguranta γM0 1 γM1 1 γM2 1.25 γM3 1.25
3. Dimensiuni suruburi
Aleg suruburi M16 d 16mm diametrul surubului
d0 17mm diametrul gaurii surubului
dm 15.9mm diamentrul mediu al surubului
A 201mm2
aria bruta
As 157mm2
aria neta
4. Alegerea placii de capat
Grosimea placii de capat trebuie sa fie mai mare sau egala cu grosimea talpii stalp
tf.st 12mm aleg tplaca 15mm
5. Determinarea distantelor intre suruburi
Se definesc urmatoarele distante:
e1 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surudirectia eforturilor solicitante
1.2 d0 e1 4t 40mm
unde t este grosimea minima dintre talpa stalpului si placa de capat
t min tf.st tplaca 12 mm
1.2d0 20.4 mm 4t 40mm 88 mm
andreea
e2 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surdirectia perpendiculara pe eforturile solicitante
1.2d0 e2 4t 40mm
p1 distanta dintre centrele de greutate a doua suruburi consecutive pe directia ef
2.2d0 p1 min 14t 200mm( )
2.2d0 37.4 mm
min 14t 200mm( ) 168 mm
p2 distanta dintre centrele de greutate a doua suruburi consecutive pe directiaperpendiculara eforturilor
2.4d0 p2 min 14t 200mm( )
2.3d0 39.1 mm
min 14t 200mm( ) 168 mm
Se vor amplasa doua coloane de cate 3 suruburi la distantele e1 70mm
e2 50mm
nb 2 3 6p1 80mm
6. Starea de eforturi in cel mai solicitat surub
Forta de forfecare va fi: Fv.Ed
VEd
nb3.167 kN
Forta de intindere in surub data de efort axial va fi: Ft.Ed.N
NEd
nb1.05 kN
Distanta de la fibra comprimata pana la cel mai solicitat surub la fi: ymax 155m
Distantele de la fibra comprimata pana la suruburi sunt:
y1 155mm y2 75mm y3 0mm
Forta de intindere in surub data de moment va fi:
Ft.Ed.M
MEd ymax
2 ymax2
y12
y22
y32
25.701 kN
Astfel se determina forta de intindere in cel mai solicitat surub:
andreea
Ft.Ed Ft.Ed.N Ft.Ed.M 26.751 kN
7. Verificarea la lunecare
Verificarea la forfecare se face cu urmatoarea relatie:
Fv.Ed Fs.Rd
unde Fs.Rd forta capabila la forfecare a unui SIRP Fs.Rd
ks n μ Fp.c 0.8 FγM3
ks
ks 1
n 1 numarul suprafetelor de frecare
μ 0.5 coeficient de frecare pe structura metalica protejata anticoroziv
Fp.c 0.7fub As 109.9 kN
Fs.Rd
ks n μ Fp.c 0.8 Ft.Ed
γM335.4 kN
Fv.Ed 3.167 kN Fv.Ed Fs.Rd 1
Conform P100-2006 trebuie ca:
Fb.Rd 2.5 d fy Σt
Σt -suma minima a grosimilor tablelor care tind sa se deplaseze in acelasi s
Σt 34mm
Fb.Rd 2.5 d fy Σt 1
8. Verificarea la intindere
Verificarea la intindere se face cu urmatoarea relatie:
Ft.Ed Ft.Rd
unde Ft.Rd forta capabila la intindere
k2 0.9 pentru suruburi fara cap inecat
Ft.Rd
k2 fub As
γM2113.04 kN
Ft.Ed Ft.Rd 1Ft.Ed 26.751 kN
9. Verificarea combinata la tractiune si forfecare
Daca o imbinare pretensionata este supusa unui efort de intindere de calcul Ft.Ed suplimentar
efortului de forfecare de calcul Fv.Ed care are tendinta sa produca lunecare, rezistenta de
calcul la lunecare a unui surub se determina astfel:
andreea
Fs.Rd
ks n μ Fp.c 0.8 Ft.Ed
γM335.4 kN
Capacitatea de rezistenta la lunecare se va verifica cu rezistenta redusa la lunecarastfel:
Fv.Ed Fs.Rd 1
10. Verificarea la strapungere din forfecare
Pentru a se verifica strapungerea din forfecare se foloseste urmatoarea relatie:
Ft.Ed Bp.Rd
unde Bp.Rd capacitatea portanta la strapungere a surubului
Bp.Rd
0.6 π dm t fu
γM2103.579 kN
Ft.Ed Bp.Rd 1
11. Lungimea surubului
Lungimea surubului se va calcula astfel incat sa parcurga urmatoarele: talpa stalpului, placde baza a grinzii, saiba, piulita si un spatiu de siguranta.
m 17mm grosimea piulitei
s 4mm grosimea saibei
Lsurub tf.st tplaca m s 15mm 63 mm
12. Verificarea sudurii dintre grinda si placa de baza
Grosimea cordonului de sudura trebuie sa se incadreze in urmatorul interval:
4mm a 0.7t 0.7t 8.4 mm
a 4mm grosimea sudurii
l 1144mm lungimea sudurii
Verificarea sudurii se face astfel:
Fw.Ed Fw.Rd
unde Fw.Ed
VEd
l0.282
kN
m forta de calcul pe unitatea de lungime a s
βw 0.9 coeficient pentru sudura de colt la oteluri
andreea
fvw.d
fu
3 βw γM2184.752
N
mm2
rezistenta de calcul la forfecare a sudurii
Fw.Rd fvw.d a 12.563kN
m forta capabila a sudurii pe unitatea de
lungime
Fw.Ed Fw.Rd 1 Fw.Rd
Fw.Ed44.496
A. Imbinarea grinda secundara - cruce IPE 160 - IPE 400
1. Eforturile imbinarii:
Eforturile sunt obtinute din infasuratoarea calculului static:
andreea
NEd 2.30kN efort axial de calcul
MEd 2.40kN m moment incovoietor de calcul
VEd 4.50kN efort de forfecare de calcul
2. Materiale
Elementele imbinate sunt confectionate din otel laminat:
S 355 fy 335N
mm2
limita de curgere a otelului
fu 360N
mm2
rezistenta la tractiune
Suruburi de inalta rezistenta din grupa 10.9 cu urmatoarele caracteristici:
fyb 900N
mm2
limita de curgere a surubului
fub 1000N
mm2
rezistenta la rupere a surubului
Coeficientii partiali de siguranta γM0 1 γM1 1 γM2 1.25 γM3 1.25
3. Dimensiuni suruburi
Aleg suruburi M16 d 16mm diametrul surubului
d0 17mm diametrul gaurii surubului
dm 15.9mm diamentrul mediu al surubului
A 201mm2
aria bruta
As 157mm2
aria neta
4. Alegerea placii de capat
Grosimea placii de capat trebuie sa fie mai mare sau egala cu grosimea talpii stalpulu
tf.st 13.5mm aleg tplaca 15mm
5. Determinarea distantelor intre suruburi
Se definesc urmatoarele distante:
e1 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surub pdirectia eforturilor solicitante
1.2 d0 e1 4t 40mm
unde t este grosimea minima dintre talpa stalpului si placa de capat
andreea
t min tf.st tplaca 13.5 mm
1.2d0 20.4 mm 4t 40mm 94 mm
e2 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surubdirectia perpendiculara pe eforturile solicitante
1.2d0 e2 4t 40mm
p1 distanta dintre centrele de greutate a doua suruburi consecutive pe directia efort
2.2d0 p1 min 14t 200mm( )
2.2d0 37.4 mm
min 14t 200mm( ) 189 mm
p2 distanta dintre centrele de greutate a doua suruburi consecutive pe directiaperpendiculara eforturilor
2.4d0 p2 min 14t 200mm( )
2.3d0 39.1 mm
min 14t 200mm( ) 189 mm
Se vor amplasa doua coloane de cate 3 suruburi la distantele e1 40mm
e2 50mm
nb 2 3 6p1 40mm
6. Starea de eforturi in cel mai solicitat surub
Forta de forfecare va fi: Fv.Ed
VEd
nb0.75 kN
Forta de intindere in surub data de efort axial va fi: Ft.Ed.N
NEd
nb0.383 kN
Distanta de la fibra comprimata pana la cel mai solicitat surub la fi: ymax 80mm
Distantele de la fibra comprimata pana la suruburi sunt:
y1 80mm y2 40mm y3 0mm
Forta de intindere in surub data de moment va fi:
Ft.Ed.M
MEd ymax
2 ymax2
y12
y22
y32
0.113 kN
andreea
Astfel se determina forta de intindere in cel mai solicitat surub:
Ft.Ed Ft.Ed.N Ft.Ed.M 0.497 kN
7. Verificarea la lunecare
Verificarea la forfecare se face cu urmatoarea relatie:
Fv.Ed Fs.Rd
unde Fs.Rd forta capabila la forfecare a unui SIRP Fs.Rd
ks n μ Fp.c 0.8 Ft.EγM3
ks 1
n 1 numarul suprafetelor de frecare
μ 0.5 coeficient de frecare pe structura metalica protejata anticoroziv
Fp.c 0.7fub As 109.9 kN
Fs.Rd
ks n μ Fp.c 0.8 Ft.Ed
γM343.801 kN
Fv.Ed 0.75 kN Fv.Ed Fs.Rd 1
Conform P100-2006 trebuie ca:
Fb.Rd 2.5 d fy Σt
Σt -suma minima a grosimilor tablelor care tind sa se deplaseze in acelasi sen
Σt 34mm
Fb.Rd 2.5 d fy Σt 1
8. Verificarea la intindere
Verificarea la intindere se face cu urmatoarea relatie:
Ft.Ed Ft.Rd
unde Ft.Rd forta capabila la intindere
k2 0.9 pentru suruburi fara cap inecat
Ft.Rd
k2 fub As
γM2113.04 kN
Ft.Ed Ft.Rd 1Ft.Ed 0.497 kN
9. Verificarea combinata la tractiune si forfecare
Daca o imbinare pretensionata este supusa unui efort de intindere de calcul Ft.Ed suplimentar
andreea
efortului de forfecare de calcul Fv.Ed care are tendinta sa produca lunecare, rezistenta de
calcul la lunecare a unui surub se determina astfel:
Fs.Rd
ks n μ Fp.c 0.8 Ft.Ed
γM343.801 kN
Capacitatea de rezistenta la lunecare se va verifica cu rezistenta redusa la lunecare astfel:
Fv.Ed Fs.Rd 1
10. Verificarea la strapungere din forfecare
Pentru a se verifica strapungerea din forfecare se foloseste urmatoarea relatie:
Ft.Ed Bp.Rd
unde Bp.Rd capacitatea portanta la strapungere a surubului
Bp.Rd
0.6 π dm t fu
γM2116.526 kN
Ft.Ed Bp.Rd 1
11. Lungimea surubului
Lungimea surubului se va calcula astfel incat sa parcurga urmatoarele: talpa stalpului, placa de baza a grinzii, saiba, piulita si un spatiu de siguranta.
m 17mm grosimea piulitei
s 4mm grosimea saibei
Lsurub tf.st tplaca m s 15mm 64.5 mm
12. Verificarea sudurii dintre grinda si placa de baza
Grosimea cordonului de sudura trebuie sa se incadreze in urmatorul interval:
4mm a 0.7t 0.7t 9.45 mm
a 4mm grosimea sudurii
l 532mm lungimea sudurii
Verificarea sudurii se face astfel:
Fw.Ed Fw.Rd
unde Fw.Ed
VEd
l0.144
kN
m forta de calcul pe unitatea de lungime a sud
βw 0.9 coeficient pentru sudura de colt la oteluri S3
andreea
fvw.d
fu
3 βw γM2184.752
N
mm2
rezistenta de calcul la forfecare a sudurii
Fw.Rd fvw.d a 12.563kN
m forta capabila a sudurii pe unitatea de
lungime
Fw.Ed Fw.Rd 1 Fw.Rd
Fw.Ed87.367
Imbinare stalp marginal - fundatie
1. Eforturile imbinarii:
Eforturile sunt obtinute din infasuratoarea calcului static:
NEd 112.43kN efort axial de calcul
MEd 24.39kN m moment incovoietor de calcul
2. Materiale
Stalpul este confectionat din otel laminat:
S 355 fy 355N
mm2
limita de curgere a otelului
fu 510N
mm2
rezistenta la tractiun
Suruburile sunt din grupa 6.8 cu urmatoarele caracteristici:
fyb 480N
mm2
limita de curgere a surubului
andreea
fub 600N
mm2
rezistenta la rupere a surubului
Coeficientii partiali de siguranta γM0 1 γM1 1 γM2 1.25 γM3
Cuzinetul se afla in clasa de expunere XC2 si este de clasa C25/30 cu urmatoarea rezis
fck 25N
mm2
rezistenta caracteristica la compresiune
γc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru situatii de proiectapermanente si tranzitorii
αcc 1 coeficient ce tine cont de efectele de lunga durata, valorecomandata
fcd
αcc fck
γc16.667
N
mm2
rezistenta de calcul la compresiune
3. Dimeniuni suruburi
Aleg suruburi M24 d 24mm diametrul surubului d0 35mm
A 452mm2
aria bruta
As 324mm2
aria neta
4. Alegerea placii de capat
Dimensiunile placii de capat:
Lpl 300mm lungimea placii de capat
Bpl 300mm latimea placii de capat
hpl 30mm grosimea placii de capat
Lungimea si latimea placii de capat trebuuie sa respecte urmatoarea relatie:
NEd
Apl
MEd
Wpl fcd
Apl Bpl Lpl 900 cm2
Wpl
Bpl Lpl2
64.5 10
3 cm
3
NEd
Apl
MEd
Wpl fcd 1
Se vor calcula tensiunile dintr-un capetele opuse ale placii de baza:
σ1
NEd
Apl
MEd
Wpl 1.157
N
mm2
compresiune
andreea
σ2
NEd
Apl
MEd
Wpl 1.341
N
mm2
compresiune
Pe placa de baza apare doar compresiune. Suruburile de ancoraj se vor dispune constructiv.2
σmax max σ1 σ2 1.341N
mm2
Placa 1:
b 240mm a 240mmb
a1
α1 0.125 M1 α1 σmax a2
9.658 kN
α2 0.037 M2 α2 σmax a2
2.859 kN
M max M1 M2 9.658 kN
Grosimea placii satisface conditia:
6 M
fy12.776 mm hpl
6 M
fy 1
5. Dispunerea si dimensiunile suruburilor de ancoraj
Intinderea din prinderea incastrata a stalpului de fundatie va fi preluata de 4 suruburi M24.
nb 2 2 4
Determinarea distantei dintre suruburi si marginea placii de baza.
e1 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surub pedirectia eforturilor solicitante
1.2 d0 e1 4t 40mm
unde t este grosimea minima dintre talpa stalpului si placa de capat
t hpl 30 mm
1.2d0 42 mm 4t 40mm 160 mm e1 80mm
e2 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surub pedirectia perpendiculara pe eforturile solicitante
andreea
1.2d0 e2 4t 40mme2 80mm
s 8mm grosimea saibei
m 19mm grosimea piulitei
l 35 d 0.84 m lungimea de ancoraj
r 45.5mm raza de curbura a surubului de 180 deg pe exterior
T 84mm ciocul surubului
Lungimea totala a surubului L s m l π r T 1.094 m 14
6. Verificarea sudurii dintre stalp si placa de beton
Grosimea sudurii trebuie sa se incadreze in urmatorul interval:
4mm a 0.7t 0.7t 21 mm
a 4mm grosimea sudurii
l 570mm lungimea sudurii
Verificarea sudurii se face astfel:
Fw.Ed Fw.Rd
unde Fw.Ed
NEd
l3.748
kN
m forta de calcul pe unitatea de lungime a sud
βw 0.9 coeficient pentru sudura de colt la oteluri S3
fvw.d
fu
3 βw γM2261.732
N
mm2
rezistenta de calcul la forfecare a sudurii
Fw.Rd fvw.d a 19.892kN
m
forta capabila a sudurii pe unitatea delungime
Fw.Ed Fw.Rd 1
andreea
Imbinare stalp central - fundatie
1. Eforturile imbinarii:
Eforturile sunt obtinute din infasuratoarea calcului static:
NEd 394.50kN efort axial de calcul
MEd 22.81kN m moment incovoietor de calcul
2. Materiale
Stalpul este confectionat din otel laminat:
S 355 fy 355N
mm2
limita de curgere a otelului
fu 510N
mm2
rezistenta la tractiun
Suruburile sunt din grupa 6.8 cu urmatoarele caracteristici:
fyb 480N
mm2
limita de curgere a surubului
andreea
fub 600N
mm2
rezistenta la rupere a surubului
Coeficientii partiali de siguranta γM0 1 γM1 1 γM2 1.25 γM3
Cuzinetul se afla in clasa de expunere XC2 si este de clasa C25/30 cu urmatoarea rezis
fck 25N
mm2
rezistenta caracteristica la compresiune
γc 1.5 coeficient partial de siguranta pentru situatii de proiectapermanente si tranzitorii
αcc 1 coeficient ce tine cont de efectele de lunga durata, valorecomandata
fcd
αcc fck
γc16.667
N
mm2
rezistenta de calcul la compresiune
3. Dimeniuni suruburi
Aleg suruburi M24 d 24mm diametrul surubului d0 35mm
A 452mm2
aria bruta
As 324mm2
aria neta
4. Alegerea placii de capat
Dimensiunile placii de capat:
Lpl 600mm lungimea placii de capat
Bpl 600mm latimea placii de capat
hpl 30mm grosimea placii de capat
Lungimea si latimea placii de capat trebuuie sa respecte urmatoarea relatie:
NEd
Apl
MEd
Wpl fcd
Apl Bpl Lpl 3.6 103
cm2
Wpl
Bpl Lpl2
63.6 10
4 cm
3
NEd
Apl
MEd
Wpl fcd 1
Se vor calcula tensiunile dintr-un capetele opuse ale placii de baza:
σ1
NEd
Apl
MEd
Wpl 1.084
N
mm2
compresiune
andreea
σ2
NEd
Apl
MEd
Wpl 1.108
N
mm2
compresiune
Pe placa de baza apare doar compresiune. Suruburile de ancoraj se vor dispune constructiv.2
σmax max σ1 σ2 1.108N
mm2
Placa 1:
b 600mm a 600mmb
a1
α1 0.125 M1 α1 σmax a2
49.854 kN
α2 0.037 M2 α2 σmax a2
14.757 kN
M max M1 M2 49.854 kN
Grosimea placii satisface conditia:
6 M
fy29.028 mm hpl
6 M
fy 1
5. Dispunerea si dimensiunile suruburilor de ancoraj
Intinderea din prinderea incastrata a stalpului de fundatie va fi preluata de 4 suruburi M24.
nb 2 2 4
Determinarea distantei dintre suruburi si marginea placii de baza.
e1 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surub pedirectia eforturilor solicitante
1.2 d0 e1 4t 40mm
unde t este grosimea minima dintre talpa stalpului si placa de capat
t hpl 30 mm
1.2d0 42 mm 4t 40mm 160 mm e1 50mm
e2 distanta de la marginea imbinarii pana la centrul de greutate al primului surub pedirectia perpendiculara pe eforturile solicitante
andreea
1.2d0 e2 4t 40mme2 50mm
s 8mm grosimea saibei
m 19mm grosimea piulitei
l 35 d 0.84 m lungimea de ancoraj
r 45.5mm raza de curbura a surubului de 180 deg pe exterior
T 84mm ciocul surubului
Lungimea totala a surubului L s m l π r T 1.094 m
6. Verificarea sudurii dintre stalp si placa de beton
Grosimea sudurii trebuie sa se incadreze in urmatorul interval:
4mm a 0.7t 0.7t 21 mm
a 4mm grosimea sudurii
l 2960mm lungimea sudurii
Verificarea sudurii se face astfel:
Fw.Ed Fw.Rd
unde Fw.Ed
NEd
l2.532
kN
m forta de calcul pe unitatea de lungime a sud
βw 0.9 coeficient pentru sudura de colt la oteluri S3
fvw.d
fu
3 βw γM2261.732
N
mm2
rezistenta de calcul la forfecare a sudurii
Fw.Rd fvw.d a 19.892kN
m
forta capabila a sudurii pe unitatea delungime
Fw.Ed Fw.Rd 1
andreea
103
andreea
pului.
ub pe
andreea
rub pe
forturilor
a
mm
andreea
Ft.Ed
sens
r
andreea
re
ca
sudurii
S355
andreea
e
andreea
ui.
pe
andreea
b pe
turilor
andreea
d
ns
andreea
durii
355
andreea
andreea
1.25
stenta:
are
oare
andreea
xM24
e
andreea
durii
355
andreea
1.25
stenta:
are
oare
andreea
xM24
e
andreea
durii
355
Recommended