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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
1
PASO INFERIOR VEHICULAR
“PEMEX”, SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
(SENTIDO SUR A NORTE)
ESTUDIO DE
MECÁNICA DE SUELOS Y
CIMENTACIONES
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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CONTENIDO:
1.- INTRODUCCIÓN 3
1.1 Objetivos y Alcances del Estudio 3
1.2 Fechas de Inicio y Terminación de los Trabajos de Campo 3
1.3 Antecedentes 3
2.- DATOS DEL SITIO Y DEL PROYECTO 4
2.1 Ubicación 4
2.2 Geología General y Sismicidad de la Zona 5
2.3 Características Topográficas 6
2.4 Riesgos por cruces de Ríos y Arroyos, Laderas Inestables, etc. 6
3.- TRABAJOS DE CAMPO Y LABORATORIO REALIZADOS 6
4.- ESTRATIGRAFÍA Y PROPIEDADES DEL SUELO 8
5.- ANÁLISIS DE CIMENTACIONES 9
6.- ESTABILIDAD DE TALUDES 23
7.- RECOMENDACIONES DE DISEÑO 23
8.- PROCEDIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN 26
9.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS 26
10.- ANEXOS: 27
I. REGISTROS DE CAMPO, GRÁFICAS
GRANULOMÉTRICAS Y RELACIÓN DE
HUMEDADES EN SONDEOS PROFUNDOS (SPT) 28
II. ESTRATIGRAFÍA DE SONDEOS 41
III. REPORTE FOTOGRÁFICO 43
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
3
1.- INTRODUCCIÓN
1.1 Objetivos y Alcances del Estudio
El objetivo del presente estudio consiste en conocer la composición estratigráfica y las
condiciones del subsuelo, así como la capacidad de carga en que se quieren desplantar las
estructuras para la modernización y ampliación del Paso Inferior Vehicular del Puente
Pemex – Boulevard Dr. Salvador Nava Martínez, en el sentido Sur-Norte, el cual se ubica
en el oriente de la capital del estado de San Luis Potosí, México.
1.2 Fechas de Inicio y Terminación de los Trabajos de Campo Los trabajos de campo en la zona del puente se llevaron a cabo los días 12 y 13 de febrero
de 2018.
1.3 Antecedentes El estado de San Luis Potosí se ubica en la altiplanicie central de la República Mexicana,
posee una provechosa ubicación en el terreno mexicano debido a que es un punto
intermedio entre la tres poblaciones mas importantes del país: la Ciudad de México,
Guadalajara y Monterrey, además entre grandes puertos marítimos: Altamira, Manzanillo,
Mazatlán y Tampico.
Las zonas industriales de San Luis Potosí en los últimos años ha crecido enormemente, y
creado parques industriales para alojar empresas manufactureras e industriales; tales como
el parque industrial Colinas de San Luis, el parque industrial Milenium y el parque
industrial Logistik. General Motors instalada en 2012, BMW que se construye desde 2015,
Continental inagurada en marzo de 2017 y la inconclusa Ford también en el 2017, son un
claro ejemplo del desarrollo de San Luis Potosí, en este caso para la industria automotriz.
Dado lo anterior y entre otras cosas, el incremento de tránsito vehicular en las vialidades
urbanas de la zona metropolitana de San Luis Potosí ha crecido considerablemente de
recientes años a la fecha, debido a esto, es necesario implementar soluciones que puedan
ayudar a un mejor servicio y funcionabilidad de las actuales vialidades de mayor demanda
vehicular para aportar en la calidad de vida de las personas que se pasan horas diariamente
en su vehículo, tener una ciudad más eficiente y productiva a través de la modernización
del sistema vial.
En este caso, el boulevard Dr. Salvador Nava Martínez, una de las vialidades mas
importantes y transitadas de la capital de San Luis Potosí, pasa por el puente conocido
como “Puente Pemex”, el cual se ubica al oriente de la ciudad. La circulación en este cruce
en el sentido de sur a norte en horas en las que se presenta mayor tránsito, éste se torna
ampliamente congestionado de vehículos formando lo que comúnmente se conoce como
“cuello de botella”, por tal motivo, se impide la fluidez continua de tránsito para la cual fue
diseñada esta vialidad inicialmente.
Debido a esto, el presente estudio definirá las condiciones en las que se puede utilizar el
suelo de la zona donde se pretende desplantar una estructura que permita añadir un claro al
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N
puente existente, que a su vez, pueda aumentar el ancho a la vialidad y así se pueda
solventar el congestionamiento vial que se presenta en dicho punto.
2.- DATOS DEL SITIO Y DEL PROYECTO
2.1 Ubicación
La ubicación exacta del “Puente Pemex” sobre el boulevard Dr. Salvador Nava Martínez en
la capital de San Luis Potosí, se encuentra en las coordenadas UTM: X=298,194;
Y=2’449,266; tal como se muestra en la siguiente figura, dentro de éste se desplantarán las
diferentes estructuras para la modernización y ampliación del mismo.
Figura 1. Localización del “Puente Pemex”.
X=298,194;
Y=2’449,266
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2.2 Geología General y Sismicidad de la Zona
Geología de la Zona
La región sur y oeste del municipio está ocupada por plegamientos cerriles como la sierra
de San Miguelito, configurada por zonas volcánicas, de las cuales, la más importante es la
riolita y en menor grado la roca ígnea extrusiva ácida.
Los suelos aluviales ausentes de roca circundan la capital del estado, todo el centro y
sureste del territorio, extendiéndose hacia el norte. Al oriente se encuentran riolitas
sedimentarias del tipo conglomerado macizo montañoso de la sierra de Álvarez, compuesto
por calizas lutitas y brecha. Hacia el norte, concentraciones de riolitas asociadas con
conglomerados y suelo aluvial ausente de roca. Su uso potencial es pecuario, pero también
se explota en la actividad agrícola.
Sismisidad
La República Mexicana se encuentra dividida en cuatro zonas sísmicas. Esto se realizó con
fines de diseño antisísmico. Para realizar esta división se utilizaron los catálogos de sismos
de la República Mexicana desde inicios del siglo pasado, grandes sismos que aparecen en
los registros históricos y los registros de aceleración del suelo de algunos de los grandes
temblores ocurridos en el siglo pasado y el presente. Estas zonas son un reflejo de que tan
frecuentes son los sismos en las diversas regiones y la máxima aceleración del suelo a
esperar durante un siglo. La zona A es una zona donde no se tienen registros históricos de
sismos, no se han reportado sismos en los últimos 80 años y no se esperan aceleraciones del
suelo mayores a un 10% de la aceleración de la gravedad a causa de temblores. La zona D
es una zona donde se han reportado grandes sismos históricos, donde la ocurrencia de
sismos es muy frecuente y las aceleraciones del suelo pueden sobrepasar el 70% de la
aceleración de la gravedad. Las otras dos zonas (B y C) son zonas intermedias, donde se
registran sismos no tan frecuentemente o son zonas afectadas por altas aceleraciones pero
que no sobrepasan el 70% de la aceleración del suelo. El mapa que aparece en la página
siguiente se tomó del Manual de diseño de Obras Civiles (Diseño por Sismo) de la
Comisión Federal de Electricidad. El municipio de San Luis Potosí, S.L.P. se encuentra en
la zona sísmica A, con un riesgo bajo.
Figura 2. Regionalización Sísmica de la República Mexicana.
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2.3 Características Topográficas
Se localizan formaciones montañosas al norte del municipio, destacando por su altura los
cerros de: Cerro Gordo, El Panalillo, El Divisadero, El Cabo y El Coyote; al sur y oeste se
localiza la sierra de San Miguelito, destacando los cerros de: Las Peñas Blancas, El Picacho
del Fraile, Mesa Redonda, La Yerbabuena, Mesa Las Gallinas, Las Palomas, La Peña, La
Campana, El Mezapíl y El Borrego.
2.4 Riesgos por cruces de Ríos y Arroyos, Laderas Inestables, etc.
Hidrografía
Los ríos que cruzan esta zona son el Españita, Paisanos y el Santiago, éstos son formados
debido a los escurrimientos en temporadas de lluvia, en cuyo tiempo se abastecen las presas
de San José y El Peaje, así como de corrientes subterráneas importantes, que se localizan al
sur y sureste de la ciudad.
En este caso, para la zona de desarrollo del presente proyecto, no existen ríos, arroyos o
laderas inestables que representen algún riesgo que pueda perjudicar el funcionamiento
eficaz de dicho proyecto una vez realizada su construcción. En cambio existen
escurrimientos pluviales urbanos superficiales que actualmente son desalojados con un
sistema de drenaje pluvial cuyo destino final es el río Santiago.
3.- TRABAJOS DE CAMPO Y LABORATORIO REALIZADOS
Exploración y Muestreo
Para determinar las características mecánicas de los materiales que constituyen el suelo
dentro del terreno, obtener su calidad, su clasificación S.U.C.S. e inferir la capacidad de
carga de éste, se realizaron 2 sondeos de penetración mixta a 20.40 m de profundidad como
mínimo llamados SPT-1 y SPT-2; los cuales se hicieron en zonas próximas al desplante de
las estructuras a diseñar mediante la penetración estándar con avance a través del barril NQ
y la utilización del mismo para el muestreo, además del resumen de las propiedades
“Índice” de los materiales que componen las muestras analizadas. Así mismo, de los
sondeos anteriormente mencionados, se extrajeron muestras alteradas representativas de
cada uno de los estratos encontrados.
Las muestras representativas obtenidas de cada sondeo se sometieron a un análisis visual y
al tacto en campo. El registro de campo se presenta en el Anexo I.
Para realizar estos trabajos se utilizó una camioneta Dodge 4000 y montada sobre esta una
perforadora marca Longyear modelo 34 con bomba de lodos FMC 535 adaptada a la toma
de fuerza del wireline de la perforadora, tubería BW para penetrómetro (tubo partido) y
para barril NQ, martinete de 65 Kg, cable manila (henequén) de 1”, ademe NW, tripie
seccionado para elevar a 7 m de altura, cabeza golpeadora, tapón elevador, swivel y
herramienta diversa para manejo de tubería. Para llevar el agua se utilizó un tinaco de 1,100
Lt. montado sobre una camioneta Chevrolet 3500.
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LAREDO
Y=2'449,231X=298,212SPT-1
Y=2'449,247X=298,222SPT-2
BO
ULE
VA
RD
DR
. S
ALV
AD
OR
NA
VA
MA
RT
ÍNE
Z
"PUENTE
PEM
EX"
MÉXIC
O
CA
RR
. A
QR
O.
CA
RR
. A
GD
L.
Trabajos de Laboratorio
Sobre las muestras de suelo extraídas de los sondeos realizados se practicaron ensayes de
tipo índice y mecánicos; así mismo se ejecutaron ensayes de calidad y resistencia.
Los ensayes índice fueron encaminados a la correcta clasificación de los materiales del
subsuelo, así como para conocer en forma cualitativa sus propiedades mecánicas.
Para las muestras alteradas las pruebas que se realizan son: Peso Volumétrico Seco Suelto,
Análisis Granulométrico, Humedad Natural y Límites de Plasticidad.
Los resultados de los ensayes índice se muestran en los perfiles estratigráficos reportados
en el Anexo II.
En la siguiente figura, se muestra la localización de los sondeos descritos anteriormente en
el lugar de los trabajos.
Figura 3. Localización de Sondeos Profundos SPT en el “Puente Pemex””.
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4.- ESTRATIGRAFÍA Y PROPIEDADES DEL SUELO
Apoyados en el registro de campo para el número de golpes para los 30 cm intermedios y
con los resultados de las pruebas de laboratorio se elaboró el perfil estratigráfico de cada
sondeo, en el que se muestran los diferentes estratos, su variación de la resistencia a la
penetración estándar con la profundidad, la alternancia de la penetración estándar con el
avance mediante el barril NQ y la utilización del barril NQ y la utilización del mismo para
la obtención de muestras además del resumen de las propiedades “Índice” de los materiales
que componen las muestras analizadas.
En el sondeo SPT-1, con una profundidad de 20.4 m se encontró un estrato
superficial de 0.0 a 1.65 m de Arena Limosa seguido por un estrato de Grava de
1.65 a 3.0 m. Finalmente existe un estrato uniforme de 3.0 a 20.4 m de material
conocido en la región como “Tepetate” consolidado.
En el sondeo SPT-2, con una profundidad de 20.4 m se encontró un estrato
superficial de 0.0 a 2.05 m de material de Arena Limosa con Grava seguido por un
estrato de Grava de 2.05 a 3.6 m. A continuación se encuentra un tercer estrato de
material conocido en la región como “Tepetate” consolidado con Grava de 3.6 a 6.0
m. Finalmente existe un estrato uniforme de 6.0 a 20.4 m de material conocido en la
región como “Tepetate” consolidado.
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Desplante a 10.0 m aproximados del nivel de terreno natural
Teorìa de Meyerhof NOTA:
El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
qc = capacidad de carga y el tipo de suelo en estudio.
c = cohesion
N'c , N'q = factores de capacidad de carga
γ = peso volumetrico
D = profundidad del estrato resistente de apoyo
D' ,
B = 1.2 m
Ø = 39 º
γ = ton/m3
D' = m
D = m
N'q = de grafica
N'q = INTERPOLADO
Nq (max) =
Nq (min) =
D' =
Profundidad de penetracion
en el estrato =
CAPACIDAD DE CARGA INTERPOLANDO
qa = ton/m² X m² = ton
Pilotes colados en el lugar
N.T.N
APROX. = 10.0 M S.P.T. 1 y S.P.T. 2 pilote de 1.2 m de diametro.
1) CAPACIDADES DE CARGA EN CIMENTACIONES A BASE DE PILOTES COLADOS EN EL LUGAR
1.6
10.06
10
1591.77 1.131
300
298.456
300
55
10.06
10
1800
qNDcNcqc ''
)2
º45(4'
tgBD
5.- ANÁLISIS DE CIMENTACIONES
- Capacidad de carga en la punta del pilote.
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Desplante a 11.0 m aproximados del nivel de terreno natural
Teorìa de Meyerhof NOTA:
El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
qc = capacidad de carga y el tipo de suelo en estudio.
c = cohesion
N'c , N'q = factores de capacidad de carga
γ = peso volumetrico
D = profundidad del estrato resistente de apoyo
D' ,
B = 1.2 m
Ø = 39 º
γ = ton/m3
D' = m
D = m
N'q = de grafica
N'q = INTERPOLADO
Nq (max) =
Nq (min) =
D' =
Profundidad de penetracion
en el estrato =
CAPACIDAD DE CARGA INTERPOLANDO
qa = ton/m² X m² = ton
Pilotes colados en el lugar
N.T.N
APROX. = 11.0 M S.P.T. 1 y S.P.T. 2 pilote de 1.2 m de diametro.
1) CAPACIDADES DE CARGA EN CIMENTACIONES A BASE DE PILOTES COLADOS EN EL LUGAR
1.6
10.06
11
1893.77 1.131
300
322.802
300
55
10.06
11
2142
qNDcNcqc ''
)2
º45(4'
tgBD
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Desplante a 12.0 m aproximados del nivel de terreno natural
Teorìa de Meyerhof NOTA:
El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
qc = capacidad de carga y el tipo de suelo en estudio.
c = cohesion
N'c , N'q = factores de capacidad de carga
γ = peso volumetrico
D = profundidad del estrato resistente de apoyo
D' ,
B = 1.2 m
Ø = 39 º
γ = ton/m3
D' = m
D = m
N'q = de grafica
N'q = INTERPOLADO
Nq (max) =
Nq (min) =
D' =
Profundidad de penetracion
en el estrato =
CAPACIDAD DE CARGA INTERPOLANDO
qa = ton/m² X m² = ton
Pilotes colados en el lugar
N.T.N
APROX. = 12.0 M S.P.T. 1 y S.P.T. 2 pilote de 1.2 m de diametro.
55
10.06
12
25132221.74 1.131
300
347.148
300
1) CAPACIDADES DE CARGA EN CIMENTACIONES A BASE DE PILOTES COLADOS EN EL LUGAR
1.6
10.06
12
qNDcNcqc ''
)2
º45(4'
tgBD
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P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Desplante a 13.0 m aproximados del nivel de terreno natural
Teorìa de Meyerhof NOTA:
El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
qc = capacidad de carga y el tipo de suelo en estudio.
c = cohesion
N'c , N'q = factores de capacidad de carga
γ = peso volumetrico
D = profundidad del estrato resistente de apoyo
D' ,
B = 1.2 m
Ø = 39 º
γ = ton/m3
D' = m
D = m
N'q = de grafica
N'q = INTERPOLADO
Nq (max) =
Nq (min) =
D' =
Profundidad de penetracion
en el estrato =
CAPACIDAD DE CARGA INTERPOLANDO
qa = ton/m² X m² = ton
Pilotes colados en el lugar
N.T.N
APROX. = 13.0 M S.P.T. 1 y S.P.T. 2 pilote de 1.2 m de diametro.
1) CAPACIDADES DE CARGA EN CIMENTACIONES A BASE DE PILOTES COLADOS EN EL LUGAR
1.6
10.06
13
2575.69 1.131
300
371.493
300
55
10.06
13
2913
qNDcNcqc ''
)2
º45(4'
tgBD
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P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Desplante a 15.0 m aproximados del nivel de terreno natural
Teorìa de Meyerhof NOTA:
El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
qc = capacidad de carga y el tipo de suelo en estudio.
c = cohesion
N'c , N'q = factores de capacidad de carga
γ = peso volumetrico
D = profundidad del estrato resistente de apoyo
D' ,
B = 1.2 m
Ø = 39 º
γ = ton/m3
D' = m
D = m
N'q = de grafica
N'q = INTERPOLADO
Nq (max) =
Nq (min) =
D' =
Profundidad de penetracion
en el estrato =
CAPACIDAD DE CARGA INTERPOLANDO
qa = ton/m² X m² = ton
Pilotes colados en el lugar
N.T.N
APROX. = 15.0 M S.P.T. 1 y S.P.T. 2 pilote de 1.2 m de diametro.
55
10.06
15
38023361.48 1.131
300
420.184
300
1) CAPACIDADES DE CARGA EN CIMENTACIONES A BASE DE PILOTES COLADOS EN EL LUGAR
1.6
10.06
15
qNDcNcqc ''
)2
º45(4'
tgBD
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Desplante a 17.0 m aproximados del nivel de terreno natural
Teorìa de Meyerhof NOTA:
El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
qc = capacidad de carga y el tipo de suelo en estudio.
c = cohesion
N'c , N'q = factores de capacidad de carga
γ = peso volumetrico
D = profundidad del estrato resistente de apoyo
D' ,
B = 1.2 m
Ø = 39 º
γ = ton/m3
D' = m
D = m
N'q = de grafica
N'q = INTERPOLADO
Nq (max) =
Nq (min) =
D' =
Profundidad de penetracion
en el estrato =
CAPACIDAD DE CARGA INTERPOLANDO
qa = ton/m² X m² = ton
Pilotes colados en el lugar
N.T.N
APROX. = 17.0 M S.P.T. 1 y S.P.T. 2 pilote de 1.2 m de diametro.
55
10.06
17
48084251.14 1.131
300
468.876
300
1) CAPACIDADES DE CARGA EN CIMENTACIONES A BASE DE PILOTES COLADOS EN EL LUGAR
1.6
10.06
17
qNDcNcqc ''
)2
º45(4'
tgBD
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P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Qs = S p DLf
Qs = resistencia por fricción superficial de un pilote
p = perímetro de la sección del pilote
D L = longitud incremental del pilote sobre la cual p y f se consideran constantes (ver figura 1a)
f = resistencia unitaria por fricción a cualquier profundidad z.
donde : f = K s0' tand
K = coeficiente de presión de tierra (ver tabla 1)
s0' = esfuerzo vertical efectivo a la profundidad bajo consideración (ver figura 1b)
d = ángulo de fricción suelo - pilote = 0.5 a 0.8
* 15D > L
s0' = L = peso volumétrico del suelo
L = longitud del pilote
DATOS:
NOTA:
L = m El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
= ton/m3 a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
D = m y el tipo de suelo en estudio.
s0' = ton/m2 = 39 °
K =
d = (se toma valor 0.6)
f =
Resistencia total por fricción
Qs = p L f = ton
10.00
16
1.2
1.6
23.4
97
2) RESISTENCIA POR FRICCIÓN DE PILOTES EN ARENA
0.371
2.569
- Resistencia por fricción en pilotes
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P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Qs = S p DLf
Qs = resistencia por fricción superficial de un pilote
p = perímetro de la sección del pilote
D L = longitud incremental del pilote sobre la cual p y f se consideran constantes (ver figura 1a)
f = resistencia unitaria por fricción a cualquier profundidad z.
donde : f = K s0' tand
K = coeficiente de presión de tierra (ver tabla 1)
s0' = esfuerzo vertical efectivo a la profundidad bajo consideración (ver figura 1b)
d = ángulo de fricción suelo - pilote = 0.5 a 0.8
* 15D > L
s0' = L = peso volumétrico del suelo
L = longitud del pilote
DATOS:
NOTA:
L = m El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
= ton/m3 a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
D = m y el tipo de suelo en estudio.
s0' = ton/m2 = 39 °
K =
d = (se toma valor 0.6)
f =
Resistencia total por fricción
Qs = p L f = ton
11.00
17.6
1.2
1.6
23.4
117
2) RESISTENCIA POR FRICCIÓN DE PILOTES EN ARENA
0.371
2.826
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
18
MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Qs = S p DLf
Qs = resistencia por fricción superficial de un pilote
p = perímetro de la sección del pilote
D L = longitud incremental del pilote sobre la cual p y f se consideran constantes (ver figura 1a)
f = resistencia unitaria por fricción a cualquier profundidad z.
donde : f = K s0' tand
K = coeficiente de presión de tierra (ver tabla 1)
s0' = esfuerzo vertical efectivo a la profundidad bajo consideración (ver figura 1b)
d = ángulo de fricción suelo - pilote = 0.5 a 0.8
* 15D > L
s0' = L = peso volumétrico del suelo
L = longitud del pilote
DATOS:
NOTA:
L = m El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
= ton/m3 a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
D = m y el tipo de suelo en estudio.
s0' = ton/m2 = 39 °
K =
d = (se toma valor 0.6)
f =
Resistencia total por fricción
Qs = p L f = ton
12.00
19.2
1.2
1.6
23.4
139
2) RESISTENCIA POR FRICCIÓN DE PILOTES EN ARENA
0.371
3.082
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
19
MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Qs = S p DLf
Qs = resistencia por fricción superficial de un pilote
p = perímetro de la sección del pilote
D L = longitud incremental del pilote sobre la cual p y f se consideran constantes (ver figura 1a)
f = resistencia unitaria por fricción a cualquier profundidad z.
donde : f = K s0' tand
K = coeficiente de presión de tierra (ver tabla 1)
s0' = esfuerzo vertical efectivo a la profundidad bajo consideración (ver figura 1b)
d = ángulo de fricción suelo - pilote = 0.5 a 0.8
* 15D > L
s0' = L = peso volumétrico del suelo
L = longitud del pilote
DATOS:
NOTA:
L = m El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
= ton/m3 a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
D = m y el tipo de suelo en estudio.
s0' = ton/m2 = 39 °
K =
d = (se toma valor 0.6)
f =
Resistencia total por fricción
Qs = p L f = ton
13.00
20.8
1.2
1.6
23.4
164
2) RESISTENCIA POR FRICCIÓN DE PILOTES EN ARENA
0.371
3.339
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20
MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Qs = S p DLf
Qs = resistencia por fricción superficial de un pilote
p = perímetro de la sección del pilote
D L = longitud incremental del pilote sobre la cual p y f se consideran constantes (ver figura 1a)
f = resistencia unitaria por fricción a cualquier profundidad z.
donde : f = K s0' tand
K = coeficiente de presión de tierra (ver tabla 1)
s0' = esfuerzo vertical efectivo a la profundidad bajo consideración (ver figura 1b)
d = ángulo de fricción suelo - pilote = 0.5 a 0.8
* 15D > L
s0' = L = peso volumétrico del suelo
L = longitud del pilote
DATOS:
NOTA:
L = m El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
= ton/m3 a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
D = m y el tipo de suelo en estudio.
s0' = ton/m2 = 39 °
K =
d = (se toma valor 0.6)
f =
Resistencia total por fricción
Qs = p L f = ton
15.00
24
1.2
1.6
23.4
218
2) RESISTENCIA POR FRICCIÓN DE PILOTES EN ARENA
0.371
3.853
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
Qs = S p DLf
Qs = resistencia por fricción superficial de un pilote
p = perímetro de la sección del pilote
D L = longitud incremental del pilote sobre la cual p y f se consideran constantes (ver figura 1a)
f = resistencia unitaria por fricción a cualquier profundidad z.
donde : f = K s0' tand
K = coeficiente de presión de tierra (ver tabla 1)
s0' = esfuerzo vertical efectivo a la profundidad bajo consideración (ver figura 1b)
d = ángulo de fricción suelo - pilote = 0.5 a 0.8
* 15D > L
s0' = L = peso volumétrico del suelo
L = longitud del pilote
DATOS:
NOTA:
L = m El valor del angulo de friccion interna fue obtenido en base
= ton/m3 a su correlacion con las pruebas de penetracion estandar
D = m y el tipo de suelo en estudio.
s0' = ton/m2 = 39 °
K =
d = (se toma valor 0.6)
f =
Resistencia total por fricción
Qs = p L f = ton
17.00
27.2
1.2
1.6
23.4
280
2) RESISTENCIA POR FRICCIÓN DE PILOTES EN ARENA
0.371
4.367
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MEMORIA DE CALCULO
CAPACIDAD DE CARGA
Proyecto: MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN P.I.V. "PUENTE PEMEX"
Ubicación: SONDEOS SPT-1 Y SPT-2
Localización: SAN LUIS POTOSÍ, S.L.P.
FIGURA 1.- RESISTENCIA UNITARIA DE FRICCIÓN PARA PILOTES EN ARENA.
TABLA 1.- VALORES DE K
Barrenado o perforado a chorro K =
Hincado de bajo desplazamiento K =
Hincado de alto desplazamiento K =
GRÁFICAS AUXILIARES
0.519
0.667
0.371
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Punta Fricción
10 882 97
11 884 117
12 887 139
13 890 164
15 895 218
17 901 280 1181
Capacidad de Carga
Admisible por Pilote (ton)Profundidad de
Desplante (m)Diametro (m)
Capacidad de Carga
Total por Pilote (ton)
1054
1113
979
10261.2
1001
6.- ESTABILIDAD DE TALUDES
Las excavaciones podrán realizarse bajo el terreno natural con talud vertical siempre y
cuando sean temporales y de corta duración, además de que éstas no sean afectadas por
lluvias prolongadas. Deberán rellenarse inmediatamente después de construida la
cimentación.
7.- RECOMENDACIONES DE DISEÑO
Las cimentaciones pueden ser construidas en base a pilotes colados en el lugar,
trabajando por punta y fricción, con profundidad de desplante indicado a partir del
terreno natural, pueden ser diseñadas con las capacidades de carga siguientes:
En sondeos SPT-1 y SPT-2:
Cálculo de Asentamientos: Pilotes
El asentamiento elástico de un pilote bajo una carga vertical de trabajo Qw, se
determina por tres factores:
Se = Se1 + Se2 + Se3
Se = Asentamiento total del pilote (m)
Se1 = Asentamiento del fuste del pilote (m)
Se2 = Asentamiento del pilote causado por la carga en la punta del pilote (m)
Se3 = Asentamiento del pilote causado por la carga transmitida a lo largo del fuste
del pilote (m)
- Asentamiento del fuste del pilote:
Se1 = (Qwp+Qws)L
ApEp
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Desplante (m) Q wp Q ws L A p E p Se1
10 785 0.5 97 10 1.131 3,000,000 0.002
11 767 0.5 117 11 1.131 3,000,000 0.003
12 748 0.5 139 12 1.131 3,000,000 0.003
13 726 0.5 164 13 1.131 3,000,000 0.003
15 677 0.5 218 15 1.131 3,000,000 0.003
17 621 0.5 280 17 1.131 3,000,000 0.004
Desplante (m) Q wp C p D q p Se2
10 785 0.09 1.8 1,800 0.022
11 767 0.09 1.8 2,142 0.018
12 748 0.09 1.8 2,513 0.015
13 726 0.09 1.8 2,913 0.012
15 677 0.09 1.8 3,802 0.009
17 621 0.09 1.8 4,808 0.006
Donde:
Qwp = Carga en la punta del pilote bajo condición de carga de trabajo (ton)
= Distribución de la fricción unitaria (superficial) a lo largo del fuste del pilote
Qws = Carga por la resistencia de fricción bajo condición de carga de trabajo (ton)
L = Longitud del pilote (m)
Ap = Área de la sección transversal del pilote (m2)
Ep = Módulo de elasticidad del material del pilote (ton/m2)
- Asentamiento del pilote causado por la carga en la punta del pilote (Fórmula de
Vesic):
Se2 = QwpCp Dqp
Donde:
Qwp = Carga en la punta del pilote bajo condición de carga de trabajo (ton)
Cp = Coeficiente empírico (para pilotes barrenados, arena densa a suelta 0.09 - 0.18)
D = Diámetro del pilote (m)
qp = Resistencia última de punta del pilote, Qwp - Qws (ton)
- Asentamiento del pilote causado por la carga transmitida a lo largo del fuste
del pilote:
Se3 = Qws D (1-ms²)Iws pL Es
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25
Desplante (m) Qws p L D Es ms Iws Se3
10 97 3.770 10 1.2 4250 0.35 3.01 0.002
11 117 3.770 11 1.2 4250 0.35 3.06 0.002
12 139 3.770 12 1.2 4250 0.35 3.11 0.002
13 164 3.770 13 1.2 4250 0.35 3.15 0.003
15 218 3.770 15 1.2 4250 0.35 3.24 0.003
17 280 3.770 17 1.2 4250 0.35 3.32 0.004
Desplante (m) Se1 Se2 Se3 Se
10 0.002 0.022 0.002 0.026
11 0.003 0.018 0.002 0.023
12 0.003 0.015 0.002 0.020
13 0.003 0.012 0.003 0.018
15 0.003 0.009 0.003 0.015
17 0.004 0.006 0.004 0.014
Donde:
Qws = Carga por la resistencia de fricción bajo condición de carga de trabajo (ton)
p = Perímetro del pilote
L = Longitud del pilote (m)
D = Diámetro del pilote (m)
Es = Módulo de elasticidad del suelo (ton/m2)
ms = Coeficiente de poisson del suelo
Iws = Factor de influencia = 2 + 0.35 √
- Asentamiento total del pilote:
Los asentamientos analizados anteriormente según la Teoría de Elasticidad,
muestran que para los pilotes desplantados a las profundidades recomendadas
tomando en cuenta la capacidad de carga considerada, se tiene que:
a) A 10.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 979 ton el
asentamiento es de 2.6 cm.
b) A 11.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,001 ton el
asentamiento es de 2.3 cm.
c) A 12.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,026 ton el
asentamiento es de 2.0 cm.
d) A 13.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,054 ton el
asentamiento es de 1.8 cm.
e) A 15.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,113 ton el
asentamiento es de 1.5 cm.
f) A 17.0 m de desplante con una capacidad de carga total de 1,181 ton el
asentamiento es de 1.4 cm.
La mayor parte de estos asentamientos se dará durante la construcción.
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26
8.- PROCEDIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN
1. Una vez alcanzadas las profundidades de desplante, se deberá verificar que los
materiales encontrados en el fondo de las excavaciones sean los previstos; en caso
contrario se recomienda solicitar la visita de un especialista en la materia, con
objeto de determinar lo que procede en dicho caso.
2. El colado de pilotes deberá efectuarse con el sistema tremie el mismo día que se
termine la perforación.
3. Deberán respetarse los diámetros y alturas de pilotes marcados en proyecto o lo que
indique la contratante.
4. Deberán cumplirse los términos estipulados en la norma N-CTR-CAR-01-06-
003/01 de la S.C.T. para la construcción de pilotes colados en el lugar.
9.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
1. PRINCIPIOS DE INGENIERÍA DE CIMENTACIONES
BRAJA M. DAS
EDITORIAL INTERNACIONAL THOMPSON
2. MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES
CARLOS CRESPO VILLALAZ
LIMUSA
3. MANUAL AASHTO 17ª EDICIÓN - 2002
4. MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES
COMISIÓN FEDERAL DE ELECTRICIDAD
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11.- ANEXOS
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28
Obra : Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
Ubicación : X=298,212; Y= 2'449,231
Localización: San Luis Potosí, S.L.P.
Sondeo Nº : SPT-1
Penetración Estándar
lunes, 12 de febrero de 2018
Elev. Boca Son.: 1,866.91 m
Penetración Estándar Long.
Número de Golpes en Perf.
de a Avance Muestreo 15 cm 30 cm 15 cm cm cm %
1 0.00 0.60 SPT 4 20 12 60 21
2 0.60 1.20 SPT 5 16 7 60 25
3 1.20 1.65 SPT 10 15 REBOTE 45 21
1.65 1.80 NQ 15 S/R
4 1.80 2.40 NQ 60 8
5 2.40 3.00 NQ 60 9
6 3.00 3.60 NQ 60 22
7 3.60 4.20 NQ 60 26
8 4.20 4.80 NQ 60 20
9 4.80 5.40 NQ 60 13
10 5.40 6.00 NQ 60 16
11 6.00 6.60 NQ 60 14
6.60 7.20 NQ 60 S/R
12 7.20 7.80 NQ 60 13
13 7.80 8.40 NQ 60 11
14 8.40 9.00 NQ 60 42
15 9.00 9.60 NQ 60 20
16 9.60 10.20 NQ 60 22
17 10.20 10.80 NQ 60 26
18 10.80 11.40 NQ 60 22
19 11.40 12.00 NQ 60 26
20 12.00 12.60 NQ 60 22
21 12.60 13.20 NQ 60 21
22 13.20 13.80 NQ 60 16
23 13.80 14.40 NQ 60 19
24 14.40 15.00 NQ 60 22
25 15.00 15.60 NQ 60 19
26 15.60 16.20 NQ 60 21
Observaciones Generales Ademe 6.0 m
ABTR = AVANCE CON BROCA TRICONICA N.A.F. : m
SPT= PENETRACIÓN ESTÁNDAR Cement y Rep. - m
NQ = BARRIL NQ
S/R = SIN RECUPERACIÓN
REGISTRO DE
CAMPO Procedimiento : Fecha de ejecución : 10 Y 11-Feb-09
FOTOSMuestra
n°
Profundidades Tipo deRecuperación
m
TEPETATE CONSOLIDADO
herramienta CLASIFICACIÓN DE CAMPO
ARENA LIMOSA
ARENA LIMOSA
ARENA LIMOSA
GRAVA
GRAVA
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
I. REGISTROS DE CAMPO, GRÁFICAS GRANULOMÉTRICAS Y
RELACIÓN DE HUMEDADES.
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29
Obra : Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
Ubicación : X=298,212; Y= 2'449,231
Localización: San Luis Potosí, S.L.P.
Sondeo Nº : SPT-1
Penetración Estándar
lunes, 12 de febrero de 2018
Elev. Boca Son.: 1,866.91 m
Penetración Estándar Long.
Número de Golpes en Perf.
de a Avance Muestreo 15 cm 30 cm 15 cm cm cm %
27 16.20 16.80 NQ 19
28 16.80 17.40 NQ 60 16
29 17.40 18.00 NQ 60 17
30 18.00 18.60 NQ 60 16
31 18.60 19.20 NQ 60 15
32 19.20 19.80 NQ 60 26
33 19.80 20.40 NQ 60 27
Observaciones Generales Ademe 6.0 m
ABTR = AVANCE CON BROCA TRICONICA N.A.F. : m
SPT= PENETRACIÓN ESTÁNDAR Cement y Rep. - m
NQ = BARRIL NQ
S/R = SIN RECUPERACIÓN
REGISTRO DE
CAMPO Procedimiento : Fecha de ejecución : 10 Y 11-Feb-09
FOTOSMuestra
n°
Profundidades Tipo deRecuperación
m herramienta CLASIFICACIÓN DE CAMPO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
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P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
30
N° DE ENSAYE: OBRA :
M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :
M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :
SUBTRAM O :
ORÍGEN :
PRUEBA N° :
M UESTRA N° :
M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g
DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g
RECIPIENTE N°
RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"
RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 81.0 2"
RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.076 1 1/2"
M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"
M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"
CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"
3/8"
N° 4
FECHA: N° 10
OPERADOR: N° 20
CALCULISTA: N°40
REVISÓ: N° 60N° 100
N° 200
3"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
N° 4
PASA
SUM A
46.0
% Q
UE
PA
SA
PARTE GRUESA
PARTE FINA
GRADUADO
L.L. =
D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %
G = 46.0 %
D30 = 0.17 S = 31.0 %
F = 23.0 %
D60 = 0.79 PASA LA M ALLA N° 40 = 41.0 %
CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :
OBSERVACIONES : NOTA: DEBIDO A LA POCA RECUPERACION DEL MATERIAL NO ES POSIBLEDETERMINAR LOS LIMITES DE CONSISTENCIA
M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"
SAN LUIS POTOSI S.L.P.
100
%
1379
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD
150.5
Wm2
69.5
N° 40
252
1
SPT-1
N° 200
62
62
62
N° 100
N° 60
239.2
M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4
M ATERIAL
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4
7.6
150.5
= 75.3Wd2 = =
81.0
11.5
227.7
CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE
PASA LA M ALLA N° 4
PARCIAL QUE PASA
I.P . =
GRAVAS (G)31.0
=
54
23.0 ARENAS (S)
Wi (g) %
47N° 20
50
Cu = =
L.P . =
D60
FINOS (F)
=
M ASA DE :
RETENIDOM ALLA
62
Cc=
D10
(D30)2
D10 x D60
77.2
=
N° 10
SUM A
RETENIDO
PASA
30
23
M ASA
Wi (g) % %
M ALLA
M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4
RETENIDA
M ATERIAL
QUE PASAPARCIAL
M ASA
41
36
RETENIDA
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Tamaño de las partículas en mm.
100200
3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2
0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00
. . . . . . . . . . . . . . . .
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
31
N° DE ENSAYE: OBRA :
M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :
M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :
SUBTRAM O :
ORÍGEN :
PRUEBA N° :
M UESTRA N° :
M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g
DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g
RECIPIENTE N°
RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"
RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 134.6 2"
RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.103 1 1/2"
M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"
M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"
CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"
3/8"
N° 4
FECHA: N° 10
OPERADOR: N° 20
CALCULISTA: N°40
REVISÓ: N° 60N° 100
N° 200
3"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
N° 4
PASA
SUM A
28.0
% Q
UE
PA
SA
PARTE GRUESA
PARTE FINA
GRADUADO
L.L. =
D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %
G = 28.0 %
D30 = S = 38.0 %
F = 34.0 %
D60 = 0.53 PASA LA M ALLA N° 40 = 57.0 %
CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :
OBSERVACIONES :
M ASA
57
51
M ASA
Wi (g) % %
M ALLA
M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4
RETENIDA
M ATERIAL
QUE PASAPARCIAL
A R EN A M A L GR A D UA D A / A R EN A LIM OSA
N P
SUM A
RETENIDO
PASA
44
34
D10 x D60
76.3
24.0
=
N° 10
N P
=
M ASA DE :
RETENIDOM ALLA
79
Cc=
D10
(D30)2
Cu = =
L.P . =
D60
FINOS (F)
Wi (g) %
64N° 20
68
72
34.0 ARENAS (S)
I.P . =
GRAVAS (G)
SP / SM
38.0
=
134.6
52.4
583.9
CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE
PASA LA M ALLA N° 4
PARCIAL QUE PASA
= 122.0Wd2 = =
RETENIDA
636.3
M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4
M ATERIAL
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4
N° 200
90
90
100
N° 100
N° 60
10.3
253
2
SPT-1
507.6
CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD
184.9
Wm2
50.3
N° 40
%
1516
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"
SAN LUIS POTOSI S.L.P.
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Tamaño de las partículas en mm.
100200
3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2
0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00
. . . . . . . . . . . . . . . .
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32
N° DE ENSAYE: OBRA :
M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :
M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :
SUBTRAM O :
ORÍGEN :
PRUEBA N° :
M UESTRA N° :
M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g
DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g
RECIPIENTE N°
RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"
RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 120.2 2"
RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.160 1 1/2"
M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"
M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"
CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"
3/8"
N° 4
FECHA: N° 10
OPERADOR: N° 20
CALCULISTA: N°40
REVISÓ: N° 60N° 100
N° 200
3"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
N° 4
PASA
SUM A
16.0
% Q
UE
PA
SA
PARTE GRUESA
PARTE FINA
GRADUADO
L.L. =
D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %
G = 16.0 %
D30 = S = 41.0 %
F = 43.0 %
D60 = 0.27 PASA LA M ALLA N° 40 = 66.0 %
CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :
OBSERVACIONES :
M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"
SAN LUIS POTOSI S.L.P.
143.1
Wm2
22.9
N° 40100
%
116916.1
254
3
SPT-1
N° 200
84
84
84
N° 100
N° 60
307.0
RETENIDA
432.2
M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4
M ATERIAL
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4
= 103.6Wd2 = =
120.2
49.3
382.9
CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE
PASA LA M ALLA N° 4
PARCIAL QUE PASA
I.P . =
GRAVAS (G)
C L
41.0
=
84
43.0 ARENAS (S)
Wi (g) %
75N° 20
80
=
L.P . =
D60
FINOS (F)
=
M ASA DE :
RETENIDOM ALLA
84
Cc=
D10
(D30)2
Cu =
D10 x D60
75.9
22.7
=
N° 10
6.7
A R C ILLA D E B A JA C OM P R ESIB ILID A D
16.0
SUM A
RETENIDO
PASA
52
Wi (g) % %
M ALLA
M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4
RETENIDA
M ATERIAL
QUE PASAPARCIAL
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
43
M ASA
66
59
M ASA
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Tamaño de las partículas en mm.
100200
3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2
0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00
. . . . . . . . . . . . . . . .
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33
FORMA GENERAL DE REPORTE
OBRA ENSAYES No.
LOCALIZACIÓN FECHA DE RECIBO
FECHA DE INFORME
ENSAYE MUESTRA PESO HDO. PESO SECO DIFERENCIA % % RQD
255 4 93.0 86.5 6.5 7.5 N/A
256 5 143.7 135.5 8.2 6.1 N/A
257 6 293.6 254.5 39.1 15.4 N/A
258 7 405.9 366.5 39.4 10.8 N/A
259 8 518.0 449.0 69.0 15.4 N/A
260 9 243.7 214.7 29.0 13.5 N/A
261 10 300.8 265.8 35.0 13.2 N/A
262 11 237.1 215.5 21.6 10.0 N/A
263 12 195.5 173.2 22.3 12.9 N/A
264 13 205.8 182.0 23.8 13.1 N/A
265 14 523.0 459.5 63.5 13.8 N/A
266 15 460.5 388.0 72.5 18.7 N/A
267 16 448.5 385.0 63.5 16.5 N/A
268 17 357.0 313.0 44.0 14.1 N/A
269 18 414.3 356.0 58.3 16.4 N/A
270 19 480.0 413.5 66.5 16.1 N/A
271 20 372.0 312.2 59.8 19.2 N/A
272 21 340.0 285.0 55.0 19.3 N/A
273 22 255.0 202.8 52.2 25.7 N/A
274 23 464.5 387.8 76.7 19.8 N/A
275 24 392.7 321.9 70.8 22.0 N/A
276 25 543.2 467.5 75.7 16.2 N/A
277 26 558.5 491.6 66.9 13.6 N/A
278 27 339.6 296.3 43.3 14.6 N/A
279 28 294.5 254.3 40.2 15.8 N/A
280 29 323.9 273.5 50.4 18.4 N/A
281 30 316.3 277.0 39.3 14.2 N/A
282 31 285.1 247.5 37.6 15.2 N/A
283 32 398.0 323.7 74.3 23.0 N/A
284 33 337.2 279.0 58.2 20.9 N/A
OBSERVACIONES:
FMCG
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX" 255-284
San Luis Potosí, S.L.P.
SPT-1
CLASIFICACIÓN
GRAVA
GRAVA
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG.- MATERIAL CONSOLIDADO QUE AL SER EXTRAIDO MEDIANTE "RIPEO" PRESENTA LAS CARACTERISTICAS DE UN
MATERIAL CON CLASIFICACION FRAGMENTOS MEDIANOS MEZCLADOS CON FRAGMENTOS CHICOS Y GRANDES,
PREDOMINANDO LOS MEDIANOS SOBRE LOS CHICOS Y ÉSTOS SOBRE LOS GRANDES, CON MENOS DEL 10% DEL SUELO.
MUÑOZ No. 364-1 COL. TEQUISQUIAPAN
C.P. 78250 TELEFONOS 01 (444)813-42-92
813-84-14 817-01-37
FAX 817-50-45 SAN LUIS POTOSI, S.L.P.
e-mail: quid@cquid.com
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34
Obra : Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
Ubicación : X= 298,222 Y= 2'449,247
Localización: San Luis Potosí, S.L.P.
Sondeo Nº : SPT-2
Penetración Estándar
martes, 13 de febrero de 2018
Elev. Boca Son.: 1,867.22 m
Penetración Estándar Long.
Número de Golpes en Perf.
de a Avance Muestreo 15 cm 30 cm 15 cm cm cm %
1 0.00 0.60 SPT 4 7 5 60 19
2 0.60 1.20 SPT 3 7 3 60 23
3 1.20 1.80 SPT 6 12 7 60 28
4 1.80 2.05 SPT 15 50/10 25 18
2.05 2.40 NQ 34 S/R
2.40 2.50 SPT 50/10 10 S/R
5 2.50 3.00 NQ 50 12
6 3.00 3.60 NQ 60 13
7 3.60 4.20 NQ 60 15
8 4.20 4.80 NQ 60 14
9 4.80 5.40 NQ 60 13
5.40 6.00 NQ 60 S/R
10 6.00 6.60 NQ 60 14
11 6.60 7.20 NQ 60 16
12 7.20 7.80 NQ 60 12
13 7.80 8.40 NQ 60 31
14 8.40 9.00 NQ 60 43
15 9.00 9.60 NQ 60 31
16 9.60 10.20 NQ 60 32
17 10.20 10.80 NQ 60 27
18 10.80 11.40 NQ 60 25
19 11.40 12.00 NQ 60 20
20 12.00 12.60 NQ 60 22
21 12.60 13.20 NQ 60 27
22 13.20 13.80 NQ 60 25
23 13.80 14.40 NQ 60 30
24 14.40 15.00 NQ 60 32
25 15.00 15.60 NQ 60 28
Observaciones Generales Ademe 6.0 m
ABTR = AVANCE CON BROCA TRICONICA N.A.F. : m
SPT= PENETRACIÓN ESTÁNDAR Cement y Rep. - m
NQ = BARRIL NQ
S/R = SIN RECUPERACIÓN
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CON GRAVA
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CON GRAVA
herramienta CLASIFICACIÓN DE CAMPO
ARENA LIMOSA CON GRAVA
ARENA LIMOSA CON GRAVA
ARENA LIMOSA CON GRAVA
ARENA LIMOSA CON GRAVA
GRAVA
GRAVA
TEPETATE CON GRAVA
REGISTRO DE
CAMPO Procedimiento : Fecha de ejecución : 10 Y 11-Feb-09
FOTOSMuestra
n°
Profundidades Tipo deRecuperación
m
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Obra : Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
Ubicación : X= 298,222 Y= 2'449,247
Localización: San Luis Potosí, S.L.P.
Sondeo Nº : SPT-2
Penetración Estándar
martes, 13 de febrero de 2018
Elev. Boca Son.: 1,867.22 m
Penetración Estándar Long.
Número de Golpes en Perf.
de a Avance Muestreo 15 cm 30 cm 15 cm cm cm %
27 16.20 16.80 NQ 19
28 16.80 17.40 NQ 60 16
29 17.40 18.00 NQ 60 17
30 18.00 18.60 NQ 60 16
31 18.60 19.20 NQ 60 15
32 19.20 19.80 NQ 60 26
33 19.80 20.40 NQ 60 27
Observaciones Generales Ademe 6.0 m
ABTR = AVANCE CON BROCA TRICONICA N.A.F. : m
SPT= PENETRACIÓN ESTÁNDAR Cement y Rep. - m
NQ = BARRIL NQ
S/R = SIN RECUPERACIÓN
herramienta CLASIFICACIÓN DE CAMPO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
TEPETATE CONSOLIDADO
REGISTRO DE
CAMPO Procedimiento : Fecha de ejecución : 10 Y 11-Feb-09
FOTOSMuestra
n°
Profundidades Tipo deRecuperación
m
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P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
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N° DE ENSAYE: OBRA :
M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :
M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :
SUBTRAM O :
ORÍGEN :
PRUEBA N° :
M UESTRA N° :
M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g
DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g
RECIPIENTE N°
RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"
RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 152.5 2"
RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.053 1 1/2"
M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"
M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"
CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"
3/8"
N° 4
FECHA: N° 10
OPERADOR: N° 20
CALCULISTA: N°40
REVISÓ: N° 60N° 100
N° 200
3"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
N° 4
PASA
SUM A
54.0
% Q
UE
PA
SA
PARTE GRUESA
PARTE FINA
GRADUADO
L.L. =
D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %
G = 54.0 %
D30 = 0.53 S = 31.0 %
F = 15.0 %
D60 = 10.10 PASA LA M ALLA N° 40 = 28.0 %
CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :
OBSERVACIONES : NOTA: DEBIDO A LA POCA RECUPERACION DEL MATERIAL NO ES POSIBLEDETERMINAR LOS LIMITES DE CONSISTENCIA
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
15
M ASA
28
24
M ASA
% %
M ALLA
M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4
RETENIDA
M ATERIAL
QUE PASAPARCIAL
SUM A
RETENIDO
PASA
20
D10 x D60
77.2
= =
M ASA DE :
RETENIDOM ALLA
58
Cc=
D10
(D30)2
Cu = =
L.P . =
D60
FINOS (F)
Wi (g) %
34N° 20
38N° 10
46
15.0 ARENAS (S)
I.P . =
GRAVAS (G)31.0
=
152.5
17.8
411.7
CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE
PASA LA M ALLA N° 4
PARCIAL QUE PASA
= 144.8Wd2 = =
429.5
M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4
M ATERIAL
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4
N° 200
75
65
80
N° 100
N° 60
285
1
SPT-2
N° 40100
%
16885.3
334.5
RETENIDA
Wi (g)
M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"
SAN LUIS POTOSI S.L.P.
334.5
Wm2
182.0
CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Tamaño de las partículas en mm.
100200
3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2
0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00
. . . . . . . . . . . . . . . .
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P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
37
N° DE ENSAYE: OBRA :
M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :
M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :
SUBTRAM O :
ORÍGEN :
PRUEBA N° :
M UESTRA N° :
M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g
DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g
RECIPIENTE N°
RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"
RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 217.9 2"
RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.076 1 1/2"
M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"
M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"
CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"
3/8"
N° 4
FECHA: N° 10
OPERADOR: N° 20
CALCULISTA: N°40
REVISÓ: N° 60N° 100
N° 200
3"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
N° 4
PASA
SUM A
37.0
% Q
UE
PA
SA
PARTE GRUESA
PARTE FINA
GRADUADO
L.L. =
D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %
G = 37.0 %
D30 = 0.17 S = 41.0 %
F = 22.0 %
D60 = 3.50 PASA LA M ALLA N° 40 = 40.0 %
CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :
OBSERVACIONES : NOTA: DEBIDO A LA POCA RECUPERACION DEL MATERIAL NO ES POSIBLEDETERMINAR LOS LIMITES DE CONSISTENCIA
100
%
1390
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"
SAN LUIS POTOSI S.L.P.
CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD
349.0
Wm2
131.1
N° 40
286
2
SPT-2
N° 200
82
80
91
N° 100
N° 60
451.4
M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4
M ATERIAL
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4
7.6
349.0
= 202.5Wd2 = =
217.9
26.6
424.8
CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE
PASA LA M ALLA N° 4
PARCIAL QUE PASA
I.P . =
GRAVAS (G)41.0
=
63
22.0 ARENAS (S)
Wi (g) %
49N° 20
55
=
L.P . =
D60
FINOS (F)
N° 10
=
M ASA DE :
RETENIDOM ALLA
73
Cc=D10 x D60
75.8
=
D10
(D30)2
Cu =
SUM A
RETENIDO
PASA
28
22
M ASA
Wi (g) % %
M ALLA
M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4
RETENIDA
M ATERIAL
QUE PASAPARCIAL
M ASA
40
34
RETENIDA
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Tamaño de las partículas en mm.
100200
3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2
0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00
. . . . . . . . . . . . . . . .
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
38
N° DE ENSAYE: OBRA :
M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :
M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :
SUBTRAM O :
ORÍGEN :
PRUEBA N° :
M UESTRA N° :
M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g
DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g
RECIPIENTE N°
RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"
RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 148.9 2"
RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.072 1 1/2"
M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"
M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"
CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"
3/8"
N° 4
FECHA: N° 10
OPERADOR: N° 20
CALCULISTA: N°40
REVISÓ: N° 60N° 100
N° 200
3"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
N° 4
PASA
SUM A
33.0
% Q
UE
PA
SA
PARTE GRUESA
PARTE FINA
GRADUADO
L.L. =
D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %
G = 33.0 %
D30 = 0.17 S = 46.0 %
F = 21.0 %
D60 = 2.90 PASA LA M ALLA N° 40 = 40.0 %
CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :
OBSERVACIONES :
7.2
287
1421
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"
SAN LUIS POTOSI S.L.P.
485.0
RETENIDA
226.3
Wm2
77.4
N° 40100
%
87
N° 100
N° 60
3
SPT-2
N° 200
82
595.9
M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4
M ATERIAL
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4
= 138.9Wd2 = =
148.9
34.8
561.1
CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE
PASA LA M ALLA N° 4
PARCIAL QUE PASA
I.P . =
GRAVAS (G)
SP / SM
46.0
=
67
21.0 ARENAS (S)
77
Wi (g) %
48N° 20
55N° 10
Wi (g) %
=
L.P . =
D60
FINOS (F)
M ASA DE :
RETENIDOM ALLA
74
Cc=
D10
(D30)2
Cu =
D10 x D60
76.1
22.3
=
M ASA
=
N P
A R EN A M A L GR A D UA D A / A R EN A LIM OSA
N P
SUM A
RETENIDO
PASA
29
M ALLA
M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4
RETENIDA
M ATERIAL
QUE PASAPARCIAL
21
M ASA
40
34
%
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Tamaño de las partículas en mm.
100200
3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2
0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00
. . . . . . . . . . . . . . . .
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
39
N° DE ENSAYE: OBRA :
M ATERIALES PARA : LOCALIZACIÓN :
M UESTRA TOM ADA DE : TRAM O :
SUBTRAM O :
ORÍGEN :
PRUEBA N° :
M UESTRA N° :
M ASAS : DE LA M UESTRA (Wm) g
DE LA FRACCIÓN RETENIDA EN LA M ALLA N° 4 (Wm1) : g
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4 (Wm2) : g
RECIPIENTE N°
RECIPIENTE + M UESTRA HÚM EDA (W1) g 3"
RECIPIENTE + M UESTRA SECA (W2) g 123.7 2"
RECIPIENTE (Wr) g 1 + w2/100 1.115 1 1/2"
M ASA DEL AGUA (Ww = W1 - W2) g 1"
M ASA M UESTRA SECA (Ws = W2 - Wr) g P.V.S.S. Kg/m3 3/4"
CONTENIDO DE AGUA (w 2 = 100 x Ww / Ws) % 1/2"
3/8"
N° 4
FECHA: N° 10
OPERADOR: N° 20
CALCULISTA: N°40
REVISÓ: N° 60N° 100
N° 200
3"
2"
1 1/2"
1"
3/4"
1/2"
3/8"
N° 4
PASA
SUM A
48.0
% Q
UE
PA
SA
PARTE GRUESA
PARTE FINA
GRADUADO
L.L. =
D10 = RETENIDO EN M ALLA DE 3" = 0.0 %
G = 48.0 %
D30 = 0.17 S = 27.0 %
F = 25.0 %
D60 = 10.30 PASA LA M ALLA N° 40 = 41.0 %
CLASIFICACIÓN SCT Y DESCRIPCIÓN DEL M ATERIAL :
OBSERVACIONES : NOTA: DEBIDO A LA POCA RECUPERACION DEL MATERIAL NO ES POSIBLEDETERMINAR LOS LIMITES DE CONSISTENCIA
M odernización y Ampliación P.I.V. " PEM EX"
SAN LUIS POTOSI S.L.P.
100
%
1145
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX"
CORRECCIÓN DEL PESO TOTAL DE LA M UESTRA POR HUM EDAD
238.7
Wm2
115.0
N° 40
288
4
SPT-2
N° 200
82
61
82
N° 100
N° 60
343.6
M ATERIAL QUE PASA LA M ALLA N° 4
M ATERIAL
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
DE LA FRACCIÓN QUE PASA LA M ALLA N° 4
11.5
238.7
= 110.9Wd2 = =
123.7
27.5
316.1
CONTENIDO DE AGUA DE LA FRACCIÓN QUE
PASA LA M ALLA N° 4
PARCIAL QUE PASA
I.P . =
GRAVAS (G)27.0
=
52
25.0 ARENAS (S)
Wi (g) %
46N° 20
49
Cu = =
L.P . =
D60
FINOS (F)
=
M ASA DE :
RETENIDOM ALLA
57
Cc=
D10
(D30)2
D10 x D60
77.4
=
N° 10
SUM A
RETENIDO
PASA
32
25
M ASA
Wi (g) % %
M ALLA
M ATERIAL RETENIDO EN LA M ALLA N° 4
RETENIDA
M ATERIAL
QUE PASAPARCIAL
M ASA
41
37
RETENIDA
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Tamaño de las partículas en mm.
100200
3"60MALLAS N 40 20 10 4 3/8 1/2 3/4 1 1 1/2 2
0.02 0.04 0.080.06 0.20 0.40 0.60 0.80 2.00 4.00 6.00 8.00 20.00 40.00 60.00 80.00
. . . . . . . . . . . . . . . .
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
40
FORMA GENERAL DE REPORTE
OBRA ENSAYES No.
LOCALIZACIÓN FECHA DE RECIBO
FECHA DE INFORME
ENSAYE MUESTRA PESO HDO. PESO SECO DIFERENCIA % % RQD
289 5 156.5 151.8 4.7 3.1 N/A
290 6 148.5 140.0 8.5 6.1 N/A
291 7 296.6 269.0 27.6 10.3 N/A
292 8 216.5 189.0 27.5 14.6 N/A
293 9 210.0 194.6 15.4 7.9 N/A
294 10 216.6 192.5 24.1 12.5 N/A
295 11 207.2 179.0 28.2 15.8 N/A
296 12 200.0 174.0 26.0 14.9 N/A
297 13 444.5 395.6 48.9 12.4 N/A
298 14 499.4 438.9 60.5 13.8 N/A
299 15 285.0 249.0 36.0 14.5 N/A
300 16 323.6 293.4 30.2 10.3 N/A
301 17 448.2 386.6 61.6 15.9 N/A
302 18 408.0 346.5 61.5 17.7 N/A
303 19 461.8 405.2 56.6 14.0 N/A
304 20 316.5 261.8 54.7 20.9 N/A
305 21 441.8 361.9 79.9 22.1 N/A
306 22 309.5 259.2 50.3 19.4 N/A
307 23 526.0 451.5 74.5 16.5 N/A
308 24 400.8 343.4 57.4 16.7 N/A
309 25 418.0 358.5 59.5 16.6 N/A
310 26 342.1 300.5 41.6 13.8 N/A
311 27 406.0 345.7 60.3 17.4 N/A
312 28 335.3 291.5 43.8 15.0 N/A
313 29 310.0 270.5 39.5 14.6 N/A
314 30 219.5 197.4 22.1 11.2 N/A
315 31 216.2 183.9 32.3 17.6 N/A
316 32 323.3 282.5 40.8 14.4 N/A
317 33 275.5 241.3 34.2 14.2 N/A
OBSERVACIONES:
FMCG CON GRAVA
Modernización y Ampliación P.I.V. "PEMEX" 289-317
San Luis Potosí, S.L.P.
SPT-2
CLASIFICACIÓN
GRAVA
GRAVA
FMCG
FMCG CON GRAVA
FMCG CON GRAVA
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG
FMCG.- MATERIAL CONSOLIDADO QUE AL SER EXTRAIDO MEDIANTE "RIPEO" PRESENTA LAS CARACTERISTICAS DE UN
MATERIAL CON CLASIFICACION FRAGMENTOS MEDIANOS MEZCLADOS CON FRAGMENTOS CHICOS Y GRANDES,
PREDOMINANDO LOS MEDIANOS SOBRE LOS CHICOS Y ÉSTOS SOBRE LOS GRANDES, CON MENOS DEL 10% DEL SUELO.
MUÑOZ No. 364-1 COL. TEQUISQUIAPAN
C.P. 78250 TELEFONOS 01 (444)813-42-92
813-84-14 817-01-37
FAX 817-50-45 SAN LUIS POTOSI, S.L.P.
e-mail: quid@cquid.com
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
41
II. ESTRATIGRAFÍA DE SONDEOS.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
42
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
43
III. REPORTE FOTOGRÁFICO.
SONDEO SPT-1
Trabajos de perforación
Muestra 1. Arena limosa.
Muestra 2. Arena limosa.
Muestra 3. Arena limosa.
Muestra 4. Grava.
Muestra 5. Grava.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
44
SONDEO SPT-1
Muestra 6. Tepetate consolidado.
Muestra 7. Tepetate consolidado.
Muestra 8. Tepetate consolidado.
Muestra 9. Tepetate consolidado.
Muestra 10. Tepetate consolidado.
Muestra 11. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
45
SONDEO SPT-1
Muestra 12. Tepetate consolidado.
Muestra 13. Tepetate consolidado.
Muestra 14. Tepetate consolidado.
Muestra 15. Tepetate consolidado.
Muestra 16. Tepetate consolidado.
Muestra 17. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
46
SONDEO SPT-1
Muestra 18. Tepetate consolidado.
Muestra 19. Tepetate consolidado.
Muestra 20. Tepetate consolidado.
Muestra 21. Tepetate consolidado.
Muestra 22. Tepetate consolidado.
Muestra 23. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
47
SONDEO SPT-1
Muestra 24. Tepetate consolidado.
Muestra 25. Tepetate consolidado.
Muestra 26. Tepetate consolidado.
Muestra 27. Tepetate consolidado.
Muestra 28. Tepetate consolidado.
Muestra 29. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
48
SONDEO SPT-1
Muestra 30. Tepetate consolidado.
Muestra 31. Tepetate consolidado.
Muestra 32. Tepetate consolidado.
Muestra 33. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
49
SONDEO SPT-2
Trabajos de perforación.
Muestra 1. Arena limosa con grava.
Muestra 2. Arena limosa con grava.
Muestra 3. Arena limosa con grava.
Muestra 4. Arena limosa con grava.
Muestra 5. Grava.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
50
SONDEO SPT-2
Muestra 6. Grava.
Muestra 7. Tepetate con grava.
Muestra 8. Tepetate con grava.
Muestra 9. Tepetate con grava.
Muestra 10. Tepetate consolidado.
Muestra 11. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
51
SONDEO SPT-2
Muestra 12. Tepetate consolidado.
Muestra 13. Tepetate consolidado.
Muestra 14. Tepetate consolidado.
Muestra 15. Tepetate consolidado.
Muestra 16. Tepetate consolidado.
Muestra 17. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
52
SONDEO SPT-2
Muestra 18. Tepetate consolidado.
Muestra 19. Tepetate consolidado.
Muestra 20. Tepetate consolidado.
Muestra 21. Tepetate consolidado.
Muestra 22. Tepetate consolidado.
Muestra 23. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
53
SONDEO SPT-2
Muestra 24. Tepetate consolidado.
Muestra 25. Tepetate consolidado.
Muestra 26. Tepetate consolidado.
Muestra 27. Tepetate consolidado.
Muestra 28. Tepetate consolidado.
Muestra 29. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
54
SONDEO SPT-2
Muestra 30. Tepetate consolidado.
Muestra 31. Tepetate consolidado.
Muestra 32. Tepetate consolidado.
Muestra 33. Tepetate consolidado.
ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y CIMENTACIONES. MODERNIZACIÓN Y AMPLIACIÓN
P.I.V. DEL PUENTE PEMEX – BLVD. DR. SALVADOR NAVA MARTÍNEZ (SUR-NORTE)
55
El presente estudio se expide en San Luis Potosí, S.L.P., al 15 de Marzo de 2018.
ATENTAMENTE
_______________________________
CARLOS ESCUDERO ROBLES
INGENIERO CIVIL
CED. PROF. 708452
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