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PANDORA. NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA.
OBSOLESCENCIA Y REGENERACIÓN URBANA.
FÁBRICA DE ARTILLERÍA DE SEVILLA.
MEMORIA JUSTIFICATIVA
Gracia M Cabezas García
MA05 CURSO 2019/2020
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
ÍNDICE
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO. JUSTIFICACIÓN DE LA PROPUESTA
p1
1. OBJETIVO p2
2. ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN DE EMPLAZAMIENTO p2
2.1 Enunciado y estado actual p2
2.2 Ubicación histórica de la parcela p3
2.3 Emplazamiento y condicionantes de la parcela p3
2.4 Distrito de la Danza. Otros ejemplos de convergencia p6
3. DESCRIPCIÓN Y ARGUMENTACIÓN DE LA PROPUESTA p7
3.1 Estrategias de intervención p7
3.2 Las piezas del conjunto. Valores p8
3.3 La vegetación. Hilo conductor p9
3.4. Metodología de trabajo p12
PROYECTO EJECUCIÓN. MATERIALES Y CONSTRUCIÓN DEL EDIFICO.
MEMORIA JUSTIFICATIVA.
p13
1. PRESUPUESTO GLOBAL p14
2. DESARROLLO DE EPÍGRAFE UNIDAD VOLUMÉTRICA DE FACHADA
SELECCIONADA
p14
3. PRESCRIPCIÓN EN CUANTO A LA EJECUCIÓN POR UNIDAD DE
OBRA. PLIEGO DE CONDICIONES
p17
4. CUMPLIMIENTO HS1 DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA p19
PROYECTO EJECUCIÓN. ESTRUCTURA Y CMENTACIÓN. MEMORIA
JUSTIFICATIVA.
p22
1. IDENTIFICACIÓN DE INTERVENCIONES EN EL INTERIOR DE LA
PARCELA
p23
2. CONSERVATORIO DE DANZA - AULARIO p23
2.1 Justificación p23
2.2 Definición de materiales p24
2.3 Descripción del terreno p26
2.4 Normativa de aplicación y definición de acciones permanentes y
variables
p26
2.5 Predimensionado de los elementos estructurales p31
2.6 Solución de cimentación p32
2.7 Estructura metálica p35
2.8 Instalación seguridad p42
3. JARDÍN MUSICAL – NAVE CENTRAL P45
3.1 Justificación P45
3.2 Relación del edificio y el diseño de la estructura P45
3.3 Definición de materiales P45
3.4 Normativa de aplicación y definición de acciones permanentes y
variables
P45
3.5 Estructura P47
REAL FÁBRICA DE ARTILLERÍA SEVILLA JULIO 2020
ACONDICIONAMIENTO E INSTALCIONES DEL EDIFICO. MEMORIA JUSTIFICATIVA.
p50
1. EFICIENCIA ENERGÉTICA CTE DB HE p51
Estrategias pasivas en el acondicionamiento del edificio
HE 0. Limitación consumo energético.
HE 1. Condiciones para el control de demanda energética.
Herramienta Unificada Líder Calender
2. PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS CTE DB SI p56
Conservatorio de Danza - Aulario
Jardín Musical – Nave Central
Auditorio – Nave Norte
Centro Alto Rendimiento – Nave Este
3. INSTALACIONES DEL EDIFICIO p75
Previsión espacio técnicos 76
3.1 Saneamiento 76
3.2 Abastecimiento 80
3.3 Ventilación y climatización 89
3.4 Electricidad 94
3.5 Alumbrado 101
3.6 Puestatierra 104
3.7 Voz Datos 104
3.8 Instalación seguridad 105
4. INSTALACIONES DEL EDIFICIO p107
4.1 Exigencias de acondicionamiento acústico 109
4.2 Exigencia de aislamiento a ruido aéreo y de impacto de particiones
interiores
110
4.3 Exigencia de aislamiento de ruido aéreo de fachada 118
ANEXO DE PLANOS
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO. JUSTIFICACIÓN DE LA PROPUESTA.
REAL FÁBRICA DE ARTILLERÍA SEVILLA JULIO 2020
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1. OBJETIVO
La presente memoria pretende realizar un análisis y justificación de la forma de
proceder en la introducción del programa propuesto a la parcela. Con el fin de poder
desarrollar un posterior argumento desde un punto de vista no sólo proyectual o formal,
sino atendiendo a cuestiones coherentes con el entorno.
Los objetivos pues, estarán enfocados en llegar a una conclusión del análisis
urbanístico con la que poder intervenir de una manera justificada en el ámbito.
2. ANTECEDENTES Y JUSTIFIACIÓN DEL EMPLAZAMIENTO
2.1. ENUNCIADO Y ESTADO ACTUAL
La propuesta que se desarrolla forma parte del enunciado para el Proyecto de
Finde Carrera. En dicho enunciado se propone la intervención en la Real Fábrica de
Artillería correspondiente al siglo XX mediante la transformación de la parcela en un
nuevo distrito para la danza. El objeto de proyecto viene dado por la necesidad de
unificación de los servicios ofrecidos por el Conservatorio de Danza de Sevilla.
Actualmente ubicado en dos sedes diferentes, en el Pabellón de Argentina y en barrio
de Pino Montano.
Esta fragmentación en el uso fuerza desplazamientos tanto del profesorado
como del alumnado de un lado a otro de la ciudad. Además, la calidad de las
instalaciones no permite el desarrollo en buenas condiciones de los ejercicios
desarrollados en el conservatorio. Por ello, se plantea un nuevo edificio o conjunto de
edificios que aúnen las instalaciones de dicho conservatorio que hoy día se encuentras
disgregadas por la ciudad.
Para ello, el emplazamiento adjudicado para dicho fin está situado próximo al
centro histórico de la ciudad de Sevilla y en un punto intermedio entre ambas sedes
actuales.
Repercusión de la parcela
propuesta en el entorno más
inmediato
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
2.2. UBICACIÓN HISTÓRICA DE LA PARCELA
La naturaleza de la industria ha ido marcando una manera de reciclaje del suelo
consolidado en la ciudad de Sevilla. Desde el origen, la industria se ha situado en los
extramuros de la ciudad. Sin embargo, el crecimiento de las ciudades ha conseguido
que las infraestructuras industriales se hayan ido desplazando a los nuevos límites de la
ciudad, alejándose de las grandes vías de comunicación internas de la propia ciudad.
Se desplazan de esta forma las vías radiales que conectan la ciudad consolidada con
el área metropolitana emergente, cuna de los nuevos polígonos industriales.
Esta propuesta de intervención en la parcela se hace posible si se entiende la
misma con la capacidad de metamorfosis que tiene la ciudad para seguir avanzando
y adaptándose a sus nuevos crecimientos. Tanto es así que el propio conjunto objeto de
la propuesta tiene un fuerte condicionante variable. Debido a su origen, se ha visto
sometida a numerosos cambios que ponen de manifiesto esta teoría camaleónica.
2.3. EMPLAZAMIENTO Y CONDICIONANTES DE LA PARCELA.
Su entorno presenta una serie de hitos urbanísticos que son claves en su
entendimiento y su futura transformación y rehabilitación. En primer lugar, la cercanía
de la Fábrica con el centro histórico, que le otorga una gran importancia a la misma,
pudiendo dar el salto de equipamiento a nivel ciudad. Ya que está considerado por el
Planeamiento como parte del área central de la ciudad, pudiendo albergar dotaciones
que cumplan una serie de características a mayor escala. En segundo lugar, en la
avenida Eduardo Dato, viario colindante al sur, se encuentra el Puente de San Bernardo.
Este puente supone una barrera urbanística y visual en altura que rompe la relación
entre el ámbito y ciudad. Además de los citados elementos se encuentra también un
hito histórico en la avenida Luis Montoto, los Caños de Carmona, un fragmento del
antiguo acueducto romano, que ha quedado inmóvil en medio de la avenida.
Relación de la parcela
con su entorno más
inmediato
REAL FÁBRICA DE ARTILLERÍA SEVILLA JULIO 2020
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Por otro lado, el ámbito de la Fábrica de Artillería se encuentra en una zona de
uso mayoritariamente residencial donde la parcela ha quedado aislada, congelada,
como una ruina. Este aspecto de aislamiento se ve reforzado por el fuerte viario
colindante. Está rodeado por grandes avenidas de alta intensidad de tráfico y alta
velocidad, como Eduardo Dato y la Calle José María Moreno Galván, que proporcionan
un intenso ruido visual y acústico.
2.3.1. A la cola de la regeneración urbana
El conjunto estudiado se encuentra ubicado en el ámbito de estudio se trata de
una zona industrial cuyo estado actual es obsoleta. Su trascendencia se debe a su
carácter patrimonial y a su cercanía con el centro histórico de Sevilla. El análisis de sus
características urbanísticas estará enfocado en su futura transformación y rehabilitación
en una dotación que llegue a formar parte de la red general de equipamientos y
dotaciones.
Como hemos citado anteriormente, el proyecto se sitúa en la parcela que
alberga la Fábrica de Artillería correspondiente al siglo XX. Un lugar ajeno a la
transformación de del ámbito que le rodea tras el plan urbanístico trazado para la
reordenación de la ciudad con motivo de la Exposición Universal de 1992. Donde en la
búsqueda de la mejora de los servicios de transporte y comunicación han generado
grandes cambios en la ciudad que aún no han podido ser asimilados por la propia urbe.
Como es el caso de nuestra parcela Para la reubicación y homogenización de los
servicios ferroviarios de la ciudad se plantea la Estación de Santa Justa, lo que supone
la desaparición de los puentes que encorsetaban al sector de la Calzada y San
Bernardo, ideados para salvar el paso del tren hasta la Estación de Cádiz. Trazado que
no ha conseguido reincorporarse al crecimiento y reorganización urbanística de la
ciudad.
2.3.2. Limitaciones y carencias actuales de la parcela
El primer contacto con la parcela supone un fuerte choque conforme a la
percepción que se tiene de la parcela con el entorno. En el interior es palpable el paso
del tiempo, y al mismo tiempo, la ausencia de este. Es como si se hubiese congelado el
instante en el que se abandonó la fábrica.
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
Su relación con el resto de la ciudad es nula. Se comporta como un gran mundo
interior que ha dejado de funcionar, pero que a su alrededor el tiempo y el espacio se
convierten en cualidades con un ritmo cambiante vertiginosamente rápido respecto al
conjunto. Además de la propia infraestructura obsoleta que alberga el conjunto,
debemos tener en cuenta que por la acción del hombre o de manera fortuita se han
generado una serie de barreras visuales que dejan en un segundo plano la formalización
de la fachada frente a la avenida José María Moreno Galván.
Al norte se encuentra un edificio de viviendas de seis pantas en medianera con
el ámbito. Aunque puede llegar a entenderse como un problema añadido al
entendimiento de la parcela, parece comprensible entenderlo como un gesto más de
los procesos de urbanización del entorno. Decisiones tomadas en un momento concreto
y teniendo en cuenta que la parcela adyacente, Artillería, se encontraba inerte. Del
mismo modo, la decisión de los vecinos de abrir ventanas hacia la Fábrica ha convertido
la medianera en una fachada más de la parcela.
Estado actual de la parcela.
Imágenes del interior.
Barreras visuales. Facha
reconocible desde el exterior
REAL FÁBRICA DE ARTILLERÍA SEVILLA JULIO 2020
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En la parcela se puede apreciar un equilibrio entre lo construido y lo no
construido. Además, en el entorno inmediato de la Fábrica de Artillería existe una gran
predominancia del negro sobre el blanco, es decir, de la edificación de alta densidad
frente al espacio libre. En el entorno más inmediato a la parcela, no podemos contar
con grandes espacios destinados al esparcimiento de los habitantes, sin embargo, en
manzanas más alejadas existen plazas y parques de mayor tamaño. Estos ejemplos más
próximos pueden ser los Jardines de Murillo o los Jardines de la Buhaira. Además de todo
lo comentado anteriormente, los límites y barreras del propio ámbito impiden la
conexión con ellos. Esto da lugar a una estrategia urbanística para la transformación del
ámbito donde el casco industrial pueda llegar a formar parte de la red de dotaciones y
espacios libres de la ciudad.
2.4. DISTRITO DE LA DANZA. OTROS EJEMPLOS DE CONVERGENCIA.
La ciudad de Sevilla, debido a su climatología permite darse cita con numerosos
espectáculos al aire libre. Además, estos acontecimientos artísticos hacen participe a la
arquitectura y el patrimonio de lo que en ellos sucede.
- El CAAC cuenta con grandes espacios exteriores donde se albergan gran
parte de las intervenciones musicales que se dan cita en la ciudad.
- El órgano hidráulico de los Jardines de los Reales Alcázares de Sevilla,
marcan un espacio de convergencia entre un jardín botánico y la música
de manera cotidiana.
- Glorieta en la memoria de Gustavo Adolfo Bécquer.
Medianera. Fruto del
crecimiento y regeneración
urbana del entorno
Problemática actual, la
parcela no asimila la
regeneración de su entorno
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
3. DESCRIPCIÓN Y ARGUMENTACIÓN DE LA PROPUESTA
3.1. ESTRATEGIA DE INTERVENCIÓN
Como conclusión de todo este análisis previo podemos decir que tenemos una
gran fachada a la avenida que no es capaz de asumir el trazado de la calle y por lo
tanto no puede formalizar ningún tipo de respuesta hacia la misma.
No debemos perder de vista que la esta parcela, como hemos dicho con
anterioridad, ha tenido vida anteriormente, muy diferente a la que se le otorgaría tras
esta intervención. Sin embargo, es esta vida anterior la que nos permite justificar las
modificaciones que puede llegar a soportar el plano de lo patrimonial.
En la parcela original, existe un desnivel con respecto a la calle ocasionado por
la existencia en su momento de las vías del tren y del cauce del Arroyo Tagarete En la
propuesta, este desnivel nos ayuda a entender la transición entre lo más público, la
calle, hacia lo más privado, el aulario. Este edificio se eleva sobre la calle para dejar
entrever la fábrica.
Otros espacios en la ciudad que reflejan la sintonía entre el espacio público y el arte
Problema por resolver a través
de la propuesta. Carencia de
fachada al oeste.
Diagrama de influencias en
la parcela.
REAL FÁBRICA DE ARTILLERÍA SEVILLA JULIO 2020
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Con esta elevación sobre la cota de suelo, no solo se busca la transición visual
entre la calle y el interior del recinto hasta ahora inexistente, sino que, además, permite
configurar un espacio escénico a la calle. Si este enclave patrimonial se convierte en el
nuevo distrito de la danza, este escenario a la calle da la oportunidad de estrechar lazos
entre el arte de la danza y el barrio.
Por último, en un sentido más íntimo, tenemos la Nave de Montaje, La Mezquita,
en cuyo interior se encuentra emplazado un jardín en el cual los vecinos pueden citarse
tanto con el entorno como con la danza y la musican que tienen lugar en su interior.
3.2. LAS PIEZAS DEL CONJUNTO. VALORES.
- NAVE DE MONTAJE MEZQUITA
CONSERVACIÓN: Esta pieza se configura como un punto clave en elinterior del conjunto.
Tanto su espacialidad como su estructura resulta un hito importante en el mismo.
REHABILITACIÓN: La fachada oeste de la nave se encuentra entestada con pequeñas
construcciones auxiliares, ante esta situación se plantea la recuperación rítmica de los
huecos. La cubierta necesita ser reemplazada por una cuyo material cumple normativa
INTERVENCIÓN: Este gran espacio central se configurará como un jardín/plaza apta
para todo el año. En ella se introducen plataformas que dialoguen tanto con la
espacialidad de la nave como con la vegetación implantada en el lugar
- NAVE AUXILIAR
CONSERVACIÓN: Lo más característico de esta construcción es la estructura que la
sustenta.
REHABILITACIÓN: Aunque se encontrará al exterior, la estructura se protegerá contra
incendios y contra la corrosión del agua
INTERVENCIÓN: De ella solo quedará la estructura portante, encargada de dar cobijo a
una pequeña loma que marca la ubicación de la nave en su origen. Además, servirá
de soporte a futura escenografía y también de grada evocada hacia donde se
dispondrá el nuevo auditorio.
Esta loma está tratada como una zona verde con árboles que den sombra
Estado actual de la parcela.
Imágenes del interior.
RE-
OCUPAR
ACTIVAR
DESCUBRIR
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
y la identifique
- NAVE FUNDICIÓN
CONSERVACIÓN: La fachada se convierte en la única cara visible del conjunto hacia el
exterior en la actualidad.
REHABILITACIÓN: Aunque se encontrará al exterior, la estructura se protegerá contra
incendios y obviamente contra la corrosión del agua.
INTERVENCIÓN: Esta nave servirá de proscenio al auditorio, a la misma vez, está tratada
como una zona verde con árboles que den sombra y la identifique. La intervención se
retranquea hasta alinearse con la nave de Montaje.
- NAVE COLINDANTE A VIVIENDAS
CONSERVACIÓN: Se conserva su fachada a la calle principal, que se vuelca hacia la
plaza y la nave de montaje. REHABILITACIÓN: Para su rehabilitación se piensa en la
recomposición de la fachada. La cubierta necesita ser reemplazada por una cuyo
material cumple normativa al igual que sucede con la estructura que se encuentra en
mal estado.
INTERVENCIÓN: En el volumen completo queda liberado en el interior de las naves se
propone como futuro espacio que pueda albergar un centro de alto rendimiento de
bailarines y artistas. La fachada que da a los patios de las viviendas se reconstruye a
favor de esta intervención
3.3. LA VEGETACIÓN. HILO CONDUCTOR.
Como hemos mencionado al principio de esta memoria, se ha mencionado la
vegetación como principal invasora y habitante de la parcela en la actualidad. De esta
forma, se reformula el concepto de invasión hacia una noción mucho más controlada.
Con este proyecto se pretende dar a la manzana una entidad determinada, donde
cada espacio esté ideado más allá de una zona verde. En la planta baja este hito se
convierte en el principal hilo conductor del espacio público que terminará invadiendo
el edificio principal.
INVASORA
PIEL
FILTRO
Cuando nos encontramos dentro de la parcela por primera vez vemos como la
vegetación se ha convertido en un habitante presente en el conjunto. En la ideación
del proyecto se encuentra presente como piel de las nuevas piezas, como entraña de
los restos industriales que yacen y como filtro. Niveles de intimidad tupidos por la
vegetación que se apodera de los entresijos del conservatorio.
REAL FÁBRICA DE ARTILLERÍA SEVILLA JULIO 2020
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La selección de la flora en el proyecto no es fortuita. En todo momento se han
buscado especies que se encuentres arraigadas en la ciudad de Sevilla, ya sea en
alguno de sus parques y jardines como autóctonas conocidas en la zona. Como
referencia de gran jardín con diferentes especies de cualquier rincón del mundo
tenemos los Jardines de los Reales Alcázares. Icónicos y referentes en todo momento en
la propuesta floral que se ofrece en el proyecto.
NOMBRE N. CIENTÍFICO PORTE FOLLAJE FLORACIÓN
AGAPANTO
Agapanthus
umbellatus L'Hér.
h. 0,2 a 1 m
r. 0.3 m
extendida
perenne Final de primavera y
verano
ALMENDRO
Prunus dulcis (Mill.)
D.A.Webb
h. 6 a 10 m
r. 3 m
ovoidal
caduco Enero y febrero
ÁRBOL DE
JÚPITER
Lagerstroemia
indica L.
h. 4 a 6 m
r. 1,5 m
abanico
caduco De junio a septiembre
ARRAYÁN
Myrtus communis
L.
h. 1 a 2 m
r. 0.5 m
ovoidal
perenne De junio hasta agosto
BANDERITAS
Lantana camara L.
h. 1 a 2 m
r. 1 m
irregular
perenne De abril a noviembre
BEGOÑA DE
INVIERNO
Bergenia crassifolia
(L.) Fritsch
h. 0.2 a 1 m
r. 0.5 m
extendida
perenne Desde enero hasta
mayo
BUGANVILLA
Bougainvillea spp.
h. 4 a 6 m
r. 2 m
trepadera
perenne Desde abril hasta
noviembre
CINTA
Chlorophytum
comosum (Thunb.)
Jacques
h. 0.2 a 1 m
r. 0.3 m
extendida
perenne De abril a junio
CORALITO
Cestrum elegans
(Brongn. ex
Neumann) Schltdl.
h. 1 a 3 m
r. 1 m
trepadera
perenne Todo el año
DAMA DE
NOCHE
Cestrum
nocturnum L.
h. 2 a 3 m
r. 1,5 m
esférica
perenne De junio a septiembre
ENREDADERA
DE ALAMBRE
Muehlenbeckia
complexa Meisn.
h. 0.2 a 1 m
r. 0.2 m
trepadera
perenne Desde enero hasta
marzo
Dibujos en acuarela de las especies utilizadas en el interior de la parcela, en el espacio destinado
a la reurbanización y regeneración del conjunto.
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
FLOR DEL
PARAÍSO
Strelitzia reginae
Banks
h. 0.2 a 1 m
r. 0.5 m
ovoidal
perenne De enero a marzo y de
octubre a diciembre
GITANILLA
Pelargonium
peltatum
h.0.2 a 1 m
r. 0.3 m
extendida
perenne De primavera hasta
otoño
GRANADO
Punica granatum
L.
h. 3 a 4 m
r. 1 m
esférica
caduco De mayo a noviembre
HIEDRA
Hedera helix L.
h. 4 a 6 m
r. 2 m
trepadera
perenne No tiene flores
LAVANDA
Lavandula
angustifolia Mill.
h. 0.2 a 1 m
r. 0.5 m
esférica
perenne Agosto y septiembre
LIRIO
Iris × germanica L.
h. 0.2 a 1 m
r. 0.5 m
extendida
perenne Desde junio hasta
agosto
NARANJO
DULCE
Citrus sinensis (L.)
Osbeck
h. 3 a 4 m
r. 2 m
esférica
perenne Marzo y abril
ROSA DE
CHINA
Hibiscus rosa-
sinensis L.
h. 2 a 3 m
r. 2 m
cónica
perenne Desde mayo hasta
noviembre
ROSAL
Rosa spp.
h. 0.2 a 1 m
r. 0.5 m
irregular
perenne Desde marzo hasta
noviembre
PITA REAL
Aloe maculata All.
h. 0.2 a 1 m
r. 0.5 m
extendida
perenne De enero a marzo
VIOLETA
Viola odorata L.
h. 0.2 a 1 m
r. 0.5 m
extendida
perenne Desde enero hasta
marzo
Además, para su colocación se ha tenido en cuenta su floración como las
begoñas de invierno y los rosales, entre otras y el olor de las más características como
puede ser la lavanda y la dama de noche, permitiendo el disfrute de cada una de ellas
sin que se encuentren invadidas por otra especie.
El porte también ha sido determinante en la colocación de las especies dentro
de la nave. Al ser una estructura tan representativa, no se pretende la ocultación ni total
ni parcial de la misma, simplemente el acompañamiento y aportar un punto más
orgánico y cambiante dentro del gran volumen ortogonal que representa. Por ello, la
distribución en cuanto al porte ha dejado en un plano más alejado al visitante las
plantas de mayor envergadura, dejando en la proximidad plantas de pequeño y medio
porto. Esto consigue generar diferentes y genuinos espacios en la distancia, siendo
reconocibles visualmente.
En cuanto a la vegetación de la fachada este del Aulario, se ha buscado que
sean plantas con estaciones, es decir, que permitan el tamizado de la radiación en los
momentos de mayor auge y la entrada de esta en las escasas horas de sol de invierno.
Al componerse con especies que florecen, el edificio se muestra como un lienzo en
blanco sobre el que proyectar el tiempo, en este caso gracias a las estaciones.
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El tiempo, como se marca en el compás de la música y las plantas, con su
crecimiento libre, casan perfectamente con la idealización de la danza. Movimiento
grácil determinado por lo tiempos de la música.
3.4 METODOLOGÍA DE TRABAJO.
Desde un primer momento se han utilizado croquis y referencias arquitectónicas
para ilustrar y dar forma al proyecto. La superposición de dibujos en una línea temporal
ha ido dando forma y depurando la idea inicial de proyecto, convirtiéndose el proceso
en un continuo viaje de ida y vuelta sobre el papel.
Las referencias arquitectónicas, así como de otras ramas del arte han inspirado y
dado otro punto de vista al proceso creativo. Finalmente, todos estos ingredientes han
dado lugar al volumen bajo las premisas requeridas tanto por programa como por
proyecto.
Por último, se genera una pequeña volumetría para entender el volumen y el espacio
generado finalmente en el conjunto. Todo este proceso con el fin de evolucionar
proyectual mente hasta su desarrollo como proyecto de ejecución
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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PROYECTO EJECUCIÓN. MATERIALES Y CONSRUCIÓN DEL
EDIFICO. MEMORIA JUSTIFICATIVA.
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PROYECTO EJECUCIÓN. MATERIALES Y CONSTRUCIÓN DEL EDIFICO. MEMORIA
JUSTIFICATIVA.
1. PRESUPUESTO GLOBAL
Los precios estipulados en la siguiente tabla vienen dados por la lista de precios
del COAS 2019.
€/m2
SUPERFICIE
PROYECTO TOTAL
DOCENTE 846 10530 8908380
APARCAMIENTOS 470 4000 1880000
URBANIZACIÓN 69 5026 346794
AJARDINAMIENTO, incluida fachada vegetal 125 2513 314125
11.449.299
2. DESARROLLO DE EPÍGRAFE UNIDAD VOLUMÉTRICA DE FACHADA
SELECCIONADA
CAPA 1 LAMAS DE VIDRIO LAMINADO SOBRE ESTRUCTURA AUTOPORTANTE
F01. LAMAS DE VIDRIO
Lama de vidrio de seguridad de doble laminas 6+6. 55 cm de ancho y 360 cm
de longitud. Cerrado consigue ser un sistema estanco tanto al aire como al agua. Tipo
Glastec Louvers 550SG o similar que consiga idéntico funcionamiento y características.
Vidrio laminar de seguridad, compuesto por dos lunas de 6 mm de espesor unidas
mediante una lámina incolora de butiral de polivinilo, de 0,38 mm de espesor,
clasificación de prestaciones 2B2, según UNE-EN 12600. Según UNE-EN ISO 12543-2 y UNE-
EN 14449. Coste de mantenimiento decenal: 74,20€ en los primeros 10 años.
F02. SUBESTRUCTURA DE SUJECIÓN MONTANTES DE ALUMINIO EXTRUIDO
Montantes de aluminio extruido de 50x120 mm cada 180cm Fijado en las partes
superiores mediante tornillos de acero inoxidable AISI 316 M16 (anclaje de sustentación)
y limitador de movimientos. Colocados según NTE-EAE y DB-SE-A.
F03. GUÍA DE ALUMINIO
Guías de aluminio desplegable a disposición de las dimensiones de la lámina de vidrio.
Sellado a estas mediante silicona transparente resistente a la humedad y a los rayos
UVA. Cogido a los montantes mediante tornillos de acero inoxidable AISI 316 M16
(anclaje de sustentación) y limitador de movimientos. Colocados según NTE-EAE y DB-
SE-A.
F04. JUNTA ENTRE LOS TRAMOS DE MOTORIZACIÓN
Junta entre tamos de fachada con motorización independiente, formada por canal
vertical de chapa de acero inoxidable aisi-316L de 3 mm de espesor, recorte mediante
láser y control numérico con el perfil diente de sierra de la fachada, y plegada
posteriormente con un desarrollo de 30 cm.
Precio por m2 393,56 €
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
F05. ENTRAMADO ELECTROSOLDADO
Pavimento de rejilla electrosoldada antideslizante de 34x38 mm de paso de malla,
acabado galvanizado en caliente, realizada con pletinas portantes de acero laminado
UNE-EN 10025 S235JR, en perfil plano laminado en caliente, de 20x2 mm, separadas 34
mm entre sí, separadores de varilla cuadrada retorcida, de acero con bajo contenido
en carbono UNE-EN ISO 16120-2 C4D, de 4 mm de lado, separados 38 mm entre sí y
marco de acero laminado UNE-EN 10025 S235JR, en perfil omega laminado en caliente,
de 20x2 mm, fijado con piezas de sujeción, para meseta de escalera. El precio incluye
los cortes, las piezas especiales y las piezas de sujeción.
Precio por m2 64,56 €
CAPA 2_INTERMEDIA_VEGETACIÓN
V01. JARDINERA
Jardineras autoportantes prefabricadas de dimensiones 358x25x63cm. Construida de
una sola pieza en resina de poliéster y fibra de vidrio. Acabado exterior e interior con
pintura. Estructura interior reforzada con barras de acero inoxidable AISI 316L 40x40x3
unida a la carcasa de resina mediante tubular de 35mm de diámetro y pletinas de
35x6mm.
Precio por unidad 193,64 €
CAPA 3 PANEL COMPOSITE DE ALUMINIO + CARPINTERÍA
CA01.PREMARCO PREFABRICADO DE ACERO
Recibido de carpintería de aluminio, acero o PVC, con patillas de anclaje, de más de 4
m² de superficie, con mortero de cemento, industrial, con aditivo hidrófugo, M-5.
Precio por unidad 49,64 €
CA02. VENTANA OSCILOBATIENTE DE ALUMINIO
Ventana de aluminio, serie Strugal S82RP "STRUGAL", dos hojas practicables, con
apertura hacia el interior, dimensiones detalladas según localización. Acabado lacado
estándar, con el sello QUALICOAT, que garantiza el espesor y la calidad del proceso de
lacado, con rotura de puente térmico, mediante varillas de poliamida, compuesta de
hoja de 90,5 mm y marco de 82 mm, junquillos, galce, juntas de estanqueidad de EPDM,
manilla y herrajes, según UNE-EN 14351-1; transmitancia térmica del marco: Uh,m = 0,8
W/(m²K); espesor máximo del acristalamiento: 69 mm, con clasificación a la
permeabilidad al aire clase 4, según UNE-EN 12207, clasificación a la estanqueidad al
agua clase E2100, según UNE-EN 12208, y clasificación a la resistencia a la carga del
viento clase C5, según UNE-EN 12210, sin premarco y sin persiana. Incluso patillas de
anclaje para la fijación de la carpintería, silicona para sellado perimetral de la junta
entre la carpintería exterior y el paramento. El precio no incluye el recibido en obra de
la carpintería.
Precio por unidad 1585,85 €
CA03. VIDRIO
Doble acristalamiento Guardian Select, 4/6/4, conjunto formado por vidrio
exterior Float incoloro de 4 mm, cámara de aire deshidratada con perfil separador de
aluminio y doble sellado perimetral, de 6 mm, y vidrio interior Float incoloro de 4 mm de
espesor; 14 mm de espesor total, fijado sobre carpintería con acuñado mediante calzos
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de apoyo perimetrales y laterales, sellado en frío con silicona Sikasil WS-305-N "SIKA",
compatible con el material soporte. Según NTE-FVE.
Precio por m2 278,49 €
CA04. REVESTIMIENTO DE ENVOLVENTE AULAS. PANEL COMPOSITE.
Revestimiento exterior de fachada, de paneles composite Stacbond FR
"STRUGAL", de 4 mm de espesor total, formados por una lámina de aluminio en la cara
interior de 0,5 mm de espesor y una lámina exterior de aleación de aluminio EN AW-5005,
con acabado lacado, con una capa de PVDF Kynar de 22 a 40 micras de espesor,
pretratamiento libre de cloro en ambas láminas, y núcleo intermedio de baja densidad,
de 3 mm de espesor, Euroclase B-s1, d0 de reacción al fuego, en forma de placas;
colocación en posición vertical mediante el sistema de pegado químico directo STB-
Pegado, sobre subestructura soporte de aleación de aluminio. Incluso tirafondos y
anclajes mecánicos de expansión de acero inoxidable A2, para la fijación de la
subestructura soporte. sobre subestructura soporte formada por: perfiles verticales en T
de aluminio extruido de aleación 6063 con tratamiento térmico T5 o T6 y escuadras de
carga y escuadras de apoyo, en L, de aluminio extruido; con tirafondos de acero
inoxidable A2 y tacos de nylon para la fijación de los perfiles a la hoja principal, anclajes
mecánicos de expansión, de acero inoxidable A2 para la fijación de los perfiles al
forjado y kit de accesorios de fijación para la colocación mediante el sistema STB-T-
Pegado compuesto por líquido limpiador para aplicar en la subestructura soporte de
aluminio, imprimación para aplicar en la subestructura soporte de aluminio, cinta
adhesiva por ambas caras y adhesivo monocomponente de poliuretano para la fijación
del revestimiento a la subestructura soporte; con el precio incrementado el 5% en
concepto de piezas especiales para la resolución de puntos singulares. El precio no
incluye el aislamiento térmico.
Precio por m2 148,63 €
CA05. AISLANTE TÉRMINCO ENTRE RASTRELES AUTOPORTANTES DE PLACA DE YESO
Aislamiento térmico por el exterior en fachada, formado por panel rígido de lana
mineral, según UNE-EN 13162, no revestido de doble densidad, de 100 mm de espesor,
resistencia térmica 2,9 m²K/W, conductividad térmica 0,034 W/(mK), colocado a tope y
fijado mecánicamente.
Precio por m2 23,7 €
CA06. ACABADO PLACA DE YESO DOBLE
Trasdosado autoportante, sistema 72 (46) MW "PLADUR", realizado con dos placas de
yeso laminado - |13 estándar + 13 estándar|, ancladas a los forjados mediante
estructura formada por canales y montantes; 82 mm de espesor total; separación entre
montantes 400 mm. El precio incluye la resolución de encuentros y puntos singulares,
pero no incluye el aislamiento a colocar entre las placas y el paramento.
Precio por m2 17,5 €
CAPA 3_CUBIERTA INVERTIDA NO TRANSITABLE
CU01. CUBIERTA PLANA INVERTIDA ACABADO EN GRAVA
Cubierta plana no transitable, no ventilada, con grava, tipo convencional, pendiente
del 1% al 5%. FORMACIÓN DE PENDIENTES: mediante encintado de limatesas, limahoyas
y juntas con maestras de ladrillo cerámico hueco doble y capa de arcilla expandida,
vertida en seco y consolidada en su superficie con lechada de cemento,
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proporcionando una resistencia a compresión de 1 MPa y con una conductividad
térmica de 0,087 W/(mK), con espesor medio de 10 cm; con capa de regularización de
mortero de cemento, industrial, M-5 de 4 cm de espesor, acabado fratasado;
AISLAMIENTO TÉRMICO: panel de espuma de poliisocianurato soldable, de 80 mm de
espesor; IMPERMEABILIZACIÓN: tipo monocapa, adherida, formada por una lámina de
betún modificado con elastómero SBS, LBM(SBS)-40-FP, totalmente adherida con
soplete; CAPA SEPARADORA BAJO PROTECCIÓN: geotextil no tejido compuesto por
fibras de poliéster unidas por agujeteado, (200 g/m²); CAPA DE PROTECCIÓN: Capa de
canto rodado de 16 a 32 mm de diámetro, con un espesor medio de 10 cm. El precio
no incluye la ejecución y el sellado de las juntas ni la ejecución de remates en los
encuentros con paramentos y desagües.
Precio por m2 65,08 €
*Datos de epígrafe aproximados mediante productos semejantes y generador de
precios de CYPE.
3. PRESCRIPCIÓN EN CUANTO A LA EJECUCIÓN POR UNIDAD DE OBRA. PLIEGO
DE CONDICIONES
CAPA 1 LAMAS DE VIDRIO LAMINADO SOBRE ESTRUCTURA AUTOPORTANTE
- Descripción
La protección solar externa es una de las formas más efectivas de controlar la energía
interna a condiciones de un edificio. La radiación del sol se transmite, absorbe y refleja
en gran medida por las rejillas, minimizando la transmisión. Como resultado, se evita que
la ganancia de calor solar pase al edificio, minimizando requisitos de ventilación y
reducción de cargas de enfriamiento. Si un sistema controlable es rejillas ajustables
instaladas rastrean la posición del sol, optimizando así el sobrecalentamiento.
Igualmente, en invierno, las rejillas se pueden ajustar de tal manera que el edificio se
beneficia del calor del sol y que pueden cerrarse por la noche. Reducción de la pérdida
de calor. Del mismo modo, los niveles de luz diurna se pueden mejorar y reducir los
niveles de deslumbramiento. Para esta descripción de condiciones es preciso tomar
como referencia un fabricante distribuidor en el territorio nacional. De este modo la
referencia escogida es COLT.
El sistema 4 proporciona una solución de diseño suspendido con mecanismos de control
ocultos integrados dentro de los principales soportes verticales. Este permite rejillas
continuas sin costuras con soportes discretos cuando se ve desde el exterior, ya que las
rejillas se instalan frente a los soportes. Para el vidrio, el sistema de soporte 4 es adecuado
para tramos de hasta 1800 mm de longitud. Puede utilizar anchos de lamas transversales
de hasta 600 mm, incorporando células fotovoltaicas si es necesario. Este sistema de
soporte también es adecuado para usar con metal, tela, madera, arcilla de terracota y
rejillas acrílicas translúcidas.
Criterios de medición y valoración de las unidades
Número de unidades previstas, según documentación gráfica de Proyecto. Superficie
de carpintería a acristalar, según documentación gráfica de proyecto, incluyendo en
cada hoja vidriera las dimensiones del bastidor.
Condiciones previas
Previa a su colocación se deberá comprobar que el soporte se encuentra
completamente montado y fijado a la subestructura y esta a su vez a la estructura
principal del edificio. Además, s e comprobará que se encuentra dentro de los
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parámetros de tolerancias admitidos en el proyecto. Por otro lado, se comprobará que
las palas de soporte de este sistema móvil se encuentren completamente limpias y en
completa ausencia de residuos en los galces de estas. Estas láminas de vidrio vienen
protegidas por ambas caras por un film adhesivo que no debe ser retirado hasta
después de su colocación y finalización de la obra para evitar cualquier tipo de arañazo
o daño externo.
Compatibilidad entre los productos, elementos y sistemas
Vidrio laminar de seguridad, compuesto por dos lunas de 6 mm de espesor unidas
mediante una lámina incolora de butiral de polivinilo, de 0,38 mm de espesor,
clasificación de prestaciones 2B2, según UNE-EN 12600, fijado sobre carpintería con
acuñado mediante calzos de apoyo perimetrales y laterales, sellado en frío con silicona
sintética incolora (no acrílica), compatible con el material soporte.
Ejecución
Vidrio laminado de seguridad: Se realizará el replanteo de los paneles, según la
distribución establecida en proyecto. Siguiendo el ritmo marcado por la subestructura
de sujeción de dicho sistema de vidrio. Siendo capaz de terminar el conjunto de la
fachada por plantas y coordinando el conjunto completo. El vidrio vendrá engarzado
en las guías de fábrica por lo que deberá ser revisado y puesto a punto previamente a
su puesta en obra. Estas piezas se fijarán a la subestructura citada y se encajarán según
proyecto.
Subestructura: En cuanto a la subestructura metálica vertical se fijará mediante
tornillos al canto del forjado. Dejando entre este y el mismo el espacio suficiente para
albergar un entramado transpirable que permita el paso del aire. Se fija al canto del
forjado mediante pletinas que sustenta dicho paso.
En cuanto a las tolerancias admisibles, el suministrados de acuerdo con el diseño y las
características del sistema establecerá las tolerancias que se deben cumplir los
materiales componentes de este.
Condiciones de terminación
Sin ningún tipo de especificación al respecto, se pide que el grupo formado por los
montantes y las lamas de vidrio de seguridad estén completamente capacitados para
ser un conjunto monolítico. En su condición de cerramiento estanco en invierno deberá
ser capaz de impedir la entrada de agua y ser resistente al viento.
Control de ejecución, ensayos y pruebas
Colocación, calzado, montaje y ajuste en la carpintería. Sellado final de estanqueidad.
Señalización de las hojas.
Verificar que el tipo de adhesivo a las guías es el adecuado recomendado por el
fabricante del sistema y que del mismo modo no presenta cavidades que pongan de
manifiesto su incapacidad a la estanquidad. Comprobar el recorrido de este a lo largo
del perímetro a sellar.
Según DB HE-1. Está garantizado durante su cierre la estanquidad al paso del aire y el
agua.
El fabricante estipula una serie de tolerancias en la colocación de este sistema,
comprobar si cumple.
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Las actividades y ensayos de productos incluidos en el control de materiales pueden ser
realizados por laboratorios oficiales o privados; los laboratorios privados, deberán estar
acreditados para los correspondientes ensayos conforme a los criterios del Real Decreto
2200/1995, de 20 de diciembre, o estar incluidos en el registro general establecido por el
Real Decreto 1230/1989, de 13 de octubre.
Conservación y mantenimiento
Los sistemas de sombreado solar Colt requieren prácticamente sin mantenimiento. Todos
los componentes de cualquier sistema. Debe ser reparado al menos una vez al año y
probado mensualmente.
Cumplimento de normativa
Como conjunto de la fachada completa, más allá de esta primera capa de filtro, la
fachada (CAPA1+CAPA2+CAPA3) deberá ser capaz de cumplir, como cerramiento
exterior, una serie de condiciones establecidas en los documentos básicos. De obligado
cumplimiento debemos hacer referencia a:
CTE DB-HS. Salubridad
CTE DB-HE. Ahorro de energía
CTE DB-HR. Protección frente al ruido
CTE DB-SI. Seguridad en caso de incendio
4. CUMPLIMIENTO HS1 DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA
Normativa de aplicación
CTE DB HS1 Protrección frente a la humedad.
La justificación del CTE DB HS-2, 3, 4 y 5 se hace en el apartado correspondiente
al desarrollo de instalaciones del edificio.
La aplicación de la norma DB HS-1 se ejerce sobre los muros y suelos que están
en contacto con el terreno, sótano, o en este caso, con el aire exterior por la condición
colgada del edificio fachadas, cubiertas y suelos de planta 2. De todos los edificios
incluidos en el ámbito de aplicación general del CTE.
MURO SÓTANO
Grado de impermeabilidad: 2
Presencia de agua: Media
Coeficiente de permeabilidad del terreno: <10-5
Tipo: MURO FLEXRESISTENTE
Localización de la impermeabilización: Exterior
I1+I3+D1+D3
SUELO TERRENO
Grado de impermeabilidad: 3
Presencia de agua: Media
Coeficiente de permeabilidad del terreno: <10-5
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Tipo: PLACA
Tipo de intervención sobre el terreno: NO PRESENTA
Localización de la impermeabilización: Exterior
C1+C2+C3+I2+D1+D2+S1+S2+S3
FACHADA
Zonas pluviométricas de promedio: III
Zona eólica: A
Terreno tipo: IV
Clase de entorno: E1
Clase de exposición al viento: V3
Grado de impermeabilidad mínimo exigido a fachadas:3
B2+C1+J1+N1
CUBIERTA, TERRAZAS Y BALCONES
Planas invertidas
No transitable/transitable
Sin ventilar
Deben disponer de:
Cada de protección pte 1.5% de grava, que debe estar lipia de sustancias
extrañas. Su tamaño debe estar comprendido entre 16 y 32 mm y debe formar
una capa cuyo espesor se igual a 5 cm como mínimo
Capa separadora entre la capa de protección y la impermeabilización por
utilización de grava
Aislante térmico
Barrera contra el vapor inmediatamente por debajo de la formación de
pendiente
Capa de impermeabilización
Sistema de formación de pendientes
Sistema de evacuación de aguas que debe constar de canalones, rebosaderos
y sumideros.
De donde:
En muros de sótano:
I1: impermeabilización mediante lamina impermeabilizante adherida con capa
antipunzonamiento en su cara exterior.
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I3: no se precisa.
D1: lámina drenante y capa filtrante entre el muro y el terreno.
D3: Se coloca tubo drenante en el trasdós del muro.
En suelos sobre el terreno:
C1: Se utiliza hormigón hidrófugo de elevada compacidad.
C2: Se utiliza hormigón de retracción moderada.
C3: se utiliza acabado complementario a hidrofugación en superficie acabada.
I2: se impermeabiliza la base de la solera mediante la disposición sobre el hormigñon de
limpieza de una lámina adherida con antipunzonamiento.
D1: capa filtrante y drenante de encarchado sobre terreno compactado
D2: No se coloca tubo drenante
S1: sellado de lámina impermeabilizante
S2: juntas de suelo con cordones hidrófilos
S3: juntas de suelo con muro con cordones hidrófilos
En fachadas:
Sin revestimiento:
B2: se dispone de cámara de aire sin ventilar y aislante no hidrófilo colocado en la cara
interior de la hoja principal
C1: Se dispone hoja principal de espesor medio
Con revestimiento
Condiciones en puntos singulares:
Deben disponerse juntas de dilatación en la hoja principal cada 12 m.
Los antepechos deben rematarse con albardillas que deben tener una
inclinación de 10º como mínimo. Disponer de goterones en la cara inferior de los
salientes hacia los que discurre el agua separados de los paramentos verticales
al menos 2 cm y deben ser impermeables.
Deben disponerse juntas de dilatación cada dos piezas cuando sean de piedra
o prefabricadas. Las juntas entre las albardillas deben realizarse de tal manera
que sean impermeables con un sellado adecuado.
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PROYECTO EJECUCIÓN. ESTRCUTURA Y CMENTACIÓN.
MEMORIA JUSTIFICATIVA.
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PROYECTO EJECUCIÓN. ESTRCUTURA Y CMENTACIÓN. MEMORIA JUSTIFICATIVA.
1. IDENTIFICACIÓN DE INTERVENCIONES EN EL INTERIOR DE LA PARCELA
La intervención en el conjunto propone la interpretación espacial de cada uno
de sus elementos patrimoniales. Con ello se persigue poner en valor aquellos elementos
constructivos de origen. Frente a esta premisa, se configura un nuevo edificio principal
que genera una fachada hacia la avenida José María Moreno Galván, este edificio
concentra el grueso total de aulas asignadas al proyecto. La configuración de este
edificio de aulas busca la permeabilidad a la cota de la calle para poder comunicar
tanto visualmente como físicamente el exterior con el interior de la parcela. Las demás
intervenciones vienen dadas por el valor asignado a cada uno de los elementos
patrimoniales que la conforman. En una interpretación directa sobre la estructura y la
construcción.
2. CONSERVATORIO DE DANZA - AULARIO
2.1 JUSTIFICACIÓN
La estructura de este edificio termina siendo la respuesta a las premisas
adoptadas previas sobre la continuidad del plano de la calle, la comunicación visual y
la generación de espacios bajo techo que formen pate tanto del conjunto como de la
vía pública, haciendo partícipe al resto del barrio de la nueva vida del conjunto. Frente
a esto, grandes alturas en planta baja y la inexistencia de pilares en esta se vuelve un
requisito fundamental. Además de las grandes luces de partidas exigidas por el
programa para las aulas de danza. Se determina por lo tanto que el edificio tendrá que
resolverse dándole la vuelta a la forma de transmitir sus cargas, colgará dejando libre la
planta baja. Para ello se utiliza una gran estructura triangulada metálica sostenida por
tres grandes pies de hormigón que trasmiten las cargas hacia la cimentación, que,
debido a la complejidad del terreno y las grandes cargas puntuales generadas por estos
tres pies de hormigón, se propone una cimentación profunda.
RELACIÓN DEL EDIFICIO Y EL DISEÑO DE LA ESTRUCTURA
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Desde un primer momento se consideraba que la estructura era parte
importante y fundamental en la concepción de los espacios y la imagen final del
edificio. Las grandes luces y la premisa de estar colgado, encauzaba el diseño de la
estructura hacia una dirección inequívoca. Debía estar colgado de una estructura
superior, apoyada sobre soportes rígidos que trasmitiesen las cargas al terreno. La
colocación de pilares en planta baja quedó descartada al no haber limpieza en la
configuración arquitectónica de la propuesta.
Por lo tanto, se determina la utilización de estructura metálica, como se pensaba
en un inicio, sobre soportes de hormigón, que salva las grandes luces entre apoyos de
esa peculiar estructura metálica que se proponía. Esta estructura metálica soporte está
configurada por tres cerchas arriostradas entre sí y apoyadas sobre tres núcleos de
hormigón armado. La luz salvada entre apoyos es de 46.9 m, por lo que la dimensión de
las cerchas permite generar una planta técnica donde se pueden alojar todas las
instalaciones pertinentes. Estos núcleos de hormigón albergan las escaleras del edificio
por lo que rigidiza la estructura desde la planta sótano hasta la planta de cubierta y
evita tener que colocar triangulaciones.
Esta planta técnica es la encargada de soportar y llevar las cargas a los núcleos
de hormigón a través de 3 líneas de carga, dispuestas perpendiculares a los núcleos, de
estas líneas de carga cuelgan 6 plantas de aulario. Además, por las solicitaciones de las
cerchas, se hace imposible generar juntas de dilatación en esta planta, por lo que se
apoyan con libre movimiento en el eje X. Sin embargo, las plantas colgantes si presentan
juntas a lo largo del eje X, por lo que el edificio es fácilmente divisible en 3 módulos
estructurales prácticamente iguales.
La planta sótano, al configurarse de manera independiente del resto del edificio
colgado, cambia su sistema estructural hacia un forjado reticular y pilares de hormigón.
Finalmente, se puede decir que la estructura está configurada por dos vanos
centrales de 46,9 m de luz de apoyo a apoyo y con un vuelo de 16,60m a cada lado
del edificio.
2.2 DEFINICIÓN DE MATERIALES
En un primer momento la estructura se planteaba con un acero S275, pero
debido a las exigencias a las que se ve sometida la planta técnica, parece oportuno
subir la resistencia, esto influye al resto de la estructura por lo que el posterior
dimensionado de perfiles se verá más optimizado.
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Como se ha descrito anteriormente, la estructura principal del edificio está
compuesta por una parte metálica, que contienen las cerchas, los tirantes y las barras
de acero laminado. Por otro lado, la estructura de los núcleos de hormigón,
cimentación, pilares de sótano, forjado reticular, muro de sótano y losa arriostrante de
hormigón armado.
Para las diferentes acciones en la edificiación se han considerado los siguientes
coeficientes;
Cargas Permanentes (G), coeficiente de mayoración = 1,35
Sobrecargas (Q), coeficientes de mayoración = 1,50
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2.3 DESCRIPCIÓN DEL TERRENO
Al igual que la estructura portante se ve configuradas exigencias proyectuales,
la cimentación viene dada por la considerable concentración de cargas puntuales en
los núcleos de hormigón. Se realiza cimentación por pilotaje hasta la capa de zahorra.
Debido a las exigencias del propio edificio y las prestaciones del terreno, se
plantea una cimentación de pilotes en barrena y loca arriostrante, para unificar la
planta de pilares y núcleos de hormigón. La cimentación cuanta con una única cota, -
5,00 m.
Los pilotes irán en todo momento dispuestos en encepado de dos pilotes bajo
los pilares de sótano y en grupo de pilotes bajo los núcleos de hormigón. Bajo los pilares
la disposición de los encepados se coloca el lado más largo, L, en la dirección de carga
más desfavorable, quedando hacia el otro lado arriostrado mediante la losa. Bajo el
muro de sótano se coloca un encepado continuo de pilotes al tresbolillo.
El nivel freático se encuentra contenido entre la cota -4,00 m y -5,00 m. Además,
la zona puede encontrarse debilitada por el antiguo cauce del arroyo Tagarete,
actualmente. Por lo que se tomará las pertinentes precauciones en cuanto a su
construcción. Con todo ello, se propone su correspondiente drenaje en el trasdós
alrededor de todo el perímetro del sótano.
2.4 NORMATIVA DE APLICACIÓN Y DEFINICIÓN DE ACCIONES PERMANENTES Y
VARIABLES
La definición y concepción del proyecto de estructuras y cimentación del
edificio viene determinada por las siguientes normativas de aplicación al mismo:
EHE-08. Instrucción de hormigón estructuras 2008.
CTE - DB- SE- A, Acero.
CTE - DB- SE- C, Cimientos.
NCSE-02. Norma de construcción sismo-resistente.
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ACCIONES CONSIDERADAS
Para el cálculo de la estructura se han considerado como cargas permanentes
aquellas coincidentes con: peso propio de los elementos estructurales, generadas por
el programa de cálculo y todas aquellas que se consideran dentro de las cargas
muertas de elementos constructivos tales como, revestimiento, solería, tabiques,
etcétera.
CARGAS VERTICALES
ACCIONES PERMANENTES
Peso propio de los elementos constructivos (CM)
ELEMENTOS CARGA
TOTAL
CUBIERTA
cubierta catalana invertida con acabo den grava= 2,5 KN/m2 chapa grecada con capa de hormigon con grosor menor a 12 cm=2 KN/m2
4,5 KN/m2
FORJADO CHAPA COLABORANTE + Tarima
tarima con acabado en parqué sobre rastreles= 0,19 KN/m2
aislante lana de roca 4 cm espesor = 0,08 KN/m2
mortero de regularización espesor 2 cm= 0,38 KN/m2 chapa grecada con capa de hormigon con grosor menor a 12 cm=2 KN/m2
2,65 KN/m2
TABIQUERÍA
trasdosado de yeso con cámara de aire + aislante lana de roca
1 KN/m2
CERRAMIENTO
Hoja ventilada de aluminio sobre ratreles y trasdosado de yeso
3,75 KN/m
CERRAMIENTO LAMAS HORIZONTALES
vidrio 25 KN/m3= 0.5 kn/m2= 2.5kn/m
2.5 KN/m
CERRAMIENTO LAMAS VERTICALES
celosia de aluminio
1 KN/m
FORJADO RETICULAR acabado de plaza
solería sobre plots= 1 KN/m2
formación penditnete+ lámina impermabilizante= 1,5 KN/m2
Posibilidad de relleno de tierra=4 Forjado bidirecional tipo casetones perdidos=6,5 KN/m2
9 KN/m2
ACCIONES VARIABLES
Sobrecarga de uso (Q)
CARGA
TOTAL
CUBIERTA
accesible unicamente para conservación G1 cubierta con inclinacnión menor a 20º 1 KN/m2
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ACCESO PÚBLICO
zona de libre movimiento/ zona destinada a actividades físicas 5 KN/m2
ADMINISTRATIVA
chapa grecada con capa de hormigon con grosor menor a 12 cm 2 KN/m2
APARCAMIENTO
zonas de tráfico para pesos ligeros < 30 kN 2 KN/m2
NIEVE
Sevilla altitud 7 m sobre el nivel del mar 0,2 KN/m2
En el Documento Básico de Seguridad Estructural (SE), para la verificación de los
Estados Límites Últimos y los Estados Límites de Servicio. La capacidad portante de
elemento se devine en el apartado 4.2, donde se establecen una serie de
combinaciones de hipótesis de cálculo en base al apartado 4.2.2 Combinación de
acciones del citado documento, a partir de la siguiente expresión:
donde se consideran:
- ᵞG· Gk , todas las acciones permanentes incluido el pretensado ᵞP · P
- ᵞQ· Qk , todas las acciones variables
- ᵞQ· ψ0·Qk, considera el resto de las acciones variables
Del mismo modo, ᵞ, se determina según la tabla 4.1, donde para verificar su
resistencia se determina que, para acciones de peso propio se coge el valor de 1,35 y
para acciones variables 1,50, en su situación más desfavorable.
Por otro lado, es conveniente tener en cuenta la simultaneidad de las cargas,
para ello sacamos de la tabla 4.2 los coeficientes correspondientes;
siendo:
- Sobrecarga de uso en zonas administrativas (Categoría B): ψ0 =0,7; ψ1 =0,5; ψ2
=0,3
- Sobrecarga de uso en zonas destinadas al público (Categoría C3 y C4): ψ0 =0,7;
ψ1 =0,7; ψ2 =0,6
- Sobrecarga de uso en zonas de tráfico (Categoría E): ψ0 =0,7; ψ1 =0,7; ψ2 =0,6
- Sobrecarga de uso encubiertas únicamente accesibles para mantenimiento
(Categoría G): ψ0 =0; ψ1 =0; ψ2 =0
- Sobrecarga por nieve para altitudes <1000m: ψ0 =0,5; ψ1 =0,2; ψ2 =0
- Sobrecarga por viento: ψ0 =0,6; ψ1 =0,5; ψ2 =0
VIENTO
El cálculo de las acciones de viento viene determinado por el CT DB SE, apartado
3.3 y por el anejo D para mayor precisión de cálculo. En el primero se determina que, el
viento es una acción perpendicular a cada punto expuesto de la fachada, qe puede
expresarse así;
qe= qb*ce*cp, siendo en cada caso;
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qb , presión dinámica del viento, para Sevilla, zona A con velocidad del viento 26
m/s, le corresponde el anejo D 0,42 KN/m2.
ce, coeficioente de exposición. Al tratarse de un edificio de más de 30 m en su
punto más alto. La norma determina que, para edificios de cualquier altura, pero
con menos de 8 plantas, su valor es invariable, siendo este igual a 2 para cada
una de ellas.
cp, coeficioente eólico. Se diferencia según el plano de acción del viento, entra
en juego la esbeltez del edificio. Tendremos cp para presión y cp para succión
EJE X ESBELTEZ MÁS DESFAVORABLE 39,5/20
PLANTA qb ce cp presion cp succion
qe
presión/m2
qe
succion/m2
P0 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
P1 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
P2 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
P3 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
P4 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
P5 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
P6 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
P7 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50
ancho
influencia (l)
qe presión
puntual
qe succion
puntual
ancho
influencia (l)
qe presión
puntual
qe succion
puntual
5,3 20,66 -15,49 10,6 41,31 -30,99
5,3 13,18 -9,88 10,6 26,36 -19,77
5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71
5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71
5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71
5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71
5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71
5,2 16,42 -12,32
8,15 25,74 -19,31
2,95 9,32 -6,99
EJE Y ESBELTEZ MÁS DESFAVORABLE 39,5/133
PLANTA qb ce cp presion cp succion
qe
presión/m2
qe
succion/m2
P0 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
P1 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
P2 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
P3 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
P4 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
P5 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
P6 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
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P7 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25
ancho
influencia (l)
qe presión
puntual
qe succion
puntual
ancho
influencia (l)
qe presión
puntual
qe succion
puntual
5,3 18,08 -7,75 10,6 36,15 -15,49
5,3 11,53 -4,94 10,6 23,06 -9,88
5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36
5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36
5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36
5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36
5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36
5,3 14,65 -6,28
En el cálculo y posterior análisis del programa se ha despreciado el viento en la
dirección logitudinal del edificio, considerando imperceptible dicha acción frente a los
sistemas de estabilización adecuadamente dispuestos.
SISMO
El cálculo de las acciones dinámicas producidas por sismo está recogido en la
norma NCSE-02, teniendo en cuenta que el proyectista o director de obra podrá
adoptar siempre medidas bajo su responsabilidad.
Según el artículo 1.2.3. Criterios de aplicación de la norma se considera
obligatoria en todos los edificios recogidos en el apartado 1.2.1, excepto:
- edificios de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas
las direcciones cuando la aceleración básica sea inferior a 0,08g. Será de
aplicación para edificios de más de 7 plantas cuando la aceleración sísmica de
cálculo sea igual o mayor a 0,08g.
Si nos acogemos a las palabas de la norma, teniendo un edificio de importancia
normal, ubicado en Sevilla, con los pórticos debidamente arriostrados por los núcleos de
hormigón señalados con anterioridad y con una aceleración básica de 0,07g, este
factor queda fuera de las apreciaciones de cálculo del edificio. Además, la norma
excluye la planta sótano en la hora del cálculo, nombrando en todo momento las
plantas sobre rasantes en el cómputo de plantas a considerar.
Aun considerando la exclusión de esta planta, se decide calcular la aceleración
sísmica de cálculo para asegurar el cumplimiento de la norma. De la cual sacamos que,
ac viene determinada por:
ac=S· p· ab, donde,
ab= 0,07g
ρ= 1
S= C/1,25
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Este coeficiente C de terreno. Depende de las características geotécnicas del
terreno de cimentación que se detalla en el apartado 2.4. Para obtener el coeficiente
C se determinan los espesores de los diferentes estratos de correspondiente a los terrenos
I,II,III y IV, respectivamente, existentes en los primeros 30 metros bajo la superficie o hasta
que se alcance el techo del terreno tipo I, siendo la cota -20 en este caso.. Como hemos
indicado en apartados anteriores, el corte del terreno es el siguiente:
Retomando el cálculo principal de ac, concluimos que, con los valores recogidos
de los diferentes coeficientes ac=1,056· 1· 0,07, donde ac=0,073 <0,08. Bajo este resultado
y tras las pertinentes justificaciones citadas con anterioridad, se determina que este
edificio no será objeto de cálculo frente a sismo.
NIEVE
Según la norma, DB CT SE, en el apartado 3.5 NIEVE, en la tabla 3.8
correspondiente a estas acciones, se determina que según la altitud (7 m) se le debe
asignar una sobre carga por nieve de 0,2 KN/m2.
TÉRMICAS
Al considerarse juntas de dilatación debido al diseño del proyecto a menos de
50 m entre una y otra, 46,9 m exactamente, se considera que no es necesario el cálculo
de dichas acciones. Del mismo modo, la cercha, aunque no presenta juntas de
dilatación se permite su libre movimiento en los sentidos X que absorbe los movimientos
ocasionados por las dilataciones y contracciones térmicas, coincidiendo con la
disposición de las juntas de dilatación pertinentes.
2.5 PREDIMENSIONADO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES
Partimos de la base del diseño arquitectónico para entender las decisiones
tomadas en la predimensión de los elementos estructurales que lo forman. En primer
lugar, las cerchas de la planta técnica se plantean como un único elemento continuo,
con apoyos cada 46,90 m y dos vuelos de 17,24 m a cada lado. Se plantea desde un
primer momento la predimensión de este elemento con la mayor restricción L/10, el resto
de los elementos de las plantas descolgadas se usará la limitación L/15 para elementos
principales y L/20 para elementos secundarios.
Por lo tanto, la expresión que define el valor de C, es el
valor medio obtenido al ponderar los coeficientes Ci en
cada estrato con su espesor correspondiente:
C= ∑𝐶𝑖·𝑒𝑖
20
De donde se deduce que,
C= (2· 4 m +1,3· 4m+ 1,6· 2m + 1· 10 m)/20= 1,32
Trasladamos este valor para sacar el valor de S, siendo
este S=1,32/1,25, S=1,056
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La distribución de las cargas sigue la siguiente secuencia, tirante, montantes,
diagonales, cordones, núcleos de hormigón y cimentación. Se invierte el sentido lógico
y común del funcionamiento de los edificios. Actúa a la inversa, convirtiendo a los puntos
de unión con la cercha como los más cargados, como si se tratase de la vinculación el
terreno.
Al ser un cajón continuo, las cerchas se introducen en el programa como un
elemento único triangulado. Cumpliendo con las expectativas anteriores, el núcleo
central es el que presenta mayor solicitación y será el módulo estudiado posteriormente.
Para los pilares de las plantas colgadas no se tiene en cuenta pandeo de
ninguna forma porque están trabajando a tracción por lo que la acción del pandeo en
estos pilares es inexistente.
2.6 SOLUCIÓN DE CIMENTACIÓN
Debido a las exigencias del propio edificio y las prestaciones del terreno, como
se ha descrito con anterioridad, se plantea una cimentación por pilotes in situ en barrena
de diferentes diámetros, dependiendo de las solicitaciones que soporten. Una de las
ventajas de este tipo de cimentación profunda es la inexistencia de asientos, por lo que
se puede garantizar la estabilidad de la cimentación desde el primer momento.
DIMENSIONADO DE PILOTES
- Dimensionado de pilotes bajo pilares en planta sótano.
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Se han determinado una seria de condiciones para agrupar la tipología de los
pilotes en cada caso. Bajo los pilares centrales se colocan pilotes continuos
barrenados de 45 cm de diámetros, agrupados en encepados de 2 pilotes debajo de
cala pilar. Y los pilares de los extremos se configuran igualmente con dos pilotes
debajo de cada uno de ellos, pero en este caso, de 35 cm de diámetro. Del mismo
modo se arriostrará, mediante una losa arriostraste que formará el forjado de dicha
planta.
- Dimensionado de pilotes bajo muro de sótano
Se ha comprobado en dos puntos diferentes del muro la cantidad carga que
recibe el muro de sótano para tener en cuenta en la cimentación. Por cada metro lineal,
en ambos casos, se determina que es suficiente con 1 pilote continúo barrenado de 35
cm de diámetro. Estos pilotes están colocados a tresbolillo para mayor estabilidad al
muro y el encepado continuo bajo el muro.
MURO CARGA KN/M2 LONGITUD INFLUENCIA CARGA LINEAL
MU01 19,95 2 39,9
NECESITA 1 PILOTE DE 35 CM (TOPE 303,91 kN)
MU02 19,95 2,5 49,875
NECESITA 1 PILOTE DE 35 CM (TOPE 303,91) kN)
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- Dimensionado de pilotes bajo núcleos de hormigón.
CARGA TOTAL PUNTUAL
NÚCLEO 1 30800
*
NECESITA 12 PILOTES DE 100 CM (TOPE 2480 kN)
NÚCLEO 2 33208
*
NECESITA 14 PILOTES DE 100 CM (TOPE 2480 kN)
NÚCLEO 3 29483
*
NECESITA 12 PILOTES DE 100 CM (TOPE 2480 kN)
Para poder proceder al cálculo de esta cimentación primero es necesario sacar
la carga resultante en cada núcleo. A través del programa de cálculo se esclarece y
determinan las diferentes reacciones y la sumatoria de todas da lugar al axil que soporta
el núcleo. Para ello, escogiendo la hipótesis más desfavorable de lado de la seguridad
y teniendo en cuenta que las cargas en el programa se encuentran mayoradas, se
supone una minoración de estas de 1,35. Los pilotes se agrupan bajo las líneas de carga
longitudinales de los núcleos de hormigón. Se configura un encepado de 7 pilotes en
cada línea de carga en el núcleo central y 6 en los extremos.
LOSA ARRIOSTRANTE
Se ha comprobado que la losa arriostrante deberá asumir los momentos,
considerando la excentricidad de las cargas, igual a cada lado de esta, asegurando el
funcionamiento correcto en todas sus direcciones. Obteniéndose un canto de 40 cm y
calculando la armadura base por Cuantía Geométrica Mínima y ajustando la armadura
a las exigencias que la normativa nos permite en separaciones máximas y mínimas, por
ese motivo, se le asigna una armadura de redondos del 12 cada 20 cm.
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2.7 ESTRUCTURA METÁLICA
PROGRAMA DE CÁLCULO
El edificio ha sido concebido como tres módulos estructurales independientes,
apoyados en 3 núcleos de hormigón que rigidizan la estructura. Para la introducción de
este edifico en CYPE se ha subdividido en 3 partes: la gran cercha metálica como pieza
única, las plantas colgantes y la planta sótano con el núcleo central de hormigón.
En este apartado se desarrolla y analiza la estructura metálica de la
composición. Cerchas y plantas descolgadas de esta.
CERCHA
PARÁMETROS DE CÁLCULO.
Se han introducido las vigas trianguladas, y se han ido probando diferentes
perfiles. Se comienza considerando perfiles HEB que posteriormente serán cambiados a
perfiles tubulares de acero S275. El apoyo de las vigas en los núcleos de hormigón debe
considerar el libre movimiento de la pieza para asumir los desplazamientos por las
variaciones térmicas.
ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN DEL MODELO.
Esta gran cercha está compuesta por dos vanos centrales de 46,9 m hasta el
centro del apoyo y 17,45 m de vuelo a cada lado. Por cálculo, el canto de la planta
debe estar en torno a los 4,7 metros, por lo que la modulación de los montantes en
relación con la altura guarda cierta proporcionalidad. Esto favorece el ángulo de las
diagonales, haciendo más efectivo su trabajo.
Se debe tener en cuenta que la gran cercha es la encargada de transmitir las
cargas a los núcleos de hormigón, por lo que las solicitaciones en los montantes son las
correspondientes a un pilar en planta baja de cualquier edificio normal. Tras varios
intentos en la búsqueda de perfiles que soporten tales solicitaciones, se decide cambiar
el tipo de acero, aumentando su resistencia hasta acero laminado S 355.
Considerando el comportamiento de las vigas en su conjunto, se determina que
también será necesario para la optimización del modelo cambia a perfiles de acero
laminado HEM, y distinguir las solicitaciones que tienen en los apoyos a diferencia de los
tramos centrales de la viga, con ello, obtenemos una viga de sección constante con
incremento de sección en los puntos críticos de la pieza. Los apoyos se convierten en
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estos puntos críticos debidos a las solicitaciones generadas por los axiles en los demás
montantes, siendo en los apoyos el punto de mayor cortante.
HEM 500 en cajón soldado para cordones en apoyo
HEM 320 en cajón soldado para cordones en el resto de la viga.
HEM 400 con platabandas laterales para diagonales en apoyo.
HEM 240 con platabandas laterales para diagonales en el resto de la viga.
HEM 320 con platabandas laterales para diagonales en apoyo.
HEM 320 con platabandas laterales para montantes en apoyo.
HEM 260 con platabandas laterales para montantes en el resto de la viga
HEB 260 dos perfiles independientes separados 9 cm, como montantes centrales de la
cercha, junta de dilatación.
Designación concreta de los perfiles en plano correspondiente al desarrollo de la
cercha.
Debido a que es una pieza continua y no tiene en cuenta las juntas estructurales
mientras que en el edificio sí que se mantienen, se duplica el montante central de las
cerchas y se separa convenientemente para conseguir reproducir dicha junta. De estos
montantes nacen los posteriores tirantes que sustentan la estructura.
Si bien la estructura cumple sobradamente todas sus solicitaciones, debido a la
unificación y la optimización del modelo, existen barras que tienen un aprovechamiento
muy bajo, pero que, debido a la falta de esbeltez de barras más pequeñas, parece
imposible la reducción de estas secciones, por lo que se considera oportuno dejar esas
barras, aunque bajo el conocimiento de su bajo aprovechamiento.
ESTADOS LÍMITES
COMPROBACIÓN FLECHAS ELS
Se comprueba los límites de la flecha más desfavorable, considerando la luz de
la viga la que hay entre apoyos, L= 46,9 m, para los vanos centrales y por otro lado,
L=17.45 para los vuelos. De esta manera imponemos límites para la flecha máxima
relativa xz L/300 y L/150 respectivamente y flecha activa relativa (xz) L/500 y L/250
respectivamente. En ambos casos se considera que la más restrictiva y más siendo un
elemento estructural importante es L/500 = 94 mm y L/250=35 mm.
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Se comprueban todos los vanos centrales de la cercha y se escoge el más
desfavorable para atender a las solicitaciones frente a ELS, en este caso podemos ver
como la flecha es 80,43 mm < 94 mm
En el vuelo, se procede de la misma manera teniendo en centa que la limitación
de la flecha es la mitad, como hemos citado anteriormente, del mismo modo cumple
sobradamente la flecha establecida como límite.
DESPLOME
Se comprueba desplome frente a los desplazamientos horizontales provocados
principalmente por la acción del viento. Se considera como límite H/500, teniendo una
altura total del edificio de 39 m, el desplazamiento máximo es de 78 mm. En la cercha
se han despreciado las acciones del viento en el eje X por motivos de rigidez de la
estructura, por lo que los desplazamientos considerados para el desplome vienen dado
por la dirección y.
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El desplazamiento detectado en la estructura por estas acciones citadas es
mínimo, queda muy por debajo de los límites, esto es debido a la rigidez y las
estabilizaciones colocadas en la planta técnica que constituye. Los núcleos de
hormigón y a su vez las plantas colgantes estabilizan y coartan el movimiento de la
cercha a pesar de contar con apoyos desplazables.
ELU
La comprobación de los estados límites últimos se genera desde Cype3D, en el
apartado correspondiente a comprobaciones ELU. Como hemos visto anteriormente,
las cerchas se encuentran debidamente dimensionadas por lo que no generan nuevos
problemas en esta comprobación.
PLANTAS AULARIO
PARÁMETROS DE CÁLCULO
Se introduce el módulo central en el programa de cálculo CYPE3D. Para ello se
han tomado simplificaciones del modelo real, tales como la triangulación del núcleo de
hormigón mediante barras metálicas que no computarán en el cálculo de la estructura.
Del mismo modo se han introducido cruces de madera para generar el efecto
monolítico de los forjados frente a acciones horizontales, anuladas también en el
cómputo total de cargas, no se consideran.
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ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN DEL MODELO
Al introducir en primer lugar las vigas trianguladas de la planta técnica, la
resistencia del acero debe ser igual en todo el edificio por motivos de compatibilidades,
por lo que los perfiles predimensionados en un primer momento quedan por encima de
lo que en realidad se utiliza posteriormente.
Por un lado, los tirantes que parten de las vigas trianguladas comenzaron siendo
perfiles de misma sección sin optimizar, sin embargo, perfilando el modelo, se hace
posible definir y disminuir aquellos perfiles que por solicitaciones permitan su reducción.
Estas consideraciones se tienen en cuenta en las plantas más bajas del edificio.
HEB 240 con platabandas laterales
HEB 260 con platabandas laterales
HEB 280 con platabandas laterales
Por otro lado, el canto de las vigas, cuando se trataba de acero S275, disparaban la
sección de los cantos debido a las luces de 10,4 y 10,6 metros, por ello, se decide utilizar
perfiles HEB para la reducción del canto. Una vez se decide subir la resistencia del acero,
estos perfiles se ven aún más optimizados, reduciendo su sección a lo mínimo posible
por cuestiones de esbeltez
HEB 400, para vigas principales y luces de 10,4 y 10,6 metros.
HEB 220 perfiles simples para vigas secundarias o de luces de 5,3 metros principales.
HEB 300 con platabandas laterales para perfiles de borde en fachada oeste.
Designación concreta de los perfiles en plano correspondiente al desarrollo de la
estructura del aulario.
De esta manera, la optimización de la estructura y sus perfiles se ha extrapolado al resto
del edificio, considerando este trozo de este como representación global de él.
Los perfiles situados en el frente oeste del edificio, al tener mayor área de
influencia, siempre tendrán una sección mayor a la del resto, sin embargo, la utilización
de platabandas laterales consigue reducir la sección en todos los tirantes.
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Una vez se ha optimizado el modelo, podemos ver que todas las barras
aparentemente cumplen las solicitaciones requeridas, sin embargo, existen dos barras
que no cumplen, ya que tienen un aprovechamiento de la resistencia de 103%, tras
introducirnos en los ficheros de cálculo y observando el comportamiento del modelo,
podemos considerar despreciable esta incidencia. Además, existen que otras barras en
su misma situación cumplen sobradamente con las exigencias. Incluso en algunos casos
estas barras se encuentran en posiciones menos desfavorables que otras.
ESTADOS LÍMITES
COMPROBACIÓN FLECHA
Se comprueba los límites de la flecha más desfavorable, considerando la luz de
la viga la que hay entre apoyos, L= 10,6 m, para los vigas principales y por otro lado, L=2
para los vuelos. De esta manera imponemos límites para la flecha máxima relativa xz
L/300 y L/150 respectivamente y flecha activa relativa (xz) L/500 y L/250
respectivamente. En ambos casos se considera que la más restrictiva y más siendo un
elemento estructural importante es L/500 = 22 mm y L/250=4 mm.
Se comprueban todas las barras y se escoge la más desfavorable para atender
a las solicitaciones frente a ELS, en este caso podemos ver como la flecha es 11,70 mm
< 22 mm
Para el vuelo, igualmente, se comprueban todas las barras y se escoge la más
desfavorable para atender a las solicitaciones frente a ELS, en este caso podemos ver
como la flecha es 1 mm < 4 mm
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DESPLOME
Se comprueba los desplazamientos horizontales, desplome, provocados por la
acción del viento igualmente en el eje Y. Teniendo una limitación H/500 para todo el
edificio y H/250 para la altura por planta. Siendo este 78 mm para el desplome total y 20
para el desplome por planta.
Se cumple el desplome de los tirantes en ambos casos, estando muy por debajo
de los límites establecidos.
Del mismo modo, el incremento del desplazamiento del pilar más desfavorable
en planta primera al pilar menos desfavorable en la planta de cubierta, se cumplen
sobradamente.
Estos resultados vienen dados por la rigidización del núcleo central del sótano
que recorre desde planta sótano a planta de cubierta. Además, como hemos
comentado anteriormente con la cercha, el hecho de colgar las plantas supone mayor
inercia tanto para lo bueno como para lo malo, en este caso, consigue estabilizar,
mediante el trabajo a tracción, los desplazamientos de los tirantes.
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ELU
La comprobación de los estados límites últimos se genera desde Cype3D, en el
apartado correspondiente a comprobaciones ELU. Como hemos visto anteriormente,
las cerchas se encuentran debidamente dimensionadas por lo que no generan nuevos
problemas en esta comprobación. Las barras con errores, ya se han determinado
anteriormente.
CONCLUSIONES
Una vez concluido el análisis y cálculo del módulo central de la estructura, se
puede hacer una unificación al resto del conjunto. Esto es debido a que
aproximadamente se ha dividido el edificio en tres módulos en torno a un núcleo de
hormigón cada uno por lo que la respuesta de la estructura puede presentar similitudes
considerables, por ello, no resulta vinculante realizar un estudio concreto que cada una
de las partes.
Al haber sido un proyecto concebido desde un primer momento considerando
la estructura, no se ha encontrado con grandes modificaciones. En todo momento la
estructura responde al modelo proyectual pensado.
2.8 ESTRUCTURA HORMIGÓN
PROGRAMA DE CÁLCULO
El edificio ha sido concebido como tres módulos estructurales independientes,
apoyados en 3 núcleos de hormigón que rigidizan la estructura. Para la introducción de
este edifico en CYPE se ha subdividido en 3 partes: la gran cercha metálica como pieza
única, las plantas colgantes y la planta sótano con el núcleo central de hormigón.
En este apartado se desarrolla y analiza la estructura de hormigón que compone
el sótano. Pilares de hormigón armado y forjado reticular. También se comprueba el
cumplimiento del núcleo central de hormigón, representado en el apartado anterior
como núcleo triangulado de barras metálicas.
PARÁMETROS DE CÁLCULO.
Se han introducido las vigas de hormigón armado y pilares de las mismas
características. Se comienza considerando secciones de 40x40 cm en los pilares de
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hormigón armado, posteriormente se optimiza el diseño a favor de los tramos más
desfavorables, utilizando secciones de 45 x 65 cm en los vanos centrales. El forjado
reticular se determina por su vano más largo, considerando el canto como 35 cm de
casetón recuperable + 10 cm de capa de compresión. El apoyo de las cerchas, el
núcleo de hormigón debe considerar su altura y las particiones dentro del mismo que lo
hacen prácticamente inmóvil frente a cualquier tipo de acción horizontal.
ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN DEL MODELO.
Este tramo presenta dos niveles de forjado. Esto se debe a la respuesta del
proyecto ante la plaza que se plantea bajo el edificio principal. El núcleo de hormigón
emerge de la planta sótano hasta ser colmatado en la parte superior por las cerchas.
La planta sótanos se decide construir en hormigón debido a las exigencias de
resistencia al fuego que aporta este material. Considerando a su vez las luces que se
llegan a cubrir, hacerlo mediante un forjado reticular de casetones recuperables
parece una opción óptima en la resolución de este elemento estructural. Además, esta
solución permite la ubicación de elementos de instalaciones en el hueco recuperado.
Por el comportamiento de la viga, varían su tamaño, y terminan siendo vigas
descolgadas para cumplir errores de esfuerzos y colocación de los cercos. En los vanos
centrales, nuevamente, se ejecutan vigas de mayor sección.
Por motivos ajenos al proyectista, el programa no considera la introducción de
las pantallas que conforman el muro de hormigón y el muro de sótano. Por este motivo,
se considera para el cálculo como pilares y a su vez se introducen vigas para cerrar el
paño. Por lo tanto, los resultados de esos pilares y esas vigas no se consideran en el
cálculo final y sus comprobaciones. Sin embargo, se ha reproducido como es
conveniente el forjado que llega a dicho muro.
Tanto en el perímetro del muro como en el perímetro del núcleo de hormigón se
decide macizar y aportar mayor rigidez a estos encuentros con el forjado reticular. En
cuanto a los redondos escogidos para la unificación y refuerzo del forjado, se ha
determinado que no se utilizarán redondos del 25 que puedan terminar en patilla, ya
que su ejecución resulta difícil y con grandes longitudes de anclaje nada favorables.
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ESTADOS LÍMITES
COMPROBACIÓN FLECHA
Se comprueba los límites de la flecha más desfavorable entre dos puntos,
considerando la luz de la viga la que hay entre apoyos, L= 9 m. De esta manera
imponemos límites para la flecha máxima relativa xz L/300 y flecha activa relativa (xz)
L/500. En ambos casos se considera que la más restrictiva y más siendo un elemento
estructural importante es L/500 = 18 mm.
DESPLOME
En este caso, no se comprueba los desplazamientos horizontales de los pilares,
desplome, provocados por la acción del viento igualmente en los ejes X e Y. Esto se
debe a que la acción del viento, principal motivo de dichos desplazamientos no se
ejerce sobre estos pilares al tratarse de una planta enterrada. Además, los pilares que
emergen 1,50 m sobre la cota +0,00 tiene una respuesta al viento mínima que permite
despreciar dicha acción.
AGOTAMIENTO POR TORSIÓN
En cuanto a los erros de las vigas por estados limites de agotamiento por torsión
cabe decir que, la existencia de los mecanismos torsores en las placas, ya sean estas
macizas o reticulares, indica que vayan implícitos necesariamente en su
comportamiento, por lo que resultan inevitables, incluso se podría decir que son
imprescindibles si queremos justificar la resistencia y el equilibrio en situaciones de
equilibrio irregulares y comprometidas como es el caso de las vigas que presentan dicho
error.
CONCLUSIONES
Una vez concluido el análisis y cálculo del módulo central de la estructura, se
puede hacer una unificación al resto del conjunto. Esto es debido a que
aproximadamente se ha dividido el edificio en tres módulos en torno a un núcleo de
hormigón cada uno por lo que la respuesta de la estructura puede presentar similitudes
considerables, por ello, no resulta vinculante realizar un estudio concreto que cada una
de las partes.
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3. JARDÍN MUSICAL – NAVE CENTRAL
3.1 DESCRIPCIÓN ESTRUCTURA EXISTENTE E INTERVENCIÓN DE REHABILITACIÓN
La nave central está compuesta por 108 pilares de acero roblonado. Estos pilares
se componen por perfiles que podrían asemejarse a las categorías actuales como UPN
y perfiles en L. Como se indica en detalle del plano, los perfiles en L conforman la unión
entre los dos perfiles UPN, dispuestos con las alas hacia afuera. Estos pilares forman un
entramado rectangular que dan soporte a la cubierta, definida por dientes de sierra
sobre los que actualmente reposan una cubierta de uralita. Por norma, esta cubierta
debe ser debidamente retirada y sustituida por otra que sí cumpla las exigencias de
salubridad del edificio. En cuanto a la cimentación de estos pilares, se propone la
hipótesis cimentación superficial mediante zapatas aisladas de hormigón. Se propone
la revisión para la posterior puesta en marcha de un posible recalce si la cimentación se
encuentra dañada o si la base de esta se encuentra en una condición que pongan en
riesgo la integridad del edificio a lo largo de su vida útil.
Los muros del edificio están formados por una fábrica de ladrillo, ensanchada
hasta convertirse en unza pata corrida en todo el perímetro de la nave.
La propuesta de intervención lleva a cabo la rehabilitación de la cubierta
mediante una cubierta ligera hacia el sur y una vidriera hacia el norte. Este incremento
de la carga, así como la generación de cubiertas de acero laminado sobre los pilares,
se considera que es perfectamente asumible por los pilares existentes.
En cuanto a la unión entre las piezas nuevas de acero laminado y las existentes,
se ha determinado su unión mediante soldadura teniendo en cuenta restricciones
pertinentes por posibilidad de incompatibilidades entre ambos materiales.
3.2 RELACIÓN DEL EDIFICIO Y EL DISEÑO DE LA ESTRUCTURA
Para la intervención en esta nace central se disponen elementos a modo de
emparrillado que permite la colocación de una cubierta tipo deck con prestaciones de
absorción acústica.
3.3 DEFINICIÓN DE MATERIALES
Para las diferentes acciones en la edificación se han considerado los siguientes
coeficientes;
Cargas Permanentes (G), coeficiente de mayoración = 1,35
Sobrecargas (Q), coeficientes de mayoración = 1,50
3.4 NORMATIVA DE APLICACIÓN Y DEFINICIÓN DE ACCIONES PERMANENTES Y
VARIABLES
La definición y concepción del proyecto de estructuras y cimentación del
edificio viene determinada por las siguientes normativas de aplicación al mismo:
CTE - DB- SE- A, Acero.
NCSE-02. Norma de construcción sismo-resistente.
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ACCIONES CONSIDERADAS
CARGAS VERTICALES
ACCIONES PERMANENTES
Peso propio de los elementos estructurales (CM)
ELEMENTOS CARGA
TOTAL
CUBIERTA BURBUJAS TIPO DECK
faldones de chapa, tableros o paneles ligeros
1 KN/m2
ACCIONES VARIABLES
Sobrecarga de uso (Q)
CARGA
TOTAL
CUBIERTA
accesible únicamente para conservación G1 cubierta ligera sobre correas, sin
forjado 0,4 KN/m2
En el Documento Básico de Seguridad Estructural (SE), para la verificación de los
Estados Límites Últimos y los Estados Límites de Servicio. La capacidad portante de
elemento se devine en el apartado 4.2, donde se establecen una serie de
combinaciones de hipótesis de cálculo en base al apartado ‘’4.2.2 Combinación de
acciones ‘’ del citado documento, a partir de la siguiente expresión:
donde se consideran:
- ᵞG· Gk , todas las acciones permanentes incluido el pretensado ᵞP · P
- ᵞQ· Qk , todas las acciones variables
- ᵞQ· ψ0·Qk, considera el resto de las acciones variables
Del mismo modo, ᵞ, se determina según la tabla 4.1, donde para verificar su resistencia
se determina que, para acciones de peso propio se coge el valor de 1,35 y para
acciones variables 1,50, en su situación más desfavorable.
Por otro lado, es conveniente tener en cuenta la simultaneidad de las cargas, para ello
sacamos de la tabla 4.2 los coeficientes correspondientes;
siendo:
- Sobrecarga de uso encubiertas únicamente accesibles para mantenimiento
(Categoría G): ψ0 =0; ψ1 =0; ψ2 =0
SISMO
El cálculo de las acciones dinámicas producidas por sismo está recogido en la
norma NCSE-02, teniendo en cuenta que el proyectista o director de obra podrá
adoptar siempre medidas bajo su responsabilidad.
Según el artículo 1.2.3. Criterios de aplicación de la norma se considera
obligatoria en todos los edificios recogidos en el apartado 1.2.1. Al tratarse de un edificio
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con valor patrimonial, aun sabiendo que la intervención en el mismo es mínima, se
aplica la acción dinámica de sismo con modos según norma para ver si bajo el mínimo
requerimiento los nuevos esfuerzos a los que sometemos la estructura es motivo de
desplome de los elementos existentes.
NIEVE
Las acciones de viento no se consideran en la estructura al tratarse de una obra
interior. Por ello se desprecia la acción del viento en la estructura mencionada.
TÉRMICAS
Las dimensiones de la estructura permiten despreciar estas acciones.
3.5 ESTRUCTURA
PROGRAMA DE CÁLCULO
PARÁMETROS DE CÁLCULO.
Las cubiertas circulares han tenido que ser fragmentadas a favor de la
introducción de las barras en CYPE3D. Además, se ha hecho una simulación de los
pilares existentes en el edificio. Estos pilares están compuestos por 2 UPN 160 triangulados
con perfiles en L y platabandas laterales que lo arriostran.
ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN DEL MODELO.
Desde un primer momento el canto de las vigas debido a la luz en la línea de
carga, tenían una importante dimensión que desdibujaba el concepto de las cubiertas,
ideadas como láminas que se posan en los pilares existentes. Sin embargo, la duplicidad
de estas vigas y la búsqueda de un perfil equivalente a la inercia de los IPE 400
principales, nos lleva a una solución de doble perfil con presillas, separado el ancho del
pilar, rodeándolo y cogiéndose a él mediante soldadura, esto se refleja en el programa
como apoyos externos en el pilar.
HEB 140 unidos por presillas para vigas principales
HEB 100 perfiles simples como viguetas de apoyo.
HEB 140 perfiles simple en el borde.
Designación concreta de los perfiles en plano correspondiente al desarrollo de la
cercha.
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En el modelo se hace visible que elementos de la configuración de la estructura
existente no cumple por esbeltez, esto es debido a que el programa no reconoce estos
perfiles UPN, en su trabajo como vigas, ya que lo asocia a perfiles en otro tipo de
posición, por lo tanto, parece despreciable el error.
ESTADOS LÍMITES
COMPROBACIÓN FLECHAS ELS
La comprobación de la flecha en este caso viene determinada sobre todo por
los dos vuelos laterales que presenta la estructura apoyada. Se comprueba en los
listados la flecha pertinente a cada una de las barras que forman ese vuelo. Sin
embargo, el programa no considera en su totalidad las barras del vuelo. Siendo esta
limitación de L/150.
ELU
La comprobación de los estados límites últimos se genera desde Cype3D, en el
apartado correspondiente a comprobaciones ELU. Como hemos visto anteriormente,
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las cerchas se encuentran debidamente dimensionadas por lo que no generan nuevos
problemas en esta comprobación. Las barras con errores, ya se han determinado
anteriormente.
CONCLUSIONES
Se ha escogido una de las 6 cubiertas que se instalan en la nave, considerando
esta como una de las más desfavorables debido a los grandes vuelos laterales que
presenta. Una vez se verifica que la cubierta cumple satisfactoriamente todas las
solicitaciones que se le presentan, se puede extrapolar los resultados a las demás
cubiertas repartidas por la nave.
Se ha comprobado que la ideación del proyecto arquitectónico debe en todo tener
presente la importancia de los elementos constructivos que lo conforman, llegando así
al desenlace adecuado para cada propuesta, sin desvirtualizar la idea principal.
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ACONDICIONAMIENTO E INSTALCIONES DEL EDIFICO.
MEMORIA JUSTIFICATIVA.
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ACONDICIONAMIENTO E INSTALCIONES DEL EDIFICO. MEMORIA JUSTIFICATIVA.
1. EFICIENCIA ENERGÉTICA // CTE DB HE
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ESTRATEGIAS PASIVAS DE ACONDICIONAMIENTO EN EL EDIFICIO
Constituidas por el diseño del proyecto, así como la materialización de este a
favor de su diseño y concepción final de su imagen.
PROTECCIÓN SOLAR
El edificio abre sus huecos de grandes dimensiones hacia las orientaciones Este
y Oeste, siendo esta última la más desfavorable en la localidad que nos encontramos.
Sin embargo, no se quería rechazar la oportunidad de permeabilidad que aportan las
transparencias al proyecto, por este motivo, hacia oeste, se disponen lamas verticales
de escasa sección, pero muy próximas unas con otras para conseguir generar sombra.
La línea de huecos se retranquea un metro de la línea de fachada y en otros casos lo
equivalente a una terraza.
Hacia el Este, a exposición solar es menor, tanto en horas de exposición como al
calor que puede llegar a acumular la fachada. En este caso, se dispone una doble piel.
La primera configurada por lamas de vidrio, tras la que se colocan especies vegetales
trepadoras que tamizan la luz. Además, la línea de huecos se retranquea metro y medio
de la línea de fachada
DIAFRAGMA. EFECTO CHIMENEA. VENTILACIÓN CRUZADA.
La fachada oeste cuenta con un
sistema de protección mediante
lamas verticales. Sin embargo, la
fachada este, propone una doble piel
entre la cual se generan diferentes
condiciones según la estación del año
en la que se encuentre. Además, esta
piel cuenta con la ayuda de una
tercera piel de vegetación que filtra la
luz y atempera el diafragma. Arriba,
muestra su capacidad de distribución
de la temperatura a través de este
‘’shut’’. Si se abre tanto arriba como
abajo favorece el efecto chimenea
en verano y en invierno cerrado
acumula el calor necesario para
atemperar las aulas. Abajo, las lamas
horizontales que conforman el
cerramiento permiten actuar según la
estación como captadoras de la
radiación solar o, mediante su
despliegue, como reflectoras de
dicha radiación. Todo gracias a la
automatización de este sistema.
INVIERNO VERANO
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HE 0. LIMITACIÓN CONSUMO ENERGÉTICO.
Ámbito de aplicación de la norma:
- Edificios de nueva planta, en este caso.
CONSUMO DE ENERGÍA PRIMARIO NO RENOVABLE
Para poder establecer que este edificio entra dentro de la de definición de
edificio de consumo casi nulo, debe tener un consumo de energía igual o inferior a lo
establecido por la norma. En este caso, al tratarse de uso distinto al residencial privado,
impone que para que cumpla el valor límite Cep,nren,lim [kW· h/m2 · año] para zona
climática B4, donde tenemos la ubicación de Sevilla, debe cumplir;
50 + 8· CFI
donde CFI, se refiera a la carga interna del propio edificio, dicho valor se obtiene del
programa de cálculo de la norma (HULC).
CONSUMO DE ENERGÍA PRIMARIO TOTAL
Según el apartado 3.2 del presente capítulo, se especifica que, el consumo de
energía primaria total (Cep,tot,lim) de los espacios contenidos en el interior de la
envolvente térmica o en s caso de la parte del edificio considerada, no superará el valor
límite
150 + 9· CFI
HE 1. CONDICIONES PARA EL CONTROL DE DEMANDA ENERGÉTICA.
Ámbito de aplicación de la norma:
- Edificios de nueva planta, en este caso.
La envolvente térmica del edificio, definida según los criterios del anejo C,
cumplirán las siguientes condiciones determinada en el presente apartado (DB CT HE 1
- 3). Del Mismo modo, para la justificación de
TRANSMITANCIA DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA
Sevilla se encuentra situada en la Zona Climática B4, según figura en la tabla a- Anejo
B. Zonas climáticas, para una altitud sobre el nivel del mar < 50 m, por lo que la
transmitancia térmica (U) de cada elemento de la envolvente térmica no superará el
valor límite (Ulim) de la tabla 3.1.1.a para esta zona:
Muros y suelos en contacto con el aire exterior (US, UM); 0,56 W/m2K
Cubiertas en contacto con el aire exterior (UC); 0,44 W/m2K
Muros, suelos y cubiertas en contacto con espacios no habitables o con el
terreno (UT); 0,75 W/m2K
Particiones interiores (UMD); 0,75 W/m2K
Huecos (UH); 2,30 W/m2K
Tras estas indicaciones procedemos a comprobar si los materiales escogidos
para la envolvente térmica cumplirían el límite establecido por la norma anteriormente.
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CONTROL SOLAR DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA
Se establece que el parámetro de control solar no superará el valor límite de la
tabla 3.1.2, para el mes de julio, lo que nos indica la necesidad de elementos de
protección solar;
Otro uso diferente a residencial; qsol;jul 4,00 kWh/m2· mes
Para el control de ese factor se tiene en cuenta los mecanismos de sombra móvil que
se implantan en la envolvente térmica, según la tabla 13 del DA DB HE1, se establece
que para dispositivos móviles el valor del factor es 0,34 para cortinas de tonos pastel,
unificando de esta forma las cortinas o similares utilizadas en la fachada oeste y la trama
de vegetación implantada en la fachada este como filtro de la radiación solar.
PERMEABILIDAD AL AIRE DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA
Es obligatorio realizar en todos los edificios un ensayo de permeabilidad al aire,
este ensayo se hace una vez el proyecto se encuentra en su fase final de la ejecución.
Para poder justificar que el edificio se encuentra correctamente ejecutado, sin ningún
defecto de construcción que termine afectando a la eficiencia del edificio.
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HERRAMIENTA UNIFICADA LIDER CALENDER
SIMPLIFICACIÓN EN LA INTRODUCCIÓN DEL PROYECTO
Para la introducción del edificio estudio en el programa HULC, se han
establecido una serie de requisitos tales que hagan más eficiente la introducción de
datos y a su vez la comprensión de este por parte del programa.
Por un lado, se ha suprimido la tabiquería interior del edificio, contando
únicamente con la envolvente térmica, siendo esta el perímetro del edificio,
suprimiendo los patios y dejando al descubierto los retranqueos de la fachada oeste.
En cuando a la introducción de los diferentes tipos de pieles y protecciones
solares, se ha considerado hacia las oeste lamas móviles verticales y hacia el este, en
combinación con la consideración de cortinas como la simulación de la protección
vegetal, lamas horizontales con inclinación a 45º.
CUMPLIMIENTO HE 1
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2. SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO // CTE DB SI
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Ámbito de aplicación de la norma:
- Uso Docente en la parte de las aulas y docencia (plantas de la 2 al 5).
- Uso Administrativo en la zona de recepción y administración (plantas 0 y 1)
- Uso Aparcamiento, en el aparcamiento subterráneo (planta -1)
SI 1. PROPAGACIÓN INTERIOR.
SECTORES DE INCENDIOS, DISRIBUCIÓN Y SUPERFICIE
El edificio se configura en 5 sectores de incendio. Siendo este compartimentado
horizontalmente, se entiende que, cada sector de incendio, el cómputo total del área
estará por debajo del límite establecido en la norma
SOBRE RASANTE
SECTOR 1 ADMINISTRATIVO < 2500 m2
PLANTA 0 358
PLANTA1 595,70
TOTAL 953,7 m2
SECTOR 2 DOCENTE <4000 m2
PLANTA 2 1847,11
PLANTA 3 1858
TOTAL 3705,36 m2
SECTOR 3 DOCENTE <4000 m2
PLANTA 4 1789,33
PLANTA 5 1816,62
TOTAL 3605,95 m2
SECTOR 4 DOCENTE <4000 m2
PLANTA 6 1689,18
TOTAL 1689,18 m2
BAJO RASANTE
SECTOR 5 APARCAMIENTO <10000 m2
PLANTA -1 3467
TOTAL 3467 m2
CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA ENTRE SECTORES
Según norma, la resistencia al fuego de las paredes, techos y puertas entre estos
sectores de incendio deberá ser; (tabla 1.2 del apartado 1 del CT DB SI 1)
Plantas sobre rasante,
Uso Docente con altura de evacuación > 28 m; EI 120
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Uso Administrativo con altura de evacuación <15 m; EI 90
Plantas bajo rasante;
Uso Aparcamiento, en todo caso deberá utilizarse EI120
No existen puertas que comuniquen diferentes sectores. Sin embargo, tenemos
puertas que comunican con vestíbulos de independencia. En este caso deberán
componerse de EI2 22,5 – C5 para zonas donde exista EI 90 y EI2 30 – C5 para las de EI120.
LOCALES DE RIESGO ESPECIAL
Se consideran locales de riesgo especial bajo los marcados en la siguiente tabla,
del mismo modo, se muestra el área destinada para los mismos:
SOBRE RASANTE
LRE 1 BAJO
INSTALACIONES EN SÓTANO PLANTA -1
TOTAL 86,76 m2
LRE 2 BAJO
CUADRO GENERAL PLANTA 1
TOTAL 15 m2
LRE 3,4,5,6,7 Y 8 BAJO
CONTADORES PLANTA 0 y 2-6
ARMARIOS DE PLANTA TOTAL UNIDAD 8,10 m2
Las condiciones de estas zonas de riesgo especial integradas en el edificio vienen dadas
por la tabla 2.2 del presente capítulo, donde se estipula lo siguiente:
- Resistencia al fuego de la estructura portante R90, paredes EI90 y techos REI 90.
- Al tratarse de riesgo bajo no necesita un vestíbulo de independencia.
- Puertas de comunicación con el resto del edificio EI2 45 – C5.
ESPACIOS OCULTOS
- Deberá tratarse con las mismas condiciones con la que se hacen los sectores de
incendio donde se incluyen, al menos con la misma resistencia al fuego.
- No existe limitación para shunt, patinillos o espacios de bajantes. En este caso
colocar barreras con E 30 puede considerarse como un procedimiento válido
para limitar su desarrollo vertical.
- Cuando los conductos atraviesen compartimentación de incendios, debe
disponerse: sistema que obture el paso en caso de incendio o elementos
pasantes que garanticen la resistencia.
SI 2. PROPAGACIÓN EXTERIROR.
Por la configuración de este edificio, en todo el conjunto de la fachada se
cumplirá EI-60. De esta forma se consigue controlar y evitar la propagación tanto
horizontal como vertical entre los distintos sectores de incendios que configuran el
edificio.
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SI 3. EVACUACIÓN DE OCUPANTES.
CÁLCULO DE OCUPACIÓN
Lo referente a este apartado se hará únicamente según norma la zona de
administración y aparcamiento. Ya que son espacios que se pueden ver sobreexpuestos
por su condición. No siendo de este modo necesario su realización para el conjunto
docente ya que se ha otorgado por programa unas ocupaciones concretas por aula,
tanto de alumnos como de profesorado.
OCUPACIÓN
PLANTA ESTANCIA SUP (M2) M2/PERS OCUP.
OCUP. PARA
CÁLCULO
EVACUACION
P -1 APARCAMIENTO 3394,75 40 85 85
APARCAMIENTO
TOTAL 85
P 0 VESTÍBULO 300 2 150 150
ADMINISTRATIVO
TOTAL 150
P 1 ADMINISTRACIÓN 50 10 5 5
ADMINISTRATIVO DESPACHOS 200 10 20 20
CIRCULACIÓN 100 2 50 50
ASEOS 45 3 15 15
ARCHIVOS 15 40 1 1
91
De P2 a P6 la determinación de la ocupación vienen dada por el programa
Alumnos 1000* - Profesores 65
Aulas prácticas = 20 alumnos +1 profesor
Aulas de acompañamiento = 20 alumnos +1 profesor + 4 músicos
Aulas teóricas = 20 alumnos +1 profesor
*Según programa 925, para proyecto se considera el aula a su mayor capacidad.
P 2 AULAS PRÁCTICAS (x9) 189 189
DOCENTE
AULA DE
ACOMPAÑAMIENTO 25 25
DEPARTAMENTOS 48 48
CIRCULACIÓN 390 10 39
TOTAL 262
P 3 AULAS PRÁCTICAS (x9) 189 189
DOCENTE AULAS TEÓRICAS (x3) 63 63
AULA DE
ACOMPAÑAMIENTO 25 25
DEPARTAMENTOS 8 8
CIRCULACIÓN 320 10 32
TOTAL 285
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P 4 AULAS PRÁCTICAS (x9) 189 189
DOCENTE AULAS TEÓRICAS (x1) 21 21
AULA DE
ACOMPAÑAMIENTO 25 25
GABINETE FISIO 4 4
CIRCULACIÓN 390 10 39
TOTAL 239
P 5 AULAS PRÁCTICAS (x9) 189 189
DOCENTE AULAS TEÓRICAS (x1) 21 21
AULA DE
ACOMPAÑAMIENTO 25 25
BIBLIOTECA 112 2 56 56
CIRCULACIÓN 350 10 35
TOTAL 291
P 6 AULAS PRÁCTICAS (x9) 189 189
DOCENTE AULA DE
ACOMPAÑAMIENTO 25 25
CAFETERÍA 121 1,5 81 81
CIRCULACIÓN 228 10 23
TOTAL 295
NÚMEROS DE SALIDAS Y LONGITUD DE LOS RECORRIDOS DE EVACUCIÓN.
Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, al tratarse de un edificio de
tales características, se dicta como condición obligatoria en el proyecto debe tener
más de una salida de planta. Esto nos lleva a deducir que deben cumplirse las
siguientes características en la evacuación de los ocupantes;
- La longitud de los recorridos de evacuación hasta alguna salida de planta no
excede de 50 m.
- Las salidas de planta están consideradas en el punto de entrada a los
vestíbulos de independencia
- Por altura de evacuación descendente >28 m, las escaleras de evacuación de
dichos ocupantes deben ser especialmente protegidas. Igualmente curre con
las escaleras de evacuación ascendente que parten del nivel -1.
- Aunque en Uso Docente se coloca el origen de evacuación en la puerta del
aula, al tratarse de aulas de una superficie > 50 m2, este origen deberá moverse
al interior del aula desde el punto más desfavorable.
DIMENSIONADO DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Según CT DB SI-3, apartado 4.2 tabla 4.1 del presente capítulo, se definen y
comprueban las dimensiones de las escaleras de evacuación tanto descendentes
como ascendentes, así como las puertas y pasos pertinentes a las mismas. Las escaleras
además deberán cumplir el ancho mínimo establecido en el CT DB SUA 1, apartado
4.2.2 tabla 4.1.
Las puertas que permitan el acceso a los vestíbulos de independencia o
evacuación del propio edificio en planta baja deberán cumplir la fórmula;
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A > P/200> 0,80 m, la anchura de la puerta no deberá ser menos de 0,60 m y no
mayor a 1,23 m.
PUERTAS A VESTÍBULOS DE INDEPENDENCIA
V. EEP 1 V. EEP2 V. EEP3
P-1 0,8 m 0,8 m 0,8 m
SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m
PUERTAS A ESPACIO EXTERIOR SEGURO DESDE ESCALERA
EEP 1 EEP2 EEP3
P 0 0,8 m 0,8 m 0,8 m
SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m
PUERTA A ESPACIO EXTERIOR SEGURO
P 0 1,20 m 1,20 m 1,20 m
SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m
ESCALERAS ASCENDENTES
EEP 1 EEP2 EEP3
P-1 1,50 m 1,50 m 1,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
ESCALERAS DESCENDENTES
EEP 1 EEP2 EEP3
P 0 0 0 0
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 1 1,50 m 1,50 m 0
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 2 1,50 m 1,50 m 1,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 3 1,50 m 1,50 m 1,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 4 1,50 m 1,50 m 1,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 5 1,50 m 1,50 m 1,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 6 1,50 m 1,50 m 1,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
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Al no existir indicaciones para las escaleras especialmente protegidas, se
determina que las más desfavorables pueden llegar a ser las no protegidas, por lo que
el cálculo se ha formulado a través de lo siguiente;
para escaleras ascendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;
A > P/(160-10h)
para escaleras descendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;
A > P/160
Por otro lado, la tabla 4.2 de este mismo apartado, indica la capacidad de
personas que puede albergar una escalera con el ancho de 1,50 m para evacuación
descendente y 6 plantas. En este caso, las escaleras pueden albergar hasta 588
personas. Viendo de esta forma que también nos encontramos por debajo del máximo
según la ocupación escogida para este dimensionado.
HIPÓTESIS DE BLOQUEO DE LAS PUERTAS
Según CT DB SI-3, al inicio del del apartado 4.1, se determina que, cuando deba
existir más de unas salidas deberían considerarse a efectos de cálculo inutilizada una de
las escaleras, bajo la hipótesis más desfavorable. Sin embargo, al tratarse de escaleras
especialmente protegidas en todo caso, dice que: a efectos de cálculo de la
capacidad de evacuación de las escaleras y de la distribución de los ocupantes entre
ellas, cuando existen varias, no es necesario suponer inutilizada en su totalidad algunas
de las escaleras protegidas o especialmente protegidas.
PROTECCIÓN DE ESCALERAS
Según la tabla 5.1 del apartado 5 del presenta capítulo, se deben cumplir unas
exigencias determinadas por su altura de evacuación. Sin embargo, por decisión de
proyecto todas las escaleras del edificio se dispondrán como especialmente protegidas;
Administrativo: h< 14 m, escalera no protegida.
Docente: h>28 m, especialmente protegida.
Aparcamiento: independientemente de su altura, especialmente protegida.
PUERTAS SITUADAS EN RECORRIDOS DE EVACUACIÓN
Según el apartado 6 del presenta capítulo, toda puerta que evacúe a más de
50 personas deberá ser abatible con eje en giro vertical y apertura en dirección de la
evacuación. Para su apertura, su sistema de cierre no actuará, y si fuese de esta forma
deberá consistir en un dispositivo de fácil y rápida apertura, sin necesidad de llaves ni
mecanismo.
SEÑALIZACIÓN DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Se utilizarán señales de evacuación según la norma UNE 23034:1988, según los
siguientes criterios señalados y especificados en los pertinentes planos.
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CONTROL DEL HUMO DE INCENDIO
Deberá instalarse un sistema de control del humo de incendio capaz de garantizar dicho
control durante la evacuación de los ocupantes;
- Zonas de aparcamiento que no tengan la consideración de aparcamiento
abierto
EVACUACIÓN DE PERSONAS CON DISCAPACIDAD EN CASO DE INCENDIO
En los edificios de Uso Docente con altura de evacuación >14 m o en plantas de
Uso Aparcamiento que exceda de 1500 m2, dispondrá de la posibilidad de un paso a
una zona de refugio ata para las plazas que se indican a continuación;
- Uno para usuario en silla de ruedas por cada 100 ocupantes o fracción conforme
a CT DB SI 3 apartado 2.
Estas zonas de refugio se disponen en cada vestíbulo de independencia en cada
planta. Teniendo de esta forma 3 por planta, siendo aproximadamente de 300 personas
la ocupación por planta. Cumpliéndose de este modo lo exigido por la norma
SI 4. INSTALACIÓN DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS.
En este apartado se determina y se detalla las instalaciones necesarias para la
protección activa del edificio en caso de incendio. En los planos correspondientes al
desarrollo gráfico del apartado se puntualiza su ubicación. Estos dispositivos buscan
detectar, controlar y extinguir el fuego mediante el cumplimiento de lo determinado en
el apartado. Se expondrá las exigencias de cada instalación según el uso en el que se
ubiquen;
EXTINTORES PORTÁTILES
En general, la norma dispone que en todo caso se utilizarán extintores portátiles.
Esto elementos deberán estar colocados a 15 m de recorrido en cada planta como
máximo, desde todo origen de evacuación.
BOCAS DE INCENDIO EQUIPADAS
En el caso en el que sean necesarias se colocarán en cada salida de planta,
correspondiendo con una distancia < 25 m desde cada origen de evacuación;
Administrativo: Superficie construida > 2000 m2, no es necesario.
Docente: Superficie construida > 2000 m2, es necesario.
Aparcamiento: Superficie construida > 500 m2, es necesario.
COLUMNA SECA
Siempre y cuando la altura de evacuación descendente de los ocupantes sea
mayor a 24 m o en caso de uso aparcamiento tenga más de 3 plantas bajo rasante;
Administrativo: altura de evacuación < 24 m, no es necesario.
Docente: altura de evacuación > 24 m, es necesario.
Aparcamiento: no es necesario porque no existen más de 3 plantas bajo rasante.
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SISTEMA DE ALARMA
Para poder hacer partícipes a los usuarios de caso de incendio se deberá instalar
un sistema de alarma que disponga de emisión sonora. El sistema debe ser apto para
emitir mensajes por megafonía.
Administrativo: Superficie construida > 1000 m2, no es necesario.
Docente: Superficie construida > 1000 m2, es necesario.
Aparcamiento: no es obligatoria su instalación.
SISTEMA DE DETECCIÓN DE INCENDIOS
Dependerá en todo momento de la superficie construida y del uso de la zona en
concreto;
Administrativo: Superficie construida > 2000 m2, no es necesario.
Docente: Superficie construida > 5000 m2, es necesario en todo el edificio.
Aparcamiento: Superficie construida > 500 m2, es necesario en todo el edificio.
HIDRANTES EXTERIORES
Se determina que la ubicación de esta instalación se encontrará en el espacio
exterior colindante al edificio. Es la superficie construida la que determina la instalación
de uno o más hidrantes.
Administrativo: superficie construida total construida está entre 5000 y 10000 m2,
no es necesario.
Docente: Superficie construida > 1000 m2, es necesario.
Aparcamiento: Superficie construida entre 1000 y 10000 m2, solo es necesario un
hidrante.
INSTALACIÓN AUTOMÁTICA DE EXTINCIÓN
Aunque no es necesaria su instalación en ninguna parte del edificio construido
debido a su uso, existen elementos en el conjunto que pueden verse necesitados de
este sistema. Como puede ser el Centro de Transformación o las salas destinadas a
instalaciones.
ASCENSORES DE EMERGENCIA
En las plantas cuya altura de evacuación exceda los 28 m
SI 5. INTERVENCIÓN DE BOMBEROS.
APROXIMACIÓN A LOS EDIFICIOS
La aproximación a los edificios se ve desarrollada en los planos pertinentes a este
apartado. Además, estas condiciones de aproximación deberán cumplir las
indicaciones determinadas por el CT DB SI 5 apartado 1.1, donde se indica las
condiciones para los viales de aproximación de los vehículos de bomberos.
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ENTORNO DE LOS EDIFICIOS
Según el CT DB SI 5 apartado 1.2, los edificios con altura de evacuación
descendente mayor a 9 m deben disponer de un espacio de maniobra para los
bomberos que cumpla las siguientes condiciones a lo largo de las fachadas en las que
se encuentren los accesos;
- Anchura mínima libre 5 m.
- Separación máxima del vehículo de bomberos a la fachada del edificio deberá
ser <10 m al tratarse de un edificio de más de 20 metros de altura de evacuación.
- Distancia máxima hasta los accesos al edificio necesarios para poder llegar
hasta todas sus zonas <30 m
- Pendiente máxima 10 %
ACCESIBILIDAD POR LA FACHADA
En las fachadas en las que estén previsto los accesos al interior del edificio se
deberá garantizar que la dimensión tanto horizontal y vertical debe ser, al menos, 0,80 x
1,20 m. Para ello se disponen lamas móviles lacadas en su canto de un color diferente y
llamativo para indicar los puntos de acceso al edificio por la fachada oeste. Indicado
en plano cada menos de 25m de eje a eje de hueco.
SI 6. RESISTENCIA AL FUEGO DE LA ESTRUCTURA.
ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES
Se considera que es suficiente su resistencia si dependiendo de su uso cumple lo
establecido en las tablas 3.1 y 3.2 de este apartado del CT DB SI. Donde se determina
las siguientes restricciones;
Administrativo; para altura de evacuación <15 m: R60
Docente; para altura de evacuación >28 m: R120
Aparcamiento: situado bajo un uso distinto: R120
JARDÍN MUSICAL - NAVE CENTRAL
Ámbito de aplicación de la norma:
- Uso Pública Concurrencia, en el jardín (planta 0)
SI 1. PROPAGACIÓN INTERIOR.
SECTORES DE INCENDIOS, DISRIBUCIÓN Y SUPERFICIE
El edificio se configura como un mismo sector de incendio. En este caso,
tendremos que hacer uso de las excepciones y licencias que nos permite la norma para
configurar este espacio como un único sector. Haciéndose válido a través de
dispositivos que permitan una excelente instalación automática de extinción.
SOBRE RASANTE
SECTOR 1 PÚBLICA CONCURRENCIA < 2500 m2
PLANTA 0 4000 m2
TOTAL 4000 m2
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CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA ENTRE SECTORES
Al tratarse de un mismo sector de incendios en su conjunto, se entiende que la
resistencia al fuego de los elementos que la componen debe cumplir lo estipulado por
la norma en la tabla 1.2 del apartado 1 del CT DB SI 1.
Plantas sobre rasante,
Uso Pública Concurrencia con altura de evacuación <15 m; EI 90
No existen puertas que comuniquen diferentes sectores. Sin embargo, tenemos
puertas que comunican directamente con el espacio exterior seguro, esto hará que
deban cumplir el requisito impuesto como EI2 45 – C5.
LOCALES DE RIESGO ESPECIAL
No se considera ningún local de riesgo especial en el conjunto del edificio.
SI 2. PROPAGACIÓN EXTERIROR.
Por la configuración de este edificio, en todo el conjunto de la fachada se
cumplirá EI-60. De esta forma se consigue controlar y evitar la propagación tanto
horizontal como vertical entre los distintos sectores de incendios que configuran el
edificio.
SI 3. EVACUACIÓN DE OCUPANTES.
CÁLCULO DE OCUPACIÓN
Este espacio de configura como un jardín/ invernadero, que sirve a su vez de
plaza para todo el año, por lo que es considerado como Uso Pública Concurrencia, de
esta forma, se establece que la ocupación es;
OCUPACIÓN
PLANTA ESTANCIA SUP (M2) M2/PERS OCUP.
OCUP. PARA
CÁLCULO
EVACUACION
P 1 APARCAMIENTO 4000 1 4000 4000
APARCAMIENTO
TOTAL 4000
NÚMEROS DE SALIDAS Y LONGITUD DE LOS RECORRIDOS DE EVACUCIÓN.
Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, cuenta con 7 salidas de
planta, distribuidas en 3 de las 4 fachadas del edificio;
- La longitud de los recorridos de evacuación hasta alguna salida de planta no
excede de 50 m, en este caso, para asegurar que todos los ocupantes del
recinto cumplen con la distancia, se verá incrementada en un 25%, gracias la
instalación automática de extinción.
- Las salidas de planta están consideradas en el punto de salida al espacio
exterior seguro, establecido alrededor del edificio.
- El origen de evacuación de los ocupantes tiene en cuenta el punto más
desfavorable dentro del conjunto, haciéndose así factible su desalojo en caso
de incendio.
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DIMENSIONADO DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Según CT DB SI-3, apartado 4.2 tabla 4.1 del presente capítulo, se definen y
comprueban las dimensiones de las puertas de salidas del edificio.
PUERTAS DE SALIDA DEL EDIFICIO
p1 p2 p3 p4 p5 p6
P-1 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
PUERTAS SITUADAS EN RECORRIDOS DE EVACUACIÓN
Según el apartado 6 del presenta capítulo, toda puerta que evacúe a más de
50 personas deberá ser abatible con eje en giro vertical y apertura en dirección de la
evacuación. Para su apertura, su sistema de cierre no actuará, y si fuese de esta forma
deberá consistir en un dispositivo de fácil y rápida apertura, sin necesidad de llaves ni
mecanismo.
SEÑALIZACIÓN DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Se utilizarán señales de evacuación según la norma UNE 23034:1988, según los
siguientes criterios señalados y especificados en los pertinentes planos.
CONTROL DEL HUMO DE INCENDIO
Deberá instalarse un sistema de control del humo de incendio capaz de
garantizar dicho control durante la evacuación de los ocupantes;
- Establecimiento de Pública Concurrencia cuya ocupación exceda los 1000
ocupantes.
EVACUACIÓN DE PERSONAS CON DISCAPACIDAD EN CASO DE INCENDIO
Al tener todas las salidas en un mismo plano y accesible para cualquier tipo de
usuario, podrá habilitarse un recorrido alternativo diferente de los accesos principales
del edificio para la evacuación de personas con discapacidad.
SI 4. INSTALACIÓN DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS.
En este apartado se determina y se detalla las instalaciones necesarias para la
protección activa del edificio en caso de incendio. En los planos correspondientes al
desarrollo gráfico del apartado se puntualiza su ubicación. Estos dispositivos buscan
detectar, controlar y extinguir el fuego mediante el cumplimiento de lo determinado en
el apartado. Se expondrá las exigencias de cada instalación según el uso en el que se
ubiquen;
EXTINTORES PORTÁTILES
En general, la norma dispone que en todo caso se utilizarán extintores portátiles.
Esto elementos deberán estar colocados a 15 m de recorrido en cada planta como
máximo, desde todo origen de evacuación.
BOCAS DE INCENDIO EQUIPADAS
En el caso en el que sean necesarias se colocarán en cada salida de planta,
correspondiendo con una distancia < 25 m desde cada origen de evacuación;
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Pública concurrencia: Superficie construida > 500 m2, es necesario.
SISTEMA DE ALARMA
Para poder hacer partícipes a los usuarios de caso de incendio se deberá instalar
un sistema de alarma que disponga de emisión sonora. El sistema debe ser apto para
emitir mensajes por megafonía.
Pública concurrencia: ocupación >500 personas, es necesario.
SISTEMA DE DETECCIÓN DE INCENDIOS
Se dispondrá de sistema de detección de incendios siempre y cuando sea
necesario, dependiendo de la superficie construida del edificio.
Pública concurrencia: Superficie construida > 1000 m2, es necesario.
HIDRANTES EXTERIORES
Se determina que la ubicación de esta instalación se encontrará en el espacio
exterior colindante al edificio. Es la superficie construida la que determina la instalación
de uno o más hidrantes.
Pública concurrencia: superficie construida > 1000 m2, es necesario.
INSTALACIÓN AUTOMÁTICA DE EXTINCIÓN
Aunque no es necesaria su instalación en ninguna parte del edificio construido
debido a su uso, existen elementos en el conjunto que pueden verse necesitados de
este sistema. Como puede ser el Centro de Transformación o las salas destinadas a
instalaciones.
SI 5. INTERVENCIÓN DE BOMBEROS.
APROXIMACIÓN A LOS EDIFICIOS
La aproximación a los edificios se ve desarrollada en los planos pertinentes a este
apartado. Además, estas condiciones de aproximación deberán cumplir las
indicaciones determinadas por el CT DB SI 5 apartado 1.1, donde se indica las
condiciones para los viales de aproximación de los vehículos de bomberos.
ENTORNO DE LOS EDIFICIOS
Según el CT DB SI 5 apartado 1.2, los edificios con altura de evacuación
descendente mayor a 9 m deben disponer de un espacio de maniobra para los
bomberos que cumpla las siguientes condiciones a lo largo de las fachadas en las que
se encuentren los accesos. En este caso, no procede.
ACCESIBILIDAD POR LA FACHADA
En las fachadas en las que estén previsto los accesos al interior del edificio se
deberá garantizar que la dimensión tanto horizontal y vertical debe ser, al menos, 0,80 x
1,20 m. Aunque por la configuración del edificio y su uso es posible su acceso por
cualquier de las puertas que no se encuentre bloqueada por tal situación. Sin embargo,
al encontrarse todo el desarrollo del edificio en planta baja, no sería necesario tener en
cuenta estas indicaciones. Ya que se da por hecho la posibilidad del acceso.
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SI 6. RESISTENCIA AL FUEGO DE LA ESTRUCTURA.
ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES
Se considera que es suficiente su resistencia si dependiendo de su uso cumple lo
establecido en las tablas 3.1 y 3.2 de este apartado del CT DB SI. Donde se determina
las siguientes restricciones;
Pública concurrencia; para altura de evacuación <15 m: R90
AUDITORIO - NAVE NORTE
Ámbito de aplicación de la norma:
- Uso Pública Concurrencia (planta 0 y planta 1)
SI 1. PROPAGACIÓN INTERIOR.
SECTORES DE INCENDIOS, DISRIBUCIÓN Y SUPERFICIE
El edificio se configura en diferentes sectores de incendio. A pesar de tratarse de
un auditorio, por su tamaño y funcionamiento, se ha decidido incluir la caja escénica
dentro del patio de butacas, configurando un mismo sector. Por otro lado, el atrio de
entrada interior del edificio se ha configurado como un Sector de Riesgo Mínimo,
permitiendo la ocupación de los usuarios en su recorrido de evacuación. Sirviendo
únicamente de espacio de tránsito.
SOBRE RASANTE
SECTOR 1 PÚBLICA CONCURRENCIA < 2500 m2
PLANTA 0 940 m2
TOTAL 940 m2
SECTOR 2 PÚBLICA CONCURRENCIA < 2500 m2
PLANTA 0 m2
PLANTA1 m2
TOTAL m2
SECTOR R. MÍNIMO Sin límite de superficie
PLANTA 0 202 m2
TOTAL 202m2
CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA ENTRE SECTORES
Al tratarse de un mismo sector de incendios en su conjunto, se entiende que la
resistencia al fuego de los elementos que la componen debe cumplir lo estipulado por
la norma en la tabla 1.2 del apartado 1 del CT DB SI 1.
Plantas sobre rasante,
Uso Pública Concurrencia con altura de evacuación <15 m; EI 90
No existen puertas que comuniquen diferentes sectores. Sin embargo, tenemos
puertas que comunican directamente con el espacio exterior seguro, esto hará que
deban cumplir el requisito impuesto como EI2 45 – C5.
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LOCALES DE RIESGO ESPECIAL
Se consideran locales de riesgo especial bajo los marcados en la siguiente tabla,
del mismo modo, se muestra el área destinada para los mismos:
SOBRE RASANTE
LRE 1 BAJO
ALMACÉN DECORADOS PLANTA 0
TOTAL 154 m2
LRE 2 BAJO ALMACÉN BAJO GRADA PLANTA 0
TOTAL 130 m2
LRE 3 BAJO INSTALACIONES PLANTA 1
TOTAL 55 m2
Las condiciones de estas zonas de riesgo especial integradas en el edificio vienen dadas
por la tabla 2.2 del presente capítulo, donde se estipula lo siguiente:
- Resistencia al fuego de la estructura portante R90, paredes EI90 y techos REI 90.
- Al tratarse de riesgo bajo no necesita un vestíbulo de independencia.
- Puertas de comunicación con el resto del edificio EI2 45 – C5.
ESPACIOS OCULTOS
- Deberá tratarse con las mismas condiciones con la que se hacen los sectores de
incendio donde se incluyen, al menos con la misma resistencia al fuego.
- No existe limitación para shunt, patinillos o espacios de bajantes. En este caso
colocar barreras con E 30 puede considerarse como un procedimiento válido
para limitar su desarrollo vertical.
- Cuando los conductos atraviesen compartimentación de incendios, debe
disponerse: sistema que obture el paso en caso de incendio o elementos
pasantes que garanticen la resistencia.
SI 2. PROPAGACIÓN EXTERIROR.
Por la configuración de este edificio, en todo el conjunto de la fachada se
cumplirá EI-60. De esta forma se consigue controlar y evitar la propagación tanto
horizontal como vertical entre los distintos sectores de incendios que configuran el
edificio.
SI 3. EVACUACIÓN DE OCUPANTES.
CÁLCULO DE OCUPACIÓN
El auditorio cuenta con diferentes espacios en los cuales la ocupación será
intermitente, por lo que se hace imprescindible calcular su máxima ocupación para el
posterior dimensionado de los medios de evacuación conforme a estas cifras. Es
considerado como Uso Pública Concurrencia, de esta forma, se establece que la
ocupación es;
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OCUPACIÓN
PLANTA ESTANCIA SUP (M2) M2/PERS OCUP.
OCUPACIÓN
PARA
CÁLCULO DE
EVACUACIÓN
P 0 PATIO DE BUTACAS 432
PÚBLICA
CONCURRENCIA ESCENARIO 140 5 28 28
CONSERJERÍA 35 10 3,5 4
ALMACENES 154 40 3,8 4
TOTAL 468
P1
SALA MAQUILLAJE
COMÚN 61,8 3 20,6 21
PÚBLICA
CONCURRENCIA CAMERINOS 133 3 44,3 45
ESPACIO ESTANCIA 66 10 6,6 7
TOTAL 73
TOTAL EDIFICIO 541
NÚMEROS DE SALIDAS Y LONGITUD DE LOS RECORRIDOS DE EVACUCIÓN.
Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, cuenta con 3 salidas del
edificio, distribuidas en 3 de las 4 fachadas del edificio;
- La longitud de los recorridos de evacuación hasta alguna salida de planta no
excede de 50 m, en este caso, para asegurar que todos los ocupantes del
recinto cumplen con la distancia, se verá incrementada en un 25%, gracias la
instalación automática de extinción.
- Además, la salida de la pieza del auditorio se verá evacuada en un primer
momento hacia un Sector de riesgo mínimo que permite la evacuación de los
ocupantes.
- El origen de evacuación de los ocupantes tiene en cuenta el punto más
desfavorable dentro del conjunto, haciéndose así factible su desalojo en caso
de incendio.
DIMENSIONADO DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Según CT DB SI-3, apartado 4.2 tabla 4.1 del presente capítulo, se definen y
comprueban las dimensiones de las escaleras de evacuación tanto descendentes
como ascendentes, así como las puertas y pasos pertinentes a las mismas. Las escaleras
además deberán cumplir el ancho mínimo establecido en el CT DB SUA 1, apartado
4.2.2 tabla 4.1.
Las puertas que permitan el acceso a los vestíbulos de independencia o
evacuación del propio edificio en planta baja deberán cumplir la fórmula;
A > P/200> 0,80 m, la anchura de la puerta no deberá ser menos de 0,60 m y no
mayor a 1,23 m.
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PUERTAS A VESTÍBULOS DE INDEPENDENCIA/ESCALERA PROTEGIDA
V 1 V. EEP2 V. E3
P-1 1,50 m 0,8 m 0,8 m
SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m
PUERTAS A ESPACIO EXTERIOR SEGURO
P1 P2 P3
P 0 1,50 m 1,50 m 1,50 m
SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m
ESCALERAS DESCENDENTES N
ENP 1 ENP2 EP3
P 0 0 m 0 m 0 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 1 1,50 m 1,50 m 1,20 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
ESCALERAS EN EL INTERIOR DEL PATIO DE BUTACAS
DERECHA CENTRAL IZQUIERDA
P 1 1,30 m 1,30 m 1,30 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
P 2 1,30 m 1,30 m 1,30 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
El cálculo se ha formulado a través de lo siguiente para escaleras no protegidas
descendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;
A > P/160
Por otro lado, la tabla 4.2 de este mismo apartado, indica la capacidad de
personas que puede albergar una escalera no protegida, independientemente de la
altura de evacuación, con el ancho de 1,50 m, para evacuación descendente,
albergar hasta 240 personas. Viendo de esta forma que también nos encontramos por
debajo del máximo según la ocupación escogida para este dimensionado.
PROTECCIÓN DE ESCALERAS
Según la tabla 5.1 del apartado 5 del presenta capítulo, se deben cumplir unas
exigencias determinadas por su altura de evacuación.
Pública concurrencia: h < 10 m, escalera no protegida.
PUERTAS SITUADAS EN RECORRIDOS DE EVACUACIÓN
Según el apartado 6 del presenta capítulo, toda puerta que evacúe a más de
50 personas deberá ser abatible con eje en giro vertical y apertura en dirección de la
evacuación. Para su apertura, su sistema de cierre no actuará, y si fuese de esta forma
deberá consistir en un dispositivo de fácil y rápida apertura, sin necesidad de llaves ni
mecanismo.
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SEÑALIZACIÓN DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Se utilizarán señales de evacuación según la norma UNE 23034:1988, según los
siguientes criterios señalados y especificados en los pertinentes planos.
CONTROL DEL HUMO DE INCENDIO
Deberá instalarse un sistema de control del humo de incendio capaz de
garantizar dicho control durante la evacuación de los ocupantes;
- Para atrios, cuando su ocupación en el conjunto de las zonas o plantas que
constituyan un mismo sector de incendios esté previsto para la evacuación de
más de 500 ocupantes.
EVACUACIÓN DE PERSONAS CON DISCAPACIDAD EN CASO DE INCENDIO
Estudiamos la evacuación de personas con discapacidad en el edificio
pertinente y consideramos que, por la ubicación de su posición y la altura de
evacuación <10 m, no es preciso albergar en el proyecto una zona específica de refugio
para tales ocupantes.
SI 5. INTERVENCIÓN DE BOMBEROS.
APROXIMACIÓN A LOS EDIFICIOS
La aproximación a los edificios se ve desarrollada en los planos pertinentes a este
apartado. Además, estas condiciones de aproximación deberán cumplir las
indicaciones determinadas por el CT DB SI 5 apartado 1.1, donde se indica las
condiciones para los viales de aproximación de los vehículos de bomberos.
ENTORNO DE LOS EDIFICIOS
Según el CT DB SI 5 apartado 1.2, los edificios con altura de evacuación
descendente mayor a 9 m deben disponer de un espacio de maniobra para los
bomberos que cumpla las siguientes condiciones a lo largo de las fachadas en las que
se encuentren los accesos. En este caso, no procede.
ACCESIBILIDAD POR LA FACHADA
En las fachadas en las que estén previsto los accesos al interior del edificio se
deberá garantizar que la dimensión tanto horizontal y vertical debe ser, al menos, 0,80 x
1,20 m. Aunque por la configuración del edificio y su uso es posible su acceso por
cualquier de las puertas que no se encuentre bloqueada por tal situación.
CENTRO ALTO RENDIMIENTO - NAVE ESTE
Ámbito de aplicación de la norma:
- Uso Docente (planta 0 y planta1)
SI 1. PROPAGACIÓN INTERIOR.
SECTORES DE INCENDIOS, DISRIBUCIÓN Y SUPERFICIE
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El edificio se configura como un mismo sector de incendio, aunque se trata de
un lugar donde se puede impartir docencia, también está abierto al resto del barrio, por
lo que parece pertinente consolidarlo como Uso Docente.
SOBRE RASANTE
SECTOR 1 DOCENTE < 4000m2
PLANTA 0 2403 m2
PLANTA 1 2403 m2
TOTAL 2403 m2
CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA ENTRE SECTORES
Al tratarse de un mismo sector de incendios en su conjunto, se entiende que la
resistencia al fuego de los elementos que la componen debe cumplir lo estipulado por
la norma en la tabla 1.2 del apartado 1 del CT DB SI 1.
Plantas sobre rasante,
Uso Pública Concurrencia con altura de evacuación <15 m; EI 90
No existen puertas que comuniquen diferentes sectores. Sin embargo, tenemos
puertas que comunican directamente con el espacio exterior seguro, esto hará que
deban cumplir el requisito impuesto como EI2 45 – C5.
LOCALES DE RIESGO ESPECIAL
No se considera ningún local de riesgo especial en el conjunto del edificio.
SI 2. PROPAGACIÓN EXTERIROR.
Por la configuración de este edificio, en todo el conjunto de la fachada se
cumplirá EI-60. De esta forma se consigue controlar y evitar la propagación tanto
horizontal como vertical entre los distintos sectores de incendios que configuran el
edificio.
SI 3. EVACUACIÓN DE OCUPANTES.
CÁLCULO DE OCUPACIÓN
Este centro de alto rendimiento, en cuanto a la ocupación, al igual que ocurre
con el conservatorio de danza, se estipula, dentro de las aulas, las personas que van a
hacer uso del recinto e independientemente de lo que dicte la norma.
OCUPACIÓN
PLANTA ESTANCIA SUP (M2) M2/PERS OCUP.
OCUPACIÓN
PARA CÁLCULO
DE EVACUACIÓN
P 0 BIBLIOTECA 140 2 70 70
DOCENTE AULAS 140 5 28 28
HALL 166 10 16,7 17
ASEOS 60 3 20 20
SALA DE REPRE 410 5 82 82
CIRCULACIÓN 340 10 34 34
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TOTAL 251
P1
AULAS
DOCENTE 1363 5 272,6 273
TOTAL 524
NÚMEROS DE SALIDAS Y LONGITUD DE LOS RECORRIDOS DE EVACUCIÓN.
Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, cuenta con 3 salidas del
edificio, distribuidas en 3 de las 4 fachadas del edificio;
- La longitud de los recorridos de evacuación hasta alguna salida de planta no
excede de 50 m, en este caso, para asegurar que todos los ocupantes del
recinto cumplen con la distancia, se verá incrementada en un 25%, gracias la
instalación automática de extinción.
- Además, la salida de la pieza del auditorio se verá evacuada en un primer
momento hacia un Sector de riesgo mínimo que permite la evacuación de los
ocupantes.
- El origen de evacuación de los ocupantes tiene en cuenta el punto más
desfavorable dentro del conjunto, haciéndose así factible su desalojo en caso
de incendio.
DIMENSIONADO DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Según CT DB SI-3, apartado 4.2 tabla 4.1 del presente capítulo, se definen y
comprueban las dimensiones de las escaleras de evacuación tanto descendentes
como ascendentes, así como las puertas y pasos pertinentes a las mismas. Las escaleras
además deberán cumplir el ancho mínimo establecido en el CT DB SUA 1, apartado
4.2.2 tabla 4.1.
Las puertas que permitan el acceso a los vestíbulos de independencia o
evacuación del propio edificio en planta baja deberán cumplir la fórmula;
A > P/200> 0,80 m, la anchura de la puerta no deberá ser menos de 0,60 m y no
mayor a 1,23 m.
PUERTAS DE SALIDA DEL EDIFICIO
p1 p2 p3 p4 p5 p6
P-1 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,50 m
SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m
El cálculo se ha formulado a través de lo siguiente para escaleras no protegidas
descendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;
A > P/160
Por otro lado, la tabla 4.2 de este mismo apartado, indica la capacidad de
personas que puede albergar una escalera no protegida, independientemente de la
altura de evacuación, con el ancho de 1,50 m, para evacuación descendente,
albergar hasta 240 personas. Viendo de esta forma que también nos encontramos por
debajo del máximo según la ocupación escogida para este dimensionado.
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PROTECCIÓN DE ESCALERAS
Según la tabla 5.1 del apartado 5 del presenta capítulo, se deben cumplir unas
exigencias determinadas por su altura de evacuación.
DOCENTE: h < 14 m, escalera no protegida.
PUERTAS SITUADAS EN RECORRIDOS DE EVACUACIÓN
Según el apartado 6 del presenta capítulo, toda puerta que evacúe a más de
50 personas deberá ser abatible con eje en giro vertical y apertura en dirección de la
evacuación. Para su apertura, su sistema de cierre no actuará, y si fuese de esta forma
deberá consistir en un dispositivo de fácil y rápida apertura, sin necesidad de llaves ni
mecanismo.
SEÑALIZACIÓN DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Se utilizarán señales de evacuación según la norma UNE 23034:1988, según los
siguientes criterios señalados y especificados en los pertinentes planos.
EVACUACIÓN DE PERSONAS CON DISCAPACIDAD EN CASO DE INCENDIO
Estudiamos la evacuación de personas con discapacidad en el edificio
pertinente y consideramos que, por la ubicación de su posición y la altura de
evacuación <14 m, no es preciso albergar en el proyecto una zona específica de refugio
para tales ocupantes.
SI 5. INTERVENCIÓN DE BOMBEROS.
APROXIMACIÓN A LOS EDIFICIOS
La aproximación a los edificios se ve desarrollada en los planos pertinentes a este
apartado. Además, estas condiciones de aproximación deberán cumplir las
indicaciones determinadas por el CT DB SI 5 apartado 1.1, donde se indica las
condiciones para los viales de aproximación de los vehículos de bomberos.
ENTORNO DE LOS EDIFICIOS
Según el CT DB SI 5 apartado 1.2, los edificios con altura de evacuación
descendente mayor a 9 m deben disponer de un espacio de maniobra para los
bomberos que cumpla las siguientes condiciones a lo largo de las fachadas en las que
se encuentren los accesos. En este caso, no procede.
ACCESIBILIDAD POR LA FACHADA
En las fachadas en las que estén previsto los accesos al interior del edificio se
deberá garantizar que la dimensión tanto horizontal y vertical debe ser, al menos, 0,80 x
1,20 m. Aunque por la configuración del edificio y su uso es posible su acceso por
cualquier de las puertas que no se encuentre bloqueada por tal situación.
3. INSTALACIONES DEL EDIFICIO
PREVISIÓN DE ESPACIOS TÉCNICOS PARA INSTALACIONES Y FALSOS TECHOS
El conjunto se ve compuesto por diferentes edificios
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Por otro lado, lo que se verá reflejado en este apartado se ve desarrollado en el
plano adjunto referente a las reservas de espacios y desarrollo de cada instalación.
Además de la planta técnica en la planta 7, están previstos los siguientes espacios
técnicos:
INSTALACIÓN LOCAL PLANTA UBICACIÓN SUPERFICIE
Ventilación
Climatización
Caldera ACS 1 P7 AULARIO 2743 m2
Centro de transformación 1 Y 2 2 P0 EXTERIOR 65 m2
Contadores 3 P0 EXTERIOR 2 m2
Cuadro general de protección 4 P1 AULARIO 5m2
Cuadro general 5 P1 AULARIO 5m2
Cuadro eléctrico por planta 6 todas AULARIO -
Armario general Teleco 7 P1 AULARIO 5m2
Armario por planta Teleco 8 todas AULARIO -
BIES 9 P-1 AULARIO 19m2
Grupo de Presión AFS 10 P-1 AULARIO 20m2
Saneamiento Bombeo 12 P-1 AULARIO 19m2
Contadores 13 P0 AULARIO 2m2
Coche eléctrico 14 P-1 AULARIO 25 m2
Almacén de residuos 15 P-1 AULARIO 5 m2
Ventilación 1 16 P-1 AULARIO 20m2
Ventilación 2 17 P-1 AULARIO 20 m2
Ventilación 3 18 P-1 AULARIO 20 m2
El conjunto al completo necesitará dos Centros de Transformación ubicados en
el edificio constituido como auditorio. Por la demanda del aulario, uno de ellos será
únicamente para garantizar el suministro de este. El acceso al CT se hará desde la calle,
sin necesidad de entrar en el edificio en el que se encuentra. Por otro lado, el cuadro
general se dispone en el aulario en la planta 1, destinada a la administración.
En esta planta se encuentran también el cuadro general y el armario de
telecomunicaciones. De esta instalación se prevé un armario por cada planta que
distribuya el suministro a todos los puntos.
Por otro lado, en el sótano se reserva un espacio central donde se ubican los
locales referentes al grupo de presión, el aljibe, las BIES y el bombeo correspondiente a
saneamiento.
Finalmente, el espacio destinado para el paso de los contactos por falso techo
se estima de unos 50 centímetros aproximadamente. El falso techo técnico se ve
ubicado en el pasillo central del edificio para la distribución de los conductos hacia las
aulas y los espacios de circulación y estancia comunes.
3.1 SANEAMIENTO
La norma aplicada a este apartado para el cálculo y desarrollo de las
instalaciones de saneamiento para aguas pluviales y aguas residuales viene
determinada por:
- CT DB HS 5
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La red diseñada para la evacuación de aguas es una red separativa, donde se
diferencian los bajantes pluviales de los residuales. De esta forma, no se permite que en
ningún momento se establezca una comunicación entre ambas redes, vertiendo su
contenido de la una a la otra. Esto último se producirá en la arqueta sifónica, lugar
donde se juntan ambos trazados.
Por el diseño del edificio se hace imposible el trazado de las redes de forma
continua y directa hasta la arqueta, por este motivo, se traza una red colgada, con
pendiente mínima del 1% en planta primera que permite la reubicación de las bajantes
hacia puntos que permitan su continuidad hasta la planta sótano, donde se encuentran
las arquetas sifónicas. La planta baja recoge las aguas pluviales generadas en la plaza
bajo el edificio, y discurre igualmente colgada en el techo de planta sótano. Del mismo
modo, las aguas generadas en el sótano, uso aparcamiento, será recogida por una red
enterrada, con pendiente mínima de 2%, empotrada en la losa arriostraste.
Todos los trazados de los colectores se realizarán de poliuretano. Además, los
bajantes verticales deberán tener asignado un sistema de ventilación primaria. Esto se
efectúa mediante una válvula de aireación colocada en la parte superior del bajante.
Este elemento deberá contar con un recubrimiento de aislante acústico. Para el
cumplimiento de la norma CT DB SI, si el diámetro supera los 80 mm, deberá colocarse
collarines intumescentes en el paso entre sectores.
En cubierta se plantea un sumidero lineal por diseño, efectuando así su conexión
a los bajantes a menos de 5 m como indica la norma.
En sótano, todos los espacios reservados para instalaciones deberán contar con
un sumidero de recogida de agua, esta red será enterrada junto con la de recogida de
aguas del aparcamiento.
Antes de llegar a la arqueta sifónica final que dará conexión de la red privada
con la red pública, se colocará una arqueta separadora de grasas vinculada a su vez
con una arqueta de bombeo que sea capaz de llevar las aguas de la red enterrada
hacia la cota de la red colgada en la planta sótano.
DIMENSIONADO DE LA RED RESIDUAL
A continuación, se calculan los diámetros necesarios para la instalación de
saneamiento. Se distingue el calculo de la red de recogida de aguas residuales y la red
de recogida de aguas pluviales. En todo momento según el CTE DB HS 5 y teniendo en
cuenta todas las indicaciones anteriormente citadas. Se procede al cálculo de una de
las tres arquetas que se necesitan para el edificio. Por lo que los datos serán
extrapolados al resto de elementos indicados en los planos adjuntos.
- Red de pequeña evacuación
Para saber el diámetro necesario y las unidades de desagüe y las derivaciones
indiviuales correspondientes a la arqueta estudiada tomamos la tabla 4.1,
PLANTA RECINTO APARATO Nº UNIADES
DESAGÜE
UD
DIAMETRO MÍN
DERIVACIÓN
INDIVIDUAL
UD
TOTAL
PX VESTUARIO 1 INODORO 4 5 UD 100 mm 20
UD
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LAVABO 4 2 UD 40 mm 8 UD DUCHA 3 3 UD 50 mm 9 UD
TOTAL 37 UD
TOTAL BAJANTE X 6 PLANTAS 222 UD
A continuación, se procede al cálculo, de los ramales y por lo tanto la propia
derivación que llega al colector común del núcleo húmedo y se unen al bajante. Según
la tabla 4.3 del presente capítulo, los diámetros de los colectores entre aparatos y
bajante viene determinada según la pendiente y las unidades de desagüe que
contiene. Por ello, el mínimo establecido en la norma es de 90 mm para pendientes de
1%, teniendo 37 UD.
PLANTA RECINTO MÁXIMO Nº UD PENDIENTE DIÁMETRO
P1 VESTUARIO 1 37 1% 90 mm
El diámetro de las bajantes se obtiene en la tabla 4.4 como el mayor de los
valores obtenidos considerando el máximo número de UD en el ramal y el número
máximo de UD por cada planta. En nuestro caso tomamos una altura de más de 3
plantas, obteniendo los siguientes diámetros:
RECINTO MÁXIMO
Nº UD
RAMAL
DIÁMETRO
CÁLCULO
Nº
PLANTAS
MÁXIMO
Nº UD
TOTAL
DIÁMETRO
CÁLCULO
DIÁMETRO
CORREGIDO
VESTUARIO 37UD 75 mm 6 222UD 90 mm 125 mm
Para los colectores residuales horizontales se recomienda un diámetro mínimo de
110 m en redes sin inodoros y de 125 para redes con inodoro
La red colgada hasta la arqueta sifónica viene determinada por las UD de la
bajante justamente anterior, a la que solo acometen estos 6 núcleos húmedos. Por lo
que el diámetro, para una pendiente del 1%, es de 125mm, tras corregirse este diámetro
por mínimos exigidos en la norma, en la tabla 4.5 del presente capítulo.
DIMENSIONADO DE LA RED PLUVIAL
Se procede al calculo y dimensionado de una de las arquetas, igual que se hizo
con la red residual, en este caso, se tendrá en cuenta un tercio de la cubierta del
edificio, siendo la superficie equivalente a esta arqueta estudiada. Una vez sacadas las
conclusiones de los cálculos, se extrapolan los datos al resto del edificio.
En cuanto al diseño de la red de recogida de aguas pluviales, cabe mencionar
que por criterios proyectuales se ha determinado la utilización de sumideros lineales a lo
largo de la cubierta. Formalizando paños de cubierta unitarios y la optimización del
espacio. La proyección de la cubierta es mayor a 500 m2, por lo que la aparición de los
sumideros como exige la norma cada 150 m2 como mínimo se ve suplida se sobra
mediante la solución adoptada. La cubierta tiene una superficie en proyección
horizontal de 1985 m2 aproximadamente, subdividida por los núcleos verticales de
hormigón que vierten su agua hacia estos paños mediante rebosaderos.
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Continuamos dimensionando el diámetro mínimo del bajante pluvial mediante
la tabla 4.8 que muestra los valores para un régimen pluviométrico de 100 mm/h. Como
Sevilla se encuentra en la isoyeta 40 de la zona B (figura B1, Apéndice B)
obtenemos su intensidad pluviométrica, siendo esta,
Isoyeta 40 en zona B, para intensidad pluviométrica de 90. Por lo tanto, el factor
de corrección será de: i=90 f = i/100 = 90/100 = 0.9. Se aplicará posteriormente a
las superficies de cubierta servidas para dimensionar bajantes y canalones.
Una vez establecido estos parámetros pasamos a la denominación y
cálculo de los bajantes según la tabla 4.8 del presente capítulo.
CUBIERTA BAJANTE SUPERFICIE
(m2)
COEF.
CORREC.
SUPERFICIE
CORREGIDA
Ø
NOMIAL
(mm)
Ø FINAL
(mm)
CUBIERTA 1 BP 1 120 0,9 108 75 90 BP2 120 0,9 108 75 90
CUBIERTA 2 BP3 149 0,9 134,1 75 90
BP4 149 0,9 134,1 75 90
Al tratarse de un edificio colgado como hemos visto anteriormente, es
imposible derivar directamente estos bajantes a la planta sótano o conseguir
que todos viertan desde un primer momento en el bajante común, por este
motivo, se aúnan todos los bajantes pluviales de este núcleo. Para ello, se
supone una red colgada con 1% de pendiente a la que van acometiendo los
diferentes bajantes. Este bajante colector es el encargado de recoger la
superficie total de 484 m2 será de 110.
Seguidamente, se estiman los diámetros necesarios para los colectores
colgados en bajo planta baja. Esta red será la encargada de recoger las aguas
pluviales de la planta baja, configurada como plaza.
CUBIERTA
SUPERFICIE COEFICIENTE
CORRECCIÓN
SUPERFICIE
CORREGIDA
Ø NOMIAL
(mm)
Ø FINAL
(mm)
CUBIERTA
SÓTANO C1-C3
538 0,9 484,2 110 110
C2-C3 195 0,9 175,5 75 90
C4-C5 195 0,9 175,5 75 90
C5-C7 195 0,9 175,5 75 90
C7-C6 195 0,9 175,5 75 90
C7-C9 390 0,9 351 110 110
C8-C9 195 0,9 175,5 75 90
C9-C3 585 0,9 526,5 110 110
C3-C10 1318 0,9 1186,2 160 160
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ARQUETAS
En primer lugar, se van a dimensionar las arquetas de sótano que terminan
desembocando en la arqueta sifónica objeto de estudio. Para ello es preciso tener en
cuenta la superficie a la que sirve y el diámetro de la red enterrada. Se han colocado
cada 10 metros mínimo siempre que haga falta su registro. En cuanto a la evacuación
de aguas de la planta sótano, se considera como aguas residuales debido a la suciedad
de la misma planta. El colector de la red enterrada se dimensionará mediante la taba
4.5, utilizando una pendiente del 2%. Además, para los colectores enterrados en losa de
cimentación o similar se recomienda un diámetro mínimo de 160mm y 125mm para
colectores accesibles.
RED
SUPERFICIE Ø NOMIAL
(mm)
Ø FINAL (mm) ARQUETAS
ENTERRADA C1 398 110 160 60x60
C2 398 110 160 60x60
Las arquetas por el paso de este colector enterrado bajo el sumidero lineal de la
planta sótano tendrán las dimensiones citadas en la tabla.
3.2 ABASTECIMIENTO. AFS Y ACS
La norma aplicada a este apartado para el cálculo y desarrollo de las
instalaciones de abastecimiento tanto Agua Fría Sanitaria (AFS) como Agua Caliente
Sanitaria (ACS), viene determinada por:
- CT DB HS 4
- CT DB HE 4 (Para ACS)
DISEÑO DE LA INSTALACIÓN
La red de abastecimiento del edificio Aulario tiene en cuenta a su vez tres tipos
diferentes de redes;
- Red de Abastecimiento de Agua Fría Sanitaria (AFS)
- Red de Abastecimiento de Agua Caliente Sanitaria (ACS)
- Red de abastecimiento para Protección en Caso de Incendio (PCI)
La instalación hace su acometida hacia la avenida José María Moreno Galván,
donde se encuentra la red general de suministro de la ciudad. Lo hace con una presión
de servicio de 25 m.c.a.
Existen dos acometidas independientes de suministro al edificio;
- Servicio a PCI concretamente a las Bocas de Incendios Equipadas (BIES). Esta
instalación cuenta con su propio contador y una red que conecta los distintos
puntos donde se ubican las BIES que están conectadas con su propio equipo de
bombeo.
- Servicio de abastecimiento a instalaciones hidrosanitarias, ACS y AFS. Esta
instalación estará compuesta por tuberías de PEX que discurrirán desde el sótano
hasta los diferentes puntos de suministro. En vertical lo harán por los huecos
destinados a estas instalaciones y en horizontal discurrirán por falsos techos.
SEPARACIÓN DE OTRAS INSTALACIONES
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Se cumplirá lo establecido en el CTE-DB-HS4-art.3.4 según el cual:
El trazado de las tuberías de agua fría (AFS) debe solucionarse de manera que no
resulten afectadas por los focos de calor, eso quiere decir que siempre deben ir
separadas de las canalizaciones de agua caliente (ACS), a una distancia de mínima de
4 cm. Además, cuando las dos tuberías estén en un mismo plano horizontal, la de agua
fría debe ir siempre por debajo de la de agua caliente.
De la misma manera, se deben disponer las tuberías debajo de cualquier
canalización o elemento que contenga dispositivos eléctricos o electrotécnicos, así
como de cualquier red de telecomunicaciones, guardando una distancia en paralelo
de al menos 30 cm.
TIPIFICACIÓN DE NÚCLEOS HÚMEDOS Y DEMANDA
Aunque para el cálculo de las tuberías solamente se tendrá en cuenta el tramo
más desfavorable (correspondiente a los tramos en Planta 6), se estima oportuno tipificar
los diferentes núcleos húmedos del conjunto, así como los aparataos y la demanda de
cada uno. De esta forma, los tipos y el caudal necesario son;
PLANTA RECINTO APARATO Nº
Q MIN
INST AFS
(dm3/s)
Q MIN
INST ACS
(dm3/s)
Q
TOTAL
AFS
(dm3/s)
Q TOTAL
ACS
(dm3/s)
P1 ASEO 1
INODORO
CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0
LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26
TOTAL 0,8 0,26
P2-P5
VESTUARIO
1
INODORO
CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0
LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26
DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3
VESTUARIO
2
INODORO
CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0
LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26
DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3
planta 2 a 5 con la misma demanda de AFS TOTAL (x5) 11,2 4,48
P6
VESTUARIO
1
INODORO
CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0
LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26
DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3
VESTUARIO
2
INODORO
CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0
LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26
DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3
MICRO FREGADERO 1 0,3 0,2 0,3 0,2
LAVAVAJILLAS 1 0,25 0,2 0,25 0,2
TOTAL 3,35 1,52
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TOTAL
EDIFICIO 15,35 6,26
DIMENSIONADO AFS
Se diseña el trazado de la red en base a la siguiente descripción. En primer lugar,
se efectúa la conexión con la red pública de abastecimiento, dicha conexión se hace
mediante una llave de registro que se ubica en la arqueta. Del mismo modo, la cantidad
de agua consumida en el edificio se mide mediante un único contador ubicado en el
núcleo central de hormigón como se indica en el plano.
A la entrada de los vestuarios y el microondas, núcleo húmedo, se coloca una
llave de corte.
- Comprobación de la presión
Se procede al dimensionado y comproabaci´n de la red de abastecimiento de
Agrua Fría Sanitaria. En primer lugar, comprobaremos si es necesario colocar un grupo
de presión calculando la presión en el punto de consumo más desfavorable que, por
longitud y altura de la red, como hemos dicho anteriormente, el Vestuario 1 en la planta
6.
En los puntos de consumo la presión mínima debe ser de 100 kPa (10m.c.a.) para
grifos comunes y 150 kPa (15m.c.a.) cisternas. Además, la presión en cualquier punto
de consumo no debe superar los 500 kPa (50m.c.a).
Conociendo la presión en la acometida (25 m.c.a.) y suponiendo la profundidad
de esta (1.00 m), realizamos el estudio de presiones utilizando la siguiente expresión:
PNEC = HG + PR + PC
Siendo;
PNEC; Presión necesaria en el punto más desfavorable
HG; Altura desde la acometida al punto de consumo, siendo igual a 30,4 m
PR; Presión residual = 10 m.c.a
PC = Pérdida de carga del circuito = 0,1 · 112 = 11,2 m.c.a (estimada como el
10% de la longitud del circuito)
PNEC = HG + PR + PC = 30,4 + 10 + 11,2 = 51,6 m.c.a < 25 m.c.a; por lo tanto, es
necesario colocar grupo de presión No es necesario colocar grupo de presión para
llegar al punto más desfavorable.
- Cálculo de diámetros y perdidas unitarias de tuberías
Para hacer el dimensionado de los diámetros de la red, se tiene en cuenta lo
establecido por el CTE-HS4, en el que se especifica que el dimensionado de la red se
hará a partir del dimensionado de cada tramo, y para ello se partirá el circuito
considerando como más desfavorable que será aquel que cuente con la mayor
pérdida de presión debida tanto al rozamiento como a su altura geométrica. Teniendo
en cuenta que la elección de una velocidad de cálculo comprendida para tuberías
metálicas entre 0,50 y 3,50m/s para tuberías termoplásticas.
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Se han utilizado los siguientes parámetros de cálculo;
PC = 1,2L · ΔPcl
ΔPCL = F · v1,75 · Ø-1,25
v= 4000·Qc / ØN·π
Øc = √(4000·Qc/V· máx·π)
F= Rugosidad según Flamant = 0,00054 (Para PVC)
Vmáx = 2m/s
K= coeficiente de simultaneidad = 1/ (n-1) 1/2, siendo “n” el nº de aparatos
TRAMO Nº
APARATOS Qi(l/s)
coeficiente
K Qc
Vmax
(m/s)
Øc
(mm)
Øn
(mm)
v
real(m/s)
A-C 7 1 0,41 0,41 2 16 20 1,30
B-C 4 0,6 0,58 0,35 2 15 20 1,10
C-D 11 1,6 0,32 0,51 2 18 20 1,61
H-D 11 1,6 0,32 0,51 2 18 20 1,61
G-H 4 0,6 0,58 0,35 2 15 20 1,10
F-H 7 1 0,41 0,41 2 16 20 1,30
I-D 2 0,55 1,00 0,55 2 19 20 1,75
D-E 24 6,95 0,21 1,45 2 30 32 1,80
TRAMO F ΔPcl
(mca/m) Lr (m) Pl(m.c.a/m) PP(m.c.a) Pc total
A-C 0,00054 0,00002 9,2 0,0001859 0,000037 0,00022
B-C 0,00054 0,00002 5 0,000075 0,000015 0,00009
C-D 0,00054 0,00003 52,3 0,0015 0,00030 0,0018
H-D 0,00054 0,00003 52,3 0,0015 0,00030 0,0018
G-H 0,00054 0,00002 5 0,000075 0,000015 0,00009
F-H 0,00054 0,00002 9,2 0,0001859 0,000037 0,00022
I-D 0,00054 0,00003 7,7 0,0002622 0,000052 0,0003
D-E 0,00054 0,00002 2,84 0,000056 0,000011 0,000067
Los ramales de enlace de cada aparato se dimensionarán según lo establecido
en CTE DB HS 4, en la tabla 4.2 para tubos de plástico:
PLANTA RECINTO APARATO Nº Q MIN INST
AFS (dm3/s) Ø min (mm)
Q TOTAL
AFS
(dm3/s)
P6
VESTUARIO
1 INODORO 4 0,1 40 0,4
LAVABO 4 0,1 12 0,4
DUCHA 3 0,2 12 0,6
TOTAL 1,4
VESTUARIO
2 INODORO 4 0,1 40 0,4
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LAVABO 4 0,1 12 0,4
DUCHA 3 0,2 12 0,6
TOTAL 1,4
MICRO FREGADERO 1 0,3 20 0,3
LAVAVAJILLAS 1 0,25 20 0,25
TOTAL 0,55
TOTAL PLANTA 3,35
- Tuberías generales
Una vez conocemos el caudal total instalado, calculado tanto para AFS como
para ACS al comienzo del presente apartado, procedemos al cálculo de la tubería
general de Agua Fría Sanitaria a través de la siguiente ecuación:
Ø = [(QC · 4000) / (π · v)] 1/2 = 40 mm
Siendo;
QC = Caudal de cálculo = K · QT = 2,20 l/s
K= coeficiente de simultaneidad = 1/ (n-1)1/2, siendo “n” el nº de aparatos, 50 =
0,14
QT = Caudal total instalado en el edificio = 15,35 l/s
V = velocidad = 2 m/s
Finalmente, el diámetro de la tubería principal de abastecimiento es 37,36 mm,
tomando como diámetro de nominal de 40 mm de diámetro exterior, de acero
inoxidable Grupo de presión y depósito de presión.
El número de bombas depende del caudal de cálculo o simultáneo de la
instalación. De esta manera, si tenemos un caudal de cálculo tal que Qc= 2,20 l/s, será
necesario 2 bombas.
Se entiende y determina que las bombas funcionan habitualmente de forma
alternada. Del mismo modo, se tiene en cuenta que, como mínimo, debe existir una
bomba de reserva para caso de fallo de alguna de ellas. Por lo tanto, siempre existirán
dos bombas para uso habitual y una bomba de reserva.
Se procede a continuación al cálculo del depósito de presión. Está compuesto
por acero galvanizado y debe albergar un margen de volumen de 10 m.c.a y tener un
funcionamiento de bombas alternadas de 8 ciclos hora. Para su calculo se deberá
cumplir la siguiente ecuación;
Vd = 3 · Q · (Pb+10), en litros
Donde;
Q el caudal de cálculo y Pb la presión de arranque.
Pb = Ha + Hg + Pc + Pr
Ha: altura geométrica de aspiración, es la distancia vertical existente entre el eje
de la bomba y el nivel inferior del agua.
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Hg: altura geométrica, es la distancia vertical entre el eje de la bomba y el punto
de servicio más elevado
Pc: pérdida de carga del circuito, producidas por el rozamiento del fluido con la
tubería y las pérdidas localizadas en llaves, contadores y cruces.
Pr: Presión residual en el grifo, es la presión mínima que debe tener el agua al
llegar al punto de consumo, en grifos convencionales 100kPa.
Nº
APARATOS Qi(l/s)
coeficiente
K Qc
Vmax
(m/s)
Ø
cálculo(mm)
Ø
nominal
(mm)
v
real(m/s)
D-E 24 6,95 0,21 1,45 2 30 32 1,80
E-J 50 15,35 0,14 2,19 2 37 40 1,75
F ΔPcl (mca/m) Lr (m) Pl (m.c.a/m) PP (m.c.a) Pc total
D-E 0,00054 0,00002 2,84 0,000056 0,000011 0,000067
E-J 0,00054 0,00001 52,82 0,00075 0,00015038 0,00090
Tenemos por lo tanto que Pb= 0,5m + 33m + 0,0009+ 10 m.c.a = 43,50 m.c.a y
consecuentemente, Vd= 3 · 2,2 · (43,5 +10) = 353,1 l. Con estos resultados, se buscará un
fabricante que distribuya
- Depósito auxiliar
Según la norma, el volumen de los depósitos debe cubrir V= Q*t*60 (l/s) siendo;
Q, caudal simultáneo
t, el tiempo equivalente a 15-20 minutos de consumo simultáneo de agua en
todo el edificio
De esta manera se nos exige un volumen de depósitos auxiliar de acumulación
de agua de 13815 l, se decide instalar 4 depósitos prefabricados de 4000 l de HDPE.
Para el dimensionado de las tuberías se utiliza el tramo más desfavorable. Según
el trazado de la instalación dicho tramo puede considerarse en cualquier de los dos
vestuarios ubicados en la planta 6 del edificio.
- ESPESORES DE AISLAMIENTO
Según el RITE septiembre 2013, se establecen los espesores mínimos de
aislamiento en mm de tuberías y accesorios que trasportan AFS, según la tabla 1.2.4.2.3
para tuberías que discurren por el interior y para tuberías que discurren por el exterior
1.2.4.2.4.
En tuberías interiores, donde tengamos circulando agua a temperaturas
comprendidas entre 0º y 10º, se deberá disponer de una capa aislante de espesor igual
a 25 mm para diámetros inferiores a 35 mm y 40 mm de aislante para diámetros
comprendidos entre 35 y 40 mm.
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En tuberías que discurren por el exterior, comprendidas entre 0º y 10º, se deberá
disponer de una capa aislante de espesor igual a 45 mm para diámetros inferiores a 35
mm.
DIMENSIONADO ACS
Las condiciones de diseño según el CTE para el trazado del sistema hidráulico
son las que siguen:
- Los circuitos primario y secundario deben ser independientes.
- Cuando la superficie de captación sea superior a 10m2, se dispondrá
circulación forzada (con bomba).
- No se podrá usar acero galvanizado en temperaturas superiores a 60º.
- No deberían sobrepasarse los 60º de temperatura, para evitar quemaduras,
sobre todo en aguas con sales de calcio.
- Cálculo de diámetros y perdidas unitarias de tuberías
La instalación de ACS está ubicada en planta de cubierta y parte hacia los
diferentes puntos de suministro ubicados en el edificio.
- Cálculo de la demanda y contribución solar
Para saber la demanda real que se necesita diariamente. Según el anejo F, tabla
C, tenemos que, para uso diferente a residencial, siendo esto una escuela con ducha,
la demanda diaria de ACS viene determinada por el número de personas y lo indicado
en la tabla, 21 litros por persona y día (l/día· persona).
Contamos con 1065 personas aproximadamente entre alumnos, profesores y
administración, tendríamos una demanda de 22365 l/día.
Al tratarse de un edificio cuya demanda es superior a los 5000l/día, y debido a
la zona en la que se encuentra, según el punto 3.1 del CT DB HE-4 cubrirá al menos el
70% de la demanda energética anual para ACS. Por lo tanto, la contribución solar debe
ser de 15655 l/día.
- Cálculo de la acumulación y captadores solares
Para satisfacer a demanda de ACS del edificio, la instalación debe concentrarse en
un volumen de acumulación, de esta manera, puede contenerse la inercia térmica
necesaria que permita el funcionamiento constante de la instalación. El área total de
los captadores tiene un valor igual a la siguiente condición,
50< V/A<180,
Siendo,
A la suma de las áreas de los captadores
V el volumen del depósito solar, que cubra al menos la demanda total de ACS
Por lo tanto, el área de los captadores debe estar entre 448 m2 y 124,5 m2,
tenemos señalo en proyecto un área de 152 m2, por lo que se suple la necesidad. Se
trata de captadores de tubos de vacío y debido a la configuración de la cubierta es
posible su expansión en caso de mayor demanda en otros puntos del recinto.
- Sistema de intercambiador de calor
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
El sistema de intercambio de calor se resuelve mediante intercambiadores
independentes, cuya potencia viene determinada por el área de captadores solares
instalados.
P>500· A, por lo tanto, P debe ser mayor a 76000 Kcal/h, 91 877 w, que sobrepasa
sobradamente el mínimo establecido.
Por su potencia, se recomienda en todo momento que la después colocada en
el intercambiador sea superior a la indicada. Por lo tanto, según el fabricante, debemos
colocar un intercambiador tipo S1-24TLA, con una potencia de 79000 w.
- Captadores Solares por tubos de vacío
En este caso la disposición de los captadores no supone un impedimento para
su funcionamiento. Se encuentran instalados en el punto más alto del edificio, en
horizontal y sin obstáculos que le hagan sombra. Por este motivo, se busca un fabricante
que proporcione las características que buscamos.
Se colocarán paneles solares de tubos Vitosol 300-TM, con una superficie bruta
de 4,62m 2 y superficie de absorción de 3,03 m2, necesitaremos 51 paneles para poder
abastecer adecuadamente la instalación.
Este modelo permite la desconexión por temperatura ThermProtect. Esta evita el
sobrecalentamiento de los colectores cuando la pérdida de calor se estanca y la
radiación solar es intensa. Por lo que parece adecuado para las condiciones en las que
va a estar expuesto.
- Circuito hidráulico.
El caudal del circuito primario se determina según la superficie de captación
solar que se ha asigando, siendo esta 152 m2. Por lo que el caudal es
Q= 50 l/h· m2, por lo tanto, Qp = 2,08 l/s
El caudal del circuito secundario lo proporciona el intercambiador que hemos
escogido con anterioridad, donde determina que el caudal del circuito secundario es
de 2,27 m3/h, lo que viene a ser Qs 0,63 l/s
El caudal del circuito de retorno se dimensiona bajo la consideración de la
recirculación del 10%del agua de alimentación, como mínimo. Se considera en todo
momento un diámetro interior mínimo de 16 mm.
El caudal recirculado del circuito primario es el 10% de 2,08l/s =0,21l/s= 756 l/h, el
diámetro nominal de la tubería de retorno para este tramo del circuito es de 1 ¼
El caudal recirculado del circuito primario es el 10% de 0,63= 0,063 l/s= 226,8 l/h,
el diámetro nominal de la tubería de retorno para este tramo del circuito es de ¾ .
- Calderas
En este caso, veremos el dimensionamiento de sistemas de producción por
acumulación, donde se evalúa los periodos de consumos máximo o punta. Este hecho,
consumo punta, varía entre el 12% y el 25% de la demanda diaria de ACS,
Ch= 0,25 · 22365 = 5591,25 l, el acumulador de la caldera tendrá que cubrir este
pico como mínimo, por lo que se dispone un acumulador con volumen de 6000 l.
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La potencia de la caldera la determina el volumen del acumulador que tiene
que calentar, y debe abastecer la siguiente expresión,
Pc=1,10· 25· V (kcal/h)
Donde V es 6000l, por lo que Pc=165000 kcal/h= 191,89 kW, como mínimo
- Dimensionado de tuberías
Para hacer el dimensionado de los diámetros de la red, se tiene en cuenta lo
establecido por el CTE-HS4, en el que se especifica que el dimensionado de la red se
hará a partir del dimensionado de cada tramo, y para ello se partirá el circuito
considerando como más desfavorable que será aquel que cuente con la menor altura
respecto a la cota 0, es decir, la planta segunda, ya que la instalación se encuentra
ubicada en planta de cubierta. Teniendo en cuenta que la elección de una velocidad
de cálculo comprendida para tuberías metálicas entre 0,50 y 3,50m/s para tuberías
termoplásticas.
Se han utilizado los siguientes parámetros de cálculo;
Vmáx = 2m/s
K, coeficiente de simultaneidad = 1/ (n-1) 1/2, siendo “n” el nº de aparatos
Nº
APARATOS Qi(l/s)
coeficiente
K Qc
Vmax
(m/s)
Ø
cálculo(mm)
Ø
nominal
(mm)
A-C 3 0,3 0,71 0,21 2 12 20
B-C 4 0,26 0,58 0,15 2 10 20
C-D 7 0,56 0,41 0,23 2 12 20
H-D 7 0,56 0,41 0,23 2 12 20
G-H 4 0,26 0,58 0,15 2 10 20
F-H 3 0,3 0,71 0,21 2 12 20
D-E 14 2,24 0,28 0,62 2 20 20
Los ramales de enlace de cada aparato se dimensionarán según lo establecido
en CTE DB HS 4, en la tabla 4.2 para tubos de termoplástico:
PLANTA RECINTO APARATO Nº
Q MIN INST
ACS
(dm3/s)
Ø min (mm)
Q TOTAL
ACS
(dm3/s)
P2 VESTUARIO 1 INODORO 4 0 40 0
LAVABO 4 0,065 12 0,26
DUCHA 3 0,1 12 0,3
TOTAL 0,56
VESTUARIO 2 INODORO 4 0 40 0,4
LAVABO 4 0,065 12 0,4
DUCHA 3 0,1 12 0,3
TOTAL 0,56
TOTAL PLANTA 1,12
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- ESPESORES DE AISLAMIENTO
Según el RITE septiembre 2013, se establecen los espesores mínimos de
aislamiento en mm de tuberías y accesorios que transporten fluidos calientes que
discurren por el interior de los edificios según la tabla 1.2.4.2.1 y para el exterior 1.2.4.2.2.
En tuberías interiores, teniendo diámetros exteriores inferiores a 35 mm y
circulando agua a una temperatura no superior a 60º, se deberá disponer de una capa
aislante de espesor igual a 25 mm.
En tuberías que discurren por el exterior, bajo el mi criterio anteriormente citado,
se dispone una capa de aislamiento igual a 35 mm.
3.3 VENTILACIÓN y CLIMATIZACIÓN
La norma aplicada a este apartado para el cálculo y desarrollo de las
instalaciones de ventilación, calidad de aire interior:
- CT DB HS 3
CAUDAL VENTILACIÓN
Cabe mencionar que, para la asignación de los tipos de IDA, en particular para
los espacios de circulación de las plantas de aulario, se ha considerado IDA2, al tratarse
de espacios constituidos como bibliotecas o espacios de estudio abiertos, cuya
exigencia viene determinada por IDA 2, por lo que todos los espacios de circulación
deberán cumplirlo.
CAUDAL VENTILACIÓN
PLANTA ESTANCIA
CONTRO
L COND.
HIGROTÉ
RMICAS
SUP (M2) M2/PERS OCUP. IDA C. IDA
dm3/s C. ODA
dm3/s
C. ODA
m3/h
P -1 APARCAMIENTO
3394,75 40 85
TOTAL 85
P 0 VESTÍBULO THMC-3
300 2 150 IDA 3 8 1200 4320
TOTAL 150
P 1 ADMINISTRACIÓN THMC-3
50 10 5 IDA 2 12,5 62,5 225
DESPACHOS THMC-3
200 10 20 IDA 2 12,5 250 900
CIRCULACIÓN THMC-3
100 2 50 IDA 2 12,5 625 2250
ASEOS THMC-1
45 3 15 IDA 3 8 120 432
ARCHIVOS THMC-3
15 40 1 IDA 3 8 8 28,8
TOTAL 91
P 2
AULAS
PRÁCTICAS
THMC-3
189 IDA 2 12,5 2362,5 8505
ASEOS X 2 THMC-1
90 3 30 IDA 3 8 240 864
AULA DE ACOMP THMC-3
25 IDA 2 12,5 312,5 1125
DEPARTAMENTOS THMC-3
48 IDA 2 12,5 600 2160
CIRCULACIÓN THMC-3
390 10 39 IDA 2 12,5 487,5 1755
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TOTAL 331
P 3
AULAS
PRÁCTICAS
THMC-3
189 IDA 2 12,5 2362,5 8505
ASEOS X 2 THMC-1
90 3 30 IDA 3 8 240 864
AULAS TEÓRICAS THMC-3
63 IDA 2 12,5 787,5 2835
AULA DE ACOM THMC-3
25 IDA 2 12,5 312,5 1125
DEPARTAMENTOS THMC-3
8 IDA 2 12,5 100 360
CIRCULACIÓN THMC-3
320 10 32 IDA 2 12,5 400 1440
TOTAL 317
P 4
AULAS
PRÁCTICAS
THMC-3
189 IDA 2 12,5 2362,5 8505
ASEOS X 2 THMC-1
90 3 30 IDA 3 8 240 864
AULAS TEÓRICAS THMC-3
21 IDA 2 12,5 262,5 945
AULA DE ACOMP THMC-3
25 IDA 2 12,5 312,5 1125
GABINETE FISIO THMC-3
4 IDA 2 12,5 50 180
CIRCULACIÓN THMC-3
390 10 39 IDA 2 12,5 487,5 1755
TOTAL 278
P 5
AULAS
PRÁCTICAS
THMC-3
189 IDA 2 12,5 2362,5 8505
ASEOS X 2 THMC-1
90 3 30 IDA 3 8 240 864
AULAS TEÓRICAS THMC-3
21 IDA 2 12,5 262,5 945
AULA DE ACOMP THMC-3
25 IDA 2 12,5 312,5 1125
BIBLIOTECA THMC-3
112 2 56 IDA 2 12,5 700 2520
CIRCULACIÓN THMC-3
350 10 35 IDA 2 12,5 437,5 1575
TOTAL 326
P 6
AULAS
PRÁCTICAS
THMC-3
189 IDA 2 12,5 2362,5 8505
ASEOS X 2 THMC-1
90 3 30 IDA 3 8 240 864
AULA DE ACOMP THMC-3
25 IDA 2 12,5 312,5 1125
MICROONDAS THMC-1
121 1,5 81 IDA 3 8 648 2332,8
CIRCULACIÓN THMC-3
228 10 23 IDA 2 12,5 287,5 1035
TOTAL 318
22351 80463,6
TOTAL IDA 2= 60525
TOTAL IDA 3= 10569,6
Como el caudal necesario es mayor a 1800 m3/h es necesario el recuperador de calor
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DIMENSIONADO DE MÁQUINAS Y CONDUCTOS DE VENTILACIÓN
- Dimensionado de máquinas necesarias y conductos máximos
Se procede al cálculo y predimensionado de las máquinas de refrigeración y
ventilación en base al caudal y la agrupación indicada en la tabla adjunta. Se ha
tomado la opción de generar las máquinas según sea la demanda, justando mucho
más su rendimiento que con una máquina estándar del mercado. Este proceso se ha
llevado a cabo a través del Software de cálculo online que ofrece la casa WOLF, donde
llevan a cabo la configuración de dichos elementos de la instalación.
EQUIPO PLANTA ZONA C.VENT dm3/s C.VENT
m3/h
DIMENSIÓN
CONDUCTOS
MÁXIMO
(cm)
VELOCIDAD MÁX MODELO POTENCIA
FRIGO
(kW)
POTENCIA
CALORICA
(kW)
E 1 P0 VESTIBULO 1200 4320
P1 CIRCN 625 2250
UTA1 1825 6570 60x54 6 WOLF 32,25 -26,45
E 2 P1 DESPACHOS 250 900
P1 ADMIN 62,5 225
P2-P6 AULAS P X2 525 1890
P2-P6 AULA ACOM
X1 312,5 1125
P2-P6 CIRCULACIÓN 162,5 585
P2-P6 VETSUARIOS 120 432
P4 FISIO 50 180
UTAE 1 1432,5 5157 72 x 52 4 WOLF 24,46 -21,27
E 3 P2-P6 AULAS P X4 1050 3780
P2-P3 DEPARTS 350 1260
P2-P6 CIRCULACIÓN 162 583,2
P3-5 AULAS
TEÓRICAS 787,5 2835
P6 MICRO 648 2332,8
UTAE 2 3047,5 10791 102 x 78 4 WOLF 51,45 -44,5
E 4 P2-P6 AULAS PX2 525 1890
P2-P6 AULA ACOMP
X1 312,5 1125
P2-P6 CIRC 162,5 585
P2-P6 VETSUARIOS 120 432
P3-P4 AULAS T 525 1890
P1 DEPART 350 1260
UTAE 3 1120 7182 80 x 66 4 WOLF 34,1 29,6
Se han dimensionado los conductos máximos mediante el programa online de
Cálculo de Conductos Climcalc Dimension de Isover, considerando una velocidad
máxima de 6 m/s para UTAS y 4 m/s para UTAES. Así como el caudal requetido total en
cada uno de los equipos. Se considera la elección de conductos multicapas, tipo
sándwich Climaver A2 o alguno semejante con aislamiento de fibra de vidrio. Se han
dimensionado los conductos con caudal máximo para poder llevar a cabo una
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correcta reserva de espacios en el edificio. Se considera una separaciñon mínima de 5
cm entre elementos que no sean conductos de ventilación por motivos de
contaminación acústica.
CARGAS TÉRMICAS
Para averiguar las cargas terminas y la demanda del edificio se ha decidido
introducir en el programa VPClima una planta tipo de la cual extraeremos las cargas
pertinentes de cada recinto y su ratio. Una vez se han deducido y estudiado estos datos,
se extrapolan a la hipótesis estudiada a continuación. Se procede al desarrollo de la
parte más cargada del edificio. El núcleo central, compuesto por los siguientes.
PLANTA ESTANCIA SUP
(M2) CARGAS REFRIGERACIÓN
CARGAS
CALEFACCIÓN UNIDAD
INTERIOR
RATIO TOTAL RATIO
SENSIBLE
CARGA
TOTAL SENSIBLE RATIO
CARGA
TOTAL
FC=
FANCOIL
P 2 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
DEPART. 1 24 171,65 119,57 4 3 -36,39 -0,87 FC
DEPART. 2 24 171,65 119,57 4 3 -36,39 -0,87 FC
P 3 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA T 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC
AULA T 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC
P 4 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
ESTUDIO 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC
DESCNASO 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC
P 5 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA T 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC
P 6 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC
MICRO 106 171,65 119,57 18 13 -36,39 -3,86 FC
TOTAL FC 465,86 324,513 -98,76
TOTAL UTA 32,25 -26,45
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TOTAL UTAE 51,45 -44,5
TOTAL ZONA 408,213 -169,71
Para estos resultados, no se encuentra en el mercado una bomba de calor con
semejante potencia. Por ese motivo, se ha decidido utilizar un sistema de 2 tubos con
dos bombas de calor el núcleo en dos partes, necesiando dos Bdc diferentes. Se ha
escogido el sistema de dos tubos porque se trata de estancias donde no se va a precisar
el uso de refrigeración y calefacción por separado. Por lo tanto, contamos con dos BdC
que dan servicio a la UTA, la UTAE2 y los 28 FanCoil. El reparto de los diferentes equipos
tanto interiores como exteriores se adjunta en el plano correspondiente.
2 BdC de 238,9 kW y – 248,8 kW, modelo ILD/ILDC/ILDH 900V.
En cuanto a las unidades en el interior del aula, espacios comunes, aulas teóricas
y departamentos se han escogido FanCoils. Anteriormente se han calculado las
potencias necesarias en caso de refrigeración y calefacción. Ahora se procede a la
identificación de los modelos y su potencia corregida.
Para todo tipo de aulas y espacios comunes de estancia, para red de dos tubos,
FWD12AATN6V3, 20,30 kW y -21,15
Para departamentos, para red de dos tubos, FWD06AATN6V3, 6,20 kW y - 6,62
- Dimensionado de conductos
Estudiaremos a continuación lo que ocurre en el interior del aula, pudiendo
extrapolarlo al resto de estancias del aulario según su superficie y potencia. Según la
máquina instalada, el caudal de aire impulsado en el aula es de 3000m3/h
Volviendo al generador online de Cálculo de Conductos Climcalc Dimension de
Isover, considerando una velocidad máxima de 4 m/s. Obtenemos para interior del aula
una sección máxima de conductos de 30x50 cm, tanto para extracción como para
impulsión. Se trata de conductos multicapa, tipo Sándwich Climaver A2 o alguno de
mismas especificaciones, con aislamiento de fibra de vidrio. Se han dimensionado con
el caudal máximo dado por la máquina. Teniendo en cuenta los sistemas de difusión
lineales que parten de dichos conductos. Igualmente deberá dejarse un espacio
mínimo de 5 cm entre elementos diferentes a la instalación para evitar ruidos por las
vibraciones.
Se colocará en todos los espacios difusores lineales.
VENTILACIÓN APARCAMIENTO
Para la ventilación del aparcamiento se ha tenido en cuenta la superficie total
del mismo. Se dimensiona de la siguiente manera;
150 dm3/s x plaza de aparcamiento para extracción, tenemos 107 plazas, por lo
tanto tenemos un caudal de extracción 16050dm3/s (57780 m3/h)
120 dm3/s x plaza de aparcamiento para extracción tenemos 107 plazas, por lo
tanto tenemos un caudal de extracción 12840dm3/s (46224 m3/h)
Teniendo en cuenta que la red no puede tener mas de 10000m3/h, serán
necesarias 6 redes de extracción y 5 redes de impulsión.
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Se han colocado los ventiladores en locales ubicados en la planta sótano y la
red deberá contar con un punto de registro cada 15 metros según RITE para
mantenimiento de la instalación.
3.4 ELECTRICIDAD
NORMAS DE APLICACIÓN
Esta instalación parte de la red de alta tensión que discurre por la Avenida José
María Moreno Galván, la acometida se dirige hasta el Centro de Transformación
pertinente. En este caso tenemos 2 acometidas:
- Acometida para suministro eléctrico del edificio
- Acometida para instalación de placas fotovoltaicas.
PREVISIÓN DE CARGA
Para saber la cantidad de Centros de Transformación que necesitarán tanto el
Aulario como el Jardín instalado en la nave central, se estima lo siguiente;
- 100 W/m2 para el uso administrativo, docente y pública concurrencia
- 20 W/m2 para aparcamientos privados con ventilación forzada
EDIFICIO AULARIO
PLANTA SUP CONST
TOTAL
SUP
ESPACIOS
EXT
SUPER
FINAL
CÁLCULO POTENCIA/M2
POTENCIA
TOTAL W
P-1 3850 0 3850 20 77000
GARAJE
P0 353,35 0 353,35 80 28268
HALL
P1 919,2 127,2 792 80 63360
ADMIN
P2 2605 293 2312 80 184960
DOCENTE
P3 2449 151,4 2297,6 80 183808
DOCENTE
P4 2454,36 174,85 2279,51 80 182360,8
DOCENTE
P5 2485 220,91 2264,09 80 181127,2
DOCENTE
P6 2388,35 236,36 2151,99 80 172159,2
DOCENTE
15115,91 14148,55 1452443,2 W
1452,44 Kw
NÚMERO DE TRANSFORMADORES EN CT 2,23
coeficiente de simultaneidad = 1 Nº TRAFOS
nº transformadores necesario= potencia total (w) /potencia trafo 2
1 trafo=630kVA=0,8x630kW= 504 KW Nº CT
1 trafo=1000kVA=0,8x1000kW= 800 KW 1
NAVE CENTRAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
P.
CONCURRENCIA 3794 0 3794 100 379400
AUDITORIO
P.
CONCURRENCIA 2154 2154 100 215400
CENTRO ALTO
RENDIMIENTO
DOCENTE 2403 2403 80 192240
787040 W
787,04 Kw
NÚMERO DE TRANSFORMADORES EN CT 1,56
coeficiente de simultaneidad = 1 Nº TRAFOS
nº transformadores necesario= potencia total (w) /potencia trafo 2
1 trafo=630kVA=0,8x630kW= 504 KW Nº CT
1
TOTAL DEL CONJUNTO = 4 TRAFOS, 2 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN
CUADROS PARCIALES
El edificio se ha distribuido de tal forma que las plantas agrupan su propio
cuadro parcial en los cuales se ha establecido paquetes conformados de la siguiente
forma;
PLANTA CUADRO INSTALACIÓN SUMINISTRO
NORMAL
SUMINISTRO
SOCORRO
AULARIO ALUMBRADO = A
FUERZA= F
P-1 C-1.1 BIES F F
C-1.2 AFS F
C-1.3 Ascensor 1 F
C-1.4 Ascensor 2 F
C-1.5 Ascensor 3 F
C-1.6 Bombeo F F
C-1.7 Coche Eléctrico F
C-1.8 Ventilación F F
C-1.9 Alumbrado A A
P0 C0.1 Seguridad F F
C0.2 Alumbrado A A
C0.3 Alumbrado exterior A A
P1 C1.1 Alumbrado A A
C1.2 Alumbrado exterior A A
C1.3 Administración y aseos F+A
P2 C2.1 Alumbrado A A
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C2.2 Alumbrado exterior A A
C2.3 Aula + Aseo 1 F+A
C2.4 Aula + Aseo 2 F+A
C2.5 Aula 3 F+A
C2.6 Aula 4 F+A
C2.7 Departamentos F+A
P3 C3.1 Alumbrado A A
C3.2 Alumbrado exterior A A
C3.3 Aula + Aseo 1 F+A
C3.4 Aula + Aseo 2 F+A
C3.5 Aula 3 F+A
C3.6 Aula 4 F+A
C3.7 Departamentos F+A
P4 C4.1 Alumbrado A A
C4.2 Alumbrado exterior A A
C4.3 Aula + Aseo 1 F+A
C4.4 Aula + Aseo 2 F+A
C4.5 Aula 3 F+A
C4.6 Aula 4 F+A
C4.7 Departamentos F+A
P5 C5.1 Alumbrado A A
C5.2 Alumbrado exterior A A
C5.3 Aula + Aseo 1 F+A
C5.4 Aula + Aseo 2 F+A
C5.5 Aula 3 F+A
C5.6 Aula 4 F+A
C5.7 Aulas F+A
P6 C6.1 Alumbrado A A
C6.2 Alumbrado exterior A A
C6.3 Aula + Aseo 1 F+A
C6.4 Aula + Aseo 2 F+A
C6.5 Aula 3 F+A
C6.6 Aula 4 F+A
C6.7 Cafetería F+A
P7 C7.1 BdC F
C7.2 UTAE F
C7.3 UTA F
C7.4 Grupo Electrógeno F F
POSICIÓN Y MATERIAL DE CUADROS PARCIALES
PLANTA CUADRO INSTALACION MATERIAL POSICIÓN
AULARIO METÁLICO= M EMPOTRADO=E
PLÁSTICO= P SUPERFICIAL=S
P-1 C-1.1 BIES P S
C-1.2 AFS P S
C-1.3 Ascensor 1 M E
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
C-1.4 Ascensor 2 M E
C-1.6 Bombeo P S
C-1.7 Coche Eléctrico P S
C-1.8 ventilación P S
C-1.9 Alumbrado P S
P0 C0.1 Ascensor 1 M E
C0.2 Ascensor 2 M E
C0.3 Ascensor 3 M E
C0.4 Seguridad M E
C0.5 Alumbrado M E
C0.6 Alumbrado exterior M E
P1 C1.1 Alumbrado M E
C1.2 Alumbrado exterior M E
C1.3 Administración y aseos M E
P2 C2.1 Alumbrado M E
C2.2 Alumbrado exterior M E
C2.3 Aula + Aseo 1 M E
C2.4 Aula + Aseo 2 M E
C2.5 Aula 3 M E
C2.6 Aula 4 M E
C2.7 Departamentos M E
P3 C3.1 Alumbrado M E
C3.2 Alumbrado exterior M E
C3.3 Aula + Aseo 1 M E
C3.4 Aula + Aseo 2 M E
C3.5 Aula 3 M E
C3.6 Aula 4 M E
C3.7 Departamentos M E
P4 C4.1 Alumbrado M E
C4.2 Alumbrado exterior M E
C4.3 Aula + Aseo 1 M E
C4.4 Aula + Aseo 2 M E
C4.5 Aula 3 M E
C4.6 Aula 4 M E
C4.7 Departamentos M E
P5 C5.1 Alumbrado M E
C5.2 Alumbrado exterior M E
C5.3 Aula + Aseo 1 M E
C5.4 Aula + Aseo 2 M E
C5.5 Aula 3 M E
C5.6 Aula 4 M E
C5.7 Aulas M E
P6 C6.1 Alumbrado M E
C6.2 Alumbrado exterior M E
C6.3 Aula + Aseo 1 M E
C6.4 Aula + Aseo 2 M E
C6.5 Aula 3 M E
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C6.6 Aula 4 M E
C6.7 Cafetería M E
P7 C7.1 BdC F
C7.2 UTAE F
C7.3 UTA F
C7.4 Grupo Electrógeno E
PREVISIÓN DE POTENCIA PARA CUADRO TIPO AULA DE DANZA
A continuación, se desarrollará el cálculo del cableado necesario para el
suministro del cuadrado parcial tipo C2.5, compuesto por tres aulas de danza. se
realizará el cálculo exhaustivo de la potencia instalada en este cuadro.
CUADRO RECIENTO ELEMENTO Nº POTENCIA (W)
COEFICIENTE
SIMULTANEIDAD
POTENCIA
INSTALADA
C 2.5 Aula 1 Luminaria 20 33 1 660
Enfuche 16A 6 300 0,5 900
Ordenador 1 200 1 200
Altavoz 4 500 1 2000
Amplificador
de sonido 1 500 1 500
Proyector 1 400 1 400
TOTAL 4660
Aula 2 Luminaria 20 33 1 660
Enfuche 16A 6 300 0,5 900
Ordenador 1 200 1 200
Altavoz 4 500 1 2000
Amplificador
de sonido 1 500 1 500
Proyector 1 400 1 400
TOTAL 4660
Aula 3 Luminaria 20 33 1 660
Enfuche 16A 6 300 0,5 900
Ordenador 1 200 1 200
Altavoz 4 500 1 2000
Amplificador
de sonido 1 500 1 500
Proyector 1 400 1 400
TOTAL 4660
TOTAL DEL CUADRO 13980
Se procede al cálculo pormenorizado de la instalación. Para ello hemos
seleccionado un cuadro representativo. Este cuadro pertenece al cuadro de la planta
parcial de la planta 1. Sin embargo, es representativo del edificio ya que se repiten los
mismos patrones en cada planta.
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
El cableado de la instalación cumplirá con las especificaciones de la REBT y de
la compañía suministradora relativas a secciones mínimas, colores y caída de tensión
máxima admisible, siendo esta de 1,5% en suministros para un único usuario donde no
existe LGA.
En caso de monofásico el cableado será de tipo 2xXLPE y 3xXLPE para trifásico.
Para el cálculo de sección de los conductores se tendrán en cuenta la demanda
prevista e intensidad admisible por cada sección.
- Derivación de Centro de Transformación a Caja de Medida y Protección.
Para la sección del cable, cumplirá las características establecidas en la sección
de ITC-BT-10.
Primero, Calculamos la intensidad de la línea según las cargas previstas en el
conjunto del edificio, previamente calculadas. Vamos a utilizar la fórmula para sistemas
trifásicos, la cual la satisface la siguiente ecuación;
I = P / (√3 ・ U ・ cos φ)
Donde,
I, Intensidad (A)
P, Potencia = 1452443,2 W
U, la tensión asignada a trifásico es 400 V y monofásico 230 V, por lo tanto, cogemos
400 V.
cos Φ= factor de potencia (1 para alumbrado, 0,8 para fuerza y otros usos) = 0,8
I = 1452443,2 / (√3· 400· 0,8) = 2620,52 A
I cálculo < I fusible < I admisible I cálculo = 2620,52 A
Para saber la sección del cable o los cables recurrimos a la Tabla 5 del ITC BT 07,
una sección nominal de 630 mm2, que admite una intensidad de 885 A. Estos cables
están compuestos por 3 cables de fase de 630 mm2 y un conductor neutro de 185 mm2,
según tabla 1 del ITC BT 07.
Por lo tanto, tendremos, tres cables compuestos por 3 conductores de Cu en fase
de 630 mm2 y conductor neutro de 185 mm2 cada uno.
La caída de tensión, para instalaciones donde no existe una LGA como es el
caso de nuestro edificio, deberá considerarse una caída de tensión máxima admisible
de 1,5%, según se indica en ITC BT 15.
Ɛ (%) = 100 · P · L / Ɣ · S · U2 < 1,5 %
Donde,
P, potencia total del edificio 1452443,2 W
L, longitud de la línea desde el CT al CPM, 4m
Ɣ, Conductividad del cable, 48 m/Ω∙mm2 (de cobre con recubrimiento de XLPE)
S, Sección del cable, 630 mm2 X 3 cables
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U, Tensión (Trifásico 400 V, monofásico 230 V), 400 V
Ɛ (%) = 100 · 1452443,2 · 4 / 48 · (630·3) · 400^2 = 0,04 % <1,5 %
Finalmente tendremos, como hemos indicado anteriormente, 3 conductores de
Cu en fase 630 mm2 y 1 conductor de Cu en neutro 185 mm2. En cuanto al tubo protector
se indica en la norma, que, debido a su elevada sección, el tubo protector tiene que
ser 4 veces el diámetro del conductor que alberga, tendremos por lo tanto un Ø840 mm
según tabla 9 del ITC BT 21.
- Derivación de Caja de Medida y Protección a Cuadro General de Protección y
mando.
Para la sección del cable, cumplirá las características establecidas en la sección
de ITC-BT-10.
Primero, Calculaos la intensidad de la línea según las cargas previstas en el
conjunto del edificio, previamente calculadas. Vamos a utilizar la fórmula para sistemas
trifásicos, la cual la satisface la siguiente ecuación, al igual que hicimos en el dato
anterior. Ya que los datos de potencia son iguales.
I = P / (√3 ・ U ・ cos φ)
I = 1452443,2 / (√3· 400· 0,8) = 2620,52 A
Seleccionamos nuevamente un conductor con una sección nominal de 630
mm2, que admite una intensidad de 885 A. Estos cables están compuestos por 3 cables
de fase de 630 mm2 y un conductor neutro de 185 mm2.
En cuanto a la caída de tensión procedemos al mismo cálculo cambiando la
longitud entre ambos puntos, en este caso es aproximadamente 125 m,
Ɛ (%) = 100 · P · L / Ɣ · S · U2< 1,5 %
Ɛ (%) = 100 · 1452443,2 · 125 / 48 · (630· 3)· 4002 = 1,25 % <1,5 %
Por consiguiente, la elección de los cables nuevamente vuelve a ser la
adecuada. En este caso la caída de tensión es mayor porque la distancia entre los dos
puntos estudiados es mucho mayor. Seguirá las mimas características de protección
que en el apartado anterior.
- Cálculo de derivaciones individuales en cuadro C 2.5 estudiado (3 aulas de
danza).
El siguiente paso será calcular el cableado, caída de tensión e intensidad de
fusible para un cuadro representativo del proyecto. Es un cálculo parecido a lo descrito
anteriormente, simplemente aplicaremos las siguientes fórmulas.
I = P / (U ・ cos φ) → U = 230 V; cos φ = 0,8, I = P/184 para líneas monofásicas
fuerza)
I = P / (U ・ cos φ) → U = 230 V; cos φ = 1, I = P/230 para líneas monofásicas
alumbrado.
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Por otra parte, la caída de tensión admisible será del 3% para circuitos de
alumbrado y del 5% para los de fuerza. La intensidad admisible del cableado se
tomará del ICT-BT-19 tabla 1, y los tubos protectores del ICT BT 21 tabla 2.
CIRCUITO L
(m)
Nº P.UNI
(W)
P.INS
T (W)
FACTO
R COR
cosφ C.
SIM.
P
(W)
I (A) MONTAJ
E Y TIPO
FASES Y
CABLE
I máx E TUBO
C 2.5 AULA 1 ALUM 1 28 12 33 396 1,8 1 1 712,
8
3,10 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
3,10
<20
0,52 Ø16
ALUM 2 17 4 33 132 1,8 1 1 237,
6
1,03 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
1,03
<20
0,11 Ø16
ALUM 3 19 4 33 132 1,8 1 1 237,
6
1,03 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
1,03
<20
0,12 Ø16
FUERZA 1 20,5 1500 1 0,8 0,5 600 3,26 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
3,26
<20
0,32 Ø16
FUERZA 2 3,5 2500 1 0,8 1 2000 10,8
7
B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
10,8<2
0
0,18 Ø16
AULA 2 ALUM 1 38 12 33 396 1,8 1 1 712,
8
3,10 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
3,10
<20
0,71 Ø16
ALUM 2 27 4 33 132 1,8 1 1 237,
6
1,03 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
1,03
<20
0,17 Ø16
ALUM 3 29 4 33 132 1,8 1 1 237,
6
1,03 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
1,03
<20
0,18 Ø16
FUERZA 1 30,5 1500 1 0,8 0,5 600 3,26 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
3,26
<20
0,48 Ø16
FUERZA 2 13,5 2500 1 0,8 1 2000 10,8
7
B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
10,8<2
0
0,71 Ø16
AULA 3 ALUM 1 38 12 33 396 1,8 1 1 712,
8
3,10 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
3,10
<20
0,71 Ø16
ALUM 2 27 4 33 132 1,8 1 1 237,
6
1,03 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
1,03
<20
0,17 Ø16
ALUM 3 29 4 33 132 1,8 1 1 237,
6
1,03 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
1,03
<20
0,18 Ø16
FUERZA 1 30,5 1500 1 0,8 0,5 600 3,26 B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
3,26
<20
0,48 Ø16
FUERZA 2 13,5 2500 1 0,8 1 2000 10,8
7
B1-
MONO
2x1,5m
m² XLPE
10,8<2
0
0,71 Ø16
3.5 ALUMBRADO
En todas las zonas del aulario se tiene que cumplir la iluminación mínima exigida
según las exigencias y recomendaciones del DB SUA-4 y el RD 486/1997. Donde se
determina las exigencias para cada tipo de alumbrado según su función y posición. Y
para el caso de estudio que tenemos entra manos, según la UNE-EN_12464-1/2012.
ALUMBRADO DE EVACUACIÓN
Se determina que este tipo de alumbrado es el encargado de suministrar
iluminación y garantizar el reconocimiento de los recorridos y medios de evacuación en
caso de emergencia. Se considera la ocupación de los recintos, por lo que la
evacuación de estos por la ruta indicada debe de ser clara y visible. Para ello, en los
caminos de evacuación, se debe cumplir que la iluminancia horizontal mínima sea de 1
lux.
Además, este suministro debe proporcionar una iluminancia mínima de 5 lux en
los puntos en los que se hayan situado los equipos de PCI que necesiten de
manipulación manual, así como los cuadros de distribución del alumbrado. Partiendo
del suelo hasta una altura de 1 m. Debe cumplir que, la relación establecida entre la
iluminancia máxima y la iluminancia mínima en el espacio considerado no puede ser
mayor que 40. De esta manera, debe adquirir ese papel durante mínimo una hora y
proporcionar la iluminación adecuada prevista.
ALUMBRADO AMBIENTE O ANTIPANICO
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Este tipo de alumbrado deberá ponerse en marcha en el momento en el que se
produce un fallo en la red de alimentación normal. De esta manera, debe adquirir ese
papel durante mínimo una hora y proporcionar la iluminación adecuada prevista.
Este tipo de alumbrado tiene que guiar a los ocupantes hacia los puntos de
evacuación del edificio y acceder a dichas rutas consiguiendo identificar cualquier tipo
de obstáculo en el recorrido.
Por último, este suministro debe proporcionar una iluminancia horizontal mínima
de 0,5 lux en todo el espacio que se haya considerado. Partiendo del suelo hasta una
altura de 1 m. Debe cumplir que, la relación establecida entre la iluminancia máxima y
la iluminancia mínima en el espacio considerado no puede ser mayor que 40.
ILUMINACIÓN Y ALUMBRADO
Se deben cumplir unos niveles de luxes por estancia que aseguren unos niveles
de iluminación adecuados, esto dependerá del uso que se está llevando a cabo, en el
que determina el uso de cada estancia. En este caso vamos a calcular la luminancia
exigida para un aula de danza y su espacio adyacente común. Como espacios
representativos del aulario.
Asimismo, se disponen de sistemas de regulación de la luz natural, favoreciendo
a su vez las estrategias pasivas de acondicionamiento del edificio como se ha
mencionado con anterioridad en la presente memoria. Principalmente en las zonas de
estancia tales como bibliotecas, aulas o gimnasio.
Tanto en las zonas comunes como en los espacios exteriores comprendidos en
las plantas del aulario, al tratarse de espacios con acristalamientos de gran tamaño, se
pretende optimizar el uso de luz artificial, siendo esta puesta en uso siempre y cuando la
luz natural no garantice la visibilidad adecuada dentro del edificio. Esto se conseguirá
mediante el encendido y apagado automático en función de la calidad lumínica del
exterior. Se evita de este modo el uso innecesario e inadecuado de la luz y su consumo
elevado.
En primer lugar, vamos a asemejar las aulas de danza a lo que la UNE-EN_12464-
1/2012 conoce como Sala de reuniones y conferencia, con una Em mínima exigida de
500 luxes. Para el espacio adyacente al aula, se ha determinado, asemejar uso de
manera global, según la RD486/1997, donde se exige un nivel mínimo de iluminación Em
de 200 luxes.
Se procede a escoger el valor límite de eficiencia energética de la instalación
según el uso determinado. En el caso de las aulas de danza tiene un valor límite de 8 y
para la zona adyacente al aula, se determina como zonas comunes en edificio no
residenciales, tiene un valor de 6.
CÁLCULOS DE ILUMINACIÓN MEDIANTE DIALUX. ZONA COMÚN + AULA
Al tratarse de un edificio que repite continuamente su modulación, es posible
hacer la estimación de las luminarias en base a un módulo que actúa como modelo.
Según el uso de estas estancias, se deberá cumplir los niveles mínimos de iluminación.
Hemos señalado anteriormente los parámetros necesarios para comenzar la
introducción de las luminarias en el programa de cálculo.
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
Se han escogido las siguientes luminarias;
PHILIPS DN571C 1 xLED40S/830 WR, para puntos de iluminación en el aula y en la
zona del pasillo, cumpliendo con lo establecido en el punto de trabajo marcado y las
características señaladas.
PHILIPS SP520P 2xLED15S/830, para puntos de iluminación en la zona destinada
al espacio adyacente, se utiliza la siguiente luminaria, y las características señaladas
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3.6 PUESTATIERRA/PARARAYOS
La norma aplicada a este apartado para el cálculo y desarrollo de las
instalaciones seguridad frente a riesgo causado por la acción del rayo, viene
determinada por:
- CT DB SUA 8
PROCEDIMEINTO DE LA VERIFIACIÓN
Según la norma, será necesaria la instalación de un sistema contra el rayo en el
momento en el que la frecuencia de impacto esperada Ne sea mayor que el riesgo
admisible Na;
Ne= Ng*Ae*C1* 10-6 siendo;
Ng densidad de impactos sobre el terreno
C1, coeficiente relacionado con el entorno
Na= (5,5 / C2*C3*C4*C5) *10-3 siendo
C2, C3, C4, C5, coeficientes determinados por la norma en sus tablas
correspondientes de la CT DB SUA 8 apartado 1 del presente capítulo
Tras esta exposición de los términos, se procede a la comprobación para saber
si es necesaria. Se comprueba que, Ne, 0,087, es mayor que Na, 1,83*10-3, por lo que es
necesaria la instalación de un pararrayos.
TIPO DE INSTALACIÓN EXIGIDA
La eficacia de E requerida viene determinada y descrita en el apartado 2 del
presente capítulo del CT DB SUA 8 y se define de la siguiente manera
E= 1- (Na / Ne)
Según la tabla 2.1, se determina la eficiencia requerida de la instalación de
protección contra el rayo. Según los datos obtenidos anteriormente, E= 0,976, presenta
un valor de requerimiento bajo, si E está en un valor entre 0,95 y 0,98, nivel de protección
2.
Todos los elementos estructurales metálicos estarán conectados a la toma de
tierra en su cota inferior. La punta del pararrayos debe estar situada un metro por
encima del punto más alto de la edificación que protege. Para su colocación sobre
mástil debe tener su pieza de adaptación.
La toma de tierra no puede superar los 10 ohmios de resistencia, Triángulo
equilátero de 10 m de lado (cable desnudo de Cu de 50 mm2 de sección con picas de
2 metros de longitud en los vértices.
3.7 VOZDATOS
A continuación, se describe la instalación que tiene lugar al prever una red local
o LAN para un edificio terciario como es el edificio de aulas para el conservatorio de
danza. Previo a la ejecución de ésta, indicamos dentro de las diferentes tipologías de
redes de telecomunicaciones, la utilización de conexiones de estrella.
NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL
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GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05
Tras esto, se realiza un predimensionado en función de una serie de requisitos e
imposiciones del proyecto. Se lleva a cabo el dimensionado del número necesario de
tomas de usuario según los siguientes criterios:
- Al menos una toma doble por cada usuario previsto.
- Al menos una toma doble por despacho.
- Al menos una toma doble por cada 10 m²útiles o fracción.
- Al menos una toma simple para punto de acceso inalámbrico por cada 200 m².
PLANTA ZONA TOMAS USUARIOS CONEXIÓN WIFI
Toma doble = TD
Toma simple= TS
Toma wifi= TW (1 cada 200 m2)
P0 Hall 2 TD
Consejería 1 TD
2 TW
P1 Sala profesores 4 TD
Sala reuniones 4 TD
Despacho director 1 TD
Jefatura estudios 2 TD
Administración y secretaría 6 TD
Tutoría 3 TD
3 TW
P2 Departamento x6 24 TD
Aula x 10 20 TD
9 TW
P3 Departamento x2 8 TD
Aula x 10 20 TD
Aula teórica x 3 6 TD
9 TW
P4 Aula x 10 20 TD
Aula teórica 2 TD
Sala fisio 1 TD
Sala estudios 4 TD
9 TW
P5 Aula x 10 20 TD
Aula teórica 2 TD
Biblioteca 10 TD
Microondas 4 TD
9 TW
3.8 INSTALCIONES DE SEGURIDAD
La instalación de seguridad del edificio está formada por una instalación de
seguridad anti-intrusión mediante central de seguridad de detectores de presencia.
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La instalación de seguridad anti-intrusión abarca la totalidad del edifico. Se ha
dispuesto detectores volumétricos en planta baja y planta primera debido a su fácil
acceso desde la calle, alarmas tanto interiores como exteriores, control de tarjetas en
puertas de acceso a aula. Detectores de fuerza en puertas y cámaras exteriores en el
perímetro y entrada al garaje.
Estará formado por:
- Central de seguridad
- Módulo de comunicación IP
- Teclado LCD
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4. PRESTACIONES ACÚSTICAS DEL EDIFICIO. CUMPLIMIENTO HR
El proyecto del conservatorio de danza se encuentra en la parcela de la Fábrica
de Artillería de Sevilla, cuyo edificio principal de aulas se encuentra situado paralelo a
la calle Jose María Moreno Galván, una de las vías de mayor tráfico rodado del ámbito.
Desde un principio, ya en el proyecto básico, se ha tenido muy en cuenta la orientación
de las aulas de danza para disminuir el ruido exterior. Así, estas se orientan hacia el este,
hacia el interior de la parcela, donde el ruido exterior se disminuye y que nos beneficiará
en la exigencia de ruido aéreo de fachada.
A continuación, se muestran la planta tipo del edificio principal del conservatorio
y sus unidades de uso.
Se trata de un edificio de aulas de PB+5, en el cual la planta baja queda libre y
el resto de las plantas acogen el programa de aulas, despachos y vestuarios. La
fachada interior de las aulas se caracteriza por su componente transparente. Se
compone de un muro cortina con unidades de vidrio aislante que se definirá en los
siguientes apartados.
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A continuación se encuentran señalados en planta los valores de D,n,T,A
indicado para cada caso.
El valor escogido para Ld en el el estudio del ruido aéreo viene determinado por
lo mínimo establecido para el interior de la parcela.
SOLUCIONES CONSTRUCTUVAS EMPLEADAS
A continuación, se definen las soluciones constructivas elegidas en el caso de
estudio junto con su correspondiente tabla del Catálogo de soluciones constructivas.
- Vidrio gran ventanal. Vidrio doble aislante
- Partición de tabiquería, yeso laminado con aislante, debido al uso de
instrumentos y diferentes modalidades entre aulas corridas.
- Tarima flotante sobre rastreles
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- Techo acústico suspendido de panel de yeso laminado con lana de roca. Panel
de yeso perforado para efectividad del aislante acústico.
- Forjado de chapa colaborante con capa de compresión de 12 mm de
canto. Al no existir algo semejante en el catálogo de elementos
constructivo se decide asemejarlo a una losa de ormigón del menor
canto posible.
4.1 EXIGENCIAS DE ACONDICIONAMIENTO ACÚSTICO
Se lleva a cabo el estudio del tiempo de reverberación en un aula tipo de
aproximadamente11x10x4m en los que se tienen en cuenta los siguientes acabados:
suelo de tarima de madera sobre rastreles, tres particiones interiores de yeso laminado
con aislamiento y cámara de aire, fachada compuesta por muro cortina y una solución
en el techo de yeso laminado perforado con aislamiento acústico y cámara de aire.
De este modo, se introduce en el programa los datos indicando que se trata de
un aula o sala de conferencia vacía por su carácter de aula de danza, sin mobiliario.
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Según imagen adjuntada, se puede comprobar que la solución elegida para el aula
cumple con las exigencias especificadas en el DB-HR. Siendo el resultado de 0,54 frente
a la limitación de 0,70.
4.2 EXIGENCIA DE AISLAMIENTO A RUIDO AÉREO Y DE IMPACTO DE PARTICIONES
INTERIORES
Para ello se llevan a cabo tres casos de estudio para comprobar el cumplimiento
del DB-HR en el recinto del aula de danza. Estos tres casos se dividen en recintos
adyacentes, recintos superpuestos y recinto superpuesto con una arista común. En los
dos primeros se estudia tanto el aislamiento a ruido aéreo entre recintos como
aislamiento a ruido de impacto. En el último sólo el aislamiento a ruido de impacto.
IMPACTO ADYACENTE ENTRE DOS RECINTOS
Para este estudio se han introducido dos aulas de danza contiguas con una
dimensión de 11x10x4m cada una. Las características constructivas de ambas son las
mismas. Se trata de una solución en suelo y techo de forjado de chapa colaborante
con una capa de compresión de 500mm, una solución de yeso laminado para
particiones interiores con cámara de aire por exigencias constructivas y de diseño
(incluyendo el elemento separador entre las aulas) y una pared de fachada de panel
composite con trasdós de yeso y un gran ventanal a todo lo largo de la misma.
Las próximas imágenes muestran la introducción de los datos en el programa,
teniendo en cuenta que el aula de danza se considera como recinto protegido. Así, con
las soluciones constructivas elegidas, el requerimiento del CTE DB-HR cumpliría. A ambos
lados, debido a las mismas condiciones y exigencias, tenemos que cumplir que la DnTa
debe ser mayor a 50 en ambos casos y L’nTw, inferior a 65 en el recinto emisor y 38 en el
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recinto contiguo, en ambos casos, debido a tener la misma composición constructiva,
se supera con los mismos resultados.
A continuación, se muestran los cálculos aportados por el programa para el
cálculo del aislamiento acústico a ruido aéreo y de impacto entre recintos, sí como las
fichas justificativas del cálculo.
- Cálculo aéreo de recinto 1 a recinto 2
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- Cálculo aéreo de recinto 2 a recinto 1
- Cálculo de impacto de recinto 1 a recinto 2
- Cálculo de impacto de recinto 2 a recinto 1
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Por último, se adjunta la ficha justificante que proporciona el programa.
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IMPACTO SUPERPUESTO ENTRE DOS RECINTOS
De nuevo, para el estudio del impacto superpuesto se ha escogido dos aulas de
danza. Las características constructivas, al igual que los tipos de recinto, de ambas aulas
son iguales a las citadas anteriormente en el estudio de impacto adyacente. En este
caso, las exigencias de cumplimiento del DB HR son; DnTa debe ser mayor a 50 en ambos
casos y L’nTw, inferior a 65 en el recinto emisor, en ambos casos cumplen las exigencias
como se muestra a continuación.
A continuación, se muestran los cálculos aportados por el programa
para el estudio de impacto superpuesto entre recintos. De la misma manera se
mostrará también la ficha justificativa de los cálculos.
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- Cálculo aéreo de recinto 1 a recinto 2
- Cálculo aéreo de recinto 2 a recinto 1
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- Cálculo de impacto
Por último, se adjunta la ficha justificante que proporciona el programa.
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IMPACTO CRUZADO ENTRE DOS RECINTOS
Para finalizar con la exigencia del DB-HR para particiones interiores, se realiza el estudio
de impacto cruzado entre dos aulas de danza con las mismas características
mencionadas en los apartados anteriores. De este modo, se muestra la introducción de
datos en el programa y, de nuevo, se puede comprobar que el caso de estudio cumple
la exigencia. En este caso, encontramos que esta exigencia debe ser L’nTw inferior a 65,
por lo tanto, nuestra solución constructiva cumple la norma.
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A continuación, se muestran los cálculos aportados por el programa para
impacto cruzado entre dos recintos.
4.3 EXIGENCIA DE AISLAMIENTO DE RUIDO AÉREO DE FACHADA
Finalmente, se lleva a cabo el estudio de ruido aéreo de fachada. Para este
análisis, es necesario concretar la localización del proyecto en cuanto a ruido aéreo
exterior. De este modo, el conservatorio de danza se sitúa entre las calles Eduardo Dato
y José María Moreno Galván, ambas de alto tráfico rodado, sin embargo, la fachada
tratada y objeto de estudio, se encuentra hacia el interior, por lo que el suido señalado
en el mapa no computa, y se toma por defecto el valor de 60dB para Ld, en el estudio
de ruido de fachada.
PARCELA PROYECTO
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Se tiene en cuenta que la fachada elegida en el proyecto se asemeja bastante
a lo que se puede entender como un muro cortina, por sus grandes paños de vidrio en
la fachad, por lo tanto, se debe escoger un vidrio con cualidades suficientes que sea
capaz de cumplir con la exigencia. Además, el proyecto carece de capialzados. De
este modo, se adjunta la introducción de datos en el programa. Así con las soluciones
constructivas y características, la fachada cumple el requisito del DB HR. Este requisito
comprende que D2mnTA, debe ser mayor a 30, teniendo como resultado 43, podemos
decir que el edificio también cumple las exigencias de aislamiento a ruido aéreo en
fachada.
A continuación, se muestran los cálculos que proporciona el programa para la
exigencia a ruido aéreo de fachada.
Por último, se adjunta la ficha justificativa que facilita el programa.
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