View
232
Download
1
Category
Preview:
DESCRIPTION
trabajo practico de vapor
Citation preview
COMPRESORES
TRABAJO PRCTICO
VAPOR
1) Caudal de vapor requerido
Equipo APotencia =
Presin =
hfg (tabla) =
Mv =
200 kW = 200 kJ/s
8 Bar2030,9 kJ/kg 200 kJ/s x 3600 s = 354,52 kg/h 2030,9 kJ/kg 1h
Equipo HPotencia =
Temperatura de vapor =
Presin (tabla) =
hfg (tabla) =
Mv =
4.500.000 BTU/h = 1318,82 kJ/s
160 C
5,2 Bar
2081,8 kJ/kg
1318,82 kJ/s x 3600 s = 2280,6 kg/h 2081,8 kJ/kg 1h
Equipo CTemperatura de vapor =
T del aire =
Caudal V=
Presin (tabla) =
hfg (tabla) =
Caudal de vapor para el calentamiento (m) =
Caudal de vapor par el calentamiento (m) =
Caudal total de equipos =
150 C55 15 = 40C
1 m3/s3,7 Bar
2115,3 kJ/kg
3600 V T cp
hfg
3600 x 1 m/s x 40C x 1,3 kJ/m C = 88,5 kg/h 2115,3 kJ/kg
354,52 + 2280,6 + 88,5 = 2723,62 kg/h
Prdida de calor en tuberas
Si adoptamos una prdida cada 100 m de 3,5% del caudal tenemos
179/100 = 1,79 x 3,5% = 6,265% ( 2723,62 x 1,06265 = 2894,25 kg/hAdicional de caudal para operar la caldera al 70 % de su mximo rendimiento:
Caudal de caldera = 2894,25 x 1,3 3765 kg/hDeterminacin de presin de caldera:
Presin mnima de los equipos: 8 Bar Presin de caldera (+30%): 8 Bar x 1,3 = 10,4 Bar
Necesidades de vapor:Como la necesidad de caudal es de 3765 kg/h y la presin es de 10,4 Bar: Adopto caldera humotubular de 3 pasos GONELLA modelo HD 60
2) Dimensionamiento de tuberas de vaporTubera principal
Volumen especifico del vapor a 11,8 bar (m/kg) =
Caudal (m/s) =
velocidad (20 m/s) =
d =
d =
d(0,153 m/kg6000 kg/h x 0,153 m/kg x 1h/3600s = 0,255 m/s
4 x Caudal (m/s) d
4 x 0,255 m/s = 0,01623 m x 20 m/s
127,41 m.m. Adopto 5 Sch 40 int. = 128,2 mm
Verifico por perdida de carga
Utilizando el baco, obtenemos que para un caudal de 6000 kg/h, una calidad de vapor de 11,8 bar y un dimetro de 128,2 mm, nos acusa una prdida de carga cada 100 m de 0,4 bar (< 0,5 bar), por lo tanto verifica.
Tubera alimentacin equipo A
Para las tuberas de alimentacin se puede utilizar una velocidad entre 25 a 40 m/s, y no es necesario verificar por la prdida de carga debido a que son tramos cortos.
Volumen especifico del vapor a 11,8 bar (m/kg) =
Caudal (m/s) =
velocidad (25 m/s) =
d =
d =
d(0,153 m/kg354,52 kg/h x 0,153 m/kg x 1h/3600s = 0,015 m/s
4 x Caudal (m/s) d
4 x 0,015 m/s = 0,00077 m
x 25 m/s
27,7 m.m.
Adopto 1 Sch 40 int. = 35,04 mm
Tubera alimentacin equipo HVolumen especifico del vapor a 11,8 bar (m/kg) =
Caudal (m/s) =
velocidad (25 m/s) =
d =
d =
d(0,153 m/kg2280,6 kg/h x 0,153 m/kg x 1h/3600s = 0,097 m/s
4 x Caudal (m/s) d
4 x 0,097 m/s = 0,0049 m
x 25 m/s
70,26 m.m.
Adopto 3 Sch 40 int. = 77,92 mm
Tubera alimentacin equipo CVolumen especifico del vapor a 11,8 bar (m/kg) =
Caudal (m/s) =
velocidad (25 m/s) =
d =
d =
d(0,153 m/kg88,5 kg/h x 0,153 m/kg x 1h/3600s = 0,0038 m/s
4 x Caudal (m/s) d
4 x 0,038 m/s = 0,00019 m
x 25 m/s
13,84 m.m.
Adopto Sch 40 int. = 15,8 m.m
3) Calculo de sectores de drenaje
Calculo del caudal de calentamiento de tubera principal
L equiv. =
vapor 11,8 bar =Peso tubera 4 Sch 40 =
W peso de caera y accesorios =
Caudal de vapor para el calentamiento =
Caudal de vapor par el calentamiento =Long. + 10% = 179 m x 1,1 = 196,9 m190,97 C; hfg = 1975,1 kj/kg
20,30 kg/m(20,30 kg/m x 196,9)= 3997,07 kg
60 x 3997,07 kg x (190,97C 5C) x 0,49 kJ/kgC
1975,1 kJ/kg x 30 minutos
368,83 kg/h
Prdida de calor en marcha por radiacin
Caudal de vapor por prdida por emisin =Q (tabla) =F (tabla) =Caudal de vapor por prdida por emisin =
3,6 x Q x L x F hfg
1925 W/m
0,07 (aislacin de 75 m.m.)
3,6 x 1925 W/m x 196,9 m x 0,07 = 48,36 kg/h
1975,1 kJ/kg
Condensacin tubera principal
Tubera principal hasta trampa
Adopto el condensado para la puesta en marcha, por ser siempre el mayor
Longitud equivalente 3 m, P max por metro = 2 mbar y Vmx = 1,5 m/s
Caudal del vapor para el calentamiento = 368,83 kg/h
De tabla obtengo un = 20 mm ( Adopto Sch 40 int. = 20,93 m.m.Trampa hasta colector de condensados
Si la trampa descarga a una presin de 0,2 bar (dado que se encuentra 2m de altura, 2000 mmCA).
Temperatura de 190,97 C Presin de sistema de condensados = 0,2 bar y caudal = 368,83 kg/h
De baco obtengo un = 40 m.m. ( Adopto 1 Sch 40 int. = 40,90 m.m.Condensacin Equipo A
Tubera principal hasta trampa
Longitud equivalente 1 m, P max por metro = 2 mbar y Vmx = 1,5 m/s
Caudal equipo A = 354,52 kg/h
Modificacin de caudal de condensado para la puesta en marcha = 354,52 kg/h x 2= 709,04 kg/h
De tabla obtengo un = 25 mm ( Adopto 1 Sch 40 int. = 26,64 m.m.
Trampa hasta colector de condensados
Si la trampa descarga a una presin de 0,2 bar (dado que se encuentra 2m de altura, 2000 mmCA).Temperatura de 190,97 C ; Presin de sistema de condensados = 0,2 bar y caudal = 709,04 kg/h
De baco obtengo un = 50 m.m. ( Adopto 2 Sch 40 int. = 52,51 m.m.Condensacin Equipos HTubera principal hasta trampa
Longitud equivalente 1 m, P max por metro = 2 mbar y Vmx = 1,5 m/s
Caudal equipo H = 2280,6 kg/h
De tabla obtengo un = 32 mm ( Adopto 1 Sch 40 int. = 35,04 m.m.
Trampa hasta colector de condensados
Si la trampa descarga a una presin de 0,2 bar (dado que se encuentra 2m de altura, 2000 mmCA).
Temperatura de 190,97 C ; Presin de sistema de condensados = 0,2 bar y caudal = 2280,6 kg/h
De baco obtengo un = 80 m.m. ( Adopto 4 Sch 40 int. = 102,26 m.m.Condensacin Equipo C
Tubera principal hasta trampa
Longitud equivalente 1 m, P max por metro = 2 mbar y Vmx = 1,5 m/s
Caudal equipo C = 88,5 kg/h
De tabla obtengo un = 15 mm ( Adopto Sch 40 int. = 15,8 m.m.
Trampa hasta colector de condensados
Si la trampa descarga a una presin de 0,2 bar (dado que se encuentra 2m de altura, 2000 mmCA).
Temperatura de 190,97 C ; Presin de sistema de condensados = 0,2 bar y caudal = 88,5 kg/h
De baco obtengo un = 20 m.m. ( Adopto Sch 40 int. = 20,93 m.m.
Colector de condensados
Si la trampa descarga a una presin de 0,2 bar.
Temperatura de 190,97 C; Presin de sistema de condensados = 0,2 bar y caudal total= 3447 kg/h
De baco obtengo un = 80 m.m. ( Adopto 4 Sch 40 int. = 102,26 m.m.
4) Expansin de tubera principal
Tramo de 20 metros
Expansin (mm)=
T =
en el rango de 0 200C (tabla)=
Expansin (mm)=L T
190,97 C 5 C = 185,97 C
= 14,9 x 10 mm/mC para acero al carbono
20 m x 186C x 14,9 x 10 mm/mC = 55,43 m.m.
Tramo de 99 metros
Expansin (mm)=99 m x 186C x 14,9 x 10 mm/mC = 274,37 m.m.
Tramo de 60 metros
Expansin (mm)=60 m x 186C x 14,9 x 10 mm/mC = 166,28 m.m.
Cuando se realicen los montajes se debern prever de juntas para estas dilataciones.
Distribucin de la caera principal:
Gas licuado (g.l.p.)
1- Clculos de los consumos:Consumo de la caldera:Caudal de vapor =
Temperatura del agua de alimentacin =
Cp del agua =
P =
hg =
Caudal de vapor =
6000 kg/h =
Potencia =Q =
6.000 kg/h
60 C
4,186 kJ/kg C11,8 Bar 2.787,1 kJ/kg C
P(kW) x 3600 s/h hg cp x Tagua P(kW) x 3600 s/h .
2787,1 kJ/kg C 4,186 kJ/kg C x 60 C4226,57 kJ/s = 15.215.640 kJ/h = 3.634.887,72 kcal/h3.634.887,72 kcal/h = 163 Nm3 22300 kcal/Nm3
Consumo del horno:
Potencia =Q=10.000.000 kcal/h 10.000.000 kcal/h = 448,43 Nm3 22300 kcal/Nm3
Consumo diario total:
Consideramos que los equipos trabajan las 24 hs.
Cdt =
Cdt =(3.634.887,72+10.000.000) kcal/h x 24 h/da327,24.106 kcal/da
2-Calculo del almacenamiento necesario (CI)
Clculo del consumo diario de producto lquido en m de producto lquido/da
CI =
CI =
CI =Cdt / Pci x 273
327,24. 106 kcal/da .
22.300 kcal/Nm x 27353,75 Nm/da
Pci = Poder calorfico inferior del combustible en vapor, para el propano 22.300 kcal/Nm
273 = Relacin entre 1 m de propano vapor y 1 m de propano lquido. Almacenamiento necesario considerando una autonoma de 3 das de reserva (A)
A =
A =
A =CI x R / T53,75 Nm/da x 3 das
0,85189,71 Nm
R=Tiempo de reserva en das
T=Coeficiente de llenado de los tanques = 0,85 (85%)
Se tiene disponible tanques de 7 mCantidad de tanques =
Cantidad de tanques =
Cantidad de tanques =A / volumen de tanque
189,71 Nm / 7 m
27,1 tanques
Adoptamos 28 tanques
4 grupos de 6 tanques y 1 grupo de 4 tanques
3-Calculo de la capacidad de evaporizacin
Consumo diario de vapor en m/da (Cdv):Cdv =
Cdv =
Cdv =Cdt / Pci327,24.106 kcal/da
22.300 kcal/Nm 14.674,44 Nm/da
Consumo pico horario (Cph)Cph =
Cph =
Cph =
Cph =Cph =Cdv x Ce14.674,44 Nm/da x 0,142.054,42 Nm/hora
2.054,42 Nm/hora x 22.300 kcal/Nm45.813.566 kcal/h
Ce= Coeficiente adoptado segn la zona (0,14)
Vaporizacin natural (m vapor hora) (G)G =
G =G=G=
G=G x 28 tanques =Dt x S x C L
23 C x 9,1 m2 x 10 kcal / h.m2.C 94 kcal/kg22,27 kg/h22,27 kg/h x 12.000 kcal/kg267.240 kcal/h7.482.720 kcal/h
Dt = te-ti = 5C - (-18C) = 23C
Te = Temperatura ambiente exterior mnima (para la zona 5C)
Ti = Temperatura interior del tanque a la mnima presin de la red (1,5 Bar = - 18C)
C = Coeficiente de transmisin de calor = 10 kcal/h.m.C
L = Calor latente de vaporizacin a la presin de suministro de la red = 94 kcal/kg.
S= Superficie mojada del tanque = 9,1 m
Propano = 12.000 kcal/kg.
4-Capacidad de vaporizadores (Qv)
Requerido en pico
45.813.566 kcal/h
Vaporizacin Natural de tanques (28 tanques)
7.482.720 kcal/h
APORTE de VAPORIZADORES
38.330.846 kcal/h
Dimensionamiento:
Tramo A Caldera:
Adopto 1 Sch 40 int. = 35,04 m.m. ext. = 42,16 m.m.
Tramo A Horno:
Adopto 2 Sch 40 int. = 62,68 m.m. ext. = 73 m.m.
Adopto 3 Sch 40 int. = 77,92 m.m. ext. = 88,9 m.m.
Gas natural comprimido (g.n.c.)
1- Clculos de los consumos:Consumo de la caldera:
Caudal de vapor =
Temperatura del agua de alimentacin =
Cp del agua =
P =
hg =
Caudal de vapor =
6000 kg/h =
Potencia =Q =
6.000 kg/h
60 C
4,186 kJ/kg C
11,8 Bar
2.787,1 kJ/kg C
P(kW) x 3600 s/h hg cp x Tagua P(kW) x 3600 s/h .
2787,1 kJ/kg C 4,186 kJ/kg C x 60 C4226,57 kJ/s = 15.215.640 kJ/h = 3.634.887,72 kcal/h3.634.887,72 kcal/h = 390,85 Nm3/h 9300 kcal/Nm3
Consumo del horno:
Potencia =Q=10.000.000 kcal/h
10.000.000 kcal/h = 1075,26 Nm3/h 9300 kcal/Nm3
Consumo total:
Q total =Q=Q caldera + Q horno
390,85 Nm3 + 1075,26 Nm3 = 1466,11Nm3/h
Dimensionamiento:
Tramo A B:
Adopto 15% de
Adopto 2 1/2 Sch 40 int. = 62,68 m.m. ext. = 73 m.m.
Tramo B Caldera:
Adopto 1 1/4 Sch 40 int. = 35,04 m.m. ext. = 42,16 m.m.
Tramo B Horno:
Adopto 2 1/2 Sch 40 int. = 62,68 m.m. ext. = 73 m.m.
Subestacin Horno:
Vlvula Reguladora
Pe = 4 bar
Ps = 1,5 Bar
Q = 135 Nm3/hVlvula de Seguridad por venteo
P = 2 Bar
Q = 135 Nm3/h
Caldera Cuadro de regulacin:Determinacin de las vlvulas de seguridad en equipos de combustion
Potencia = 4226,57 kJ/s = 15.215.640 kJ/h = 3.634.887,72 kcal/hSegn normativa,
Para cargas trmicas mayor que 360 kwh (300.000 kcal/h) deber dar comienzo el encendido con un mximo del 20% de la capacidad nominal del quemador. El tiempo de seguridad de arranque no podr exceder los 10 segundos.
Para cargas trmicas mayor que 1.800 kwh (1.500.000 kcal/h) y hasta 12.000 kwh (10.000.000 kcal/h), dos vlvulas automticas de cierre en serie (NC) y una vlvula de seguridad de venteo, normal abierta(NA), entre ambas. Tiempo mximo de cierre 1 segundo y tiempo mnimo de apertura para ambas vlvula automtica de cierre de aguas arriba del sistema 10 segundos.
El esquema del equipo de regulacin de potencia con sistema alto y bajo fuego.
AIRE COMPRIMIDO1) Clculos de consumos unitarios:
Equipo AQ =
Q =
Q =
d . L . P . F . 2 4
(0,45 m) . 0,3 m . ( 7 + 1) Bar . 1 ciclos . 2
4 min0,763 Nm3 min
Clculo del pulmn para los equipos A:Pr . Vr =
Vr =Vr =Pn . Vn Vr = Pn . Vn Pr
1 Bar . 0,763 Nm3/min. 1 min . 2 (7 + 1) Bar0,191 Nm3
Equipo BPico 3 mm (7 Bar) =
0,649 Nm3 min
Equipo C
Pico 2 mm (7 Bar) =
0,288 Nm3 min
Equipo EAmoladora 4 =
0,84 Nm3 min
Equipo FAgujereadora =
0,56 Nm3 min
Equipo G transporte neumticoQ =
Q =
Q =
V . P . F0,08 m3 . ( 5 + 1) Bar . 2 ciclos min0,96 Nm3 min
SeccinEquipoCantConsumo unit [Nm3/min]Consumo total [Nm3/min]Coef de utilizCoef de simultaneidadConsumo [Nm3/min]
Sector 1Cilindros
20,7631,52611,526
Sector 2Picos ( 3mm (7 Bar)20,6491,2980,6670,866
Sector 3Amoladora 4
Agujereadota
Transporte neumtico
1
10
50,840,56
0,960,845,6
4,80,3750,3
1
0,3151,684,8
Sector 4
Picos ( 2mm (7 Bar)50,2881,440,40,576
TOTAL
15,5040,62979,763
Consumo 9,763 Nm/min
Prdidas (10%) 0,976 Nm/min
Ampliacin (20 %) 1,953 Nm/min
TOTAL12,692 Nm/min
2) Eleccin del compresorSeleccionamos tres compresores de idntico caudal, con dos obtengo el caudal total y el tercero queda como relevo para cuando sea necesario realizar mantenimiento preventivo en alguno de ellos.CETEC ((((((ETR-250 (Q = 7,16 Nm/min mx. presin de trabajo 8 Bar)
3) Eleccin del secador frigorfico
Las temperaturas de verano son las de peor condicin.
Temperatura ambiente: 35 C (( 38 CTemperatura de sala de aire comprimido: 45 C (( 48 C
Punto de roco 5 C
C =
C =
G =
Go mn =
Ct . Cp
0,58 . 1 = 0,58
Go . C
7,16 Nm/min . 2 = 24,69 Nm/min 0,58
Seleccionamos el secador frigorfico.CETEC ((((( HSE-1000 (Q= 28,2 Nm/min )
4) Eleccin de los filtrosElegiremos los filtros tipo
MPF (Remueve partculas mayores a 1 m incluido lquido coalescentes agua y aceite. El mximo contenido remanente de aerosol de aceite contenido despus de la filtracin de 0,5 ppm)
MPH (Remueve partculas mayores a 0,01 m incluido lquido coalescentes agua y aceite. El mximo contenido remanente de aerosol de aceite contenido despus de la filtracin de solo 0,01 ppm)
MPC y PC (Remueve vapor de aceite e hidrocarburos. Est compuesto por partculas finas de carbn activado. Despus de la filtracin el contenido de aceite en el aire es de 0,003 ppm. Siempre es precedido por un filtro MPH
SULLAIR (((((MPF, MPH, MPC - Grado 700 (Q = 700 pie/min / 35,31 = 19,82 Nm/min)
SULLAIR (((((PF PF-800 (Q = 425- 790 pie/min / 35,31 = 22,37 Nm/min)
SULLAIR (((((PH, PC (PH-600 / PC-600) (Q = 598 pie/min / 35,31 = 16,94 Nm/min)
5) Dimensionamiento de las tuberas
La perdida de carga mxima en las tuberas debe ser de un 2%. En nuestro caso como la presin de trabajo es de 7 Bar, la prdida de carga mxima ser 0,140 bar.
La velocidad mxima ser de 8 m/seg para las tuberas principales y secundarias y de 15 m/seg para las bajadas. Estas bajadas nunca deben ser menores a .
Tramo A B
Q= 15,504 Nm/min = 258,4 Nl/s
L= 15 m
(Padopto= 0,01 Bar (recalculado 0,001 Bar)
(adoptado= ( 5
Velocidad= 3 m/s Verifica (8 m/s)
Sobredimensionamos la tubera principal (( 5) para que cumpla las veces de depsito de aire. El dimetro primitivo de calculo era de ( 3
Tramo B C
Tramo C Consumo
Q= 1,526 Nm/min = 25,43 Nl/sQ= 0,763 Nm/min = 12,72 Nl/s
L= 15 mL= 5 m
(Padopto= 0,06 Bar (recalculado 0,03 Bar)(Padopto= 0,109 Bar (recalculado 0,04 Bar)
(calculado= ( 1(calculado= (
Velocidad= 5,5 m/s Verifica (8 m/s)Velocidad= 8 m/s Verifica (15 m/s)
(P SECTOR 1= (0,001 + 0,03 + 0,04) Bar= 0,071 Bar < 0,14 Bar VerificaTramo B D
Tramo D E
Q= 13,978 Nm/min = 232,97 Nl/sQ= 2,738 Nm/min = 45,63 Nl/s
L= 30 mL= 30 m
(Padopto= 0,06 Bar (recalculado 0,018 Bar)(Padopto= 0,06 Bar (recalculado 0,04 Bar)
(adoptado= ( 3(adoptado= ( 1
Velocidad= 6 m/s Verifica (8 m/s)Velocidad= 6 m/s Verifica (8 m/s)
Tramo E F
Tramo F Consumo
Q= 1,298 Nm/min = 21,63 Nl/sQ= 0,649 Nm/min = 10,82 Nl/s
L= 27 mL= 5 m
(Padopto= 0,06 Bar (recalculado 0,038 Bar)(Padopto= 0,043 Bar (recalculado 0,03 Bar)
(adoptado= ( 1(adoptado= (
Velocidad= 4,5 m/s Verifica (8 m/s)Velocidad= 7 m/s Verifica (15 m/s)
(P SECTOR 2= (0,001 + 0,018 + 0,04 + 0,038 + 0,03) Bar= 0,127 Bar < 0,14 Bar VerificaTramo D G
Tramo Consumo E
Q= 11,240 Nm/min = 187,33 Nl/sQ= 0,840 Nm/min = 14 Nl/s
L= 39 mL= 5 m
(Padopto= 0,06 Bar (recalculado 0,03 Bar)(Padopto= 0,091 Bar (recalculado 0,045 Bar)
(adoptado= ( 3(adoptado= (
Velocidad= 5 m/s Verifica (8 m/s)Velocidad= 8,5 m/s Verifica (15 m/s)
(P HASTA CONSUMO E= (0,001 + 0,018 + 0,03 + 0,045) Bar= 0,094 Bar < 0,14 Bar Verifica
Tramo Consumo F
Q= 5,6 Nm/min = 93,33 Nl/s
L= 5 m
(Padopto= 0,091 Bar (recalculado 0,028 Bar)
(adoptado= ( 1
Velocidad= 12 m/s Verifica (15 m/s)
(P HASTA CONSUMO F= (0,001 + 0,018 + 0,03 + 0,028) Bar= 0,077 Bar < 0,14 Bar VerificaTramo Consumo G
Q= 4,8 Nm/min = 80 Nl/s
L= 5 m
(Padopto= 0,091 Bar (recalculado 0,017 Bar)
(adoptado= ( 1
Velocidad= 10 m/s Verifica (15 m/s)
(P HASTA CONSUMO G= (0,001 + 0,018 + 0,03 + 0,017) Bar= 0,066 Bar < 0,14 Bar VerificaTramo E H
Tramo H Consumo
Q= 1,44 Nm/min = 24 Nl/sQ= 1,44 Nm/min = 24 Nl/s
L= 84 mL= 5 m
(Padopto= 0,05 Bar (recalculado 0,033 Bar)(Padopto= 0,048 Bar (recalculado 0,038 Bar)
(adoptado= ( 1 (adoptado= (
Velocidad= 3,5 m/s Verifica (8 m/s)Velocidad= 8,5 m/s Verifica (15 m/s)
(P SECTOR 4= (0,001 + 0,018 + 0,04 + 0,033 + 0,038) Bar= 0,13 Bar < 0,14 Bar VerificaAdems se tendrn pendientes en direccin del flujo. La pendiente utilizada es de 1/200 = 0,5 %.
Se colocar purgadores automticos en todos los cambios de direccin y finales de ramas.
20 m
80 m 3 Sch 40
(12 kg/cm2 = 11,8 Bar)
30 m
A
40 m 1 Sch 40
GLP 1,5 Bar
Horno: 448,43 Nm3/h
Caldera: 163 Nm3/h
A
20 mts
Horno: 1075,26 Nm3/h
Caldera: 390,85 Nm3/h
B
2 1/2 Sch 40
1 1/4 Sch 40
35 mts
2 1/2 Sch 40
40 mts
55 mts
80 mts
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED AutoCADLT.Drawing.4
EMBED AutoCADLT.Drawing.4
PAGE 1Universidad Nacional de Lomas de Zamora Facultad de ingeniera Ctedra Instalaciones Auxiliares
_1008325770.unknown
_1320345187.unknown
_1320346355.unknown
_1320347027.unknown
_1320347432.unknown
_1320347434.unknown
_1320347086.unknown
_1320346746.unknown
_1320346670.unknown
_1320345650.unknown
_1320346152.unknown
_1320345962.unknown
_1320345635.unknown
_1008326374.unknown
_1320345034.unknown
_1320345048.unknown
_1027862402.dwg
_1028025178.dwg
_1008326424.unknown
_1008326070.unknown
_1008326098.unknown
_1008325850.unknown
_1008325910.unknown
_1008324950.unknown
_1008325253.unknown
_1008325638.unknown
_1008325100.unknown
_1008323933.unknown
_1008324490.unknown
_1008254417.unknown
_1008323709.unknown
_986480551.doc
Recommended