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ZONIFICACIÓN DE AMENAZA POR DESLIZAMIENTOS INDUCIDOS POR
SISMO.
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA
FACULTAD DE INGENIERÍA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ, COLOMBIA
DICIEMBRE DE 2012
______________________________________________
FIRMA
____________________
FECHA
ZONIFICACIÓN DE AMENAZA POR DESLIZAMIENTOS INDUCIDOS POR
SISMO.
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA
FACULTAD DE INGENIERÍA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ, COLOMBIA
DICIEMBRE DE 2012
ZONIFICACIÓN DE AMENAZA POR DESLIZAMIENTOS INDUCIDOS POR
SISMO.
TRABAJO DE GRADO PARA OPTAR AL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ
DIRECTOR
CARLOS EDUARDO RODRÍGUEZ PINEDA
INGENIERO CIVIL M.Sc., DIC,Ph.D.
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA
FACULTAD DE INGENIERÍA
DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL
BOGOTÁ, COLOMBIA
DICIEMBRE DE 2012
REGLAMENTO DE LA PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA
Art. 23 de la resolución No. 13 del 6 de Julio de 1964
“La Universidad no se hace responsable por los conceptos emitidos por susalumnos
en sus trabajos de tesis. Solo velará porque no se publique nadacontrario al dogma
y la moral católica y porque las tesis no contengan ataques opolémicas puramente
personales; antes bien, se ve en ellas el anhelo de buscar laverdad y la justicia”.
FORMATO DE DESCRIPCIÓN DE LA TESIS
AUTOR (O AUTORES)
Apellidos Salazar Hernández Nombres Juan Diego.
TÍTULO DEL TRABAJO
ZONIFICACIÓN DE AMENAZA POR DESLIZAMIENTOS INDUCIDOS POR
SISMO.
CIUDAD BOGOTÁ AÑO DE ELABORACIÓN 2012.
NÚMERO DE PÁGINAS 249
TIPO DE ILUSTACIONES Esquemas de Word, Modelos en Slide,esquemas de
AutoCAD, gráficas en Excel, y mapas de Arcgis.
MATERIAL ANEXO Planos de AutoCAD, modelos en Slide, mapas de Arcgis,
tablas en excel. .
FACULTAD Ingeniería PROGRAMA Ingeniería
Civil
TÍTULO OBTENIDO Ingeniero Civil
DESCRIPTORES
Deslizamientos, Amenaza por deslizamiento, Registros Sísmicos, Estabilidad de
Taludes,Desplazamientos de Newmark, Aceleraciones Críticas de taludes,
Intensidades de Arias, Zonificación de Amenaza,
AGRADECIMIENTOS
El autor agradece cordialmente a:
Carlos Eduardo Rodríguez Pineda, Ingeniero Civil y director del trabajo de grado
por su colaboración durante todo el desarrollo del trabajo.
María Patricia León Neira, Directora de Carrera, quien ha sido apoyo constante y
fundamental en toda la carrera y en el trabajo de grado.
Luis Fernando Holguín, Especialista en SIG y amigo, quien con mucha diligencia
colaboró con la capacitación del software Arcgis 10.1®, con el cual se realizó las
zonificaciones contenidas en este trabajo de grado.
DEDICATORIA
Dedicado a la más importante persona en mi vida, que aún desde el cielo sigue
acompañándome. Gracias mamá.
Contenido
1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................... 16
1.1. ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN ....................................................... 18
1.2. OBJETIVOS ................................................................................................. 20
1.2.1. Objetivo general .................................................................................... 20
1.2.2. Objetivos específicos ............................................................................. 20
1.3. ALCANCE .................................................................................................... 21
2. MARCO TEÓRICO ............................................................................................. 23
2.1. PARÁMETROS SÍSMICOS .......................................................................... 23
2.2. ESTABILIDAD PSEUDOESTÁTICA PARA EL CÁLCULO DINÁMICO DE
TALUDES .............................................................................................................. 25
2.2.1. Métodos de cálculo de estabilidad ........................................................ 25
2.2.2. Tipos de rotura de taludes. ................................................................... 25
2.3. MÉTODOS DE ANÁLISIS SÍSMICO DE TALUDES .................................. 32
2.3.1. Análisis seudoestático de taludes ......................................................... 33
2.3.2. Método de los desplazamientos de Newmark ...................................... 36
3. ZONA DE APLICACIÓN .................................................................................... 45
3.1. UBICACIÓN ................................................................................................. 45
3.2. ASPECTOS SISMOLÓGICOS DE LA ZONA. .............................................. 46
3.2.1. Sismicidad histórica. ............................................................................. 46
3.3. CONTEXTO GEOLÓGICO .......................................................................... 49
4. INFORMACIÓN BASE PRELIMINAR. ............................................................. 54
4.1. REGISTROS DE ACELERACIÓN: .............................................................. 54
4.2. TOPOGRAFÍA:............................................................................................. 56
4.2.1. Modelo digital de elevación (DEM) ...................................................... 57
4.2.2. Ortorectificación ................................................................................... 57
4.3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA ........................................................................ 61
4.3.1. Formaciones Geológicas. ...................................................................... 61
5. RESULTADOS ................................................................................................... 68
5.1. DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS SÍSMICOS ........................... 68
5.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES .................................................... 69
5.3. DETERMINACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LOS TALUDES ................ 72
5.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAMIENTOS DE NEWMARK ........................... 74
5.5. CONTRUCCIÓN DE CORRELACIONES. ................................................... 75
5.6. ZONIFICACIONES ...................................................................................... 78
5.7. ZONIFICACIÓN POR DESPLAZAMIENTOS. ............................................ 83
5.7.1. Sismo de diseño .................................................................................... 83
5.7.2. Aplicación de función multivariada ...................................................... 84
6. ANÁLISIS DE RESULTADOS. .......................................................................... 87
6.1. DETERMINACIÓN PARÁMETROS SISMICOS ......................................... 88
6.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES. ................................................... 89
6.3. ESTABILIDAD DE LOS TALUDES. ............................................................ 92
6.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAZAMIENTOS DE NEWMARK ...................... 94
6.5. CONSTRUCCIÓN DE LAS CORRELACIONES .......................................... 96
6.6. ZONIFICACIONES .................................................................................... 100
6.7. ZONIFICACIÓN POR DESPLAZAMIENTOS ............................................ 101
6.7.1. Sismo de diseño ................................................................................... 101
6.7.2. Aplicación de las función multivariada .............................................. 102
7. CONCLUSIONES ............................................................................................. 104
8. RECOMENDACIONES .................................................................................... 107
9. BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................... 109
ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 2.1Valores de coeficiente recomendados en el Análisis Seudoestático. ......... 35
Tabla 2.2 Unidades geológicas Definidas ................................................................. 52
Tabla 3. Tabla resumen de principales de Sismos Registrado por la estación
Quetame .................................................................................................................... 55
Tabla 4 Propiedades Geotécnicas de los materiales. ................................................ 67
Tabla 5 Tabla Resumida de Los parámetros sísmicos. ............................................. 68
Tabla 6 Mayores aceleraciones criticas de los taludes. ............................................. 72
Tabla 7 Tabla resumida de Aceleraciones criticas .................................................... 75
Tabla 8 Estadísticas obtenidas de la regresión ......................................................... 75
Tabla 9 Coeficientes de la ecuación .......................................................................... 76
Tabla 10. Sismo de diseño ......................................................................................... 84
Tabla 11 Análisis comparativos de funciones multivariadas obtenidas por diferentes
autores ....................................................................................................................... 97
ÍNDICES DE FIGURAS
Figura 1. Rotura planar de un macizo rocoso. .......................................................... 26
Figura 2 Representación estereográfica talud y discontinuidades, rotura planar. .. 26
Figura 3 Esquema para utilizar ábacos Hoek y Bray (1977). .................................... 27
Figura 4 Rotura por cuña talud rocoso. .................................................................... 29
Figura 5 Representación estereográfica de disposición. .......................................... 30
Figura 6 Geometría de la rotura circular. ................................................................. 31
Figura 7 Esquema de condiciones de nivel freático y ábaco de Hoek y Bray. .......... 32
Figura 8 Representación esquemática de un bloque deslizante. ............................. 36
Figura 9 Superficie de deslizamiento circular. ......................................................... 38
Figura 10 Bloque deslizante. ..................................................................................... 40
Figura 11. Superficie de deslizamiento plana. ........................................................... 42
Figura 12. Bloque rectangular de un pulso de aceleración. ...................................... 43
Figura 13. Velocidad de respuesta a un bloque de aceleración rectangular. ............ 44
Figura 14 Masa deslizando bajo una fuerza constante. ............................................ 45
Figura 15 Localización regional del estudio. ............................................................. 46
Figura 16 Sectorización de estudio km40-km45. ..................................................... 46
Figura 17 Geología de la zona de estudio. ................................................................. 53
Figura 18 Mapa estructural de la zona ...................................................................... 53
Figura 19 Proyección ortográfica .............................................................................. 58
Figura 20 Proceso de toma de datos de topografía Satelital .................................... 59
Figura 21 Imagen Ortorectificada ............................................................................. 60
Figura 22. Topografía escala 1:12500 ....................................................................... 69
Figura 23 Sección transversal Abscisa km43+200 ................................................... 70
Figura 24 Planta Geológica de la zona. ..................................................................... 70
Figura 25 Modelo geológico sección transversal km43+200 .................................... 71
Figura 26 Pendientes de la zona ................................................................................ 71
Figura 27 Análisis de estabilidad de izquierda a derecha. ........................................ 73
Figura 28Análisis de estabilidad de derecha a izquierda ......................................... 73
Figura 29. Obtención de los desplazamientos de Newmark para el Talud .............. 74
Figura 30 Mapa de ᶲ .................................................................................................. 79
Figura 31Mapa de U .................................................................................................. 79
Figura 32 Mapa de β ..................................................................................................80
Figura 33 Mapa de H (espesor de estratos) ..............................................................80
Figura 34 Mapa de γ .................................................................................................. 81
Figura 35 Mapa de c' ................................................................................................. 81
Figura 36 Factor de seguridad Estático .................................................................... 82
Figura 37 Aceleraciones Críticas ............................................................................... 82
Figura 38 Aceleraciones criticas agrupadas ............................................................. 83
Figura 39 Desplazamientos del terreno .................................................................... 85
Figura 40 Zonificación de amenaza por deslizamientos por sismo. ........................ 86
ÍNDICE DE FOTOGRAFÍAS
Forografía 1 Disposición casi vertical de la estratificación en las Areniscas de
Gutiérrez .................................................................................................................... 62
Forografía 2 Morfología de pendientes moderadas en coluvión que cubren lutitas
en la zona de deslizamiento ...................................................................................... 63
Forografía 3 Detalle de los pliegues en las lutitas de la Fm Cáqueza Inferior ......... 65
Forografía 4 Ichnofósiles en limolitas de la Formación Cáqueza Inferior. .............. 66
ÍNDICE DE GRÁFICAS
Grafica 1 Función multivariada de DN=f (IA, Ac) .................................................... 76
Grafica 2 Comparación con Jibson y Keefe y Arango y Rodríguez .......................... 98
ANEXOS
ANEXO 1: SISMOS REGISTRADOS POR LA ESTACIÓN QUETAME DEL AÑO
1995 AL AÑO 2012
ANEXO 2: PARÁMETROS SÍSMICOS: ACELERACIONES PICOS E
INTENSIDADES DE ARIAS DE LOS REGISTROS
ANEXO 3: MODELOS GEOLÓGICOS
ANEXO 4: ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
ANEXO 5: ACELERACIONES CRITICAS DE LOS TALUDES
ANEXO 6: DESPLAZAMIENTOS DE NEWMARK
ANEXO 7: MAPAS
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 16 Diciembre de 2012
1. INTRODUCCIÓN
Los efectos inducidos por un sismo son de naturaleza diversa, siendo
proporcionales a la magnitud, y disminuyendo con la distancia al epicentro del
evento. Una de las causas más frecuentes de los daños asociados a los terremotos
son los deslizamientos, aunque se requiere una alta intensidad para que estos
tengan lugar y ciertos factores de susceptibilidad del terreno, por ejemplo: laderas
inestables, pendientes elevadas, suelos de baja resistencia y escarpes rocosos según
lo establecidopor Ingeominas,(2008)
La amenaza por deslizamientos disparados por sismo es un problema que
recientemente se debate y evalúa a nivel mundial, ya que el desarrollo urbanístico,
la construcción de infraestructura e implantación de redes viales ha generado una
importante exposición a dicha amenaza, combinada obligatoriamente a sus
potenciales impactos sobre las actividades humanas, pérdidas económicas,
devastación de terrenos y morbilidad entre otras, como lo plantea
Ingeominas,(2008)
En Colombia, cada día es más evidente la susceptibilidad a la que se encuentra
sometida la infraestructura vial, y las poblaciones por los deslizamientos, que
básicamente se presentan principalmente por 2 causas:la temporada de lluvias, y
los sismos. Esta última condición es la que va ocupar este trabajo de grado al
establecer una metodología para la realización de zonificación de amenaza por
deslizamientos inducidos por sismos, y aplicarla a la zona de Puente Quetame, en la
vía Bogotá Villavicencio; una zona geográfica del país que ha sido históricamente
golpeada por estos fenómenos debido a su geología joven y alta influencia sísmica.
Para solo citar un ejemplo, el sismo de Quetamedel sábado 24 de Mayo del 2008
registrado por la Red Nacional de Acelerógrafosa las 14:20 hora local con
magnitudMw=5.9 generó 68 procesos de remoción en masa, entre caídas de rocas,
flujos de detritos, caída de tierras, deslizamientos, de los cualesal menos 2 de
grandes proporciones generados sobre la vía Bogotá Villavicencio causando
cuantiosas pérdidas económicas debido al alto tráfico promedio diario y a la
importancia de esta vía para el transporte de productos agrícolas e hidrocarburos.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 17
La región ha sido afectada por varios eventos sísmicos en tiempos históricos, por
nombrar alguno los ocurridos en 1743, 1917, 1966 y 1988, que han producido daños
notables sobre las construcciones y efectos sobre el medio ambiente, lo cual es un
indicio claro de la amenaza sísmica de la zona como lo describe Ingeominas,
(2008)
Ingeominas,(2008)define la amenaza como la probabilidad de que un parámetro
como la aceleración del terreno producida por un sismo, supere o iguale un nivel de
referencia, en porcentaje de la aceleración de la gravedad terrestre. Según el
Estudio General dela Amenaza Sísmica de Colombia (AIS, Ingeominas, Uniandes,
1996), el área afectada por el sismo se encuentra en una zona que corresponde a un
nivel de amenaza sísmica alta, definida para aquellas regiones donde se pueden
esperar temblores muy fuertes con valores de aceleración pico efectiva (Aa de 0.25g
a 0.40g en un sustrato rocoso).
Diferentes experiencias internacionales han utilizado metodologías similares a la
implementadaen este proyecto con excelentes resultados, es el caso de la ciudad de
Berkeley por Miles & Keefer, (1999)ylas Colinas por Arango & Rodriguez,
(2004).En Colombia las zonificaciones se realizan utilizando otras metodologías
que aunque más sencillas no tienen en cuenta muchos aspectos importantes tanto
de la geología, la geotecnia, las condiciones del agua subterránea y el propio
terreno.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 18 Diciembre de 2012
1.1. ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN
El peligro sísmico se asocia no solo a los daños directos producidos por el
movimiento telúrico, sino también por peligros secundarios asociados a eventos
inducidos por el sismo. En muchas ocasiones, especialmente en zonas montañosas,
los eventos sísmicos llegan a ser más devastadores por los deslizamientos que
detonan que por los daños causados a las estructuras.
El sismo de El Salvador (2001) detonó más de 500 deslizamientos que tuvieron
consecuencias y pérdidas humanas de gran importancia. Tan sólo el deslizamiento
de Las Colinas tuvo una distancia de viaje de 735m, destruyendo parte del área
residencial de Las Colinas y causó la muerte a más de 500 personas (Arango &
Rodriguez, 2004)
El terremoto del Perú de 1970 (M=7.7) provocó,entre otros, movimientos en
laderas, una inmensa avalancha rocosa en la montaña de Huascaránque sepultó a
una ciudad y parte de otra enterrando a 18000 personas.Otro ejemplo importante
también expuesto por Ingeominas(2008)es el producido por el sismo dePáez en
1994 (Mw=6.8) que causó entre 3000 y 3500 flujos de detritos y deslizamientos
traslacionales de poco espesor en materiales limo arenosos en condiciones
saturadas dejando grandes pérdidas humanas, económicas y sociales entre otras.
Arango& Rodriguez (2004)realizaronun análisis de los antecedentes y las
condiciones detonantes para el deslizamiento de Las Colinas. Para esto, utilizaron
análisis estadísticos de los registros de movimientos en El Salvador, y lograron
relacionar la Intensidad de Arias, La aceleración crítica, La aceleración máxima del
terreno y los desplazamientos de Newmark, para desarrollar un análisis de
amenaza de deslizamiento en la región. La relación obtenida como resultado de
esta investigación fue similar a la obtenida previamente por Jibson & Keefer
(1994).
En Casas et al, (2002) se realizó el análisis para acotar los parámetros sísmicos
como niveles de aceleración o Intensidad de Arias que no eran conocidos en la zona
por la falta de instrumentación para la época. En esta investigación se utilizaron
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 19
métodos como el retro-cálculo con los cuales se llega a la conclusión de cuáles
fueron los parámetros sísmicos que generarían deslizamientos con las
características de los taludes estudiados.
En Miles & Keefer, (1999)se incluyó un mapa que muestra un posible escenario de
amenaza debido a deslizamientos inducidos por sismo en la ciudad de Berkeley en
California. La pretensión principal del mapa es ser una herramienta para la
planificación regional. La amenaza mostrada en este mapa fue modelada para un
escenario de un sismo de Magnitud 7.1 y sobre la falla de Hayward. Este mapa
incluye 6 niveles de amenaza por deslizamientos inducidos por sismo. Al igual que
para el sismo de El Salvador (2001) se utilizó los desplazamientos de Newmark
(Newmark, 1965) y con los parámetros sísmicos y geotécnicos, y extendiendo el
análisis por medio de sistemas de información geográfica (SIG), se construyeron
dichos mapas.
En Colombia no se ha definido una metodología clara de zonificación de
deslizamientos inducidos por sismo, la cual se hace necesaria para los grandes
proyectos de infraestructura en carreteras y las poblaciones que son claramente
expuestas a estos fenómenos.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 20 Diciembre de 2012
1.2. OBJETIVOS
1.2.1. Objetivo general
Implementar un método de evaluación de amenaza por deslizamientos inducidos
por sismo.
1.2.2. Objetivos específicos
Determinar los parámetros sísmicos de registros de aceleración de los
sismos registrados por la estación de Quetame.
Definir las características de los taludes representativos de la zona de
estudio (Puente Quetame).
Determinar la estabilidad de los taludes representativos con análisis
estáticos y seudo-estáticos.
Establecer relaciones multivariadas, entre los parámetros sísmicos, la
aceleración crítica de los taludes típicosy los desplazamientos del terreno.
Estimar las deformaciones del terreno basándose en regresiones de los
parámetros sísmicos y caracterización de y caracterización de los taludes.
Realizar la evaluación de amenaza para un sector afectado por
deslizamientos debido a sismos registrados por la estación Quetame.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 21
1.3. ALCANCE
Como se ha explicado en numerales anteriores, este trabajo está basado en
experiencias internacionales de análisis de amenaza al deslizamiento,
principalmente en el trabajo investigativo deArango & Rodriguez, (2004)
Sin embargo, el alcance de este trabajo está definido por las siguientes limitaciones:
El estudio realizado sólo es aplicable a taludes de la zona del Municipio de
Puente Quetame, particularmente del km 40 al km 45 de la vía Bogotá
Villavicencio.
El análisis de los taludes se realizó mediante modelos computacionales, por
lo cual constituye un análisis teórico y no hay verificación experimental del
mismo.
La topografía utilizada para la realización de los modelos computacionales
tiene una escala de 1:12500, la cual fue obtenida mediante levantamiento
satelital.
Se realizó el análisis de estabilidad basándose en secciones transversales
separadas cada 100m con eje sobre la vía existente y con aproximadamente
1km de ancho en cada costado.
Los registros sísmicos corresponden a la información entregada por la Red
Nacional de Acelerógrafos de Colombia como parte del servicio Geológico
Colombiano (antiguo INGEOMINAS) de eventos registrados entre los años
1995 y 2012.
La geología y la geotecnia de la zona se extrajo de planos en planta escala
1:10000 y perforaciones realizadas en la zona, las cuales ayudaron a definir
las características definitivas de los modelos realizados.
Los niveles freáticos se definieron en la altura promedio del estrato
permeable, debido a la falta de información suficiente, esta condición se
modeló para acercar este trabajo a un escenario más real que simplemente
no tener en cuenta esta condición.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 23
2. MARCO TEÓRICO
Adaptado de (Sepulveda, 2011)
Los sismos son fenómenos naturales causados por movimientos de las fallas
geológicas en la corteza terrestre. Al moverse las fallas se producen ondas de
diferentes tipos y de gran poder, las cuales viajan a través del suelo. Los movimientos
sísmicos pueden activar deslizamiento en taludes de suelo y roca.
Los deslizamientos son movimientos relativos de masas de suelo o roca respecto al
sustrato, sobre una o varias superficies de rotura, al superarse la resistencia de corte
de estas superficies. La masa generalmente se desplaza en conjunto, comportándose
como una unidad en su recorrido. En rocas, entre otras morfologías muy diversas
pueden ocurrir deslizamientos traslacionales, donde la rotura tiene lugar debido a
superficies planas de debilidad, o curvas o rotacionales generalmente en macizos
rocosos blandos o con alto grado de alteración.
2.1. PARÁMETROS SÍSMICOS
Magnitud: Es una medida cuantitativa del tamaño del evento, relacionada con la
energía liberada durante el proceso de ruptura de falla. Es una constante única que se
le asigna a un sismo y no depende del lugar de observación. En la actualidad, el
servicio geológico de Estados Unidos utiliza la escala sismológica de magnitud de
momento Mw (Hanks y Kanamori 1979) para medir sismos de gran magnitud.
También es muy utilizada la escala de magnitud, pero ésta presenta algunos
problemas en sismo de magnitudes grandes.
La Magnitud y la profundidad del epicentro son determinantes en la intensidad de
sismos y en la activación de deslizamientos. A mayor magnitud y menor profundidad
del sismo, los deslizamientos son más probables y de mayor tamaño.
Intensidad: La intensidad sísmica es un concepto que se aplica a la identificación del
grado de destrucción o efectos locales de un terremoto, La intensidad, que es una
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 24 Diciembre de 2012
medida subjetiva de la fuerza sísmica en un punto determinado, se puede medir
utilizando la escala propuesta por Mercalli (1902).
Intensidad de Arias:Propuesta por el investigador chileno Arturo Arias en 1970, se
define como la energía por unidad de peso disipada por una familia de osciladores de
un grado de libertad, cuyas frecuencias están comprendidas en el rango (0,+∞), para
un sismo y amortiguamientos dados. La deducción de su expresión matemática
considera como modelo estructural el oscilador de un grado de libertad con
amortiguamiento viscoso. La expresión simplificada es:
Dónde τ es una variable temporal, üg es la aceleración del suelo durante el
movimiento, cuya definición queda supeditada a la duración de la fase fuerte, a la
total del registro acelerográfico o al criterio del investigador, según Schmidt, (2008).
Aceleración Pico: Es el valor máximo de la aceleración horizontal obtenida de un
acelerograma tomando la suma de dos componentes ortogonales. La aceleración
producida por un sismo, la cual está relacionada con la intensidad del movimiento en
un determinado sitio, es el parámetro más comúnmente utilizado en el análisis
sísmico de taludes.
Sepulveda, (2011) expone que los movimientos con picos altos de aceleración no son
necesariamente más destructivos que aquellos con picos menores, debido a que el
tiempo de ocurrencia del sismo interviene en forma importante en el comportamiento
tanto de las estructuras como de los suelos
Para el caso de este trabajo de grado todos los parámetros sísmicos fueron obtenidos a
partir del análisis de los registros de aceleraciones suministrados por la Red Nacional
de Acelerógrafos de Colombia como parte del Servicio GeológicoColombiano (antiguo
Ingeominas) por medio del software SeismoSignal Versión 4.3.0.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 25
2.2. ESTABILIDAD PSEUDOESTÁTICA PARA EL CÁLCULO
DINÁMICO DE TALUDES
2.2.1. Métodos de cálculo de estabilidad
El cálculo para estudiar la estabilidad de un talud se puede realizar mediante métodos
de cálculo de deformaciones o bien a través del equilibrio límite. El primero es de gran
complejidad y se realiza a través de métodos numéricos. El segundo se basa en las
leyes de la estática y no tiene en cuenta las deformaciones del terreno según
Sepulveda, (2011)
Los métodos de cálculo de equilibrio límite, se dividen a su vez en métodos precisos,
que se pueden aplicar en taludes de geometría sencilla, como por ejemplo rotura
planar o por cuñas, y métodos no precisos, que consideran el equilibrio global de la
masa deslizante, como por ejemplo métodos de dovelas o rebanadas.
2.2.2. Tipos de rotura de taludes.
Los taludes de roca pueden presentar tres tipos principales de rotura: planar, por
cuñas y circular.
En el presente trabajo, el tipo de rotura circular será utilizada en el cálculo de
desplazamientos, por lo que se describirá detalladamente.
2.2.2.1. Rotura planar
Rotura planar es aquella en la que el deslizamiento se produce a través de una única
superficie plana. Es la más sencilla de las formas de rotura posibles y se produce
cuando existe una fracturación dominante en la roca y convenientemente orientada
respecto al talud. Frecuentemente se trata de fallas que interceptan al talud.La rotura
planar no es muy frecuente, ya que deben darse dos condiciones:
Los rumbos o trazas horizontales del plano del talud y del plano de
deslizamiento deben ser paralelos o casi paralelos, formando entre sí un
ángulo máximo de 20⁰.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 26 Diciembre de 2012
Los límites laterales de la masa deslizante han de producir una resistencia al
deslizamiento despreciable.
Estas condiciones permiten estudiar la estabilidad del talud como un problema
bidimensional que se analiza considerando una rebanada de ancho unidad, limitada
por dos planos verticales, perpendiculares al plano del talud.
2.2.2.2. Geometría de la rotura planar
Si se realiza una representación estereográfica del plano del talud y las
discontinuidades, se puede tener una rotura de tipo planar cuando existe una familia
de discontinuidades de rumbo similar al del talud y buzamiento menor que éste.
Figura 1.Rotura planar de un macizo rocoso.
Tomado de (Sepulveda, 2011)
Figura 2Representación estereográfica talud y discontinuidades, rotura planar.
Tomado de (Sepulveda, 2011)
2.2.2.3. Análisis de estabilidad de la rotura planar
En el caso de rotura planar el factor de seguridad se obtiene de forma directa como
cociente entre las fuerzas que tienden a producir el movimiento y las fuerzas
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 27
resistentes del terreno que se oponen al mismo, proyectadas todas según la dirección
del plano de rotura. Al calcular el factor de seguridad de esta manera, se supone
implícitamente constante a lo largo de toda la superficie de rotura, lo cual se acepta a
pesar de no ser estrictamente cierto.
(Hoek & Bray, 1981)desarrollaron ábacos que facilitan el cálculo del factor de
seguridad frente a rotura planar. Para utilizar estos ábacos hay que considerar algunas
simplificaciones:
La superficie por encima del talud a estudiar es horizontal.
El talud se encuentra limitado en su parte superior por una grieta vertical de
tracción que se encuentra total o parcialmente llena de agua.
Se supone una distribución triangular en las presiones intersticiales que actúan
sobre la base de la masa deslizante y sobre la grieta de tracción. El valor
máximo se da, en ambos casos, en la intersección entre las dos superficies.
Los esquemas que representan las consideraciones del método se muestran en
laFigura 3.
Figura 3Esquema para utilizar ábacos Hoek y Bray (1977).
Tomado de Sepulveda (2011).
Asumiendo las simplificaciones anteriores, el factor de seguridad se calcula mediante
la siguiente expresión.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 28 Diciembre de 2012
(EC. 2—1)
Donde:
Caso a:
Caso b
H: Altura del talud. Z: Altura de la grieta de tracción. zw: Altura de agua en la grieta de tracción. A: Parámetros de resistencia del terreno en término de tensiones efectivas c’ y ᶲ’: Área de la superficie de deslizamiento (supuesta por ancho de unidad) ѱp: Ángulo que forma el plano de deslizamiento con la horizontal. ѱt: Ángulo que forma el talud con la horizontal. U,V: Resultante de las presiones intersticiales que actúan
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 29
2.2.2.4. Rotura por cuñas
Se denomina rotura por cuña, aquella que se produce a través de dos discontinuidades
oblicuas a la superficie del talud, con la línea de intersección de ambas aflorando en la
superficie del mismo y buzando en sentido desfavorable. Este tipo de rotura se origina
preferentemente en macizos rocosos en los que se da una disposición adecuada, en
orientación y buzamiento de las diaclasas.
Figura 4 Rotura por cuña talud rocoso.
Tomado de Sepúlveda (2011)
Si se realiza una proyección estereográfica del talud y las discontinuidades, la
disposición típica en los que es posible este tipo de rotura es donde existen, por
ejemplo, dos familias de discontinuidades de rumbos oblicuos respecto del talud,
quedando el rumbo de éste comprendido entre los de las familias de discontinuidades.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 30 Diciembre de 2012
Figura 5 Representación estereográfica de disposición.
Tomado de Sepúlveda (2011).
La dirección de deslizamiento es la de la intersección de las dos familias de
discontinuidades y debe tener menos inclinación que el talud.
La obtención del factor de seguridad es tarea más compleja que en el caso de rotura
planar, debido a que el cálculo debe realizarse en tres dimensiones y no en dos como
ocurría en la rotura plana. En el cálculo del factor de seguridad, se utiliza la
metodología propuesta por Hoek y Bray.
2.2.2.5. Roturas circulares
Se llama rotura circular a aquella en la que la superficie de deslizamiento es asimilable
a una superficie cilíndrica cuya sección transversal se asemeja a un arco de círculo.
Este tipo de rotura se suele producir en terrenos homogéneos, ya sea suelos o rocas
altamente fracturadas, sin direcciones preferenciales de deslizamiento, en los que
además debe cumplirse la condición de que el tamaño de las partículas de suelo o roca
sea muy pequeño en comparación con el tamaño del talud.
El método más utilizado para resolver el cálculo de estabilidad por rotura circular es
el de las dovelas o rebanadas, que es bastante laborioso, por lo que se suele realizar
ayudándose de programas de ordenador.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 31
Figura 6 Geometría de la rotura circular.
Tomado de Sepulveda (2011)
El análisis de estabilidad de la rotura circular se puede realizar, entre otros, con las
siguientes formas:
Método simplificado de Bishop: El método de BISHOP supone la superficie de
deslizamiento circular. Corresponde a un método de cálculo por dovelas o
rebanadas. Se supone la masa deslizante dividida en “n” fajas verticales.
Ábacos de Hoek y Bray: Los ábacos de Hoek y Bray (1977) los cuales son una
representación grafica del método de dovelas y proporcionan un límite inferior
del factor de seguridad, asumiendo que las tensiones normales en la superficie
de deslizamiento se concentran en un solo punto. En la construcción de los
ábacos se tuvieron en cuenta diferentes condiciones de presiones intersticiales
debidas a la presencia de un nivel freático en el terreno, que divide el talud en
una zona seca y otra saturada.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 32 Diciembre de 2012
Figura 7Esquema de condiciones de nivel freático y ábaco de Hoek y Bray.
Tomado de Sepúlveda (2011)
2.3. MÉTODOS DE ANÁLISIS SÍSMICO DE TALUDES
El análisis del comportamiento sísmico de taludes de roca se puede llevar a cabo ya
sea, mediante métodos que calculen el factor de seguridad o bien, a través de métodos
cuyo objetivo sea determinar el desplazamiento permanente total del talud bajo la
acción sísmica. Entre esos métodos se pueden mencionar:
Newmark, (1965)Método basado en considerar que el talud se desplaza como
un solo bloque colina abajo. Entregó una expresión para calcular la aceleración
crítica que se requiere para que se exceda el equilibrio estático.
Ambraseys (1972) Asume a la masa deslizante como una cuña triangular que se
deforma por cortante simple, en una sola dimensión. Además, considera que
los materiales presentan un comportamiento elástico lineal.
Ambraseys y Menu (1988) Desarrollaron una ecuación para desplazamiento
simétrico y asimétrico.
Yegian et. al (1991) desarrollaron una ecuación que se refiere a los
desplazamientos permanentes normalizados.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 33
Jibson & Keefer, (1994)) correlacionó el bloque deslizante del método de
Newmark con la Intensidad de Arias.
Un método de uso habitual en la estabilidad sísmica de taludes que calcula el factor de
seguridad, es el Análisis Seudoestático, que se describirá brevemente en el apartado
2.3.1. Se hará una descripción detallada del Método de Newmark en el apartado2.3.2.
2.3.1. Análisis seudoestático de taludes
En el análisis seudoestático, se coloca sobre todos los elementos analizados en el
talud, una fuerza horizontal correspondiente a un coeficiente K multiplicado por el
peso del elemento. La localización de la fuerza es un punto importante a tener en
cuenta en este análisis. Terzaghi (1950) sugirió que la fuerza debía aplicarse sobre el
centro de gravedad de cada tajada. Este es un criterio razonable y conservador.
(Duncan and Wright, 2005)
El método utiliza el mismo procedimiento general de cualquiera de los métodos de
equilibrio límite, con la diferencia de que se incluyen fuerzas seudoestáticas
horizontales y verticales debidas al evento sísmico. Estas fuerzas sísmicas se asumen
proporcionales al peso de la masa de deslizamiento potencial y a los coeficientes
sísmicos, y están expresadas en términos de número de veces la aceleración de
gravedad (g) producida por el sismo. Generalmente, se recomienda analizar con carga
sísmica seudoestática solamente la superficie más crítica identificada en el análisis
estático.
La mayoría de los análisis solamente tienen en cuenta la fuerza sísmica horizontal y
componente vertical se asume igual a cero, la cual no es representativa para los
deslizamientos en el área epicentral donde sería significativa.
La magnitud del coeficiente sísmico debe simular la naturaleza de la fuerza del evento
que depende de la intensidad o aceleración del sismo, duración del movimiento y
frecuencia. Para un análisis muy conservador, se puede asumir que el coeficiente
sísmico es igual a la máxima aceleración pico esperada de un evento sísmico en el
sitio. Sin embargo, este análisis conservador puede producir dificultades numéricas
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 34 Diciembre de 2012
para mayor que 0,4 en los cuales ya el coeficiente sísmico no sería tan alto, según
Sepulveda, (2011)
2.3.1.1. Coeficientes para el Análisis Seudoestático.
La cuantificación de un valor de aceleración máxima para la estabilidad de taludes
debe tener en cuenta los siguientes criterios empíricos descrito por Sepulveda (2011):
Si la masa considerada para el deslizamiento es rígida, la aceleración inducida
sobre la masa debe ser igual a la aceleración máxima esperada con sus
respectivas amplificaciones por sitio y topografía.
Si la masa de suelo no es rígida, como es el caso de la mayoría de situaciones y
si se tiene en cuenta que la aceleración pico sólo se presenta en períodos de
tiempos muy pequeños, no suficientes para producir una falla, se pueden
utilizar valores entre 0.1 y 0.2g, dependiendo de la intensidad del sismo
esperado.
Generalmente, el coeficiente sísmico seudoestático corresponde a una aceleración
horizontal y usualmente no se tienen en cuenta las aceleraciones verticales y el
coeficiente sísmico se representa como una fuerza horizontal. Se recomienda utilizar
valores entre 30% y 50% de la aceleración máxima esperada con las respectivas
amplificaciones. En la Tabla 2.1 se muestran los coeficientes sísmicos más utilizados
en la práctica.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 35
Tabla 2.1Valores de coeficiente recomendados en el Análisis Seudoestático.
Tomado de Suarez (2002)
La razón para utilizar el valor de inferior a la aceleración pico, es que las fuerzas
sísmicas son de corta duración y cambian de dirección muchas veces en un segundo.
Aunque el factor de seguridad puede estar por debajo de la unidad en un período
corto de tiempo, mientras la fuerza cambia de sentido, estos milisegundos no son
suficientes para producir la falla (Federal HighwayAdministration, 1997).
Debido a que los sismos ocurren en períodos cortos, es razonable asumir que con
excepción de gravas muy gruesas, el suelo no drena apreciablemente durante el sismo.
Por lo tanto, en la mayoría de los casos deben utilizarse resistencias no drenadas para
el análisis seudoestático.
2.3.1.2. Procedimiento de análisis seudoestático de un talud infinito
Aunque ningún talud cumple con las suposiciones del talud infinito, la mayoría de los
movimientos sub-superficiales tienden a ser de traslación. La idealización del talud
infinito no es confiable como herramienta de diseño, pero puede ayudar a identificar
las amenazas a un nivel preliminar de reconocimiento. En una falla plana, las fuerzas
seudoestáticas actuantes son:
(EC. 2—2)
(EC. 2—3)
Donde: Fh,Fv: Fuerzas seudoestáticas actuantes
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 36 Diciembre de 2012
ahav: Aceleraciones máximas horizontal y vertical. Kh,Kv: Coeficientesseudoestáticos horizontal y vertical.
El factor de seguridad para este tipo de falla es:
(EC. 2—4)
Donde: c: Cohesión L: Longitud del plano de falla α: Ángulo de inclinación del plano de falla ᶲ: Ángulo de fricción W: Peso de la masa deslizante.
Limitaciones del Método Seudoestático
El método Seudoestático presenta algunas inconsistencias para modelar el efecto real
de un sismo sobre un talud. Algunas de estas limitaciones son las siguientes:
No es confiable en los suelos que generan presiones de poros altas.
No tiene en cuenta que algunos suelos presentan degradación de la resistencia
hasta en un 15% debido a la onda sísmica.
2.3.2. Método de los desplazamientos de Newmark
El análisis de desplazamientos que propuso Newmark (1965) se basa en el supuesto
de un bloque que desliza sobre una superficie inclinada, el cual está sujeto a
aceleración basal como se muestra en la Figura 8.
Figura 8 Representación esquemática de un bloque deslizante.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 37
Tomado de Sepúlveda (2011)
Se define aceleración de rotura, como aquella aceleración límite, por sobre la cual se
producirá el deslizamiento del bloque, o en otras palabras, la mínima aceleración del
suelo requerida para superar la máxima resistencia del bloque deslizante.
En el método de Newmark, se calcula la aceleración de rotura en función de un factor
de seguridad estático y la geometría del talud. Cuando las aceleraciones de la onda
sísmica exceden el valor de, el bloque se mueve; el resto del tiempo el bloque
permaneces en reposo. De esta forma, se calcula la deformación acumulada durante
todo el sismo.
Mediante la integración de las aceleraciones que sobrepasan la aceleración crítica se
determinan en primer lugar las velocidades, y con la doble integración, los
desplazamientos.
2.3.2.1. Consideraciones generales del método.
Se considera que en el talud existen planos de debilidad bien definidos y el
movimiento ocurrirá a lo largo de superficies específicas o planos, de manera similar a
los supuestos en el análisis estático usual de estabilidad de taludes.
Existirán deformaciones permanentes sólo si el esfuerzo dinámico supera la
resistencia al cortante del talud.
Los deslizamientos ocurren “cuesta abajo”. La resistencia “cuesta arriba” se considera
infinita y el bloque no se moverá aunque la aceleración crítica se exceda en la
dirección contraria.
La aceleración crítica se calcula mediante el método de equilibrio límite.
2.3.2.2. Resistencia al deslizamiento del bloque
La resistencia al deslizamiento de un bloque de suelo o roca es función de su
resistencia al corte bajo condiciones aplicables en un sismo. La magnitud de dicha
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 38 Diciembre de 2012
resistencia depende de la cantidad de desplazamiento que se produzca, sin embargo,
para movilizar la resistencia al corte media en un talud no es necesario un gran
desplazamiento.
En el método de Newmark se establece esta resistencia en términos de un coeficiente
N multiplicado por el peso de la masa deslizante. La cantidad N·g donde g es la
aceleración de gravedad, corresponde a la aceleración constante, actuando en la
dirección apropiada, la cual sobrepasa la resistencia al deslizamiento del elemento en
la dirección en la cual la resistencia tiene su menor valor. Esta aceleración es la
definida como aceleración de rotura.AR
2.3.2.3. Cálculo de aceleración crítica
a) Superficie de deslizamiento circular cilíndrica.
Figura 9 Superficie de deslizamiento circular.
Tomado de Fifth Rankine Lecture, Newmark 1965
Se considera un elemento que desliza sobre una superficie circular de radio R. El peso
del elemento W tiene un brazo de palanca b, alrededor del centro de rotación O
(Figura 9). Se considera una fuerza ARW la cual corresponde a ARveces la aceleración
constante de gravedad, actuando a lo largo de la línea que forma un ángulo α con la
horizontal, el cual puede ser diferente del ángulo que forma la superficie del talud con
la horizontal (θ). Para valores constantes de aceleraciones menores a ARg, no ocurre
deslizamiento, pero para valores mayores, tomará lugar el desplazamiento del
elemento.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 39
Realizando el equilibrio considerando la fuerza producida por ARW se obtiene la
siguiente expresión:
(EC. 2—5)
Donde Sqcorresponde a la resistencia al corte en la superficie circular. Del equilibrio estático
se sabe que el momento perturbador debe ser igual al momento resistente:
(EC. 2—6)
Por lo tanto, sustrayendo la ecuación 2-5 de la ecuación 2-6 se obtiene:
(EC. 2—7)
El factor de seguridad está definido por
(EC. 2—8)
(EC. 2—9)
Operando la ecuación 2-9 y la ecuación 2-1 se obtiene que:
(EC. 2—10)
Ya que el máximo valor de h para una superficie de deslizamiento dada ocurre cuando h
iguala a d, la distancia desde O al centro de gravedad del elemento, el valor mínimo de AR
ocurre para un talud perpendicular a d, y se obtiene para esto:
(EC. 2—11)
Donde β es el ángulo entre d y la vertical. Se considera que el suelo tiene una resistencia
estática y dinámica similar, situación que es alejada de la realidad.
b) Bloque deslizante
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 40 Diciembre de 2012
Figura 10 Bloque deslizante.
Tomado de FifthRankineLecture, Newmark 1965
Sepulveda, (2011) expone que de acuerdo al método de Newmark, para deslizamiento
en bloque a lo largo de una superficie horizontal entre dos fisuras o superficies de
taludes, las relaciones a ser usadas involucran la suma de fuerzas en lugar de la suma
de momentos. Para la condición estática de equilibrio puede ser asumido, sin cometer
un error significativo, que la feurza de corte estática media a lo largo de la superficie
es cero y la única fuerza perturbadora, es el efecto de la aceleración horizontal
constante. La fuerza de corte máxima que puede ser movilizada por condiciones
sísmicas es la fuerza de corte no drenada.
Ya que la suma de las fuerzas perturbadoras por unidad de ancho de la presa debe ser
igual a la suma de la resistencia de corte por unidad de ancho,
(EC. 2—12)
Donde ∆s es la longitud del elemento donde la resistencia actúa. Por lo tanto AR es la
relación entre la resistencia horizontal total y el peso de la presa.
La presión de sobrecarga efectiva p’ es igual al peso del elemento yμp es la presión de
poros.
Por lo tanto,
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 41
(EC. 2—13)
Dondeγ es la densidad aparente del suelo, h la altura del elemento y μp es la presión de
poros.
Sin embargo,
(EC. 2—14)
En general, la resistencia de corte no drenada es función de la presión de sobrecarga
efectiva. Para el caso especial de un suelo normalmente consolidado, la razón entre Sq
y p’ es constante.
De las ecuaciones anteriores, para un suelo normalmente consolidado se puede
determinar AR como:
(EC. 2—15)
Donde:
(EC. 2—16)
La cantidad ru en general no es constante y debe ser determinada en cada caso como
un valor medio. Debe ser tomado como un valor conservador proporcionado para el
aumento de la presión de poros en un sismo.
c) Superficie de deslizamiento plana.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 42 Diciembre de 2012
Figura 11. Superficie de deslizamiento plana.
Tomado de Fifth Rankine Lecture, Newmark 1965.
Para materiales sin cohesión y libres de filtraciones, con superficies de deslizamiento
planas, se ha encontrado que el plano de deslizamiento más peligroso es el talud
superior, formando un ángulo con la horizontal. Bajo estas condiciones, para un
material con un ángulo de fricción interna ᶲ donde el deslizamiento toma lugar, el
valor del factor de seguridad contra el deslizamiento es:
Bajo estas condiciones se puede determinar que el valor mínimo de AR es:
(EC. 2—17)
2.3.2.4. Deslizamiento de un sólido rígido-plástico
El cálculo de los desplazamientos de Newmark está basado en los supuestos de que
toda la masa se mueve como un sólo cuerpo rígido con resistencia movilizada a lo
largo de la superficie de deslizamiento.
Se considera que el cuerpo rígido tiene un peso W y una masa M y un desplazamiento
x. El movimiento del suelo en el cual la masa reposa se designa como y (t), donde y es
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 43
función del tiempo t. El movimiento relativo de la masa comparado con el del suelo es
designado por u, donde:
(EC. 2—18)
La resistencia al movimiento se explica por una resistencia al corte, que se puede
expresar como proporcional al peso W, de magnitud AR W. Esto corresponde a una
aceleración basal de magnitud ARgque puede causar el movimiento relativo de la masa
con respecto al suelo.
La aceleración considerada es un único pulso de magnitud Ag, que dura un intervalo
de tiempot0.
Es posible considerar un pulso sinusoidal, pero complica innecesariamente la
expresión.
Figura 12. Bloque rectangular de un pulso de aceleración.
Tomado de Fifth Rankine Lecture, Newmark 1965
En la Figura 12 la aceleración resistente ARg se muestra con la línea punteada. La
fuerza de aceleración dura solamente por el corto intervalo de tiempo, pero la fuerza
de desaceleración se prolonga hasta el cambio de dirección del movimiento.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 44 Diciembre de 2012
Figura 13. Velocidad de respuesta a un bloque de aceleración rectangular.
Tomadode FifthRankine Lecture, Newmark 1965
En la Figura 13se muestran las velocidades como función del tiempo para la fuerza de
aceleración y la fuerza resistente. La velocidad máxima para la fuerza de aceleración
tiene una magnitud V dada por la expresión:
(EC. 2—19)
Luego de que se alcanza el tiempo t0, la velocidad debida a la fuerza de aceleración
permanece constante. La velocidad debida a la aceleración resistente tiene una
magnitud ARgt. Al tiempo tm, las dos velocidades son iguales y la velocidad neta se
vuelve cero o el cuerpo queda en reposo respecto del suelo. La fórmula para tm se
obtiene igualando la velocidad V a la cantidad ARgt, dando como resultado la
expresión:
(EC. 2—20)
El desplazamiento máximo de la masa con respecto al suelo um, se obtiene calculando
el área triangular de la figura 19:
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 45
(EC. 2—21)
Resultado dado en la ecuación anterior generalmente sobreestima el desplazamiento
relativo en un sismo porque no toma en cuenta los pulsos en direcciones opuestas. Sin
embargo da un orden razonable de magnitud para el desplazamiento relativo. Indica
que el desplazamiento es proporcional al cuadrado de la velocidad máxima del suelo.
Figura 14 Masa deslizando bajo una fuerza constante.
Tomado de Fifth Rankine Lecture, Newmark 1965
El resultado obtenido anteriormente también es aplicable por un grupo de
pulsaciones cuando la resistencia en cada dirección de posible movimiento es igual.
Para una situación en la cual el cuerpo tenga una resistencia mayor al movimiento en
una dirección que en la otra, se debe tener en cuenta el efecto acumulativo de los
desplazamientos.
3. ZONA DE APLICACIÓN
3.1. UBICACIÓN
La Zona está ubicada en la cordillera oriental, en el tercio centro del trayecto Bogotá –
Villavicencio, más específicamente entre el km40 y 45 de la autopista al llano. La
figura muestra la localización regional del estudio realizado.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 46 Diciembre de 2012
Figura 15 Localización regional del estudio.
Tomada de (INCO, 2008)
En la Figura 16 a continuación se muestra la sectorización del estudio, siendo este
aplicado entre el k40 al k45 de la vía Bogotá Villavicencio existente, correspondiente
al paso urbano del municipio de puente Quetame en el departamento de
Cundinamarca.
Figura 16 Sectorización de estudio km40-km45.
Tomada de (INCO, 2008)
3.2. ASPECTOS SISMOLÓGICOS DE LA ZONA.
3.2.1. Sismicidad histórica.
Adaptado de (Ingeominas 2008)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 47
La Red Sismológica Nacional de acelerógrafos de Colombia, cuyo principal objetivo es
llevar un registro de los sismos intensos que ocurren en el territorio nacional cuenta
con 50 estaciones sismológicas las cuales se encargan de transmitir la información de
los registros de aceleración con los cuales se completan estudios de efectos locales y
zonificación en el territorio nacional.
La región de estudio y aplicación de este trabajo de grado ha sido golpeada por varios
sismos, entre ellos se destacan el sismo de Quetame y otros con efectos de
consideración en la zona.
En laTabla 2Se muestra sismos con efectos notables históricamente en la zona.
Tabla 3. Sismos Ocurridos en época histórica que han causado efectos notables en la zona afectada.
Tomado de (Ingeominas 2008)
Ingeominas,(2008)hace un recuento de los sismos principales que han afectado la
región, y que se van destacar a continuación.
Sismo de Octubre 18 de 1743: La información de este evento reseña daños en
Bogotá y sus intermediaciones, especialmente en las poblaciones de Oriente como
Fómeque, Caqueza, Quetame, Guayabetal y Fosca. Fue un sismo que origino replicas
de alta intensidad.
Las iglesias y algunas casas de Fómeque y Fosca resultaron destruidas, y las de que
Caqueza, Ubaque Chipaque y Choachí presentaron daños severos. En Bogotá quedó
semidestruido el santuario de Guadalupe y algunas iglesias y casas fueron averiadas.
Dentro de los efectos ocurridos en la naturaleza se destaca n una serie de
deslizamientos ocurridos en Caqueza, Quetame, (veredas Timbrote y Estaqueca) y
Guayabetal (antiguo Tengavita), los cuales obstaculizaron caminos, como el que
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 48 Diciembre de 2012
conducía de Bogotá a San Juan de los llanos y otro de ellos tapono el cauce del rio
negro a la altura de Guayabetal por 2 horas. También se mencionó agrietamientos en
el suelo en el sitio de Guachavita (Fómeque).
Sismo de agosto 31 de 1917: Los daños más graves se registraron en Villavicencio,
San Martín y Caqueza. Dónde hubo colapso de muchas edificaciones. Bogotá y
pueblos del suroccidente como Quetame, Fosca, Une, y Ubaque fueron afectados
fuertemente y en menos medida Choachí y El Calvario.
En cuanto a efectos en la Naturaleza se generaron grietasen el terreno en el sector
Servitá – Villavicencio y algunos deslizamientos obstruyeron el cauce del río Ariarí en
2 ocasiones por 30 y 45 horas. Otro deslizamiento de gran volumen se ubicó en
Nazareth (Sumapaz, debajo del cual quedaron casas y personas. Se sintieron replicas
en el área epicentro aproximadamente por un mes.
En Caqueza, Villavicencio y San Martín colapsaron muchas viviendas y otras
quedaron en mal estado. En las poblaciones de Quetame y Fosca Cayeron algunas
viviendas, al igual que en Bogotá, dónde además se presentaron fuertes
agrietamientos en las edificaciones antiguas.
Sismo de marzo 19 del 1988: Entre febrero y Mayo de ese año se registró
actividad sísmica en cercanías al municipio de El Calvario y el 19 de marzo a las 11.10
pm (hora local) ocurrió un sismo que afecto al 20% de las construcciones de la
población. En Bogotá, Villavicencio y Tunja se Sintió Fuerte.
Sismo del 24 de mayo de 2008: El sábado 24 de mayo de 2008, a las 14:20 hora
local, 21 estaciones de la Red Sismológica Nacional de Colombia registraron un evento
sísmico. El epicentro se localizó a 8.6km al noreste de la cabecera municipal de
Quetame. (Cundinamarca), en las Coordenadas 4.399ª N y73, 814 W, profundidad
superficial y magnitud local 5.7 (magnitud de Richter, calculada a partir de la
Magnitud Máxima del registro). El proyecto global CMT estableció una magnitud
Mw=5.9, la diferencia entre magnitudes se explica porque las escalas consideran fases
y tipos de registro de la señal sísmica.Este sismo registro gran cantidad de replicas,
como suele suceder en los sismo de superficiales
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 49
3.3. CONTEXTO GEOLÓGICO
Adaptado Ingeominas, (2008)
La evolución geológica de esta cordillera ha sido objeto de varios estudios, entre
otros (Rossello, y otros, 2006) (Cortés & De la Espriella, 1985), (Sarmiento, 2001);
Kammer, 1999; Colleta et al., 1990, Irving, 1971, Campbell &Bûrgl, 1965. En laTabla
2.2 se resumen las unidades geológicas definidas en este tramo de la cordillera, cuyas
edades van desde el Paleozoico hasta el Cuaternario (Renzoni, 1968, Cortés & De la
Espriella, 1990).
En términos generales hay acuerdo en que esta parte de la Cordillera Oriental está
constituida por un basamento metamórfico del Paleozoico y una cobertera de rocas
sedimentarias deformadas de edades Mesozoica y Cenozoica, sin embargo, el acople
entre estos dos niveles estructurales aún está en discusión (Mora &Kammer, 1999;
Rossello et al., 2006). Este es un problema de suma importancia ya que si la
profundidad del foco sísmico está controlada por el nivel en el cual se acumula la
deformación, por lo cual es fundamental determinar con exactitud si la deformación
sismogénica se acumula en el basamento paleozoico o en la cobertera mesozoica, lo
que permitirá evaluar los escenarios de amenaza sísmica potencial.
A escala regional la geometría de la Cordillera Oriental muestra una tendencia general
SW-NE, Sin embargo, esta tendencia no es continua ni homogénea, en algunos
sectores cambia a N-S o aún a SSE-NNW; tal variedad en el patrón estructural puede
estar evidenciando variaciones locales de orientación de estructuras de basamento
heredadas o respuesta local de estructuras de basamento, como rotación de
estructuras, bien en las unidades Mesozoicas o en el basamento, ante diferentes
regímenes de esfuerzo (Cortés et al., 2005), o al efecto de estructuras transversales
fundamentales SE-NW (Ujuetaet al., 1992).
La geomorfología actual de este sector de la cordillera ha estado determinada por la
actividad glaciar pasada y por la fuerte actividad tectónica durante el Cuaternario (De
la Espriella& Cortés, 1985). Así, los depósitos cuaternarios en la zona epicentral
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 50 Diciembre de 2012
corresponden a: 1) acumulaciones glaciares en las zonas de páramo, 2) series de
terrazas colgadas a diferentes niveles y 3) coluviones, flujos de detritos y otros
depósitos de vertientes, así como los desprendimientos de rocas y suelos, tan
frecuentes en los taludes de carretera. Los valles fluviales presentan vertientes con
fuertes pendientes, dando una alta energía de relieve y los interfluvios pueden ser filos
topográficos agudos o altos aplanados a manera páramos.
A partir del mapa geológico regional (Figura 17), se observa que en la zona epicentral
afloran principalmente rocas sedimentarias del Mesozoico al occidente y rocas del
Paleozoico al oriente, intensamente deformadas y fracturada como consecuencia de
los episodios orogénicos que han afectado la región (Cortes & De la Espriella, 1990),
sin embargo la naturaleza y edad de episodios orogénicos anteriores al Mesozoico está
aún en discusión (Mora &Kammer, 1999).
Actualmente existe más de una versión de la geología estructural en la zona
epicentral. El mapa geológico de Colombia (Ingeominas, 2008), presenta la
información estructural que contiene el Cuadrángulo L-11 (Renzoni, 1964). Trabajos
más recientes han hecho aportes importantes a la geología estructural del área
de interés, p.e. Mora &Kammer (1999) en la “Comparación de los estilos estructurales
en la sección entre Bogotá y los farallones de Medina”, presentan un mapa estructural
en el que el mayor interés está centrado en documentar la inversión Cenozoica de las
cuencas Mesozoicas, y el acople entre la cobertera Mesozoica y el basamento
Paleozoico; Mora y otros (2006) complementan este trabajo con datos de sismología y
presentan un esquema estructuralEn el que destacan que la mayor deformación
tectónica se concentra en las fallas más orientales de esta vertiente, es decir, las fallas
asociadas al Sistema de Fallas Frontal de la Cordillera Oriental y trazan la falla
Naranjal con geometría asociada a uncomportamiento normal durante el Mesozoico y
de menor significado durante el Cenozoico. Al occidente de esta falla trazan un eje de
anticlinal de dirección N-S que pasaría a unos 5 km al W del epicentro del sismo
principal.
De la Espriella& Cortes (1985) y Cortés & De la Espriella (1990), en el “Mapa
Geológico de la Cuenca Hidrográfica del río Negro-Guayuriba”, realizado para el
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 51
proyecto Hidroeléctrico del Río Negro-Guayuriba, presentan un esquema tectónico en
el que se traza la falla Naranjal de orientación general N15ºE con un plano vertical
que pasa sobre el epicentro re-localizado del sismo principal del 24 de mayo de 2008.
Acogemos como hipótesis de trabajo inicial el esquema estructural de este último
mapa
En este esquema (Cortes & De la Espriella, 1990), trazan un pliegue anticlinal con eje
orientado N-S en la vertiente occidental del río Negro; una falla de dirección NNW-
SSE, que controlaría un tramo del río Negro (FRN), y la falla Naranjal de dirección
N10º- 20ºE, que controlaría el tramo inferior de la quebrada Naranjal y con un plano
vertical a subvertical, se proyecta con un relevo hacia el oriente hacia el sector de
Chingaza. El epicentro del sismo principal se ha ubicado muy cerca al trazo de esta
falla. Otras estructuras ubicadas hacia el oriente de la zona epicentral, han sido
reconocidas y agrupadas como fallas del sistema frontal de la Cordillera
Oriental (Falla Servita), y fallas que actuaron durante el Mesozoico y que se han
reactivado durante la orogénesis Andina, entre las que se mencionan la falla de San
Juanito (Mora &Kammer, 1999).
En la región existen varias fuentes termales, de las cuales se han reportado aumentos
de temperatura posterior al sismo. Ujueta et al. (1990) reportan un intrusivo
riodacítico del Terciario Superior en las veredas de Ficalito y Tibrote Bajo, el cual
podría condicionar algunos fenómenos asociados al sismo, como el agrietamiento
sistemático en dirección NE, y que constituye una reactivación de procesos en
progreso y agravados con la ocurrencia del sismo. En la cuenca alta del río Contador
ocurren varios niveles de terrazas, los cuales podría corresponder al registro de
episodios sísmicos pretéritos y en consecuencia cartografiarlos y estudiarlos permitirá
entender la historia sísmica de la región.
Los materiales que se presentan en la zona, definen las características de
comportamiento y estabilidad, así como la vulnerabilidad ante cualquier intervención
antrópica que se haga.
Juan Diego Salazar Hernández
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Tabla 2.2 Unidades geológicas Definidas
Tomado de (Ingeominas, 2008)
Juan Diego Salazar Hernández
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Figura 17 Geología de la zona de estudio.
Tomado de (Ingeominas, 2008)
Figura 18Mapa estructural de la zona
Tomado de (Ingeominas, 2008)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 54 Diciembre de 2012
4. INFORMACIÓN BASE PRELIMINAR.
Para la realización de este trabajo de grado se requirieron tres insumos
fundamentales con el fin de desarrollar con éxito el mismo. Estos son:
Información de registros de aceleración de la zona con el fin de obtener los
parámetros sísmicos de estos.
Topografía en una escala aceptable con el fin de definir las características
geométricas de los taludes.
Geología y geotecnia de la zona con el fin de construir modelos de estabilidad
para cada talud.
A continuación se explica brevemente algunas características de estos estudios
previos, sus fuentes y los criterios adicionales tenidos en cuenta en este trabajo de
grado.
4.1. REGISTROS DE ACELERACIÓN:
Para la obtención de los parámetros sísmicos se requiere como información base
contar con los registros de aceleración con unidades y deltas de tiempo conocidos.
La entidad gubernamental encargada de la información que es registrada por las
estaciones sismológicas que se encuentran en el territorio nacional es la Red Nacional
de Acelerógrafos de Colombia, como parte de Servicio Geológico Colombiano (antiguo
INGEOMINAS) quienes muy formalmente y en pro de la investigación y la
construcción el conocimiento facilitó todos los registros de aceleración tomados por la
estación de Quetame desde el año 1995 hasta el 2012. Dicha información fue
suministrada en su formato original, los cuales corresponde a lo obtenido por los
equipos KINEMETRICS modelos SSA y ETNA, cuyas extensiones son SSA o EVT.
Estos archivos tienen unidades de voltaje y están en código binario, por lo cual para
convertirlos se deben utilizar los programas que ofrece el fabricante.
Adicionalmente se debe tener en cuenta que la tasa de muestreo es de 200muestras
por segundo.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 55
En la Tabla 3a continuación, se hace un resumen información suministrada por la
Red nacional de los Acelerógrafos de Colombia solo para 3 sismos de mayor
Magnitud, la información de todos los sismos registrados se encuentran en el anexo 1.
Tabla 3. Tabla resumen de principales de Sismos Registrado por la estación Quetame
fecha Epicentr
o
Hora hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
LATITUD
(Grados)
LONGITUD
(Grados)
ESTACION DE ACELERÓGRA
FO
EQUIPO
RANGO
Componente
24-may-
08
Quetame (Cundina
marca)
19:20:44
5.7 Sup. 4.41 -73.81 Quetame (Cundinamarca)
ETNA 2G NS
24-may-
08
Quetame (Cundina
marca)
19:20:44
5.7 Sup. 4.41 -73.81 Quetame (Cundinamarca)
ETNA 2G EW
24-may-
08
Quetame (Cundina
marca)
19:20:44
5.7 Sup. 4.41 -73.81 Quetame (Cundinamarca)
ETNA 2G V
22-ene-95
La Ururia (Boyacá)
10:41:28
5.7 Sup 5.09 -72.9 Quetame (Cundinamarca)
SSA-2 1G EW
22-ene-95
La Ururia (Boyacá)
10:41:28
5.7 Sup 5.09 -72.9 Quetame (Cundinamarca)
SSA-2 1G NS
22-ene-95
La Ururia (Boyacá)
10:41:28
5.7 Sup 5.09 -72.9 Quetame (Cundinamarca)
SSA-2 1G V
20-ene-95
Tauramena
(Casanare)
13:59:19
5.5 Sup 5.13 -72.89 Quetame (Cundinamarca)
SSA-2 1G EW
20-ene-95
Tauramena
(Casanare)
13:59:19
5.5 Sup 5.13 -72.89 Quetame (Cundinamarca)
SSA-2 1G NS
20-ene-95
Tauramena
(Casanare)
13:59:19
5.5 Sup 5.13 -72.89 Quetame (Cundinamarca)
SSA-2 1G V
Fuente: Red Nacional de Acelerógrafos de Colombia (2012)
La información contenida en la Tabla 3y el anexo 1 fue suministrada en la totalidad
por la RNAC conteniendo información básica delos sismo. Las cuales son:
Fecha: corresponde a la fecha de ocurrencia del evento sísmico.
Epicentro: Corresponde a la población donde la RNAC registro el epicentro del
sismo.
Hora: Corresponde a la Hora UT (universal time) o Tiempo universal del
evento sísmico.
Magnitud: Corresponde a la Magnitud local basada en el registro instrumental
en la escala de Richter.
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_________________________________________________________ 56 Diciembre de 2012
Profundidad: Corresponde a la profundidad del hipocentro, Todos los sismo
registrados corresponden a sismo superficiales, con profundidades menores a
los 70km.
Latitud: Corresponde a la ubicación del epicentro con respecto al paralelo 0.
Longitud: Corresponde a la Ubicación del epicentro con respecto al meridiano
0.
Estación: corresponde a la estación de acelerógrafo de la red nacional donde se
realizó el registro. En este caso particular todas son de la estación del
municipio de Quetame.
Nombre del archivo: Corresponde al nombre del archivo como fue entregado
por la RNAC.
Equipo: corresponde al equipo en el cual se registro el sismo.
Rango: Corresponde al rango máximo de la aceleración de la gravedad.
Orientación: Corresponde al el orden de orientación de los registros.
4.2. TOPOGRAFÍA:
La topografía corresponde a un modelo digital de terreo (DTM) que se realizó a partir
de imágenes satelitales en escala 1:12500 realizado por el (Consorcio EDL CEI, 2007)
para el proyecto de pre factibilidad del mejoramiento de la Carretera Bogotá
Villavicencio. La información fue suministrada por la reconocida firma de ingenieros
para fines netamente académicos y en pro de la Investigación y la construcción de
conocimiento.
La generación de las curvas de Nivel se realizó cada 5m y cabe anotar que se pueden
generar curvas en cualquier intervalo. (Por ejemplo cada 1m o cada 20m).
También se suministró una imagen de alta resolución (1 m/pixel) con la cual se realizó
la Orto rectificación preliminar con el modelo a escala 1:12500
A continuación se hace un breve recuento teórico de lo que significa la
Ortorectificación y Modelo digital del terreno.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 57
4.2.1. Modelo digital de elevación (DEM)
Adaptado de (Satellite Imaging Corporation) (2012)
Para eliminar con precisión las distorsiones de la imagen, se usa un modelo digital de
elevación (DEM) para realizar la ortorectificación de la imagen. El DEM requerido se
genera de programas semiautomáticos de extracción del DEM de escenas de satélite
en estéreo adquiridas por los sensores de satélite QuickBird, IKONOS, SPOT-5 o
ASTER y por fotografía aérea en estéreo.
Para muchos proyectos internacionales donde los DEMs no están disponibles con
anuncio de intervalo de 90m, SatelliteImagingCorporation (SIC) utiliza el juego de
datos DEM 90m Radar del trasbordador de la misión topográfica (SRTM) para el
proceso de ortorectificación de los datos de imágenes de satélite. Cuando se requieren
estándares de precisión más elevados en la elaboración de mapas (MAS), el DEM se
extrae de mapas topográficos ya existentes con una escala aceptable o adquiridos de
datos de imágenes de satélite en estéreo proporcionando un anuncio DEM y una
precisión estándar al nivel de 5-6m adquirido con sensores satelitales en estéreo de
alta resolución. A este estándar de precisión, se requieren suficientes Puntos de
Control del Terreno (GCPs) derivados del GPS. También se utilizan otras técnicas de
detección a distancia tales como, interferometría de radar orLiDAR.
Cuando tienen que extraerse datos de vectores de datos de imágenes satelitales o
aéreas por Conversión de Raster a Vector, SIC realiza la ortorectificación de los datos
de la imagen detectada a distancia y rectifica todas las imágenes digitales
topográficas, geológicas, ambientales o de cualquier tipo de mapas, para incluirlas en
el ambiente de elaboración de mapas GIS.
4.2.2. Ortorectificación
Las imágenes digitales satelitales y las fotografías aéreas juegan un papel importante
en la elaboración general de mapas y en la adquisicióny visualización de datos GIS. En
primer lugar, ayudan a proporcionar un efecto visual sólido. Muchas personas son
capaces de ponerconceptos espaciales en perspectiva cuando ven fotografías.
Adicionalmente, el papel secundario y quizá el más vital es proporcionar unabase para
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 58 Diciembre de 2012
la recogida de información espacial. Ejemplos de esto son características tales como
carreteras, vegetación y cuerpos de agua.Antes de que esta información pueda ser
recogida de una forma que sea útil para un sistema de elaboración de mapas o GIS, los
datos deimágenes satelitales o fotografías aéreas deben prepararse de forma que se
elimine la distorsión de la imagen. Este proceso se llamaortorectificación. Sin este
proceso usted no sería capaz de realizar funciones tales como realizar medidas
precisas y directas de distancias,ángulos, posiciones y áreas.
4.2.2.1. ¿Qué es ortorectificación?
Adaptado de SatelliteImagingcorporation(2012)
Las variaciones topográficas en la superficie de la tierra y la inclinación del satélite o
sensor aérea afectan la distancia con la que se muestran las características en la
imagen satelital o aérea. Cuanto más topográficamente diverso sea el paisaje, tanto
mayor será la distorsión inherente en la fotografía.
Figura 19 Proyección ortográfica
Tomado de SatelliteImagingcorporation(2012)
Los datos de imágenes adquiridos por sensores de imágenes satelitales o aéreos están
afectados por errores de geometría sistemáticos inducidos por la plataforma del
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 59
sensor, introduciendo de ese modo distorsiones de terreno cuando el sensor de
imagen no apunta directamente al Nadir del sensor.
Figura 20 Proceso de toma de datos de topografía Satelital
Tomado de SatelliteImagingcorporation(2012)
A= Nadir B= Línea de nadir
El desplazamiento del terreno puede ser cientos de metros. Por ejemplo, si el sensor
satelital IKONOS adquiere datos de imágenes de un área con un kilómetro de relieve
vertical con un ángulo de elevación del sensor de 60° (30° del nadir) la imagen
resultante tendrá casi un desplazamiento del terreno de 600 metros. Desplazamiento
adicional del terreno puede producirse como consecuencia de errores al establecer la
elevación de referencia. Bajos ángulos de elevación de las imágenes, modelos
imperfectos del terreno, y variabilidad del ángulo azimutal y de elevación dentro de
una imagen limitan el potencial de precisión si se intenta la ortorectificación de la
imagen. Por esta razón, se requieren altos ángulos de elevación del sensor cuando se
adquieren nuevos datos de imágenes de satélite de alta resolución sobre terreno
accidentado.
Juan Diego Salazar Hernández
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Figura 21 Imagen Ortorectificada
Tomado de SatelliteImagingcorporation(2012)
Juan Diego Salazar Hernández
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4.3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA
La geología y la geotecnia corresponde a los estudios para la el mejoramiento de la vía
Bogotá – Villavicencio contratado por el INCO y cuya información fue suministrada
para facilitar este trabajo de grado con fines netamente académicos.
(INCO, 2008)Encontró las siguientes formaciones en los estudios de realizados para
el mejoramiento de la carretera Bogotá –Villavicencio
4.3.1. FormacionesGeológicas.
Adaptado de (INCO, 2008)
4.3.1.1. Terrazas (Qt)
Su presencia en el corredor estudiado es poco frecuente, presentan morfología plana,
lobulada y en algunos sitios basculada con gradiente hacia el Río Negro.
Alcanzan grandes espesores, siendo acumulaciones no progresivas heterogéneas. Se
compone de bloques de cuarcitas, filitas, metareniscas embebidas en matriz areno
arcillosa. En algunas ocasiones se encuentran estas terrazas diferenciando varios
niveles que se pueden relacionar con flujos de lodo, tierra y eventos torrenciales.
Estas acumulaciones de gravas constituidas por metamorfítas rellenan un substrato
fracturado de cuarcitas o filitas y su ubicación está por encima del actual nivel base
del Río Negro, esto permite deducir que son terrazas antiguas que han venido siendo
levantadas como consecuencia de la tectónica del área o que el río ha venido
entallando a través del tiempo.
La naturaleza inconsolidada de estas terrazas, hace que los cortes y rellenos a
construir en ellas sean vulnerables ante eventos erosivos.
4.3.1.2. Aluvión (Qal)
Son restringidos a las llanuras aluviales y cauces del río Negro, están conformados por
materiales sueltos, bloques y cantos redondeados y subredondeados, gravas, arenas y
en menores proporciones limos o arcillas.
Los sedimentos aluvialesson permanentemente retransportados.
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4.3.1.3. Coluvión (Qc)
Estos depósitos consisten en fragmentos líticos angulares de bloques y gravas
caóticamente dispuestos en una matriz areno-arcillosa, presentando consolidación
muy baja, se los encuentra “colgados” en el sector de lomas empinadas y donde el río
se encañona en un valle en forma de “V”; alcanzan espesores variados, y grandes áreas
La naturaleza inconsolidada de estos depósitos, su ubicación cercana a zonas de falla y
la saturación alta de agua, hace que se consideren inestables, hecho que se confirma
por los numerosos desprendimientos que presentan especialmente después del sismo
ocurrido el 24 de Mayo.
4.3.1.4. Formación Areniscas de Gutiérrez (Dg)
La topografía muy abrupta, notable en la margen derecha de la angostura del río
Negro, cerca de la Quebrada Estaquecá correspondiendo con la morfología de la
formación metamórfica cuarcítica, la cual corresponde según la nomenclatura
estratigráfica a un nivel del Devoniano, y en este informe se describe y se utiliza con la
definición de Formación Areniscas de Gutiérrez. (Fotografía1)
Fotografía1Disposición casi vertical de la estratificación en las Areniscas de Gutiérrez
Tomado de (INCO, 2008)
Juan Diego Salazar Hernández
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Aproximadamente un 20% del área presenta terrenos metamórficos compuestos por
un substrato que se dispone en bancos muy gruesos y masivos y con el intemperismo
dejan ver filiación incipiente que puede corresponder a la estratificación original de
los sedimentos o al mismo proceso metamórfico en el que la deformación por lo
general es en forma de pliegues isoclinales. En estado fresco la roca se comporta como
una unidad única y maciza, evidenciando patrones de diaclasamiento que dejan
geoformas piramidales con pendientes mayores de 45º, donde esporádicas fracturas
presentan rellenos de cuarzo hialino o lechoso y en algunas partes se intercalan
niveles delgados de filitas gris-verdosas.
Fotografía2 Morfología de pendientes moderadas en coluvión que cubren lutitas en la zona de deslizamiento
Tomado de (INCO, 2008)
Los paquetes de cuarcitas aunque tienen colores grises o verdosos, pueden presentar
variación desde diversos tonos de gris y algunos con tonalidades amarillas o
parduscas se relacionan con el mayor o menor grado de alteración por efectos de la
meteorización de las rocas; por alteración hídrica o hidrotermal pueden presentar
igualmente en las fracturas abiertas costras ferruginosas amarillas o café.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 64 Diciembre de 2012
La prolongada extensión con foliación incipiente exhibida por esta unidad, el
fracturamiento intenso con diaclasas cerradas y rellenadas por cuarzo en venas, la
homogeneidad de la formación con muy esporádicas capas de filitas y la
recristalización de los granos casi exclusivamente de cuarzo (Bajos porcentajes de
algunas micas) evidencian su origen a partir de un ambiente de metamorfismo de tipo
regional de baja presión y de baja temperatura de rocas de origen principalmente
sedimentario en cuencas Paleozoicas.
4.3.1.5. Formación Caqueza inferior (Kc).
Esta formación del cretácico está conformada en el área por las Lutitas de la
Formación Caqueza, que ha sido denominada en algunos informes como Lutitas de
Macanal y aquí se utiliza la definición de la Formación Caqueza Inferior (Kc)
Es una formación de origen sedimentario está compuesta por Lutitas grises e
intercalaciones de Limolitas silíceas, quese disponen en capas por lo general
delgadas;otros niveles son de Lodolitas negras físiles con areniscas en estratos
delgados y medios con cierta gradación de espesores hacia la base de la secuencia.
Lasfracturas presentan rellenos de cuarzo lechoso, sulfatos, yeso o melanteritasy
solamente en las perforaciones se encontraron muy esporádicas venas de calcita con
costras ferruginosas. Algunos afloramientos que evidencian surgencias de agua o
humedad, presentan horizontes “calichosos” confundibles con carbonatos.
Juan Diego Salazar Hernández
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Fotografía3 Detalle de los pliegues en las lutitas de la Fm Caqueza Inferior
Tomado de (INCO, 2008)
Los paquetes de lutitas pueden presentar variación en color desde diversos tonos de
gris y negro (dado por minerales grafitosos), los cualespredominan en la base de la
secuencia.
En estos niveles se aprecian algunas capas de areniscas con ichnofósiles y calcos de
carga, lo que evidencia su origen a partir de ambientes marinos, lo cual se confirma
con algunos foraminíferos encontrados en núcleos de perforación, asociados a
estratos con cemento calcáreo en muy bajas proporciones y algunas láminas de
calcita.
La intercalación de areniscas y limolitas según su predominio sobre lodolitas, permite
diferenciar algunos paquetes de materiales litológicos en las lutitas de la Formación
Caqueza Inferior, que además de presentar estas variaciones en los tamaños de
grano, pueden tener comportamientos plásticos particulares.
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_________________________________________________________ 66 Diciembre de 2012
Fotografía4Ichnofósiles en limolitas de la Formación Caqueza Inferior.
Tomado de (INCO, 2008)
Con respecto a las propiedades geotécnicas de losmateriales, en el estudio de
estabilidad de ladera, también llevado a cabopor el (INCO, 2008) se llegó a los
parámetros de resistencia y propiedades delo suelo contenidos en la Tabla 4
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 67
Tabla 4Propiedades Geotécnicas de los materiales.
Propiedades
geotécnicas
peso
unitario
(kN/m3)
peso
unitario
saturado
(kN/m3)
Angulo
resistencia
interna (º)
cohesión
(kN/m2)
LUTITA 20 21 28 200
TERRAZA 19 20 32 50
COLUVIÓN 19 20 31 60
ALUVIAL 19 20 30 0
FILITAS 22 - 30 300
Tomado de (INCO, 2008)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 68 Diciembre de 2012
5. RESULTADOS
5.1. DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS SÍSMICOS
La primera parte de este trabajo de grado corresponde a analizar las señales sísmicas
registradas por la estación de Quetame entre los años 1995 y el año 2012. Dichos
registros de aceleración fueron suministrados por el Servicio Geológico Colombiano y
corresponde a 57 sismos en sus 3 componentes para un total de 171 de registros de
aceleración.
Estas señales fueron analizadas una por una para obtener los parámetros sísmicos de
cada una. El software con el que se realizó cada uno de estos análisis fue SeismoSignal
del paquete Seismoso.En laTabla 5 se presenta de manera resumida los parámetros
sísmicos de mayor importancia para la realización de esta investigación. Ésta tabla
apenas contiene los parámetros para el sismo de Quetame por ser el de mayor
importancia dada la magnitud registrada .Los parámetros consignados son:
Magnitud de Rictcher(ML) o magnitud instrumental, la profundidad (Prof.), la
componente del registro, la aceleración máxima o pico, la velocidad máxima, la
relación entre la velocidad máxima y la aceleración máxima y la intensidad arias. Este
último corresponde al parámetro sísmico que se relaciona para obtener las ecuaciones
multivariadas.
Tabla 5 Tabla Resumida de Los parámetros sísmicos.
N°
fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML
)
Profundidad (km)
Componente
Ac. Máx.
(cm/sec2)
Vel. m(cm/se
c)
Vmax/Amax (sec)
Intensidad de Arias
(m/sec)
11 24-may-
08
Quetame (Cundinamar
ca)
19:20:44
5.7 Sup. NS 606.686 38.014 0.063 1.0750
11 24-may-
08
Quetame (Cundinamar
ca)
19:20:44
5.7 Sup. EW 460.180 10.849 0.024 0.4811
11 24-may-
08
Quetame (Cundinamar
ca)
19:20:44
5.7 Sup. V 297.632 10.509 0.035 0.2906
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La tabla completa con todos los parámetros sísmicos obtenidos se encuentra en el
Anexo 2
Con estos 171 registros sísmicos, se realizó el análisis para determinar cuáles de estos
generaron desplazamientos en los taludes de la zona.
5.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES
Con el fin de realizar las modelaciones correspondientes a los taludes de la zona, se
realizó la superficie basándose en la topografía en escala 1:12.500 como se muestra en
laFigura 22 y con ayuda del Software AutoCAD Civil 3D .Se generaron secciones
transversales cada 100m con 2km de ancho, tomando como eje la Vía existente
Bogotá – Villavicencio.
Figura 22. Topografía escala 1:12500
En la Figura 23a continuación se muestra la sección transversal generada en la
abscisa km43+200. La totalidad de la de las secciones generadas junto con los
modelos geológicos se encuentra en el anexo 3.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 70 Diciembre de 2012
Figura 23 Sección transversal Abscisa km43+200
Ya definidas las características geométricas de los taludes obtenidas principalmente
con las secciones transversales, se procedió a generar los modelos geológicos de cada
una estas, dichos modelos partieron de la información geológica existente realizada
principalmente por INCO et al (2008) la planta geológica en la cual se basaron los
modelos es mostrada en la Figura 24 Planta Geológica de la zona.
Figura 24 Planta Geológica de la zona.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 71
Fuente: (INCO, 2008)
El modelo geológico de la sección km43+200 se muestra a continuación en la figura
25.
Figura 25 Modelo geológico sección transversal km43+200
.La información correspondiente a las secciones 50 secciones transversales con sus
respectivos modelos geológicos se encuentran en el Anexo 3. Adicionalmente por las
altas pendientes de la que se pueden observar en la Figura26se incluye un plano con
estas con el fin de identificar las pendientes más críticas. (Anexo7).
Figura26 Pendientes de la zona
En el mapa de pendientes los colores azules significan las pendientes planas y a
medida que pasa de verde a rojo la pendiente aumenta de tal forma tendiendo a
convertirse en vertical en los sitios más críticos.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 72 Diciembre de 2012
5.3. DETERMINACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LOS
TALUDES
Una vez obtenidos los modelos geológicos - geotécnicos se realizaron lasmodelaciónes
de los taludes existentes, donde se obtuvieronlasaceleraciones críticas. En la Tabla 6
se encuentran los resultados para los valores de las mayores aceleraciones críticas de
los taludes. La tabla completa se encuentra en el anexo 5
Tabla 6 Mayores aceleraciones críticas de los taludes.
N° abscisa costado Kh
Aceleración critica
Horizontal (m/s2)
aceleración Critica horizontal (cm/s2)
1 k42+700 IZQUIERDO 0.45 4.415 441.45
2 k40+400 IZQUIERDO
(1) 0.44 4.316 431.64
3 k41+700 IZQUIERDO
(1) 0.44 4.316 431.64
4 k43+000 IZQUIERDO 0.43 4.218 421.83
5 k42+600 DERECHO 0.42 4.120 412.02
6 k41+500 IZQUIERDO
(1) 0.40 3.924 392.40
7 k40+500 IZQUIERDO
(1) 0.39 3.826 382.59
8 k42+700 DERECHO 0.39 3.826 382.59
9 k42+500 IZQUIERDO(1) 0.38 3.728 372.78
10 k40+800 IZQUIERDO
(1) 0.35 3.434 343.35
11 k41+800 DERECHO 0.34 3.335 333.54
12 k43+900 IZQUIERDO 0.34 3.335 333.54
13 k44+500 DERECHO 0.34 3.335 333.54
14 k42+400 IZQUIERDO
(1) 0.33 3.237 323.73
15 k41+200 DERECHO (1) 0.31 3.041 304.11
16 k42+000 IZQUIERDO
(1) 0.31 3.041 304.11
17 k40+900 IZQUIERDO
(1) 0.30 2.943 294.30
18 k41+600 IZQUIERDO
(1) 0.30 2.943 294.30
19 k41+700 DERECHO 0.30 2.943 294.30
20 k43+200 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30
21 k43+600 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 73
La Figura27 y la Figura28 muestra el modelo de estabilidad parala sección transversal
del km43+200. Éste modelo fue realizado en cada uno de los sentidos En el anexo 4se
incluyen las imágenes de cada uno de las modelaciones de realizada y de los cuales se
recopilo la información delanexo 5 correspondiente a las aceleraciones críticas.
#
Figura27 Análisis de estabilidad de izquierda a derecha.
Figura28Análisis de estabilidad de derecha a izquierda
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 74 Diciembre de 2012
5.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAMIENTOS DE NEWMARK
Una vez obtenidos los aceleraciones criticas de cada uno de los taludes, se realizó la
escogencia de los sismos cuyas aceleraciones picos (máximas) sobrepasan la
aceleración critica de cada talud, con el fin de tener los sismo que generan
desplazamiento en cada uno de estos.
Para las obtenciones de las los desplazamientos de Newmark, se realizó un programa
en Excel dónde ingresando como entradas los registros de aceleración corregidos, y la
aceleración critica del talud el resultado es el Desplazamiento de Newmark.Figura 29
muestra el registro de aceleración, la velocidad y los desplazamientos de Newmark
para el talud de la sección transversal del km43+200 costado derecho con una
aceleración critica de 0.16g sometido al sismo de Quetame (2008)
Figura 29. Obtención de los desplazamientos de Newmark para el Talud
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 75
Derecho del Km43+200 sometido al sismo de Quetame (2008)
En la Tabla 7 a continuación se muestran los resultados obtenidos para los 10
mayores desplazamientos de Newmark
Tabla 7 Tabla resumida de Aceleraciones criticas
Abscisa Costado sismo Aceleración
crítica intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k01+900 IZQUIERDO N11_NS 0.02 1.075 10.42726
k03+400 DERECHO N11_NS 0.02 1.075 10.42726
k04+600 DERECHO N11_NS 0.02 1.075 10.42726
k03+500 IZQUIERDO N11_NS 0.03 1.075 9.60916
k04+200 IZQUIERDO N11_NS 0.05 1.075 8.48536
k02+800 IZQUIERDO N11_NS 0.06 1.075 8.01113
k02+800 IZQUIERDA N11_NS 0.07 1.075 7.55087
k0+600 DERECHO N11_NS 0.08 1.075 7.18581
k03+500 IZQUIERDO(1) N11_NS 0.08 1.075 7.18581
k01+200 DERECHO N11_NS 0.09 1.075 6.80835
Se obtuvieron 548 desplazamientos de Newmarkaun que cabe recalcar que varios de
estos se repiten, pues existen taludes con la misma aceleración critica en la zona, aun
así se incluyen en el (Anexo 6)todosestos dada su importancia en el análisis y en la
muestra estadística.
5.5. CONTRUCCIÓN DE CORRELACIONES.
Obtenidos losdesplazamientos de Newmark, las aceleraciones críticas de los taludes
se y las Intensidades de Arias de los sismo se procede a relacionar estos en una
ecuación multivariada cuyos resultados de la regresión son los siguientes.
Tabla 8 Estadísticas obtenidas de la regresión
Coeficiente de correlación múltiple
0.903
Coeficiente de determinación 0.815
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_________________________________________________________ 76 Diciembre de 2012
R^2
R^2 ajustado 0.814
Error típico 0.618
Observaciones 548
Tabla 9 Coeficientes de la ecuación
Intercepción 1.382
Acc -7.669
IA 1.681
Para obtener n una ecuación de la siguiente forma
Log (DN)=1.681*log (IA) -7.669*(Ac)+1.382 (EC. 5.4-1)
Donde:
DN: Desplazamientos de Newmark en cm
IA: Intensidad de Arias en m/s
Ac: Aceleración critica de los taludes (g)
Que se representa gráficamente de la siguiente forma.
Grafica 1 Función multivariada de DN=f (IA, Ac)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 77
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_________________________________________________________ 78 Diciembre de 2012
5.6. ZONIFICACIONES
Las zonificaciones realizadas en la zona, se aplicaron mediante Sistemas de
Información geográfica (SIG),con la metodología de algebra de mapas que consiste en
operar diferentes mapas con atributos,por lo tanto se crearon planos de propiedades
geotécnicas de los materiales, pendientes del terreno, espesores de estratos, y altura
de nivel freático; todo esto con el fin de poder realizar operaciones para obtener como
resultado un plano con el factor de seguridad estático como medida de chequeo, una
espacialización de las aceleraciones críticas y su correspondiente agrupamiento y con
esto una un cálculoespacializado de los desplazamientos de Newmark y su
agrupamiento para representarlo como amenaza, previa definición del sismo de
diseño que simule características similares a las que podría estar sometida la región.
Se para realizar la zonificación de deslizamientos inducidos por sismo a partir de los
desplazamientos de Newmark, se crearon los siguientes mapas:
Mapa de ᶲ(Figura 30):
Mapa de U (presión de poros) teniendo en cuenta que la altura del nivel
freático se definió como la altura media del estrato permeable. (Figura 31)
El Angulo de inclinaciónde la falla planarβ (Figura 32)
Mapas de H o alturas del estrato (Figura 33 Mapa de H (espesor de
estratos)Figura 33)
Mapa de γ (Figura 34)
Mapa de C’ (Figura 35)
El Factor de seguridad estático agrupado cómo medida de chequeo (Figura 36)
La aceleración critica (Figura 37y su correspondiente agrupamiento (Figura 38)
Juan Diego Salazar Hernández
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Figura 30 Mapa de ᶲ
Figura 31Mapa de U
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_________________________________________________________ 80 Diciembre de 2012
Figura 32 Mapa de β
Figura 33 Mapa de H (espesor de estratos)
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Figura 34Mapa de γ
Figura 35 Mapa de c'
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_________________________________________________________ 82 Diciembre de 2012
Figura 36 Factor de seguridad Estático
Figura 37 Aceleraciones Críticas
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Figura 38Aceleraciones criticas agrupadas
El mapas de aceleraciones críticas agrupadas se hizo basándose en los criteriosde
niveles de estabilidad propuestos por Legg et al (1982) y que se divide en 5 niveles,
Muy estable, estable, alto, moderado, bajo e inestable.
5.7. ZONIFICACIÓNPOR DESPLAZAMIENTOS.
Una vez obtenidos las aceleraciones críticas del terreno espacializadas solo resta
definir un sismo de diseño para poder calcular los desplazamientos del terreno y con
esto agruparlo en niveles de amenaza.
5.7.1. Sismo de diseño
El sismo de diseño se definióbasándose en la distancia epicentro del sismo de
Quetame (2008) que fue de 8.6km, con una magnitud similar a la que especifica la
Microzonificación sísmica de Bogotá para la fuente Intermedia que corresponde a la
Falla frontal de la cordillera Oriental empleada por los convenios, (AIS, Ingeominas,
Uniandes, 1996)) con valores cercanos a una Magnitud de momento de 6.9.
Teniendo en cuenta estos criterios se escogió el sismo IMPERIAL VALLEY ocurrido
en California el mayo 18 de 1970 con Mv=6.6 registrada en la estación del Centro con
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 84 Diciembre de 2012
distancia Epicentral de 8.0km y con una Intensidad de Arias de 1.535 m/s. Este
parámetro sísmico fue calculado mediante SeismoSignal del paquete Seísmosoft con
el registro de aceleración publicado por The Canadian
AssociationforEarthquakeEngineering (1988). En laTabla 10 a continuación se hace
un resumen de las características del sismo de diseño.
Tabla 10. Sismo de diseño
Nombre del sismo Imperial Valley
Fecha 18 de Mayo de 1940
Estación de registro Centro
Mv 6.6
Distancia Epicentral 8 km
Intensidad de Arias. 1.535 m/s
5.7.2. Aplicación de función multivariada
Una vez hallada la Intensidad de Arias para el sismo de diseño, correspondiente a
1.535m/s se cuentan con todos las variables necesarias para calcular los
desplazamientos de Newmark sobre el terreno, para esto se utilizó al igual que en el
numeral anterior Sistemas de información geográfica. Para finalmente agruparlos en
zonas con desplazamientos comunes y realizar la zonificación de amenaza de
deslizamientos inducidos por sismo.En Figura39a continuación se muestran los
desplazamientos de Newmark en el terreno.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 85
Figura39 Desplazamientos del terreno
Finalmente se realizó el agrupamiento de los desplazamientos en estados de falla
(Figura 40), dependiendo de los valores de estos la amenaza del estado de falla, puede
clasificarse en Ligera, moderada, Alta, Severa, y catastrófica según los niveles
propuestos por Legg et al (1982)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 86 Diciembre de 2012
Figura 40 Zonificación de amenaza por deslizamientos por sismo.
Como resultados finales de este trabajo de grado en el (Anexo 7) se encuentran los
mapas en formato doble carta.
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6. ANÁLISIS DE RESULTADOS.
Durante todo el capitulo 5 se expusieron los resultados referentes a: (i) la
determinación de los parámetros sísmicos, (ii) las características de los taludes, (iii) la
determinación de la estabilidad de estos, (iv) cálculo de los desplazamientos, (v) la
construcción de las correlaciones, todo esto para aplicar dicha correlación a la zona
escogida y de la cual se extrajo la información con la cual se construyeron.
Adicionalmente la escogencia de un sismo de diseño cual debe ser de características
de amenaza sísmica similares a los que puede estar asociada la zona de estudio.
Finalmente se generaron mapas de factor de seguridad estático, aceleraciones críticas
de los taludes de la zona y desplazamientos de estos asociándolos a una amenaza.
Estos mapas son innovadores, ya que permiten estimar el posible comportamiento de
la respuesta sísmica de los taludes de la zona escogida para el estudio.
Arango & Rodriguez, (2004)realizaron un análisis similar partiendo de 13 registros
sísmicos y 5 taludes definidos como típicos de la zona de Las Colinas en El Salvador,
con los cuales modelaron los desplazamientos de Newmark y construyeron una
ecuación que fue similar a la hallada por Jibson y Keeefer (1994) para el área de New
Madrid. Existen al menos otros 8 autores que han trabajado en dichas en
zonificaciones de amenaza basándose en el en bloque deslizante de Newmark, pero no
hay registro que ninguna de estos estudios se halla realizado en el país.
Siendo presentadas las implicaciones de la importancia de los estudios de este tipo se
desglosará cada uno de los resultados para llegar al final al comportamiento dinámico
de los taludes y la zonificación de la amenaza de esta zona del país.
Como se ha explicado en capítulos anteriores, la respuesta dinámica de los taludes
está íntimamente ligada con las propiedades geotécnicas de los materiales que los
componen así como a su geometría. Las propiedades geotécnicas están íntimamente
ligadas a la geología de la zona y la geometría de los taludes a la topografía. Aunque
esta afirmación parta de una aproximación es aceptado de decir que taludes con
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 88 Diciembre de 2012
mayor Inclinación y suelos de menores resistencias son más vulnerables a ser
inestables.
6.1. DETERMINACIÓN PARÁMETROS SISMICOS
Tal como se expuso en el capítulo 3 la alta sismicidad de la zona de aplicación, que
históricamente ha sido golpeada por sismos y más recientemente el en 2008 por el
sismo conocido como Quetame con M=5.7 causando grandes pérdidas económicas
para el país, lo cual motivó de alguna forma a implementar un método de zonificación
de amenaza de deslizamientos disparados por sismo, y sobre todo a continuar con el
desarrollo de este tipo de estudios para zonas tanto rural y urbano teniendo en cuenta
la avanzada tan importante que se da en la construcción tanto de vivienda como de
infraestructura. Por lo tanto y aprovechando la información acumulada por la Red
Nacional de Acelerógrafos de Colombia de registros sísmicos desde el año 1995 hasta
el 2012 se analizó la información correspondiente a 57 sismos en sus tres
componentes, siendo estas (i) EW, (ii) NS y (iii) V, para concretar un total de 171
acelerogramasregistrados por la estación del municipio de Quetame, en departamento
de Cundinamarca.
Es claro que desde la implementación de la RNAC en el año de 1993 sólo ha habido un
evento registrado que ha tenido grandes implicaciones en la zona por sus destrozos y
por su cercanía con el epicentro. El sismo de Quetame registró una aceleración pico de
606.7 cm/s2 siendo este el de mayor PGA (aceleración pico) y también el de mayor
magnitud registrado por la estación. También se puede apreciar en el anexo 2 que
existe gran cantidad de datos de sismos de todas las aceleraciones pero todos
coinciden en que son sismos superficiales.
(Ingeominas, 2008)denota que una particularidad de los sismos superficiales es que
casi siempre están acompañados de replicas, especialmente cuando son de tamaño
significativo, esto sucede debido a relajación de las concentraciones de esfuerzos
producidos por la ruptura dinámica del sismo principal, situación que se aprecia
claramente en varios de los sismo registrados por la estación y en el sismo que
Quetame (2008)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 89
Con respecto al tiempo en la mayoría de los sismos su duración significativa (tiempo
en el cual se puede considerar éste como fuerte) fue entre 6 y 28 segundos y la
intensidad de Arias varió entre valores de 1.07m/s la del sismo de Quetame hasta
valores mínimos de 0.001 en varios registros. Este parámetro resultó fundamental en
la realización del presente trabajo de grado, debido que esta es una de las variables a
relacionar en las correlaciones de las que se hablará posteriormente.
Un aspecto muy positivo de la realización de este trabajo de grado es contar con gran
cantidad de datos de registros de aceleración que permitan una muestra estadística
importante al construir las correlaciones en cual la Intensidad de Arias es una de las
variables.
6.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES.
Las características de los taludes fueron definidas básicamente a través de: (i)
topografía, (ii) geología (iii) geotecnia.
Para la obtención de la geometría de estos taludes se realizaron secciones
transversales cada 100 procurando obtener diferentes escenarios para el análisis,
estas secciones transversales fueron definidas con un ancho de 2km con el fin de
incluir las divisorias de aguas de la cuenca del Rio Negro.
Del Anexo 7 en el cual están las pendientes de la zona estudiada, se puede realizar el
análisis de la geometría de los taludes, y se encuentra que en está priman las
pendientes de 46% al 100% en el terreno, lo que corresponde a ángulos de inclinación
entre 25 grados a 45 grados, los cuales corresponden a un terreno Montañoso a
escarpado según el Manual de Diseño Geométrico del Invias.
De ahí una de las vulnerabilidades de la región en cuanto a la estabilidad de los
taludes, pues la mayor parte del área está compuesta por taludes con altas pendientes.
Otra característica del terreno corresponde a las llanuras aluviales que se encuentran
cercanas al cauce del rio negro, ya que es este el que ha definido la dinámica de la
zona en cuanto a los aluviales y las terrazas “colgadas” que han subido producto de la
tectónica y que son apreciables en el plano de pendientes del (Anexo 3).
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 90 Diciembre de 2012
La geología de la zona fue definida, con ayuda del plano geológico en planta adaptado
de INCO et al (2008), y las perforaciones contenidas en este mismo.Fue así como se
generaron los modelos geológicos de la zona de estudio partiendo de las 50 secciones
transversales generadas.
De ahí se puede deducir que los materiales que definen la geología corresponde a los
de las siguientes formaciones: (i) Terrazas (Qt), (ii) Aluvión (Qal), (iii) Coluvión (Qc)
(iv) Areniscas de Gutiérrez (Dg), (v) Caqueza Inferior conformado por Lutitas (Kc).
De los modelos geológicos generados se puede analizar básicamente que la mayor
parte del área de alta pendiente corresponde a Lutita que aflora en la superficie,
también que hay parte importante en coluviones, y terrazas, estas dos últimas con
menores pendientes que la roca. Los aluviales básicamente en el cauce del rio negro y
sus alrededores, formando en ocasiones llanuras aluviales y en la parte sur del estudio
una formación integrada por areniscas (a partir del km44+000 y hasta el km49+900).
Cabe anotar que los coluviones del área, cómo se explico en el capítulo 4, corresponde
a bloques y gravas caóticamente dispuestas en una matriz areno arcillosa con baja
consolidación, y que se encuentran colgados en sectores de alta pendiente. Con lo cual
se puede decir que estos materiales de baja resistencia en alta pendiente van a ser
vulnerables en caso de la aplicación de cargas como lo es un sismo.
Las terrazas encontradas en la zona esta restringidas apenas a ciertas áreas de la zona
especialmente entre el km43+100 y el km43+400. Estas terrazas están compuestas
por bloques de cuarcitas, filitas y meta areniscas en una matriz areno arcillosa,
permiten deducir que son terrazas antiguas que han venido siendo levantadas como
consecuencia de la tectónica o el entallamiento del rio negro a través del tiempo, como
se comentó antes en este análisis y en los estudios previos del capítulo 4
Con respecto a las Lutitas de la zona se puede decir que ocupan una gran extensión
pero no son las la formación critica en la estabilidad de los taludes. Estas rocas son
naturaleza de origen sedimentario con cohesiones importantes los cuales la definen
como rocas con características capaces de deformarse antes de fallar.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 91
Las areniscas de la formación Areniscas de Gutiérrez tampoco son la parte critica de
este estudio, entre otras cosas por su buenas propiedades geotécnicas, por su
composición geológica y por su disposición de fracturas, de igual forma se recalca que
los métodos de estabilidad de taludes en roca presentan otras consideraciones a las de
los taludes en suelo y que dichas consideraciones no han sido tenida en cuenta para la
realización del presente trabajo de grado, por lo tanto se encuentra fuera del alcance y
del análisis.
Los aluviales como se comentó anteriormente están restringidos al cauce y las
llanuras del rio negro, está básicamente conformado por materiales sueltos de
bloques y cantos redondeados con gravas y arenas y menores proporciones limos o
arcillas, por lo tanto no presentan resistencia cohesiva.
En general con respecto a la geología del área modelada es común encontrar las
siguientes distribuciones de materiales en las secciones transversales:
Coluviales con espesores variables entre 5 y 30 metros colgados sobre Lutita
entre las secciones km40+000 y e km42+500, adicionalmente el cauce del rio
negro y una parte de su área de influencia directa enmarcado por Aluviales
A partir de la abscisa 42+500 y hasta km43+300 Terrazas colgadas sobre
Lutita, en sitios con pendientes más suaves que las que se ve en los coluviones,
esto sucede particularmente en el costado izquierdo en sentido del abscisado y
del flujo del agua. Se sigue manteniendo el mismo comportamiento en los
coluviones y se encuentran en mayor cantidad en el costado derecho. Los
aluviales conservan la misma distribución.
A partir del km42+900 se observa un gran coluvión en el costado derecho que
va hasta el final del estudio km49+900. Con espesores entre 20 y 50 m. es
probable que corresponda a antiguos deslizamientos. Adicionalmente también
la parte final del estudio entre el km44+000 y el km 49+900 aparecen las
denominadas areniscas de Gutiérrez en el costado izquierdo con espesores que
varían entre 50 y 300 metros.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 92 Diciembre de 2012
Con respecto a la geotecnia de la zona, se asignaron los parámetros de resistencia a los
materiales encontrado en la zona. Estos parámetros, corresponde a los utilizados por
INCO et al (2008) y corresponde en general a los consignados en la Tabla 5 del
capítulo 5.Con respecto a estos parámetros se puede decir que tienen valores que son
acordes con lo encontrado en rocas y suelos similares encontrados por otros autores y
simplemente nuestro alcance no da para discutir estos resultado ya que son estudios
previos de los que se basa este trabajo de grado.
Obtenidos los modelos geológicos adaptados en las secciones transversales generadas
a partir de la topografía y asignándole a cada uno de estos unos parámetros
geotécnicos y de resistencia se puede concluir que están definidas las características
de los taludes, y con esto se puede dar el siguiente paso para la modelación de los
mismos.
6.3. ESTABILIDAD DE LOS TALUDES.
El análisis de estabilidad se realizó con el fin de obtener las aceleraciones críticas de
los taludes, este análisis fue llevado a cabo en SLIDE 5.0 por medio del método de
análisis deBishop simplificado y teniendo las siguientes consideraciones generales:
Se definió el nivel freático en la altura media del estrato permeable.
Se utilizaron las geometrías iguales halladas en las características de los
taludes, al igual que la distribución de estratos y las propiedades geotecnias.
Se itero de forma Manual hasta obtener el factor se seguridad igual a uno para
cada uno de los taludes que se encontraron en la zona como se especifica en la
tabla # del anexo #, y como se puede visualizar en las imágenes del anexo #.
Teniendo en cuenta los 109 resultados producto de las modelaciones Anexo 4se
aprecia que estos corresponden a aceleraciones criticas distribuidas en el rango 0.02
hasta 0.45 y las menores aceleraciones criticas según lo que se puede apreciar
corresponde a las pendientes mayores, y coluviales colgados en estas. Pero son
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 93
predominantes las fallas en Lutita con superficies de falla grandes, con ángulos de
inclinación alto. Esto se debe principalmente a que los coluviones están superpuestos
sobre la Lutita y han ido formando a lo largo del tiempo pendientes menores en el
terreno.
En las terrazas y en algunos coluviones colgados sobre Lutita se aprecia bajas
aceleraciones criticas como es claramente mostrado en la (imagen 27 y en la imagen
28 del Anexo 4) cuando su pendiente es alta.
Las mayores superficies de falla, son las que requieren mayor energía para realizar su
desplazamiento, lo cual está básicamente asociadas a su cohesión, por lo tanto en
materiales con cohesión alta, en este caso Lutitas las superficies de falla son mayores,
situación que se puede apreciar en las imágenes del Anexo 4.
En general se puede observar que las aceleraciones critica menores corresponde a las
zonas de Coluviones y terrazas sobre Lutitas con pendientes altas a medias las cuales
presentan un mecanismo de falla Circular por debajo del basamento. Seguido de
Lutitas aflorando en el terreno con pendientes altas pero con superficies de falla de
gran tamaño dominado por su alta cohesión.
En este orden de ideas las zonas críticas de los taludes se encuentran en zonas donde
hay depósitos cuaternario (Qc y Qt y Qal) depositadas sobre Lutitas y con pendientes
que van de medias a altas. Y en Lutitas aflorando con taludes con ángulos de
inclinaciones altos. Aunque bien vale la pena anotar que la falla no ocurre en el
basamento sino debajo de este.
Sería valioso hacer un análisis de sensibilidad donde se tenga en cuenta la
importancia de cada una de estas variables en el análisis de estabilidad, pero esto no
se encuentra definido dentro del alcance de este trabajo de grado.
Las aceleraciones criticas son un insumo indispensable para la construcción de las
correlaciones por lo tanto el análisis de estabilidad se con una herramienta
computacional de estabilidad de amplio uso, utilizando información confiable de
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 94 Diciembre de 2012
entrada y verificando los resultado con criterios basados en la experiencia del Profesor
quien guía este proyecto.
Una ventaja del análisis de estabilidad realizado en este trabajo de grado tienen que
ver con la buena cantidad de datos que supone una muestra estadística valida para su
correlación, sin embargo y teniendo en cuenta que la estabilidad de los taludes en roca
y en suelo no siempre tienen el mismo comportamientos, que no sólo están ligados a
su geometría y propiedades geotécnicas se recomienda realizar estos análisis
incluyendo criterios adicionales de profesionales en geotecnia con gran experiencia.
No es posible hacer un análisis comparativo de los resultados con otras experiencias
de este tipo realizadas. Porque si bien, la estabilidad de los taludes no solo depende de
los parámetros de resistencias del suelo o de la roca, y la geometría, si son los factores
más importantes y por lo tanto se requiere que se hubiese llevado a cabo un estudio de
similares características en zona. Sin embargo con respecto a las aceleraciones
críticas se puede comentar que al igual que Arango y Rodríguez (2001) estas variaron
en un rango similar obteniendo que para las Colinas; zona de estudio de estos
investigadores fueron de 0.01g a 0.056g para diferentes condiciones entre las que se
encontraban.
Una secuencia de 3 estratos, piroclastico y epiclastico sobre tubas volcánicas.
Una secuencia de tres estratos, piroclasticas, epiclasticas y peosuelo sobra
tobas.
Condiciones secas
Tabla de agua debajo en la intersección superior del piroclastico.
Otra de las similitudes del estudio de Arango & Rodriguez, (2004)con el realizado en
este trabajo de grado tiene que ver con la herramienta computacional por el cual se
realizaron las modelaciones correspondiente al programa SLIDE (RocksienceInc).
6.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAZAMIENTOS DE
NEWMARK
Para el análisis de los Desplazamientos de Newmark, se debe que tener en cuenta que
solo aplica para aquellas aceleraciones pico superior a las aceleraciones críticas de los
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 95
taludes, ya que está definida como la doble integral el área sobre la aceleración critica
del registro. Es en este punto del análisis donde se logran relacionar una característica
del talud; siendo esta la aceleración Critica, Una característica del registro sísmico,
que para este estudio es la Intensidad de Arias de los sismo cuya aceleración pico es
mayor a la Aceleración critica del talud y los desplazamientos de Newmark como se
definió anteriormente. Lo que significa en términos más sencillos, son las
aceleraciones que teóricamente causan desplazamientos en el terreno.
Para la obtención de estos desplazamiento de Newmark se debe contar con registros
de aceleración de los sismos con aceleraciones pico superiores a las de los taludes de
la zona y, una vez definido se debe realizar la integración numérica, en este caso
mediante un programa realizado en Excel basándose en el método simplificado en
Jibson (1993).
Jibson (1993) destaca que la principal suposición del modelo de Newmark es que los
deslizamientos se deben comportar como materiales rígido – plásticos, lo que
significa que no debe ocurrir desplazamiento por debajo de la aceleración critica y el
desplazamiento se vuelve constante cuando esta se excede. Esta suposición es
razonable para cierto tipo de deslizamiento en ciertos materiales, pero no puede ser
aplicada universalmente. En este caso se utilizará los desplazamientos de Newmark
partiendo de la premisa anteriormente mencionada, y asumiendo que para nuestra
área de estudio los taludes conservan la suposición principal de este modelo.
Los 548 datos de resultados obtenidos en los desplazamiento de Newmark hacen que
sea una muestra estadísticamente válida para la correlación que se desea plantear en
este trabajo de grado, aunque hay que tener en cuenta que los resultados muchas
veces se repiten debido a que dentro de la zona de estudio hay taludes que conservan
las misma aceleración critica, así no se encuentren espacialmente ubicado en el
mismo lugar, pero si se suprimen de los datos, el significado de la correlación puede
variar.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 96 Diciembre de 2012
Los desplazamientos de Newmark de varían desde valores imperceptibles en el
terreno del orden de 5,5x10E-6cm en algunos taludes estables de la zona hasta
10.42cm en los taludes con aceleraciones criticas bajas.
Se observa también que el sismo que genera mayores desplazamientos en el terreno es
el sismo de Quetame (2008) (intensidad de Arias de 1.075 m/s) y como se mencionó
anteriormente es lo taludes con aceleraciones criticas bajas (del orden de 0.02g)
También es notorio que el sismo de Quetame por ser el sismo con mayor aceleración
pico de los registros obtenido pues es el que más se repite (309 veces) en taludes con
aceleraciones críticas de 0.02g hasta 0.45g, por lo tanto se evidencia la importancia de
este sismo en el análisis de desplazamientos de Newmark.
Para finalizar esta parte del análisis de los desplazamientos de Newmark, con estos, se
obtiene el ultimo insumo necesario para correlacionar lo mencionado en el inicio
siendo estos: (i) los desplazamientos en el terreno,(ii)las aceleraciones criticas
extraídas de la estabilidad de los taludes y (iii) las Intensidades de Arias proveniente
de los registros sísmicos Con estos resultados se puede proceder a obtener las
relaciones multivariadas y analizar con estas los resultados obtenidos previamente
por otros autores.
6.5. CONSTRUCCIÓN DE LAS CORRELACIONES
Realizando las regresiones estadísticas correspondientes se construyen las funciones
multivariadas con las variables independientes de Intensidad de Arias y Aceleraciones
Criticas de los taludes. Y una variable dependiente de desplazamientos de Newmark.
Para generar una ecuación capaz de relacionar lo ya mencionado.
La estadística de la regresión de 548 observaciones (Tabla 8) arrojó que el coeficiente
de correlación múltiple es de 0.903 con lo que podemos afirmar que la variable (IA)
intensidad de Arias y Ac Aceleración critica se encuentran asociadas en forma directa
de una manera muy fuerte con la variable dependiente (DN) desplazamiento de
Newmark en un 90%. Adicionalmente de acuerdo al Coeficiente de determinación R2,
podemos decir que el 81.5% de los desplazamientos de Newmark (DN) pueden ser
explicadas por las Aceleraciones Criticas (Ac) y las Intensidades de Arias (IA).El error
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 97
típico se refiere a la desviación del Valor de desplazamientos de Newmark con
respecto a la media y corresponde a 0.618cm lo que se puede considerar como un
error admisible.
Estadísticamente se puede considerar que es una correlación valida dado el número
de observaciones y los valores de los coeficientes de correlación y de determinación.
Además porque los resultados corresponde a valores lógicos, similares a los datos de
las observaciones obtenidas en los resultados previamente obtenidos.
Otros autores han realizado diferentes análisis obteniendo correlaciones en las que
intervienen la intensidad de Arias, las Aceleraciones Criticas de los Taludes y los
desplazamientos de Newmark. En la Tabla 11 a continuación se hace un cuadro
comparativo de los resultados de Desplazamiento de Newmark realizados por tres
autores diferentes y se compran con el estudio original realizado por Newmark
obteniendo así un error, aunque si bien con esta manera no es posible validar el
resultado obtenido con el presente trabajo de grado, Corresponde a un ejercicio de
comparación entre los resultados obtenidos con un valor constante de Intensidad de
Arias de 3.44m/s la cual fue la registrada en el hospital San Rafael en Las Colinas
durante el sismo del Salvador (2001)
Tabla 11 Análisis comparativos de funciones multivariadas obtenidas por diferentes autores
Newmark`sAnalisys HSRF station (NS)
Arango y Rodríguez. El salvador (NS)
Jibson y Keefermodel Modelo propuesto Puente Quetame
Ac DN DN Error DN Error DN Error
g cm cm % cm % cm %
0.05 72.04 58.60 18.66% 88.21 22.45% 79.51 10.38%
0.1 23.74 24.02 1.18% 41.06 72.96% 32.89 38.52%
0.2 3.83 4.03 5.22% 8.90 132.38% 5.63 46.87%
0.2 1.03 0.68 33.98% 1.93 87.38% 0.96 6.59%
0.4 0.14 0.11 21.43% 0.42 200.00% 0.16 17.55%
De la tabla se pueden extraer datos importantes como que el modelo construido en
este trabajo de grado tiene un error menor al del modelo construido por Jibson y
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 98 Diciembre de 2012
Keefer si se compara con el modelo construido por Newmark (1965) pero a su vez
presenta un error mayor en las aceleraciones criticas intermedias si se compara con
el modelo construido por (Arango & Rodriguez, 2004). Sin embargo con el fin de
clarificar estos resultado y poder validar el modelo se comparan las ecuación de
Jibson y Keefer (JyK), Arango y Rodriguez (AyR) y el hallado en este trabajo de grado
(SyR) en la gráfica 2 a continuación.
Grafica 2 Comparación con Jibson y Keefe y Arango y Rodríguez
Del grafico 2 se muestra que la ecuacion multivariada hallada en este trabajo de grado
conserva similitud con los resultados que arroja para Intensidades de Arias cercanas
a los 2 m/s por el modelo planteado por Jibson y Keefer, ya que en este sobre este
valor las graficas se interceptan. Para Intensidades de Arias de 0.3 m/s a 0,4 m/s el
modelo hallado arroja resultados similares al de Arango y Rodriguez. Estos resultados
tiene sentido en esta ultima comparación para aceleraciones criticas bajas (menores a
0.1)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 99
De lo anterior se puede validar el modelo realizado en este trabajo de grado ya que el
resultado es similar al obtenido por otros autores en diferentes rangos,
adicionalmente conservan un compotamiento acorde a los modelos realizados por
otros autores y la estadística arroja un resultado confiable por lo que se puede decir
que la nueva relación hallada entre los Desplazamiento de Newmark, la intensidad de
Arias y la Aceleración Critica encontrada, es similar a la encontrada por (Arango &
Rodriguez, 2004)y Jibson y Keefer (1994) da un confiabilidad razonable para obtener
los desplazamientos de Newmark y puede ser utilizada para realizar una Zonificación
de Amenaza de deslizamientos inducidos por sismo la zona de Puente Quetame en el
departamento de Cundinamarca – Colombia.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 100 Diciembre de 2012
6.6. ZONIFICACIONES
Con el fin de realizar correctamente la aplicación de las correlaciones halladas en el
numeral anterior, se realizala zonificación de la zona de estudio por medio de
Sistemas de Información Geográfica, conducentes a elaborar resultados
rigurosamente espacializados y asignandole atributos a los planos que permiten
realizar un mejor modelamiento y agrupando sus resultado de forma que pueden ser
fácilmente analizados por el usuario.
Es así como se decide realizar un procedimiento conocido como algebra de mapas y
en el que en este caso principalmente se utilizó el concepto de superposición de
información. De ahí que se crearon diferentes mapas en con información
correspondienteha:
Mapa de ᶲ
Mapa de U (presión de poros
El Angulo de inclinación de la falla planarβ
Mapas de H o alturas del estrato
Mapa de γ
Mapa de C’ (Miles & Keefer, 1999)
Con el fin a superponerlos luego y operarlos de tal forma que se obtuviera el factor se
de seguridad espacializado en la zona. Este mapa de Factor de seguridad estático se
realizó basando en la ecuación
LA realización de este mapa corresponde más a una medida de chequeo y de
validación de la información base para la operación del algebra de mapas.
El resultado de este cálculo y especialización del factor de seguridad estático arrojó
que l el factor de seguridad es mayor a 1.75 para la mayoría de los taludes de la zona,
especialmente en la parte alta, en la parte baja, cercano a la vía existente entre Bogotá
y Villavicencio tiende a disminuir entre hasta 1.25 sin embargo se considera que en
condiciones estáticas dichos taludes conservan su estabilidad, esto es validad con lo
que se puede ver hoy día en este sector de la vía, no existe ningún problema de
estabilidad mientras no se le apliquen cargas externas a los taludes.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 101
Con respecto al otros mapa generado producto de la aplicación del algebra de mapas,
es el correspondiente a la aceleración critica de los taludes de la zona, que
corresponde a la aplicación de la siguiente ecuación tomando como insumo los
mismo planos que ya antes se habían tomado para la realización del mapa de factor de
seguridad estático.
Los valores de aceleración critica más bajos, como se esperaba se encuentra en los
materiales de origen terciario, (aluvial, coluvial y terrazas) y en las áreas donde la
pendiente es muy alta. Es claro notar que las aceleraciones críticas en las Lutitas son
altas. En el agrupamiento de las aceleraciones críticas se puede apreciar que las mayor
parte del terreno se encuentra muy estable, otro clasificación que tiene gran
importancia y son lo que tiene estabilidad moderada, y algunos taludes mas puntuales
baja e Inestable.
Las áreas más vulnerables en este sentido es el gran coluvión que se encuentra al final
(mas o menos abscisa km43+300), en las áreas de aluviales, a los bordes del cauce del
rio negro y en las terrazas observadas en a geología.
6.7. ZONIFICACIÓN POR DESPLAZAMIENTOS
6.7.1. Sismo de diseño
Una vez obtenida la espacialización de las aceleraciones críticas se debe proceder a
definir un sismo de diseño, o un sismo con el cual se realizó la zonificación.
En esta caso el criterio elegido para la escogencia de dicho sismo fue que debía tener
una distancia epicentral similar a la que tuvo el sismo de Quetame en el 2008 y una
magnitud cercana a la que especifica la microzonificación sísmica de Bogotá para la
fuente Intermedia (falla frontal de la cordillera oriental) que es aproximadamente 6.9
en magnitud de momento. El sismo que basados en estos dos criterios cumplió los
requerimientos fue el Denominado Imperial Valley, con una intensidad De Arias de
1.535,, la cual es bastante alta pues excede en un 42% el sismo de Quetame (2008) el
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 102 Diciembre de 2012
cual causo grandes sacudidas del terreno y deslizamientos. Y desafortunadamente no
se tiene registro de un sismo mayor ocurrido en la zona.
6.7.2. Aplicación de las función multivariada
Una vez obtenidos las dos variables necesarias para la realización de análisis espacial
de los desplazamientos de Newmark, y con una relación multivariada obtenida para la
zona en particular, se precedió a aplicar dicha función por medio de Sistemas de
información Geográfica a la zona de estudio. Teniendo la Intensidad de Arias de
1.535m/s obtenida del sismo de diseño y en este caso como una constante, las
aceleraciones criticas del terreno variando entre 0.01g y 0.47g especializadas por toda
la zona de estudio, se procede a realizar el cálculo necesario para obtener los
Desplazamiento de Newmark mediante la ecuación obtenida para él Las áreas
cercanas a Puente Quetame.
Los resultados obtenidos en la aplicación de esta función son de desplazamientos
altos, dado que el sismo de diseño tiene una intensidad de Arias altalo que se podría
ver como un escenario pesimista, dado que no se ha registrado un sismo con tal
intensidad en la región.
Los desplazamientos de Newmark varían en su mayoría entre 5 y 500 cm
correspondiente aun estado de falla alta donde se pueden apreciar los siguientes
daños. (i) Rotura mayor del terreno, (ii) Probables deslizamientos moderados(con
efectos similares a licuación y propagación lateral) y estado de falla severo con daños
(i) rotura extrema del terreno, (ii) grandes grietas y desplazamientos del terreno
probables (con efectos como los de ruptura de una gran falla)
Es claro que la zonificación arrojo un escenario bastante crítico, pero este tiene su
explicación principalmente al sismo de gran intensidad escogido como sismo de
diseño, se tiene que hacer un análisis estadístico para lograr escoger un sismo que
represente mejor las sismicidad de la zona. Los criterios utilizados para la selección de
estos nos fueron los adecuados debido a que nos siempre las magnitudes similares y
distancias epicentrales representan mejor de un sismo con otro. Sin embargo es
valioso decir que la ecuación funciona pues da valores lógicos, es acorde con las
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 103
variables de entrada, ya que es claro que los mayores desplazamientos de estos
ocurren en los materiales del terciario que como lo se ha venido hablando durante
todo el trabajo de grado son los más vulnerables en la zona. Adicionalmente también
es clara la utilización de Sistemas de Información geográfica son un herramienta
potente capaz de realizar análisis como los realizados en este trabajo de grado con
precisión y permitiendo analizar la información desde diferentes criterios.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 104 Diciembre de 2012
7. CONCLUSIONES
La zonificación de amenaza por deslizamientos inducidos por sismos es un tema de
interés mundial no solo por los daños económicos asociados a los efectos que tienen
los deslizamientos a raíz de eventos sísmicos sino a las pérdidas humanas causadas
por estos. De ahí la necesidad de predecir el comportamiento dinámico se los taludes
y sus posible implicaciones con la estabilidad por lo que. Del presente trabajo de
grado se puede concluir que para la zonificación realizada.
Los datos de registros sísmicos obtenidos para el cálculo de las Intensidades de
Arias contó con una gran cantidad de registros, tanto así que superó a muchos
otros autores que ha realizado trabajos similares, por lo tanto se puede decir
que esta variable del modelo planteado para Puente Quetame y alrededores es
confiable y estadísticamente representativa.
La definición de las características de los taludes se extrajo de información de
altísima calidad y precisión, con topografías en buenas escalas, geotecnia y
geología con investigación y criterios bien aplicados que aseguran que los
modelos geológicos-geotécnicos de los taludes son muy aproximados a la
realidad, por su buen numero de secciones representadas, son acordes y aptas
en la construcción de los modelos de estabilidad.
Los análisis de estabilidad se realizaron para cada uno de los taludes, lo que
garantiza una gran cantidad de datos de aceleraciones criticas del terreno en
diferentes rangos, lo cualda respaldo estadístico a la muestra, Sin embargo
basados en el criterio y suposiciones se definieron parámetros al no siempre
contar con los datos especialmente las condiciones del agua. Al final de todo, se
tiene en cuenta esta, como un factor real y determinante de la estabilidad de los
taludes.
Los desplazamientos del terreno hallados por el método de Newmark
corresponde a resultados reales, calculados con un método aceptado
internacionalmente y con datos de entrada de buena confiabilidad. Si bien el
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 105
método omite comportamientos que se presentan, está demostrado que
presenta buenos resultado para estudios de este tipo. Por lo tanto el
desplazamiento del terreno corresponde a otra variable a correlacionar con
buen número de datos y confiabilidad en su obtención.
La correlación contó con un número importante de observaciones, y con
estadísticas de regresión que permiten afirmar que la ecuación obtenida es
estadísticamente valida y que las variable dependiente esta explicada por sus
variables independientes, adicionalmente el resultado es similar al obtenido
por autores internacionales reconocidos ,con lo cual se puede afirmar que la
nueva correlación obtenida entre Los desplazamientos de Newmark , la
Intensidad de Arias y la Aceleración Crítica da razonable confiabilidad en sus
resultados y puede ser usada para realizar Zonificación de amenaza por
deslizamientos inducidos por sismos de forma simple.
Las zonificaciones realizadas por medio de Sistemas de información geográfica
corresponde una manera precisa de evaluar y espacializar aceleraciones
criticas, factores de seguridad y desplazamientos en el terreno, además de
poder agruparlos para poder analizar estos desde rangos propuestos por otros
autores. El éxito de el resultado con SIG depende del buen criterio al ingresar
los datos y las definiciones de para realizar el algebra con los mapas.
El sismo de diseño de una zonificación desplazamientos para posteriormente
zonificar por amenaza, debe ser escogido basándose en criterios de
Intensidades de Arias probables en la zona donde ese plantea el estudio,
porque criterios como las magnitudes, Aceleraciones picos y Distancias
epicentrales por si solas no siempre suelen ser tan acertadas. Un buen criterio
sería el contenido frecuencial, la intensidad de Arias y la magnitud.
La zonificación de amenaza de deslizamientos inducidos por sismo aplicada en
el área de estudio para el sismo de diseño escogido representa un escenario
improbable y. pesimista, ya que el sismo supera en un 40% la intensidad de
Arias del mayor sismo presentado en el área históricamente. Porlo tanto gran
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 106 Diciembre de 2012
parte de los taludes de la zona presentan estados de fallas de alto daño a
severo.
Este trabajo de grado constituye un avance grandísimo en la problemática de la
zonificación de amenaza por deslizamientos inducidos por sismo, ya que
implementa una metodología utilizada internacionalmente y que aún no ha
tenido la suficiente visibilidad en el país. Adicionalmente se Construyó una
correlación valida que puede ser utilizadas en un área geográfica más grande
cercana a la enmarcada en este proyecto, y destaco el uso de nuevas tecnologías
como los sistemas de información geográfica para estos análisis, ya que estas
herramientas no han sido lo suficientemente vislumbradas en el país.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 107
8. RECOMENDACIONES
El presente trabajo de grado pretende implementar un método de zonificación
de amenaza por deslizamientos inducidos por sismo reconocido
internacionalmente, por lo tanto se recomienda no variar sus variables, aunque
esto no quiere decir que basados en estudios juiciosos no se le admitan
variaciones o mejoras.
Para la realización de un estudio con características similares a estas, se
requiere una juiciosa investigación y recolección de información tanto de
estaciones de acelero gramas, como de estudios o investigaciones geotécnicas y
geológicas que permitan la elaboración de modelos correctos y precisos.
Para una mayor confiabilidad en la construcción de las correlaciones se
requiere tener una muestra con gran cantidad de datos cuyas estadísticas de
regresión sean satisfactorias.
Las variables de entrada a los modelos obtenidos deben ser evaluadas con
criterio por que estas pueden variar y no obtener resultados deseados aunque
lógicos dependiendo de lo que se le ingrese.
La construcción de mapas temáticos ayudan a tener un visón clara de los
análisis a realizados, por lo tantosiempre y cuando las características de los
datos los permitan estos se debe espacializar en el terreno con Sistemas de
información geográfica, para el mejor entendimiento del mismo.
Para una fácil aplicación de la metodología se recomienda que la persona que la
utilice tenga conocimientos básicos en algún software SIG que permita de una
forma sencilla hacer el algebra de mapas.
Se recomienda realizar una calibración de la metodología planteada con el fin
de verificar y si es necesario ajustar alguno de los parámetros, valores o rangos
establecidos en dicha metodología.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 108 Diciembre de 2012
Aunque los modelos hallados en este trabajo de grado pueden convertirse en
una herramienta o por lo menos impulsar la creación de alguna para el
planeamiento regional y de infraestructura, se requiere que las decisiones que
se tomen basadas en estos, estén acompañados de conceptos de geotecnias,
geólogos o ingenieros.
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 109
9. BIBLIOGRAFÍA
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Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 111
ANEXO 1
SISMOS REGISTRADOS POR LA ESTACIÓN QUETAME DEL AÑO 1995 AL AÑO
2012
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
FECHA EPICENTR
O HORA MAGNIT
UD PROFUNDI
DAD LATIT
UD LONGIT
UD ESTACION DE NOMBRE DEL EQUI
PO RANGO
ORIENTACIÓN
COMPONENTES
hh:mm:ss
(UT) (ML) (Km.) (Grado
s) (Grados) ACELERÓGRAFO ARCHIVO
19-ene-95
Tauramena (Casanare)
15:05:05 3.5 25 5.01 -72.95
Quetame (Cundinamarca)
199501191505CQUET.SSA
SSA-2 1G EW,V,NS
20-ene-95
Tauramena (Casanare)
13:59:19 5.5 Sup 5.13 -72.89
Quetame (Cundinamarca)
199501201359CQUET.SSA
SSA-2 1G EW,V,NS
22-ene-95
La Ururia (Boyacá)
10:41:28 5.7 Sup 5.09 -72.9
Quetame (Cundinamarca)
199501221041CQUET.SSA
SSA-2 1G EW,V,NS
28-sep-95
San Juan (Cundinam
arca) 9:44:3
7 4.3 Sup 4.04 -74.19 Quetame
(Cundinamarca) 199509280944CQUET.
SSA SSA-2 1G EW,V,NS
30-dic-95
San Juan (Cundinam
arca) 12:08:
47 4.5 Sup 4.03 -74.18 Quetame
(Cundinamarca) 199512301208CQUET.
SSA SSA-2 1G EW,V,NS
17-feb-97
Restrepo (Meta)
12:10:18 4.3 Sup 4.37 -73.59
Quetame (Cundinamarca)
199702171210CQUET.SSA
SSA-2 1G EW,V,NS
17-jul-97
Cubarral (Meta)
12:45:36 5.4 Sup 3.83 -74.09
Quetame (Cundinamarca)
199707171245CQUET.SSA
SSA-2 1G EW,V,NS
10-feb-98
Chameza (Casanare)
6:24:50 5.1 Sup 5.18 -77.9
Quetame (Cundinamarca)
199802100624CQUET.SSA
SSA-2 1G EW,V,NS
24-may-08
Fómeque (Cundinam
arca) 17:00:5
8 2.9 Sup. 4.45 -73.83 Quetame
(Cundinamarca) 20080524170058CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Fómeque (Cundinam
arca) 17:08:1
5 4.1 Sup. 4.44 -73.83 Quetame
(Cundinamarca) 20080524170815CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Quetame (Cundinam
arca) 19:20:
44 5.7 Sup. 4.41 -73.81 Quetame
(Cundinamarca) 20080524192044CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Fómeque (Cundinam
arca) 19:23:
04 4.5 6 4.42 -73.83 Quetame
(Cundinamarca) 20080524192304CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Quetame (Cundinam
arca) 19:27:0
2 3.4 Sup. 4.39 -73.81 Quetame
(Cundinamarca) 20080524192702CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Quetame (Cundinam
arca) 19:34:
05 3.6 Sup. 4.39 -73.82 Quetame
(Cundinamarca) 20080524193405CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
San Juanito (Meta)
19:37:54 2.8 14 4.45 -73.74
Quetame (Cundinamarca)
20080524193754CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
El Calvario (Meta)
20:08:02 4.4 14 4.42 -73.76
Quetame (Cundinamarca)
20080524200832CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
El Calvario (Meta)
20:21:32 4 10 4.39 -73.73
Quetame (Cundinamarca)
20080524202132CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
El Calvario (Meta)
20:32:46 3.1 Sup. 4.34 -73.64
Quetame (Cundinamarca)
20080524203246CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
El Calvario (Meta)
20:36:07 4.1 Sup. 4.36 -73.78
Quetame (Cundinamarca)
20080524203607CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Fómeque (Cundinam
arca) 21:25:2
0 2.5 18 4.53 -73.79 Quetame
(Cundinamarca) 20080524212520CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
San Juanito (Meta)
21:30:45 2.9 22 4.53 -73.7
Quetame (Cundinamarca)
20080524213045CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Fómeque (Cundinam
arca) 21:55:2
0 2.8 Sup. 4.46 -73.8 Quetame
(Cundinamarca) 20080524215520CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Fómeque (Cundinam
arca) 22:34:
07 2.8 12 4.47 -73.78 Quetame
(Cundinamarca) 20080524223407CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
24-may-08
Fómeque (Cundinam
arca) 23:08:
04 3.4 Sup. 4.434 -73.799 Quetame
(Cundinamarca) 20080524230804CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
25-may-08
Quetame (Cundinam
arca) 9:39:5
3 4.3 Sup. 4.39 -73.81 Quetame
(Cundinamarca) 20080525093953CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
25-may-08
Quetame (Cundinam
arca) 11:36:0
5 2.5 Sup 4.34 -73.82 Quetame
(Cundinamarca) 20080525113605CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
25-may-08
San Juanito (Meta)
14:41:28 2.8 17 4.45 -73.76
Quetame (Cundinamarca)
20080525144128CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
25-may-08
Quetame (Cundinam
arca) 17:01:5
0 2.9 11 4.42 -73.81 Quetame
(Cundinamarca) 20080525170150CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
25-may-08
San Juanito (Meta)
17:28:05 2.6 16 4.47 -73.73
Quetame (Cundinamarca)
20080525172805CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
26-may-08
Fómeque (Cund) 6:17:35 2.7 12 4.43 -73.8
Quetame (Cundinamarca)
20080526061735CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
26-may-08
Quetame (Cund)
19:27:37 3.5 Sup 4.41 -73.85
Quetame (Cundinamarca)
20080526192737CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
28-may-08
Quetame (Cundinam
arca) 3:12:07 4 Sup 4.38 -73.83 Quetame
(Cundinamarca) 20080528031207CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
FECHA EPICENTR
O HORA MAGNIT
UD PROFUNDI
DAD LATIT
UD LONGIT
UD ESTACION DE NOMBRE DEL EQUI
PO RANGO
ORIENTACIÓN
COMPONENTES
hh:mm:ss
(UT) (ML) (Km.) (Grado
s) (Grados) ACELERÓGRAFO ARCHIVO
31-may-08
El Calvario (Meta) 5:51:18 2.9 Sup. 4.43 -73.76
Quetame (Cundinamarca)
20080531055118CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
01-jun-08
San Juanito (Meta)
0:38:01 2.5 Sup. 4.44 -73.79
Quetame (Cundinamarca)
20080601003801CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
02-jun-08
San Juanito (Meta)
23:50:26 3.9 Sup. 4.44 -73.81
Quetame (Cundinamarca)
20080602235026CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
03-jun-08
San Juanito (Meta)
2:48:35 3.4 11 4.43 -73.76
Quetame (Cundinamarca)
20080603024835CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
04-jun-08
Quetame (Cundinam
arca) 5:28:3
7 2.6 Sup 4.4 -73.83 Quetame
(Cundinamarca) 20080604052837CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
07-jun-08
Quetame (Cundinam
arca) 3:50:0
8 3.7 Sup. 4.39 -73.82 Quetame
(Cundinamarca) 20080607035008CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
07-jun-08
Fómeque (Cundinam
arca) 4:04:1
8 2 Sup. 4.45 -73.87 Quetame
(Cundinamarca) 20080607040418CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
07-jun-08
Quetame (Cundinam
arca) 13:34:1
3 3.7 Sup. 4.36 -73.83 Quetame
(Cundinamarca) 20080607133413CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
07-jun-08
Fómeque (Cundinam
arca) 20:30:
32 2.6 Sup. 4.43 -73.84 Quetame
(Cundinamarca) 20080607203032CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
08-jun-08
Quetame (Cundinam
arca) 8:48:3
9 2.9 Sup. 4.32 -73.9 Quetame
(Cundinamarca) 20080608084839CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
10-jun-08
Quetame (Cundinam
arca) 3:29:2
2 2.4 Sup. 4.39 -73.88 Quetame
(Cundinamarca) 20080610032922CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
17-jun-08
Fómeque (Cundinam
arca) 9:26:51 2.4 Sup. 4.42 -73.83 Quetame
(Cundinamarca) 20080617092651CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
20-jun-08
El Calvario (Meta) 7:59:01 2.1 Sup. 4.31 -73.65
Quetame (Cundinamarca)
20080620075901CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
05-jul-08
El Calvario (Meta)
21:30:17 2.2 7 4.39 -73.78
Quetame (Cundinamarca)
20080705213017CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
07-jul-08
Fómeque (Cundinam
arca) 5:39:4
9 2.2 Sup. 4.45 -73.88 Quetame
(Cundinamarca) 20080707053949CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
08-jul-08
San Juanito (Cundinam
arca) 14:06:
35 3.3 21 4.56 -73.71 Quetame
(Cundinamarca) 20080708140635CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
21-jul-08
Fómeque (Cundinam
arca) 5:57:49 1.8 Sup. 4.43 -73.85 Quetame
(Cundinamarca) 20080721055749CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
29-ago-08
Fómeque (Cundinam
arca) 13:22:1
1 2.1 Sup. 4.51 -73.84 Quetame
(Cundinamarca) 20080829132211CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
21-sep-08
Gama (Cundinam
arca) 9:16:11 2.3 28 4.72 -73.6 Quetame
(Cundinamarca) 20080921091611CQUE
T.EVT ETNA 2G NS, EW, V
25-nov-08
Fómeque (Cundinam
arca) 14:57:4
8 2.6 Sup. 4.48 -73.89 Quetame
(Cundinamarca) 20081125145748CQUE
T.EVT ETNA 2G NS, EW, V
10-ene-09
Cáqueza (Cundinam
arca) 14:54:3
4 3.1 Sup. 4.41 -73.89 Quetame
(Cundinamarca) 20090110145434CQUE
T.EVT ETNA 2G NS, EW, V
02-feb-09
Choachí (Cundinam
arca) 8:25:0
6 2.3 Sup. 4.54 -73.87 Quetame
(Cundinamarca) 20090202082506CQU
ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V
06-ago-09
El Calvario (Meta) 4:29:16 3.2 19.8 4.41 -73.65
Quetame (Cundinamarca)
20090806042916CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
25-dic-09
San Juanito (Meta)
20:40:30 2.3 24 4.61 -73.69
Quetame (Cundinamarca)
20091225204030CQUET.EVT
ETNA 2G NS, EW, V
03-nov-10
Quetame (Cundinam
arca) 22:32:
02 2.7 12.2 4.31 -73.89 Quetame
(Cundinamarca) 20101103223202CQUE
T.EVT ETNA 2G NS, EW, V
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 112 Diciembre de 2012
ANEXO 2
PARÁMETROS SISMICOS: ACELERACIONES PICOS E INTENSIDADES DE ARIAS
DE LOS REGISTROS
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
Componente Ac. máx
(cm/sec2) Vel.
max(cm/sec) Vmax/Amax
(sec)
Intensidad de Arias (m/sec)
1 19-Ene-95 Tauramena (Casanare)
15:05:05 3.5 25 EW 19.563 2.671 0.137 0.0045
1 19-Ene-95 Tauramena (Casanare)
15:05:05 3.5 25 NS 17.392 2.311 0.133 0.0044
1 19-Ene-95 Tauramena (Casanare)
15:05:05 3.5 25 V 11.885 1.486 0.125 0.0025
2 20-Ene-95 Tauramena (Casanare)
13:59:19 5.5 Sup EW 5.686 1.778 0.313 0.0002
2 20-Ene-95 Tauramena (Casanare)
13:59:19 5.5 Sup NS 2.210 0.187 0.085 0.0001
2 20-Ene-95 Tauramena (Casanare)
13:59:19 5.5 Sup V 2.266 0.434 0.192 0.0001
3 22-Ene-95 La Ururia (Boyacá)
10:41:28 5.7 Sup EW 4.549 1.567 0.345 0.0002
3 22-Ene-95 La Ururia (Boyacá)
10:41:28 5.7 Sup NS 3.210 0.422 0.132 0.0001
3 22-Ene-95 La Ururia (Boyacá)
10:41:28 5.7 Sup V 2.579 1.494 0.579 0.0001
4 28-Sep-95 San Juan
(Cundinamarca) 09:44:37 4.3 Sup EW 3.890 1.297 0.334 0.0001
4 28-Sep-95 San Juan
(Cundinamarca) 09:44:37 4.3 Sup NS 2.494 0.578 0.232 0.0000
4 28-Sep-95 San Juan
(Cundinamarca) 09:44:37 4.3 Sup V 1.803 0.506 0.281 0.0000
5 30-Dic-95 San Juan
(Cundinamarca) 12:08:47 4.5 Sup EW 4.321 1.481 0.343 0.0002
5 30-Dic-95 San Juan
(Cundinamarca) 12:08:47 4.5 Sup NS 2.469 0.400 0.162 0.0001
5 30-Dic-95 San Juan
(Cundinamarca) 12:08:47 4.5 Sup V 1.706 0.568 0.333 0.0000
6 17-Feb-97 Restrepo (Meta) 12:10:18 4.3 Sup EW 4.208 1.407 0.334 0.0001
6 17-Feb-97 Restrepo (Meta) 12:10:18 4.3 Sup NS 3.321 1.091 0.328 0.0001
6 17-Feb-97 Restrepo (Meta) 12:10:18 4.3 Sup V 2.892 1.024 0.354 0.0001
7 17-Jul-97 Cubarral (Meta) 12:45:36 5.4 Sup EW 2.843 0.933 0.328 0.0001
7 17-Jul-97 Cubarral (Meta) 12:45:36 5.4 Sup NS 6.348 2.098 0.330 0.0003
7 17-Jul-97 Cubarral (Meta) 12:45:36 5.4 Sup V 3.628 4.058 1.118 0.0002
8 10-Feb-98 Chameza
(Casanare) 06:24:50 5.1 Sup EW 5.782 2.107 0.364 0.0001
8 10-Feb-98 Chameza
(Casanare) 06:24:50 5.1 Sup NS 4.028 1.920 0.477 0.0001
8 10-Feb-98 Chameza
(Casanare) 06:24:50 5.1 Sup V 3.052 2.818 0.923 0.0001
9 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 17:00:58 2.9 Sup. EW 11.233 9.848 0.877 0.0014
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
Componente Ac. máx
(cm/sec2) Vel.
max(cm/sec) Vmax/Amax
(sec)
Intensidad de Arias (m/sec)
9 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 17:00:58 2.9 Sup. NS 37.644 337.921 8.977 0.0707
9 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 17:00:58 2.9 Sup. V 9.234 0.110 0.012 0.0001
10 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 17:08:15 4.1 Sup. EW 45.563 3.641 0.080 0.0054
10 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 17:08:15 4.1 Sup. NS 87.454 4.963 0.057 0.0097
10 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 17:08:15 4.1 Sup. V 41.159 0.332 0.008 0.0031
11 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:20:44 5.7 Sup. EW 460.180 10.849 0.024 0.4811
11 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:20:44 5.7 Sup. NS 606.686 38.014 0.063 1.0750
11 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:20:44 5.7 Sup. V 297.632 10.509 0.035 0.2906
12 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 19:23:04 4.5 6 EW 120.414 3.648 0.030 0.0208
12 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 19:23:04 4.5 6 NS 103.149 5.046 0.049 0.0231
12 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 19:23:04 4.5 6 V 72.917 0.892 0.012 0.0102
13 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:27:02 3.4 Sup. EW 18.809 3.646 0.194 0.0011
13 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:27:02 3.4 Sup. NS 19.055 5.047 0.265 0.0020
13 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:27:02 3.4 Sup. V 12.994 0.168 0.013 0.0004
14 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:34:05 3.6 Sup. EW 116.244 3.648 0.031 0.0113
14 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:34:05 3.6 Sup. NS 64.692 5.050 0.078 0.0073
14 24-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 19:34:05 3.6 Sup. V 61.245 0.579 0.009 0.0040
15 24-May-08 San Juanito
(Meta) 19:37:54 2.8 14 EW 19.088 3.649 0.191 0.0014
15 24-May-08 San Juanito
(Meta) 19:37:54 2.8 14 NS 23.646 5.052 0.214 0.0023
15 24-May-08 San Juanito
(Meta) 19:37:54 2.8 14 V 34.145 0.242 0.007 0.0008
16 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:08:02 4.4 14 EW 85.181 3.653 0.043 0.0102
16 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:08:02 4.4 14 NS 95.976 5.057 0.053 0.0114
16 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:08:02 4.4 14 V 55.062 0.456 0.008 0.0050
17 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:21:32 4 10 EW 69.455 3.657 0.053 0.0059
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
Componente Ac. máx
(cm/sec2) Vel.
max(cm/sec) Vmax/Amax
(sec)
Intensidad de Arias (m/sec)
17 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:21:32 4 10 NS 68.029 5.060 0.074 0.0071
17 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:21:32 4 10 V 46.336 0.607 0.013 0.0030
18 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:32:46 3.1 Sup. EW 21.892 3.659 0.167 0.0013
18 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:32:46 3.1 Sup. NS 33.123 5.062 0.153 0.0027
18 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:32:46 3.1 Sup. V 14.373 0.194 0.014 0.0004
19 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:36:07 4.1 Sup. EW 50.547 3.660 0.072 0.0045
19 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:36:07 4.1 Sup. NS 43.039 5.063 0.118 0.0053
19 24-May-08 El Calvario
(Meta) 20:36:07 4.1 Sup. V 28.174 0.440 0.016 0.0029
20 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 21:25:20 2.5 18 EW 18.966 3.669 0.193 0.0010
20 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 21:25:20 2.5 18 NS 19.931 5.072 0.255 0.0019
20 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 21:25:20 2.5 18 V 8.568 0.096 0.011 0.0001
21 24-May-08 San Juanito
(Meta) 21:30:45 2.9 22 EW 11.199 3.670 0.328 0.0009
21 24-May-08 San Juanito
(Meta) 21:30:45 2.9 22 NS 15.489 5.074 0.328 0.0016
21 24-May-08 San Juanito
(Meta) 21:30:45 2.9 22 V 5.942 0.094 0.016 0.0001
22 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 21:55:20 2.8 Sup. EW 13.132 3.674 0.280 0.0010
22 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 21:55:20 2.8 Sup. NS 18.847 5.078 0.269 0.0018
22 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 21:55:20 2.8 Sup. V 9.471 0.131 0.014 0.0002
23 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 22:34:07 2.8 12 EW 44.658 3.681 0.082 0.0023
23 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 22:34:07 2.8 12 NS 44.397 5.084 0.115 0.0032
23 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 22:34:07 2.8 12 V 21.349 0.260 0.012 0.0008
24 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 23:08:04 3.4 Sup. EW 26.259 3.686 0.140 0.0016
24 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 23:08:04 3.4 Sup. NS 43.783 5.090 0.116 0.0031
24 24-May-08 Fómeque
(Cundinamarca) 23:08:04 3.4 Sup. V 14.470 0.238 0.016 0.0005
25 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 09:39:53 4.3 Sup. EW 99.543 3.683 0.037 0.0073
25 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 09:39:53 4.3 Sup. NS 62.403 5.097 0.082 0.0068
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
Componente Ac. máx
(cm/sec2) Vel.
max(cm/sec) Vmax/Amax
(sec)
Intensidad de Arias (m/sec)
25 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 09:39:53 4.3 Sup. V 40.683 0.685 0.017 0.0023
26 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 11:36:05 2.5 Sup EW 11.102 3.635 0.327 0.0008
26 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 11:36:05 2.5 Sup NS 15.398 5.043 0.328 0.0016
26 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 11:36:05 2.5 Sup V 7.482 0.098 0.013 0.0001
27 25-May-08 San Juanito
(Meta) 14:41:28 2.8 17 EW 21.113 3.600 0.170 0.0012
27 25-May-08 San Juanito
(Meta) 14:41:28 2.8 17 NS 28.990 5.004 0.173 0.0020
27 25-May-08 San Juanito
(Meta) 14:41:28 2.8 17 V 21.921 0.201 0.009 0.0004
28 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 17:01:50 2.9 11 EW 18.675 3.620 0.194 0.0013
28 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 17:01:50 2.9 11 NS 61.171 5.026 0.082 0.0038
28 25-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 17:01:50 2.9 11 V 24.785 0.310 0.013 0.0008
29 25-May-08 San Juanito
(Meta) 17:28:05 2.6 16 EW 12.039 3.629 0.301 0.0008
29 25-May-08 San Juanito
(Meta) 17:28:05 2.6 16 NS 15.374 5.036 0.328 0.0016
29 25-May-08 San Juanito
(Meta) 17:28:05 2.6 16 V 5.139 0.096 0.019 0.0000
30 26-May-08 Fómeque
(Cund) 06:17:35 2.7 12 EW 15.884 3.682 0.232 0.0009
30 26-May-08 Fómeque
(Cund) 06:17:35 2.7 12 NS 15.548 5.090 0.327 0.0016
30 26-May-08 Fómeque
(Cund) 06:17:35 2.7 12 V 14.500 0.108 0.007 0.0001
31 26-May-08 Quetame (Cund)
19:27:37 3.5 Sup EW 14.682 4.203 0.286 0.0013
31 26-May-08 Quetame (Cund)
19:27:37 3.5 Sup NS 19.515 6.393 0.328 0.0029
31 26-May-08 Quetame (Cund)
19:27:37 3.5 Sup V 10.227 0.141 0.014 0.0002
32 28-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:12:07 4 Sup EW 35.986 4.255 0.118 0.0026
32 28-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:12:07 4 Sup NS 38.772 6.466 0.167 0.0048
32 28-May-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:12:07 4 Sup V 25.722 0.254 0.010 0.0016
33 31-May-08 El Calvario
(Meta) 05:51:18 2.9 Sup. EW 12.836 4.204 0.327 0.0011
33 31-May-08 El Calvario
(Meta) 05:51:18 2.9 Sup. NS 19.502 6.390 0.328 0.0025
33 31-May-08 El Calvario
(Meta) 05:51:18 2.9 Sup. V 5.982 0.075 0.013 0.0001
34 01-Jun-08 San Juanito
(Meta) 00:38:01 2.5 Sup. EW 12.865 4.212 0.327 0.0010
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
Componente Ac. máx
(cm/sec2) Vel.
max(cm/sec) Vmax/Amax
(sec)
Intensidad de Arias (m/sec)
34 01-Jun-08 San Juanito
(Meta) 00:38:01 2.5 Sup. NS 19.519 6.395 0.328 0.0024
34 01-Jun-08 San Juanito
(Meta) 00:38:01 2.5 Sup. V 2.118 0.021 0.010 0.0000
35 02-Jun-08 San Juanito
(Meta) 23:50:26 3.9 Sup. EW 65.303 4.239 0.065 0.0037
35 02-Jun-08 San Juanito
(Meta) 23:50:26 3.9 Sup. NS 32.730 6.424 0.196 0.0040
35 02-Jun-08 San Juanito
(Meta) 23:50:26 3.9 Sup. V 34.209 0.384 0.011 0.0011
36 03-Jun-08 San Juanito
(Meta) 02:48:35 3.4 11 EW 23.294 4.237 0.182 0.0017
36 03-Jun-08 San Juanito
(Meta) 02:48:35 3.4 11 NS 19.613 6.424 0.328 0.0029
36 03-Jun-08 San Juanito
(Meta) 02:48:35 3.4 11 V 11.328 0.146 0.013 0.0003
37 04-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 05:28:37 2.6 Sup EW 12.909 4.229 0.328 0.0011
37 04-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 05:28:37 2.6 Sup NS 19.568 6.409 0.328 0.0024
37 04-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 05:28:37 2.6 Sup V 8.318 0.065 0.008 0.0001
38 07-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:50:08 3.7 Sup. EW 50.968 4.280 0.084 0.0046
38 07-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:50:08 3.7 Sup. NS 36.557 6.454 0.177 0.0050
38 07-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:50:08 3.7 Sup. V 20.952 0.657 0.031 0.0016
39 07-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 04:04:18 2 Sup. EW 13.060 4.280 0.328 0.0011
39 07-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 04:04:18 2 Sup. NS 19.691 6.452 0.328 0.0024
39 07-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 04:04:18 2 Sup. V 2.833 0.048 0.017 0.0000
40 07-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 13:34:13 3.7 Sup. EW 28.513 4.214 0.148 0.0019
40 07-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 13:34:13 3.7 Sup. NS 43.775 6.381 0.146 0.0042
40 07-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 13:34:13 3.7 Sup. V 15.509 0.258 0.017 0.0007
41 07-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 20:30:32 2.6 Sup. EW 12.971 4.248 0.328 0.0011
41 07-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 20:30:32 2.6 Sup. NS 19.594 6.420 0.328 0.0025
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
Componente Ac. máx
(cm/sec2) Vel.
max(cm/sec) Vmax/Amax
(sec)
Intensidad de Arias (m/sec)
41 07-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 20:30:32 2.6 Sup. V 9.441 0.074 0.008 0.0001
42 08-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 08:48:39 2.9 Sup. EW 19.092 308.216 16.144 0.0546
42 08-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 08:48:39 2.9 Sup. NS 25.031 467.063 18.660 0.1250
42 08-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 08:48:39 2.9 Sup. V 6.692 1.295 0.194 0.0001
43 10-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:29:22 2.4 Sup. EW 16.899 302.573 17.905 0.0564
43 10-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:29:22 2.4 Sup. NS 22.295 451.252 20.240 0.1255
43 10-Jun-08 Quetame
(Cundinamarca) 03:29:22 2.4 Sup. V 4.253 9.187 2.160 0.0001
44 17-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 09:26:51 2.4 Sup. EW 18.785 293.998 15.650 0.0533
44 17-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 09:26:51 2.4 Sup. NS 24.737 439.936 17.785 0.1194
44 17-Jun-08 Fómeque
(Cundinamarca) 09:26:51 2.4 Sup. V 6.999 7.579 1.083 0.0001
45 20-Jun-08 El Calvario
(Meta) 07:59:01 2.1 Sup. EW 23.822 308.567 12.953 0.0566
45 20-Jun-08 El Calvario
(Meta) 07:59:01 2.1 Sup. NS 30.864 459.767 14.897 0.1256
45 20-Jun-08 El Calvario
(Meta) 07:59:01 2.1 Sup. V 10.171 10.661 1.048 0.0002
46 05-Jul-08 El Calvario
(Meta) 21:30:17 2.2 7 EW 19.914 303.972 15.264 0.0571
46 05-Jul-08 El Calvario
(Meta) 21:30:17 2.2 7 NS 27.211 447.548 16.447 0.1236
46 05-Jul-08 El Calvario
(Meta) 21:30:17 2.2 7 V 8.244 18.298 2.220 0.0003
47 07-Jul-08 Fómeque
(Cundinamarca) 05:39:49 2.2 Sup. EW 28.870 315.075 10.914 0.0591
47 07-Jul-08 Fómeque
(Cundinamarca) 05:39:49 2.2 Sup. NS 37.845 463.975 12.260 0.1280
47 07-Jul-08 Fómeque
(Cundinamarca) 05:39:49 2.2 Sup. V 9.809 19.624 2.001 0.0004
48 08-Jul-08 San Juanito
(Cundinamarca) 14:06:35 3.3 21 EW 29.021 325.688 11.223 0.0611
48 08-Jul-08 San Juanito
(Cundinamarca) 14:06:35 3.3 21 NS 32.178 479.590 14.904 0.1322
48 08-Jul-08 San Juanito
(Cundinamarca) 14:06:35 3.3 21 V 12.691 20.209 1.592 0.0006
49 21-Jul-08 Fómeque
(Cundinamarca) 05:57:49 1.8 Sup. EW 8.214 157.523 19.176 0.0153
49 21-Jul-08 Fómeque
(Cundinamarca) 05:57:49 1.8 Sup. NS 7.145 70.118 9.813 0.0031
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° fecha Epicentro Hora
hh:mm:ss (UT)
(ML)
Profundidad (km)
Componente Ac. máx
(cm/sec2) Vel.
max(cm/sec) Vmax/Amax
(sec)
Intensidad de Arias (m/sec)
49 21-Jul-08 Fómeque
(Cundinamarca) 05:57:49 1.8 Sup. V 10.234 181.554 17.740 0.0204
50 29-Ago-08 Fómeque
(Cundinamarca) 13:22:11 2.1 Sup. EW 7.691 165.091 21.466 0.0162
50 29-Ago-08 Fómeque
(Cundinamarca) 13:22:11 2.1 Sup. NS 11.416 191.782 16.799 0.0219
50 29-Ago-08 Fómeque
(Cundinamarca) 13:22:11 2.1 Sup. V 12.952 211.042 16.294 0.0265
51 21-Sep-08 Gama
(Cundinamarca) 09:16:11 2.3 28 EW 14.388 291.948 20.291 0.0525
51 21-Sep-08 Gama
(Cundinamarca) 09:16:11 2.3 28 NS 14.951 324.016 21.672 0.0647
51 21-Sep-08 Gama
(Cundinamarca) 09:16:11 2.3 28 V 6.933 102.158 14.735 0.0064
52 25-Nov-08 Fómeque
(Cundinamarca) 14:57:48 2.6 Sup. EW 26.542 356.530 13.433 0.0785
52 25-Nov-08 Fómeque
(Cundinamarca) 14:57:48 2.6 Sup. NS 23.996 449.281 18.723 0.1245
52 25-Nov-08 Fómeque
(Cundinamarca) 14:57:48 2.6 Sup. V 9.012 70.090 7.777 0.0031
53 10-Ene-09 Cáqueza
(Cundinamarca) 14:54:34 3.1 Sup. EW 22.952 372.015 16.209 0.0822
53 10-Ene-09 Cáqueza
(Cundinamarca) 14:54:34 3.1 Sup. NS 33.270 469.102 14.100 0.1309
53 10-Ene-09 Cáqueza
(Cundinamarca) 14:54:34 3.1 Sup. V 7.781 69.270 8.903 0.0029
54 02-Feb-09 Choachí
(Cundinamarca) 08:25:06 2.3 Sup. EW 18.730 375.798 20.064 0.0838
54 02-Feb-09 Choachí
(Cundinamarca) 08:25:06 2.3 Sup. NS 24.096 472.807 19.622 0.1327
54 02-Feb-09 Choachí
(Cundinamarca) 08:25:06 2.3 Sup. V 6.760 70.211 10.386 0.0030
55 06-Ago-09 El Calvario
(Meta) 04:29:16 3.2 19.8 EW 20.907 476.223 22.778 0.1173
55 06-Ago-09 El Calvario
(Meta) 04:29:16 3.2 19.8 NS 26.872 587.257 21.854 0.1785
55 06-Ago-09 El Calvario
(Meta) 04:29:16 3.2 19.8 V 12.052 122.863 10.194 0.0079
56 25-Dic-09 San Juanito
(Meta) 20:40:30 2.3 24 EW 19.398 430.753 22.206 0.1144
56 25-Dic-09 San Juanito
(Meta) 20:40:30 2.3 24 NS 24.328 538.199 22.122 0.1785
56 25-Dic-09 San Juanito
(Meta) 20:40:30 2.3 24 V 5.572 83.697 15.021 0.0043
57 03-Nov-10 Quetame
(Cundinamarca) 22:32:02 2.7 12.2 EW 10.968 187.309 17.078 0.0209
57 03-Nov-10 Quetame
(Cundinamarca) 22:32:02 2.7 12.2 NS 16.685 254.352 15.245 0.0385
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 113
ANEXO 3
MODELOS GEOLÓGICOS
40+100.00
40+200.00
40+300.00
40+400.00
40+500.00
40+700.00
40+600.00
40+800.00
1PROYECTO:
CONTIENE:
MODELOS GEOLÒGICOS
FECHA:
ESCALA:
ARCHIVO:
DIBUJO:
3 - DIC - 2012SIN ESCALA
JDS
PRESENTADO A:
Realizado Por:
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ DE 6
ZONIFICIACIÓN POR DESLIZAMIENTOSINDUCIDOS POR SISMOS
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANACARRERA DE INGENIERIA CIVIL
40+900.00
41+100.00
41+000.00
41+300.00
41+200.00
40+600.00
41+500.00
41+400.00
2PROYECTO:
CONTIENE:
MODELOS GEOLÒGICOS
FECHA:
ESCALA:
ARCHIVO:
DIBUJO:
3 - DIC - 2012SIN ESCALA
JDS
PRESENTADO A:
Realizado Por:
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ DE 6
ZONIFICIACIÓN POR DESLIZAMIENTOSINDUCIDOS POR SISMOS
PONTIFICIA UNIVARSIDAD JAVERIANA CIVILCARRERA DE INGENIERIA CIVIL
42+500.00
42+700.00
42+600.00
42+900.00
42+800.00
43+200.00
43+100.00
43+000.00
4PROYECTO:
CONTIENE:
MODELOS GEOLÒGICOS
FECHA:
ESCALA:
ARCHIVO:
DIBUJO:
3 - DIC - 2012SIN ESCALA
JDS
PRESENTADO A:
Realizado Por:
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ DE 6
ZONIFICIACIÓN POR DESLIZAMIENTOSINDUCIDOS POR SISMOS
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANACARRERA DE INGENIERIA CIVIL
41+700.00
41+900.00
41+800.00
42+100.00
42+000.00
42+400.00
42+300.00
42+200.00
3PROYECTO:
CONTIENE:
MODELOS GEOLÒGICOS
FECHA:
ESCALA:
ARCHIVO:
DIBUJO:
3 - DIC - 2012SIN ESCALA
JDS
PRESENTADO A:
Realizado Por:
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ DE 6
ZONIFICIACIÓN POR DESLIZAMIENTOSINDUCIDOS POR SISMOS
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANACARRERA DE INGENIERIA CIVIL
44+100.00
44+300.00
44+200.00
44+500.00
44+400.00
44+800.00
44+700.00
44+600.00
6PROYECTO:
CONTIENE:
MODELOS GEOLÒGICOS
FECHA:
ESCALA:
ARCHIVO:
DIBUJO:
3 - DIC - 2012SIN ESCALA
JDS
PRESENTADO A:
Realizado Por:
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ DE 6
ZONIFICIACIÓN POR DESLIZAMIENTOSINDUCIDOS POR SISMOS
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANACARRERA DE INGENIERIA CIVIL
43+300.00
43+500.00
43+400.00
43+700.00
43+600.00
44+000.00
43+900.00
43+800.00
5PROYECTO:
CONTIENE:
MODELOS GEOLÒGICOS
FECHA:
ESCALA:
ARCHIVO:
DIBUJO:
3 - DIC - 2012SIN ESCALA
JDS
PRESENTADO A:
Realizado Por:
JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ DE 6
ZONIFICIACIÓN POR DESLIZAMIENTOSINDUCIDOS POR SISMOS
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA CIVILCARRERA DE INGENIERIA CIVIL
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 114 Diciembre de 2012
ANEXO 4
ANÁLISIS DE ESTABIIDAD DE TALUDES
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K+0+100 derecho
K0+100 izq
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+200 der
Ko+200 der
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
0+300 izq
0+300 izq (1)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+300 der
K0+400 izq
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+400 (1) izq
K0+400 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+500 IZQ
K0+500 IZQ (1)
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+500 DER
K0+600 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+600 IZQ
0+700 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+700DER
K0+800 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+800 IZQ (1)
K0+800 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+900 DER
K0+900 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K0+900 IZQ (1)
1+000 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+100 DER
1+100 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+200 IZQ
1+200 (1) IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1_+200 DER
1_+200 (1) DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K1+300 IZQ
1+400 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+400 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+500(1) IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+500 IZQ
1+500 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+600(1) IZQ
1+600(1) DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+600 IZQ
1+600 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
1+700 (1) IZQ
1+700 (1)DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K1+700 DER
K+800 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K+800 DER
K1+900 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+000 IZQ
K2+000(1) IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+000 (1) DER
2+100 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+100 (1) DER
K2+200 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+200 DER
K2+300 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+400 IZQ
K2+400 (1) IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+400 (1) DER
2+400 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+500(1) IZQ
K2+500 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
2+500 DER
2+600(1) IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+600 (1) DER
K2+600 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+600 DER
K2+700 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
K2+700(1) DER
2+700 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
2+700 (1) IZQ
2+800(1) izq
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
2+800 IZQ
2+800 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
2+900 IZQ
2+900 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+000 IZQ
3+000 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+100 IZQ
3+100 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+200 IZQ
3+200 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+300 IZQ
3+300 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+400 IZQ
3+400 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+500 IZQ
3+500 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+600 IZQ
3+600 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+700 IZQ
3+700 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+800 IZQ
3+800 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
3+900 IZQ
3+900 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+000 IZQ
4+000 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+100 DER
4+200 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+200 DER
4+300 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+400 IZQ
4+400 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+500 IZQ
4+500 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+600 IZQ
4+600 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+700 DER
4+600 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+800 IZQ
4+900 IZQ
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
4+900 DER
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 115
ANEXO 5
ACELERACIONES CRÍTICAS DE LOS TALUDES
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° abscisa costado Kh Aceleracion critica Horizontal (m/s2)
aceleración Critica horizontal (cm/s2)
1 k40+100 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15
2 k40+100 DERECHO 0.19 1.864 186.39
3 k40+200 DERECHO 0.16 1.570 156.96
4 k40+200 IZQUIERDO 0.14 1.373 137.34
5 k40+300 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15
6 k40+300 DERECHO 0.16 1.570 156.96
7 k40+300 IZQUIERDO (1) 0.26 2.551 255.06
8 k40+400 IZQUIERDO 0.03 0.294 29.43
9 k40+400 DERECHO 0.25 2.453 245.25
10 k40+400 IZQUIERDO (1) 0.44 4.316 431.64
11 k40+500 IZQUIERDO 0.16 1.570 156.96
12 k40+500 DERECHO 0.18 1.766 176.58
13 k40+500 IZQUIERDO (1) 0.39 3.826 382.59
14 k40+600 IZQUIERDO 0.20 1.962 196.20
15 k40+600 DERECHO 0.28 2.747 274.68
16 k40+700 IZQUIERDO 0.19 1.864 186.39
17 k40+700 DERECHO 0.11 1.079 107.91
18 k40+800 IZQUIERDO 0.13 1.275 127.53
19 k40+800 DERECHO 0.08 0.785 78.48
20 k40+800 IZQUIERDO (1) 0.35 3.434 343.35
21 k40+900 IZQUIERDO 0.13 1.275 127.53
22 k40+900 DERECHO 0.15 1.472 147.15
23 k40+900 IZQUIERDO (1) 0.30 2.943 294.30
24 k41+000 IZQUIERDO 0.11 1.079 107.91
25 k41+100 DERECHO 0.02 0.196 19.62
26 k41+100 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15
27 k41+200 DERECHO 0.20 1.962 196.20
28 k41+200 IZQUIERDO 0.18 1.766 176.58
29 k41+200 DERECHO (1) 0.31 3.041 304.11
30 k41+200 IZQUIERDO (1) 0.24 2.354 235.44
31 k41+300 IZQUIERDO 0.20 1.962 196.20
32 k41+400 IZQUIERDO 0.17 1.668 166.77
33 k41+400 DERECHO 0.12 1.177 117.72
34 k41+500 IZQUIERDO (1) 0.40 3.924 392.40
35 k41+500 IZQUIERDO 0.21 2.060 206.01
36 k41+500 DERECHO 0.15 1.472 147.15
37 k41+600 IZQUIERDO (1) 0.30 2.943 294.30
38 k41+600 DERECHO 0.20 1.962 196.20
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° abscisa costado Kh Aceleracion critica Horizontal (m/s2)
aceleración Critica horizontal (cm/s2)
39 k41+600 IZQUIERDO 0.22 2.158 215.82
40 k41+600 DERECHO 0.20 1.962 196.20
41 k41+700 IZQUIERDO (1) 0.44 4.316 431.64
42 k41+700 DERECHO (1) 0.12 1.177 117.72
43 k41+700 DERECHO 0.30 2.943 294.30
44 k41+800 IZQUIERDO 0.23 2.256 225.63
45 k41+800 DERECHO 0.34 3.335 333.54
46 k41+900 IZQUIERDO 0.06 0.589 58.86
47 k42+000 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15
48 k42+000 IZQUIERDO (1) 0.31 3.041 304.11
49 k42+000 DERECHO (1) 0.12 1.177 117.72
50 k42+100 IZQUIERDO 0.24 2.354 235.44
51 k42+100 DERECHO (1) 0.20 1.962 196.20
52 k42+200 IZQUIERDO 0.12 1.177 117.72
53 k42+200 DERECHO 0.22 2.158 215.82
54 k42+300 IZQUIERDO 0.24 2.354 235.44
55 k42+400 IZQUIERDO 0.12 1.177 117.72
56 k42+400 IZQUIERDO (1) 0.33 3.237 323.73
57 k42+400 DERECHO 0.28 2.747 274.68
58 k42+500 IZQUIERDO(1) 0.38 3.728 372.78
59 k42+500 IZQUIERDO 0.21 2.060 206.01
60 k42+500 DERECHO 0.16 1.570 156.96
61 k42+600 IZQUIERDO (1) 0.29 2.845 284.49
62 k42+600 DERECHO (1) 0.15 1.472 147.15
63 k42+600 IZQUIERDO 0.19 1.864 186.39
64 k42+600 DERECHO 0.42 4.120 412.02
65 k42+700 IZQUIERDO 0.45 4.415 441.45
66 k42+700 DERECHO (1) 0.24 2.354 235.44
67 k42+700 DERECHO 0.39 3.826 382.59
68 k42+700 IZQUIERDO (1) 0.25 2.453 245.25
69 k42+800 IZQUIERDO(1) 0.08 0.785 78.48
70 k42+800 IZQUIERDO 0.29 2.845 284.49
71 k42+800 DERECHO 0.09 0.883 88.29
72 k42+900 IZQUIERDO 0.12 1.177 117.72
73 k42+900 DERECHO 0.13 1.275 127.53
74 k43+000 IZQUIERDO 0.43 4.218 421.83
75 k43+000 DERECHO 0.12 1.177 117.72
76 k43+100 IZQUIERDO 0.10 0.981 98.10
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
N° abscisa costado Kh Aceleracion critica Horizontal (m/s2)
aceleración Critica horizontal (cm/s2)
77 k43+100 DERECHO 0.13 1.275 127.53
78 k43+200 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30
79 k43+200 DERECHO 0.15 1.472 147.15
80 k43+300 DERECHO 0.12 1.128 112.82
81 k43+300 IZQUIERDO 0.14 1.373 137.34
82 k43+400 IZQUIERDO 0.05 0.491 49.05
83 k43+400 DERECHO 0.10 0.981 98.10
84 k43+500 IZQUIERDO 0.26 2.551 255.06
85 k43+500 DERECHO 0.11 1.079 107.91
86 k43+600 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30
87 k43+600 DERECHO 0.10 0.981 98.10
88 k43+700 IZQUIERDO 0.23 2.256 225.63
89 k43+700 DERECHO 0.12 1.177 117.72
90 k43+800 IZQUIERDO 0.20 1.962 196.20
91 k43+800 DERECHO 0.10 0.981 98.10
92 k43+900 IZQUIERDO 0.34 3.335 333.54
93 k43+900 DERECHO 0.14 1.373 137.34
94 k44+000 IZQUIERDO 0.24 2.354 235.44
95 k44+000 DERECHO 0.21 2.060 206.01
96 k44+100 DERECHO 0.15 1.472 147.15
97 k44+200 IZQUIERDO 0.18 1.766 176.58
98 k44+200 DERECHO 0.02 0.196 19.62
99 k44+400 IZQUIERDO 0.02 0.196 19.62
100 k44+400 DERECHO 0.20 1.962 196.20
101 k44+500 IZQUIERDO 0.23 2.256 225.63
102 k44+500 DERECHO 0.34 3.335 333.54
103 k44+600 IZQUIERDA 0.07 0.687 68.67
104 k44+600 DERECHO 0.10 0.981 98.10
105 k44+700 DERECHO 0.10 0.981 98.10
106 k44+800 IZQUIERDO 0.10 0.981 98.10
107 k44+800 DERECHO 0.13 1.275 127.53
108 k44+900 IZQUIERDO 0.13 1.275 127.53
109 k44+900 DERECHO 0.11 1.079 107.91
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ 116 Diciembre de 2012
ANEXO 6
DESPLAZAMIENTOS DE NEWMARK
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k41+100 IZQUIERDO N28_NS 0.03 0.004 0.01139
k44+200 DERECHO N11_EW 0.28 0.481 0.07605
k44+400 DERECHO (1) N11_EW 0.31 0.481 0.06060
k40+400 DERECHO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k41+100 DERECHO N11_EW 0.42 0.481 0.00651
k44+200 IZQUIERDO
(1) N11_V 0.25 0.291 0.00917
k44+400 IZQUIERDO N25_EW 0.03 0.007 0.03322
k40+400 DERECHO N11_EW 0.18 0.481 0.13763
k43+400 IZQUIERDO N11_EW 0.18 0.481 0.13763
k41+100 IZQUIERDO N11_NS 0.20 1.075 2.93328
k44+200 DERECHO (1) N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k44+400 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.25 0.481 0.09150
k40+400 IZQUIERDO N32_EW 0.03 0.003 0.00039
k41+100 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.39 0.481 0.01632
k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.13 0.481 0.28611
k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.18 1.075 3.19219
k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.20 0.291 0.03469
k43+400 DERECHO (1) N11_V 0.12 0.291 0.20019
k41+900 DERECHO (1) N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k44+600 DERECHO N11_EW 0.39 0.481 0.01632
k40+800 DERECHO N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k42+800 DERECHO N11_NS 0.19 1.075 3.05828
k42+800 DERECHO N11_EW 0.16 0.481 0.16557
k43+100 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k43+400 DERECHO N11_NS 0.16 1.075 3.46815
k43+600 DERECHO N16_NS 0.08 0.011 0.00129
k43+800 DERECHO N14_EW 0.02 0.011 0.04797
k44+600 DERECHO N16_NS 0.02 0.011 0.05534
k44+700 DERECHO N11_NS 0.30 1.075 0.85530
k44+800 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k40+700 IZQUIERDO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k41+000 DERECHO N11_EW 0.12 0.481 0.32101
k43+500 DERECHO N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k44+900 DERECHO N14_EW 0.12 0.011 0.00021
k43+300 IZQUIERDO N16_NS 0.05 0.011 0.01136
k41+400 IZQUIERDO N28_NS 0.05 0.004 0.00159
k41+700 DERECHO N11_V 0.12 0.291 0.20019
k42+000 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k41+100 IZQUIERDO N28_NS 0.03 0.004 0.01139
k44+200 DERECHO N11_EW 0.28 0.481 0.07605
k44+400 DERECHO (1) N11_EW 0.31 0.481 0.06060
k40+400 DERECHO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k41+100 DERECHO N11_EW 0.42 0.481 0.00651
k44+200 IZQUIERDO
(1) N11_V 0.25 0.291 0.00917
k44+400 IZQUIERDO N25_EW 0.03 0.007 0.03322
k40+400 DERECHO N11_EW 0.18 0.481 0.13763
k43+400 IZQUIERDO N11_EW 0.18 0.481 0.13763
k41+100 IZQUIERDO N11_NS 0.20 1.075 2.93328
k44+200 DERECHO (1) N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k44+400 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.25 0.481 0.09150
k40+400 IZQUIERDO N32_EW 0.03 0.003 0.00039
k41+100 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.39 0.481 0.01632
k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.13 0.481 0.28611
k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.18 1.075 3.19219
k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.20 0.291 0.03469
k43+400 DERECHO (1) N11_V 0.12 0.291 0.20019
k41+900 DERECHO (1) N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k44+600 DERECHO N11_EW 0.39 0.481 0.01632
k40+800 DERECHO N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k42+800 DERECHO N11_NS 0.19 1.075 3.05828
k42+800 DERECHO N11_EW 0.16 0.481 0.16557
k43+100 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k43+400 DERECHO N11_NS 0.16 1.075 3.46815
k43+600 DERECHO N16_NS 0.08 0.011 0.00129
k43+800 DERECHO N14_EW 0.02 0.011 0.04797
k44+600 DERECHO N16_NS 0.02 0.011 0.05534
k44+700 DERECHO N11_NS 0.30 1.075 0.85530
k44+800 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k40+700 IZQUIERDO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k41+000 DERECHO N11_EW 0.12 0.481 0.32101
k43+500 DERECHO N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k44+900 DERECHO N14_EW 0.12 0.011 0.00021
k43+300 IZQUIERDO N16_NS 0.05 0.011 0.01136
k41+400 IZQUIERDO N28_NS 0.05 0.004 0.00159
k41+700 DERECHO N11_V 0.12 0.291 0.20019
k42+000 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
(1)
k42+600 IZQUIERDO N25_EW 0.10 0.007 0.00011
k43+000 izquierdo n11_ns 0.14 1.075 4.37803
k40+400 IZQUIERDO N14_NS 0.05 0.007 0.00151
k41+700 IZQUIERDO N25_EW 0.05 0.007 0.01529
k42+700 IZQUIERDO N11_EW 0.23 0.481 0.10180
k41+100 IZQUIERDO N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k44+200 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131
k44+400 IZQUIERDO N11_EW 0.34 0.481 0.03415
k40+400 DERECHO N11_V 0.14 0.291 0.13788
k43+400 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k41+900 DERECHO N12_EW 0.02 0.021 0.09954
k44+600 DERECHO N14_V 0.02 0.004 0.01135
k40+800 DERECHO N17_NS 0.02 0.007 0.01681
k42+800 DERECHO N23_EW 0.02 0.002 0.00487
k42+800 DERECHO N24_NS 0.02 0.003 0.00197
k43+100 DERECHO N25_V 0.02 0.002 0.00239
k43+400 DERECHO N28_V 0.02 0.001 0.00013
k43+600 DERECHO N35_EW 0.02 0.004 0.00294
k43+800 DERECHO N38_EW 0.02 0.005 0.02376
k44+600 DERECHO N40_NS 0.02 0.004 0.01660
k44+700 IZQUIERDO N11_EW 0.02 0.481 2.30299
k44+800 DERECHO N11_NS 0.20 1.075 2.93328
k40+700 IZQUIERDO N12_EW 0.02 0.021 0.09954
k41+000 IZQUIERDO N14_EW 0.02 0.011 0.04797
k43+500 IZQUIERDO N23_V 0.02 0.001 0.00004
k44+900 IZQUIERDO N27_EW 0.02 0.001 0.00005
k43+300 IZQUIERDO N32_EW 0.02 0.003 0.00039
k41+400 IZQUIERDO N35_EW 0.02 0.004 0.00294
k41+700 IZQUIERDO N38_EW 0.02 0.005 0.02376
k42+000 DERECHO N11_EW 0.34 0.481 0.03415
k42+200 IZQUIERDO N11_V 0.23 0.291 0.01408
k42+400 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734
k43+000 IZQUIERDA N12_NS 0.07 0.023 0.00770
k43+700 IZQUIERDA N14_EW 0.07 0.011 0.00702
k40+800 IZQUIERDA N17_EW 0.07 0.006 0.00003
k40+900 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061
k42+900 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131
k43+100 IZQUIERDO N11_NS 0.10 1.075 6.23734
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+800 IZQUIERDO N12_NS 0.10 0.023 0.00029
k44+900 DERECHO N11_EW 0.11 0.481 0.41628
k40+200 IZQUIERDO N11_NS 0.13 1.075 4.78627
k43+300 DERECHO N11_V 0.18 0.291 0.05069
k43+900 DERECHO N11_V 0.28 0.291 0.00160
k40+100 IZQUIERDO N11_V 0.13 0.291 0.15613
k40+300 IZQUIERDO N11_V 0.11 0.291 0.22523
k40+900 DERECHO N11_V 0.12 0.291 0.20019
k41+100 IZQUIERDO N11_NS 0.21 1.075 2.65803
k41+500 IZQUIERDO
(1) N11_V 0.30 0.291 0.00008
k42+000 IZQUIERDO N12_NS 0.06 0.023 0.01458
k42+600 IZQUIERDO N11_NS 0.45 1.075 0.08300
k43+200 IZQUIERDO(1) N11_NS 0.08 1.075 7.18581
k44+100 IZQUIERDO(1) N25_EW 0.08 0.007 0.00302
k40+200 DERECHO N11_EW 0.11 0.481 0.41628
k40+300 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.40 1.075 0.17134
k40+500 DERECHO N11_NS 0.09 1.075 6.80835
k42+500 IZQUIERDO N14_EW 0.03 0.011 0.03123
k41+400 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.39 1.075 0.18813
k40+500 DERECHO N28_NS 0.02 0.004 0.01725
k41+200 DERECHO N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k40+100 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.25 1.075 1.74440
k40+700 IZQUIERDO N35_V 0.03 0.001 0.00012
k42+600 DERECHO N14_EW 0.11 0.011 0.00057
k40+600 DERECHO N12_EW 0.02 0.021 0.09954
k41+200 DERECHO (1) N11_NS 0.31 1.075 0.81066
k41+300 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.30 0.481 0.06575
k41+600 IZQUIERDO N25_NS 0.06 0.007 0.00015
k41+600 DERECHO N11_NS 0.42 1.075 0.11992
k42+100 DERECHO N12_EW 0.09 0.021 0.00054
k43+800 IZQUIERDO N11_EW 0.19 0.481 0.12948
k44+400 DERECHO N11_NS 0.11 1.075 5.96151
k41+500 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.35 0.481 0.03047
k42+500 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k44+000 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k41+600 IZQUIERDO N11_V 0.21 0.291 0.02856
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k42+200 IZQUIERDO N11_NS 0.22 1.075 2.54760
k41+800 IZQUIERDO N11_EW 0.06 0.481 0.89979
k43+700 IZQUIERDO N11_NS 0.29 1.075 1.32791
k44+500 IZQUIERDO(1) N11_V 0.08 0.291 0.39753
k41+200 IZQUIERDO(1) N14_EW 0.08 0.011 0.00473
k42+100 IZQUIERDO N11_V 0.10 0.291 0.28930
k42+300 IZQUIERDO N14_NS 0.03 0.007 0.01469
k42+700 IZQUIERDO
(1) N11_V 0.30 0.291 0.00008
k44+000 DERECHO N14_NS 0.02 0.007 0.02598
k40+400 DERECHO N28_V 0.02 0.001 0.00013
k42+700 IZQUIERDO N11_NS 0.06 1.075 8.01113
k40+300 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.31 0.481 0.06060
k43+500 DERECHO N11_NS 0.28 1.075 1.50080
k40+600 DERECHO N11_V 0.13 0.291 0.15613
k42+400 IZQUIERDO N11_NS 0.13 1.075 4.78627
k42+600 DERECHO N10_V 0.02 0.003 0.00440
k42+800 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469
k40+900 IZQUIERDO N14_NS 0.06 0.007 0.00039
k41+600 IZQUIERDO(1) N16_EW 0.08 0.010 0.00026
k41+700 IZQUIERDO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k43+200 DERECHO N17_EW 0.02 0.006 0.01323
k43+600 IZQUIERDO N11_EW 0.24 0.481 0.09665
k41+200 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k42+000 IZQUIERDO N11_EW 0.05 0.481 1.14829
k42+400 IZQUIERDO N17_EW 0.05 0.006 0.00065
k41+800 IZQUIERDO N11_EW 0.26 0.481 0.08635
k43+900 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061
k44+500 DERECHO N12_NS 0.10 0.023 0.00029
k40+800 DERECHO N11_V 0.21 0.291 0.02856
k42+500 IZQUIERDO N11_EW 0.18 0.481 0.13763
k40+500 DERECHO N16_V 0.02 0.005 0.01252
k42+700 DERECHO N19_V 0.02 0.003 0.00129
k41+500 IZQUIERDO N16_EW 0.02 0.010 0.03650
k42+600 IZQUIERDO N25_V 0.02 0.002 0.00239
k43+000 IZQUIERDO N11_EW 0.23 0.481 0.10180
k40+400 IZQUIERDO N14_V 0.03 0.004 0.00488
k41+700 IZQUIERDO N38_EW 0.03 0.005 0.00605
k42+700 IZQUIERDO N14_EW 0.11 0.011 0.00057
k41+100 DERECHO N32_EW 0.02 0.003 0.00039
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+200 IZQUIERDO N11_V 0.18 0.291 0.05069
k44+400 IZQUIERDO N12_V 0.06 0.010 0.00156
k40+400 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.33 1.075 0.72139
k43+400 DERECHO (1) N11_V 0.15 0.291 0.12212
k41+900 IZQUIERDO N11_NS 0.19 1.075 3.05828
k44+600 DERECHO N12_EW 0.08 0.021 0.00166
k40+800 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k42+800 DERECHO (1) N11_EW 0.12 0.481 0.32101
k42+800 DERECHO N11_V 0.09 0.291 0.32812
k43+100 DERECHO N25_EW 0.09 0.007 0.00085
k43+400 IZQUIERDO N16_EW 0.03 0.010 0.02303
k43+600 DERECHO N11_NS 0.08 1.075 7.18581
k43+800 DERECHO N32_NS 0.02 0.005 0.00267
k44+600 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.30 1.075 0.85530
k44+700 IZQUIERDO N11_V 0.12 0.291 0.20019
k44+800 DERECHO N14_EW 0.09 0.011 0.00204
k40+700 DERECHO N12_NS 0.08 0.023 0.00467
k41+000 DERECHO N11_EW 0.30 0.481 0.06575
k43+500 DERECHO N11_EW 0.13 0.481 0.28611
k44+900 IZQUIERDO N16_NS 0.03 0.011 0.03940
k43+300 IZQUIERDO N11_NS 0.13 1.075 4.78627
k41+400 DERECHO N10_NS 0.02 0.010 0.02268
k41+700 DERECHO N32_V 0.02 0.002 0.00019
k42+000 DERECHO N11_EW 0.34 0.481 0.03415
k42+200 IZQUIERDO N14_EW 0.06 0.011 0.00953
k42+400 DERECHO N11_V 0.28 0.291 0.00160
k43+000 IZQUIERDO N11_EW 0.10 0.481 0.48061
k43+700 DERECHO N11_NS 0.18 1.075 3.19219
k40+800 DERECHO N11_EW 0.08 0.481 0.63786
k40+900 IZQUIERDO N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k42+900 IZQUIERDO N11_EW 0.17 0.481 0.14729
k43+100 DERECHO N11_NS 0.20 1.075 2.93328
k44+800 IZQUIERDO N17_EW 0.06 0.006 0.00028
k44+900 DERECHO (1) N11_NS 0.24 1.075 1.82631
k40+200 IZQUIERDO(1) N12_NS 0.08 0.023 0.00467
k43+300 IZQUIERDO N38_NS 0.03 0.005 0.00107
k43+900 DERECHO N11_NS 0.28 1.075 1.50080
k40+100 DERECHO N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k40+300 DERECHO N12_NS 0.02 0.023 0.15545
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k40+900 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469
k41+100 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.40 0.481 0.01386
k41+500 IZQUIERDO N11_NS 0.23 1.075 1.90971
k42+000 IZQUIERDO N28_NS 0.06 0.004 0.00004
k42+600 IZQUIERDO N11_V 0.19 0.291 0.04326
k43+200 DERECHO N11_EW 0.09 0.481 0.55303
k44+100 DERECHO N11_EW 0.13 0.481 0.28611
k40+200 DERECHO N14_EW 0.08 0.011 0.00473
k40+300 DERECHO N25_EW 0.08 0.007 0.00302
k40+500 IZQUIERDO N11_V 0.15 0.291 0.12212
k42+500 DERECHO N14_V 0.02 0.004 0.01135
k41+400 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.44 0.481 0.00216
k40+500 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.44 1.075 0.09845
k41+200 IZQUIERDO N25_EW 0.06 0.007 0.01114
k44+200 DERECHO (1) N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k40+100 DERECHO N11_NS 0.13 1.075 4.78627
k40+700 IZQUIERDO N11_EW 0.43 0.481 0.00503
k42+600 IZQUIERDO N10_EW 0.03 0.005 0.00279
k40+600 IZQUIERDO N10_NS 0.03 0.010 0.00842
k41+200 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.30 1.075 0.85530
k41+300 DERECHO N18_NS 0.02 0.003 0.00063
k41+600 DERECHO N19_EW 0.02 0.005 0.00410
k41+600 DERECHO N11_NS 0.34 1.075 0.61387
k42+100 DERECHO (1) N11_V 0.20 0.291 0.03469
k43+800 IZQUIERDO N11_V 0.24 0.291 0.01162
k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.10 1.075 6.23734
k41+500 izquierdo n11_ew 0.14 0.481 0.25208
k42+500 derecho n11_ns 0.12 1.075 5.82588
k44+000 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734
k41+600 IZQUIERDO N11_V 0.05 0.291 0.68377
k42+200 DERECHO N11_V 0.11 0.291 0.22523
k41+800 IZQUIERDO N11_V 0.26 0.291 0.00672
k43+700 DERECHO N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k44+500 DERECHO N11_V 0.02 0.291 1.47275
k41+200 IZQUIERDO N11_V 0.18 0.291 0.05069
k42+100 IZQUIERDO N17_EW 0.02 0.006 0.01323
k42+300 IZQUIERDO N17_NS 0.02 0.007 0.01681
k42+700 IZQUIERDO N19_EW 0.03 0.005 0.00050
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+000 DERECHO N38_NS 0.02 0.005 0.00992
k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.21 1.075 2.65803
k42+700 IZQUIERDO N16_V 0.03 0.005 0.00562
k40+300 DERECHO N12_V 0.02 0.010 0.03258
k43+500 DERECHO N35_EW 0.02 0.004 0.00294
k40+600 DERECHO (1) N11_EW 0.12 0.481 0.32101
k42+400 DERECHO N11_EW 0.16 0.481 0.16557
k42+600 IZQUIERDO N10_V 0.03 0.003 0.00059
k42+800 IZQUIERDO N19_NS 0.03 0.005 0.00325
k40+900 DERECHO N19_NS 0.02 0.005 0.01236
k41+600 DERECHO N38_V 0.02 0.002 0.00001
k41+700 IZQUIERDO N11_EW 0.12 0.481 0.32101
k43+200 IZQUIERDO(1) N11_NS 0.38 1.075 0.20529
k43+600 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930
k41+100 DERECHO N14_EW 0.11 0.011 0.00057
k44+200 IZQUIERDO N17_V 0.02 0.003 0.00285
k44+400 IZQUIERDO N40_NS 0.03 0.004 0.00441
k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.11 0.481 0.41628
k43+400 IZQUIERDO
(1) N11_V 0.24 0.291 0.01162
k41+900 IZQUIERDO N11_V 0.06 0.291 0.57403
k44+600 IZQUIERDO
(1) N11_V 0.29 0.291 0.00086
k40+800 IZQUIERDO N12_NS 0.10 0.023 0.00029
k42+800 IZQUIERDO N12_V 0.03 0.010 0.01676
k42+800 IZQUIERDO N25_NS 0.03 0.007 0.01565
k41+100 DERECHO N27_NS 0.02 0.002 0.00069
k44+200 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k44+400 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.33 0.481 0.03782
k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.19 0.481 0.12948
k43+400 DERECHO N11_EW 0.12 0.481 0.32101
k41+900 IZQUIERDO N11_NS 0.14 1.075 4.37803
k44+600 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.26 1.075 1.66275
k40+800 IZQUIERDO N11_EW 0.03 0.481 1.77583
k42+800 DERECHO N16_V 0.02 0.005 0.01252
k42+800 DERECHO N19_V 0.02 0.003 0.00129
k43+100 DERECHO (1) N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k43+400 DERECHO N11_EW 0.22 0.481 0.10838
k43+600 IZQUIERDO N11_NS 0.30 1.075 0.85530
k43+800 IZQUIERDO N10_NS 0.05 0.010 0.00047
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+600 IZQUIERDO N12_EW 0.05 0.021 0.02592
k44+700 IZQUIERDO N16_V 0.05 0.005 0.00015
k44+800 DERECHO N11_EW 0.11 0.481 0.41628
k41+100 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061
k44+200 IZQUIERDO N11_V 0.23 0.291 0.01408
k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.20 0.291 0.03469
k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.24 1.075 1.82631
k43+400 DERECHO N11_EW 0.02 0.481 2.30299
k41+900 DERECHO N14_NS 0.02 0.007 0.02598
k44+600 DERECHO N16_NS 0.02 0.011 0.05534
k41+100 DERECHO N19_NS 0.02 0.005 0.01236
k44+200 IZQUIERDO N15_V 0.02 0.001 0.00003
k44+400 IZQUIERDO N18_NS 0.02 0.003 0.00063
k40+400 IZQUIERDO N25_NS 0.02 0.007 0.03168
k43+400 IZQUIERDO N40_NS 0.02 0.004 0.01660
k41+900 IZQUIERDO N12_EW 0.03 0.021 0.07064
k44+600 DERECHO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k40+800 DERECHO N25_V 0.02 0.002 0.00239
k42+800 DERECHO N11_V 0.30 0.291 0.00008
k42+800 IZQUIERDO N11_EW 0.12 0.481 0.32101
k43+100 IZQUIERDO N11_NS 0.43 1.075 0.10913
k43+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011
k43+600 DERECHO N11_EW 0.25 0.481 0.09150
k43+800 IZQUIERDO N11_NS 0.11 1.075 5.96151
k44+600 DERECHO N23_EW 0.02 0.002 0.00487
k44+700 IZQUIERDO N12_EW 0.06 0.021 0.01596
k44+800 IZQUIERDO N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k40+700 IZQUIERDO N14_EW 0.10 0.011 0.00131
k41+000 IZQUIERDO N12_NS 0.05 0.023 0.02414
k43+500 IZQUIERDO N11_EW 0.30 0.481 0.06575
k43+300 IZQUIERDO N19_EW 0.02 0.005 0.00410
k41+100 IZQUIERDO N17_EW 0.03 0.006 0.00623
k44+200 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.35 1.075 0.57439
k44+400 DERECHO N35_NS 0.02 0.004 0.00010
k40+400 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469
k43+400 IZQUIERDO N11_EW 0.21 0.481 0.11526
k41+900 IZQUIERDO(1) N16_NS 0.08 0.011 0.00129
k41+100 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.44 0.481 0.00216
k44+200 DERECHO N11_V 0.11 0.291 0.22523
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+400 DERECHO N23_NS 0.02 0.003 0.00472
k40+400 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k43+400 DERECHO N11_NS 0.22 1.075 2.54760
k41+900 IZQUIERDO N11_V 0.29 0.291 0.00086
k41+100 DERECHO N12_NS 0.10 0.023 0.00029
k44+200 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734
k44+400 IZQUIERDO N19_NS 0.02 0.005 0.01236
k41+100 IZQUIERDO N25_V 0.03 0.002 0.00004
k44+200 DERECHO N11_EW 0.02 0.481 2.30299
k44+400 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.24 0.481 0.09665
k41+100 IZQUIERDO N14_V 0.06 0.004 0.00006
k44+200 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.29 0.481 0.07090
k44+400 IZQUIERDO N11_EW 0.13 0.481 0.28611
k40+400 DERECHO N16_EW 0.08 0.010 0.00026
k43+400 DERECHO N11_NS 0.20 1.075 2.93328
k41+900 DERECHO (1) N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k44+600 DERECHO N12_NS 0.09 0.023 0.00137
k40+800 DERECHO N11_V 0.13 0.291 0.15613
k42+800 IZQUIERDO N11_EW 0.16 0.481 0.16557
k41+100 IZQUIERDO N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k44+200 DERECHO (1) N11_EW 0.24 0.481 0.09665
k44+400 DERECHO N11_EW 0.19 0.481 0.12948
k40+400 DERECHO N11_V 0.19 0.291 0.04326
k43+400 IZQUIERDO N11_V 0.14 0.291 0.13788
k41+900 IZQUIERDO
(1) N11_EW 0.26 0.481 0.08635
k44+600 IZQUIERDO N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k40+800 DERECHO N15_V 0.02 0.001 0.00003
k42+800 IZQUIERDO N11_V 0.17 0.291 0.07696
k42+800 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.31 1.075 0.81066
k41+100 DERECHO (1) N11_V 0.24 0.291 0.01162
k44+200 DERECHO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k44+400 derecho n11_v 0.12 0.291 0.21251
k40+400 IZQUIERDO N14_V 0.05 0.004 0.00075
k43+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011
k41+100 DERECHO N11_NS 0.12 1.075 4.99120
k44+200 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734
k44+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011
k40+400 DERECHO N11_NS 0.14 1.075 4.37803
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k43+400 DERECHO N11_EW 0.21 0.481 0.11526
k41+900 DERECHO N10_EW 0.02 0.005 0.01279
k44+600 DERECHO N12_NS 0.02 0.023 0.15545
k41+100 DERECHO N15_NS 0.02 0.002 0.00015
k44+200 DERECHO N17_V 0.02 0.003 0.00285
k44+400 DERECHO N23_NS 0.02 0.003 0.00472
k40+400 DERECHO N25_EW 0.02 0.007 0.04190
k43+400 DERECHO N27_EW 0.02 0.001 0.00005
k41+900 DERECHO N32_EW 0.02 0.003 0.00039
k41+100 DERECHO N35_NS 0.02 0.004 0.00010
k44+200 DERECHO N38_NS 0.02 0.005 0.00992
k44+400 IZQUIERDO N10_EW 0.02 0.005 0.01279
k40+400 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237
k41+100 IZQUIERDO N11_V 0.02 0.291 1.47275
k44+200 IZQUIERDO N12_NS 0.02 0.023 0.15545
k44+400 IZQUIERDO N14_NS 0.02 0.007 0.02598
k41+100 IZQUIERDO N24_EW 0.02 0.002 0.00002
k44+200 IZQUIERDO N27_NS 0.02 0.002 0.00069
k44+400 IZQUIERDO N32_NS 0.02 0.005 0.00267
k40+400 IZQUIERDO N35_NS 0.02 0.004 0.00010
k41+100 IZQUIERDO N38_NS 0.02 0.005 0.00992
k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.23 1.075 1.90971
k44+400 IZQUIERDA N11_EW 0.07 0.481 0.75387
k40+400 IZQUIERDA N11_V 0.07 0.291 0.48910
k41+100 DERECHO N12_NS 0.10 0.023 0.00029
k44+200 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131
k44+400 IZQUIERDA N25_EW 0.07 0.007 0.00547
k41+100 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734
k44+200 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011
k44+400 DERECHO N11_NS 0.13 1.075 4.78627
k40+400 IZQUIERDO N14_EW 0.10 0.011 0.00131
k41+100 IZQUIERDO N11_EW 0.13 0.481 0.28611
k44+200 DERECHO N11_V 0.11 0.291 0.22523
k44+400 izquierdo n11_ns 0.15 1.075 4.20656
k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.14 0.481 0.25208
k41+100 DERECHO N11_V 0.16 0.291 0.10642
k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.15 1.075 4.20656
k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.19 0.291 0.04326
k41+100 DERECHO N16_EW 0.02 0.010 0.03650
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.22 0.481 0.10838
k44+400 DERECHO (1) N11_V 0.12 0.291 0.20019
k41+100 IZQUIERDO(1) N12_EW 0.08 0.021 0.00166
k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.30 0.481 0.06575
k44+400 izquierdo n11_v 0.14 0.291 0.13788
k41+100 IZQUIERDO N16_EW 0.05 0.010 0.00648
k44+200 IZQUIERDO N25_NS 0.05 0.007 0.00125
k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.23 1.075 1.90971
k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.20 1.075 2.93328
k43+400 DERECHO N11_EW 0.14 0.481 0.25208
k41+900 IZQUIERDO N11_NS 0.34 1.075 0.61387
k44+600 IZQUIERDO N11_EW 0.24 0.481 0.09665
k40+800 DERECHO N10_NS 0.02 0.010 0.02268
k42+800 DERECHO N12_V 0.02 0.010 0.03258
k42+800 DERECHO N15_V 0.02 0.001 0.00003
k43+100 DERECHO N18_NS 0.02 0.003 0.00063
k43+400 DERECHO N23_V 0.02 0.001 0.00004
k43+600 DERECHO N25_NS 0.02 0.007 0.03168
k43+800 DERECHO N27_NS 0.02 0.002 0.00069
k44+600 DERECHO N32_NS 0.02 0.005 0.00267
k44+700 DERECHO N35_V 0.02 0.001 0.00159
k44+800 DERECHO N38_V 0.02 0.002 0.00001
k41+100 IZQUIERDO N10_NS 0.02 0.010 0.02268
k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.02 1.075 10.42726
k44+400 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469
k40+400 IZQUIERDO N12_V 0.02 0.010 0.03258
k43+400 IZQUIERDO N14_V 0.02 0.004 0.01135
k41+900 IZQUIERDO N24_NS 0.02 0.003 0.00197
k41+100 IZQUIERDO N28_NS 0.02 0.004 0.01725
k44+200 IZQUIERDO N32_V 0.02 0.002 0.00019
k44+400 IZQUIERDO N35_V 0.02 0.001 0.00159
k40+400 IZQUIERDO N38_V 0.02 0.002 0.00001
k41+100 DERECHO N11_NS 0.34 1.075 0.61387
k44+200 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061
k44+400 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930
k41+100 IZQUIERDA N12_V 0.07 0.010 0.00030
k44+200 IZQUIERDA N16_EW 0.07 0.010 0.00178
k44+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011
k41+100 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.10 0.481 0.48061
k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.10 0.291 0.28930
k40+400 IZQUIERDO N25_EW 0.10 0.007 0.00011
k43+400 DERECHO N11_NS 0.11 1.075 5.96151
k41+900 IZQUIERDO N11_V 0.13 0.291 0.15613
k41+100 DERECHO N11_V 0.08 0.291 0.39753
k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725
k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.22 0.291 0.02375
k41+100 IZQUIERDO N16_EW 0.06 0.010 0.00368
k44+200 DERECHO N16_NS 0.09 0.011 0.00018
k44+400 DERECHO N11_V 0.16 0.291 0.10642
k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.03 1.075 9.60916
k41+100 DERECHO N17_NS 0.02 0.007 0.01681
k44+200 DERECHO N23_V 0.02 0.001 0.00004
k44+400 DERECHO (1) N11_NS 0.20 1.075 2.93328
k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.12 0.291 0.20019
k41+100 IZQUIERDO N11_V 0.30 0.291 0.00008
k44+200 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061
k44+400 IZQUIERDO N12_V 0.05 0.010 0.00371
k41+100 IZQUIERDO N17_NS 0.05 0.007 0.00173
k44+200 DERECHO N11_NS 0.11 1.075 5.96151
k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.30 1.075 0.85530
k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.24 0.291 0.01162
k41+100 DERECHO N11_NS 0.02 1.075 10.42726
k44+200 DERECHO N17_EW 0.02 0.006 0.01323
k44+400 IZQUIERDO N16_NS 0.02 0.011 0.05534
k41+100 IZQUIERDO N19_V 0.02 0.003 0.00129
k44+200 DERECHO N11_NS 0.25 1.075 1.74440
k44+400 DERECHO N24_EW 0.02 0.002 0.00002
k40+400 DERECHO N11_V 0.22 0.291 0.02375
k41+100 IZQUIERDO N14_EW 0.05 0.011 0.01223
k44+200 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930
k44+400 IZQUIERDO N23_EW 0.02 0.002 0.00487
k40+400 IZQUIERDO
(1) N11_NS 0.44 1.075 0.09845
k41+100 IZQUIERDO N23_EW 0.03 0.002 0.00192
k44+200 DERECHO N24_NS 0.02 0.003 0.00197
k44+400 DERECHO N40_EW 0.02 0.002 0.00093
k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.24 0.481 0.09665
k41+100 DERECHO N11_V 0.16 0.291 0.10642
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ ANEXOS
Abscisa Costado sismo Aceleración
critica Intensidad de arias (m/s)
Desplazamientos de Newmark (cm)
k44+200 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131
k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.30 0.291 0.00008
k41+100 IZQUIERDO N23_NS 0.02 0.003 0.00472
k44+200 IZQUIERDO N12_NS 0.03 0.023 0.09187
k44+400 IZQUIERDO N23_NS 0.03 0.003 0.00122
k41+100 DERECHO N27_EW 0.02 0.001 0.00005
k44+200 DERECHO N40_NS 0.02 0.004 0.01660
k44+400 DERECHO N11_EW 0.28 0.481 0.07605
k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.21 0.291 0.02856
Juan Diego Salazar Hernández
_________________________________________________________ Diciembre de 2012 117
ANEXO 7
MAPAS
1,016,138
1,016,138
1,017,138
1,017,138
1,018,138
1,018,138
1,019,138
1,019,138
1,020,138
1,020,138
1,021,138
1,021,138
1,022,138
1,022,138
1,023,138
1,023,138
1,024,138
1,024,138
1,025,138
1,025,138
1,026,138
1,026,138
1,027,138
1,027,138
1,028,138
1,028,138967,235 967,235
968,235 968,235
969,235 969,235
970,235 970,235
971,235 971,235
972,235 972,235
973,235 973,235
974,235 974,235
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO1
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DEL ANGULO DE RESISTENCIA INTERNA
Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
Angulo de Resistencia Interna0
28
30
31
32
0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters
1,016,136
1,016,136
1,017,136
1,017,136
1,018,136
1,018,136
1,019,136
1,019,136
1,020,136
1,020,136
1,021,136
1,021,136
1,022,136
1,022,136
1,023,136
1,023,136
1,024,136
1,024,136
1,025,136
1,025,136
1,026,136
1,026,136
1,027,136
1,027,136
1,028,136
1,028,136967,235 967,235
968,235 968,235
969,235 969,235
970,235 970,235
971,235 971,235
972,235 972,235
973,235 973,235
974,235 974,235
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO2
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DE LA COHESIÓN Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
Cohesión (kN/m2)0
50
60
80
200
0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters
1,016,138
1,016,138
1,017,138
1,017,138
1,018,138
1,018,138
1,019,138
1,019,138
1,020,138
1,020,138
1,021,138
1,021,138
1,022,138
1,022,138
1,023,138
1,023,138
1,024,138
1,024,138
1,025,138
1,025,138
1,026,138
1,026,138
1,027,138
1,027,138
1,028,138
1,028,138967,235 967,235
968,235 968,235
969,235 969,235
970,235 970,235
971,235 971,235
972,235 972,235
973,235 973,235
974,235 974,235
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO3
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DEL PESO UNITARIOContiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
Peso Unitario (kN/m3)19
20
22
0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters
1,016,139
1,016,139
1,017,139
1,017,139
1,018,139
1,018,139
1,019,139
1,019,139
1,020,139
1,020,139
1,021,139
1,021,139
1,022,139
1,022,139
1,023,139
1,023,139
1,024,139
1,024,139
1,025,139
1,025,139
1,026,139
1,026,139
1,027,139
1,027,139
1,028,139
1,028,139967,232 967,232
968,232 968,232
969,232 969,232
970,232 970,232
971,232 971,232
972,232 972,232
973,232 973,232
974,232 974,232
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO4
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DE LA PROFUNDIDADDE ESTRATOS
Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
Profundidad de los Estratos (m)5 - 46.82352941
46.82352942 - 118.0784314
118.0784315 - 218.7647059
218.764706 - 334.9411765
334.9411766 - 400
0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters
1,016,139
1,016,139
1,017,139
1,017,139
1,018,139
1,018,139
1,019,139
1,019,139
1,020,139
1,020,139
1,021,139
1,021,139
1,022,139
1,022,139
1,023,139
1,023,139
1,024,139
1,024,139
1,025,139
1,025,139
1,026,139
1,026,139
1,027,139
1,027,139
1,028,139
1,028,139967,232 967,232
968,232 968,232
969,232 969,232
970,232 970,232
971,232 971,232
972,232 972,232
973,232 973,232
974,232 974,232
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO������
5
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DE LA PENDIENTE LONGITUDINAL DE LOS ESTRATOS
Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
Pendiente Longitudinal (Deg)High : 89
Low : 10 1,300 2,600 3,900 5,200650
Meters
1,016,139
1,016,139
1,017,139
1,017,139
1,018,139
1,018,139
1,019,139
1,019,139
1,020,139
1,020,139
1,021,139
1,021,139
1,022,139
1,022,139
1,023,139
1,023,139
1,024,139
1,024,139
1,025,139
1,025,139
1,026,139
1,026,139
1,027,139
1,027,139
1,028,139
1,028,139967,232 967,232
968,232 968,232
969,232 969,232
970,232 970,232
971,232 971,232
972,232 972,232
973,232 973,232
974,232 974,232
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO7
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DEL FACTO UContiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
U
0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters
1,016,145
1,016,145
1,017,145
1,017,145
1,018,145
1,018,145
1,019,145
1,019,145
1,020,145
1,020,145
1,021,145
1,021,145
1,022,145
1,022,145
1,023,145
1,023,145
1,024,145
1,024,145
1,025,145
1,025,145
1,026,145
1,026,145
1,027,145
1,027,145
1,028,145
1,028,145967,235 967,235
968,235 968,235
969,235 969,235
970,235 970,235
971,235 971,235
972,235 972,235
973,235 973,235
974,235 974,235
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO8
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DEL DESPLAZAMIENTO EN CENTIMETROS
Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters
Desplazamiento en centimetrosDN < 0,5 - Light0,5 < DN < 5 Moderate5 < DN < 50 - Heavy50 < DN < 500 - SevereDN > 500 - Catastrophic
1,016,145
1,016,145
1,017,145
1,017,145
1,018,145
1,018,145
1,019,145
1,019,145
1,020,145
1,020,145
1,021,145
1,021,145
1,022,145
1,022,145
1,023,145
1,023,145
1,024,145
1,024,145
1,025,145
1,025,145
1,026,145
1,026,145
1,027,145
1,027,145
1,028,145
1,028,145967,235 967,235
968,235 968,235
969,235 969,235
970,235 970,235
971,235 971,235
972,235 972,235
973,235 973,235
974,235 974,235
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO9
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DE LA ACELERACIÓN CRITICA
Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters
Aceleración Critica
0.001 - 0.010.01 - 0.10.1 - 0.30.3 - 0.50.5 - 0.70.7 - 1Ac > 1
1,016,156
1,016,156
1,017,156
1,017,156
1,018,156
1,018,156
1,019,156
1,019,156
1,020,156
1,020,156
1,021,156
1,021,156
1,022,156
1,022,156
1,023,156
1,023,156
1,024,156
1,024,156
1,025,156
1,025,156
1,026,156
1,026,156
1,027,156
1,027,156
1,028,156
1,028,156967,241 967,241
968,241 968,241
969,241 969,241
970,241 970,241
971,241 971,241
972,241 972,241
973,241 973,241
974,241 974,241
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO10
DE
10
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DE LA CLASIFICACIÓN DEL FACTOR DE SEGURIDAD
Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters
Factor de SeguridadClasificación
FS < 1.75
1.5 < FS < 1.75
1.25 < FS < 1.5
1 < FS < 1.25
FS < 1
1,016,145
1,016,145
1,017,145
1,017,145
1,018,145
1,018,145
1,019,145
1,019,145
1,020,145
1,020,145
1,021,145
1,021,145
1,022,145
1,022,145
1,023,145
1,023,145
1,024,145
1,024,145
1,025,145
1,025,145
1,026,145
1,026,145
1,027,145
1,027,145
1,028,145
1,028,145967,235 967,235
968,235 968,235
969,235 969,235
970,235 970,235
971,235 971,235
972,235 972,235
973,235 973,235
974,235 974,235
PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería
Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil
CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil
ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO
PLANO2
DE
1
Proyecto:
ZONIFICACIÓN DE LA ACELERACIÓN CRITICA
Contiene:
Director de Proyecto:
Desarrollador por:
Fecha:03 / 12 / 2012
Escala:
Dibujó:03 / 12 / 2012
1:5.000
³
0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters
Aceleración Critica
0.001 - 0.010.01 - 0.10.1 - 0.30.3 - 0.50.5 - 0.70.7 - 1Ac > 1
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