· 2 FASCICOLO DEI CALCOLI DIMOSTRAZIONE NUMERICA DELLA SICUREZZA DELL'OPERA E DEL RAGGIUNGIMENTO DELLE PRESTAZIONI ATTESE INDICE: CASI PROVA 6 PRESENTAZIONE DEI

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FASCICOLO DEI CALCOLI

DIMOSTRAZIONE NUMERICA DELLA SICUREZZA DELL'OPERA E DEL RAGGIUNGIMENTO DELLE PRESTAZIONI ATTESE

INDICE: CASI PROVA 6 PRESENTAZIONE DEI RISULTATI 12 TABULATI DI INPUT 15 Dati generali 15 Impalcati 15 Percentuali Spostamento masse impalcati 15 Combinazioni del Sisma in X e Y 15 Spettri di risposta 16 Caratteristiche del terreno 18 Materiali 18 Nodi - Geometria e vincoli 19 Input - Aste - Tabella sezioni tipo 19 Aste - Geometria e vincoli 20 Aste - Carichi 21 TABULATI DI VERIFICA 23 Risultati Analisi Dinamica - Baricentri masse e masse 23 Verifica Degli Spostamenti Relativi 24 Periodi di vibrazione e Masse modali 24 Risultati Analisi Dinamica - Massime tensioni sul terreno aste 26 Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Nodi 27 Risultati Analisi Dinamica - Reazioni massime - Nodi 28 Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati 29 Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati (SLD) 29 Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi 29 Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Pilastri 30 Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi di fondazione 32 VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO 34 Verifica dei nodi 33 Verifica delle travi 35 Verifica dei Pilastri 53 Verifica delle travi 60 VERIFICHE STATO LIMITE DI ESERCIZIO 75 Verifica delle travi (Stati limite esercizio) 74

Il Progettista

Ing. Francesco Grande

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MODELLAZIONE

La struttura è costituita da diversi elementi distinti, in base alla loro funzione, in

• Fondazione in c.a. costituita da: graticcio di travi

• Travi in c.a.

• Pilastri in c.a.

I livelli di sicurezza scelti dal Committente e dal Progettista in funzione del tipo e dell'uso della struttura, nonché in funzione delle conseguenze del danno, con riguardo a persone, beni, e possibile turbativa sociale, compreso il costo delle opere necessarie per la riduzione del rischio di danno o di collasso, hanno indirizzato al progetto di una struttura con i seguenti requisiti:

? sicurezza nei confronti degli Stati Limite Ultimi (SLU)

? sicurezza nei confronti degli Stati Limite di Esercizio (SLE)

? sicurezza nei confronti di deformazioni permanenti inaccettabili: Stato Limite di Danno (SLD).

La struttura è stata schematizzata con un modello spaziale agli elementi finiti che tengono conto dell'effettivo stato deformativo e di sollecitazione, secondo l'effettiva realizzazione. I vincoli esterni della struttura sono stati caratterizzati, a seconda degli elementi in fondazione se presenti, con: travi winkler, plinti diretti, plinti su pali, platee; ovvero con vincoli perfetti di incastro, appoggio, carrello, ecc. I vincoli interni sono stati schematizzati secondo le sollecitazioni mutuamente scambiate tra gli elementi strutturali, inserendo, ove opportuno, il rilascio di alcune caratteristiche della sollecitazione per schematizzare il comportamento di vincoli interni non iperstatici (cerniere, carrelli, ecc.). Il modello agli elementi finiti è stato calcolato tenendo conto dell’interazione tra strutture in fondazione e strutture in elevazione, consentendo un’accurata distribuzione delle azioni statiche e sismiche; il calcolo viene eseguito considerando il comportamento elastico lineare della struttura. I solai sono schematizzati come aree di carico, sulle quali vengono definiti i carichi permanenti (QP Solai), carichi fissi (QFissi Solai) e variabili (QV solai); tali carichi vengono assegnati alle aste in modo automatico in relazione all’influenza delle diverse aree di carico. Le masse corrispondenti ai carichi variabili sui solai nelle combinazioni sismiche vengono trattate in maniera automatica mediante un coefficiente moltiplicativo definito insieme alla tipologia del solaio.

Il modello utilizzato è stato valutato alla luce dei diversi scenari di carico a cui viene sottoposta la struttura durante la sua costruzione e la sua vita, atto a garantire la sicurezza e la durabilità della stessa. Per la tipologia strutturale affrontata non è stato necessario definire scenari di contingenza, quindi non è stata schematizzata la struttura durante le fasi costruttive, e si ritiene che non ci siano variazioni del modello di calcolo e degli schemi di vincolo, durante la vita dell'opera. Per il dettaglio degli scenari di calcolo si faccia riferimento alla "Relazione di Calcolo"

Il progetto e la verifica degli elementi strutturali è stato effettuato seguendo la teoria degli Stati limite. I parametri relativi alle verifiche effettuate sono riportati nella Relazione di Calcolo.

Il solutore agli elementi finiti impiegato nell’analisi è SpaceSolver, per il calcolo di strutture piane e spaziali schematizzabili da un insieme di elementi finiti tipo

? BEAM,

? PLATE-SHELL,

? WINK,

? BOUNDARY, interagenti tra loro attraverso i nodi, con la possibilità di tenere in conto tutti i possibili disassamenti, mediante l’introduzione di conci rigidi e traslazioni degli elementi bidimensionali. Il solutore lavora in

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campo elastico lineare, si basa sulle routines di Matlab ed è stato sviluppato in collaborazione con l'Università di Roma – Tor Vergata. Il solutore offre la possibilità di risolvere anche travi su suolo alla Winkler con molle spalmate sull'intera suola, anziché sul solo asse, plinti diretti e su pali, pali singoli, platee, piastre sottili e spesse con controllo delle rotazioni attorno all’asse normale alla piastra (drilling). Inoltre, per gli elementi BEAM considera il centro di taglio e non il baricentro.

L’affidabilità del solutore è stata testata su una serie di esempi campioni calcolati con altri procedimenti o con formule note, di cui si rende disponibile la documentazione.

AFFIDABILITA' DEI CODICI UTILIZZATI

Il programma è dotato di una serie di filtri di auto diagnostica che segnalano i seguenti eventi:

? labilità della struttura

? assenza di masse

? nodi collegati ad aste nulle

? mancanza di terreno sugli elementi in fondazione

? controllo sull'assegnazione dei nodi all'impalcato

? correttezza degli spettri di progetto

? fattori di partecipazione modali

? assegnazione dei criteri di verifica agli elementi

? numerazione degli elementi strutturali

? congruenza delle connessioni tra elementi shell

? congruenza delle aree di carico

? definizione delle caratteristiche d'inerzia delle sezioni

? presenza del magrone sotto la travi tipo wink

? elementi non verificati per semi progetto allo SLU, con inserimento automatico delle armature secondo i criteri di verifica.

? elementi non verificati allo SLU per armature già inserite nell'elemento strutturale

? elementi non verificati allo SLE per armature già inserite nell'elemento strutturale

CASI PROVA

L'affidabilità dei codici utilizzati è stata testata attraverso la risoluzione di alcuni casi prova, che il Produttore fornisce all'Utente, e vengono di seguito documentati.

CASO PROVA 1 - Influenza della posizione dei nodi rispetto agli assi delle aste

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I due portali sono due strutture identiche, ma il primo ha la luce teorica (da nodo a nodo) del traverso di lunghezza maggiore (5.50>5.00) e i risultati di calcolo sono diversi; se però si introducono nel traverso del primo telaio dei conci rigidi pari a 25 cm, cioè mezzo pilastro, allora la luce flessibile dei due telai coincide praticamente e i risultati sono perfettamente coincidenti.

Anche in questo esempio i portali sono due strutture identiche, però il traverso del primo è più lungo e quindi i risultati saranno gli stessi se vengono introdotti sul traverso del primo portale dei conci rigidi pari a metà pilastro.

In entrambi gli esempi (anziché introdurre i conci rigidi) si potevano avere gli stessi risultati modificando il filo fisso del traverso del primo portale rispettivamente 8585 per l'esempio I e 8684 per l'esempio II.

Concludendo qualunque sia la posizione dei nodi rispetto agli assi delle travi e dei pilastri, le sollecitazioni (vengono prese sugli assi delle aste) sono sempre le stesse se la geometria 3D è la stessa e si scelgono oculatamente i fili fissi o si introducono i conci rigidi. Al riguardo si ribadisce che lo schema di calcolo è quello 3D e NON lo schema unifilare. Infine si fa notare che l'equilibrio nel nodo (ad esempio N° 101) non sussiste in quanto le sollecitazione nel traverso vengono prese sull'asse dello stesso, mentre le sollecitazioni del pilastro vengono prese nel nodo e quindi in punti diversi. Per l'equilibrio quindi non bisogna prendere in considerazione solo i momenti, ma anche gli effetti delle altre sollecitazioni sul nodo rigido.

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CASO PROVA 2 - Piastra rettangolare

Siano Lx ed Ly i lati della piastra (Ly >= Lx) e tx ty i corrispondenti lati del rettangolo caricato, si ha:

p carico uniforme;

P = p . tx . ty carico totale;

Mxm = axm . P momento al centro, agente parallelamente al lato Lx (cioè nella sezione di mezzeria parallela al lato Ly );

Mym = aym . P momento al centro, agente parallelamente al lato Ly (cioè nella sezione di mezzeria parallela al lato Lx ).

Nel caso in esame essendo:

Lx = 4.5 [m]; Ly = 5.4 [m]; tx = 1.5 [m]; ty = 1.8 [m]; p = 5000 [dN/mq]; si ha:

P = 13500 [dN]

e per n = 0 sarà: axm = 0.1377; aym = 0.1050 e pertanto si ha:

Mxm = 1860 [dNm]; Mym = 1418 [dNm].

Se consideriamo la piastra discretizzata come in figura (9 x 9) con IperSpace si hanno i seguenti valori:

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Mxx =1731 [dNm]; Myy = 1314 [dNm] con un errore < 8 %

Se la discretizzazione è di 15 x 15 elementi i valori sono:

Mxx = 1810 [dNm]; Myy = 1382 [dNm] con un errore < 3 %

Se la discretizzazione è di 21 x 21 elementi i valori sono:

Mxx = 1832 [dNm]; Myy = 1400 [dNm] con un errore < 1.5 %.

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CASO PROVA 3 - Mensola inflessa

Prendiamo in considerazione la mensola di acciaio (E = 20.000 kN/cmq. e n = 0.25) delle dimensioni 48x4x1 cm, sollecitata all’estremità da un taglio di 40 kN, riportata a pag. 121 del testo di C.A. BREBBIA e J.J. CONNOR.

Il limite superiore dello spostamento all’ estremo caricato, ottenuto con la Teoria delle travi è : cm 0.53374. Nella tabella che segue vengono riportati i valori dello spostamento per vari tipi di elementi finiti e varie discretizzazioni.

Risultati estratti dal Testo di Trebbia e Connor

Tipo di elemento Numero elementi

Freccia di estremità Errore %

Elemento triangolare a deformazione costante 160 576

0.458340.51282

14.59 3.92

Elemento triangolare a deformazione lineare 160 576

0.532590.53353

0.22 0.04

Elemento triangolare a deformazione quadratica 68

214 0.530590.53259

0.17 0.22

Elemento rettangolare di primo ordine 160 0.51679 3.18 Elemento rettangolare del terzo ordine 52 0.52807 1.25

Risultati del solutore di IperSpace

Tipo di elemento Numero elementi

Freccia di estremità Errore %

Elemento rettangolare 16 0.5198 2.60 “ 36 0.5298 0.74 “ 64 0.5311 0.49 “ 100 0.5322 0.29 “ 144 0.5328 0.18

L'elemento piastra consente, con una discretizzazione molto piccola (12x3 = 36 elementi), di avere un errore inferiore all’1%. Per ottenere risultati simili occorre eseguire non solo discretizzazioni più spinte, ma scegliere anche elementi a deformazione quadratica o di ordine superiore. L'impiego di tale elemento risulta particolarmente indicato per seguire le prescrizioni delle Norme Tecniche (D.M. 2005), che impongono la sostituzione ai pilastri snelli delle pareti. La risoluzione di questo problema di modellazione consente di evitare errori grossolani sulla stima di sforzi e deformazioni degli elementi bidimensionali.

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CASO PROVA 4 - Analisi Dinamica Si consideri la struttura a telaio riportata nelle successive figure, costituita da un materiale con

modulo elastico E=250.000 dN/mq, nella quale le dimensioni delle sezioni trasversali dei pilastri sono:

50x50 al primo piano

40x40 al secondo piano

35x35 al terzo piano

e le dimensioni delle sezioni trasversali delle travi sono tutte 25x60.

I carichi gravitazionali sono tutti nulli a meno di un carico uniformemente distribuito, dato attraverso le aree di carico costituite dai solai, sulla struttura è di 850 dN/mq.

Pianta

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Telaio 1

Telaio 4

Nell'ipotesi di telai shear-type, cioè con traversi infinitamente rigidi, il calcolo eseguito a mano dai proff. Carlo Greco e Roberto Ramasco dell' Università di Napoli (esempio riportato nella

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pubblicazione PROGETTAZIONE E PARTICOLARI ESECUTIVI IN ZONA SISMICA – ed. ANCE), fornisce, per S=12, i seguenti risultati:

Modo Periodo in sec. Spostamenti dir y dei nodi del telaio 4 in mm 1 0.3227 piano primo 1.204 2 0.3160 piano secondo 2.667 3 0.2175 piano terzo 4.332 4 0.1466 5 0.1450

I momenti nei pilastri del telaio 4, dovuti solo al primo modo di vibrare, (uguali al piede ed in testa di ogni pilastro, essendo i traversi infinitamente rigidi) sono:

M1=5309 dNm; M2=3840 dNm; M3=2622 dNm.

Risultati di IperSpace:

a) traversi deformabili, cioè travi di sezione effettiva (25x60)

Modo Periodo in sec Spostamenti in mm dei nodi del pilastro N° 1 1 0.431 piano primo 2.157 2 0.416 piano secondo 5.000 3 0.326 piano terzo 7.300 4 0.173 5 0.170

I momenti nel pilastro N° 1 (telaio N° 4), dovuti al primo modo (non più uguali in testa e piede come nel modello shear-type) sono :

M1 max=6633 dNm; M2max=3210 dNm: M3max=2045 dNm.

Dai risultati si evince che ci sono le seguenti variazioni:

- 25 % circa sul periodo del primo modo di vibrare;

- 40 % sullo spostamento del terzo piano;

- 20 % sul momento d'incastro al piede del piano primo.

b) traversi rigidi (travi di sezione 200x200 e modulo 21000000 dN/mq)

Modo Periodo in sec. Spostamenti in mm dei nodi del pilastro N° 1 1 0.326 piano primo 1.244 2 0.317 piano secondo 2.728 3 0.251 piano terzo 4.203 4 0.151 5 0.148

I momenti nel pilastro N° 1, dovuti al primo modo (uguali in testa e piede) sono:

M1=5509 dNm; M2=3878 dNm; M3=2258 dNm.

In questo caso le variazioni sono contenute entro il 3 %. E' da presupporre che esse siano dovute essenzialmente al differente tipo di arrotondamento praticato tra il calcolo manuale ed il calcolo numerico, nonchè al fatto che il calcolo eseguito da IperSpace è di tipo spaziale.

Si può concludere che il test su IperSpace è nettamente positivo. Inoltre la e che la qualità della soluzione il modello shear-type fornisce risultati tanto più piuttosto grossolani quanto più ci si allontana dall'ipotesi di traversi infinitamente rigidi.

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PRESENTAZIONE DEI RISULTATI

I disegni dello schema statico adottato sono riportati nel fascicolo allegato alla presente relazione E’ stato impiegato il Sistema Internazionale per le unità di misura, con riferimento al daN per le forze.

Il sistema di riferimento globale rispetto al quale è stata riferita l'intera struttura è una terna di assi cartesiani sinistrorsa OXYZ (X,Y, e Z sono disposti e orientati rispettivamente secondo il pollice, l'indice ed il medio della mano destra, una volta posizionati questi ultimi a 90° tra loro). La terna di riferimento locale per un'asta è pure una terna sinistrorsa O'xyz che ha l'asse x orientato dal nodo iniziale I dell'asta verso il nodo finale J e gli assi y e z diretti secondo gli assi geometrici della sezione con l'asse y orizzontale e orientato in modo da portarsi a coincidere con l'asse x a mezzo di una rotazione oraria di 90° e l'asse z di conseguenza.

Per un'asta comunque disposta nello spazio la sua terna locale è orientata in modo tale da portarsi a coincidere con la terna globale a mezzo di rotazioni orarie degli assi locali inferiori a 180°.

? Le forze, sia sulle aste che sulle pareti o lastre, sono positive se opposte agli assi locali;

? Le forze nodali sono positive se opposte agli assi globali;

? Le coppie sono positive se sinistrorse. Le caratteristiche di sollecitazione sono positive se sulla faccia di normale positiva sono rappresentate da vettori equiversi agli assi di riferimento locali; in particolare il vettore momento positivo rappresenta una coppia che ruota come le dita della mano destra che si chiudono quando il pollice è equi verso all'asse locale.

? Le traslazioni sono positive se concorde con gli assi globali;

? Le rotazioni sono positive se sinistrorse. Il sistema di riferimento locale per gli elementi bidimensionali è quello riportato in figura

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La terna locale per l’elemento shell è costituita dall'asse x locale che va dal nodo li al nodo jk, l'asse y è diretto secondo il piano dell’elemento e orientato verso il nodo l e l'asse z di conseguenza in modo da formare la solita terna sinistrorsa. L'asse z locale rappresenta la normale positiva all’elemento. Le sollecitazioni dell’elemento sono: a) sforzi membranali. Sxx = sx Syy = sy Sxy = txy b) sforzi flessionali: Mxx momento flettente che genera sx, cioè intorno ad y. Myy momento flettente che genera sy, cioè intorno ad x Mxy momento torcente che genera txy. Le sollecitazioni principali dell’elemento sono:

dove q è l’angolo formato dagli assi principali di M1 e M2 con quelli di riferimento e

dove è l’angolo formato dagli assi principali di S1 e S2 con quelli di riferimento L’elemento shell usato come piastra dà i momenti flettenti e non i tagli in direzione ortogonale all’elemento che possono ottenersi come derivazione dei momenti flettenti;

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Tzx = Mxx,x + Mxy,y Tzy = Mxy,y + Myy,y

quando invece viene usato come lastra ci restituisce una 's' costante ed una 't' costante non adatti a rappresentare momenti flettenti, ma solo sforzi normali e tagli nel piano della lastra.

I tabulati di calcolo contengono due sezioni principali: la descrizione del modello di calcolo e la presentazione dei risultati. La descrizione del modello di calcolo contiene:

? i dati generali (dimensioni)

? le coordinate nodali;

? i vincoli dei nodi e i vincoli interni delle aste, con le eventuali sconnessioni;

? le caratteristiche sezionali;

? le caratteristiche dei solai;

? le caratteristiche delle aste;

? i carichi sulle aste, sui nodi e sui muri (inclusa la distribuzione delle distorsioni impresse, e delle variazioni e dei gradienti di temperatura);

? configurazione di sistemi che introducono stati coattivi;

? le caratteristiche dei materiali;

? legami costitutivi e criteri di verifica;

? le condizioni di carico; La stampa dei risultati contiene:

? le combinazioni dei carichi;

? le forze sismiche agenti sulla struttura;

? gli spostamenti d'impalcato, se l'impalcato è rigido;

? gli spostamenti nodali;

? le sollecitazioni sulle membrature per ogni combinazione di carico;

? la sollecitazione sul terreno sotto travi di fondazione o platee;

? deformate;

? diagrammi sollecitazioni;

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TABULATI DI INPUT

Dati generali

Nome struttura

Fattore rigidezza assiale pilastri 10

Numero di frequenze 15

% Filtro masse libere 0.1

% Coefficiente di smorzamento viscoso 5

Spostamenti modali con segno Si

Deformabilità a taglio delle aste Si

Spostamento ammissibile impalcati 0.0050*h

Impalcati

N° Quota Rigido Incr.Soll.Pil Inc.Soll.Par.

mm

0 0 No 1.000 1.000

1 3000 Si 1.000 1.000

Percentuali Spostamento masse impalcati

Posizione % Spostamento direzione X % Spostamento direzione Y

1 0 -5

2 5 0

3 0 5

4 -5 0

Combinazioni del Sisma in X e Y

Comb Pos. SismaX Pos. SismaY Fx Fy

1 1 2 1 0.3

2 1 2 0.3 1

3 1 4 1 0.3

4 1 4 0.3 1

5 3 2 1 0.3

6 3 2 0.3 1

7 3 4 1 0.3

8 3 4 0.3 1

Comb. = Numero di combinazione dei sismi

Pos. SismaX = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione X

Pos. SismaY = Posizione in cui viene scelto il sisma in direzione Y

Fx = Fattore con cui il sisma X partecipa

Fy = Fattore con cui il sisma Y partecipa

Ogni combinazione genera 4 sotto-combinazioni in base a tutte le combinazioni

possibili dei segni di Fx ed Fy

Spettri di risposta

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Spettro :SpettroNT

Il calcolo degli spettri e del fattore di struttura sono stati calcolati per la

seguente tipologia di terreno e struttura

Vita della struttura

Tipo Opere ordinarie (50-

100) 50 - 100 anni

Vita nominale(anni) 50.0

Classe d'uso Classe IV

Coefficiente d'uso 2.000

Periodo di riferimento(anni) 100.000

Stato limite di esercizio - SLD PVR=63.0%

Stato limite ultimo - SLV PVR=10.0%

Periodo di ritorno SLD(anni) TR=100.6

Periodo di ritorno SLV(anni) TR=949.1

Parametri del sito

Comune Agerola - (NA)

Longitudine 14.544

Latitudine 40.64

Id reticolo del sito 34093-33871-33870-

34092

Valori di riferimento del sito

Ag/g(TR=100.6) SLD 0.0590

F0(TR=100.6) SLD 2.4658

T*C(TR=100.6) SLD 0.350

Ag/g(TR=949.1) SLV 0.1171

F0(TR=949.1) SLV 2.6637

T*C(TR=949.1) SLV 0.442

Coefficiente Amplificazione Topografica St=1.000

Categoria terreno C

stato limite SLV

S=1.50

TB=0.20

TC=0.61

TD=2.07

stato limite SLD

S=1.50

TB=0.17

TC=0.52

TD=1.84

Fattore di struttura (SLV)

Classe duttilità B

Tipo struttura Calcestruzzo

Struttura regolare in altezza Kr=1.000000

Kw=1.000

Struttura regolare in pianta Kr=1.000000

Tipologia : struttura a telaio, a pareti accoppiate e

miste Ce=3.000

telaio ad 1 piano Au/A1=1.100

Fattore di struttura q=Kw*Kr*q0=Kw*Kr*Ce*au/a1 3.300

TSLV [s] SLV[a/g] TSLD [s] SLD[a/g]

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0.00000 0.17569 0.00000 0.08853

0.20255 0.14181 0.17318 0.21829

0.60765 0.14181 0.51953 0.21829

0.79025 0.10904 0.70761 0.16027

0.97286 0.08858 0.89568 0.12662

1.15547 0.07458 1.08376 0.10464

1.33807 0.06440 1.27184 0.08917

1.52068 0.05667 1.45991 0.07768

1.70329 0.05059 1.64799 0.06882

1.88590 0.04569 1.83607 0.06177

2.06850 0.04166 2.05246 0.04943

2.28311 0.03420 2.26885 0.04045

2.49772 0.02857 2.48525 0.03371

2.71234 0.02423 2.70164 0.02853

2.92695 0.02343 2.91803 0.02445

3.14156 0.02343 3.13443 0.02119

3.35617 0.02343 3.35082 0.01855

3.57078 0.02343 3.56721 0.01636

3.78539 0.02343 3.78361 0.01455

4.00000 0.02343 4.00000 0.01301

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Caratteristiche del terreno

PIANILLO- Cost.Winkler=2.00 kg/cmc

Strat

o n° Spessore γ φ Addensato Coesione E ν

cm kg/mc ° kg/cmq kg/cmq

1 300 1298 26 No 0.17 2E01 0.38

2 220 1465 29 No 0.22 4E01 0.40

3 80 1324 25 No 0.23 2E01 0.45

4 60 1506 34 No 0.23 2E01 0.47

Materiali

Materiale: C20/25

Peso specifico kg/mc 2500

Modulo di Young E kg/cmq 3E05

Modulo di Poisson ν 0.13

Coefficiente di dilatazione termica λ 1/°C 1e-005

Materiale: C25/30

Peso specifico kg/mc 2500

Modulo di Young E kg/cmq 3E05

Modulo di Poisson ν 0.13

Coefficiente di dilatazione termica λ 1/°C 1e-005

Nodi - Geometria e vincoli

Nodo X Y Z Tx Ty Tz Rx Ry Rz Impalcato

Coordinate [mm] Vincoli

1 0 0 0 1 1 0 0 0 1 0

1 25664 0 0 1 1 0 0 0 1 0

1 25664 8200 0 1 1 0 0 0 1 -1

2 4403 0 0 1 1 0 0 0 1 0

2 -250 0 0 1 1 0 0 0 1 0

3 8653 0 0 1 1 0 0 0 1 0

3 -250 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

4 12903 0 0 1 1 0 0 0 1 0

5 17513 0 0 1 1 0 0 0 1 0

6 21360 0 0 1 1 0 0 0 1 0

7 25414 0 0 1 1 0 0 0 1 0

8 0 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

9 4403 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

10 8653 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

11 12903 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

12 17513 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

13 21360 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

19

Nodo X Y Z Tx Ty Tz Rx Ry Rz Impalcato

14 25414 8200 0 1 1 0 0 0 1 0

15 0 0 3000 0 0 0 0 0 0 1

16 4403 0 3000 0 0 0 0 0 0 1

17 8653 0 3000 0 0 0 0 0 0 1

18 12903 0 3000 0 0 0 0 0 0 1

19 17513 0 3000 0 0 0 0 0 0 1

20 21360 0 3000 0 0 0 0 0 0 1

21 25414 0 3000 0 0 0 0 0 0 1

22 0 8200 3000 0 0 0 0 0 0 1

23 4403 8200 3000 0 0 0 0 0 0 1

24 8653 8200 3000 0 0 0 0 0 0 1

25 12903 8200 3000 0 0 0 0 0 0 1

26 17513 8200 3000 0 0 0 0 0 0 1

27 21360 8200 3000 0 0 0 0 0 0 1

28 25414 8200 3000 0 0 0 0 0 0 1

Input - Aste - Tabella sezioni tipo

Tipo Nome Base Altezza Larg.mag.

R cm cm cm

40x60 40 60 0

40x40 40 40 0

Tipo Nome Alt. sup. Base sup. Alt. inf. Base inf. Larg.mag.

T cm cm cm cm cm

T120 80 50 40 130 140

T 80x40 35 80 25 40 0

Tipo Nome Alt. sup. Base sup. Alt. inf. Base inf. Larg.mag.

L cm cm cm cm cm

L 120 80 40 40 120 120

Aste - Geometria e vincoli

Ni Nf Vin

c. Sez. Mat.

Crit.pr

.

Rot

. f.f. xi yi zi xf yf zf Tipo L2 L3

° cm cm

1 1 15 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

2 2 16 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

3 3 17 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

4 4 18 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

5 5 19 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 -0 0 0 -0 0 Pila

. 300 300

6 6 20 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 -0 0 0 -0 0 Pila

. 300 300

7 7 21 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

8 8 22 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

9 9 23 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

10 10 24 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila 300 300

20

Ni Nf Vin

c. Sez. Mat.

Crit.pr

.

Rot


.

11 11 25 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

12 12 26 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 -0 0 0 -0 0 Pila

. 300 300

13 13 27 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 -0 0 0 -0 0 Pila

. 300 300

14 14 28 I-I 40x40 C25/30 CLS_Pi 0 5050 0 0 0 0 0 0 Pila

. 300 300

101 15 22 I-I T 80x40 C20/25 CLS_Tr 0 8580 0 0 0 0 0 0 Trav

e 820 820

102 20 27 I-I T 80x40 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 820 820

103 19 26 I-I T 80x40 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 820 820

104 18 25 I-I T 80x40 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 820 820

105 17 24 I-I T 80x40 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 820 820

106 16 23 I-I T 80x40 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 820 820

107 21 28 I-I T 80x40 C20/25 CLS_Tr 0 0000 0 -0 -17 0 -0 -17 Trav

e 820 820

108 23 24 I-I 40x60 C20/25 CLS_Tr 0 8085 0 0 0 0 0 0 Trav

e 425 425

108 22 23 I-I 40x60 C20/25 CLS_Tr 0 8080 0 0 0 0 0 0 Trav

e 440 440

108 27 28 I-I 40x60 C20/25 CLS_Tr 0 8580 0 0 0 0 0 0 Trav

e 405 405

108 26 27 I-I 40x60 C20/25 CLS_Tr 0 8580 0 0 0 0 0 0 Trav

e 385 385

108 25 26 I-I 40x60 C20/25 CLS_Tr 0 8580 0 0 0 0 0 0 Trav

e 461 461

108 24 25 I-I 40x60 C20/25 CLS_Tr 0 8580 0 0 0 0 0 0 Trav

e 425 425

109 20 21 I-I 40x60 C20/25 CLS_Pi 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 405 405

109 19 20 I-I 40x60 C20/25 CLS_Pi 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 385 385

109 18 19 I-I 40x60 C20/25 CLS_Pi 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 461 461

109 17 18 I-I 40x60 C20/25 CLS_Pi 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 425 425

109 16 17 I-I 40x60 C20/25 CLS_Pi 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 425 425

109 15 16 I-I 40x60 C20/25 CLS_Pi 0 8585 0 0 0 0 0 0 Trav

e 440 440

9001 8 1 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8282 0 40 0 0 40 0 Fond

. 820 820

9002 6 13 I-I T120 C20/25 CLS_Tr 0 8288 0 0 0 0 0 0 Fond

. 820 820

9003 5 12 I-I T120 C20/25 CLS_Tr 0 8288 0 0 0 0 0 0 Fond

. 820 820

9004 4 11 I-I T120 C20/25 CLS_Tr 0 8288 0 0 0 0 0 0 Fond

. 820 820

9005 3 10 I-I T120 C20/25 CLS_Tr 0 8288 0 0 0 0 0 0 Fond

. 820 820

9006 2 9 I-I T120 C20/25 CLS_Tr 0 8288 0 0 0 0 0 0 Fond

. 820 820

9007 7 14 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8288 0 40 0 0 40 0 Fond

. 820 820

9008 1 14 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 -0 20 0 0 20 0 Fond

. 25 25

9008 8 3 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 0 20 0 0 20 0 Fond

. 25 25

9008 14 13 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 0 20 0 0 20 0 Fond

. 405 405

9008 13 12 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 0 20 0 0 20 0 Fond

. 385 385

9008 12 11 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 0 20 0 0 20 0 Fond

. 461 461

9008 11 10 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 0 20 0 0 20 0 Fond

. 425 425

9008 10 9 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 0 20 0 0 20 0 Fond

. 425 425

9008 9 8 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 7575 0 20 0 0 20 0 Fond

. 440 440

9009 2 1 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond

. 25 25

9009 7 1 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond

. 25 25

9009 6 7 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond

. 405 405

9009 5 6 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond

. 385 385

9009 4 5 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond 461 461

21

Ni Nf Vin

c. Sez. Mat.

Crit.pr

.

Rot


.

9009 3 4 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond

. 425 425

9009 2 3 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond

. 425 425

9009 1 2 I-I L 120 C20/25 CLS_Tr 0 8585 0 0 0 0 0 0 Fond

. 440 440

Aste - Carichi

Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf

cm

car. dist. kg/m

coppie torc.

kg*m/m

cm

car. dist. kg/m

coppie torc.

kg*m/m

Pilastro 1

40x40 1 15 Peso Proprio UnifG 0 0 0 400 300 0 0 400

Pilastro 2


Pilastro 3


Pilastro 4


Pilastro 5


Pilastro 6


Pilastro 7


Pilastro 8


Pilastro 9


Pilastro 10


Pilastro 11


Pilastro 12


Pilastro 13


Pilastro 14


Trave 101

T 80x40 15 22 Peso Proprio UnifG 0 0 0 950 820 0 0 950

Trave 102


Trave 103


Trave 104


Trave 105


Trave 106


Trave 107


Trave 108







22

Sezione Ni Nf Cond. Tipo c. Xi QXi QYi QZi Xf QXf QYf QZf

Trave 109







Fondazione 9001

L 120 8 1 Peso Proprio UnifG 0 0 0 2000 820 0 0 2000

Fondazione 9002

T120 6 13 Peso Proprio UnifG 0 0 0 2300 860 0 0 2300

Fondazione 9003


Fondazione 9004


Fondazione 9005


Fondazione 9006


Fondazione 9007


Fondazione 9008









Fondazione 9009









TABULATI DI VERIFICA

L'esito di ogni elaborazione viene sintetizzato nei disegni e schemi grafici allegati, che evidenziano i valori numerici nei punti e/o nelle sezioni significative, ai fini della valutazione del comportamento complessivo della struttura, e quelli necessari ai fini delle verifiche di misura della sicurezza.

Di seguito si riportano le tabelle relative a:

• Forze sismiche e masse

• Spostamenti Relativi dei nodi (SLD)

• Fattori di partecipazione e masse modali

• Massime tensioni sul terreno aste

• Massimi spostamenti dei nodi

• Massime reazioni vincolari

• Massimi spostamenti degli impalcati

• Massimi spostamenti degli impalcati (SLD)

• Massime sollecitazioni travi

23

• Massime sollecitazioni pilastri

• Massime sollecitazioni travi di fondazione

Risultati Analisi Dinamica - Baricentri masse e masse

Scenario di calcolo : Set_NT_SLVA2STR/GEO

Combinazione masse 1

Piano Rigido Massa X Y Z

kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 93426 1283 369 300



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 93426 1410 410 300



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 93426 1283 451 300



kg cm cm cm

0 No 0 0 0 0

1 Si 93426 1156 410 300

Verifica Degli Spostamenti Relativi

Scenario di calcolo : Set_NT_SLE_SLD

Inter

p. Comb. ηXv ηXh ηYv ηYh Nodo1 Nodo2 η ηAmm Ver.

mm mm mm mm mm mm

0-1 (8+9)-IV-3 0.01 1.37 0.14 4.62 1 15 4.76 15.00 Si

0-1 (8+9)-IV-3 0.01 1.37 0.14 3.99 2 16 4.12 15.00 Si

0-1 (8+9)-IV-3 0.01 1.37 0.13 3.40 3 17 3.53 15.00 Si

0-1 (8+9)-II-4 0.01 1.27 0.13 2.96 4 18 3.09 15.00 Si

0-1 (8+9)-II-4 0.01 1.27 0.13 3.48 5 19 3.60 15.00 Si

0-1 (8+9)-II-4 0.01 1.27 0.12 3.94 6 20 4.06 15.00 Si

24

Inter

p. Comb. ηXv ηXh ηYv ηYh Nodo1 Nodo2 η ηAmm Ver.

0-1 (8+9)-II-4 0.01 1.27 0.12 4.43 7 21 4.55 15.00 Si

0-1 (8+9)-IV-3 0.01 0.17 0.14 4.62 8 22 4.76 15.00 Si

0-1 (8+9)-IV-3 0.01 0.17 0.14 3.99 9 23 4.12 15.00 Si

0-1 (8+9)-IV-3 0.01 0.17 0.13 3.40 10 24 3.53 15.00 Si

0-1 (8+9)-II-4 0.01 0.24 0.13 2.96 11 25 3.09 15.00 Si

0-1 (8+9)-II-4 0.01 0.24 0.13 3.48 12 26 3.60 15.00 Si

0-1 (8+9)-II-4 0.01 0.24 0.12 3.94 13 27 4.06 15.00 Si

0-1 (8+9)-II-4 0.01 0.24 0.12 4.43 14 28 4.55 15.00 Si

Periodi di vibrazione e Masse modali


Posizione masse 1

Numero di Frequenze calcolate =15, filtrate=13

N T(s) Coeff. Partecipazione Masse Modali Percentuali

kgm*g

Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90° Dir=0° Dir=90°

1(1) 0.1259 -1.112 86.254 12 72958 0.01 78.09

2(2) 0.1200 -2.257 -6.383 50 400 0.05 0.43

3(3) 0.1117 89.970 1.394 79381 19 84.97 0.02

4(4) 0.1055 -1.641 6.020 26 355 0.03 0.38

5(5) 0.0964 19.627 0.721 3778 5 4.04 0.01

6(6) 0.0893 4.007 0.646 157 4 0.17 0.00

7(7) 0.0830 3.211 -41.754 101 17097 0.11 18.30

8(8) 0.0799 -6.345 -6.092 395 364 0.42 0.39

9(9) 0.0790 -1.790 -13.536 31 1797 0.03 1.92

10(10) 0.0778 -11.270 -0.553 1246 3 1.33 0.00

11(11) 0.0772 26.352 -0.016 6810 0 7.29 0.00

12(12) 0.0748 -1.895 -6.378 35 399 0.04 0.43

13(15) 0.0650 4.128 -0.315 167 1 0.18 0.00

Somma delle Masse Modali [kgm*g] 92190 93402

Masse strutturali libere [kgm*g] 93426 93426

Percentuale 98.68 99.97 98.68 99.97

Posizione masse 2

Numero di Frequenze 15


kgm*g


1 0.1308 0.362 74.841 1 54929 0.00 58.79

2 0.1163 6.524 -43.323 417 18406 0.45 19.70

3 0.1106 91.889 2.981 82803 87 88.63 0.09

4 0.1043 -5.301 0.074 276 0 0.30 0.00

5 0.0979 -2.752 -3.977 74 155 0.08 0.17

6 0.0901 3.309 0.256 107 1 0.11 0.00

7 0.0840 -3.770 -37.858 139 14055 0.15 15.04

8 0.0805 17.602 -12.254 3038 1473 3.25 1.58

9 0.0790 -6.535 -10.232 419 1027 0.45 1.10

10 0.0778 -11.830 12.848 1372 1619 1.47 1.73

11 0.0756 -17.848 -3.775 3124 140 3.34 0.15

12 0.0730 -5.556 -7.092 303 493 0.32 0.53

25


13 0.0722 2.894 9.763 82 935 0.09 1.00

14 0.0670 4.058 -0.842 162 7 0.17 0.01

15 0.0650 -4.741 1.853 220 34 0.24 0.04



Percentuale 99.05 99.93 99.05 99.93

Posizione masse 3



kgm*g


1(1) 0.1260 -1.359 85.915 18 72387 0.02 77.48

2(2) 0.1202 -7.232 -7.216 513 511 0.55 0.55

3(3) 0.1120 88.500 1.581 76809 25 82.21 0.03

4(4) 0.1057 -5.869 6.529 338 418 0.36 0.45

5(5) 0.0960 -25.551 0.269 6402 1 6.85 0.00

6(7) 0.0842 3.192 -38.822 100 14780 0.11 15.82

7(8) 0.0805 8.816 19.462 762 3714 0.82 3.98

8(9) 0.0795 -13.790 5.225 1865 268 2.00 0.29

9(10) 0.0783 0.704 -4.433 5 193 0.01 0.21

10(11) 0.0753 23.336 -0.378 5340 1 5.72 0.00

11(12) 0.0749 -0.068 9.638 0 911 0.00 0.97

12(13) 0.0723 -1.280 -4.496 16 198 0.02 0.21

13(14) 0.0676 4.426 0.371 192 1 0.21 0.00



Percentuale 98.86 99.98 98.86 99.98

Posizione masse 4



kgm*g


1(1) 0.1319 -1.689 72.666 28 51782 0.03 55.43

2(2) 0.1165 -5.586 -46.788 306 21468 0.33 22.98

3(3) 0.1107 91.853 -0.864 82738 7 88.56 0.01

4(4) 0.1052 -3.080 -3.601 93 127 0.10 0.14

5(5) 0.0982 -5.046 4.825 250 228 0.27 0.24

6(6) 0.0889 3.485 -1.821 119 33 0.13 0.03

7(7) 0.0849 9.828 -32.969 947 10659 1.01 11.41

8(8) 0.0812 -17.915 -19.811 3147 3849 3.37 4.12

9(9) 0.0795 4.310 -13.243 182 1720 0.19 1.84

10(10) 0.0781 2.132 11.913 45 1392 0.05 1.49

11(11) 0.0754 20.041 1.812 3939 32 4.22 0.03

12(12) 0.0733 5.578 -12.657 305 1571 0.33 1.68

13(13) 0.0729 -2.037 6.671 41 436 0.04 0.47

14(15) 0.0653 5.843 2.897 335 82 0.36 0.09



Percentuale 98.98 99.96 98.98 99.96

Risultati Analisi Dinamica - Massime tensioni sul terreno aste

26


Asta N.in. N.fin. 0/5 1/5 2/5 3/5 4/5 5/5

kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq

9001 8 1 0.37(1) 0.33(1) 0.30(1) 0.30(1) 0.32(1) 0.35(1)

9002 6 13 0.33(1) 0.30(1) 0.28(1) 0.28(1) 0.31(1) 0.34(1)

9003 5 12 0.32(1) 0.29(1) 0.27(1) 0.28(1) 0.30(1) 0.34(1)

9004 4 11 0.32(2) 0.29(2) 0.27(2) 0.28(2) 0.30(2) 0.34(2)

9005 3 10 0.32(2) 0.29(2) 0.27(2) 0.28(2) 0.30(2) 0.34(2)

9006 2 9 0.33(2) 0.30(2) 0.28(2) 0.28(2) 0.31(2) 0.35(2)

9007 7 14 0.36(1) 0.32(1) 0.30(1) 0.30(1) 0.33(1) 0.37(1)

9008 9 8 0.34(1) 0.34(1) 0.35(1) 0.35(1) 0.36(1) 0.38(1)

9008 10 9 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.34(1)

9008 11 10 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1)

9008 13 12 0.34(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1)

9008 8 3 0.38(1) 0.38(1) 0.38(1) 0.38(1) 0.38(1) 0.38(1)

9008 1 14 0.37(1) 0.37(1) 0.37(1) 0.37(1) 0.37(1) 0.37(1)

9008 12 11 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1)

9008 14 13 0.37(1) 0.36(1) 0.35(1) 0.34(1) 0.34(1) 0.34(1)

9009 7 1 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1)

9009 1 2 0.36(1) 0.35(1) 0.34(1) 0.33(1) 0.33(1) 0.33(1)

9009 3 4 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1)

9009 5 6 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.33(1) 0.33(1)

9009 6 7 0.33(1) 0.33(1) 0.34(1) 0.34(1) 0.35(1) 0.36(1)

9009 2 1 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1) 0.36(1)

9009 2 3 0.33(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1)

9009 4 5 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1) 0.32(1)

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Nodi


la tripletta (Cb [-SubC-Cbm]) indica la Combinazione - SottoCombinazione sismica

- Posizione Masse, nel caso non sismico mancano SubC-Cbm

Nodo Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z

mm mm mm mrad mrad mrad

1 0.00(1) 0.00(1) -1.76(1) 0.13(6-II-

4)

-0.10(5-II-

1) 0.00(1)

1 0.00(1) 0.00(1) -1.85(1) -0.16(6-I-

2) 0.10(5-I-3) 0.00(1)

1 0.00(1) 0.00(1) -1.78(1) 0.14(6-II-

2) 0.10(5-I-1) 0.00(1)

2 0.00(1) 0.00(1) -1.77(1) 0.13(6-II-

4)

-0.10(5-II-

1) 0.00(1)

2 0.00(1) 0.00(1) -1.60(1) 0.12(6-II-

4)

-0.03(5-II-

1) 0.00(1)

3 0.00(1) 0.00(1) -1.91(1) -0.17(6-I-

4)

-0.11(5-II-

3) 0.00(1)

3 0.00(1) 0.00(1) -1.58(1) 0.10(6-II-

1)

-0.01(6-II-

4) 0.00(1)

4 0.00(1) 0.00(1) -1.58(1) 0.11(6-II-

1)

-0.01(6-I-

2) 0.00(1)

27

Nodo Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z

5 0.00(1) 0.00(1) -1.58(1) 0.11(6-II-

2)

0.01(6-II-

2) 0.00(1)

6 0.00(1) 0.00(1) -1.61(1) 0.12(6-II-

2) 0.04(5-I-1) 0.00(1)

7 0.00(1) 0.00(1) -1.77(1) 0.14(6-II-

2) 0.10(5-I-1) 0.00(1)

8 0.00(1) 0.00(1) -1.89(1) -0.17(6-I-

4)

-0.11(5-II-

3) 0.00(1)

9 0.00(1) 0.00(1) -1.70(1) -0.15(6-I-

4)

-0.04(5-II-

3) 0.00(1)

10 0.00(1) 0.00(1) -1.66(1) -0.14(6-I-

3)

-0.01(6-I-

4) 0.00(1)

11 0.00(1) 0.00(1) -1.66(1) -0.14(6-I-

3)

-0.01(6-II-

2) 0.00(1)

12 0.00(1) 0.00(1) -1.66(1) -0.14(6-I-

2) 0.01(6-I-2) 0.00(1)

13 0.00(1) 0.00(1) -1.69(1) -0.15(6-I-

2) 0.03(5-I-3) 0.00(1)

14 0.00(1) 0.00(1) -1.84(1) -0.16(6-I-

2) 0.10(5-I-3) 0.00(1)

15 0.50(5-I-1) 0.78(6-I-4) -1.76(1) -0.54(1) 0.11(5-I-1) 0.02(5-II-

3)

16 -0.49(5-II-

1) 0.73(6-I-4) -1.60(1) -0.53(1)

-0.07(5-II-

1)

-0.02(5-I-

3)

17 0.47(5-I-1) 0.63(6-I-4) -1.58(1) -0.53(1) 0.03(5-I-1) -0.02(6-I-

4)

18 0.48(5-I-1) 0.63(6-I-1) -1.59(1) -0.53(1) 0.03(5-I-1) 0.02(5-II-

3)

19 0.47(5-I-1) 0.65(6-I-2) -1.59(1) -0.53(1) -0.04(5-II-

1)

0.02(5-II-

3)

20 0.49(5-I-1) 0.72(6-I-2) -1.62(1) -0.53(1) 0.07(5-I-1) 0.02(5-II-

3)

21 0.49(5-I-1) 0.74(6-I-2) -1.77(1) -0.53(1) -0.10(5-II-

1)

0.02(5-II-

3)

22 -0.49(5-II-

3)

-0.70(6-II-

4) -1.90(1)

0.51(6-II-

4) 0.11(5-I-3)

0.02(5-II-

3)

23 -0.49(5-II-

3)

-0.66(6-II-

4) -1.70(1) 0.51(1)

-0.07(5-II-

3)

-0.02(5-I-

3)

24 -0.47(5-II-

3)

-0.57(6-II-

4) -1.66(1) 0.51(1) 0.03(5-I-3)

-0.02(6-I-

4)

25 0.47(5-I-3) -0.57(6-II-

1) -1.66(1) 0.51(1) 0.03(5-I-3)

0.02(5-II-

3)

26 -0.47(5-II-

3)

-0.59(6-II-

2) -1.66(1) 0.51(1)

-0.04(5-II-

3)

0.02(5-II-

3)

27 0.48(5-I-3) -0.66(6-II-

2) -1.69(1) 0.51(1) 0.07(5-I-3)

0.02(5-II-

3)

28 -0.49(5-II-

3)

-0.69(6-II-

2) -1.84(1) 0.51(1)

-0.10(5-II-

3)

0.02(5-II-

3)

Risultati Analisi Dinamica - Reazioni massime - Nodi


Nodo Rx Ry Rz Mx My Mz

kg kg kg kg*m kg*m kg*m

1 892(5-II-1) 1937(6-II-4) 0 0 0 1489(6-II-4)

28

Nodo Rx Ry Rz Mx My Mz

1 0 -1(1) 0 0 0 -8(1)

1 0 1(1) 0 0 0 8(1)

2 0 -1(1) 0 0 0 8(1)

2 -1232(5-I-1) 2202(6-II-4) 0 0 0 844(5-I-1)

3 0 2(1) 0 0 0 -9(1)

3 1208(5-II-1) 2027(6-II-4) 0 0 0 714(5-I-1)

4 1240(5-II-1) 2088(6-II-3) 0 0 0 -834(5-II-1)

5 -1216(5-I-1) 2075(6-II-2) 0 0 0 736(5-I-1)

6 1224(5-II-1) 2141(6-II-2) 0 0 0 -859(5-II-1)

7 951(5-II-1) 1929(6-II-2) 0 0 0 -1734(6-II-

2)

8 -1141(5-I-3) -1974(6-I-4) 0 0 0 -3141(6-I-4)

9 -1235(5-I-3) -2090(6-I-4) 0 0 0 -880(5-I-3)

10 1199(5-II-3) -2014(6-I-4) 0 0 0 -729(5-I-3)

11 1245(5-II-3) -2086(6-I-1) 0 0 0 833(5-II-3)

12 -1206(5-I-3) -2063(6-I-2) 0 0 0 -748(5-I-3)

13 1219(5-II-3) -2134(6-I-2) 0 0 0 861(5-II-3)

14 1058(5-II-3) -1903(6-I-2) 0 0 0 2351(6-I-2)

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati




Piano Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z


1 0.41(5-I-

2)

0.50(6-I-

1) -1.69(1-1) 0.00(1-1) 0.00(1-1)

-0.01(6-I-

4)

Risultati Analisi Dinamica - Spostamenti massimi - Impalcati (SLD)




Piano Trasl. X Trasl. Y Trasl. Z Rotaz. X Rotaz. Y Rotaz. Z


1 -2.61(8-

II-2)

3.26(9-I-

1) -3.78(1-1) 0.00(1-1) 0.00(1-1)

-0.10(9-I-

4)

Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi


Asta N.in. N Ty Tz Mt My Mz

29


N.fin. kg kg kg kg*m kg*m kg*m

101 15 -1343(1) 64(6-II-

4) -5065(1)

-73(5-II-

3)

3820(6-

II-4)

262(6-II-

4)

22 -1343(1) 64(6-II-

4) 5062(1)

-73(5-II-

3)

3797(6-I-

4)

-262(6-

II-4)

102 20 -1367(1) 111(6-I-

2) -5061(1)

-40(6-II-

2)

3830(6-

II-2)

456(6-I-

2)

27 -1367(1) 111(6-I-

2) 5066(1)

-40(6-II-

2)

3836(6-I-

2)

-456(6-I-

2)

103 19 -1380(1) 138(6-I-

2) -5061(1)

-27(6-II-

2)

3689(6-

II-2)

567(6-I-

2)

26 -1380(1) 138(6-I-

2) 5066(1)

-27(6-II-

2)

3698(6-I-

2)

-567(6-I-

2)

104 18 -1377(1) 110(6-II-

2) -5060(1)

-20(5-I-

1)

3649(6-

II-1)

449(6-II-

2)

25 -1377(1) 110(6-II-

2) 5067(1)

-20(5-I-

1)

3655(6-I-

3)

-449(6-

II-2)

105 17 -1382(1) 149(6-I-

4) -5059(1)

-29(6-I-

4)

3642(6-

II-4)

610(6-I-

4)

24 -1382(1) 149(6-I-

4) 5068(1)

-29(6-I-

4)

3664(6-I-

4)

-610(6-I-

4)

106 16 -1362(1) 141(6-II-

4) -5060(1)

-54(6-I-

4)

3839(6-

II-4)

578(6-II-

4)

23 -1362(1) 141(6-II-

4) 5067(1)

-54(6-I-

4)

3853(6-I-

4)

-579(6-

II-4)

107 21 -1353(1) 52(5-II-

3) -5060(1)

-63(5-II-

3)

3775(6-

II-2)

215(5-II-

3)

28 -1353(1) 52(5-II-

3) 5067(1)

-63(5-II-

3)

3788(6-I-

2)

-215(5-

II-3)

108 22 518(5-II-

4)

-114(6-

II-4)

-1379(5-

II-3)

68(6-II-

4)

-1170(5-

I-3)

-269(6-

II-4)

23 518(5-II-

4)

-114(6-

II-4) 2174(1)

68(6-II-

4)

2182(5-I-

3)

235(6-II-

4)

108 23 867(5-II-

4)

-187(6-

II-4) -1794(1)

83(6-II-

4)

2184(5-

II-3)

-399(6-

II-4)

24 867(5-II-

4)

-187(6-

II-4)

1563(5-I-

3)

83(6-II-

4)

1608(5-I-

3)

394(6-II-

4)

108 24 859(5-II-

4)

-132(6-I-

4)

-1663(5-

II-3) 66(6-I-4)

1773(5-

II-3)

-270(6-I-

4)

25 859(5-II-

4)

-132(6-I-

4)

1740(5-I-

3) 66(6-I-4)

1896(5-I-

3)

290(6-I-

4)

108 25 786(5-I-

2)

-133(6-

II-2) -1831(1)

69(6-II-

2)

1905(5-

II-3)

-315(6-

II-2)

26 786(5-I-

2)

-133(6-

II-2) 1765(1)

69(6-II-

2)

1835(5-I-

3)

300(6-II-

2)

108 26 790(5-I-

2)

-163(6-I-

2)

-1550(5-

II-3)

68(6-II-

2)

1655(5-

II-3)

-305(6-I-

2)

27 790(5-I-

2)

-163(6-I-

2)

1632(5-I-

3)

68(6-II-

2)

1933(5-I-

3)

322(6-I-

2)

108 27 475(5-I-

2)

-94(6-I-

2) -1989(1) 49(6-I-2)

1897(5-

II-3)

-176(6-I-

2)

28 475(5-I-

2)

-94(6-I-

2)

1347(5-I-

3) 49(6-I-2)

-1181(5-

II-3)

206(6-I-

2)

109 15 483(5-II-

4)

-114(6-

II-4)

-1422(5-

II-1)

73(6-II-

4)

1182(5-

II-1)

-269(6-

II-4)

16 483(5-II-

4)

-114(6-

II-4) 2144(1)

73(6-II-

4)

2172(5-I-

1)

234(6-II-

4)

109 16 804(5-II-

4)

-186(6-

II-4) -1800(1)

89(6-II-

4)

2170(5-

II-1)

-399(6-

II-4)

17 804(5-II- -186(6- 1561(5-I- 89(6-II- 1600(5-I- 393(6-II-

30


4) II-4) 1) 4) 1) 4)

109 17 794(5-II-

4)

-132(6-I-

4)

-1656(5-

II-1) 67(6-I-4)

1748(5-

II-1)

-270(6-I-

4)

18 794(5-II-

4)

-132(6-I-

4)

1746(5-I-

1) 67(6-I-4)

1907(5-I-

1)

290(6-I-

4)

109 18 767(5-I-

2)

-133(6-

II-2) -1831(1)

70(6-II-

2)

1900(5-

II-1)

-314(6-

II-2)

19 767(5-I-

2)

-133(6-

II-2) 1765(1)

70(6-II-

2)

1828(5-I-

1)

300(6-II-

2)

109 19 784(5-I-

2)

-163(6-I-

2)

-1549(5-

II-1)

-68(6-I-

2)

1661(5-

II-1)

-306(6-I-

2)

20 784(5-I-

2)

-163(6-I-

2)

1639(5-I-

1)

-68(6-I-

2)

1941(5-I-

1)

322(6-I-

2)

109 20 476(5-I-

2)

-94(6-I-

2) -1994(1)

-48(6-II-

2)

1923(5-

II-1)

-176(6-I-

2)

21 476(5-I-

2)

-94(6-I-

2)

1352(5-I-

1)

-48(6-II-

2)

-1203(5-

II-1)

206(6-I-

2)

Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Pilastri




1 1 -7916(1) 981(5-I-

1)

-2101(6-

II-4)

34(5-II-

3)

2197(6-

II-4)

1738(5-I-

1)

15 -6356(1) 981(5-I-

1)

-2101(6-

II-4)

34(5-II-

3)

-4107(6-

II-4)

-1206(5-

I-1)

2 2 -10563(1) 1232(5-I-

1)

-2109(6-

II-4)

-27(5-I-

3)

2220(6-

II-4)

1863(5-I-

1)

16 -9003(1) 1232(5-I-

1)

-2109(6-

II-4)

-27(5-I-

3)

-4106(6-

II-4)

-1832(5-

I-1)

3 3 -9734(1) -1208(5-

II-1)

-1978(6-

II-4)

-28(6-I-

4)

2015(6-

II-4)

-1867(5-

II-1)

17 -8174(1) -1208(5-

II-1)

-1978(6-

II-4)

-28(6-I-

4)

-3918(6-

II-4)

1756(5-

II-1)

4 4 -10167(1) -1240(5-

II-1)

-1970(6-

II-3)

28(5-II-

3)

1998(6-

II-3)

-1907(5-

II-1)

18 -8607(1) -1240(5-

II-1)

-1970(6-

II-3)

28(5-II-

3)

-3913(6-

II-3)

1812(5-

II-1)

5 5 -9828(1) 1216(5-I-

1)

-2012(6-

II-2)

27(5-II-

3)

2070(6-

II-2)

1853(5-I-

1)

19 -8268(1) 1216(5-I-

1)

-2012(6-

II-2)

27(5-II-

3)

-3967(6-

II-2)

-1793(5-

I-1)

6 6 -10174(1) -1224(5-

II-1)

-2101(6-

II-2)

28(5-II-

3)

2209(6-

II-2)

-1846(5-

II-1)

20 -8614(1) -1224(5-

II-1)

-2101(6-

II-2)

28(5-II-

3)

-4095(6-

II-2)

1827(5-

II-1)

7 7 -7788(1) -989(5-

II-1)

-2070(6-

II-2)

35(5-II-

3)

2148(6-

II-2)

-1719(5-

II-1)

21 -6228(1) -989(5-

II-1)

-2070(6-

II-2)

35(5-II-

3)

-4062(6-

II-2)

1247(5-

II-1)

8 8 -7881(1) 988(5-I-

3)

2068(6-I-

4)

34(5-II-

3)

-2117(6-

I-4)

1751(5-I-

3)

22 -6321(1) 988(5-I- 2068(6-I- 34(5-II- 4088(6-I- -1213(5-

31


3) 4) 3) 4) I-3)

9 9 -10596(1) 1235(5-I-

3)

2087(6-I-

4)

-27(5-I-

3)

-2151(6-

I-4)

1868(5-I-

3)

23 -9036(1) 1235(5-I-

3)

2087(6-I-

4)

-27(5-I-

3)

4108(6-I-

4)

-1836(5-

I-3)

10 10 -9756(1) -1199(5-

II-3)

1967(6-I-

4)

-28(6-I-

4)

-1968(6-

I-4)

-1853(5-

II-3)

24 -8196(1) -1199(5-

II-3)

1967(6-I-

4)

-28(6-I-

4)

3932(6-I-

4)

1743(5-

II-3)

11 11 -10166(1) -1245(5-

II-3)

1959(6-I-

1)

28(5-II-

3)

-1949(6-

I-1)

-1915(5-

II-3)

25 -8606(1) -1245(5-

II-3)

1959(6-I-

1)

28(5-II-

3)

3928(6-I-

1)

1821(5-

II-3)

12 12 -9838(1) 1206(5-I-

3)

1994(6-I-

2)

27(5-II-

3)

-2012(6-

I-2)

1839(5-I-

3)

26 -8278(1) 1206(5-I-

3)

1994(6-I-

2)

27(5-II-

3)

3971(6-I-

2)

-1779(5-

I-3)

13 13 -10169(1) -1219(5-

II-3)

2080(6-I-

2)

28(5-II-

3)

-2145(6-

I-2)

-1840(5-

II-3)

27 -8609(1) -1219(5-

II-3)

2080(6-I-

2)

28(5-II-

3)

4096(6-I-

2)

1818(5-

II-3)

14 14 -7799(1) -982(5-

II-3)

2058(6-I-

2)

35(5-II-

3)

-2103(6-

I-2)

-1712(5-

II-3)

28 -6239(1) -982(5-

II-3)

2058(6-I-

2)

35(5-II-

3)

4070(6-I-

2)

1235(5-

II-3)

Risultati Analisi Dinamica - Sollecitazioni massime - Inviluppi - Travi di

fondazione




9001 8 0 433(6-I-

4)

4559(5-

II-4)

-328(6-I-

4)

4845(6-I-

4)

4922(6-I-

4)

1 0 433(6-I-

4) -5128(1)

260(6-II-

4)

1873(6-

II-4)

3397(6-

II-4)

9002 6 0 0 5133(1) -186(6-

II-2)

2511(6-

II-2) 0

13 0 0 -4934(1) 176(6-I-

2)

4446(6-I-

2) 0

9003 5 0 0 4834(1) -131(6-

II-2)

2409(6-

II-2) 0

12 0 0 -4629(1) 129(6-I-

2)

4344(6-I-

2) 0

9004 4 0 0 4837(1) 90(6-I-2) 2344(6-

II-1) 0

11 0 0 -4601(1) -91(6-II-

2)

4400(6-I-

1) 0

9005 3 0 0 4813(1) -128(6-I-

4)

2332(6-

II-4) 0

10 0 0 -4610(1) -133(6-I-

4)

4296(6-I-

4) 0

9006 2 0 0 5046(1) -190(6-I-

4)

2633(6-

II-4) 0

32


9 0 0 -4893(1) -244(6-I-

4)

4702(6-I-

4) 0

9007 7 0 -312(6-I-

2) 5070(1)

-245(6-

II-2)

1794(6-

II-2)

3544(6-

II-2)

14 0 -312(6-I-

2) -5033(1)

236(6-I-

2)

2924(6-I-

2)

4236(6-I-

2)

9008 1 0 1(1) -18(5-II-

2)

11(5-II-

2) 0 -8(1)

14 0 1(1) -413(6-I-

2)

17(5-II-

2) -51(1) -9(1)

9008 8 0 -2(1) 452(6-I-

4)

-18(5-I-

4) -55(1) -9(1)

3 0 -2(1) -19(6-II-

4)

-12(6-I-

4) 0 -9(1)

9008 9 0 -246(5-

II-3) 3422(1)

-195(5-I-

3)

1203(5-

II-4)

1691(5-

II-4)

8 0 -246(5-

II-3)

-3330(6-

I-4)

360(6-I-

4)

3463(5-

II-3)

2693(5-

II-3)

9008 10 0 -355(5-

II-3) 2837(1)

190(6-II-

4)

-1555(6-

I-4)

485(6-I-

4)

9 0 -355(5-

II-3)

-2385(5-

I-3)

337(6-I-

4)

-2467(5-

I-3)

1729(5-

II-3)

9008 11 0 -288(5-

II-3) 2698(1)

-202(6-

II-4)

-2515(5-

II-3)

-440(5-

II-3)

10 0 -288(5-

II-3)

-2400(5-

I-3)

201(6-I-

4)

-2592(5-

I-3)

789(5-II-

3)

9008 12 0 310(5-I-

3)

2645(5-

II-3)

-214(6-I-

2)

-2904(5-

II-3)

1020(5-I-

3)

11 0 310(5-I-

3) -2867(1)

209(6-I-

2)

-2690(5-

I-3)

-419(5-I-

3)

9008 13 0 358(5-I-

3)

2143(5-

II-3)

-267(6-I-

2)

2511(5-I-

3)

1625(5-I-

3)

12 0 358(5-I-

3) -2675(1)

174(6-II-

2)

-1446(6-

I-2)

344(5-I-

2)

9008 14 0 287(5-I-

3)

2677(6-I-

2)

-265(6-I-

2)

3866(5-I-

3)

2665(5-I-

3)

13 0 287(5-I-

3) -3258(1)

210(5-II-

3)

1221(5-I-

2)

1560(5-I-

2)

9009 1 0 322(5-II-

1)

2801(6-

II-4)

-286(6-

II-4)

3965(5-

II-1)

2821(5-

II-1)

2 0 322(5-II-

1) -3368(1)

172(6-I-

4)

-838(5-I-

4)

1453(5-

II-4)

9009 2 0 1(1) -18(5-I-

4) 4(5-I-4) 0 -8(1)

1 0 1(1) -406(6-

II-4) 8(5-I-4) -50(1) -8(1)

9009 2 0 348(5-II-

1)

2267(6-

II-4)

-240(6-

II-4)

-2521(5-

I-1)

1568(5-

II-1)

3 0 348(5-II-

1)

-2705(5-

II-1)

169(6-II-

4)

-1535(5-

II-1)

337(6-II-

4)

9009 3 0 269(5-II-

1)

2298(5-I-

1)

-162(6-

II-4)

-2542(5-

I-1)

685(5-II-

1)

4 0 269(5-II-

1) -2558(1)

165(6-I-

4)

-2493(5-

II-1)

-460(5-

II-1)

9009 4 0 -308(5-I-

1) 2772(1)

-165(6-I-

2)

-2609(5-

I-1)

-414(5-I-

1)

5 0 -308(5-I-

1)

-2522(5-

II-1)

181(6-II-

2)

-2748(5-

II-1)

1009(5-I-

1)

9009 5 0 -360(5-I-

1)

2617(5-I-

1)

-135(6-I-

2)

-1301(6-

II-4)

324(5-I-

2)

33


6 0 -360(5-I-

1)

-2062(5-

II-1)

233(6-II-

2)

2577(5-I-

1)

1642(5-I-

1)

9009 6 0 -278(5-I-

1) 3152(1)

149(5-I-

1)

1271(5-I-

2)

1577(5-I-

2)

7 0 -278(5-I-

1)

-2669(6-

II-2)

277(6-II-

2)

3887(5-I-

1)

2673(5-I-

1)

9009 7 0 -1(1) 409(6-II-

2)

-9(5-II-

2) -50(1) -9(1)

1 0 -1(1) -18(5-I-

2)

-4(5-II-

2) 0 -8(1)

VERIFICHE STATO LIMITE ULTIMO

Verifica dei nodi


La verifica è condotta secondo la formula [nst x Ast/i/b>=0.05 fck/fyk](7.4.29)

delle Norme Tecniche con riferimento alle prescrizioni del punto 7.4.4.3 sui

nodi confinati

dalla formula riportata una volta fissato il quantitativo di staffe nst x Ast e

possibile ricavare il passo richiesto 'i' da confrontare con quello usato nella

disposizione

Nodo = numero del nodo

B1 =larghezza effettiva del nodo sul primo lato del pilastro

B2 =larghezza effettiva del nodo sul secondo lato del pilastro

%B1=percentuale di sovrapposizione tra la larghezza della trave e del pilastro

sul primo lato

%B2=percentuale di sovrapposizione tra la larghezza della trave e del pilastro

sul secondo lato

%H1 e %H2=sovrapposizione delle altezze delle travi sui due lati

AsR1,2=Area complessiva delle staffe richiesta nella direzione specificata (1 o

2) in un passo AsRi=0.05*fck*bi*passo/fyk

AsD1,2=Area complessiva delle staffe comprensiva di spinotti nella direzione

specificata (1 o 2) in un passo AsD1,2=(nst*Ast+As_spin)

Ver=esito della verifica

Verifica armatura minima nodi

Nodo B1. B2 %B1 %B2 %H1 %H2 fck fyk AsR1 AsD1 AsR2 AsD2 Pass

o Ver

cm cm kg/c

mq

kg/c

mq cmq cmq cmq cmq cm

Pilastrata 1

1 20.0 40.0 0 100 0 100 249 4500 0.55 1.51 conf. 10.0 Si

15 40.0 40.0 0 0 0 0 249 4500 1.11 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 2

2 40.0 40.0 0 100 0 100 249 4500 1.11 1.51 conf. 10.0 Si

16 40.0 40.0 0 100 0 100 249 4500 1.11 1.51 conf. 10.0 Si

Pilastrata 3

3 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

17 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 4

4 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

34

Nodo B1. B2 %B1 %B2 %H1 %H2 fck fyk AsR1 AsD1 AsR2 AsD2 Pass

o Ver

18 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 5

5 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

19 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 6

6 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

20 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 7

7 40.0 20.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 0.55 1.51 10.0 Si

21 40.0 40.0 0 0 0 0 249 4500 1.11 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 8

8 20.0 20.0 0 -0 0 100 249 4500 0.55 1.51 0.55 1.51 10.0 Si

22 40.0 40.0 0 0 0 0 249 4500 1.11 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 9

9 40.0 20.0 0 0 0 100 249 4500 1.11 1.51 0.55 1.51 10.0 Si

23 40.0 40.0 0 100 0 100 249 4500 1.11 1.51 conf. 10.0 Si

Pilastrata 10

10 20.0 40.0 0 0 100 0 249 4500 0.55 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

24 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 11

11 20.0 40.0 0 0 100 0 249 4500 0.55 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

25 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 12

12 20.0 40.0 0 0 100 0 249 4500 0.55 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

26 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 13

13 20.0 40.0 0 0 100 0 249 4500 0.55 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

27 40.0 40.0 100 0 100 0 249 4500 conf. 1.11 1.51 10.0 Si

Pilastrata 14

14 20.0 20.0 -0 0 100 0 249 4500 0.55 1.51 0.55 1.51 10.0 Si

28 40.0 40.0 0 0 0 0 249 4500 1.11 1.51 1.11 1.51 10.0 Si

Verifica delle travi


Trave di Fond. : 9001 [ 8 , 1 ] Pilastrate [8 , 1]

Sez. L: Ba=120.0 cm Ha=40.0 cm Bs=40.0 cm Hs=80.0 cm L=820.0 cm

Ln=820.0 cm Terreno: PIANILLO

Criterio : CLS_TraviFondazione - Verifica a flessione deviata :Verificato

X M- Mz- ∆M- M+ Mz+ ∆M+ Afs Afi Afs

in

Afd

es C- C+

cm kg*m kg*m kg*m kg*m kg*m kg*m cmq cmq cmq cmq

ILN 4945 5136 1657 -- 4713 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-IV-3 1

82.0 7550 4773 986 -- 4551 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-IV-3 1

CAMP 10692 4063 -- -- 3413 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 1 1

738.0 4829 3460 1266 -1386 1838 2036 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-4 (5+6)-IV-3

FLN 1770 3562 1946 1815 1479 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-4 (5+6)-IV-3

35

X εc- εf- εc+ εf+ C- C+

ILN -0.07 0.20 -0.12 0.28 (5+6)-IV-3 1

82.0 -0.06 0.24 -0.12 0.27 (5+6)-IV-3 1

CAMP -0.06 0.29 -0.09 0.20 1 1

738.0 -0.05 0.17 -0.06 0.14 (5+6)-VIII-4 (5+6)-IV-3

FLN -0.05 0.12 -0.07 0.18 (5+6)-VIII-4 (5+6)-IV-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

cm cm cm cm cm kg*m kg*m

ILN 40.2 156.

5

0.25

7 32.5

107.

5

0.30

2 71727 75475

(5+6)-IV-

3 1

Parz

.

Parz

.

82.0 28.8 134.

8

0.21

4 32.5

107.

5

0.30

2 71727 75475

(5+6)-IV-

3 1

Parz

.

Parz

.

CAMP 19.2 117.

6

0.16

3 32.4

107.

5

0.30

2 71727 75475 1 1

Parz

.

Parz

.

738.

0 29.2

135.

6

0.21

6 30.6

105.

3

0.29

1 71727 75475

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-IV-

3

Parz

.

Parz

.

FLN 44.1 159.

3

0.27

7 27.8

102.

5

0.27

1 71727 75475

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-IV-

3

Parz

.

Parz

.

Verifica a taglio:cot(θ) Sin=2.500,cot(θ) Cen=2.500,cot(θ) Des=2.500 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe

kg kg kg kg kg kg kg*m cm cmq/m

Sin 4639 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 2984 16157 101504 64590 64590 -- -- -- 6.33

Des 5145 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05


Sez. T: Ba=130.0 cm Ha=40.0 cm Bs=50.0 cm Hs=80.0 cm L=820.0 cm


Criterio : CLS_TraviFondazione - Verifica a flessione :Verificato

X M- M+ ∆M- ∆M+ Afs Afi εc- εf- εc+ εf+ C- C+

cm kg*m kg*m kg*m kg*m cmq cmq

ILN 2558 1400 1745 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

2

0.0

9

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-VI-2 (5+6)-VI-3

86.0 5435 -1658 1156 1855 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

4

-

0.0

0

0.0

0 (5+6)-VI-2 (5+6)-VI-3

CAMP 11328 -- -- -- 20.

11

21.

17

-

0.0

5

0.2

4 -- -- 1 1

774.0 7293 -- 1032 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

4

0.1

8 -- -- (5+6)-II-3 1

FLN 4473 150 1710 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

3

-

0.0

0

0.0

0 (5+6)-II-3 (5+6)-VI-2

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 19.3 115.

9

0.16

6 28.5

115.

9

0.24

6 89447 93179

(5+6)-VI-

2

(5+6)-VI-

3

Parz

.

Parz

.

86.0 19.3 115. 0.16 28.5 115. 0.24 89447 93179 (5+6)-VI- (5+6)-VI- Parz Parz

36

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

9 7 9 6 2 3 . .

CAMP 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

774.

0 19.3

115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-II-

3 1

Parz

. --

FLN 19.3 115.

9

0.16

7 28.5

115.

9

0.24

6 89447 93179

(5+6)-II-

3

(5+6)-VI-

2

Parz

.

Parz

.



Sin 5133 20548 126881 102584 102584 0 93179 120.0 10.05

Cen 2802 20196 126881 79788 79788 -- -- -- 7.82

Des 4934 20548 126881 102584 102584 0 89447 120.0 10.05







ILN 2374 1133 1644 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

2

0.0

9

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-II-4 (5+6)-VI-3

86.0 5084 -- 1075 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

3 -- -- (5+6)-II-4 1

CAMP 10852 -- -- -- 20.

11

21.

17

-

0.0

5

0.2

3 -- -- 1 1

774.0 6929 -- 943 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

7 -- -- (5+6)-II-3 1

FLN 4374 -- 1551 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

3 -- -- (5+6)-VI-1 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 19.3 115.

9

0.16

6 28.5

115.

9

0.24

6 89447 93179

(5+6)-II-

4

(5+6)-VI-

3

Parz

.

Parz

.

86.0 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-II-

4 1

Parz

. --

CAMP 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

774.

0 19.3

115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-II-

3 1

Parz

. --

FLN 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-VI-

1 1

Parz

. --



Sin 4834 20548 126881 102584 102584 0 93179 120.0 10.05

37

Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe

Cen 2644 20196 126881 79788 79788 -- -- -- 7.82

Des 4629 20548 126881 102584 102584 0 89447 120.0 10.05







ILN 2171 847 1612 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

2

0.0

8

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-VI-2 (5+6)-VI-3

86.0 4497 -- 1637 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

3 -- -- 1 1

CAMP 10898 -- -- -- 20.

11

21.

17

-

0.0

5

0.2

3 -- -- 1 1

774.0 6478 -- 1393 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

7 -- -- 1 1

FLN 4190 -- 1535 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

2

0.1

2 -- -- (5+6)-VI-3 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 19.3 115.

9

0.16

6 28.5

115.

9

0.24

6 89447 93179

(5+6)-VI-

2

(5+6)-VI-

3

Parz

.

Parz

.

86.0 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

CAMP 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

774.

0 19.3

115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

FLN 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-VI-

3 1

Parz

. --



Sin 4837 20548 126881 102584 102584 0 93179 120.0 10.05

Cen 2651 20196 126881 79788 79788 -- -- -- 7.82

Des 4601 20548 126881 102584 102584 0 89447 120.0 10.05







ILN 2378 1103 1586 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

2

0.0

9

-

0.0

1

0.0

2

(5+6)-VIII-

4

(5+6)-VIII-

1

86.0 4448 -- 1629 -- 20. 21. - 0.1 -- -- 1 1

38


11 17 0.0

3

3

CAMP 10810 -- -- -- 20.

11

21.

17

-

0.0

5

0.2

3 -- -- 1 1

774.0 6862 -- 931 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

7 -- --

(5+6)-VIII-

1 1

FLN 4327 -- 1537 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

3 -- --

(5+6)-VIII-

1 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 19.3 115.

9

0.16

6 28.5

115.

9

0.24

6 89447 93179

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1

Parz

.

Parz

.

86.0 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

CAMP 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

774.

0 19.3

115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-

VIII-1 1

Parz

. --

FLN 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-

VIII-1 1

Parz

. --



Sin 4813 20548 126881 102584 102584 0 93179 120.0 10.05

Cen 2638 20196 126881 79788 79788 -- -- -- 7.82

Des 4610 20548 126881 102584 102584 0 89447 120.0 10.05







ILN 2695 1378 1691 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

2

0.0

9

-

0.0

1

0.0

3

(5+6)-VIII-

4

(5+6)-VIII-

1

86.0 5483 -1678 1120 1853 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

4

-

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VIII-

4

(5+6)-VIII-

1

CAMP 11380 -- -- -- 20.

11

21.

17

-

0.0

5

0.2

5 -- -- 1 1

774.0 7513 -- 1008 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

4

0.1

8 -- -- (5+6)-IV-1 1

FLN 4737 -- 1684 -- 20.

11

21.

17

-

0.0

3

0.1

4 -- -- (5+6)-IV-1 1

39

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 19.3 115.

9

0.16

6 28.5

115.

9

0.24

6 89447 93179

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1

Parz

.

Parz

.

86.0 19.3 115.

9

0.16

7 28.5

115.

9

0.24

6 89447 93179

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179 1 1

Parz

. --

774.

0 19.3

115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-IV-

1 1

Parz

. --

FLN 19.3 115.

9

0.16

7 -- -- -- 89447 93179

(5+6)-IV-

1 1

Parz

. --



Sin 5046 20548 126881 102584 102584 0 93179 120.0 10.05

Cen 2781 20196 126881 79788 79788 -- -- -- 7.82

Des 4893 20548 126881 102584 102584 0 89447 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN 1971 3412 1707 1781 1672 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-II-4 (5+6)-II-1

86.0 4862 3544 1222 -1250 1944 1838 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-VI-2 (5+6)-II-1

CAMP 10300 3621 -- -- 3811 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 1 1

774.0 6033 4143 1184 -1699 2133 1715 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-II-1 (5+6)-VI-2

FLN 3094 4096 1745 1129 1961 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-VI-3 (5+6)-VI-2


ILN -0.04 0.12 -0.07 0.19 (5+6)-II-4 (5+6)-II-1

86.0 -0.05 0.17 -0.06 0.15 (5+6)-VI-2 (5+6)-II-1

CAMP -0.05 0.28 -0.10 0.23 1 1

774.0 -0.06 0.20 -0.06 0.13 (5+6)-II-1 (5+6)-VI-2

FLN -0.05 0.15 -0.07 0.17 (5+6)-VI-3 (5+6)-VI-2

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 44.1 160.

7

0.27

4 28.2

102.

9

0.27

4 71727 75475

(5+6)-II-

4

(5+6)-II-

1

Parz

.

Parz

.

86.0 30.0 137.

0

0.21

9 30.9

105.

6

0.29

2 71727 75475

(5+6)-VI-

2

(5+6)-II-

1

Parz

.

Parz

.

CAMP 18.8 116.

2

0.16

2 32.4

107.

5

0.30

2 71727 75475 1 1

Parz

.

Parz

.

774.

0 29.6

136.

2

0.21

7 32.4

107.

4

0.30

1 71727 75475

(5+6)-II-

1

(5+6)-VI-

2

Parz

.

Parz

.

FLN 42.7 160. 0.26 29.7 104. 0.28 71727 75475 (5+6)-VI- (5+6)-VI- Parz Parz

40

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

7 6 4 5 3 2 . .



Sin 5134 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 2807 16157 101504 64590 64590 -- -- -- 6.33

Des 5138 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05

Trave di Fond. : 9008 [ 1 , 14 ] Pilastrate [- , 14]





in

Afd

es C- C+


ILN -- -7 -- -- -8 165 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

2.5 -- -7 -- -- -8 175 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

CAMP -2 -7 2 18 -8 35 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

22.5 -36 -7 36 42 -8 10 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

FLN -- -9 -- 52 -9 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 1 (5+6)-VI-1


ILN -0.00 0.00 -0.00 0.01 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

2.5 -0.00 0.00 -0.00 0.01 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

CAMP -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

22.5 -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-V-2 (5+6)-VI-1

FLN -0.00 0.00 -0.00 0.00 1 (5+6)-VI-1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 23.2 104.

0

0.22

3 27.6

104.

1

0.26

5 71727 75475 (5+6)-V-2

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.

2.5 23.2 104.

0

0.22

3 27.5

104.

0

0.26

5 71727 75475 (5+6)-V-2

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.

CAMP 23.2 104.

0

0.22

3 29.2

107.

0

0.27

3 71727 75475 (5+6)-V-2

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.

22.5 23.2 104.

0

0.22

3 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475 (5+6)-V-2

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.

FLN 23.2 104.

0

0.22

3 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475 1

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.

Verifica a taglio:cot(θ) =2.500 Sez Td VRdns VRcd VRsd VRd Tpl Mr Dx Staffe


Sin 438 16507 101504 207064 101504 0 75475 25.0 20.29

Des 71727

41

Trave di Fond. : 9008 [ 8 , 3 ] Pilastrate [8 , -]





in

Afd

es C- C+


ILN -52 -9 61 57 -9 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-1

(5+6)-

VIII-3

2.5 -42 -9 52 46 -9 11 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-1

(5+6)-

VIII-3

CAMP -22 -6 22 2 -9 55 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-3

22.5 -- -6 -- -- -9 57 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-3

FLN -- -6 -- -- -8 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1


ILN -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VIII-1 (5+6)-VIII-3

2.5 -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VIII-1 (5+6)-VIII-3

CAMP -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VIII-4 (5+6)-VIII-3

22.5 -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VIII-4 (5+6)-VIII-3

FLN -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VIII-4 (5+6)-VIII-1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 31.6 97.6 0.32

4 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475

(5+6)-

VIII-1

(5+6)-

VIII-3

Parz

.

Parz

.

2.5 32.1 96.8 0.33

2 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475

(5+6)-

VIII-1

(5+6)-

VIII-3

Parz

.

Parz

.

CAMP 23.2 104.

0

0.22

3 29.2

106.

9

0.27

3 71727 75475

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-3

Parz

.

Parz

.

22.5 23.2 104.

0

0.22

3 29.2

106.

9

0.27

3 71727 75475

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-3

Parz

.

Parz

.

FLN 23.2 104.

0

0.22

3 23.2

104.

0

0.22

3 71727 75475

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1

Parz

.

Parz

.



Sin 479 16507 101504 205168 101504 0 75475 25.0 20.11

Des 71727






in

Afd

es C- C+


ILN 3920 2596 821 -- 2136 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2 1

40.5 4504 2621 755 -- 2042 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-1 1

CAMP 5498 2288 -- -454 273 737 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-1 (5+6)-V-4

42


in

Afd

es C- C+

364.9 2440 1746 1248 64 259 725 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-1

(5+6)-VII-

3

FLN 1263 1640 1467 788 222 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-1

(5+6)-VII-

3


ILN -0.04 0.13 -0.06 0.13 (5+6)-VII-2 1

40.5 -0.04 0.14 -0.05 0.12 (5+6)-V-1 1

CAMP -0.03 0.15 -0.01 0.03 (5+6)-V-1 (5+6)-V-4

364.9 -0.02 0.10 -0.02 0.05 (5+6)-V-1 (5+6)-VII-3

FLN -0.02 0.08 -0.02 0.05 (5+6)-V-1 (5+6)-VII-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 28.2 133.

7

0.21

1 32.4

107.

5

0.30

1 71727 75475

(5+6)-

VII-2 1

Parz

.

Parz

.

40.5 25.6 129.

1

0.19

8 32.4

107.

5

0.30

1 71727 75475 (5+6)-V-1 1

Parz

.

Parz

.

CAMP 21.2 121.

2

0.17

5 28.2

102.

9

0.27

4 71727 75475 (5+6)-V-1 (5+6)-V-4

Parz

.

Parz

.

364.

9 24.3

126.

7

0.19

2 25.0

100.

1

0.25

0 71727 75475 (5+6)-V-1

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

FLN 30.9 138.

7

0.22

3 24.6 99.8

0.24

7 71727 75475 (5+6)-V-1

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.



Sin 2789 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1812 16157 101504 65445 65445 -- -- -- 6.41

Des 3352 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN 2601 1682 333 2506 -615 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2

(5+6)-VII-

3

38.5 2884 1543 138 1762 -561 744 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2

(5+6)-VII-

3

CAMP 3024 1404 -- 1159 -508 868 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2

(5+6)-VII-

3

346.2 -837 478 2012 745 380 809 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-1 (5+6)-VI-1

FLN -1105 285 1378 1554 195 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

2 (5+6)-VI-1


ILN -0.02 0.08 -0.04 0.09 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

38.5 -0.02 0.08 -0.04 0.10 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

CAMP -0.02 0.08 -0.03 0.07 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

346.2 -0.01 0.03 -0.03 0.10 (5+6)-V-1 (5+6)-VI-1

43


FLN -0.00 0.01 -0.03 0.09 (5+6)-III-2 (5+6)-VI-1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 29.5 136.

1

0.21

7 30.8

111.

2

0.27

7 71727 75475

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

38.5 26.2 130.

2

0.20

1 30.4

109.

8

0.27

7 71727 75475

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

CAMP 23.8 125.

8

0.18

9 30.9

111.

7

0.27

6 71727 75475

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

346.

2 20.6

120.

3

0.17

2 24.2 99.4

0.24

4 71727 75475 (5+6)-V-1

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.

FLN 43.0 151.

9

0.28

3 25.4

101.

0

0.25

2 71727 75475

(5+6)-

III-2

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.



Sin 2318 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1339 16157 101504 68585 68585 -- -- -- 6.72

Des 2832 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN 937 1080 497 3056 -565 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2 (5+6)-V-3

46.1 1396 931 306 1699 -411 1357 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2 (5+6)-V-3

CAMP 1803 634 -- 971 -393 1074 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2

(5+6)-VII-

3

414.9 -42 372 683 1600 -305 1259 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-3

(5+6)-VII-

1

FLN -419 450 634 2859 -450 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

4

(5+6)-VII-

1


ILN -0.01 0.04 -0.05 0.12 (5+6)-VII-2 (5+6)-V-3

46.1 -0.01 0.05 -0.05 0.13 (5+6)-VII-2 (5+6)-V-3

CAMP -0.01 0.05 -0.03 0.08 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

414.9 -0.00 0.02 -0.05 0.13 (5+6)-V-3 (5+6)-VII-1

FLN -0.01 0.02 -0.05 0.12 (5+6)-VII-4 (5+6)-VII-1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 38.9 154.

3

0.25

2 29.7

107.

9

0.27

5 71727 75475

(5+6)-

VII-2 (5+6)-V-3

Parz

.

Parz

.

46.1 28.1 133.

6

0.21

0 28.9

106.

2

0.27

2 71727 75475

(5+6)-

VII-2 (5+6)-V-3

Parz

.

Parz

.

CAMP 18.8 116. 0.16 29.8 108. 0.27 71727 75475 (5+6)- (5+6)- Parz Parz

44

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

2 1 2 5 VII-2 VII-3 . .

414.

9 29.9

136.

8

0.21

8 28.4

105.

4

0.27

0 71727 75475 (5+6)-V-3

(5+6)-

VII-1

Parz

.

Parz

.

FLN 34.8 110.

7

0.31

4 29.2

106.

9

0.27

3 71727 75475

(5+6)-

VII-4

(5+6)-

VII-1

Parz

.

Parz

.



Sin 2827 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1636 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 2974 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN -- -149 -- 2670 -472 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 1 (5+6)-V-3

42.5 -105 189 402 1583 -348 1087 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

2 (5+6)-V-3

CAMP 1396 379 -- 987 -412 1012 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

3

(5+6)-VII-

1

382.5 1060 712 262 1776 -485 981 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-4

(5+6)-VII-

1

FLN 718 836 415 2757 -558 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

4

(5+6)-VII-

1


ILN -0.00 0.01 -0.04 0.11 1 (5+6)-V-3

42.5 -0.00 0.01 -0.04 0.12 (5+6)-VII-2 (5+6)-V-3

CAMP -0.01 0.04 -0.03 0.08 (5+6)-VII-3 (5+6)-VII-1

382.5 -0.01 0.04 -0.04 0.11 (5+6)-V-4 (5+6)-VII-1

FLN -0.01 0.03 -0.04 0.11 (5+6)-VII-4 (5+6)-VII-1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 23.2 104.

0

0.22

3 29.5

107.

6

0.27

4 71727 75475 1 (5+6)-V-3

Parz

.

Parz

.

42.5 32.7 142.

2

0.23

0 28.8

106.

1

0.27

1 71727 75475

(5+6)-

VII-2 (5+6)-V-3

Parz

.

Parz

.

CAMP 22.6 118.

2

0.19

1 30.0

108.

8

0.27

6 71727 75475

(5+6)-

VII-3

(5+6)-

VII-1

Parz

.

Parz

.

382.

5 27.7

132.

8

0.20

8 29.5

107.

6

0.27

4 71727 75475 (5+6)-V-4

(5+6)-

VII-1

Parz

.

Parz

.

FLN 38.1 152.

8

0.25

0 30.0

108.

7

0.27

6 71727 75475

(5+6)-

VII-4

(5+6)-

VII-1

Parz

.

Parz

.



45


Sin 2782 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1545 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 2561 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN -535 379 787 1679 438 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-VI-2

(5+6)-

VIII-3

42.5 -726 571 1972 726 571 953 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-

VIII-3

(5+6)-

VIII-3

CAMP 3232 1343 -- 915 -377 947 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

3 (5+6)-V-1

382.5 2939 1644 239 1655 -450 911 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

FLN 2535 1798 456 2566 -522 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1


ILN -0.00 0.01 -0.04 0.11 (5+6)-VI-2 (5+6)-VIII-3

42.5 -0.01 0.03 -0.04 0.12 (5+6)-VIII-3 (5+6)-VIII-3

CAMP -0.02 0.09 -0.03 0.07 (5+6)-VII-3 (5+6)-V-1

382.5 -0.02 0.09 -0.04 0.11 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

FLN -0.02 0.08 -0.04 0.10 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 34.3 107.

3

0.32

0 24.4 99.6

0.24

5 71727 75475

(5+6)-VI-

2

(5+6)-

VIII-3

Parz

.

Parz

.

42.5 23.4 125.

2

0.18

7 25.2

100.

2

0.25

1 71727 75475

(5+6)-

VIII-3

(5+6)-

VIII-3

Parz

.

Parz

.

CAMP 21.1 121.

1

0.17

4 30.0

108.

7

0.27

6 71727 75475

(5+6)-

VII-3 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

382.

5 26.6

130.

9

0.20

3 29.5

107.

6

0.27

4 71727 75475 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

FLN 30.9 138.

7

0.22

3 30.0

108.

7

0.27

6 71727 75475 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.



Sin 2971 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1738 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 2567 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+

46


in

Afd

es C- C+


ILN 1303 1810 1534 845 261 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

3

(5+6)-VII-

2

44.0 2629 1901 1287 44 298 801 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

3

(5+6)-VII-

2

CAMP 5835 2371 -- -578 333 770 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

3

(5+6)-VII-

2

396.3 4373 2662 951 -583 704 780 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-VII-

3

(5+6)-VII-

1

FLN 3505 2625 1094 196 722 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-4

(5+6)-VII-

1


ILN -0.02 0.08 -0.02 0.06 (5+6)-VII-3 (5+6)-VII-2

44.0 -0.03 0.11 -0.02 0.06 (5+6)-VII-3 (5+6)-VII-2

CAMP -0.03 0.16 -0.01 0.03 (5+6)-VII-3 (5+6)-VII-2

396.3 -0.04 0.15 -0.02 0.05 (5+6)-VII-3 (5+6)-VII-1

FLN -0.04 0.13 -0.02 0.05 (5+6)-V-4 (5+6)-VII-1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 32.8 142.

3

0.23

1 24.9

100.

0

0.24

9 71727 75475

(5+6)-

VII-3

(5+6)-

VII-2

Parz

.

Parz

.

44.0 24.9 127.

9

0.19

5 25.2

100.

3

0.25

2 71727 75475

(5+6)-

VII-3

(5+6)-

VII-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 20.6 120.

2

0.17

2 29.7

104.

4

0.28

4 71727 75475

(5+6)-

VII-3

(5+6)-

VII-2

Parz

.

Parz

.

396.

3 25.7

129.

3

0.19

9 30.9

105.

7

0.29

3 71727 75475

(5+6)-

VII-3

(5+6)-

VII-1

Parz

.

Parz

.

FLN 29.4 135.

9

0.21

6 31.0

105.

7

0.29

3 71727 75475 (5+6)-V-4

(5+6)-

VII-1

Parz

.

Parz

.



Sin 3490 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1797 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 3470 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN -- -7 -- -- -8 163 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

2.5 -- -7 -- -- -8 173 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

CAMP -7 -8 7 33 -8 19 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

22.5 -38 -8 38 42 -8 10 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

FLN -- -8 -- 52 -8 -- 16. 17. 0.0 0.0 1 (5+6)-IV-4

47


in

Afd

es C- C+

08 15 0 0


ILN -0.00 0.00 -0.00 0.01 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

2.5 -0.00 0.00 -0.00 0.01 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

CAMP -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

22.5 -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-IV-2 (5+6)-IV-4

FLN -0.00 0.00 -0.00 0.00 1 (5+6)-IV-4

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 23.2 104.

0

0.22

3 27.6

104.

1

0.26

5 71727 75475

(5+6)-IV-

2

(5+6)-IV-

4

Parz

.

Parz

.

2.5 23.2 104.

0

0.22

3 27.5

104.

0

0.26

5 71727 75475

(5+6)-IV-

2

(5+6)-IV-

4

Parz

.

Parz

.

CAMP 23.2 104.

0

0.22

3 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475

(5+6)-IV-

2

(5+6)-IV-

4

Parz

.

Parz

.

22.5 23.2 104.

0

0.22

3 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475

(5+6)-IV-

2

(5+6)-IV-

4

Parz

.

Parz

.

FLN 23.2 104.

0

0.22

3 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475 1

(5+6)-IV-

4

Parz

.

Parz

.



Sin 432 16507 101504 205168 101504 0 75475 25.0 20.11

Des 71727






in

Afd

es C- C+


ILN -26 -5 34 52 -9 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-3 (5+6)-II-2

2.5 -21 -5 31 42 -9 10 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-3 (5+6)-II-2

CAMP -11 -8 11 2 -8 51 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-VI-4 (5+6)-II-2

22.5 -- -8 -- -- -8 52 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-VI-4 (5+6)-II-2

FLN -- -8 -- -- -5 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-VI-4 (5+6)-VI-1


ILN -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-I-3 (5+6)-II-2

2.5 -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-I-3 (5+6)-II-2

CAMP -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VI-4 (5+6)-II-2

22.5 -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VI-4 (5+6)-II-2

FLN -0.00 0.00 -0.00 0.00 (5+6)-VI-4 (5+6)-VI-1

48

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 34.3 91.8 0.37

3 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475 (5+6)-I-3

(5+6)-II-

2

Parz

.

Parz

.

2.5 34.7 90.4 0.38

3 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475 (5+6)-I-3

(5+6)-II-

2

Parz

.

Parz

.

CAMP 23.2 104.

0

0.22

3 29.2

106.

9

0.27

3 71727 75475

(5+6)-VI-

4

(5+6)-II-

2

Parz

.

Parz

.

22.5 23.2 104.

0

0.22

3 29.2

106.

9

0.27

3 71727 75475

(5+6)-VI-

4

(5+6)-II-

2

Parz

.

Parz

.

FLN 23.2 104.

0

0.22

3 23.2

104.

0

0.22

3 71727 75475

(5+6)-VI-

4

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.



Sin 436 16507 101504 207064 101504 0 75475 25.0 20.29

Des 71727






in

Afd

es C- C+


ILN 1188 1654 1570 617 264 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-2

(5+6)-III-

4

40.5 2469 1760 1244 -51 293 668 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-2

(5+6)-III-

4

CAMP 5503 2294 -- -565 322 706 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-2

(5+6)-III-

4

364.9 4545 2620 713 -- 2034 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-2 1

FLN 3929 2620 824 -- 2123 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

1 1


ILN -0.02 0.08 -0.02 0.05 (5+6)-I-2 (5+6)-III-4

40.5 -0.02 0.10 -0.02 0.05 (5+6)-I-2 (5+6)-III-4

CAMP -0.03 0.15 -0.01 0.03 (5+6)-I-2 (5+6)-III-4

364.9 -0.04 0.14 -0.05 0.12 (5+6)-I-2 1

FLN -0.04 0.13 -0.05 0.13 (5+6)-III-1 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 30.8 138.

6

0.22

2 25.8

100.

8

0.25

6 71727 75475 (5+6)-I-2

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

40.5 24.3 126.

8

0.19

2 26.1

101.

1

0.25

9 71727 75475 (5+6)-I-2

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

CAMP 21.2 121.

3

0.17

5 30.2

104.

9

0.28

8 71727 75475 (5+6)-I-2

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

364.

9 25.6

129.

1

0.19

8 32.4

107.

5

0.30

1 71727 75475 (5+6)-I-2 1

Parz

.

Parz

.

FLN 28.4 134.

0

0.21

2 32.4

107.

5

0.30

1 71727 75475

(5+6)-

III-1 1

Parz

.

Parz

.

49



Sin 3255 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1779 16157 101504 65445 65445 -- -- -- 6.41

Des 2787 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN -1045 327 1429 1357 73 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

1 (5+6)-IV-2

38.5 -30 456 1171 411 138 946 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-2 (5+6)-IV-2

CAMP 3040 1410 -- 1078 -468 841 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

1

(5+6)-III-

4

346.2 2918 1550 110 1662 -522 722 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

1

(5+6)-III-

4

FLN 2660 1690 301 2385 -576 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

1

(5+6)-III-

4


ILN -0.00 0.01 -0.03 0.07 (5+6)-III-1 (5+6)-IV-2

38.5 -0.01 0.03 -0.03 0.08 (5+6)-I-2 (5+6)-IV-2

CAMP -0.02 0.08 -0.03 0.07 (5+6)-III-1 (5+6)-III-4

346.2 -0.02 0.08 -0.04 0.09 (5+6)-III-1 (5+6)-III-4

FLN -0.02 0.08 -0.03 0.09 (5+6)-III-1 (5+6)-III-4

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 42.7 160.

8

0.26

5 26.2

102.

1

0.25

7 71727 75475

(5+6)-

III-1

(5+6)-IV-

2

Parz

.

Parz

.

38.5 20.2 119.

6

0.16

9 25.7

101.

3

0.25

3 71727 75475 (5+6)-I-2

(5+6)-IV-

2

Parz

.

Parz

.

CAMP 23.8 125.

8

0.18

9 30.7

111.

1

0.27

7 71727 75475

(5+6)-

III-1

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

346.

2 26.3

130.

3

0.20

2 30.3

109.

5

0.27

6 71727 75475

(5+6)-

III-1

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

FLN 29.3 135.

8

0.21

6 30.7

110.

9

0.27

7 71727 75475

(5+6)-

III-1

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.



Sin 2774 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1328 16157 101504 68585 68585 -- -- -- 6.72

Des 2237 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05



50




in

Afd

es C- C+


ILN -448 413 616 2751 -434 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

3

(5+6)-III-

2

46.1 -54 348 651 1536 -291 1216 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-4

(5+6)-III-

2

CAMP 1764 622 -- 719 -277 1211 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

2

(5+6)-III-

4

414.9 1190 917 486 1786 -359 1093 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

2

(5+6)-III-

4

FLN 968 1065 439 2880 -553 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

1

(5+6)-III-

4


ILN -0.01 0.02 -0.04 0.12 (5+6)-III-3 (5+6)-III-2

46.1 -0.00 0.02 -0.05 0.12 (5+6)-I-4 (5+6)-III-2

CAMP -0.01 0.05 -0.03 0.08 (5+6)-III-2 (5+6)-III-4

414.9 -0.01 0.05 -0.05 0.13 (5+6)-III-2 (5+6)-III-4

FLN -0.01 0.04 -0.04 0.12 (5+6)-III-1 (5+6)-III-4

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 34.5 110.

7

0.31

2 29.2

107.

0

0.27

3 71727 75475

(5+6)-

III-3

(5+6)-

III-2

Parz

.

Parz

.

46.1 30.0 137.

1

0.21

9 28.4

105.

4

0.27

0 71727 75475 (5+6)-I-4

(5+6)-

III-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 18.7 116.

2

0.16

1 29.0

106.

5

0.27

2 71727 75475

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

414.

9 28.1

133.

6

0.21

0 28.7

105.

9

0.27

1 71727 75475

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

FLN 39.1 154.

6

0.25

3 29.8

108.

2

0.27

5 71727 75475

(5+6)-

III-1

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.



Sin 2864 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1588 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 2695 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN 504 716 410 2681 -553 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

4

(5+6)-III-

1

42.5 684 610 443 1734 -478 947 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-4

(5+6)-III-

1

CAMP 1202 374 -- 970 -404 979 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-4

(5+6)-III-

1

382.5 -85 181 364 1607 -388 1025 16. 17. 0.0 0.0 (5+6)-III- (5+6)-III-

51


in

Afd

es C- C+

08 15 0 0 1 4

FLN -- -161 -- 2632 -505 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 1

(5+6)-III-

4


ILN -0.01 0.03 -0.04 0.11 (5+6)-III-4 (5+6)-III-1

42.5 -0.01 0.03 -0.04 0.11 (5+6)-I-4 (5+6)-III-1

CAMP -0.01 0.03 -0.03 0.08 (5+6)-I-4 (5+6)-III-1

382.5 -0.00 0.01 -0.04 0.11 (5+6)-III-1 (5+6)-III-4

FLN -0.00 0.01 -0.04 0.11 1 (5+6)-III-4

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 40.3 156.

9

0.25

7 30.0

108.

8

0.27

6 71727 75475

(5+6)-

III-4

(5+6)-

III-1

Parz

.

Parz

.

42.5 27.8 133.

1

0.20

9 29.6

107.

7

0.27

5 71727 75475 (5+6)-I-4

(5+6)-

III-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 20.7 117.

3

0.17

7 30.1

108.

9

0.27

6 71727 75475 (5+6)-I-4

(5+6)-

III-1

Parz

.

Parz

.

382.

5 33.3

143.

2

0.23

2 29.1

106.

6

0.27

3 71727 75475

(5+6)-

III-1

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

FLN 23.2 104.

0

0.22

3 29.8

108.

2

0.27

5 71727 75475 1

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.



Sin 2454 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1465 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 2660 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN 2246 1616 406 2610 -493 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-3

(5+6)-III-

1

42.5 2605 1465 212 1685 -421 925 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-3

(5+6)-III-

1

CAMP 2847 1163 -- 1005 -421 914 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

382.5 -566 396 1385 636 118 1028 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-IV-2

(5+6)-III-

4

FLN -562 294 700 1664 76 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-1

(5+6)-III-

4


ILN -0.02 0.07 -0.04 0.11 (5+6)-I-3 (5+6)-III-1

42.5 -0.02 0.08 -0.04 0.11 (5+6)-I-3 (5+6)-III-1

CAMP -0.02 0.08 -0.03 0.07 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

382.5 -0.01 0.02 -0.03 0.09 (5+6)-IV-2 (5+6)-III-4

FLN -0.00 0.01 -0.03 0.09 (5+6)-I-1 (5+6)-III-4

52

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 31.3 139.

5

0.22

5 29.7

108.

1

0.27

5 71727 75475 (5+6)-I-3

(5+6)-

III-1

Parz

.

Parz

.

42.5 26.7 131.

1

0.20

4 29.3

107.

1

0.27

3 71727 75475 (5+6)-I-3

(5+6)-

III-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 20.8 120.

4

0.17

2 30.3

109.

5

0.27

6 71727 75475 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

Parz

.

Parz

.

382.

5 24.8

127.

6

0.19

4 26.0

101.

8

0.25

6 71727 75475

(5+6)-IV-

2

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

FLN 34.7 110.

7

0.31

4 26.3

102.

2

0.25

8 71727 75475 (5+6)-I-1

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.



Sin 2450 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1679 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 2868 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05






in

Afd

es C- C+


ILN 3924 2873 991 -- 2287 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-4 1

44.0 4816 2732 589 -- 2170 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-4 1

CAMP 5685 2328 -- -496 296 704 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

4

(5+6)-III-

1

396.3 2142 1658 1335 -130 427 979 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

4

(5+6)-III-

2

FLN 664 1527 1692 849 389 -- 16.

08

17.

15

0.0

0

0.0

0

(5+6)-III-

4

(5+6)-III-

2


ILN -0.04 0.14 -0.06 0.14 (5+6)-I-4 1

44.0 -0.04 0.15 -0.06 0.13 (5+6)-I-4 1

CAMP -0.03 0.15 -0.01 0.03 (5+6)-III-4 (5+6)-III-1

396.3 -0.02 0.10 -0.02 0.07 (5+6)-III-4 (5+6)-III-2

FLN -0.02 0.07 -0.02 0.07 (5+6)-III-4 (5+6)-III-2

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 30.1 137.

2

0.21

9 32.4

107.

5

0.30

1 71727 75475 (5+6)-I-4 1

Parz

.

Parz

.

44.0 26.0 129.

8

0.20

0 32.4

107.

5

0.30

1 71727 75475 (5+6)-I-4 1

Parz

.

Parz

.

CAMP 20.8 120.

5

0.17

3 29.2

103.

9

0.28

1 71727 75475

(5+6)-

III-4

(5+6)-

III-1

Parz

.

Parz

.

396. 24.5 127. 0.19 26.3 101. 0.26 71727 75475 (5+6)- (5+6)- Parz Parz

53

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

3 0 3 2 0 III-4 III-2 . .

FLN 33.3 143.

3

0.23

3 26.0

101.

0

0.25

8 71727 75475

(5+6)-

III-4

(5+6)-

III-2

Parz

.

Parz

.



Sin 2918 16507 101504 102584 101504 0 75475 120.0 10.05

Cen 1906 16157 101504 64115 64115 -- -- -- 6.28

Des 3439 16507 101504 102584 101504 0 71727 120.0 10.05

Verifica dei Pilastri


Pilastro : 1 [ 1 , 15 ]

Sez. R: By= 40.0 cm Bz=40.0 cm L=300.0 cm Ln=300.0 cm

Criterio : CLS_Pilastri - Verifica a presso-flessione deviata:Verificato

Piede AfSpigolo = 3.14 Afy = 2.01 Afz = 2.01

Testa AfSpigolo = 3.14 Afy = 2.01 Afz = 2.01

νmax=Nvert./(fcd*A)=0.035 < 0.65 [Comb. 2]

Zona C. N My Mz εc1 εc3 εc7 εc9 εf1 εf3 εf7 εf9 kg kg*m kg*m

Piede (5+6)-IV-2 -6457 2291 1040 -

0.09

-

0.29 0.40 0.19

-

0.06

-

0.22 0.33 0.17

Testa (5+6)-IV-2 -5257 -4178 -599 0.61 0.75 -

0.41

-

0.28 0.52 0.63

-

0.29

-

0.19

Verifica a taglio

Dir C. MrSup MrInf T Vrdns Vrcd Vrsd Vrd Ast/m cot(θ)

kg*m kg*m kg kg kg kg kg cmq/m

Y (7+8)-

III-3 -- -- 3075 9522 32370 16724 16724 5.29 2.500

Z (7+8)-

VIII-4 -- -- 4753 9547 32396 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 2 [ 2 , 16 ]







Piede (7+8)-IV-2 -8847 2189 882 -

0.10

-

0.27 0.31 0.14

-

0.08

-

0.21 0.25 0.12

Testa (7+8)-IV-2 -7647 -4080 -919 0.51 0.71 - - 0.43 0.59 - -

54

Zona C. N My Mz εc1 εc3 εc7 εc9 εf1 εf3 εf7 εf9 0.44 0.24 0.32 0.17

Testa (5+6)-III-2 -7307 -3002 -1896 0.23 0.63 -

0.44

-

0.04 0.20 0.52

-

0.33

-

0.01

Verifica a taglio



Y (5+6)-

III-2 -- -- 3914 9769 32626 16724 16724 5.29 2.500

Z (7+8)-

VIII-4 -- -- 4678 9800 32658 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 3 [ 3 , 17 ]







Piede (5+6)-III-2 -7685 911 1910 0.12 -

0.25 0.29

-

0.08 0.10

-

0.19 0.23

-

0.06

Piede (5+6)-III-4 -7589 1031 -1812 -

0.25 0.09

-

0.06 0.28

-

0.19 0.08

-

0.04 0.23

Testa (7+8)-IV-2 -6801 -3903 -681 0.52 0.66 -

0.40

-

0.25 0.44 0.55

-

0.29

-

0.17

Testa (5+6)-III-4 -6389 -3085 1704 0.64 0.28 -

0.07

-

0.43 0.53 0.24

-

0.03

-

0.32

Verifica a taglio



Y (5+6)-

III-2 -- -- 4087 9659 32511 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-

VIII-4 -- -- 4165 9702 32556 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 4 [ 4 , 18 ]







Piede (7+8)-III-2 -7993 964 1950 0.11 -

0.25 0.29

-

0.08 0.09

-

0.20 0.24

-

0.06

Testa (7+8)-IV-2 -7077 -3780 -662 0.49 0.63 -

0.39

-

0.25 0.41 0.53

-

0.28

-

0.17

Testa (7+8)-III-2 -6793 -3031 -1794 0.25 0.64 -

0.44

-

0.05 0.22 0.53

-

0.33

-

0.02

55

Verifica a taglio



Y (7+8)-

III-2 -- -- 4172 9700 32554 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-VI-

2 -- -- 3766 9738 32594 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 5 [ 5 , 19 ]







Piede (5+6)-I-2 -7602 938 1904 0.12 -

0.25 0.29

-

0.07 0.10

-

0.19 0.23

-

0.05

Testa (5+6)-II-2 -6855 -3953 -746 0.52 0.68 -

0.41

-

0.25 0.44 0.57

-

0.30

-

0.17

Testa (5+6)-I-2 -6402 -3008 -1840 0.25 0.65 -

0.44

-

0.04 0.22 0.54

-

0.33

-

0.01

Verifica a taglio



Y (5+6)-I-2 -- -- 4053 9647 32500 16724 16724 5.29 2.500

Z (7+8)-VI-

4 -- -- 4256 9717 32571 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 6 [ 6 , 20 ]







Piede (7+8)-II-4 -8552 2179 -861 -

0.26

-

0.10 0.15 0.31

-

0.21

-

0.08 0.12 0.25

Testa (7+8)-II-4 -7352 -4117 903 0.72 0.52 -

0.25

-

0.44 0.60 0.44

-

0.17

-

0.32

Testa (5+6)-I-4 -7025 -3159 1883 0.67 0.26 -

0.05

-

0.46 0.55 0.23

-

0.02

-

0.34

Verifica a taglio



Y (5+6)-I-4 -- -- 3844 9731 32586 16724 16724 5.29 2.500

56


Z (5+6)-VI-

2 -- -- 4618 9760 32616 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 7 [ 7 , 21 ]







Piede (7+8)-II-4 -6346 2248 -1002 -

0.29

-

0.09 0.19 0.39

-

0.22

-

0.06 0.16 0.32

Testa (7+8)-II-4 -5146 -4136 621 0.74 0.61 -

0.27

-

0.41 0.63 0.52

-

0.18

-

0.29

Testa (7+8)-I-4 -4188 -3313 1303 0.69 0.40 -

0.12

-

0.41 0.58 0.35

-

0.07

-

0.30

Verifica a taglio



Y (5+6)-I-1 -- -- 3041 9512 32359 16724 16724 5.29 2.500

Z (7+8)-VI-

2 -- -- 4637 9533 32381 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 8 [ 8 , 22 ]







Piede (5+6)-VII-1 -5552 -1428 1663 0.36 0.02 0.07 -

0.28 0.30 0.02 0.07

-

0.21

Testa (5+6)-VIII-1 -5336 4197 -177 -

0.37

-

0.33 0.66 0.70

-

0.26

-

0.23 0.56 0.59

Testa (5+6)-VII-1 -4352 3442 -1140 -

0.41

-

0.15 0.44 0.69

-

0.29

-

0.09 0.38 0.58

Verifica a taglio



Y (7+8)-

VII-3 -- -- 3051 9564 32414 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-

VIII-1 -- -- 4741 9504 32351 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 9 [ 9 , 23 ]

57







Piede (7+8)-VII-1 -8531 -1215 1802 0.29 -

0.04 0.07

-

0.26 0.23

-

0.03 0.06

-

0.21

Testa (5+6)-VIII-1 -7745 4165 -509 -

0.40

-

0.30 0.56 0.67

-

0.29

-

0.21 0.48 0.56

Testa (7+8)-VII-1 -7331 3289 -1768 -

0.46

-

0.08 0.29 0.67

-

0.34

-

0.04 0.25 0.55

Verifica a taglio



Y (5+6)-

VII-3 -- -- 3873 9730 32586 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-

VIII-1 -- -- 4616 9828 32687 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 10 [ 10 , 24 ]







Piede (5+6)-VII-1 -7727 -1070 1792 0.28 -

0.05 0.09

-

0.25 0.23

-

0.04 0.07

-

0.19

Piede (7+8)-V-1 -7686 -974 1884 0.29 -

0.07 0.11

-

0.25 0.23

-

0.05 0.09

-

0.19

Testa (7+8)-VIII-3 -6843 3901 697 -

0.25

-

0.40 0.66 0.51

-

0.17

-

0.29 0.56 0.44

Testa (7+8)-V-1 -6486 3076 -1756 -

0.44

-

0.06 0.27 0.65

-

0.33

-

0.03 0.24 0.54

Verifica a taglio



Y (7+8)-

VII-3 -- -- 4052 9649 32502 16724 16724 5.29 2.500

Z (7+8)-

VIII-1 -- -- 4110 9711 32566 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 11 [ 11 , 25 ]





58



Piede (7+8)-VII-3 -7913 -946 -1965 -

0.08 0.29

-

0.25 0.12

-

0.06 0.24

-

0.20 0.10

Testa (7+8)-VII-3 -6713 3057 1870 -

0.04

-

0.45 0.65 0.25

-

0.01

-

0.33 0.54 0.22

Verifica a taglio



Y (7+8)-

VII-3 -- -- 4173 9689 32543 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-VI-

3 -- -- 3716 9741 32597 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 12 [ 12 , 26 ]







Piede (7+8)-V-1 -7614 -1044 1889 0.30 -

0.06 0.10

-

0.26 0.24

-

0.04 0.09

-

0.20

Testa (5+6)-VI-1 -6911 3993 -740 -

0.41

-

0.25 0.53 0.69

-

0.30

-

0.17 0.45 0.57

Testa (7+8)-V-1 -6414 3138 -1828 -

0.45

-

0.05 0.28 0.67

-

0.33

-

0.02 0.24 0.56

Verifica a taglio



Y (7+8)-V-1 -- -- 4038 9649 32501 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-VI-

1 -- -- 4192 9716 32571 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 13 [ 13 , 27 ]







Piede (5+6)-V-3 -8200 -1176 -1783 -

0.04 0.28

-

0.26 0.07

-

0.03 0.23

-

0.20 0.06

Testa (5+6)-VI-3 -7394 4142 522 -

0.29

-

0.40 0.68 0.57

-

0.20

-

0.29 0.57 0.48

Testa (5+6)-V-3 -7000 3249 1759 -

0.08

-

0.45 0.67 0.29

-

0.04

-

0.34 0.55 0.25

59

Verifica a taglio



Y (5+6)-V-1 -- -- 3827 9685 32538 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-VI-

3 -- -- 4563 9781 32638 16724 16724 5.29 2.500

Pilastro : 14 [ 14 , 28 ]







Piede (5+6)-V-3 -5447 -1402 -1641 0.02 0.36 -

0.27 0.07 0.02 0.29

-

0.21 0.07

Testa (5+6)-VI-3 -5212 4170 233 -

0.32

-

0.37 0.70 0.65

-

0.22

-

0.26 0.59 0.55

Testa (5+6)-V-3 -4247 3420 1175 -

0.15

-

0.41 0.70 0.43

-

0.09

-

0.29 0.58 0.37

Verifica a taglio



Y (5+6)-V-1 -- -- 3031 9557 32407 16724 16724 5.29 2.500

Z (5+6)-VI-

3 -- -- 4644 9487 32334 16724 16724 5.29 2.500

Verifica delle travi


Trave : 101 [ 15 , 22 ] Pilastrate [1 , 8]


Ln=820.0 cm

Criterio : CLS_TraviAlte - Verifica a flessione :Verificato



ILN 3911 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.3

0 -- --

(5+6)-VIII-

4 1

82.0 731 1698 975 593 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

7

(5+6)-VIII-

4

(5+6)-VIII-

1

CAMP -- 7278 -- -- 12.

32

12.

06 -- --

-

0.1

6

0.5

6 1 1

60


738.0 722 1709 975 592 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

8

(5+6)-VIII-

1

(5+6)-VIII-

4

FLN 3899 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.3

0 -- --

(5+6)-VIII-

1 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25720 25654

(5+6)-

VIII-4 1

Parz

. --

82.0 16.1 55.9 0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25720 25595

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1

Parz

.

Parz

.

CAMP -- -- -- 12.6 55.9 0.22

6 25824 25654 1 1 --

Parz

.

738.

0 16.1 55.9

0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25741 25580

(5+6)-

VIII-1

(5+6)-

VIII-4

Parz

.

Parz

.

FLN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25741 25654

(5+6)-

VIII-1 1

Parz

. --



Sin 5119 10400 49097 49478 49097 0 0 60.0 10.05

Cen 4340 10329 49097 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 5116 10400 49097 49478 49097 0 0 60.0 10.05



Ln=820.0 cm




ILN 3872 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.2

9 -- -- (5+6)-VI-2 1

82.0 703 1675 972 594 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

7 (5+6)-VI-2 (5+6)-VI-3

CAMP -- 7268 -- -- 12.

32

12.

06 -- --

-

0.1

6

0.5

6 1 1

738.0 708 1659 973 595 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

7 (5+6)-VI-3 (5+6)-VI-2

FLN 3880 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.2

9 -- -- (5+6)-VI-3 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25733 25659

(5+6)-VI-

2 1

Parz

. --

82.0 16.1 55.9 0.28 12.5 55.9 0.22 25733 25594 (5+6)-VI- (5+6)-VI- Parz Parz

61

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

8 4 2 3 . .

CAMP -- -- -- 12.6 55.9 0.22

6 25832 25659 1 1 --

Parz

.

738.

0 16.1 55.9

0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25739 25590

(5+6)-VI-

3

(5+6)-VI-

2

Parz

.

Parz

.

FLN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25739 25659

(5+6)-VI-

3 1

Parz

. --



Sin 5087 10408 49105 49478 49105 0 0 60.0 10.05

Cen 4311 10337 49105 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 5090 10408 49105 49478 49105 0 0 60.0 10.05



Ln=820.0 cm




ILN 3712 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

1

0.2

8 -- -- (5+6)-VI-4 1

82.0 575 1543 962 604 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

2

-

0.0

5

0.1

6 (5+6)-VI-4 (5+6)-VI-1

CAMP -- 7263 -- -- 12.

32

12.

06 -- --

-

0.1

6

0.5

5 1 1

738.0 581 1521 963 605 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

2

-

0.0

5

0.1

6 (5+6)-VI-1 (5+6)-VI-4

FLN 3721 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

1

0.2

8 -- -- (5+6)-VI-1 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25742 25662

(5+6)-VI-

4 1

Parz

. --

82.0 16.1 55.9 0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25742 25592

(5+6)-VI-

4

(5+6)-VI-

1

Parz

.

Parz

.

CAMP -- -- -- 12.6 55.9 0.22

6 25836 25662 1 1 --

Parz

.

738.

0 16.1 55.9

0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25736 25596

(5+6)-VI-

1

(5+6)-VI-

4

Parz

.

Parz

.

FLN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25736 25662

(5+6)-VI-

1 1

Parz

. --



Sin 5061 10410 49108 49478 49108 0 0 60.0 10.05

62


Cen 4180 10340 49108 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 5066 10410 49108 49478 49108 0 0 60.0 10.05



Ln=820.0 cm




ILN 3512 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

1

0.2

7 -- -- (5+6)-VI-2 1

82.0 415 1386 950 616 12.

32

12.

06

-

0.0

4

0.1

0

-

0.0

4

0.1

5 (5+6)-VI-2 (5+6)-VI-3

CAMP -- 7264 -- -- 12.

32

12.

06 -- --

-

0.1

6

0.5

5 1 1

738.0 425 1363 951 618 12.

32

12.

06

-

0.0

4

0.1

0

-

0.0

4

0.1

5 (5+6)-VI-3 (5+6)-VI-2

FLN 3526 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

1

0.2

7 -- -- (5+6)-VI-3 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 16.1 55.9 0.28

9 -- -- -- 25743 25661

(5+6)-VI-

2 1

Parz

. --

82.0 16.1 55.9 0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25743 25591

(5+6)-VI-

2

(5+6)-VI-

3

Parz

.

Parz

.

CAMP -- -- -- 12.6 55.9 0.22

6 25835 25661 1 1 --

Parz

.

738.

0 16.1 55.9

0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25734 25596

(5+6)-VI-

3

(5+6)-VI-

2

Parz

.

Parz

.

FLN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25734 25661

(5+6)-VI-

3 1

Parz

. --



Sin 5060 10410 49108 49478 49108 0 0 60.0 10.05

Cen 4054 10340 49108 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 5067 10410 49108 49478 49108 0 0 60.0 10.05



Ln=820.0 cm




ILN 3672 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

1

0.2

8 -- --

(5+6)-VIII-

4 1

82.0 543 1521 960 606 12. 12. - 0.1 - 0.1 (5+6)-VIII- (5+6)-VIII-

63


32 06 0.0

5

1 0.0

5

6 4 1

CAMP -- 7263 -- -- 12.

32

12.

06 -- --

-

0.1

6

0.5

5 1 1

738.0 560 1489 962 608 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

2

-

0.0

5

0.1

6

(5+6)-VIII-

1

(5+6)-VIII-

4

FLN 3694 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

1

0.2

8 -- --

(5+6)-VIII-

1 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25744 25662

(5+6)-

VIII-4 1

Parz

. --

82.0 16.1 55.9 0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25744 25591

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1

Parz

.

Parz

.

CAMP -- -- -- 12.6 55.9 0.22

6 25836 25662 1 1 --

Parz

.

738.

0 16.1 55.9

0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25734 25598

(5+6)-

VIII-1

(5+6)-

VIII-4

Parz

.

Parz

.

FLN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25734 25662

(5+6)-

VIII-1 1

Parz

. --



Sin 5059 10410 49108 49478 49108 0 0 60.0 10.05

Cen 4154 10340 49108 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 5068 10410 49108 49478 49108 0 0 60.0 10.05



Ln=820.0 cm




ILN 3892 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.3

0 -- --

(5+6)-VIII-

4 1

82.0 718 1702 974 593 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

8

(5+6)-VIII-

4

(5+6)-VIII-

1

CAMP -- 7270 -- -- 12.

32

12.

06 -- --

-

0.1

6

0.5

6 1 1

738.0 730 1677 975 594 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

7

(5+6)-VIII-

1

(5+6)-VIII-

4

FLN 3909 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.3

0 -- --

(5+6)-VIII-

1 1

64

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25732 25658

(5+6)-

VIII-4 1

Parz

. --

82.0 16.1 55.9 0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25732 25593

(5+6)-

VIII-4

(5+6)-

VIII-1

Parz

.

Parz

.

CAMP -- -- -- 12.6 55.9 0.22

6 25830 25658 1 1 --

Parz

.

738.

0 16.1 55.9

0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25738 25589

(5+6)-

VIII-1

(5+6)-

VIII-4

Parz

.

Parz

.

FLN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25738 25658

(5+6)-

VIII-1 1

Parz

. --



Sin 5106 10407 49105 49478 49105 0 0 60.0 10.05

Cen 4333 10337 49105 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 5112 10407 49105 49478 49105 0 0 60.0 10.05



Ln=820.0 cm




ILN 3858 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.2

9 -- -- (5+6)-VI-2 1

82.0 690 1676 972 594 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

7 (5+6)-VI-2 (5+6)-VI-3

CAMP -- 7274 -- -- 12.

32

12.

06 -- --

-

0.1

6

0.5

6 1 1

738.0 708 1660 973 596 12.

32

12.

06

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

5

0.1

7 (5+6)-VI-3 (5+6)-VI-2

FLN 3880 -- -- -- 12.

32

12.

06

-

0.1

2

0.2

9 -- -- (5+6)-VI-3 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25724 25656

(5+6)-VI-

2 1

Parz

. --

82.0 16.1 55.9 0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25724 25596

(5+6)-VI-

2

(5+6)-VI-

3

Parz

.

Parz

.

CAMP -- -- -- 12.6 55.9 0.22

6 25828 25656 1 1 --

Parz

.

738.

0 16.1 55.9

0.28

8 12.5 55.9

0.22

4 25742 25583

(5+6)-VI-

3

(5+6)-VI-

2

Parz

.

Parz

.

FLN 16.2 55.9 0.28

9 -- -- -- 25742 25656

(5+6)-VI-

3 1

Parz

. --

65



Sin 5083 10402 49099 49478 49099 0 0 60.0 10.05

Cen 4309 10331 49099 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 5088 10402 49099 49478 49099 0 0 60.0 10.05






ILN 2213 -- -- -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

8

0.2

2 -- -- (5+6)-V-4 1

42.5 1509 7 416 150 9.2

4

9.2

4

-

0.0

7

0.1

9

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

CAMP 915 458 352 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

2

0.0

5 (5+6)-V-4 (5+6)-VII-4

382.5 1026 238 363 97 9.2

4

9.2

4

-

0.0

5

0.1

4

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

FLN 1640 -35 -- 161 9.2

4

9.2

4

-

0.0

6

0.1

7

-

0.0

0

0.0

1 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 14.6 55.9 0.26

2 -- -- -- 19183 19183 (5+6)-V-4 1

Parz

. --

42.5 14.6 55.9 0.26

2 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-4

(5+6)-

VII-4

Parz

.

Parz

.

382.

5 14.6 55.9

0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

FLN 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.



Sin 2710 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05

Cen 2199 9326 48957 31740 31740 -- -- -- 6.45

Des 2500 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05






ILN 1159 1241 -- 100 9.2

4

9.2

4

-

0.0

4

0.1

2

-

0.0

5

0.1

4 (5+6)-VII-3 (5+6)-VII-2

66


44.0 597 1416 321 33 9.2

4

9.2

4

-

0.0

3

0.0

9

-

0.0

5

0.1

5 (5+6)-VII-3 (5+6)-VII-2

CAMP 619 1475 432 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

4

0.1

1

-

0.0

5

0.1

5 (5+6)-VII-1 (5+6)-VII-2

396.3 1374 -- 498 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

7

0.1

9 -- -- (5+6)-VII-1 1

FLN 2246 -- -- -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

8

0.2

3 -- -- (5+6)-VII-1 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-3

(5+6)-

VII-2

Parz

.

Parz

.

44.0 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-3

(5+6)-

VII-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-1

(5+6)-

VII-2

Parz

.

Parz

.

396.

3 14.6 55.9

0.26

2 -- -- -- 19183 19183

(5+6)-

VII-1 1

Parz

. --

FLN 14.6 55.9 0.26

2 -- -- -- 19183 19183

(5+6)-

VII-1 1

Parz

. --



Sin 2422 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05

Cen 2597 9326 48957 31773 31773 -- -- -- 6.46

Des 3125 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05






ILN 1946 -- -- -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

7

0.2

0 -- -- (5+6)-V-3 1

40.5 1184 -141 473 175 9.2

4

9.2

4

-

0.0

6

0.1

7

-

0.0

0

0.0

0 (5+6)-V-3 (5+6)-V-2

CAMP 521 1392 411 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

3

0.0

9

-

0.0

5

0.1

4 (5+6)-V-3 (5+6)-V-4

364.8 652 1365 315 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

3

0.1

0

-

0.0

5

0.1

4 (5+6)-V-2 (5+6)-V-3

FLN 1159 1240 -- 78 9.2

4

9.2

4

-

0.0

4

0.1

2

-

0.0

5

0.1

3 (5+6)-V-2 (5+6)-V-3

67

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 14.6 55.9 0.26

2 -- -- -- 19183 19183 (5+6)-V-3 1

Parz

. --

40.5 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-3 (5+6)-V-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-3 (5+6)-V-4

Parz

.

Parz

.

364.

8 14.6 55.9

0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-2 (5+6)-V-3

Parz

.

Parz

.

FLN 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-2 (5+6)-V-3

Parz

.

Parz

.



Sin 3086 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05

Cen 2599 9326 48957 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 2457 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05






ILN 1684 -62 -- 138 9.2

4

9.2

4

-

0.0

6

0.1

7

-

0.0

0

0.0

1 (5+6)-V-3 (5+6)-V-2

38.5 1128 149 364 80 9.2

4

9.2

4

-

0.0

5

0.1

5

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-V-3 (5+6)-V-2

CAMP 874 362 326 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

4

0.1

2

-

0.0

1

0.0

4 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

346.2 1372 141 384 101 9.2

4

9.2

4

-

0.0

6

0.1

8

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

FLN 1960 -103 -- 159 9.2

4

9.2

4

-

0.0

7

0.2

0

-

0.0

0

0.0

1 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-3 (5+6)-V-2

Parz

.

Parz

.

38.5 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-3 (5+6)-V-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

346.

2 14.6 55.9

0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

FLN 14.6 55.9 0.26

2 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

Verifica a taglio:cot(θ) Sin=2.500,cot(θ) Cen=2.500,cot(θ) Des=2.500

68



Sin 2594 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05

Cen 2214 9326 48957 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 2676 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05






ILN 1935 -162 -- 221 9.2

4

9.2

4

-

0.0

7

0.1

9

-

0.0

0

0.0

1 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

46.1 1167 242 419 151 9.2

4

9.2

4

-

0.0

6

0.1

6

-

0.0

1

0.0

4 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

CAMP 528 786 349 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

3

0.0

9

-

0.0

3

0.0

8 (5+6)-V-4 1

414.9 1123 387 406 138 9.2

4

9.2

4

-

0.0

5

0.1

5

-

0.0

2

0.0

5 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

FLN 1867 6 -- 208 9.2

4

9.2

4

-

0.0

7

0.1

9

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 14.6 55.9 0.26

2 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

46.1 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-4 1

Parz

.

Parz

.

414.

9 14.6 55.9

0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

FLN 14.6 55.9 0.26

2 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.



Sin 2710 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05

Cen 2157 9326 48957 31232 31232 -- -- -- 6.35

Des 2659 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05






ILN 1803 111 -- 168 9.2

4

9.2

4

-

0.0

6

0.1

8

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

42.5 1145 396 389 104 9.2 9.2 - 0.1 - 0.0 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

69


4 4 0.0

5

5 0.0

2

5

CAMP 653 640 345 -- 9.2

4

9.2

4

-

0.0

4

0.1

0

-

0.0

2

0.0

6 (5+6)-VII-2 (5+6)-V-1

382.5 1235 222 409 124 9.2

4

9.2

4

-

0.0

6

0.1

7

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

FLN 1926 -96 -- 188 9.2

4

9.2

4

-

0.0

7

0.1

9

-

0.0

0

0.0

1 (5+6)-VII-2 (5+6)-VII-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 14.6 55.9 0.26

2 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

42.5 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183 (5+6)-V-4 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 14.6 55.9 0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2 (5+6)-V-1

Parz

.

Parz

.

382.

5 14.6 55.9

0.26

1 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.

FLN 14.6 55.9 0.26

2 14.6 55.9

0.26

1 19183 19183

(5+6)-

VII-2

(5+6)-

VII-3

Parz

.

Parz

.



Sin 2687 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05

Cen 2255 9326 48957 31740 31740 -- -- -- 6.45

Des 2765 9326 48957 49478 48957 0 0 60.0 10.05



Criterio : CLS_Pilastri - Verifica a flessione :Verificato



ILN 1969 -- -- -- 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

7 -- -- (5+6)-I-4 1

40.5 1203 -139 475 174 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

4

-

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-4 (5+6)-I-1

CAMP 535 1402 414 -- 11.

06

10.

18

-

0.0

3

0.0

8

-

0.0

5

0.1

3 (5+6)-I-4 (5+6)-I-4

364.9 660 1379 316 14 11.

06

10.

18

-

0.0

3

0.0

8

-

0.0

5

0.1

3 (5+6)-I-1 (5+6)-I-4

FLN 1169 1258 -- 75 11.

06

10.

18

-

0.0

4

0.1

0

-

0.0

4

0.1

2 (5+6)-I-1 (5+6)-I-4

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

70

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 15.7 55.9 0.28

1 -- -- -- 22872 21093 (5+6)-I-4 1

Parz

. --

40.5 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

6 22872 21093 (5+6)-I-4 (5+6)-I-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-4 (5+6)-I-4

Parz

.

Parz

.

364.

9 15.7 55.9

0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-1 (5+6)-I-4

Parz

.

Parz

.

FLN 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-1 (5+6)-I-4

Parz

.

Parz

.



Sin 12061 9902 48957 49478 48957 10845 21093 60.0 10.05

Cen 11574 9633 48957 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 12061 9902 48957 49478 48957 10845 22872 60.0 10.05






ILN 1689 -47 -- 137 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

4

-

0.0

0

0.0

1 (5+6)-I-4 (5+6)-I-1

38.5 1133 161 363 79 11.

06

10.

18

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-I-4 (5+6)-I-1

CAMP 874 349 327 -- 11.

06

10.

18

-

0.0

4

0.1

0

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-III-2 (5+6)-III-4

346.2 1374 126 385 102 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

5

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-III-2 (5+6)-III-3

FLN 1964 -118 -- 160 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

7

-

0.0

0

0.0

0 (5+6)-III-2 (5+6)-III-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

6 22872 21093 (5+6)-I-4 (5+6)-I-1

Parz

.

Parz

.

38.5 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-4 (5+6)-I-1

Parz

.

Parz

.

CAMP 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-4

Parz

.

Parz

.

346.

2 15.7 55.9

0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.

FLN 15.7 55.9 0.28

1 14.9 55.9

0.26

6 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.


71



Sin 12582 9902 48957 49478 48957 11428 21093 60.0 10.05

Cen 12121 9633 48957 30924 30924 -- -- -- 6.28

Des 12582 9902 48957 49478 48957 11428 22872 60.0 10.05






ILN 1928 -167 -- 221 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

6

-

0.0

0

0.0

0 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

46.1 1162 238 418 152 11.

06

10.

18

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

1

0.0

4 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

CAMP 524 786 348 -- 11.

06

10.

18

-

0.0

3

0.0

7

-

0.0

3

0.0

7 (5+6)-I-3 1

414.9 1115 377 405 139 11.

06

10.

18

-

0.0

5

0.1

3

-

0.0

2

0.0

5 (5+6)-III-2 (5+6)-III-3

FLN 1857 -5 -- 208 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

6

-

0.0

1

0.0

2 (5+6)-III-2 (5+6)-III-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 15.7 55.9 0.28

1 14.9 55.9

0.26

6 22872 21093 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

Parz

.

Parz

.

46.1 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 15.6 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-3 1

Parz

.

Parz

.

414.

9 15.7 55.9

0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.

FLN 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.



Sin 10920 9902 48957 49478 48957 9537 21093 60.0 10.05

Cen 10367 9633 48957 31232 31232 -- -- -- 6.35

Des 10920 9902 48957 49478 48957 9537 22872 60.0 10.05






ILN 1776 122 -- 167 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

5

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-III-4 (5+6)-III-1

42.5 1120 404 388 103 11. 10. - 0.1 - 0.0 (5+6)-III-4 (5+6)-I-2

72


06 18 0.0

5

3 0.0

2

5

CAMP 660 644 346 -- 11.

06

10.

18

-

0.0

3

0.0

8

-

0.0

2

0.0

6 (5+6)-III-2 (5+6)-I-2

382.5 1245 224 411 125 11.

06

10.

18

-

0.0

5

0.1

4

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-III-2 (5+6)-III-3

FLN 1938 -96 -- 189 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

6

-

0.0

0

0.0

1 (5+6)-III-2 (5+6)-III-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-4

(5+6)-

III-1

Parz

.

Parz

.

42.5 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-4 (5+6)-I-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-2 (5+6)-I-2

Parz

.

Parz

.

382.

5 15.7 55.9

0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.

FLN 15.7 55.9 0.28

1 14.9 55.9

0.26

6 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.



Sin 11620 9902 48957 49478 48957 10345 21093 60.0 10.05

Cen 11110 9633 48957 31740 31740 -- -- -- 6.45

Des 11620 9902 48957 49478 48957 10345 22872 60.0 10.05






ILN 2194 -- -- -- 11.

06

10.

18

-

0.0

7

0.1

9 -- -- (5+6)-I-3 1

42.5 1487 4 418 150 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

6

-

0.0

1

0.0

1 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

CAMP 890 489 354 -- 11.

06

10.

18

-

0.0

4

0.1

1

-

0.0

2

0.0

4 (5+6)-I-3 (5+6)-III-3

382.5 1002 277 363 95 11.

06

10.

18

-

0.0

4

0.1

2

-

0.0

1

0.0

3 (5+6)-I-2 (5+6)-III-3

FLN 1632 -7 -- 159 11.

06

10.

18

-

0.0

5

0.1

4

-

0.0

1

0.0

1 (5+6)-III-1 (5+6)-I-3

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+

73

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 15.7 55.9 0.28

1 -- -- -- 22872 21093 (5+6)-I-3 1

Parz

. --

42.5 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

6 22872 21093 (5+6)-I-3 (5+6)-I-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-3

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.

382.

5 15.7 55.9

0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093 (5+6)-I-2

(5+6)-

III-3

Parz

.

Parz

.

FLN 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

6 22872 21093

(5+6)-

III-1 (5+6)-I-3

Parz

.

Parz

.



Sin 11620 9902 48957 49478 48957 10345 21093 60.0 10.05

Cen 11110 9633 48957 31740 31740 -- -- -- 6.45

Des 11620 9902 48957 49478 48957 10345 22872 60.0 10.05






ILN 1246 1226 -- 102 11.

06

10.

18

-

0.0

4

0.1

1

-

0.0

4

0.1

2 (5+6)-III-3 (5+6)-III-2

44.0 667 1404 331 35 11.

06

10.

18

-

0.0

3

0.0

8

-

0.0

5

0.1

3 (5+6)-III-3 (5+6)-III-2

CAMP 605 1466 430 -- 11.

06

10.

18

-

0.0

3

0.0

9

-

0.0

5

0.1

3 (5+6)-III-2 (5+6)-III-2

396.3 1357 -- 496 -- 11.

06

10.

18

-

0.0

6

0.1

6 -- -- (5+6)-III-2 1

FLN 2226 -- -- -- 11.

06

10.

18

-

0.0

7

0.1

9 -- -- (5+6)-III-2 1

X x- d- x-

/d- x+ d+

x+/d

+ Mr- Mr+ C- C+

Stat

o-

Stat

o+


ILN 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-3

(5+6)-

III-2

Parz

.

Parz

.

44.0 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-3

(5+6)-

III-2

Parz

.

Parz

.

CAMP 15.7 55.9 0.28

0 14.9 55.9

0.26

7 22872 21093

(5+6)-

III-2

(5+6)-

III-2

Parz

.

Parz

.

396.

3 15.7 55.9

0.28

0 -- -- -- 22872 21093

(5+6)-

III-2 1

Parz

. --

FLN 15.7 55.9 0.28

1 -- -- -- 22872 21093

(5+6)-

III-2 1

Parz

. --


74



Sin 11306 9902 48957 49478 48957 9985 21093 60.0 10.05

Cen 10778 9633 48957 31773 31773 -- -- -- 6.46

Des 11306 9902 48957 49478 48957 9985 22872 60.0 10.05

VERIFICHE STATO LIMITE DI ESERCIZIO

Verifica delle travi (Stati limite esercizio)




Ln=820.0 cm

Criterio : CLS_TraviAlte

Combinazione Rara: σca[kg/cmq]=149 σfa[kg/cmq]=3600

X M+ M- Afsup Afinf σc+ σf+ σc- σf- Cb+ Cb-. Ver.

cm kg*m kg*m cmq cmq kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 12361 12.32 12.06 -- -- -53 1972 1 1 Si

82.0 -- 10831 12.32 12.06 -- -- -47 1728 1 1 Si

410.0 -- 4981 12.32 12.06 -- -- -21 795 1 1 Si

738.0 380 -- 12.32 12.06 -1 61 -- -- 1 1 Si

820.0 1643 -- 12.32 12.06 -5 263 -- -- 1 1 Si

Combinazione QP: σca[kg/cmq]=112 σfa[kg/cmq]=3600



q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 11199 12.32 12.06 -- -- -48 1786 7 7 Si

82.0 -- 9817 12.32 12.06 -- -- -42 1566 7 7 Si

410.0 -- 4528 12.32 12.06 -- -- -19 722 7 7 Si

738.0 319 -- 12.32 12.06 -1 51 -- -- 7 7 Si

820.0 1461 -- 12.32 12.06 -5 234 -- -- 7 7 Si

Verifica aperture fessure:Wamm_Freq[mm]=0.400 Wamm_Qp[mm]=0.300

X M Act Aft pAft Sr,max σfmed Wd Wk Cb Ver.

cm kg*m mq cmq cm cm kg/cmq mm mm

0.0 11199 0.1 12.32 35.19 29.8 1786 0.152 0.152 5(Freq

) Si

0.0 11199 0.1 12.32 35.19 29.8 1786 0.152 0.152 7(Qp) Si

82.0 9817 0.1 12.32 35.19 29.8 1566 0.133 0.133 7(Qp) Si

82.0 9817 0.1 12.32 35.19 29.8 1566 0.133 0.133 5(Freq

) Si

410.0 4528 0.1 12.32 35.19 29.8 722 0.061 0.061 7(Qp) Si

410.0 4528 0.1 12.32 35.19 29.8 722 0.061 0.061 5(Freq

) Si

738.0 -319 0.0 12.06 30.16 23.2 51 0.003 0.003 7(Qp) Si

738.0 -319 0.0 12.06 30.16 23.2 51 0.003 0.003 5(Freq Si

75


)

820.0 -1461 0.0 12.06 30.16 23.2 234 0.016 0.016 7(Qp) Si

820.0 -1461 0.0 12.06 30.16 23.2 234 0.016 0.016 5(Freq

) Si



Ln=820.0 cm





q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 22406 12.32 12.06 -- -- -96 3574 1 1 Si

82.0 77 -- 12.32 12.06 -0 12 -- -- 1 1 Si

738.0 -- 447 12.32 12.06 -- -- -2 71 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 20014 12.32 12.06 -- -- -86 3192 7 7 Si

82.0 87 -- 12.32 12.06 -0 14 -- -- 7 7 Si

738.0 -- 374 12.32 12.06 -- -- -2 60 7 7 Si

820.0 -- 20591 12.32 12.06 -- -- -89 3284 7 7 Si




0.0 20014 0.1 12.32 35.19 29.8 3192 0.333 0.333 5(Freq

) Si

82.0 -87 0.0 12.06 30.16 23.2 14 0.001 0.001 7(Qp) Si

82.0 -82 0.0 12.06 30.16 23.2 13 0.001 0.001 4(Freq

) Si

738.0 374 0.1 12.32 35.19 29.8 60 0.005 0.005 7(Qp) Si

738.0 374 0.1 12.32 35.19 29.8 60 0.005 0.005 5(Freq

) Si

820.0 20591 0.1 12.32 35.19 29.8 3284 0.346 0.346 5(Freq

) Si



Ln=820.0 cm





q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

82.0 621 -- 12.32 12.06 -2 100 -- -- 1 1 Si

738.0 302 -- 12.32 12.06 -1 48 -- -- 1 1 Si



cm kg*m kg*m cmq cmq kg/cm kg/cm kg/cm kg/cm

76


q q q q

0.0 -- 20863 12.32 12.06 -- -- -90 3328 7 7 Si

82.0 564 -- 12.32 12.06 -2 90 -- -- 7 7 Si

738.0 279 -- 12.32 12.06 -1 45 -- -- 7 7 Si

820.0 -- 21219 12.32 12.06 -- -- -91 3385 7 7 Si




0.0 20863 0.1 12.32 35.19 29.8 3328 0.352 0.352 5(Freq

) Si

82.0 -564 0.0 12.06 30.16 23.2 90 0.006 0.006 7(Qp) Si

82.0 -564 0.0 12.06 30.16 23.2 90 0.006 0.006 5(Freq

) Si

738.0 -279 0.0 12.06 30.16 23.2 45 0.003 0.003 7(Qp) Si

738.0 -279 0.0 12.06 30.16 23.2 45 0.003 0.003 5(Freq

) Si

820.0 21219 0.1 12.32 35.19 29.8 3385 0.360 0.360 5(Freq

) Si



Ln=820.0 cm





q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

82.0 612 -- 12.32 12.06 -2 98 -- -- 1 1 Si

738.0 354 -- 12.32 12.06 -1 57 -- -- 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 21822 12.32 12.06 -- -- -94 3481 7 7 Si

82.0 554 -- 12.32 12.06 -2 89 -- -- 7 7 Si

738.0 324 -- 12.32 12.06 -1 52 -- -- 7 7 Si

820.0 -- 22111 12.32 12.06 -- -- -95 3527 7 7 Si




0.0 21822 0.1 12.32 35.19 29.8 3481 0.373 0.373 5(Freq

) Si

82.0 -554 0.0 12.06 30.16 23.2 89 0.006 0.006 7(Qp) Si

82.0 -554 0.0 12.06 30.16 23.2 89 0.006 0.006 5(Freq

) Si

738.0 -324 0.0 12.06 30.16 23.2 52 0.003 0.003 7(Qp) Si

738.0 -324 0.0 12.06 30.16 23.2 52 0.003 0.003 5(Freq

) Si

820.0 22111 0.1 12.32 35.19 29.8 3527 0.380 0.380 5(Freq

) Si

77



Ln=820.0 cm





q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

82.0 808 -- 12.32 12.06 -2 129 -- -- 1 1 Si

738.0 628 -- 12.32 12.06 -2 101 -- -- 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 20813 12.32 12.06 -- -- -90 3320 7 7 Si

82.0 729 -- 12.32 12.06 -2 117 -- -- 7 7 Si

738.0 567 -- 12.32 12.06 -2 91 -- -- 7 7 Si

820.0 -- 21015 12.32 12.06 -- -- -90 3352 7 7 Si




0.0 20813 0.1 12.32 35.19 29.8 3320 0.351 0.351 5(Freq

) Si

82.0 -729 0.0 12.06 30.16 23.2 117 0.008 0.008 7(Qp) Si

82.0 -729 0.0 12.06 30.16 23.2 117 0.008 0.008 5(Freq

) Si

738.0 -567 0.0 12.06 30.16 23.2 91 0.006 0.006 7(Qp) Si

738.0 -567 0.0 12.06 30.16 23.2 91 0.006 0.006 5(Freq

) Si

820.0 21015 0.1 12.32 35.19 29.8 3352 0.355 0.355 5(Freq

) Si



Ln=820.0 cm





q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

82.0 -- 113 12.32 12.06 -- -- -0 18 1 1 Si

738.0 -- 747 12.32 12.06 -- -- -3 119 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 21932 12.32 12.06 -- -- -94 3498 7 7 Si

82.0 -- 82 12.32 12.06 -- -- -0 13 7 7 Si

738.0 -- 641 12.32 12.06 -- -- -3 102 7 7 Si



78



0.0 21932 0.1 12.32 35.19 29.8 3498 0.376 0.376 5(Freq

) Si

82.0 82 0.1 12.32 35.19 29.8 13 0.001 0.001 7(Qp) Si

82.0 82 0.1 12.32 35.19 29.8 13 0.001 0.001 5(Freq

) Si

738.0 641 0.1 12.32 35.19 29.8 102 0.009 0.009 7(Qp) Si

738.0 641 0.1 12.32 35.19 29.8 102 0.009 0.009 5(Freq

) Si

820.0 22631 0.1 12.32 35.19 29.8 3610 0.392 0.392 5(Freq

) Si



Ln=820.0 cm





q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 11833 -- 12.32 12.06 -37 1896 -- -- 1 1 Si

82.0 12694 -- 12.32 12.06 -39 2034 -- -- 1 1 Si

410.0 15852 -- 12.32 12.06 -49 2540 -- -- 1 1 Si

738.0 18548 -- 12.32 12.06 -57 2972 -- -- 1 1 Si

820.0 19150 -- 12.32 12.06 -59 3068 -- -- 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 10688 -- 12.32 12.06 -33 1712 -- -- 7 7 Si

82.0 11468 -- 12.32 12.06 -35 1837 -- -- 7 7 Si

410.0 14327 -- 12.32 12.06 -44 2296 -- -- 7 7 Si

738.0 16768 -- 12.32 12.06 -52 2687 -- -- 7 7 Si

820.0 17313 -- 12.32 12.06 -53 2774 -- -- 7 7 Si




0.0 -10688 0.0 12.06 30.16 23.2 1712 0.133 0.133 5(Freq

) Si

0.0 -10688 0.0 12.06 30.16 23.2 1712 0.133 0.133 7(Qp) Si

82.0 -11468 0.0 12.06 30.16 23.2 1837 0.147 0.147 7(Qp) Si

82.0 -11468 0.0 12.06 30.16 23.2 1837 0.147 0.147 5(Freq

) Si

410.0 -14327 0.0 12.06 30.16 23.2 2296 0.197 0.197 7(Qp) Si

410.0 -14327 0.0 12.06 30.16 23.2 2296 0.197 0.197 5(Freq

) Si

738.0 -16768 0.0 12.06 30.16 23.2 2687 0.240 0.240 7(Qp) Si

738.0 -16768 0.0 12.06 30.16 23.2 2687 0.240 0.240 5(Freq

) Si

820.0 -17313 0.0 12.06 30.16 23.2 2774 0.250 0.250 7(Qp) Si

820.0 -17313 0.0 12.06 30.16 23.2 2774 0.250 0.250 5(Freq

) Si

79







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 818 9.24 9.24 -- -- -4 173 1 1 Si

42.5 -- 713 9.24 9.24 -- -- -4 151 1 1 Si

212.5 -- 337 9.24 9.24 -- -- -2 71 1 1 Si

382.5 -- 29 9.24 9.24 -- -- -0 6 1 1 Si

425.0 37 -- 9.24 9.24 -0 8 -- -- 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 822 9.24 9.24 -- -- -4 174 7 7 Si

42.5 -- 717 9.24 9.24 -- -- -4 152 7 7 Si

212.5 -- 341 9.24 9.24 -- -- -2 72 7 7 Si

382.5 -- 35 9.24 9.24 -- -- -0 7 7 7 Si

425.0 31 -- 9.24 9.24 -0 7 -- -- 7 7 Si




0.0 820 0.0 9.24 26.39 24.5 173 0.012 0.012 4(Freq

) Si

0.0 822 0.0 9.24 26.39 24.5 174 0.012 0.012 7(Qp) Si

42.5 717 0.0 9.24 26.39 24.5 152 0.011 0.011 7(Qp) Si

42.5 715 0.0 9.24 26.39 24.5 151 0.011 0.011 4(Freq

) Si

212.5 341 0.0 9.24 26.39 24.5 72 0.005 0.005 7(Qp) Si

212.5 339 0.0 9.24 26.39 24.5 72 0.005 0.005 4(Freq

) Si

382.5 35 0.0 9.24 26.39 24.5 7 0.001 0.001 7(Qp) Si

382.5 32 0.0 9.24 26.39 24.5 7 0.000 0.000 4(Freq

) Si

425.0 -31 0.0 9.24 26.39 24.5 7 0.000 0.000 7(Qp) Si

425.0 -31 0.0 9.24 26.39 24.5 7 0.000 0.000 5(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 909 9.24 9.24 -- -- -5 192 1 1 Si

46.1 -- 784 9.24 9.24 -- -- -4 166 1 1 Si

230.5 -- 332 9.24 9.24 -- -- -2 70 1 1 Si

414.9 37 -- 9.24 9.24 -0 8 -- -- 1 1 Si

461.0 117 -- 9.24 9.24 -1 25 -- -- 1 1 Si


80



q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 925 9.24 9.24 -- -- -5 195 7 7 Si

46.1 -- 799 9.24 9.24 -- -- -4 169 7 7 Si

230.5 -- 347 9.24 9.24 -- -- -2 73 7 7 Si

414.9 23 -- 9.24 9.24 -0 5 -- -- 7 7 Si

461.0 103 -- 9.24 9.24 -1 22 -- -- 7 7 Si




0.0 917 0.0 9.24 26.39 24.5 194 0.014 0.014 4(Freq

) Si

0.0 925 0.0 9.24 26.39 24.5 195 0.014 0.014 7(Qp) Si

46.1 799 0.0 9.24 26.39 24.5 169 0.012 0.012 7(Qp) Si

46.1 791 0.0 9.24 26.39 24.5 167 0.012 0.012 4(Freq

) Si

230.5 347 0.0 9.24 26.39 24.5 73 0.005 0.005 7(Qp) Si

230.5 340 0.0 9.24 26.39 24.5 72 0.005 0.005 4(Freq

) Si

414.9 -23 0.0 9.24 26.39 24.5 5 0.000 0.000 7(Qp) Si

414.9 -23 0.0 9.24 26.39 24.5 5 0.000 0.000 5(Freq

) Si

461.0 -103 0.0 9.24 26.39 24.5 22 0.002 0.002 7(Qp) Si

461.0 -103 0.0 9.24 26.39 24.5 22 0.002 0.002 5(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 575 9.24 9.24 -- -- -3 121 1 1 Si

38.5 -- 502 9.24 9.24 -- -- -3 106 1 1 Si

192.4 -- 246 9.24 9.24 -- -- -1 52 1 1 Si

346.2 -- 47 9.24 9.24 -- -- -0 10 1 1 Si

384.7 -- 6 9.24 9.24 -- -- -0 1 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 611 9.24 9.24 -- -- -3 129 7 7 Si

38.5 -- 537 9.24 9.24 -- -- -3 114 7 7 Si

192.4 -- 276 9.24 9.24 -- -- -1 58 7 7 Si

346.2 -- 71 9.24 9.24 -- -- -0 15 7 7 Si

384.7 -- 29 9.24 9.24 -- -- -0 6 7 7 Si




0.0 593 0.0 9.24 26.39 24.5 125 0.009 0.009 4(Freq

) Si

81


0.0 611 0.0 9.24 26.39 24.5 129 0.009 0.009 7(Qp) Si

38.5 537 0.0 9.24 26.39 24.5 114 0.008 0.008 7(Qp) Si

38.5 520 0.0 9.24 26.39 24.5 110 0.008 0.008 4(Freq

) Si

192.4 276 0.0 9.24 26.39 24.5 58 0.004 0.004 7(Qp) Si

192.4 261 0.0 9.24 26.39 24.5 55 0.004 0.004 4(Freq

) Si

346.2 71 0.0 9.24 26.39 24.5 15 0.001 0.001 7(Qp) Si

346.2 59 0.0 9.24 26.39 24.5 13 0.001 0.001 4(Freq

) Si

384.7 29 0.0 9.24 26.39 24.5 6 0.000 0.000 7(Qp) Si

384.7 18 0.0 9.24 26.39 24.5 4 0.000 0.000 4(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 1241 9.24 9.24 -- -- -6 262 1 1 Si

40.5 -- 1118 9.24 9.24 -- -- -6 236 1 1 Si

202.7 -- 668 9.24 9.24 -- -- -3 141 1 1 Si

364.8 -- 280 9.24 9.24 -- -- -1 59 1 1 Si

405.4 -- 193 9.24 9.24 -- -- -1 41 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 1252 9.24 9.24 -- -- -6 265 7 7 Si

40.5 -- 1129 9.24 9.24 -- -- -6 239 7 7 Si

202.7 -- 677 9.24 9.24 -- -- -3 143 7 7 Si

364.8 -- 288 9.24 9.24 -- -- -1 61 7 7 Si

405.4 -- 200 9.24 9.24 -- -- -1 42 7 7 Si




0.0 1246 0.0 9.24 26.39 24.5 263 0.018 0.018 4(Freq

) Si

0.0 1252 0.0 9.24 26.39 24.5 265 0.019 0.019 7(Qp) Si

40.5 1129 0.0 9.24 26.39 24.5 239 0.017 0.017 7(Qp) Si

40.5 1124 0.0 9.24 26.39 24.5 237 0.017 0.017 4(Freq

) Si

202.7 677 0.0 9.24 26.39 24.5 143 0.010 0.010 7(Qp) Si

202.7 672 0.0 9.24 26.39 24.5 142 0.010 0.010 4(Freq

) Si

364.8 288 0.0 9.24 26.39 24.5 61 0.004 0.004 7(Qp) Si

364.8 284 0.0 9.24 26.39 24.5 60 0.004 0.004 4(Freq

) Si

405.4 200 0.0 9.24 26.39 24.5 42 0.003 0.003 7(Qp) Si

405.4 197 0.0 9.24 26.39 24.5 42 0.003 0.003 4(Freq

) Si

82







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 344 -- 9.24 9.24 -2 73 -- -- 1 1 Si

44.0 337 -- 9.24 9.24 -2 71 -- -- 1 1 Si

220.1 266 -- 9.24 9.24 -1 56 -- -- 1 1 Si

396.3 126 -- 9.24 9.24 -1 27 -- -- 1 1 Si

440.3 80 -- 9.24 9.24 -0 17 -- -- 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 337 -- 9.24 9.24 -2 71 -- -- 7 7 Si

44.0 329 -- 9.24 9.24 -2 70 -- -- 7 7 Si

220.1 254 -- 9.24 9.24 -1 54 -- -- 7 7 Si

396.3 109 -- 9.24 9.24 -1 23 -- -- 7 7 Si

440.3 62 -- 9.24 9.24 -0 13 -- -- 7 7 Si




0.0 -337 0.0 9.24 26.39 24.5 71 0.005 0.005 5(Freq

) Si

0.0 -337 0.0 9.24 26.39 24.5 71 0.005 0.005 7(Qp) Si

44.0 -329 0.0 9.24 26.39 24.5 70 0.005 0.005 7(Qp) Si

44.0 -329 0.0 9.24 26.39 24.5 70 0.005 0.005 5(Freq

) Si

220.1 -254 0.0 9.24 26.39 24.5 54 0.004 0.004 7(Qp) Si

220.1 -254 0.0 9.24 26.39 24.5 54 0.004 0.004 5(Freq

) Si

396.3 -109 0.0 9.24 26.39 24.5 23 0.002 0.002 7(Qp) Si

396.3 -109 0.0 9.24 26.39 24.5 23 0.002 0.002 5(Freq

) Si

440.3 -62 0.0 9.24 26.39 24.5 13 0.001 0.001 7(Qp) Si

440.3 -62 0.0 9.24 26.39 24.5 13 0.001 0.001 5(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 80 -- 9.24 9.24 -0 17 -- -- 1 1 Si

42.5 30 -- 9.24 9.24 -0 6 -- -- 1 1 Si

212.5 -- 215 9.24 9.24 -- -- -1 45 1 1 Si

382.5 -- 528 9.24 9.24 -- -- -3 112 1 1 Si

425.0 -- 617 9.24 9.24 -- -- -3 130 1 1 Si

83




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 62 -- 9.24 9.24 -0 13 -- -- 7 7 Si

42.5 11 -- 9.24 9.24 -0 2 -- -- 7 7 Si

212.5 -- 238 9.24 9.24 -- -- -1 50 7 7 Si

382.5 -- 556 9.24 9.24 -- -- -3 118 7 7 Si

425.0 -- 647 9.24 9.24 -- -- -3 137 7 7 Si




0.0 -62 0.0 9.24 26.39 24.5 13 0.001 0.001 5(Freq

) Si

0.0 -62 0.0 9.24 26.39 24.5 13 0.001 0.001 7(Qp) Si

42.5 -11 0.0 9.24 26.39 24.5 2 0.000 0.000 7(Qp) Si

42.5 -11 0.0 9.24 26.39 24.5 2 0.000 0.000 5(Freq

) Si

212.5 238 0.0 9.24 26.39 24.5 50 0.004 0.004 7(Qp) Si

212.5 226 0.0 9.24 26.39 24.5 48 0.003 0.003 4(Freq

) Si

382.5 556 0.0 9.24 26.39 24.5 118 0.008 0.008 7(Qp) Si

382.5 542 0.0 9.24 26.39 24.5 115 0.008 0.008 4(Freq

) Si

425.0 647 0.0 9.24 26.39 24.5 137 0.010 0.010 7(Qp) Si

425.0 632 0.0 9.24 26.39 24.5 134 0.009 0.009 4(Freq

) Si



Criterio : CLS_Pilastri




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 20 11.06 10.18 -- -- -0 4 1 1 Si

44.0 362 -- 11.06 10.18 -2 69 -- -- 1 1 Si

220.1 725 -- 11.06 10.18 -3 139 -- -- 1 1 Si

396.3 -- 773 11.06 10.18 -- -- -4 137 1 1 Si

440.3 -- 1438 11.06 10.18 -- -- -7 255 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 16 11.06 10.18 -- -- -0 3 7 7 Si

44.0 365 -- 11.06 10.18 -2 70 -- -- 7 7 Si

220.1 724 -- 11.06 10.18 -3 139 -- -- 7 7 Si

396.3 -- 778 11.06 10.18 -- -- -4 138 7 7 Si

440.3 -- 1445 11.06 10.18 -- -- -7 256 7 7 Si




0.0 16 0.0 11.06 30.16 23.2 3 0.000 0.000 5(Freq Si

84


)

0.0 16 0.0 11.06 30.16 23.2 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

44.0 -365 0.0 10.18 27.65 24.0 70 0.005 0.005 7(Qp) Si

44.0 -363 0.0 10.18 27.65 24.0 70 0.005 0.005 4(Freq

) Si

220.1 -724 0.0 10.18 27.65 24.0 139 0.010 0.010 7(Qp) Si

220.1 -724 0.0 10.18 27.65 24.0 139 0.010 0.010 5(Freq

) Si

396.3 778 0.0 11.06 30.16 23.2 138 0.009 0.009 7(Qp) Si

396.3 775 0.0 11.06 30.16 23.2 138 0.009 0.009 4(Freq

) Si

440.3 1445 0.0 11.06 30.16 23.2 256 0.017 0.017 7(Qp) Si

440.3 1441 0.0 11.06 30.16 23.2 256 0.017 0.017 4(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 1543 11.06 10.18 -- -- -7 274 1 1 Si

42.5 -- 951 11.06 10.18 -- -- -4 169 1 1 Si

212.5 332 -- 11.06 10.18 -2 64 -- -- 1 1 Si

382.5 -- 119 11.06 10.18 -- -- -1 21 1 1 Si

425.0 -- 503 11.06 10.18 -- -- -2 89 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 1506 11.06 10.18 -- -- -7 267 7 7 Si

42.5 -- 922 11.06 10.18 -- -- -4 164 7 7 Si

212.5 330 -- 11.06 10.18 -2 63 -- -- 7 7 Si

382.5 -- 151 11.06 10.18 -- -- -1 27 7 7 Si

425.0 -- 542 11.06 10.18 -- -- -2 96 7 7 Si




0.0 1506 0.0 11.06 30.16 23.2 267 0.018 0.018 5(Freq

) Si

0.0 1506 0.0 11.06 30.16 23.2 267 0.018 0.018 7(Qp) Si

42.5 922 0.0 11.06 30.16 23.2 164 0.011 0.011 7(Qp) Si

42.5 922 0.0 11.06 30.16 23.2 164 0.011 0.011 5(Freq

) Si

212.5 -330 0.0 10.18 27.65 24.0 63 0.004 0.004 7(Qp) Si

212.5 -330 0.0 10.18 27.65 24.0 63 0.004 0.004 5(Freq

) Si

382.5 151 0.0 11.06 30.16 23.2 27 0.002 0.002 7(Qp) Si

382.5 135 0.0 11.06 30.16 23.2 24 0.002 0.002 4(Freq

) Si

425.0 542 0.0 11.06 30.16 23.2 96 0.006 0.006 7(Qp) Si

425.0 523 0.0 11.06 30.16 23.2 93 0.006 0.006 4(Freq

) Si

85







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 783 11.06 10.18 -- -- -4 139 1 1 Si

42.5 -- 305 11.06 10.18 -- -- -1 54 1 1 Si

212.5 522 -- 11.06 10.18 -2 100 -- -- 1 1 Si

382.5 -- 385 11.06 10.18 -- -- -2 68 1 1 Si

425.0 -- 883 11.06 10.18 -- -- -4 157 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 789 11.06 10.18 -- -- -4 140 7 7 Si

42.5 -- 313 11.06 10.18 -- -- -1 55 7 7 Si

212.5 511 -- 11.06 10.18 -2 98 -- -- 7 7 Si

382.5 -- 399 11.06 10.18 -- -- -2 71 7 7 Si

425.0 -- 897 11.06 10.18 -- -- -4 159 7 7 Si




0.0 786 0.0 11.06 30.16 23.2 139 0.009 0.009 4(Freq

) Si

0.0 789 0.0 11.06 30.16 23.2 140 0.009 0.009 7(Qp) Si

42.5 313 0.0 11.06 30.16 23.2 55 0.004 0.004 7(Qp) Si

42.5 309 0.0 11.06 30.16 23.2 55 0.004 0.004 4(Freq

) Si

212.5 -511 0.0 10.18 27.65 24.0 98 0.007 0.007 7(Qp) Si

212.5 -511 0.0 10.18 27.65 24.0 98 0.007 0.007 5(Freq

) Si

382.5 399 0.0 11.06 30.16 23.2 71 0.005 0.005 7(Qp) Si

382.5 392 0.0 11.06 30.16 23.2 70 0.005 0.005 4(Freq

) Si

425.0 897 0.0 11.06 30.16 23.2 159 0.011 0.011 7(Qp) Si

425.0 890 0.0 11.06 30.16 23.2 158 0.010 0.010 4(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 945 11.06 10.18 -- -- -4 168 1 1 Si

46.1 -- 362 11.06 10.18 -- -- -2 64 1 1 Si

230.5 696 -- 11.06 10.18 -3 134 -- -- 1 1 Si

414.9 -- 287 11.06 10.18 -- -- -1 51 1 1 Si

461.0 -- 851 11.06 10.18 -- -- -4 151 1 1 Si

86




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 957 11.06 10.18 -- -- -4 170 7 7 Si

46.1 -- 374 11.06 10.18 -- -- -2 66 7 7 Si

230.5 684 -- 11.06 10.18 -3 131 -- -- 7 7 Si

414.9 -- 298 11.06 10.18 -- -- -1 53 7 7 Si

461.0 -- 862 11.06 10.18 -- -- -4 153 7 7 Si




0.0 951 0.0 11.06 30.16 23.2 169 0.011 0.011 4(Freq

) Si

0.0 957 0.0 11.06 30.16 23.2 170 0.011 0.011 7(Qp) Si

46.1 374 0.0 11.06 30.16 23.2 66 0.004 0.004 7(Qp) Si

46.1 368 0.0 11.06 30.16 23.2 65 0.004 0.004 4(Freq

) Si

230.5 -684 0.0 10.18 27.65 24.0 131 0.009 0.009 7(Qp) Si

230.5 -684 0.0 10.18 27.65 24.0 131 0.009 0.009 5(Freq

) Si

414.9 298 0.0 11.06 30.16 23.2 53 0.003 0.003 7(Qp) Si

414.9 292 0.0 11.06 30.16 23.2 52 0.003 0.003 4(Freq

) Si

461.0 862 0.0 11.06 30.16 23.2 153 0.010 0.010 7(Qp) Si

461.0 857 0.0 11.06 30.16 23.2 152 0.010 0.010 4(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 581 11.06 10.18 -- -- -3 103 1 1 Si

38.5 -- 252 11.06 10.18 -- -- -1 45 1 1 Si

192.4 179 -- 11.06 10.18 -1 34 -- -- 1 1 Si

346.2 -- 811 11.06 10.18 -- -- -4 144 1 1 Si

384.7 -- 1281 11.06 10.18 -- -- -6 227 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 616 11.06 10.18 -- -- -3 109 7 7 Si

38.5 -- 279 11.06 10.18 -- -- -1 50 7 7 Si

192.4 178 -- 11.06 10.18 -1 34 -- -- 7 7 Si

346.2 -- 786 11.06 10.18 -- -- -4 139 7 7 Si

384.7 -- 1249 11.06 10.18 -- -- -6 222 7 7 Si




87


0.0 599 0.0 11.06 30.16 23.2 106 0.007 0.007 4(Freq

) Si

0.0 616 0.0 11.06 30.16 23.2 109 0.007 0.007 7(Qp) Si

38.5 279 0.0 11.06 30.16 23.2 50 0.003 0.003 7(Qp) Si

38.5 266 0.0 11.06 30.16 23.2 47 0.003 0.003 4(Freq

) Si

192.4 -178 0.0 10.18 27.65 24.0 34 0.002 0.002 7(Qp) Si

192.4 -178 0.0 10.18 27.65 24.0 34 0.002 0.002 5(Freq

) Si

346.2 786 0.0 11.06 30.16 23.2 139 0.009 0.009 7(Qp) Si

346.2 786 0.0 11.06 30.16 23.2 139 0.009 0.009 5(Freq

) Si

384.7 1249 0.0 11.06 30.16 23.2 222 0.015 0.015 7(Qp) Si

384.7 1249 0.0 11.06 30.16 23.2 222 0.015 0.015 5(Freq

) Si







q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 1264 11.06 10.18 -- -- -6 224 1 1 Si

40.5 -- 687 11.06 10.18 -- -- -3 122 1 1 Si

202.7 633 -- 11.06 10.18 -3 122 -- -- 1 1 Si

364.9 376 -- 11.06 10.18 -2 72 -- -- 1 1 Si

405.4 65 -- 11.06 10.18 -0 12 -- -- 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 1266 11.06 10.18 -- -- -6 225 7 7 Si

40.5 -- 689 11.06 10.18 -- -- -3 122 7 7 Si

202.7 633 -- 11.06 10.18 -3 121 -- -- 7 7 Si

364.9 377 -- 11.06 10.18 -2 72 -- -- 7 7 Si

405.4 66 -- 11.06 10.18 -0 13 -- -- 7 7 Si




0.0 1265 0.0 11.06 30.16 23.2 224 0.015 0.015 4(Freq

) Si

0.0 1266 0.0 11.06 30.16 23.2 225 0.015 0.015 7(Qp) Si

40.5 689 0.0 11.06 30.16 23.2 122 0.008 0.008 7(Qp) Si

40.5 688 0.0 11.06 30.16 23.2 122 0.008 0.008 4(Freq

) Si

202.7 -633 0.0 10.18 27.65 24.0 121 0.008 0.008 7(Qp) Si

202.7 -633 0.0 10.18 27.65 24.0 121 0.008 0.008 5(Freq

) Si

364.9 -377 0.0 10.18 27.65 24.0 72 0.005 0.005 7(Qp) Si

364.9 -376 0.0 10.18 27.65 24.0 72 0.005 0.005 4(Freq

) Si

405.4 -66 0.0 10.18 27.65 24.0 13 0.001 0.001 7(Qp) Si

405.4 -66 0.0 10.18 27.65 24.0 13 0.001 0.001 4(Freq Si

88


)




Criterio : CLS_TraviFondazione


X My Mz Afsup Afinf Afsin Afdes σc σf Cb Ver.

cm kg*m kg*m cmq cmq cmq cmq kg/cmq kg/cmq

0.0 13055 14681 16.08 17.15 0.00 0.00 -25 909 1 Si

82.0 21743 14227 16.08 17.15 0.00 0.00 -28 1309 1 Si

410.0 32510 12410 16.08 17.15 0.00 0.00 -27 1854 1 Si

738.0 13993 10592 16.08 17.15 0.00 0.00 -20 867 1 Si

820.0 3778 10138 16.08 17.15 0.00 0.00 -16 465 1 Si




0.0 11821 13347 16.08 17.15 0.00 0.00 -23 825 7 Si

82.0 19743 12933 16.08 17.15 0.00 0.00 -25 1189 7 Si

410.0 29569 11277 16.08 17.15 0.00 0.00 -25 1686 7 Si

738.0 12682 9621 16.08 17.15 0.00 0.00 -18 787 7 Si

820.0 3369 9207 16.08 17.15 0.00 0.00 -15 425 7 Si




0.0 11821 0.2 33.24 84.19 30.6 471 0.041 0.041 5(Freq

) Si

0.0 11821 0.2 33.24 84.19 30.6 471 0.041 0.041 7(Qp) Si

82.0 19743 0.2 21.83 54.94 38.1 840 0.091 0.091 7(Qp) Si

82.0 19743 0.2 21.83 54.94 38.1 840 0.091 0.091 5(Freq

) Si

410.0 29569 0.0 16.08 40.21 20.9 1673 0.124 0.124 7(Qp) Si

410.0 29569 0.0 16.08 40.21 20.9 1673 0.124 0.124 5(Freq

) Si

738.0 12682 0.2 29.73 75.19 31.8 420 0.038 0.038 7(Qp) Si

738.0 12682 0.2 29.73 75.19 31.8 420 0.038 0.038 5(Freq

) Si

820.0 3369 0.2 33.24 84.19 31.4 317 0.028 0.028 7(Qp) Si

820.0 3369 0.2 33.24 84.19 31.4 317 0.028 0.028 5(Freq

) Si








q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 7724 20.11 21.17 -- -- -5 350 1 1 Si

86.0 -- 19898 20.11 21.17 -- -- -12 901 1 1 Si

430.0 -- 41029 20.11 21.17 -- -- -25 1858 1 1 Si

774.0 -- 26353 20.11 21.17 -- -- -16 1193 1 1 Si

89


860.0 -- 14943 20.11 21.17 -- -- -9 677 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 6887 20.11 21.17 -- -- -4 312 7 7 Si

86.0 -- 17932 20.11 21.17 -- -- -11 812 7 7 Si

430.0 -- 37106 20.11 21.17 -- -- -22 1680 7 7 Si

774.0 -- 23771 20.11 21.17 -- -- -14 1076 7 7 Si

860.0 -- 13418 20.11 21.17 -- -- -8 608 7 7 Si




0.0 6887 0.1 20.11 50.27 20.9 312 0.019 0.019 5(Freq

) Si

0.0 6887 0.1 20.11 50.27 20.9 312 0.019 0.019 7(Qp) Si

86.0 17932 0.1 20.11 50.27 20.9 812 0.048 0.048 7(Qp) Si

86.0 17932 0.1 20.11 50.27 20.9 812 0.048 0.048 5(Freq

) Si

430.0 37106 0.1 20.11 50.27 20.9 1680 0.125 0.125 7(Qp) Si

430.0 37106 0.1 20.11 50.27 20.9 1680 0.125 0.125 5(Freq

) Si

774.0 23771 0.1 20.11 50.27 20.9 1076 0.065 0.065 7(Qp) Si

774.0 23771 0.1 20.11 50.27 20.9 1076 0.065 0.065 5(Freq

) Si

860.0 13418 0.1 20.11 50.27 20.9 608 0.036 0.036 7(Qp) Si

860.0 13418 0.1 20.11 50.27 20.9 608 0.036 0.036 5(Freq

) Si








q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 8616 20.11 21.17 -- -- -5 390 1 1 Si

86.0 -- 21416 20.11 21.17 -- -- -13 970 1 1 Si

430.0 -- 43594 20.11 21.17 -- -- -26 1974 1 1 Si

774.0 -- 28306 20.11 21.17 -- -- -17 1282 1 1 Si

860.0 -- 16372 20.11 21.17 -- -- -10 741 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 7683 20.11 21.17 -- -- -5 348 7 7 Si

86.0 -- 19257 20.11 21.17 -- -- -12 872 7 7 Si

430.0 -- 39318 20.11 21.17 -- -- -24 1780 7 7 Si

774.0 -- 25486 20.11 21.17 -- -- -15 1154 7 7 Si

860.0 -- 14695 20.11 21.17 -- -- -9 665 7 7 Si

90




0.0 7683 0.1 20.11 50.27 20.9 348 0.021 0.021 5(Freq

) Si

0.0 7683 0.1 20.11 50.27 20.9 348 0.021 0.021 7(Qp) Si

86.0 19257 0.1 20.11 50.27 20.9 872 0.052 0.052 7(Qp) Si

86.0 19257 0.1 20.11 50.27 20.9 872 0.052 0.052 5(Freq

) Si

430.0 39318 0.1 20.11 50.27 20.9 1780 0.135 0.135 7(Qp) Si

430.0 39318 0.1 20.11 50.27 20.9 1780 0.135 0.135 5(Freq

) Si

774.0 25486 0.1 20.11 50.27 20.9 1154 0.073 0.073 7(Qp) Si

774.0 25486 0.1 20.11 50.27 20.9 1154 0.073 0.073 5(Freq

) Si

860.0 14695 0.1 20.11 50.27 20.9 665 0.040 0.040 7(Qp) Si

860.0 14695 0.1 20.11 50.27 20.9 665 0.040 0.040 5(Freq

) Si








q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 9072 20.11 21.17 -- -- -5 411 1 1 Si

86.0 -- 22272 20.11 21.17 -- -- -13 1008 1 1 Si

430.0 -- 45172 20.11 21.17 -- -- -27 2045 1 1 Si

774.0 -- 29567 20.11 21.17 -- -- -18 1339 1 1 Si

860.0 -- 17314 20.11 21.17 -- -- -10 784 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 8087 20.11 21.17 -- -- -5 366 7 7 Si

86.0 -- 20014 20.11 21.17 -- -- -12 906 7 7 Si

430.0 -- 40715 20.11 21.17 -- -- -25 1843 7 7 Si

774.0 -- 26609 20.11 21.17 -- -- -16 1205 7 7 Si

860.0 -- 15540 20.11 21.17 -- -- -9 704 7 7 Si




0.0 8087 0.1 20.11 50.27 20.9 366 0.022 0.022 5(Freq

) Si

0.0 8087 0.1 20.11 50.27 20.9 366 0.022 0.022 7(Qp) Si

86.0 20014 0.1 20.11 50.27 20.9 906 0.054 0.054 7(Qp) Si

86.0 20014 0.1 20.11 50.27 20.9 906 0.054 0.054 5(Freq

) Si

430.0 40715 0.1 20.11 50.27 20.9 1843 0.141 0.141 7(Qp) Si

430.0 40715 0.1 20.11 50.27 20.9 1843 0.141 0.141 5(Freq

) Si

774.0 26609 0.1 20.11 50.27 20.9 1205 0.078 0.078 7(Qp) Si

91


774.0 26609 0.1 20.11 50.27 20.9 1205 0.078 0.078 5(Freq

) Si

860.0 15540 0.1 20.11 50.27 20.9 704 0.042 0.042 7(Qp) Si

860.0 15540 0.1 20.11 50.27 20.9 704 0.042 0.042 5(Freq

) Si








q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 8709 20.11 21.17 -- -- -5 394 1 1 Si

86.0 -- 21730 20.11 21.17 -- -- -13 984 1 1 Si

430.0 -- 44301 20.11 21.17 -- -- -27 2006 1 1 Si

774.0 -- 28706 20.11 21.17 -- -- -17 1300 1 1 Si

860.0 -- 16539 20.11 21.17 -- -- -10 749 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 7764 20.11 21.17 -- -- -5 352 7 7 Si

86.0 -- 19533 20.11 21.17 -- -- -12 884 7 7 Si

430.0 -- 39941 20.11 21.17 -- -- -24 1808 7 7 Si

774.0 -- 25838 20.11 21.17 -- -- -16 1170 7 7 Si

860.0 -- 14842 20.11 21.17 -- -- -9 672 7 7 Si




0.0 7764 0.1 20.11 50.27 20.9 352 0.021 0.021 5(Freq

) Si

0.0 7764 0.1 20.11 50.27 20.9 352 0.021 0.021 7(Qp) Si

86.0 19533 0.1 20.11 50.27 20.9 884 0.053 0.053 7(Qp) Si

86.0 19533 0.1 20.11 50.27 20.9 884 0.053 0.053 5(Freq

) Si

430.0 39941 0.1 20.11 50.27 20.9 1808 0.138 0.138 7(Qp) Si

430.0 39941 0.1 20.11 50.27 20.9 1808 0.138 0.138 5(Freq

) Si

774.0 25838 0.1 20.11 50.27 20.9 1170 0.074 0.074 7(Qp) Si

774.0 25838 0.1 20.11 50.27 20.9 1170 0.074 0.074 5(Freq

) Si

860.0 14842 0.1 20.11 50.27 20.9 672 0.040 0.040 7(Qp) Si

860.0 14842 0.1 20.11 50.27 20.9 672 0.040 0.040 5(Freq

) Si







92



q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 8757 20.11 21.17 -- -- -5 397 1 1 Si

86.0 -- 21209 20.11 21.17 -- -- -13 960 1 1 Si

430.0 -- 43026 20.11 21.17 -- -- -26 1948 1 1 Si

774.0 -- 28438 20.11 21.17 -- -- -17 1288 1 1 Si

860.0 -- 16798 20.11 21.17 -- -- -10 761 1 1 Si




q

kg/cm

q

kg/cm

q

kg/cm

q

0.0 -- 7811 20.11 21.17 -- -- -5 354 7 7 Si

86.0 -- 19097 20.11 21.17 -- -- -12 865 7 7 Si

430.0 -- 38875 20.11 21.17 -- -- -23 1760 7 7 Si

774.0 -- 25634 20.11 21.17 -- -- -15 1161 7 7 Si

860.0 -- 15081 20.11 21.17 -- -- -9 683 7 7 Si




0.0 7811 0.1 20.11 50.27 20.9 354 0.021 0.021 5(Freq

) Si

0.0 7811 0.1 20.11 50.27 20.9 354 0.021 0.021 7(Qp) Si

86.0 19097 0.1 20.11 50.27 20.9 865 0.052 0.052 7(Qp) Si

86.0 19097 0.1 20.11 50.27 20.9 865 0.052 0.052 5(Freq

) Si

430.0 38875 0.1 20.11 50.27 20.9 1760 0.133 0.133 7(Qp) Si

430.0 38875 0.1 20.11 50.27 20.9 1760 0.133 0.133 5(Freq

) Si

774.0 25634 0.1 20.11 50.27 20.9 1161 0.074 0.074 7(Qp) Si

774.0 25634 0.1 20.11 50.27 20.9 1161 0.074 0.074 5(Freq

) Si

860.0 15081 0.1 20.11 50.27 20.9 683 0.041 0.041 7(Qp) Si

860.0 15081 0.1 20.11 50.27 20.9 683 0.041 0.041 5(Freq

) Si








0.0 3460 10368 16.08 17.15 0.00 0.00 -17 496 1 Si

86.0 13569 10523 16.08 17.15 0.00 0.00 -20 846 1 Si

430.0 30456 11145 16.08 17.15 0.00 0.00 -25 1733 1 Si

774.0 16155 11766 16.08 17.15 0.00 0.00 -23 993 1 Si

860.0 5969 11921 16.08 17.15 0.00 0.00 -18 530 1 Si




0.0 3087 9429 16.08 17.15 0.00 0.00 -16 454 7 Si

86.0 12314 9571 16.08 17.15 0.00 0.00 -18 768 7 Si

93


430.0 27732 10137 16.08 17.15 0.00 0.00 -22 1578 7 Si

774.0 14672 10704 16.08 17.15 0.00 0.00 -21 902 7 Si

860.0 5373 10846 16.08 17.15 0.00 0.00 -16 480 7 Si




0.0 3087 0.2 33.24 84.19 31.5 325 0.029 0.029 5(Freq

) Si

0.0 3087 0.2 33.24 84.19 31.5 325 0.029 0.029 7(Qp) Si

86.0 12314 0.2 30.86 78.09 31.2 388 0.035 0.035 7(Qp) Si

86.0 12314 0.2 30.86 78.09 31.2 388 0.035 0.035 5(Freq

) Si

430.0 27732 0.0 16.08 40.21 20.9 1568 0.114 0.114 7(Qp) Si

430.0 27732 0.0 16.08 40.21 20.9 1568 0.114 0.114 5(Freq

) Si

774.0 14672 0.2 27.81 70.27 33.0 510 0.048 0.048 7(Qp) Si

774.0 14672 0.2 27.81 70.27 33.0 510 0.048 0.048 5(Freq

) Si

860.0 5373 0.2 33.24 84.19 31.2 374 0.033 0.033 7(Qp) Si

860.0 5373 0.2 33.24 84.19 31.2 374 0.033 0.033 5(Freq

) Si








0.0 -5481 1332 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 396 1 Si

44.0 -442 1839 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 142 1 Si

220.1 11282 3867 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 640 1 Si

396.3 9516 5896 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 568 1 Si

440.3 6887 6403 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 451 1 Si




0.0 -4782 1296 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 353 7 Si

44.0 -229 1749 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 125 7 Si

220.1 10344 3561 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 587 7 Si

396.3 8662 5372 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 517 7 Si

440.3 6250 5825 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 409 7 Si




0.0 -4782 0.1 17.15 43.98 25.9 311 0.023 0.023 5(Freq

) Si

0.0 -4782 0.1 17.15 43.98 25.9 311 0.023 0.023 7(Qp) Si

44.0 -229 0.2 30.05 76.23 33.5 66 0.006 0.006 7(Qp) Si

44.0 -229 0.2 30.05 76.23 33.5 66 0.006 0.006 5(Freq

) Si

220.1 10344 0.0 16.08 40.21 20.9 585 0.035 0.035 7(Qp) Si

94


220.1 10344 0.0 16.08 40.21 20.9 585 0.035 0.035 5(Freq

) Si

396.3 8662 0.2 18.42 46.20 37.7 446 0.048 0.048 7(Qp) Si

396.3 8662 0.2 18.42 46.20 37.7 446 0.048 0.048 5(Freq

) Si

440.3 6250 0.2 33.24 84.19 30.3 211 0.018 0.018 7(Qp) Si

440.3 6250 0.2 33.24 84.19 30.3 211 0.018 0.018 5(Freq

) Si








0.0 -7456 -299 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 422 1 Si

42.5 -3647 -221 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 216 1 Si

212.5 3496 90 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 209 1 Si

382.5 -2096 401 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 145 1 Si

425.0 -5478 478 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 347 1 Si




0.0 -6669 -234 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 373 7 Si

42.5 -3222 -161 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 186 7 Si

212.5 3258 131 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 193 7 Si

382.5 -1766 423 16.08 17.15 0.00 0.00 -3 127 7 Si

425.0 -4816 496 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 309 7 Si




0.0 -6669 0.2 17.15 43.98 49.2 361 0.051 0.051 5(Freq

) Si

0.0 -6669 0.2 17.15 43.98 49.2 361 0.051 0.051 7(Qp) Si

42.5 -3222 0.2 17.15 43.98 49.3 175 0.025 0.025 7(Qp) Si

42.5 -3222 0.2 17.15 43.98 49.3 175 0.025 0.025 5(Freq

) Si

212.5 3258 0.0 16.08 40.21 21.1 186 0.011 0.011 7(Qp) Si

212.5 3258 0.0 16.08 40.21 21.1 186 0.011 0.011 5(Freq

) Si

382.5 -1766 0.1 17.15 43.98 25.7 112 0.008 0.008 7(Qp) Si

382.5 -1766 0.1 17.15 43.98 25.7 112 0.008 0.008 5(Freq

) Si

425.0 -4816 0.1 17.15 43.98 24.7 276 0.020 0.020 7(Qp) Si

425.0 -4816 0.1 17.15 43.98 24.7 276 0.020 0.020 5(Freq

) Si






95



0.0 -8838 -925 16.08 17.15 0.00 0.00 -18 579 1 Si

42.5 -4987 -863 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 398 1 Si

212.5 2175 -612 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 238 1 Si

382.5 -3737 -361 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 240 1 Si

425.0 -7260 -298 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 411 1 Si




0.0 -7966 -828 16.08 17.15 0.00 0.00 -16 521 7 Si

42.5 -4487 -770 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 357 7 Si

212.5 1993 -537 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 212 7 Si

382.5 -3325 -304 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 211 7 Si

425.0 -6500 -245 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 366 7 Si




0.0 -7966 0.2 17.15 43.98 49.6 441 0.062 0.062 5(Freq

) Si

0.0 -7966 0.2 17.15 43.98 49.6 441 0.062 0.062 7(Qp) Si

42.5 -4487 0.2 22.31 56.87 42.0 220 0.026 0.026 7(Qp) Si

42.5 -4487 0.2 22.31 56.87 42.0 220 0.026 0.026 5(Freq

) Si

212.5 1993 0.2 26.07 65.82 38.1 109 0.012 0.012 7(Qp) Si

212.5 1993 0.2 26.07 65.82 38.1 109 0.012 0.012 5(Freq

) Si

382.5 -3325 0.2 17.15 43.98 49.5 183 0.026 0.026 7(Qp) Si

382.5 -3325 0.2 17.15 43.98 49.5 183 0.026 0.026 5(Freq

) Si

425.0 -6500 0.2 17.15 43.98 49.3 352 0.050 0.050 7(Qp) Si

425.0 -6500 0.2 17.15 43.98 49.3 352 0.050 0.050 5(Freq

) Si








0.0 -7583 92 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 438 1 Si

46.1 -3457 41 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 200 1 Si

230.5 3609 -163 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 230 1 Si

414.9 -4447 -367 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 276 1 Si

461.0 -8866 -418 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 509 1 Si




0.0 -6776 115 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 396 7 Si

46.1 -3057 66 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 180 7 Si

230.5 3297 -128 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 208 7 Si

414.9 -3997 -321 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 247 7 Si

96


461.0 -7990 -370 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 458 7 Si




0.0 -6776 0.1 17.15 43.98 22.4 368 0.024 0.024 5(Freq

) Si

0.0 -6776 0.1 17.15 43.98 22.4 368 0.024 0.024 7(Qp) Si

46.1 -3057 0.1 17.15 43.98 22.9 166 0.011 0.011 7(Qp) Si

46.1 -3057 0.1 17.15 43.98 22.9 166 0.011 0.011 5(Freq

) Si

230.5 3297 0.1 16.08 40.21 23.5 191 0.013 0.013 7(Qp) Si

230.5 3297 0.1 16.08 40.21 23.5 191 0.013 0.013 5(Freq

) Si

414.9 -3997 0.2 17.15 43.98 49.4 219 0.031 0.031 7(Qp) Si

414.9 -3997 0.2 17.15 43.98 49.4 219 0.031 0.031 5(Freq

) Si

461.0 -7990 0.2 17.15 43.98 49.3 433 0.061 0.061 7(Qp) Si

461.0 -7990 0.2 17.15 43.98 49.3 433 0.061 0.061 5(Freq

) Si








0.0 -3934 466 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 256 1 Si

38.5 -1461 319 16.08 17.15 0.00 0.00 -3 103 1 Si

192.4 2118 -270 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 161 1 Si

346.2 -4520 -858 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 379 1 Si

384.7 -7807 -1006 16.08 17.15 0.00 0.00 -18 546 1 Si




0.0 -3419 487 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 227 7 Si

38.5 -1187 352 16.08 17.15 0.00 0.00 -2 89 7 Si

192.4 2026 -189 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 141 7 Si

346.2 -3997 -729 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 328 7 Si

384.7 -6974 -865 16.08 17.15 0.00 0.00 -15 481 7 Si




0.0 -3419 0.1 17.15 43.98 25.1 202 0.014 0.014 5(Freq

) Si

0.0 -3419 0.1 17.15 43.98 25.1 202 0.014 0.014 7(Qp) Si

38.5 -1187 0.1 17.15 43.98 26.0 79 0.006 0.006 7(Qp) Si

38.5 -1187 0.1 17.15 43.98 26.0 79 0.006 0.006 5(Freq

) Si

192.4 2026 0.2 17.90 44.87 49.3 107 0.015 0.015 7(Qp) Si

192.4 2072 0.2 19.77 49.66 46.0 100 0.013 0.013 4(Freq

) Si

97


346.2 -3997 0.2 22.93 58.44 41.2 184 0.022 0.022 7(Qp) Si

346.2 -3997 0.2 22.93 58.44 41.2 184 0.022 0.022 5(Freq

) Si

384.7 -6974 0.2 18.05 46.21 48.2 391 0.054 0.054 7(Qp) Si

384.7 -6974 0.2 18.05 46.21 48.2 391 0.054 0.054 5(Freq

) Si








0.0 8071 6234 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 503 1 Si

40.5 9959 5754 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 589 1 Si

202.7 10539 3833 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 599 1 Si

364.9 217 1912 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 113 1 Si

405.4 -4081 1432 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 320 1 Si




0.0 7334 5679 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 457 7 Si

40.5 9075 5250 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 537 7 Si

202.7 9680 3533 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 551 7 Si

364.9 370 1817 16.08 17.15 0.00 0.00 -3 99 7 Si

405.4 -3515 1387 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 285 7 Si




0.0 7334 0.2 30.69 77.65 31.3 230 0.021 0.021 5(Freq

) Si

0.0 7334 0.2 30.69 77.65 31.3 230 0.021 0.021 7(Qp) Si

40.5 9075 0.0 16.08 40.21 20.9 523 0.031 0.031 7(Qp) Si

40.5 9075 0.0 16.08 40.21 20.9 523 0.031 0.031 5(Freq

) Si

202.7 9680 0.0 16.08 40.21 20.9 547 0.033 0.033 7(Qp) Si

202.7 9680 0.0 16.08 40.21 20.9 547 0.033 0.033 5(Freq

) Si

364.9 370 0.2 33.24 84.19 31.6 63 0.006 0.006 7(Qp) Si

364.9 370 0.2 33.24 84.19 31.6 63 0.006 0.006 5(Freq

) Si

405.4 -3515 0.1 17.15 43.98 26.5 249 0.019 0.019 7(Qp) Si

405.4 -3515 0.1 17.15 43.98 26.5 249 0.019 0.019 5(Freq

) Si








98


0.0 -149 -25 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 12 1 Si

2.5 -121 -25 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 11 1 Si

12.5 -37 -25 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 8 1 Si

22.5 -2 -24 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 7 1 Si

25.0 -0 -24 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 7 1 Si




0.0 -136 -23 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 11 7 Si

2.5 -110 -23 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 10 7 Si

12.5 -34 -23 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 7 7 Si

22.5 -1 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 7 Si

25.0 -0 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 7 Si




0.0 -136 0.2 22.18 56.56 42.1 7 0.001 0.001 5(Freq

) Si

0.0 -136 0.2 22.18 56.56 42.1 7 0.001 0.001 7(Qp) Si

2.5 -110 0.2 24.12 61.40 39.9 5 0.001 0.001 7(Qp) Si

2.5 -110 0.2 24.12 61.40 39.9 5 0.001 0.001 5(Freq

) Si

12.5 -34 0.2 27.75 70.40 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

12.5 -34 0.2 27.75 70.40 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si

22.5 -1 0.2 27.75 70.27 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

22.5 -1 0.2 27.75 70.27 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si

25.0 -0 0.2 27.75 70.29 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

25.0 -0 0.2 27.75 70.29 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si








0.0 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 1 Si

2.5 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 1 Si

12.5 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 1 Si

22.5 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 1 Si

25.0 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 1 Si




0.0 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 7 Si

2.5 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 7 Si

12.5 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 7 Si

22.5 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 7 Si

25.0 0 0 16.08 17.15 0.00 0.00 0 0 7 Si

99




0.0 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 4(Freq

) Si

0.0 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 7(Qp) Si

2.5 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 7(Qp) Si

2.5 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 4(Freq

) Si

12.5 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 7(Qp) Si

12.5 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 4(Freq

) Si

22.5 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 7(Qp) Si

22.5 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 4(Freq

) Si

25.0 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 7(Qp) Si

25.0 0 0.0 0.00 0.00 0.0 0 0.000 0.000 4(Freq

) Si








0.0 8289 6721 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 522 1 Si

44.0 10397 6136 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 617 1 Si

220.1 10863 3798 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 617 1 Si

396.3 -1090 1459 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 152 1 Si

440.3 -6044 874 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 402 1 Si




0.0 7531 6116 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 475 7 Si

44.0 9467 5592 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 561 7 Si

220.1 9959 3495 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 565 7 Si

396.3 -829 1399 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 134 7 Si

440.3 -5306 875 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 359 7 Si




0.0 7531 0.2 32.80 83.06 30.3 230 0.020 0.020 5(Freq

) Si

0.0 7531 0.2 32.80 83.06 30.3 230 0.020 0.020 7(Qp) Si

44.0 9467 0.0 16.08 40.21 20.9 546 0.033 0.033 7(Qp) Si

44.0 9467 0.0 16.08 40.21 20.9 546 0.033 0.033 5(Freq

) Si

220.1 9959 0.0 16.08 40.21 20.9 563 0.034 0.034 7(Qp) Si

220.1 9959 0.0 16.08 40.21 20.9 563 0.034 0.034 5(Freq

) Si

396.3 -829 0.2 23.44 59.70 38.5 88 0.010 0.010 7(Qp) Si

396.3 -829 0.2 23.44 59.70 38.5 88 0.010 0.010 5(Freq Si

100


)

440.3 -5306 0.1 17.15 43.98 25.2 319 0.023 0.023 7(Qp) Si

440.3 -5306 0.1 17.15 43.98 25.2 319 0.023 0.023 5(Freq

) Si








0.0 -5708 200 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 344 1 Si

42.5 -2508 123 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 153 1 Si

212.5 2792 -181 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 183 1 Si

382.5 -4031 -486 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 275 1 Si

425.0 -7673 -562 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 467 1 Si




0.0 -5035 239 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 307 7 Si

42.5 -2149 167 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 135 7 Si

212.5 2613 -118 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 166 7 Si

382.5 -3575 -404 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 239 7 Si

425.0 -6870 -475 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 414 7 Si




0.0 -5035 0.1 17.15 43.98 24.0 278 0.019 0.019 5(Freq

) Si

0.0 -5035 0.1 17.15 43.98 24.0 278 0.019 0.019 7(Qp) Si

42.5 -2149 0.1 17.15 43.98 24.4 121 0.008 0.008 7(Qp) Si

42.5 -2149 0.1 17.15 43.98 24.4 121 0.008 0.008 5(Freq

) Si

212.5 2613 0.1 16.08 40.21 23.9 151 0.010 0.010 7(Qp) Si

212.5 2613 0.1 16.08 40.21 23.9 151 0.010 0.010 5(Freq

) Si

382.5 -3575 0.2 17.15 43.98 49.7 199 0.028 0.028 7(Qp) Si

382.5 -3575 0.2 17.15 43.98 49.7 199 0.028 0.028 5(Freq

) Si

425.0 -6870 0.2 17.15 43.98 49.3 375 0.053 0.053 7(Qp) Si

425.0 -6870 0.2 17.15 43.98 49.3 375 0.053 0.053 5(Freq

) Si








0.0 -7349 -458 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 436 1 Si

42.5 -3940 -510 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 276 1 Si

101


212.5 1830 -721 16.08 17.15 0.00 0.00 -9 249 1 Si

382.5 -4988 -931 16.08 17.15 0.00 0.00 -14 414 1 Si

425.0 -8678 -983 16.08 17.15 0.00 0.00 -18 581 1 Si




0.0 -6584 -392 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 388 7 Si

42.5 -3512 -440 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 243 7 Si

212.5 1679 -636 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 222 7 Si

382.5 -4488 -832 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 372 7 Si

425.0 -7821 -881 16.08 17.15 0.00 0.00 -16 523 7 Si




0.0 -6584 0.2 17.15 43.98 49.3 358 0.050 0.050 5(Freq

) Si

0.0 -6584 0.2 17.15 43.98 49.3 358 0.050 0.050 7(Qp) Si

42.5 -3512 0.2 18.22 46.66 47.8 197 0.027 0.027 7(Qp) Si

42.5 -3512 0.2 18.22 46.66 47.8 197 0.027 0.027 5(Freq

) Si

212.5 1679 0.2 27.26 68.87 36.8 110 0.012 0.012 7(Qp) Si

212.5 1679 0.2 27.26 68.87 36.8 110 0.012 0.012 5(Freq

) Si

382.5 -4488 0.2 23.09 58.82 41.1 208 0.024 0.024 7(Qp) Si

382.5 -4488 0.2 23.09 58.82 41.1 208 0.024 0.024 5(Freq

) Si

425.0 -7821 0.2 17.15 43.98 49.7 435 0.062 0.062 7(Qp) Si

425.0 -7821 0.2 17.15 43.98 49.7 435 0.062 0.062 5(Freq

) Si








0.0 -8665 -463 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 504 1 Si

46.1 -4406 -414 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 281 1 Si

230.5 3356 -218 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 221 1 Si

414.9 -3454 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 192 1 Si

461.0 -7429 27 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 422 1 Si




0.0 -7808 -410 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 453 7 Si

46.1 -3960 -364 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 251 7 Si

230.5 3066 -178 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 199 7 Si

414.9 -3058 8 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 173 7 Si

461.0 -6641 54 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 380 7 Si

102




0.0 -7808 0.2 17.15 43.98 49.3 424 0.060 0.060 5(Freq

) Si

0.0 -7808 0.2 17.15 43.98 49.3 424 0.060 0.060 7(Qp) Si

46.1 -3960 0.2 17.15 43.98 49.5 218 0.031 0.031 7(Qp) Si

46.1 -3960 0.2 17.15 43.98 49.5 218 0.031 0.031 5(Freq

) Si

230.5 3066 0.1 16.08 40.21 26.1 179 0.013 0.013 7(Qp) Si

230.5 3066 0.1 16.08 40.21 26.1 179 0.013 0.013 5(Freq

) Si

414.9 -3058 0.0 17.15 43.98 21.2 166 0.010 0.010 7(Qp) Si

414.9 -3058 0.0 17.15 43.98 21.2 166 0.010 0.010 5(Freq

) Si

461.0 -6641 0.0 17.15 43.98 21.6 360 0.022 0.022 7(Qp) Si

461.0 -6641 0.0 17.15 43.98 21.6 360 0.022 0.022 5(Freq

) Si








0.0 -7650 -1048 16.08 17.15 0.00 0.00 -18 548 1 Si

38.5 -4503 -911 16.08 17.15 0.00 0.00 -13 392 1 Si

192.4 1824 -363 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 166 1 Si

346.2 -1655 185 16.08 17.15 0.00 0.00 -3 107 1 Si

384.7 -4036 322 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 254 1 Si




0.0 -6837 -906 16.08 17.15 0.00 0.00 -16 483 7 Si

38.5 -3988 -780 16.08 17.15 0.00 0.00 -12 340 7 Si

192.4 1752 -277 16.08 17.15 0.00 0.00 -5 144 7 Si

346.2 -1373 226 16.08 17.15 0.00 0.00 -3 93 7 Si

384.7 -3522 352 16.08 17.15 0.00 0.00 -6 225 7 Si




0.0 -6837 0.2 19.04 48.70 46.5 347 0.046 0.046 5(Freq

) Si

0.0 -6837 0.2 19.04 48.70 46.5 347 0.046 0.046 7(Qp) Si

38.5 -3988 0.2 23.58 60.05 40.5 189 0.022 0.022 7(Qp) Si

38.5 -3988 0.2 23.58 60.05 40.5 189 0.022 0.022 5(Freq

) Si

192.4 1752 0.2 23.00 57.93 41.6 78 0.009 0.009 7(Qp) Si

192.4 1752 0.2 23.00 57.93 41.6 78 0.009 0.009 5(Freq

) Si

346.2 -1373 0.1 17.15 43.98 25.2 82 0.006 0.006 7(Qp) Si

346.2 -1373 0.1 17.15 43.98 25.2 82 0.006 0.006 5(Freq

) Si

384.7 -3522 0.1 17.15 43.98 24.7 202 0.014 0.014 7(Qp) Si

103


384.7 -3522 0.1 17.15 43.98 24.7 202 0.014 0.014 5(Freq

) Si








0.0 -4237 1210 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 316 1 Si

40.5 -96 1687 16.08 17.15 0.00 0.00 -4 115 1 Si

202.7 9923 3598 16.08 17.15 0.00 0.00 -8 564 1 Si

364.9 9598 5510 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 567 1 Si

405.4 7871 5987 16.08 17.15 0.00 0.00 -11 489 1 Si




0.0 -3671 1179 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 282 7 Si

40.5 74 1607 16.08 17.15 0.00 0.00 -3 101 7 Si

202.7 9113 3317 16.08 17.15 0.00 0.00 -7 518 7 Si

364.9 8748 5027 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 517 7 Si

405.4 7157 5455 16.08 17.15 0.00 0.00 -10 444 7 Si




0.0 -3671 0.1 17.15 43.98 26.2 247 0.018 0.018 5(Freq

) Si

0.0 -3671 0.1 17.15 43.98 26.2 247 0.018 0.018 7(Qp) Si

40.5 74 0.2 33.24 84.19 31.8 56 0.005 0.005 7(Qp) Si

40.5 74 0.2 33.24 84.19 31.8 56 0.005 0.005 5(Freq

) Si

202.7 9113 0.0 16.08 40.21 20.9 515 0.031 0.031 7(Qp) Si

202.7 9113 0.0 16.08 40.21 20.9 515 0.031 0.031 5(Freq

) Si

364.9 8748 0.0 16.08 40.21 20.9 503 0.030 0.030 7(Qp) Si

364.9 8748 0.0 16.08 40.21 20.9 503 0.030 0.030 5(Freq

) Si

405.4 7157 0.2 29.95 75.77 31.7 223 0.020 0.020 7(Qp) Si

405.4 7157 0.2 29.95 75.77 31.7 223 0.020 0.020 5(Freq

) Si








0.0 -130 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 10 1 Si

2.5 -105 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 9 1 Si

12.5 -33 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 7 1 Si

22.5 -1 -21 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 1 Si

104


25.0 -0 -21 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 1 Si




0.0 -119 -20 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 9 7 Si

2.5 -96 -20 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 9 7 Si

12.5 -30 -20 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 7 Si

22.5 -1 -19 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 5 7 Si

25.0 -0 -19 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 5 7 Si




0.0 -119 0.2 22.18 56.55 42.1 6 0.001 0.001 5(Freq

) Si

0.0 -119 0.2 22.18 56.55 42.1 6 0.001 0.001 7(Qp) Si

2.5 -96 0.2 24.12 61.39 39.9 5 0.001 0.001 7(Qp) Si

2.5 -96 0.2 24.12 61.39 39.9 5 0.001 0.001 5(Freq

) Si

12.5 -30 0.2 27.75 70.40 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

12.5 -30 0.2 27.75 70.40 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si

22.5 -1 0.2 27.75 70.27 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

22.5 -1 0.2 27.75 70.27 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si

25.0 -0 0.2 27.75 70.29 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

25.0 -0 0.2 27.75 70.29 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si








0.0 0 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 1 Si

2.5 -1 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 1 Si

12.5 -34 -22 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 7 1 Si

22.5 -110 -23 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 10 1 Si

25.0 -135 -23 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 11 1 Si




0.0 0 -20 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 7 Si

2.5 -1 -20 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 6 7 Si

12.5 -31 -21 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 7 7 Si

22.5 -100 -21 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 9 7 Si

25.0 -124 -21 16.08 17.15 0.00 0.00 -0 10 7 Si



105



0.0 0 0.2 27.75 70.29 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si

0.0 0 0.2 27.75 70.29 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

2.5 -1 0.2 27.75 70.27 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

2.5 -1 0.2 27.75 70.27 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si

12.5 -31 0.2 27.75 70.40 36.0 3 0.000 0.000 7(Qp) Si

12.5 -31 0.2 27.75 70.40 36.0 3 0.000 0.000 5(Freq

) Si

22.5 -100 0.2 24.12 61.40 39.9 5 0.001 0.001 7(Qp) Si

22.5 -100 0.2 24.12 61.40 39.9 5 0.001 0.001 5(Freq

) Si

25.0 -124 0.2 22.18 56.56 42.1 6 0.001 0.001 7(Qp) Si

25.0 -124 0.2 22.18 56.56 42.1 6 0.001 0.001 5(Freq

) Si

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· 2 FASCICOLO DEI CALCOLI DIMOSTRAZIONE NUMERICA DELLA SICUREZZA DELL'OPERA E DEL RAGGIUNGIMENTO DELLE PRESTAZIONI ATTESE INDICE: CASI PROVA 6 PRESENTAZIONE DEI