يقع المشروع في ضاحية قدسيا ويتألف من كتلة واحدة تتألف من أربعة طوابق متكررة مع . القبو

. يتألف المشروع من أربعة طوابق متكررة في كل طابق يوجد أربعة شقق سكنية

الطات الطوابق المتكررة أما بالطة سقف تم استخدام بالطات هوردي تعمل باتجاه واحد في البالقبو فقد استخدمنا فيها بالطة مصمتة تعمل باتجاهين ويغطى سقف الطابق األخير أيضا بالطة مصمتة تعمل باتجاهين على القسمين المائل واألفقي وقمنا بتوزيع جدران القص بشكل مناسب

. ات أساسات منفردةوتم اختيار نوع األساس) زالزل(لمقاومة القوى األفقية

تم اعتماد الكود العربي السوري كمرجع أساسي عند حساب المنشأ وفق طريقة الحدود القصوى : وتم اعتماد المواصفات التالية

2 المقاومة االسطوانية المميزة لليتون -C mm/N20f =′

2 حد السيالن لفوالذ التسليح الطولي عالي المقاومة - y mm/N420f =

2 حد السيالن لفوالذ التسليح العرضي - yp mm/N240f =

2cm/kg3 قدرة تحمل التربة -

m/KN والحموالت بـ m األبعاد بـ اوقد أخذن - ′

. KN/m2 3 حموالت الحية-

cm5aa . حديد التسليحتغطية مسافة =′=

نأخذ الحاالت األخطر من أجل تحديد سماكة البالطة وبالتالي البالطات األكبر أبعادا من شروط

: من أجل بالطة واعتماد الجوائز المخفية١-٤-٣-٧الكود لتحديد سماكة البالطة من البند مستمر من طرف واحد

m5.18720

375020Lh t ===

5-5جائز مستمر من طرف واحد وفق المحور

. cm 26نعتمد سماكة البالطة . ftسماكة بالطة التغطية

cm6tmm50

S101

maxtmin ff =⇒

=

mm150bسنعتمد القيمة w بحيث أن العرض األدنى للعصب =

=

=m100

m87h31

maxb tminw

. S = 500 mسنعتمد القيمة للتباعد بين األعصاب

: وقد تم تسليح بالطة التغطية تسليحا إنشائيا على الشكل التالي m/65φ`باالتجاه المتعامد مع األعصاب

6φ/ب بلوكةباالتجاه الموازي لألعصا

0,35 0,150,15

0,18 0,32 0,18

O6/

5O6/m`/

/

418

4200h t ==

1R

:ةجملته اإلنشائي

جائز مستمر على أربع فتحات

3,4533,23,75

: الوزن الذاتي لبالطة التغطية-[ ]2

f1 m/kN5.1506.0*tg =×=γ= : وزن األعصاب-

( ) ( )S

th2

bbg ft

212

γ−

+=

( ) [ ]2m/kN65.1

5.02506.026.0

218.015.0

=−+

=

: وزن البلوك-[ ]2

3 m/kN15.0

51.0g =×

=

: حموالت التغطية-[ ]2

4 m/kN5.2g = ( ) 2

4321u m/kN975.9gggg5.1g =+++= : الحموالت المصعدة على المتر الطولي

`m/kN598.45.0g u ≈=×

2m/kN3P = حموالت حية مصعدة على المتر الطولي

`m/kN7.25.08.13Pu =××=

لعريضة تؤثر بشكل كبير على قيم العزوم السالبة لذلك نقوم بتدوير العزوم الـسالبة إن المساند ا : وفق العزم السالب المخفض التصميمي

8B.RMMS −=

اعد بين محـاور اعتماد على عرض الجناح مساويا التب Tتحسب المقاطع والوسط بشكل حرف . وعرض الجسد مساويا العرض الوسطي للعصبSاألعصاب

=العرض الوسطي للعصب +2

bb 21

m1652

180150b w =+

في حالتنا =

T

2

y

wminS cm81.0

fd.b

9.0A230d ==⇒=

014.0ff

.f630

4555.0y

C

ymaxS =

+×=µ

2

wmaxSmaxS cm27.5b.d.A =µ=

: إن أكبر قوة قص يتحملها المقطع عند المساند األعصاب هي

[ ]2Cucu mm/N03.1f23.0tt =′==

`m/N9.2f65.0t Cmax =′=

ht=260cm

60cm

200cm

165cm

500cm

2u mm/N1.24V =

d.b85.010Qt

w

3

u×

=

`m/N75.023016585.0

101.24 3

=××

×=

cuu tt إذن يلزم تسليح قص إنشائي >

S.b.f35.0n wy

as =

⇐6φنختار إسوارة بفرعتين قطر

5.2316535.0

240462

S2

=×

×π

=

=

cm30cm23d

Smax األصغر

m200/6φ

cm50Hنأخذ سقوط الجوائز المحيطية cm25b بعرض = w =

5-5

: جائز مستمر ستة فتحات

12.932.931 3.183.183 : مقطعه بشكل مستطيل

B) وزن األعصاب+ وزن البلوك (( ) −γ−= ft1 thg وزن ذاتي

( ) [ ]m/kN35.215.0

5.0825.02506.026.0 =×

+

−×−=

`m/kN96.4181.024.385.0g 2 وزن الجدار =×××=

:في الفتحة األولى

1Rصب رد فعل الع

[ ]m/kN8.595.09.29

5.0R

g 1g3 ===

: في الفتحة الثانية

[ ]m/kN22.785.0

Rg 2g

4 ==

1000

260

: في الفتحة الثالثة

[ ]m/kN2.645.0

Rg 4g

5 ==

باقي الفتحات بالتناظر

[ ]m/kN84.405.0

RP 1P

1 ==

[ ]m/kN8.495.0

RP 2P

2 ==

[ ]m/kN6.415.0

RP 4P

3 ==

بالنسبة لجميع المقاطع

2

y

wminS cm85.492

42023010009.0

fd.b

9.0A =××

==

:نفرض

bmaxSbmaxS y5.0yA5.0A =⇒= 826.2626100

42020

4206304555.0A max =×××+

=

2maxS cm825.26A =

`m/N83.1230100085.0

t u =××

τ=

`m/N91.2f65.0t Cmaxu =′=

`m/N03.1f23.0t Ccu =′= نحتاج إلى تسليح قص حسابي

4.172.083.1tt ouust =−=−τ= ySwst f.a.nb.S.t =

m88.10111.110004

240826S86n =

×××π

=⇒φ=

230d300

Smax =

=

cm20/8φ

1000

260

2-2

2,7 3,25

12

:ميتة

( ) `m/kN88.18.05.0

5.0825.0258.006.026.0 =×

+

وزن ذاتي =−××−

`m/kN96.4181.024.385.0 وزن جدار =×××=

`m/kN14.615.057.30

األولى حمولة ميتة منقولة من األعصاب من الفتحة ==

[ ]m/kN4.1055.05.52

في الفتحة الثانية ==

[ ]m/kN14.415.057.20

في الفتحة األولى ==

[ ]m/kN8.595.09.29

تحة الثانية في الف==

. رسم مغلفات العزوم وقوى القص وردود األفعال

على حوافها األربعة فإن ذلـك ) جدران أو كمرات (باعتبار جميع البالطات مستندة على مساند : حسب العالقةrيتم بحساب درجة استطالة

22

11

L.mL.mr =

: حيث

12 m,m : للفتحات الطرفية 0.87تساوي

للفتحات الداخلية 0.76وتساوي

1L :2البعد الكبير وL : البعد الصغير

. 2 أكبر من rواآلن تكون البالطة مصمتة باتجاه واحد إذا كانت استطالتها

: ة االستطالةالبالطات مستندة استناد متماثل من الطرفين نحسب درج

⇒ 2جميع البالطات عاملة باتجاهين حيث درجة االستطالة أصغر من

===

===

===

22.145.32.4

L.mL.m

r

16.175.22.3

L.mL.mr

2.11.3

75.3L.mL.mr

22

11

22

11

22

111

( )cm62.9

14045.320.476.045.320.4

140المكافئالمحیط

t =+++

==

( )cm1.9

140360242076.060.3

t =+×+

=

( ) cm61.8140

31037576.0310375t =+++

=

( ) cm74.8140

32037576.0375320t =+++

=

مكان البالطة اورقمه

البعد الكبير

1L

البعد الصغير

2L r

1α 2α حمولة االتجاه الطويل

حمولة االتجاه القصير

S1 375 310 1.2 0.23 0.45 3.14 6.14 S2 375 275 1.6 0.12 0.66 1.64 9 S3 375 320 1.2 0.23 0.45 3.14 6.14 S4 320 320 1.14 0.26 0.42 3.55 5.7 S5 320 275 1.16 0.26 0.44 3.79 6.7 S6 320 310 0.90 0.40 0.27 5.46 3.68 S7 420 360 1.31 0.18 0.53 2.46 7.23 S8 360 310 1.16 0.25 0.44 3.4 6.7 S9 360 320 1.12 0.27 0.40 3.69 5.46 S10 420 345 1.22 0.22 0.46 3 6.28 S11 345 310 1.27 0.2 0.49 2.73 6.7 S12 345 320 1.23 0.22 0.47 3 6.4

: نقوم بحساب الحموالت على متر مربع واحد من البالطة

21 m/kN32512.0g =×=

2m/kN5.2g =

( ) ( ) 221u m/kN25.85.235.1gg5.1g =+=+=

2u m/kN4.58.13P =×=

2u m/kN65.134.525.8P =+=

سيتم حساب البالطة بطريقة الشرائح من الكود العربي السوري وذلك عن طريق حساب عزوم : االنحناء لشرائح باالتجاهين حيث

w.wاألحمال باالتجاه الطويل 11 α=

w.wاألحمال باالتجاه القصير 22 α=

12حيث ,αα ثم قمنا من أجل حـساب عـزوم ) ٧-٨( هما معامالن تؤخذ قيمهما من الجدول21االنحناء من الشرائح وباالتجاهين باستخدام الحاسب بعد أن تم إيجاد قيم المعـاملين d,d لجميـع

. سابقالبالطات كما هو موضح بالجدول ال

2,753,1

4T105T10 5T10

5T105T105T104T10

7.94.4557.389

8.5368.76

6.1496.14

T 10 5تسليح جميع المقاطع

2-2

3,22,75

: أبعاد الجائز األولية

ht

bw`

−=⇐

12L

10Lh t

mm500h t =

mm250bw =

: وزن ذاتي

γ= .h.b5.1g tw1

( ) `m/kN56.312.05.02525.05.1g1 =−××= m/kN3.2B` مع طينة من الوجهين m 10الجدار سماكته =

3005003500LHH S االرتفاع الحر =−=−=

3200L = 193.0

300015.13200

H15.1L

<=×

=

إذا حمولة الجدار توزع بشكل مثلثي

L87.0.g m ×βα= حمولة مكافئة للعزم

27.42.387.03.232

=×××=

2.32.387.03.25.0g5 حمولة مكافئة للقص =×××=

درجة ٤٥البالطات وفق خطوط انكسارها بشكل شبه منحرف ومثلث بزاوية انكسار

( ) 75.2275.225.8

32

2L.g.g 2

nmn =××=α= حمولة مكافئة للعزم

( ) `m/kN42.5275.225.85.0

2Lg.Bg 2

nSn حمولة مكافئة للقص ==××=

2,75 3,2

2

2Lq

( ) 95.4275.24.5

32P mn حمولة حية مكافئة للعزم =××=

( ) kN11.3275.24.55.0P Sn حمولة حية مكافئة للقص =××=

: تحملها البيتون من مساند الجوائز الرئيسة الساقطإن أكبر قوة قص ي[ ]2

Cucu mm/N03.12023.0f23.0tt ====

وهو اإلجهاد المسموح بالبيتون

68.1001046025085.003.1Qd.b85.0

Qt 3

wu =××××=⇒= −

kN68.100Qإذا أي قوة قص عند المساند أصغر من تحتاج إلى تسليح عرضي إنشائي فقط =cm20/8φ

60°60°0.87L

وقسم أفقي يقع على مستوي على m 16بالطة السقف تقسم إلى قسمين قسم مائل وعلى مستوي 14.80 m لذلك تم دراسة بالطة السقف بالطة مصممة عاملة باتجاهين وعلى قسمين األول مائل

. والثاني أفقي

. نقوم بحساب الحموالت على متر مربع واحد من البالطة

21 mkN32512.0g =×=

`mkN5.2g =

( ) ( ) `mkN25.85.235.1gg5.1g 21u =+=+=

`mkN4.58.13Pu =×=

85.134.525.8Pu =+=

49.7

9.89

48.7

6.0211.5

1.2

5.9 kN605.4902.625.8مركزة :تينبركم القوة الكلية الميتة مصعدة تحلل إلى ال=×=

kN 9.89األفقية

48.7الشاقولية

: نحول القوة المركزة إلى موزعة بانتظام

قمة القوة الموزعة على المتر الطولي

`mkN26.89.57.48g u ==

kN25.1602.67.2 الحمولة الحية الكلية المصعدة تحلل وفق زاوية ميالن السقف المركزي =×= : إلى مركبتين

kN93.155.11cos254.16: المركبة الشاقولية المركزة =×

kN3.35.11sin254.16: المركبة األفقية المركزة =×

: نحول المركبة الشاقولية المركزة إلى موزعة

`mkN7.29.593.15Pu ==

مكان البالطة ورقمها

البعد الكبير

1L

البعد الصغير

2L r 1α 2α

حمولة االتجاه الطويل

حمولة االتجاه القصير

S1 375 310 1.2 0.23 0.45 3.14 6.14

S2 375 275 1.6 0.12 0.66 1.64 9

S3 375 320 1.2 0.23 0.45 3.14 6.14

S4 320 320 1.14 0.26 0.42 3.55 5.7

S5 320 275 1.16 0.26 0.44 3.79 6.7

S6 320 310 0.90 0.40 0.27 5.46 3.68

S7 420 360 1.31 0.18 0.53 2.46 7.23

S8 360 310 1.16 0.25 0.44 3.4 6.7

S9 360 320 1.12 0.27 0.40 3.69 5.46

S10 420 345 1.22 0.22 0.46 3 6.28

S11 345 310 1.27 0.2 0.49 2.73 6.7

S12 345 320 1.23 0.22 0.47 3 6.4

سيتم حساب البالطة بطريقة الشرائح من الكود العربي السوري ذلك عن طريق حساب عزوم : االنحناء لشرائح باالتجاهين حيث

WaW: األحمال باالتجاه الطويل 11 =

WaW: األحمال باالتجاه القصير 22 =

ثم قمنا من اجل حساب عزوم ) 8-7( هما معامالن تؤخذ قيمهما من الجدول 2a و1aحيث لجميع 2a و1aء من الشرائح وباالتجاهين باستخدام الحاسب بعد ما تم إيجاد قيم المعاملين االنحنا

. البالطات كما هو موضح الجدول السابق

ي االتجاه الطويل على أساس مقطع مستطيل وباستخدام الطريقة التقريبية فينتج حساب التسليح ف . m10T5: تسليح البالطات في االتجاهين

1000

120

. جملته اإلنشائية جائز مستمر على منحنيين1-1الجائز وفق المحور

m250bm500h

12L

10Lh

W

tt =

=⇒

⋅=

`mkN41695.1255.025.0g1 =×××=

mkN3B` مع طينة على الوجهين m 150: سماكة الجدار =

( ) 39.51.387.0332g nn وزن جدار مكافئ للعزم =×××=

( ) 05.41.387.035.0g Sn وزن جدار مكافئ للقص =×××=

( ) `mkn52.821.325.8

32g nu وزن بالطة مكافئ للعزم =××=

( ) `mkN39.621.325.85.0g Su وزن بالطة مكافئ للقص =××=

. جة عن انكسار البالطات فقطنات

( ) `mkN79.221.37.2

32P nn =××=

( ) `mkN1.221.37.25.0P Sn =××=

2538حساب التسليح وقد تم حساب التسليح على أساس مقطع مستطيل أبعاده على جمع × . مناطق العزم السالب+ المناطق مناطق العزم الموجب

⋅=نسبة التسليح الدنيا ρ

= db9.0My

S

mm6.203250380420

9.0MS =××=

): 5-9( العالقة ٥-٢-٩نسب التسليح العظمى حسب الكود العربي السوري حسب البند

db630

455Ay

bS ⋅ρ+

=

2cm4.2625038042020

420360455

=××+

=

: نحسب الحمولة المطبقة على العمود من العالقة التالية

( )P8.1G5.1KN eu += :حيث

eK: عامل التكافؤ يأخذ القيم الواردة في الجدول التالي وباعتبار وجود بالطات كابوليـة بالمـسقط . بالكود العربي السوري) ١٨٧(صفحة ) ب٢-٨ (حسب الجدول

موقع العمود

الطابق ركني طرفي وسطي

1.4 1.3 1.1 الطابق األخير 1.3 1.2 1 الطابق تحت األخير

1.2 1.1 1 باقي الطوابق

: وتحسب طاقة تحمل العمود من العالقة التالية[ ]SyCCu A.fA.f.N +′Ωξ=

: حيث

ξ : للتسليح الطولي 0.8عامل يأخذ بعين االعتبار الالمركزية ويؤخذ مساويا

Ω : 0.7معامل تخفيض طاقة تحمل المقطع العرضي ويساوي في حالة الضغط المركزي

واآلن يمكننا حساب مساحات مقطع البيتون الالزمة لكل عمود بعد تعيين الحمولة المطبقة عليه : من العالقة) 0.015(والقيمة المفضلة ) 0.025-0.01(ض نسبة تسليح بين الدنيا والعظمى وبفر

( )

+×=′

u.ff85.07.08.0N

AyC

uC

وقد تم تقسيم األعمدة إلـى أربعـة مجموعـات حـسب حمـوالت األعمـدة لهـا متقاربـة )1234 C,C,C,C .(

: ستطيلة الشكل يتم التحقق من أن األعمدة قصيرة من العالقة التاليةحيث أن جميع األعمدة م

⇒=≤ 55.111240

hL0

55.1166.103.02.3

≤=

نوع العمود طرفي1Cجدول المجموعة األولى

موقع أبعاد العمود

العمود حمولة العمود

ton )cm (b )cm (h

التسليح الحسابيcm2

التسليح المختارAS

T 12 12 13.28 25 55 143.42 القبو

T 12 12 12.21 25 55 135.1 أرضي

T 12 8 8.62 25 50 101.3 أول

T 12 6 6.3 25 50 67.5 ثاني

T 12 6 5.6 25 45 33.7 ثالث

نوع العمود ركنيC2المجموعة الثانية

موقع أبعاد العمود

العمود حمولة العمود

ton )cm (b )cm (h

ليح الحسابيالتسcm2

التسليح المختارAS

T 14 6 7.05 25 40 76 القبو

T 12 6 5.8 25 40 57.4 أرضي

T 12 6 5.6 25 30 55.6 أول

T 12 6 4.06 25 35 37.1 ثاني

T 12 6 3.75 25 35 18.5 ثالث

نوع العمود وسطيC3المجموعة الثالثة

موقع أبعاد العمود

العمود دحمولة العمو

ton )cm (b )cm (h

التسليح الحسابيcm2

التسليح المختارAS

T 16 12 26 25 60 204.1 القبو

T 16 10 19.82 25 55 177.6 أرضي

T 12 6 6.03 25 50 133.2 أول

T 12 6 6.25 25 50 88.8 ثاني

T 12 6 5.63 25 45 44.5 ثالث

T 12 10 باقي الطوابق 8 × 14 في القبو 25× 80 أبعاد العمود Cnالمجموعة

W= األحمال الميتة + 0.25األحمال الحية

kN4000Wوزن الطابق المتكرر =

kN20000Wالوزن الكلي للمبنى =

V

هي مجموع القوى القاصة األفقية المطبقة على المبنى في االتجاه المدروس عند منسوب اتصال المنشأ األساس مع

[ ]W.S.C.K.I.ZV = : حيث

Z : معامل زلزالية المنطقة المدروسة

I : معامل أهمية المنشأ

K : معامل السلوك الالمرن للمنشأ

C : التسارع األرضي / نسبة التسارع الزلزالي

S :تأسيس معامل الترابط والطنين بين المنشأ وتربة ال

λ=S.C.K.I.Z العامل القيمة

Z 0.4 )4(دمشق تقع في المنطقة النطاق الجملة اإلنشائية المقاومة لألحمـال الزلزالية هي جملة جدارية فقط وال

توجد مساحة إطارية 1.3 K

1.2 I

)3-1(انظر الفقرة لقصيرفي االتجاه ا

في االتجاه الطويلC

1.0 S

C

التسارع األرضي/ وهو النسبة بين التسارع الناجم عن الزلزال

T151C =

: حيث

T : هو الدور األساسي الهتزاز المنشأ

: توجد طريقتينTولحساب

. تقريبية تجريبية-

. وأخرى دقيقة -

: وباستخدام الطريقة التقريبية نجد أنه

Dh09.0

T n=

: حيث

nh : المنسوب (ارتفاع المنشأ المدروس من القاعدة وحتى أعلى منسوبh ( D :لمنشأة في اتجاه القوى الزلزالية المطبقة بعد ا

OK3.041.0T50.14D >=⇒= 0345T8.20D =⇒= 104.0

41.0151C ==

11.0345.015

1C ==

حموالت على الواجهة القصيرة

S.C.K.I.ZV = kN2.20592000011.05.13.12.14.0 =×××××=

حموالت على الواجهة الطويلة

20000104.05.13.12.14.0V ×××××= kN88.1946=

∑∑

=

= m

1jjk

jjyR

K

x.KX

: حيث

jX : هي بعد مركز القص للجدارJ عن المحور Y

jY : هي بعد مركز القص للجدارJ عن المحور X

∑

∑

=

== m

1jjx

m

1jjjx

R

K

y.KY

==

==⇐

0Xe

079.0Ye

Rx

ey

( ) 725.0L05.0Ye 1minRy ===

( ) 04.1L05.0Xe 2minRx ===

( )MT.

y.Kx.K

x.KV

K

KF m

1j

2

jjx2jjy

jjyym

1jjy

jyyj

∑∑==

++=

Vy

J

Ky

XJ

X

Y

ex=1.04

CR

C.g

X

Y

Y

XC.g

CR

ey=0.725

Vx

∑=

+=n

1iit FFV

0F7.0T t =⇒<

VFV t =− ( )

∑=

−= n

1iii

iiti

h.w

h.w.FVF

: حيث

iw : لمنسوب وزن اi أي الحمولة الشاقولية المركزة عند المنسوب أو الناجمة فقط عـن وزن . هذا المنسوب

ih : ارتفاع المنسوبiعن منسوب أساس المنشأ .

if xx h.w xh iw رقم الطابق

137.28 1400 3.5 4000 1

274.65 2800 7 4000 2

400.84 4200 10.5 4000 3

500.12 5000 14 4000 4

637.4 700 17.5 4000 5

i=1

i=nF6

F1

Fn-1

Fn

if xx h.w xh iw رقم الطابق

129.79 1400 3.5 4000 1

259.58 2800 7 4000 2

380.37 4200 10.5 4000 3

510.16 5600 14 4000 4

600.96 7000 17.5 4000 5

21000= مجموع

: وبالتالي تكون حصة كل جدار كما يلي

( )MT

y.Kx.K

x.KV

K

KF m

1j

2

jjx2jjy

jjyym

1jjy

jyyj

∑∑==

++=

( )MT

y.Kx.K

y.KV

K

KF m

1j

2

jjx2jjy

jjxxm

1jjx

jxjx

∑∑==

++=

04.1e:eV xxy =×

( ) xm

1j

2

jjx2jjy

jjym

1jjy

jy

y

yj ey.Kx.K

x.K1

K

KVF

∑∑==

++×=

( ) xm

1j

2

jjx2jjy

jjxm

1jjx

jx

x

xj ey.Kx.K

y.K1

K

KVF

∑∑==

++×=

Vy

J

Ky

XJ

X

Y

ex=1.04

CR

C.g

X

Y

Y

XC.g

CR

ey=0.725

Vx

1الجدار 2الجدار 3الجدار

MS NLL NDL MS NLL NDL MS NLL NDL الطابق

224.8 93 344.27 186 86.8 334.2 231.4 46.3 197.88 5

449.6 186 688.54 669.67 173.6 668.46 725.5 92.6 395.66 4

116.9 279 1032.8 435.7 260.4 1002.6 1326.1 138.9 593.64 3

179.4 372 1377.1 670.87 347.2 336.8 2037 185.2 791.52 2

2450.3 462 1721.4 915.37 434 1671 2781.7 231.5 989.4 1

4الجدار 5الجدار 6الجدار

MS NLL NDL MS NLL NDL MS NLL NDL

الطابق

321.56 71.6 304.47 175.7 43.67 184.2 213.85 41.67 184.2 5

915.5 143.2 608.94 222.6 87.34 368.4 270.39 83.34 368.4 4

1711.3 214.8 913.41 420.62 131.61 552 501.39 125.01 552 3

2645.6 286.4 1217.88 655.5 174.68 736 773.17 166.7 736 2

3649.2 358 1522.35 901.05 218.35 920 1065.34 208.32 `920 1

)1(الجدار )2(الجدار )3(الجدار

التركيب التركيب التركيب( )SN1.18.1P8.156.18.0 ×++ ( )SN1.18.1P8.156.18.0 ×++ ( )SM1.18.1P8.1C5.18.0 ×++

Mu Nu Mu Nu Mu Nu

الطابق

404.7 513.41 330 336.8 458.08 195.344 5

809.4 1028.82 665.4 673.8 1305.92 390.61 4

2104.2 1540.22 784.28 1010.78 2387 586.03 3

3230.13 2053.6 1207.56 1347.52 3666.6 781.38 2

4410.7 2567.04 1647.66 1684.4 5007.12 976.72 1

)4(الجدار )5(الجدار )6(الجدار

التركيب التركيب التركيب( )SM1.18.1P8.156.18.0 ×++ ( )SM1.18.1P8.156.18.0 ×++ ( )SM1.18.1P8.1C5.18.0 ×++

Mu Nu Mu Nu Mu Nu

الطابق

578.8 303.84 316.3 255.92 213.8 252.32 5

1647.94 607.68 400.68 511.84 486.7 504.66 4

3080.3 911.52 757.12 767.76 902.5 756.96 3

4762.1 1215.36 1179.92 1623.68 1391.7 1009.3 2

5658.60 1519.2 1621.9 1279.6 1917.61 1261.5 1

–

رقم التسليح الجدار

)cm (L )cm (b M N بالوسط أعمدة مخفية

W1 415 25 5007.12 976.8 12 T 18 5 T 12/m`

W2 295 25 1647.66 1620 12 T 18 5 T 12/m`

W3 395 25 4410.7 2567.04 12 T 18 5 T 12/m`

W4 330 25 1917.61 1261.6 12 T 18 5 T 12/m`

W5 330 25 1621.9 1279.6 12 T 18 5 T 12/m`

W6 510 25 6568.6 1519.2 12 T 18 5 T 12/m`

–

رقم التسليح الجدار

)cm (L )cm (b M N بالوسط أعمدة مخفية

W1 415 25 1305.92 390.61 12 T 16 5 T 10 /m`

W2 295 25 665.4 673.8 12 T 16 5 T 10 /m`

W3 395 25 809.4 1026.82 12 T 16 5 T 10 /m`

W4 330 25 486.7 504.6 12 T 16 5 T 10 /m`

W5 330 25 400.68 511.84 12 T 16 5 T 10 /m`

W6 510 25 1647.94 607.68 12 T 16 5 T 10 /m`

]نأخذ االرتفاع الطابقي مساوي ]m18.3

] ارتفاع الدرجة الواحدة من المقطع المعماري ⇐ درجة ٢٠أخذنا ]cm9.15

]نأخذ عرض الدرجة مساويا ]cm30b s =

شروط الكود من

3m0.63 cm15tmm2.1455.181

25203630t =→→=

−=

( )2

1 m/kN24.49.27cos

1115.025cos

t25g =

×××=

α=

Ο

98.1252159.0

2h

g S2 =×=γ=

23 m/kN75.315.025g =×=

24 m/kN5.1

15.1

b5.1g ===

5.2g 5 =

2m/kN4P = 2

u m/kN2.748.1P =×=

( ) 21u m/kN33.155.15.298.124.45.1g =+++=

( ) 22u m/kN575.1648.175.35.25.1g =×++=

0.63 3m

10.29

21.82

9.375 15.37.2

m/1210`نأخذ تسليح الشاحط φ ونأخذ التسليح عند الوثاقة `m/125φ نأخذ تسليح ثانوي

`m/kN36.263.02515.0 =××

`m/kN56.163.05.2 =×

`m/kN52.263.04 =×

]ميت ]m/kN08.30

]حي ]m/kN85.15

2 .5

5 6 .3 5

( ) ( ) kN346.5685.1508.3052.28.156.136.25.1 =++++ 6× 16: نأخذ تسليح الميدة

0.63 3m1.53 ]نأخذ ارتفاع الدرج من المسقط المعماري ]cm9.15h S =

cm30bSوعرض الدرجة =

: تحديد سماكة في هذه الجملة من شروط الكود

mm200t4.2062582520

5160t =⇒→=→

=

`m/kN66.52511884.02.0.l.l.

costg1 =×××=γ

α=

2S2 m/kN98.125

2159.0.

2h

g =×=γ=

23 m/kN5.1

15.1

b5.1g ===

24 m/kN5.2g =

`m/kN46.17g u =

2u

2 m/kN2.78.14Pm/kN4P =×=⇒=

21 m/kN52520.0.tg =×=γ=′

22 m/kN5.2g =′

2u m/kN25.11g =

2m/kN4P = 2

u m/kN2.78.14P =×=

⇒== 18.0dm1b 126يصبح تسليح الشاحط ×125 وتسليح الظفر ×

:الدرج عند الطابق األخير

3m0.63 1.6

5X16 . تسليح النصف اآلخر من الميدة في منتصف الطابق

1 6 X 6

2m/kN20=γ Ο=ϕ 25

2cm/Kg3.0C =

. ونحسب الحموالتm 1نأخذ شريحة من الجدار بعرض

: iKخل معامل ضغط التربة في حالة الراحة عند حساب ضغط التربة على جدار القبو وند

( ) 6.025sin1sin1K i =−=ϕ−= cm20tبفرض =

`m/kN362568.42.0G1 =××=

`m/kN4.23G 2 =

23 m/kN40G =

iS K.H.aQ =

6.556.068.420 =××=

-

+

36kN/m

40

( ) `m/m.kN52.8515H.QM

2

max ==−

( ) `m/m.kN1.386.33

H.QM2

max ==+

`m/m.kN4.12M =−

`m/m.kN3.33M =+

( )+maxM

`m/kN25.14259.12.0G1 =××=

65.374.2325.14N =+= 09.0t3.09.0) المركزية كبيرة(

NMe =>==

1a2teeS =−+=

`m/m.kN63.3799.065.37M O =×=

`m/kN12.10027085.01063.37

d85.0M

TC3

o =××

===

2minS

2

yS cm6Amm1.709

f55.0TA =>==

`m/14T8

( )−maxM

`m/m.kN4.12M =−

`m/kN43.59N =

m09.0t3.021.0) المركزية كبيرة(NMe =>==

`m/kN4.325.32

3021eS =−+=

23.19324.043.59M o =×=

`m/kN8.8327085.01023.19TC

3

=××

==

`mA53.36342055.0108.83

f.55.0TA S

3

yS >=

××

==

m/12T8AS`نختار =

t128qأكبر حمولة على العمود بدون تصعيد =

: المساحة المطلوبة2cm/Kg5.2 واإلجهاد المسموح بالتربة m 1.5بفرض عمق التأسيس 2

a

t m15.525

128qP

A ===

m7.2L,m8.15.1L==β>>>=

β

ton8.307.28.11288.165.0V =

×××

=

ton102

05.08.30M =×

=

d

cm40dcm372030

1010264.0MCd5

=⇒=+×

=β

×=

ton8.274.09.0

10C =×

=

22C cm/Kg80cm/Kg3.19

4.01804.01288.272

.d.kC2

F <=××

××=

β=

cm40dنأخذ االرتفاع =

ton3.87.28.1

128315.0V =××

=

cm40cm5.1089.0110

108.3d3

<=××

×=

14T10cm8.134020009.0

1010f*d*j

MA 25

SS ⇒=

×××

==

ton5.357.28.11287.25.0V =

×××

=

ton8.82

5.05.35M =×

=

14T8cm9.104020009.0

108.8A 23

S ⇒=××

×=

m.1Bأبعاد األساس = ،m7.2L =

cm40dاالرتفاع الفعال cm45h ولكن االرتفاع الكلي = =

cm 15بيتون نظافة ارتفاع

14T10ASالحديد الموازي لالتجاه الطويل =

14T8ASير الحديد الموازي لالتجاه القص =