安徽理工大学能源与安全学院安全工程系

《通 风 安 全 学》第三章 井巷通风阻力

本章主要内容

第一节 井巷断面上风速分布 一、风流流动状态 二、井巷断面上风速分布第二节 摩擦阻力　一、摩擦阻力　二、摩擦阻力系数与摩擦风阻　三、井巷摩擦阻力计算方法第三节 局部阻力　一、局部阻力及其计算　二、局部阻力系数和局部风阻

本章主要内容第四节 矿井总风阻与等级孔　一、井巷阻力特性　二、矿井总风阻　三、矿井等级孔第五节 井巷通风阻力测算　一、通风阻力 hR测算　二、局部阻力测算　三、井筒阻力测算　四、测算结果分析第六节 降低矿井通风阻力措施 一、降低井巷摩擦阻力的措施 二、降低局部阻力措施

本章主要内容

本章重点和难点： 摩擦阻力和局部阻力产生的原因和测算

第三章 井巷通风阻力

当空气沿井巷运动时，由于风流的粘滞性和惯性以及井巷壁面等对风流的阻滞、扰动作用而形成通风阻力，它是造成风流能量损失的原因。井巷通风阻力可分为两类：

摩擦阻力 (也称为沿程阻力 )和局部阻力。

第一节 井巷断面上风速分布

第一节 井巷断面上风速分布 一、风流流态1、管道流层流：同一流体在同一管道中流动时，不同的流速，会形成不同的流动状态。当流速较低时，流体质点互不混杂，沿着与管轴平行的方向作层状运动，称为层流 (或滞流 )。

第一节 井巷断面上风速分布 • 紊流：当流速较大时，流体质点的运动速度在大小和

方向上都随时发生变化，成为互相混杂的紊乱流动，

称为紊流 (或湍流 )。

研究层流与紊流的主要意义：在于两种流态有着不同的阻力定律。

第一节 井巷断面上风速分布 风流流态判断

（１）雷诺数－ Re 平均流速 v 、管道直径 d 和流体的运动粘性系数。

在实际工程计算中，通常以 Re=2300 作为管道流动流态的判定准数，即：

Re≤2300 层流， Re＞ 2300 紊流

vd

Re

第一节 井巷断面上风速分布 （２）当量直径 对于非圆形断面的井巷， Re数中的管道直径 d应以井巷断面的当量直径 de来表示：

非圆形断面井巷的雷诺数

对于不同形状的井巷断面，其周长 U与断面积 S的关系，可用下式表示：

C—断面形状系数：梯形 C=4.16 ；三心拱 C=3.85 ；半圆拱C=3.90 。

U

Sde 4

U

vSRe

4

SCU

第一节 井巷断面上风速分布 （ 3）、孔隙介质流 在采空区和煤层等多孔介质中风流的流态判别准数为：

式中： K—冒落带渗流系数， m2； l—滤流带粗糙度系数， m。 层流， Re≤0.25 ； 紊流， Re＞ 2.5； 过渡流 0.25<Re<2.5

例：某巷道采用工字钢支护， S=9m2， Q=240m3/min=4m3/s ，判断风流流态。

解： Re=Vd/ν=4VS/(Uν)=4×4×9/(15×10-6×4.16×3)=84615>2300, 紊流 巷道条件同上， Re=2300 层流临界风速： V=Re×U×ν/4S =2300×4.16×3×15×10-6/(4×9)=0.012m/s<0.15

lvK

Re

第一节 井巷断面上风速分布 • 由于煤矿中大部分巷道的断面均大于 2.5m2，井下巷道中的最低风速均在 0.25m/S 以上，所以说井巷中的风流大部为紊流，很少为层流。

第一节 井巷断面上风速分布 二、井巷断面上风速分布（１）紊流脉动 风流中各点的流速、压力等物理参数随时间作不规则（２）时均速度

瞬时速度 vx 随时间 τ的变化。其值虽然不断变化，但在一足够长的时间段 T 内，流速 vx 总是围绕着某一平均值上下波动。

T

vx

vxt

第一节 井巷断面上风速分布 (３）巷道风速分布

由于空气的粘性和井巷壁面摩擦影响，井巷断面上风速分布是不均匀的。

层流边层：在贴近壁面处仍存在层流运动薄层，即层流边层。其厚度 δ随 Re增加而变薄，它的存在对流动阻力、传热和传质过程有较大影响。

第一节 井巷断面上风速分布 在层流边层以外，从巷壁向巷道轴心方向，风速逐渐增大，呈抛物线分布。

δ

v

vmaxvmax

巷道剖面

3.25m/s3.0

2.75

2.502.252.0

第一节 井巷断面上风速分布

平均风速： 式中： 巷道通过风量Q。则：Q＝ V×S风速分布系数： 断面上平均风速v与最大风速vmax的比值称为风速分布系数(速度场系数)，用 Kv表示： 巷壁愈光滑， Kv值愈大，即断面上风速分布愈均匀。 砌碹巷道， Kv=0.8～ 0.86；木棚支护巷道， Kv=0.68～ 0.82；无支护巷道， Kv=0.74～ 0.81。

S i SvS

v d1

S i Sv d

maxv

vKv

速度分布不对称最大风速不在轴线上！

第三章 井巷通风阻力

第二节 摩擦风阻与阻力

第二节 摩擦风阻与阻力 一、摩擦阻力 风流在井巷中作沿程流动时，由于流体层间的摩擦和流体与井巷壁面之间的摩擦所形成的阻力称为摩擦阻力 (也叫沿程阻力 )。 由流体力学可知，无论层流还是紊流，以风流压能损失来反映的摩擦阻力可用下式来计算： Pa

λ－无因次系数，即摩擦阻力系数，通过实验求得。 d －圆形风管直径，非圆形管用当量直径；

2·

2v

d

Lh f

第二节 摩擦风阻与阻力 1．尼古拉兹实验

能量损失原因：内因：取决于粘滞力和惯性力的比值，用雷诺数 Re来衡量；外因：是固体壁面对流体流动的阻碍作用，与管道长度、断面形状及大小、壁面粗糙度有关。壁面粗糙度的影响通过 λ值来反映。绝对糙度：砂粒的直径 ε 就是管壁凸起的高度，相对糙度：绝对糙度 ε与管道半径 r的比值 ε/r

第二节 摩擦风阻与阻力 1．尼古拉兹实验

1932～ 1933年间，尼古拉兹把经过筛分、粒径为 ε的砂粒均匀粘贴于管壁。 水作为流动介质、对相对糙度分别为 1/15 、 1/30.6 、 1/60 、1/126 、 1/256 、 1/507六种不同的管道进行试验研究。对实验数据进行分析整理，在对数坐标纸上画出 λ与 Re的关系曲线，如图下页所示 (书中图 3-2-1) 。

0. 2

0. 3

0. 4

0. 5

0. 6

0. 7

0. 8

0. 9

1. 0

1. 1

2. 6 2. 8 3. 0 3. 2 3. 4 3. 6 3. 8 4. 0 4. 2 4. 4 4. 6 4. 8 5. 0 5. 2 5. 4 5. 6 5. 8 6. 0

lg 1000

lg Re

第二节 摩擦风阻与阻力

1

15r

1

30.6r

1

60r

1

126r

1

256r

1

507r

2

lg274.1

1

r

Ⅰ 区—层流区当 Re＜ 2320 ( 即 lgRe ＜ 3.36) 时 , 只与Re有关，且 λ=64/Re。与 ε/r无关 ;

Ⅱ区—过渡流区。 2320≤Re≤4000 ( 即 3.36≤lgRe≤3.6) ，不同的管内流体由层流转变为紊流。 λ随Re增大而增大，与 ε/r 无明显关系

。

Ⅲ区—水力光滑管区。紊流状态 (Re ＞ 4000) λ与 ε 仍然无关，只与 Re

有关

Ⅳ区—紊流过渡区，各种不同相对糙度的实验点各自分散呈一波状曲线， λ值既与 Re有关，

也与 ε/r有关。

第二节 摩擦风阻与阻力 2．层流摩擦阻力 当流体在圆形管道中作层流流动时，从理论上可以导出摩擦阻力计算式： ∵ μ=ρ·ν ∴ 可得圆管层流时的沿程阻力。 层流摩擦阻力和平均流速的一次方成正比。

vd

Lh f 2

32

Vd

Re

2· ·

64 2v

d

L

Reh f

Re

64

第二节 摩擦风阻与阻力 3 、紊流摩擦阻力

对于紊流运动， λ=f (Re ， ε/r) ，关系比较复杂。用当量直径 de=4S/U 代替 d ，代入阻力通式，则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式：

23

2

88Q

S

LUv

S

LUh f

第二节 摩擦风阻与阻力 二、摩擦阻力系数与摩擦风阻1．摩擦阻力系数 α 大多数通风井巷风流的 Re值已进入阻力平方区， λ值只与相对糙度有关，对于几何尺寸和支护已定型的井巷，相对糙度一定，则 λ可视为定值；在标准状态下空气密度 ρ=1.2kg/m3。令：

α称为摩擦阻力系数，单位为 kg/m3 或 N.s2/m4。

8

2.10

第二节 摩擦风阻与阻力 标准摩擦阻力系数：通过大量实验和实测所得的、在标准状态（ ρ0=1.2kg/m3）条件下的井巷的摩擦阻力系数，即所谓标准值 α0值，井巷中空气密度 ρ≠1.2kg/m3时， α值应修正：

则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：

23Q

S

LUh f

第二节 摩擦风阻与阻力 α系数影响因素 对于砌碹、锚喷巷道—只考虑横断面上方向相对粗糙度；对于木棚、工字钢、 U型棚等还要考虑纵口径 Δ=l/d0

l d0

工字钢支架在巷道中流动状态α随 Δ 变化实验曲线

0

4

8

12

16

20

0 4 8 12 16

第二节 摩擦风阻与阻力 2．摩擦风阻 Rf

对于已给定的井巷， L、 U 、 S 都为已知数，故可把上式中的 α、 L、 U、 S 归结为一个参数 Rf ：

Rf 称为巷道的摩擦风阻，其单位为： kg/m7 或 N.s2/m8。

工程单位： kgf .s2/m8，或写成 kμ,1N.s2/m8= 9.8 kμ

3S

LUR f

第二节 摩擦风阻与阻力 Rf＝ f ( ρ,ε,S,U,L) 。在正常条件下当某一段井巷中的空气密度 ρ一般变化不大时，可将 R f 看作是反映井巷几何特征的参数。 则得到紊流状态下井巷的摩擦阻力计算式写为：

此式就是完全紊流 (进入阻力平方区 ) 下的摩擦阻力定律。

2QRh ff Rf 与 hf 区别： Rf 是风流流动的阻抗参数； hf 是流

动过程能量损失。

第二节 摩擦风阻与阻力 三、井巷摩擦阻力计算方法 新建矿井：

查表得α0→计算 α →计算 Rf →计算 hf →计算总阻力损失→选择通风设备

生产矿井：

测得 hf →计算 Rf →计算 α →计算 α0 →指导生产

第二节 摩擦风阻与阻力 例题 3-3 某设计巷道为梯形断面， S=8m2， L=1000m ，采用工字钢棚支护，支架截面高度 d0=14cm ，纵口径 Δ=5 ，计划通过风量 Q=1200m3

/min ，预计巷道中空气密度 ρ=1.25kg/m3，求该段巷道的通风阻力。

解 根据所给的 d0、 Δ、 S 值，由附录 4附表 4-4查得 :

α0 =284.2×10 － 4×0.88=0.025Ns2/m4

实际摩擦阻力系数 Ns2／ m4

巷道摩擦风阻

巷道摩擦阻力

026.02.1

25.1025.0

2.10

8/mNs 0.5988

77.111000026.06.4 2333

S

SL

S

LUR f

PaQRh ff 2.23960

1200598.0

22

第二节 摩擦风阻与阻力 四、通风阻力功耗和电耗

设主要通风机效率 η=60%，为了克服这段阻力，一年耗多

少度电？

KWQh

N f 97.76.01000

202.239

1000

68860.8kWh2436097.724360 NW

第三章 井巷通风阻力

第三节 局部风阻与阻力

第三节 局部风阻与阻力 由于井巷断面、方向变化以及分岔或汇合等原因，使均匀流动在局部地区受到影响而破坏，从而引起风流速度场分布变化和产生涡流等，造成风流能量损失，这种阻力称为局部阻力。 由于局部阻力所产生风流速度场分布的变化比较复杂性，对局部阻力的计算一般采用经验公式。

第三节 局部风阻与阻力 一、局部阻力及其计算 和摩擦阻力类似，局部阻力hl一般也用动压的倍数来表示：

ξ——局部阻力系数，无因次。层流 ξ：

计算局部阻力，关键是局部阻力系数确定，因v=Q/S,当 ξ确定后，便可用：

2

2vhl

Re

B

222Q

Shl

第三节 局部风阻与阻力 几种常见的局部阻力产生的类型：１、突变 紊流通过突变部分时，由于惯性作用，出现主流与边壁脱离的现象，在主流与边壁之间形成涡漩区，从而增加能量损失。

第三节 局部风阻与阻力 ２、渐变 主要是由于沿流动方向出现减速增压现象，在边壁附近产生涡漩。因为 V ↓ hv ↓ p，压差的作用方向与流动方向相反，使边壁附近，流速本来就小，趋于 0, 在这些地方主流与边壁面脱离，出现与主流相反的流动，面涡漩。

第三节 局部风阻与阻力 ３、转弯处 流体质点在转弯处受到离心力作用，在外侧出现减速增压，出现涡漩。

４、分岔与会合 上述的综合。 ∴ 局部阻力的产生主要是与涡漩区有关，涡漩区愈大，能量损失愈多，局部阻力愈大。

第三节 局部风阻与阻力 二、局部阻力系数和局部风阻( 一 ) 局部阻力系数 ξ

紊流局部阻力系数 ξ一般主要取决于局部阻力物的形状，而边壁的粗糙程度为次要因素。

第三节 局部风阻与阻力 1．突然扩大

或

v1、 v2——分别为小断面和大断面的平均流速， m/s ；

S1、 S2——分别为小断面和大断面的面积， m；

ρm——空气平均密度， kg/m3。

对于粗糙度较大的井巷，可进行修正：

22

11

211

22

2

1

2221 1 Q

Sv

v

S

Shl

222

2222

22

2

1

2

2221 Q

Sv

v

S

Shl

01.01

第三节 局部风阻与阻力 2．突然缩小

对应于小断面的动压， ξ值可按下式计算：

1

215.0S

S

013.01

第三节 局部风阻与阻力 3．逐渐扩大 逐渐扩大的局部阻力比突然扩大小得多，其能量损失可认为由摩擦损失和扩张损失两部分组成。 当 Θ＜ 20°时，渐扩段的局部阻力系数 ξ可用下式求算：

α—风道的摩擦阻力系数， Ns2/m4； n—风道大、小断面积之比，即Ｓ 2／Ｓ 1；

θ—扩张角。

2

2

11sin

11

2sin

nn

第三节 局部风阻与阻力 4．转弯 巷道转弯时的局部阻力系数 (考虑粗糙程度 )可按下式计算：当巷高与巷宽之比 H/b=0.2～ 1.0 时，

当 H/b=1～ 2.5 时

ξ0——假定边壁完全光滑时， 90° 转弯的局部阻力系数，其值见教材表 3-3-1 ； α——巷道的摩擦阻力系数， N.s2/m4； β——巷道转弯角度影响系数，见教材表 3-3-2 。

H

b280

bH

65.035.0

1280

第三节 局部风阻与阻力 5．风流分叉与汇合1) 风流分叉

典型的分叉巷道如图所示， 1～ 2段的局部阻力 hl １～ 2和1～ 3段的局部阻力 hl１～ 3分别用下式计算：

233

213~1 2

2vvvKhl

22221

212~1 cos2

2vvvvKhl

θ2

θ3

1 2

3

第三节 局部风阻与阻力 2) 风流汇合

如图所示， 1～ 3段和 2～ 3段的局部阻力 hl１～ 3、 hl2～ 3分别按下式计算：

233

223~2 2

2vvvKhl

１３

２

θ1

θ2

23331

213~1 cos2

2vvvvKhl

223

211

2

1 coscos vQ

Qv

Q

Q

第三节 局部风阻与阻力 ( 二 ) 局部风阻

在局部阻力计算式中，令，

则有：

式中 Rl称为局部风阻，其单位为 N.s2/m8或 kg/m7。

此式表明，在紊流条件下局部阻力也与风量的平方成正比

2QRh ll

22lR S

第三节 局部风阻与阻力 • hR=hf+hl

• 一般 Hf和 hl不易分开，对于转弯， Hf和 hl可分开；

• 突然扩大， Hf占比重少，局部区段 hR= hl• 正面阻力：罐笼、矿车、采煤机

第三节 局部风阻与阻力 • 例 1：某巷道突然扩大段，砌碹支护，断面 S1=6m2， S2=24m2，

通过风量 Q=48m3/s ，空气密度 ρ=1.25kg/m3，求突然扩大局部阻力。

解：设砌碹巷道 α=0.005kg/m3

ξ=(1-S1/S2)2=(1-6/24)2=0.563 ξ’=ξ( 1+α/0.01)=0.563(1+0.005/0.01)=0.845 hL=ξ’ ρV1

2/2= ξ’ ρ(Q/S1)2/2 = 0.845×1.25(48/6)2/2=33.8Pa

第三节 局部风阻与阻力 例 2：某回风道，断面高 2.8m ，宽 2.5m ，混凝土棚支护， α=

0.02kg/m3，有一直角转弯，内角没有弧度，求转弯处的局部

阻力系数 ξ’

解：表 3-3-1 ， ξ0=0.93 ，由表 3-3-2 ， β=1.0

H/b=2.8/2.5=1.12,

ξ’=[(ξ0+28α)b/H] β

=[(0.93+28×0.02) 2.5/2.8] ×1=1.33

若 V=6m/s ， ρ=1.2kg/m3,

则： hL=ξ’ρV2/2=1.33×1.2×6×6/2=57Pa

第三节 局部风阻与阻力 例 3：某直角分叉巷道， θ2=0 ， θ3=90°， α=0.015kg/m3， V1

=8m/s, V2=6m/s, V3=3m/s, ρ=1.25kg/m3,求 hL1-2, hL1-3

解：已知α=0.015kg/m3， Kα=1.35

hL1-2=Kαρ/2 (V12-2V1 V2cosθ2+ V2

2)

=1.35×1.25/2(82-2×8×6×1 +62) =3.37Pa hL1-3=Kαρ/2 (V1

2-2V1 V3cosθ3+ V32)

=1.35×1.25/2(82-2×8×3×0 +32) =71.59Pa

θ2

θ3

1 2

3

第三节 局部风阻与阻力 例 4：某直角汇流巷道， θ1=0 ， θ2=90°， α=0.015kg/m3，

V1=5m/s, V2=6m/s, V3=8m/s, ρ=1.25kg/m3,

求 hL1-3, hL2-3

解：已知α=0.015kg/m3， Kα=1.35

cosθ1=1, cosθ2=0,ω=Q1V1cosθ1/Q3=3.125

hL1-3=Kαρ/2 (V12-2V3 ω+ V3

2)

= 1.35×1.25/2(52-2×8×3.125 +82)=39Pa

hL2-3=Kαρ/2 (V22-2 V3ω + V3

2)

= 1.35×1.25/2(62-2×8×33.125 +82) =42Pa

１３

２

θ1

θ2

第三章 井巷通风阻力

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 一、井巷阻力特性

在紊流条件下，摩擦阻力和局部阻力均与风量的平方成正比。故可写成一般形式： h＝ RQ2 Pa 。 对于特定井巷， R 为定值。用纵坐标表示通风阻力 ( 或压力 ) ，横坐标表示通过风量，当风阻为 R 时，则每一风量 Qi

值，便有一阻力 hi值与之对应，根据

坐标点（ Qi,hi）即可画出一条抛物

线。这条曲线就叫该井巷的阻力特性曲线。风阻 R越大，曲线越陡。 ０ Q

hR

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 二、矿井总风阻 从入风井口到主要通风机入口，把顺序连接的各段井巷的通风阻力累加起来，就得到矿井通风总阻力 hRm，这就是井巷通风阻力的叠加原则。

已知矿井通风总阻力 hRm和矿井总风量 Q，即可求得矿井总风阻：

N.s2/m8

Rm是反映矿井通风难易程度的一个指标。 Rm越大，矿井通风越困难；

2Q

hR Rmm

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 三、矿井等积孔

矿井等积孔作为衡量矿井通风难易

程度的指标。

假定在无限空间有一薄壁，在薄壁

上开一面积为 A(m2) 的孔口。当孔口通

过的风量等于矿井风量，且孔口两侧的

风压差等于矿井通风阻力时，则孔口面

积 A称为该矿井的等积孔。

A

I II

P2,v2

P2,v2

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 设风流从 I→ II，且无能量损失， 则有：

得：

风流收缩处断面面积 A2与孔口面积 A之比称为收缩系数φ，由水力学可知，一般φ=0.65 ，故 A2=0.65A。则 v2＝ Q/A2=Q/0.65A，代入上式后并整理得：

222

211 22

vPvP

RmRm hvhvPP /2 ,

2 22221

Rmh

QA

/265.0

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 取ρ=1.2kg/m3，则：

因 Rm=h Ｒ m／Ｑ 2，

故有

Rmh

QA 19.1

mRA

19.1

A是 Rm的函数，故可以表示矿井通风的难易程度。 当 A ＞２，容易；A ＝１ ~ 2 ，中等；A ＜１困难。

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 对于多风井通风系统，应根据各风机系统的通风阻力 hRi

和风量 Qi，按风量加权平均求出全矿井总阻力：

式中 n风机台数

hRm意义是全矿井各系统平均 m3空气所消耗能量。

n

ii

n

iiRi

Rm

Q

Qhh

1

1

)(

)(

19.1

1

2/3

1

iRi

n

i

n

ii

Qh

Q

A

多风井系统的矿井等级孔 A 计算式：

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 例 1 ：某矿井为中央式通风系统，测得矿井通风总阻力 hRm=2800Pa，矿井总风量 Q=70m3/s ，求矿井总风阻 Rm和等积孔 A，评价其通风难易程度。解 8222 /571.070/2800/ mNsQhR mRm

257.1571.0/19.1/19.1 mRA m

第四节 矿井总风阻与矿井等积孔 例 2 ：某对角式通风矿井，东风井的阻力 hR1=280*9.81Pa，风量 Q1=80m3/s ；西风井的阻力 hR2=100*9.81Pa，风量 Q2=60m3/s ；求矿井总等级孔。解 3/2 0.5

1 1

3/2

1.19 ( )

(80 60)1.19

280 9.81 80 100 9.81 603.73

n n

i Ri ii i

A Q h Q

第三章 井巷通风阻力

第五节 井巷通风阻力测定

第五节 井巷通风阻力测定 一、通风阻力 hR测算

阻力测定目的： 1、阻力分布，降阻增风； 2、提供阻力系

数和 R，为设计、网络解算、改造、均压防火；能力核定。

1)测定路线的选择和测点布置

如果测定的目的是为了了解通风系统的阻力分布，则必须选

择最大阻力路线；

如果测量的目的是为了获取摩擦阻力系数和分支风阻，则应

选择不同支护形式、不同类型的典型巷道。

第五节 井巷通风阻力测定 测点布置应考虑：

1 、测点间的压差不小于 10~20Pa ；

2 、尽量避免靠近井筒和风门；

3 、选择风量较稳定的巷道内；

4 、局部阻力物前 3倍巷宽，后 8~12 倍巷宽；

5 、风流稳定，无汇合交叉，测点前后 3m巷道支护完好。

2)一段巷道的通风阻力 hR测算

两种方法：压差计法和气压计法

第五节 井巷通风阻力测定 (1)压差计法测量原理

Z1

Z2

1

2

用压差计法测定通风阻力的实质： 测量风流两点间的势能差和动压差

压差计两侧所受压力分别为：

'1 1 1 2mP g Z Z '

2 2 2mP gZ

则压差计所示测值为： ' '1 1 1 2 2 2 2m mh P g Z Z P gZ

设 ' ' '1 1 2 2 2 12m m mg Z Z gZ gZ 且 '

m m

则 1 2 12mh P P gZ

第五节 井巷通风阻力测定 (1)压差计法测量原理

Z1

Z2

1

2

则 1 、 2 间巷道通风阻力为：

该式成立的前提是：胶皮管内的空气平均密度与井巷中的空气平均密度相等。

2 21 212 1 22 2Rh h

为此，在测量前，应将胶皮管放置在巷道相应位置上保存一段时间，或用打气筒将巷道空气转换掉胶皮管中空气。

第五节 井巷通风阻力测定 单管气压计放置位置对测量效果的影响：

Z1

Z2

1

2

现假设单管气压计放置在两测点中间

'1 1 1mP gZ

则：左右侧液面承压分别为：'

2 2 2mP gZ

' '1 2 1 1 2 2m mh P P g Z Z 则压差计计数为：

同理： ' ' '1 1 2 2 1 2m m mZ Z Z Z 且 '

m m

则 1 、 2 间巷道通风阻力为：2 21 2

12 1 22 2Rh h

第五节 井巷通风阻力测定 (2) 气压计法 原理：用此方法测定通风阻力，实质是用精密气压计测出测点间的绝对静压差，再加上动压差和位能差，以计算通风阻力。

用气压计测绝对静压 P1、 P2，同时测定 t1、 t2和φ1 、 φ2 ；用风表测每断面平均风速 v1、 v2；查测点标高 Z1、 Z2 ；

P1-P2 测准，两台温漂相同仪器同时测量，逐点和双测点测定2

1A

B

2 21 212 1 2 1 2 122 2R mh P P gZ

第五节 井巷通风阻力测定 气压计法的测定步骤：

1 、在 1号测点 A、 B 仪器同时 PA1、 PB1；

2 、 A 仪器不动， B 仪器移到 2 ，

3 、同时约定时间同时读数， PA2、 PB2 4 、 P1-P2= (PB1-PB2)+ (PA2-PA1),

5 、将 P1-P2代入上页公式即可。2

1A

B

思考：1、为什么要用两台气压计？用一台气压计先测 1号点，再测 2号点不行吗？

第五节 井巷通风阻力测定 3) 摩擦阻力系数测算 (1) 测试方法—压差计法；

(2) 支护方式和测段一致，无变化；

(3) 测点位置在局部阻力物前 3~5 巷宽，后 8~12倍；

(4) 系统稳定

(5)hf和 Q测准

Rf=hf/Q2 α=RfS3/LU

第五节 井巷通风阻力测定 二、局部阻力测算

• 用压差计测出 1-2 段阻力 hR1-2和 1-3 段阻力 hR1-3, 若断面一

致，则 hf与长度 L成正比。则单纯巷道转弯的局部阻力 hL。

• hL=hR1-3- hR1-2L13/L12

• RL=hL/Q2

• ξ=2S2RL/ρ1 2

3

第五节 井巷通风阻力测定 三、井筒通风阻力测定• 1 、进风井筒阻力测定• 1) 压差计法—吊测法• 50m,80m,100m,120m,150m,(H)• h1 , h2 , h3 ,h4, h5

• Hf=a+bH• hR=hf+2hL• 2) 气压计法• 从地表开始，每隔 50m ，测量 P， t,t’ →ρ• 静压差ΔPi ，高差 Z，• hR= ∑ΔPi+ ρm Zg-0.5 ρV2

井筒

单管压差计

测绳胶皮管

静压重锤

第五节 井巷通风阻力测定 2 、回风井筒阻力测定

1)压差计法 --吊测法 防爆盖上打孔；或在安全门内

2) 气压计法 在井底用气压计读出相对压力，在安全门内再读出相对压力，两者差值 ΔP，hR= ΔP+ ρm Zg +0.5 ρV2

底-0.5 ρV2井筒

井筒

单管压差计

测绳胶皮管

静压重锤

第五节 井巷通风阻力测定 3 、风峒阻力测定1)压差计法

2)气压计法 在安全门内再读出相对压力，再接水柱计读出相对压力，两者差值 ΔP，hR= ΔP+ ρm Zg +0.5 ρV2

井筒-0.5 ρV2风机入口

第五节 井巷通风阻力测定 四、测定结果分析

1、误差分析

hr――矿井实际通风阻力，；h――风机房水柱计读数， Pa ；Hn――测定系统的自然风压， Pa；hv――风峒内安装水柱计处断面的平均动压， Pa ；hr’――矿井实测通风阻力， Pa。

e h hr r '

h h

h

r r

r

'

100% h h H hr n v

第五节 井巷通风阻力测定

2 、矿井总阻力及等级孔3、阻力测定期间实测矿井总风量、总阻力和自然风压 4、矿井阻力分布

937 908

1421

02004006008001000120014001600

1~24 24~32 32~16'

区段

/Pa

区段

阻力 28. 7 27. 8

43. 5

0. 0

10. 0

20. 0

30. 0

40. 0

50. 0

1~24 24~32 32~16'

区段

%占

系统

阻力

百分

比

东风井 西风井总回风/m3/s

平均总阻力 /Pa

自然风压 /Pa

总回风/m3/s

平均总阻力 /Pa

自然风压 /Pa

224.1 2876 272 233.1 3305 274

第五节 井巷通风阻力测定

376

176 200

47 4396 89

135 144191 179

78 91126

165

565

323

243

1759

95

38 3953 42 53 43 48 75

31 40 60 2985 72

243

0

100

200

300

400

500

600

1~2

2~19

19~21

21~22

22~23

23~24

24~25

25~26

26~27

27~29

29~30

30~31

31~32

32~33

33~34

34~15

15~16

16~16'

测段

/Pa

测段

阻力

测段阻力百米阻力

第五节 井巷通风阻力测定 • 6 、最大阻力路线 • 西翼系统的最大阻力路线为经过 1242 （ 1）工作面，即：副井（－ 610

m ）→副井（－ 720m ）→ -720 西一轨道大巷→ -720m11-2轨道上山→ 1242(1)工作面→ 11-2 回风上山→ C1组回风石门→ C组总回→西风井。

• 7、主要通风巷道摩擦阻力系数 系统 巷道名称 支护 形状 阻力系数 /Ns2/m4*1

04

西翼系统

副井 砌碹 圆形 310

西一轨道石门 U型钢 半圆 138~199

西一轨道石门 锚喷 半圆 177

西 B 组轨道石门 U型钢 半圆 65

西 B 组轨道上山 U型钢 半圆 86~190

12118下顺槽 锚网 梯形 398

12118工作面 综采支架 梯形 438

12118 上顺槽 锚网 梯形 224

第三章 井巷通风阻力

第六节 降低矿井通风阻力措施

第六节 降低矿井通风阻力措施 降低矿井通风阻力，对保证矿井安全生产和提高经济效益具有重要意义。一、降低井巷摩擦阻力措施1. 减小摩擦阻力系数 α。2. 保证有足够大的井巷断面。在其它参数不变时，井巷断面扩大 33%， Rf值可减少 50%。

3. 选用周长较小的井巷。在井巷断面相同的条件下，圆形断面的周长最小，拱形断面次之，矩形、梯形断面的周长较大。

4. 减少巷道长度。5. 避免巷道内风量过于集中。

第六节 降低矿井通风阻力措施 二、降低局部阻力措施 局部阻力与 ξ值成正比，与断面的平方成反比。1、为降低局部阻力，应尽量避免井巷断面的突然扩大或突然缩小，断面大小悬殊的井巷，其连接处断面应逐渐变化。2、尽可能避免井巷直角转弯或大于 90°的转弯。3、主要巷道内不得随意停放车辆、堆积木料等。4、要加强矿井总回风道的维护和管理，对冒顶、片帮和积水处要及时处理。

第六节 降低矿井通风阻力措施 例：谢二矿风硐 L=50m,5个弯， h=1098Pa,28.2%； L=7m ， S=8.4m2, 阻力减少了 539Pa，增加 Q=405m3/min, 功率下降 28.5kW,每年可节约电费 37000元，而改造投资 1500元

第三章 通风阻力 本章习题

3-2

3-6

3-7

3-8

3-10

3-11

谢谢本章内容结束