ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 523”, Ж.К. „Дружба 2“, …...Елементите на сградата, поемащи вертикални натоварвания,

ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 523”, Ж.К. „Дружба 2“, р-н.Искър, гр.София

ВЪЗЛОЖИТЕЛ: СТОЛИЧНА ОБЩИНА

ИЗПЪЛНИТЕЛ: „СОФИНВЕСТ” ЕООД ЧАСТ: КОНСТРУКЦИИ

Извършил обследването: инж. Мария Абаджиева

август 2015г. гр. София

камара на инженерите в инвестиционното проектиране

У Д О С Т О В Е Р Е Н И ЕЗА УПРАЖНЯВАНЕ НА

ТЕХНИЧЕСКИ КОНТРОЛПО ЧАСТ

КОНСТРУКТИВНАНА ИНВЕСТИЩОШИТЕ ПРОЕКТИ

конструкции $га сгради и съоръжения

ВАЖИ ЗА РЕГИСТЪР 2015 г*

инж. ДИМИТЪР ВЕСЕЛИНОВ ИШРЕТСКИ

РЕГИСТРАЦИОНЕН № 00130\ ОБРАЗОВАТЕЛНО-КВАЛИФИКАЦИОННА СТЕПЕН ' ■ *

МАГИСТЪР

ПРОФЕСИОНАЛНА КВАЛИФИКАЦИЯ

’ ' . , ; \ СТРОИТЕЛЕН ИНЖЕНЕР V ' "чар»., ..ж * #

вписан(а) в публичния регистър на лицата упражнявайки технически контрол с протоколно решение на УС на КИИП 90/29.06.2012 г. на основание чл. 142, ад. 10 на ЗУТ и раздел II от Наредба 2 на КИИП

Срок на валидност до 28.06.2017 година

стр. 1 от 15

ТЕХНИЧЕСКИ ДОКЛАД

от извършеното обследване

Настоящото конструктивно обследване е извършено по искане на

Възложителя, във връзка с кандидатстването на сградата за „Национална

програма за енергийна ефективност на многофамилни жилищни сгради“, въз

основа на:

-изготвено архитектурно заснемане на сградата;

-извършен оглед на място и замерване на видимите конструктивни

елементи;

-oпределяне на якостните характеристики на определени материали

посредством безразрушителни методи;

-механично разкриване на части от конструкцията с цел установяване на

положението и габаритите на носещите конструктивни елементи, които не са

видими;

-статико-динамичен анализ на носещата конструкция на сградата,

посредством пространствен изчислителен модел;

-анализ на носимоспособността на сградата като цяло, предвид

установеното при огледа, резултатите от измерванията и резултатите от

изчислителния модел;

То има за цел да установи:

-вида и състоянието на конструкцията на сградата;

-вида и състоянието на земната основа;

-вида и състоянието на използваните материали за носещите

конструктивни елементи;

-наличието или липсата на дефекти по конструктивни елементи на

сградата, по видими белези, и да извърши анализ на причините за

възникването им;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на нормативните

документи по част „Конструкции”, които са били в сила по времето, когато

обекта е проектиран;

-съответствието на изпълнения строеж по отношение на актуалните

нормативни документи по част „Конструкции”;

-има ли необходимост от мероприятия за укрепване на сградата или

отделни нейни конструктивни елементи, с оглед осигуряване нейната

безопасна експлоатация в бъдеще;

стр. 2 от 15

Изготвения, въз основа на обследването технически доклад, ще може да

се използува и във връзка с изготвяне на технически паспорт на сградата,

съгласно изискванията на „Наредба No 5 от 28 декември 2006г. за техническите

паспорти на строежите”.

ДАННИ ЗА СГРАДАТА

За изготвяне на настоящия доклад бе извършен подробен оглед на

сградата, архитектурно заснемане и установяване на носещите конструктивни

елементи посредством безразрушителни методи. За сградата не беше открита

налична архивна проектна документация.

Сградата е законно въведена в експлоатация през 1995-та година.

Проектирана е в предходните години, като ведомствена жилищна сграда за

нуждите на Министерство на отбраната (МО). Предназначението ѝ не е

променяно през годините.

АРХИТЕКТУРНО РЕШЕНИЕ

Сградата, обект на настоящото обследване, се състои от четири секции,

наричани входове „А“, „Б“, „В“ и „Г“. Намира се в ж.к.“Дружба 2“, р-н „Искър”,

град София. Във функционално отношение тя е жилищна сграда. Секция „А“ се

състои от чатично вкопан сутерен и шест етажни нива. В сутерена са

разположени складови помещения, абонатна станция и гаражни клетки.

Етажите от първи до пети са жилищни, с по 3 жилища на етаж. В последното,

шесто етажно ниво, има едно жилище и машинно помещение за асансьора. В

останалата площ светлата етажна височина е по-малка и същата изпълнява

функцията на въздушна кухина за оформяне на т.н. „студен покрив“.

Функционалността на останалите секции е идентична, като при секции „Б“

и „В“ има допълнително етажно ниво и са с по седем етажа, а „Г“ – със шест,

както и „А“.

В първото етажно ниво, между секции „А“ и „Б“ и секции „В“ и „Г“ са

обособени търговски помещения.

Във вертикално направление, всяка от секциите се обслужва от по една

стълбищна клетка и един асансьор. На нивото на междинните площадки, при

стълбищата, са оформени остъклени помещения, тип „зимна градина“.

Първоначалната функция на сградата – ведомствена жилищна сграда, обуславя

голямата площ на общите етажни пространства във всяка от секциите.

В жилищните етажни нива са извършвани множество преустройства,

свързани с премахване на неносещи преградни елементи, което подробно е

отразено в изготвеното архитектурно заснемане.

стр. 3 от 15

Сградата се класифицира като обект III-та категория съгласно чл.137, ал.1,

т.3, буква в) от „Закон за устройство на територията” от 26.20.2012г. - „ жилищни

и смесени сгради с високо застрояване; сгради и съоръжения за обществено

обслужване с разгъната застроена над 5000 кв.м или с капацитет от 200 до 1000

места за посетители“.

КОНСТРУКТИВНО РЕШЕНИЕ

СТРОИТЕЛНА СИСТЕМА

В конструктивно отношение, сградата е изпълнена по системата

„Едроплощен кофраж“ и за нея са характерни особеностите на тази строителна

технология. По метод на изграждане тя е монолитна.

Всяка от секциите на сградата има благоприятна, доближаваща се до

правоъгълна форма в план, както е видно от архитектурните заснемания.

Използвана е конструктивна схема с носещи стени по посока на двете главни,

взаимноперпендикулярни направления на сградата. Нaдлъжните и напречни

стени са с дебелина 16 и 18cm, която не се променя във височина на сградата.

Използваните осови разстояния са 3.00, 3,15, 3,30 и 3.45m (светли разстояния

между стените). Гореописаната схема класифицира конструкцията като

безскелетна.

Фасадните стени са неносещи, изпълнени са с тухлена зидария от кух

тухли. Парапетите на балкони и лоджии са с предварително заготвени

стоманобетонни елементи - панели. Подпрозоречните парапети са зидани.

Вътрешните преградни зидове са изпълнени също с тухлена зидария.

ФУНДИРАНЕ

Теренът, на който е изградена сградата, е равнинен. Не бяха открити

документи съдържащи данни от извършени инженерно-геоложки проучвания.

Не са запазени чертежи или други архивни документи, изясняващи

фундирането на сградата и съответно не е известно допустимото почвено

напрежение в земната основа, използвано при определяне размерите на

фундаментите. Не са известни, и по време на обследването не са правени

проучвания за установяване на почвените разновидности, изграждащи земната

основа, както и хидрогеоложките обстоятелства на строителната площадка.

Фундирането на сградата е решено с обща фундаментна плоча, чиято

дебелина не беше установена. Във връзка с извършените за целите на

настоящия доклад изчислителни проверки, нейната дебелина е приета 80cm, с

конзолна част излизаща навън от контура на сутерена – също 80cm, което

съответства на обичайното проектантско решение за сгради с такава етажност.

стр. 4 от 15

Сутеренните стени до кота +/-0.00 са стоманобетонни, разположени

непосредствено под носещите стоманобетонни стени от типовото етажно

разпределение. В конкретния случай тези стени са с дебелина 40 и 50cm по

контура на сградата.

По сутеренните стени не се наблюдават сериозни следи от течове, както

откъм настилката, така и по контурните стени. Не се наблюдава и капилярно

покачване на влага по външната част на стените, при контакта им с терена. Няма

разлика в състоянието на стените при силно дъждовно време. От тези

обстоятелства може да се заключи, че нивото на подпочвените води е трайно

ниско, както и че сутеренните стени са надеждно хидроизолирани.

ВЕРТИКАЛНИ НОСЕЩИ ЕЛЕМЕНТИ

Елементите на сградата, поемащи вертикални натоварвания, са система

от стоманобетонни стени с дебелини 16 и 18cm, както е показано на

приложената конструктивна схема. Стените са разположени в две

взаимноперпендикулярни направления. Надлъжните и напречни стени са

прекъснати на места от отвори за врати, като зоната над вратите в общия случай

е също стоманобетонна, част от стоманобетонната стена и в този смисъл има

носещи функции.

Разпределението на носещите стоманобетонни стени и на отворите в тях

е еднакво в план при жилищните етажи. Като правило, стоманобетонните стени

от системата „Едроплощен кофраж“ се армират със заварени мрежи. Те трябва

да се застъпват с армировката на колоните в краищата им минимум 20Ø. В

стените над вратите (щурцовете) се поставят 4Ø16 под формата на пояс. В

краищата на стените и около вратите се оформят скрити колони, армирани с

мин. 4Ø12. Този принцип е спазен и при конкретно разглежданата сграда.

В сутерена разположението на отворите за врати в стените се различава

от това в жилищните нива, но местоположението на стените е идентично.

Асансьорното ядро и стените на стълбищната клетка също са

стоманобетонни. В сградата не се констатират свободностоящи колони.

Вътрешните преградни зидове от гипсови блокчета нямат носещи

функции.

ЕТАЖНИ ПОДОВИ КОНСТРУКЦИИ

Етажните подови конструкции са гладки стоманобетонни плочи с

дебелина 14cm, ставно стъпващи върху системата от надлъжни и напречни

стоманобетонни стени. Армирани са като еднопосочни и тристранно подпрени

полета. Характерно за системата „Едроплощен кофраж“ е отсъствието на

монолитно свързани с плочата греди и щурцове при фасадните стени и над

отворите за врати във вътрешните неносещи стени. Греди има само над

стр. 5 от 15

отворите за врати, разположени в носещите стоманобетонни стени във

вътрешността на сградата.

За армиране на етажните стоманобетонни плочи, изпълнявани по

системата „Едроплощен кофраж“, по правило се използват заварени мрежи,

като ако в изключителни случаи на места има по-голяма концентрация на

усилия – там се прилага усилване на мрежите с допълнителна армировка. Този

принцип е спазен и за настящата сграда.

Стълбищните рамена имат статическа схема проста греда, армирани са с

долна носеща армировка по наклона и предават натоварването си върху два

броя скрити греди, разположени на етажната и междинната площадки.

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНА КОНСТРУКЦИЯ

С оглед на годината на построяване на сградата – началото на 90-те,

години на XX-ти век, по презумпция в нея са заложени елементи, отговарящи на

по-занижени изисквания за противосеизмично осигуряване на сградите, спрямо

днешните, макар и доста близки до тях.

Сградата обаче притежава значителна пространствена коравина и

носимоспособност за поемане на хоризонтални въздействия, в това число и

сеизмични, благодарение на характера на носещата си конструкция. Големия

брой стоманобетонни елементи - стени с голяма дължина, работещи като

стоманобетонни шайби, както и разположението на тези елементи в две

взаимноперпендикулярни направления, определят доброто поведение на

сградата при такъв вид въздействия, което се потвърждава и от извършените

изчисления за установяване на нейните технически характеристики.

Допълнителен благоприятен фактор при съпротивлението на сградата на

сеизмични въздействия, е наличието на корави диафрагми (практически

недеформируеми в равнината си стоманобетонни плочи) на всяко етажно ниво,

обединяващи за съвместна работа всички вертикални противосеизмични

елементи. Сградата има близка до правоъгълна форма в план, неизменяща се

по височина. Местоположението на вертикалните носещите елементи също не

се променя във височина на сградата. Поради това тя може да се класифицира

като регулярна в план и височина, което е допълнителен благоприятен фактор

по отношение на противосеизмичното ѝ поведение.

ПОКРИВНА КОНСТРУКЦИЯ

Покрива над последното етажно ниво е плосък, тип „студен покрив“.

Покривните слоеве – бетон за наклон, хидроизолация и т.н. са положени върху

равна стоманобетонна плоча. Хидроизолацията е подменяна локално от

собствениците, но като цяло е в лошо състояние и има нужда от цялостната ѝ

стр. 6 от 15

подмяна. На места от нея се констатират течове, които преминават през

въздушното простраство на студения покрив и достигат до жилищата от

последните етажни нива.

СЪСТОЯНИЕ НА СГРАДАТА

Като цяло, към момента на огледа, сградата се намира в добро

техническо състояние. По нея не се костатират пукнатини, деформации или

други сериозни дефекти по носещи елементи.

През годините, по сградата са извършвани редица вътрешни

преустройства, свързани с премахване на неносещи преградни зидове от

тухлена зидария, които нямат отношение към носимоспособността на нейната

конструкция, тъй като тези елементи нямат носещи функции.

На много места по сградата са усвоени лоджии, като за целта има

премахнати част от подпрозоречните парапети, които също нямат носещи

функции. Нормативните натоварвания за балкони и лоджии са по-голями

отколкото за жилищни помещения, следователно чрез тази намеса те не биха

могли да бъдат превишени.

На много места по фасадата на сградата има зони с опадала мазилка.

Вследствие на това са се оголили и стоманобетонни елементи. Забелязва се и

оголена армировка. За тези елементи са необходими бързи ремонтни

мероприятия, тъй като започналите корозионни процеси в армировката и

бетона, вследствие на прякото им излагане на атмосферни въздействия са

необратими и макар и бавно, водят до постепенно редуциране на якостните им

характеристики. Необходимо е почистване на бетонната повърхност до здрав

бетон посредством изчукване, почистване на армировката с телена четка и

преобразувател за ръжда и нанасяне отгоре на репариращ слой, с подходящ

продукт на циментова основа.

Оголена армировка има и по стените и тавана на сутеренните нива,

където елементите са без довършителни слоеве. За тях са необходими също

репариращи мероприятия по описаната по-горе технология.

На места по сградата се наблюдават незначителни пукнатини (с широчина

под 0.5mm) при връзките между стоманобетонните стени и вътрешните

преградни стени. Тези пукнатини се дължат на различната деформируемост на

двата материала при хоризонтални въздействия и топлинно-влажностни

промени. Те не представляват опасност за сигурността на сградата и не влияят

на общата носимоспособност на нейната конструкция.

Течове се констатират и по последните етажни нива. Те се дължат на

лошо състояние на покривната хидроизолация (рулонна, битумна) на равната

част на покрива. На много места тя е с нарушена цялост. Необходима е

стр. 7 от 15

цялостната ѝ подмяна, след което е необходимо да се отремонтират и течовете

в съответните помещения.

Стоманените елементи, носещи остъкляванията на помещенията тип

„зимни градини“ при междинните етажни площадки, са силно кородирали и се

нуждаят от подмяна.

В настилките около сградата се констатират неравности и пропадания,

дължащи се на недобре уплътнен насип около сградата. Необходимо е

отремонтирането им и поддържането им в добро състояние, с наклон,

отвеждащ повърхностните дъждовни води на разстояние от цокъла на сградата.

Необходимо е също отремонтирането на елементи от околното

пространство, долепени до сградата, но отделени на фуга от нея, тъй като те

също са компроментирани вследствие на неравномерното слягане на земната

основа под тях.

ИЗПОЛЗВАНИ МАТЕРИАЛИ

Няма налична проектна документация, която да съдържа точни данни за

якостните характеристики на използваните материали в сградата. Предвид

масовата практика към момента на проектиране на сградата и установеното при

огледа, предполагаемите материали, използвани за сградата са:

- Бетон клас В20 - Rb,c=1.45kN/cm2;

- Стомана АI – Rs=210MPa, означена с Ø;

- Стомана АI,c – Rs=315MPa, означена с Ø;

- Стомана АIII – Rs=360MPa, означена с N;

УСТАНОВЕНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ВЛОЖЕНИТЕ МАТЕРИАЛИ

За някои от материалите, вложени при изпълнението на конструктивните

елементи, якостните характеристики са установени след извършен обстоен

оглед на място и след извършени полеви тестове на якостните им

характеристики посредством безразрушителни методи.

Определянето на якостта на натиск на бетона е извършено на местата по

сградата, където има достъп до открити стоманобетонни елементи, с уред за

безразрушително определяне на локалната якост на бетон, а именно -

склерометър „PROCEQ Silver Schmidt PC N”. Имерването е извършено съгласно

изискванията на БДС EN 12504-2:2012 „Изпитване на бетон в конструкции. Част

2: Изпитване без разрушаване. Определяне на големината на отскока” и БДС

EN 13791:2007 - „Оценяване якостта на натиск на бетона на място в конструкции

и готови бетонни елементи”, като метода се основава на измерването на

големината на еластичен отскок на тяло, изстреляно към бетонна повърхност, от

уреда. Точките, където е извършено прострелването, са избрани в зони, където

стр. 8 от 15

бетонната повърхност е сравнително гладка и чиста, а самия бетон е

максимално запазен и недефектирал. В точките, където беше извършено

прострелване, се установи минимална повърхностна якост на натиск на бетона,

съответстваща на бетон клас В15. Минимално измерената якост отговаря на

очакваната якост на натиск на бетона, предвид годината на построяване на

сградата, нейната етажност и препоръчителните общи правила за проектиране

и изпълнение на сгради по системата „Едроплощен кофраж“. По-ниския клас на

бетона се обуславя от малката етажност на сградата. Резултатите от

извършените замервания, са протоколирани и приложени към настоящия

доклад.

Наличието на армировъчни пръти, техният диаметър и бетонно покритие

е търсено чрез безразрушително сканиране на подбрани достъпни

стоманобетонни елементи, с уред „HILTI Ferroscan PS 200”, конструиран в

съответствие с европейски стандарти EN 55011, EN 50082-1, EN 61000-6-1-4.

Търсено е съответствие на установената армировка с приетите по времето на

изпълнението на сградата правила и утвърдени практики за конструиране на

съответния елемент. В сканираните елементи не бяха установени отклонения от

тях. Предвид препоръките за проектиране в „Указания за проучване,

проектиране и изпълнение на сгради с Едроплощен кофраж“ от 1973-та година,

армировъчната стомана следва да се счита от вида AI (Rs = 210MPa)

Резултатите от извършените измервания са протоколирани и приложени

към настоящия доклад.

СЪОТВЕТСТВИЕ НА СГРАДАТА ПО ОТНОШЕНИЕ НА НОРМАТИВНАТА

УРЕДБА ПО ЧАСТ КОНСТРУКЦИИ, АКТУАЛНА ПО ВРЕМЕТО, КОГАТО СГРАДАТА Е БИЛА ПРОЕКТИРАНА И КЪМ НАСТОЯЩИЯ МОМЕНТ.

Към момента в страната ни действат както българските нормативни

документи, така и единната европейска система за проектиране на строителни

конструкции – Еврокод. Анализирано е по-подробно съответствието на

конструкцията съгласно българските нормативни документи, тъй като те са по-

близки до тези, действали по време на първоначалното проектиране на

сградата. Въпреки това, всички бъдещи реконструкции или други намеси,

имащи отношение към конструктивни елементи, следва да се извършват при

удовлетворяване на изискванията на действащите към момента на

проектирането им нормативи.

стр. 9 от 15

ПРОТИВОСЕИЗМИЧНО ОСИГУРЯВАНЕ НА СГРАДАТА

По времето, когато сградата е проектирана (1995-та година) е бил в сила

документа „Норми и правила за сгради и съоръжения в земетръсни райони” от

1987-ма година. Съгласно този нормативен документ, град София попада в

сеизмичен район с IX-та степен на интензивност на сеизмичното въздействие.

По отношение на оценката за сеизмична осигуреност на сградата, по

критериите на „Наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони” от 2012-та година, може да бъде казано следното: От

момента на построяването си до момента на огледа, сградата е била

неколкократно подложена на слаби сеизмични въздействия (под VII-ма степен

по скалата MSK), както и на едно по-силно такова – земетресението от

22.05.2012г. с епицентър близо до гр. Перник, класифицирано като VII-ма степен

по скалата MSK. Няма данни то да е предизвикало разрушения, пукнатини или

други дефекти по носещи конструктивни елементи на сградата. Няма данни по

сградата да са извършвани намеси, свързани с премахване, нарушаване на

целостта или претоварване на носещи конструктивни елементи. Сградата е

изпълнявана по одобрени проекти, при изготвянето на които са спазени

действащите към онзи момент нормативни документи, актуални и в момента на

въвеждането ѝ в експлоатация. Поради изброеното по-горе, за сградата може

да се даде положителна оценка на сеизмичната ѝ осигуреност тъй като

изискванията на Чл.6, (2) от „Наредба No -02-20-2 за проектиране на сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година са удовлетворени.

Въпреки това, носещата конструкция на разглежданата сграда не

отговаря на всички актуалните изисквания, заложени в действащите към

настоящия момент нормативни документи, като например минимален клас на

бетона, минимални якостни характеристики на стоманата, изисквания за

конструиране на елементите, поемащи сеизмични въздействия и др. Различна е

стойността на сеизмичните сили, коефициента на реагиране и др.

По отношение на изискванията (за методиката за определяне на

сеизмичните сили, оразмеряването и конструирането на антисеизмичните

конструкции) заложени в Наредба No -02-20-2 за проектиране на сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 2012-та година и по смисъла на ал.1,3 от

допълнителните разпоредби към нея, сградата се класифицира като

"осигурена", тъй като е проектирана и изпълнена преди 1987г.

Изчислителните сеизмични сили, съгласно „Норми и правила за сгради и

съоръжения в земетръсни райони” от 1987-ма година, се определят по

формулата:

Eik = C. R . Kс . βi . ηiк . Qк където:

стр. 10 от 15

C = 1,00 - коеф. на значимост за сгради категория „Б“ –

„Административни, обществени и жилищни сгради с 20 и по-малко етажа“;

R = 0,25 – коефициент на реагиране, за сгради изпълнени по системата

„Едроплощен кофраж“;

0.8 <βi = 1,2/Т < 2.5 – динамичен коефициент;

ηiк - коеф. на разпределение на динамичното натоварване;

Kс = 0,27 - коефициент на сеизмичност, за зона с IX-та степен на

интензивност (гр.София);

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”

Т - период на собствени трептения

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S11 = 1,00.0,25.0,27.β1.η11.Q1 = 1,00.0,25.0,27.η11.Q1.1.2/T1 = 0,081.η11.Q1/T1;

S12= 1,00.0,33.0,27.β2.η12.Q2 = 1,00.0,25.0,27.η12.Q2.1.2/T2 = 0,081.η12.Q2/T2;

S13 = 1,00.0,25.0,27.β3.η13.Q3 = 1,00.0,25.0,27.η13.Q3 .1.2/T3 = 0,081.η13. Q3/T3

и т.н.

Според наредба No-02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони” от 2012-та година, град София попада в сеизмичен район с

IX-та степен на интензивност на сеизмичното въздействие по скалата МSK.

Kонструкциите следва да бъдат оразмерени за поемане на сеизмични сили,

чиито изчислителни стойности се определят по формулата:

Eik = C. R . Kс . βi . ηiк . Qк където:

C = 1,20 е коеф. на значимост на сгради и съоръжения от III-ти клас по

значимост на строежите (III - та категория по ЗУТ);

R = 0,33 – коефициент на реагиране, за сгради изпълнени по системата

„Едроплощен кофраж“;

0.8 <βi = 1,2/Т < 2.5 – динамичен коефициент (за масовия случай - почви

група С);

ηiк - коеф. на разпределение на динамичното натоварване;

Kс = 0,27 - коефициент на сеизмичност, за зона с IX-та степен на

интензивност (гр.София);

Qк – натоварване, съсредоточено в т. “К”

За всяко етажно ниво сеизмичните сили са съответно:

S11 = 1,20.0,33.0,27.β1.η11.Q1 = 1,20.0,33.0,27.η11.Q1.1.2/T1 = 0,128.η11.Q1/T1;

S12= 1,20.0,33.0,27.β2.η12.Q2 = 1,20.0,33.0,27.η12.Q2.1.2/T2 = 0,128.η12.Q2/T2;

S13 = 1,20.0,33.0,27.β3.η13.Q3 = 1,20.0,33.0,27.η13.Q3 .1.2/T3 = 0,128.η13. Q3/T3

и т.н.

стр. 11 от 15

Очевидно е, че действащите към момента нормативни документи

поставят по-строги изисквания към конструкциите на сградите. Изчисляваните

по съвременните норми сили са с 58% по-големи стойности.

За установяване на поведението на сградата при сеизмично въздействие

съгласно актуалната нормативна уредба, е проведен статико-динамичен

анализ. От него се вижда, че конструктината схема на елементите, техните

размери, местоположение и ориентация са правилно подбрани. Дори и при по-

силното въздействие преместванията остават в допустимите граници. Периода

на собствени трептения показва, че сградата има значителна коравина.

Армирането на вертикалните елементите съответства на необходимото дори и

съгласно актуалния нормативен документ. Армирането на средната част на

стените със заварени мрежи е достатъчно дори и за по-големите усилия.

Изброените по-горе изисквания за минимален клас на бетона,

минимални якостни характеристики на стоманата, изисквания за конструиране

на елементите, поемащи сеизмични въздействия и др. са по-строги в Еврокод и

част от тях не са изпълнени. Такива например са минималния клас на бетона,

минимални якостни характеристики на стоманата, дължини на закотвяне,

бетонни покрития и др. Това налага за сградата да се въведат ограничения за

бъдещи дейности свързани с промяна на конструкцията им, промяна на

експлоатационните натоварвания, надстроявания, реконструкции и т.н.

(съгласно чл.5 от „Наредба -02-20-2 за проектиране на сгради и съоръжения в

земетръсни райони”). Ако се предвиждат бъдещи инвестиционни намерения,

свързани с подобни намеси, те следва да се изпълняват само след изготвяне и

одобрение от съответните инстанции на работен инвестиционен проект по

всички части, включващ и цялостно укрепване на съответната сграда, съгласно

всички актуални изисквания за конструкции, подложени на сеизмични

въздействия. Това не се отнася за мероприятията, свързани с въвеждането на

мерки за енергийна ефективност на сградата, изразяващи се в санирането ѝ

чрез полагане на топлоизолационни материали, тъй като оценката за

сеизмичната осигуреност на сградата е положителна, а подобни мероприятия

не биха могли да доведат до превишаване на масата на съответните етажни

нива с повече от 5% и в този смисъл няма да променят заварената сеизмична

осигуреност на сградата.

НАТОВАРВАНИЯ ЗА СГРАДАТА

Предвид годината на проектиране, за сградата са прилагани действащите

към онзи момент „Норми за натоварвания и въздействия върху сгради и

съоръжения“ от 1989-та година. В приложената по-долу таблица е направена

съпоставка между натоварванията от правилника от 1989-та година

стр. 12 от 15

(нормативни стойности) и „Наредба 3 за основните положения за проектиране

на конструкциите на строежите и въздействията върху тях” от 2005-та година

(нормативни стойности).

Натоварвания и въздействия върху конструкцията на

сградата

1989-та г. Коеф. на натоварв

ане 2005-та г.

Коеф. на натоварв

ане

Разлика в проценти в

натоварванията

Собствено тегло на материалите

1.10/1,30

1.20/1.35 Завишено с 9,1%/3,85%

Помещения за живеене или обитаване

1,50 kN/m2 1.30 1,50 kN/m2 1,30 Непроменено

Стълбища в жилищни сгради

3,00 kN/m2 1.20 3,00 kN/m2 1,30 Завишено с

8,33%

Балкони в жилищни сгради

1,50 kN/m2 1.30 3,00 kN/m2 1,30 Завишено със

100%

Използваеми тавански помещения


114%

Натоварване от вятър за гр. София

0,30 kN/m2 1.40 0,43 kN/m2 1,40 Завишено с

43,33%

Натоварване от сняг за гр. София


150%

От таблицата се вижда, че завишението се изразява предимно в по-

високи коефициенти на сигурност. По-голямото натоварване от сняг

незначително влияе на общото напрегнато състояние на конструкцията, тъй

като е локализрано в много малка част от сградата – поривната плоча.

Нормативните стойности на обемните тегла на материалите са непроменени.

Фактът, че сградата е била експлоатирана съгласно настоящото си

предназначение в продължение на дълъг период от време без наличие на

дефекти по носещата ѝ конструкция и в бъдеще не се очаква промяна в режима

на експлоатация, дава основания да се смята, че усилията в елементите могат

да бъдат надеждно поети с наличната им носимоспособност.

НОРМИ ЗА ПРОЕКТИРАНЕ НА СТОМАНОБЕТОННИ КОНСТРУКЦИИ По отношение на стоманобетонната си конструкция, сградата е

проектирана съгласно „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни

конструкции” от 1987-ма година. Може да се счита, че заложените в него

изисквания са спазени, тъй като конструкцията на сградата е изпълнена и

въведена в експлоатация, съгласно одобрен проект по част Конструкции, още

повече, че по носещите хоризонтални и вертикални конструктивни елементи не

се откриват пукнатини, недопустими деформации или други дефекти.

В „Норми за проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции” от

2008-ма година, актуални към днешна дата, няма съществени различия по

стр. 13 от 15

отношение на изчисление и армиране на стоманобетонните елементи, освен

завишаване на минималните конструктивни изисквания.

В „Еврокод 2: Проектиране на бетонни и стоманобетонни конструкции”

има заложени различни изисквания по отношение на конструиране на

армировката. Изискват се по-големи дължини на снаждане и закотвяне,

въведена е различна номенклатура на армировъчните стомани и д.р. Тези

изисквания по презумпция не са спазени. Въпреки това обаче, състоянието на

сградата, към настоящия момент, не предполага, че усилията в носещите

конструктивни елементи не могат да бъдат поети с наличната им

носимоспособност.

НОРМИ ЗА ФУНДИРАНЕ По отношение на нормативите, касаещи фундирането на сградата,

дългият период на експлоатация дава основания да се твърди, че проектните

слягания в основата вече са реализирани, земните пластове са достатъчно

добре уплътнени и консолидирани и не би следвало за в бъдеще по сградата да

се очакват проблеми свързани с пропадане, изчерпване на носимоспособност

или други проблеми свързани със земната основа, след като до този момент

няма индикации за наличието на такива.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Като цяло, въпреки дългогодишния си период на експлоатация, сградата

се намира в добро техническо състояние. Всички констатираните дефекти по

нея се дължат на липса на поддръжка, не представляват непосредствена

опасност за сигурността на ползвателите ѝ и не намаляват съществено онези

носимоспособност и сигурност, които са били заложени по време на

първоначалното проектиране на сградата. Повечето от констатираните

проблеми, могат да бъдат лесно отстранени посредством рутинни ремонтни

дейности.

Вследствие на цитираното по-горе, може да се заключи, че конструкцията

на обследваната сграда изпълнява голяма част от съществените изисквания на

актуалните нормативни документи по част „Конструкции” по отношение

поемането на вертикалните въздействия, на които е подложена и може

безопасно да бъде експлоатирана съгласно настоящите си функции.

По отношение на хоризонталните въздействия, за сградата са спазени

нормативните изисквания, актуални към момента на проектирането ѝ. Нейното

предназначение и свързаните с това нормативни експлоатационни

натоварвания не са променяни през годините и не са извършвани

преустройства, свързани с редуциране на сеизмичната сигурност на сградата,

стр. 14 от 15

поради което, за нея може да се даде положителна оценка на сеизмичната и

осигуреност.

МЕРКИ ЗА ПОДДЪРЖАНЕ НА СТРОЕЖА

На основание извършеното обследване и анализ на повредите по

сградата, за нея е необходимо да се изпълнят следните мероприятия:

- Извършване на частичен ремонт на фасадите включващ пълно

възстановяване на мазилките и обработка на стоманобетонните елементи с

оголена армировка. Това следва да се извърши чрез почистване на бетонната

повърхност до здрав бетон, отстраняване на корозиралия слой от армировката с

преобразувател за ръжда и нанасяне на подходящ репариращ състав върху нея.

- Възстановяване на бетонното покритие на елементите от сутерена по

които има оголена армировка, по описаната по-горе технология;

- Цялостна подмяна на покривната хидроизолация и отремонтиране на

следите от течове в разположените отдолу помещения;

- Подмяна на всички метални елементи при стълбищните остъклявания

тип „зимна градина“;

- Отремонтиране на разположените около сградата настилки чрез

пререждането/подмяната им и трамбоване на земната основа под тях,

включително оформяне на наклон за отвеждане на попадналите върху тях

атмосферни води, на разстояние от цокъла;

За правилната и безопасна експлоатация на сградата в бъдеще, е

необходимо да се извършват още:

- Периодични ремонти на покривните изолации на всеки 5 години, като

не е допустимо претоварване на покривната конструкция с повече от

съществуващите в момента хидроизолационни материали;

- Своевременно да се почистват покривните воронки с оглед избягване

на запушването им, и оттам – възникването на течове и повреди в покрива;

- Необходимо е редовно да се преглеждат и ремонтират всички

вертикални канализационни тръби с цел да се предотвратят течове в зоната на

преминаването им през сградата;

- Периодично трябва да се почиства хоризонталния канализационен клон

свързващ сградата с уличната канализация, с цел предотвратяване на течове,

овлажняване на земната основа и възможно поддаване на фундаментите на

сградата вследствие на това;

- Навсякъде около сградата да се поддържат водоплътни настилки, с

оглед недопускане на проникване на повърхностни атмосферни води към

основите на сградата;

стр. 15 от 15

- След 10 години да се извърши ново обследване на сградата. След

изтичане на 50-годишния експлоатационен срок на сградата – да се извършва

обследване на строежа на всеки 5 години.

ЗАБРАНЯВАТ СЕ ВСЯКАКВИ ИЗМЕНЕНИЯ В НОСЕЩАТА КОНСТРУКЦИЯ НА

СГРАДАТА БЕЗ ЕКСПЕРТНО СТАНОВИЩЕ НА ИНЖЕНЕР-КОНСТРУКТОР!

Изготвил: ................................ /инж. Мария Абаджиева/

София, 08.2015г.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

СНИМКОВИ МАТЕРИАЛИ

2015г. гр. София

СНИМКА 1

[ИЗГЛЕД КЪМ ЮЖНАТА И ИЗТОЧНАТА ФАСАДИ НА СГРАДАТА – ВХОДОВЕ „А“, „Б“, „В“ И „Г“]

СНИМКА 2

[ИЗГЛЕД КЪМ ЮЖНАТА ФАСАДA НА СГРАДАТА - ВХОД „Г“]

СНИМКА 3

[ИЗГЛЕД КЪМ ЗАПАДНАТА ФАСАДA НА СГРАДАТА – ВХОД „В“ И „Г“]

СНИМКА 4

[ИЗГЛЕД КЪМ СЕВЕРНАТА ФАСАДA НА СГРАДАТА – ВХОД „А“ И „Б“]

СНИМКА 5

[ИЗГЛЕД КЪМ ИЗТОЧНАТА ФАСАДA НА СГРАДАТА – ВХОД „А“]

СНИМКА 6

[ИЗГЛЕД КЪМ ГАРАЖИТЕ КЛЕТКИ ОТ ИЗТОЧНАТА СТРАНА НА ВХОДОВЕ – ВХОД „В“ И „Г“]

СНИМКА 7

[ПРОХОД МЕЖДУ ВХОДОВЕ „Б“ И „В“]

СНИМКА 8

[ЛИПСВАЩА МАЗИЛКА ПО ФАСАДАТА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 9


СНИМКА 10

[ДЕТАЙЛ НА ФАСАДНОТО ОФОРМЛЕНИЕ НА ТЕХНИЧЕСКОТО ПРОСТРАНСТВО]

СНИМКА 11


СНИМКА 12

[ПРОПАДАНИЯ В НАСТИЛКАТА ОКОЛО СГРАДАТА]

СНИМКА 13

[ПРОПАДАНИЯ В НАСТИЛКАТА ОКОЛО СГРАДАТА]

СНИМКА 14

[ДЕТАЙЛ НА ОСТЪКЛЯВАНЕ НА ОБЩО ЕТАЖНО ПРОСТРАНСТВО – ЗИМНА ГРАДИНА]

СНИМКА 15

[ОВЛАЖНЯВАНИЯ ПО ДОЛНАТА ЧАСТ НА БАЛКОНИТЕ]

СНИМКА 16

[ЛИПСВАЩА МАЗИЛКА ПО ФАСАДАТА]

СНИМКА 17


СНИМКА 18

[ОГОЛЕНА АРМИРОВКА ПО ФАСАДАТА НА СГРАДАТА]

СНИМКА 19

[ПРОПУКВАНИЯ В ЦОКЪЛНАТА МАЗИЛКА]

СНИМКА 20


СНИМКА 21


СНИМКА 22

[ЛИПСВАЩА МАЗИЛКА ПРИ СТЪЛБИ КЪМ СУТЕРЕНА]

СНИМКА 23

[СЪСТОЯНИЕ НА ПОКРИВНАТА ХИДРОИЗОЛАЦИЯ]

СНИМКА 24

[ИЗГЛЕД КЪМ СУТЕРЕНА]

СНИМКА 25

[ИЗГЛЕД КЪМ СУТЕРЕНА]

СНИМКА 26

[ИЗГЛЕД КЪМ ЖИЛИЩНИТЕ ПОМЕЩЕНИЯ]

СНИМКА 27


СНИМКА 28


СНИМКА 29

[ИЗГЛЕД КЪМ ЕТАЖНАТА ПЛОЩАДКА И СТЪЛБИЩЕТО]

СНИМКА 30

[СЛЕДИ ОТ ТЕЧОВЕ ПО ТАВАНА НА ЖИЛИЩНО ПОМЕЩЕНИЕ]

СНИМКА 31

[СЛЕДИ ОТ ТЕЧОВЕ ПО ТАВАНА НА ЖИЛИЩНО ПОМЕЩЕНИЕ]

СНИМКА 32

[ИЗГЛЕД КЪМ ТЕХНИЧЕСКОТО ПОМЕЩЕНИЕ]


ДАННИ ОТ СКАНИРАНЕТО ЗА НАЛИЧИЕ НА АРМИРОВКА, ИЗВЪРШЕНO ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ

МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


ОПИС НА СКАНИРАНИТЕ ТОЧКИ

Точка FS001356 – Напречна стена Точка FS001357 – Напречна стена Точка FS001358 – Надлъжна стена Точка FS001359 – Стоманобетонен щурц Точка FS001361 – Плоча

Imagescan: FS001356.XFF

Project: Prj00013

File Storage: E:\A_OBSLEDVANIA\ENERGIJNA EFEKTIVNOST\BLOK_523_DRUJBA\HILTI\FS001356.XFF

Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-08-01 11:22:23 28207017

---

--- ---

1 23

4 56

78

9

10

11

12

13

14

15

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00013


Point: x: [mm] y: [mm] Cov.: [mm] Bar: Orientation: Usage:

1 287 31 11 6mm Vertical Measurement2 381 31 12 10mm Vertical Measurement3 524 47 7 6mm Horizontal Measurement4 331 228 8 16mm Horizontal Measurement5 385 224 11 10mm Vertical Measurement6 524 244 5 6mm Horizontal Measurement7 331 349 12 25mm Horizontal Measurement8 203 362 13 16mm Horizontal Measurement9 524 332 10 8mm Horizontal Measurement10 175 117 26 20mm Vertical Measurement11 180 267 24 20mm Vertical Measurement12 170 396 22 20mm Vertical Measurement13 379 117 10 14mm Vertical Measurement14 385 267 10 14mm Vertical Measurement15 381 417 10 14mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00013


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-08-01 11:24:05 28207017

---

--- ---

1 2

3 4 5 6

7 8 910

1112 13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00013



1 74 39 28 8mm Horizontal Measurement2 331 31 34 12mm Horizontal Measurement3 53 204 25 8mm Horizontal Measurement4 203 196 27 14mm Horizontal Measurement5 396 200 28 6mm Horizontal Measurement6 567 207 32 12mm Horizontal Measurement7 74 345 25 8mm Horizontal Measurement8 246 344 24 12mm Horizontal Measurement9 353 351 30 10mm Horizontal Measurement10 503 362 31 10mm Horizontal Measurement11 53 518 26 10mm Horizontal Measurement12 181 507 23 12mm Horizontal Measurement13 353 511 23 10mm Horizontal Measurement14 149 74 40 36mm Vertical Measurement15 146 246 38 30mm Vertical Measurement16 131 374 36 30mm Vertical Measurement17 280 74 40 30mm Vertical Measurement18 279 267 37 25mm Vertical Measurement19 270 417 36 25mm Vertical Measurement20 451 74 42 30mm Vertical Measurement21 436 396 36 30mm Vertical Measurement22 432 546 35 30mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00013


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-08-01 11:26:46 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

6

7

89

10

11 12

13

14

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00013



1 117 53 15 8mm Vertical Measurement2 113 224 13 6mm Vertical Measurement3 112 417 10 8mm Vertical Measurement4 221 96 7 6mm Vertical Measurement5 217 289 5 6mm Vertical Verify only6 209 481 9 20mm Vertical Measurement7 324 117 6 8mm Vertical Measurement8 53 220 23 8mm Horizontal Measurement9 181 209 12 10mm Horizontal Measurement10 417 161 12 8mm Horizontal Measurement11 267 328 6 8mm Horizontal Measurement12 374 324 8 12mm Horizontal Measurement13 181 442 15 6mm Horizontal Measurement14 524 412 9 10mm Horizontal Measurement

2 2/


Project: Prj00013


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-08-01 11:28:04 28207017

---

--- ---

1 2

34

5

6

7 8

9 10

11

12

13

14

15

16

17

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00013



1 181 130 6 8mm Horizontal Measurement2 246 131 8 12mm Horizontal Measurement3 96 203 6 8mm Horizontal Measurement4 267 185 9 14mm Horizontal Measurement5 417 196 12 12mm Horizontal Measurement6 117 398 5 8mm Horizontal Measurement7 246 374 10 12mm Horizontal Measurement8 353 376 13 12mm Horizontal Measurement9 224 470 13 12mm Horizontal Measurement10 417 473 12 8mm Horizontal Measurement11 34 31 15 20mm Vertical Measurement12 30 267 19 20mm Vertical Measurement13 210 96 17 20mm Vertical Measurement14 206 224 18 20mm Vertical Measurement15 201 396 21 30mm Vertical Measurement16 385 74 20 25mm Vertical Measurement17 388 267 19 20mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00013


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-08-01 11:31:42 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

6

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00013



1 69 53 12 12mm Vertical Measurement2 65 117 6 8mm Vertical Measurement3 48 224 6 8mm Vertical Measurement4 352 117 18 8mm Vertical Measurement5 349 224 18 8mm Vertical Measurement6 509 96 7 10mm Vertical Measurement

2 2/


Project: Prj00013


Date / Time: SSN:

Customer:

Location: Operator:

Comment:

[mm]2015-08-01 11:33:16 28207017

---

--- ---

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12 13 14

1516 17

1819

20 21 22

0

600

100

200

300

400

500

0 600100 200 300 400 500

1 2/


Project: Prj00013



1 100 53 10 14mm Vertical Measurement2 99 224 13 20mm Vertical Measurement3 73 374 11 10mm Vertical Measurement4 84 546 11 12mm Vertical Measurement5 275 53 6 8mm Vertical Measurement6 275 203 7 10mm Vertical Measurement7 248 374 8 10mm Vertical Measurement8 256 546 8 10mm Vertical Measurement9 469 74 7 8mm Vertical Measurement10 468 224 9 8mm Vertical Measurement11 444 546 8 6mm Vertical Measurement12 246 139 10 6mm Horizontal Measurement13 374 140 14 14mm Horizontal Measurement14 524 140 11 8mm Horizontal Measurement15 181 314 17 10mm Horizontal Measurement16 331 324 13 8mm Horizontal Measurement17 524 324 16 8mm Horizontal Measurement18 203 459 20 10mm Horizontal Measurement19 331 450 14 8mm Horizontal Measurement20 203 501 15 10mm Horizontal Measurement21 331 508 13 8mm Horizontal Measurement22 481 504 16 10mm Horizontal Measurement

2 2/


ДАННИ ОТ ТЕСТОВЕТЕ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА БЕТОНА ПО БЕЗРАЗРУШИТЕЛНИ МЕТОДИ

Извършил замерванията: инж. Мария Абаджиева


Измерване: точка No1

OПРЕДЕЛЯНЕ ЯКОСТТА НА НАТИСК НА СТОМАНОБЕТОНЕНЕЛЕМЕНТ ЧРЕЗ ПОВЪРХНОСТНА ТВЪРДОСТ

ПРОТОКОЛ №1

Стандартизиран метод:-EN 12504-2:2012

Уред: PROCEQ SilverSchmidt PC N

-EN 13791:2007

Koeфициент за възраст на бетона: К=0.60 (>3600 дни)

Посока на удара : хоризонтално

инж. Мария Абаджиева

..................

Дата: 01.08.2015г.

Oтчетена якост на натиск:

ОБЕКТ: ЖИЛ. БЛОК 523, ж.к."Дружба 2"

Извършил замерването:

Rb = 42.0 x 0.6 = 25.2 MPa

Условия на измерването: стандартни

р-н "Искър", гр.София

Impact cou nter Name Date & Time Mean value Averaging mode Valid/Total Std de v. Conv. curve Form factor Carb...

5366 08/01/2015 12:11 PM42.0 N/mm? Media n EN 12/ 12 8. 0 N/ mm? Curve EU Cube 150mm (100% )1.00

Q-V al ues diagram [measurement order]

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

55.5

1

47.5

2

52.5

3

49.5

4

48. 5

5

48.5

6

48.0

7

46.0

8

46.5

9

52. 0

10

47.5

11

52.0

12

Q-Values

55.547.5

52.549.548.548.5

48.046.046.5

52.047.552.0

Sta tis tics

MeasurementsInvalid measurements

Media n ENStandard deviation

NNi

fs

= 12= 0 (0% )

= 42.0 N/mm? (48.5 Q)= 8.0 N/mm? (2.9 Q)

Settings

Averaging modeConvers ion cu rve

Form factorCarbonation factorUnit

Serial numberSpring type

Median ENCurve EU

Cube 150mm (100%)1.00N/mm?

SH01-005-05 58SilverSchmidt N

Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................



Rb = 32.5 x 0.6 = 19.5 MPa


Дата: 01.08.2015г.

ОБЕКТ: ЖИЛ. БЛОК 523, ж.к."Дружба 2"р-н "Искър", гр.София




0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

44.5

1

44.5

2

46.0

3

46.0

4

44. 0

5

49.0

6

48.5

7

43.5

8

44.0

9

46. 5

10

42.5

11

41.0

12

Q-Values

44.544.5

46.046.044.049.0

48.543.544.0

46.542.541.0

Sta tis tics



NNi

fs

= 12= 0 (0% )

= 32.5 N/mm ? (44.5 Q)= 5.0 N/mm? (2.3 Q)

Settings


Form factorCarbonatio n factorUnit


Median ENCurve EU

Cube 150mm (100%)1.00N/mm?

SH01-005-05 58SilverSchm idt N

Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................



Rb = 35.0 x 0.6 = 21.0 MPa


Дата: 01.08.2015г.





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

38.5

1

35.0

2

45.0

3

46.5

4

47. 5

5

46.5

6

39.5

7

46.0

8

43.5

9

44. 5

10

47.0

11

46.0

12

Q-Values

38.535.0

45.046.547.546.5

39.546.043.5

44.547.046.0

Sta tis tics



NNi

fs

= 12= 0 (0% )

= 35.0 N/mm? (45.5 Q)= 9.0 N/mm? (4.0 Q)

Settings




Median ENCurve EU

Cube 150mm (100%)1.00N/mm?


Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................



Rb = 32.5 x 0.6 = 19.5 MPa


Дата: 01.08.2015г.



5330 08/01/2015 12:09 PM32.5 N/mm? Media n EN 11/ 12 11.8 N/ m.. .Curve EU Cube 150mm (100% )1.00


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

48.0

1

48.5

2

44.0

3

35.0

4

30. 5

5

39.5

6

43.5

7

45.0

8

47.0

9

45. 0

10

44.0

11

46.5

12

Q-Values

48.048.5

44.035.030.539.5

43.545.047.0

45.044.046.5

Sta tis tics



NNi

fs

= 12= 1 (8% )

= 32.5 N/mm? (44.5 Q)= 11.8 N/mm? (5.4 Q)

Settings




Median ENCurve EU

Cube 150mm (100%)1.00N/mm?

SH01-005-05 58SilverSchm idt N

Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................



Rb = 27.0 x 0.6 = 16.2 MPa


Дата: 01.08.2015г.


Impact cou nter Name Date & Time Mean value Averaging mode Valid/Total Std de v. Conv. curve Form factor Carb.. .



0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

50.0

1

28.0

2

48.5

3

47.5

4

48. 0

5

38.0

6

41.5

7

39.5

8

45.0

9

35. 0

10

43.0

11

39.5

12

40.5

13

Q-Values

50.028.0

48.547.548.038.0

41.539.545.0

35.043.039.5

40.5

Statistics


Median ENStandard deviation

NNi

fs

= 13= 1 (7%)

= 27.0 N/mm? (41.5 Q)= 11.0 N/mm? (6.2 Q)

Settings

Averaging modeConversion curve


Serial num berSpring type

Median ENCurve EU

Cube 150mm (100%)1.00N/mm?

SH01-005-0558SilverSchmidt N

Comment

[Add]






-EN 13791:2007




..................



Rb = 59.5 x 0.6 = 35.7 MPa


Дата: 01.08.2015г.





0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

55.0

1

45.0

2

51.5

3

53.5

4

53. 0

5

47.0

6

49.5

7

54.0

8

56.5

9

54. 0

10

57.5

11

57.5

12

Q-Values

55.045.0

51.553.553.047.0

49.554.056.5

54.057.557.5

Sta tis tics



NNi

fs

= 12= 0 (0% )

= 59.5 N/mm? (53.8 Q)= 15.0 N/mm? (4.0 Q)

Settings




Median ENCurve EU

Cube 150mm (100%)1.00N/mm?


Comment

[Add]


СТАТИКО ДИНАМИЧЕН АНАЛИЗ ЗА ОПРЕДЕЛЯНЕ НА ДЕЙСТВИТЕЛНИТЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА СТРОЕЖА


PR

OD

UC

ED

B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP

RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT

PR

OD

UC

ED

B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCTP

RO

DU

CE

D B

Y A

N A

UT

OD

ES

K E

DU

CA

TIO

NA

L P

RO

DU

CT

PRODUCED BY AN AUTODESK EDUCATIONAL PRODUCT

Tower - 3D Model Builder 6.0 Registered to Maria Abadjieva Radimpex - www.radimpex.rs

PROJECT: BLOK 523 - DRUJBA, SOFIA

DESIGNER: inj. M aria Abadjieva

Страница:

Дата: 10/27/2015

CALCULATIONS FOR: SEIZM IC ANALYSIS

Входни данни - Конструкция

Схема на нивата

Наименование z [m] h [m]

8 22.40 2.80 7 19.60 2.80 6 16.80 2.80 5 14.00 2.80 4 11.20 2.80

3 8.40 2.80 2 5.60 2.80 1 2.80 2.80 Fundament 0.00

Таблица на материалите

No Наименование на материала E[kN/m2] µ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] µm

1 Бетон B 20 2.750e+7 0.20 25.00 1.000e-5 2.750e+7 0.20 Съвкупности на плочите

No d[m] e[m] Материал Тип на изчислението Ортотропия E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 0.800 0.400 1 Тънка плоча Изотропна <2> 0.140 0.070 1 Тънка плоча Изотропна <3> 0.160 0.080 1 Тънка плоча Изотропна

Съвкупности на повърхниннитте опори Съвкупност

K,R1 K,R2 K,R3

1 1.000e+10 1.000e+10 2.000e+4

В_6

В_6

Н_1

В_5

В_5

Х_1

В_22

В_18

В_18

В_15

В_15

В_17

В_17

В_20

В_2

В_2

В_4

Х_21 Х_21

Х_28Х_28Х_28Х_28Х_28Х_28

Х_29 Х_29

В_37

Х_18

В_19

В_14

В_13

В_13

В_3

В_7

В_7

В_1

Х_2Х_2Х_2Х_2Х_2Х_2Х_2

Х_5 Х_5 Х_5

Х_3 Х_3

В_10

В_11

В_11

В_11

В_11

Х_7 Х_7

В_12

В_12

Х_8Х_8Х_8Х_8

Х_9Х_10

Х_11Х_11Х_11Х_11

В_8

В_8

Х_4

Х_6

Х_12

Х_13

Х_15

Х_14 Х_14 Х_14

Х_16Х_16

Х_17 Х_17 Х_17 Х_17

Х_19

В_38

В_36

В_36

В_35

Х_23 Х_23

В_33

В_31

Х_24Х_24Х_24Х_24

Х_26 Х_26 Х_26 Х_26

Х_30 Х_30

В_34

Х_27Х_27В_32

В_30

В_29

В_29

В_28

Х_25Х_25

В_25

В_23

В_24

В_21

В_21

В_26

В_27

В_16

В_16

В_16

Х_20

Х_22

В_9

Разположение на рамки




Страница:

Дата: 10/27/2015


Изометрия




Страница:

Дата: 10/27/2015


Входни данни - Натоварване

Случаи на натоварване

No Наименование pX [kN] pY [kN] pZ [kN]

1 (g) 0.00 0.00 -116423.53 2 Nastilki 0.00 0.00 -11190.96 3 Zidove 0.00 0.00 -14509.05 4 Eksploatazionen tovar 0.00 0.00 -14509.05 5 Snjag 0.00 0.00 -1049.72 6 7 8 Комб.: I+II+III+IV+V 0.00 0.00 -157682.30 9 Комб.: 1.3xI+1.35xII+ 0.00 0.00 -207102.42 +1.35xIII+1.35xIV+1.4xV

10 Комб.: I+II+III+ +0.5xIV+0.5xV+VI+0.3xVII

11 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+VI-0.3xVII 12 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-1xVI+0.3xVII 13 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-1xVI-0.3xVII 14 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+0.3xVI+VII 15 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-0.3xVI+VII 16 Комб.: I+II+III+

+0.5xIV+0.5xV+0.3xVI-1xVII 17 Комб.: I+II+III+0.5xIV+0.5xV-

-0.3xVI-1xVII

q = -3.75

q = -3.75

Натов. 2: Nastilki

Ниво: 8 [22.40 m]

q = -3.75

q = -3.75q = -0.75

q = -0.75

q = -3.75

q = -3.75


Ниво: 7 [19.60 m]




Страница:

Дата: 10/27/2015


q = -0.75

q = -0.75q = -0.75

q = -0.75


Ниво: 6 [16.80 m]

q = -0.75

q = -0.75q = -0.75

q = -0.75


Ниво: 5 [14.00 m]

q = -0.75

q = -0.75q = -0.75

q = -0.75


Ниво: 4 [11.20 m]

q = -0.75

q = -0.75q = -0.75

q = -0.75


Ниво: 3 [8.40 m]




Страница:

Дата: 10/27/2015


q = -0.75

q = -0.75q = -0.75

q = -0.75


Ниво: 2 [5.60 m]

q = -0.75

q = -0.75q = -0.75

q = -0.75

q = -0.75 q = -0.75

q = -0.75

q = -0.75


Ниво: 1 [2.80 m]

q = -1.50

q = -1.50

Натов. 3: Zidove

Ниво: 7 [19.60 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 6 [16.80 m]




Страница:

Дата: 10/27/2015


q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 5 [14.00 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 4 [11.20 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 3 [8.40 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 2 [5.60 m]




Страница:

Дата: 10/27/2015


q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50

q = -1.50 q = -1.50

q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 1 [2.80 m]

q = -1.50

q = -1.50

Натов. 4: Eksploatazionen tovar

Ниво: 7 [19.60 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 6 [16.80 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 5 [14.00 m]




Страница:

Дата: 10/27/2015


q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 4 [11.20 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 3 [8.40 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 2 [5.60 m]

q = -1.50

q = -1.50q = -1.50

q = -1.50

q = -1.50 q = -1.50

q = -1.50

q = -1.50


Ниво: 1 [2.80 m]




Страница:

Дата: 10/27/2015


q = -1.00

q = -1.00

Натов. 5: Snjag

Ниво: 8 [22.40 m]

q = -1.00 q = -1.00

q = -1.00

q = -1.00

Натов. 5: Snjag

Ниво: 7 [19.60 m]




Страница:

Дата: 10/27/2015


Модален анализ Сеизмичен анализ - допълнителни опции: Плочи - скалиране на огъвателната коравина: 0.001 Греди - скалиране на огъвателната коравина: 0.001 Пренебрегват се трептенията по ос Z

Фактори на натоварване за изчисление на масите

No Наименование Коефициент

1 (g) 1.00 2 Nastilki 1.00 3 Zidove 1.00 4 Eksploatazionen tovar 0.50 5 Snjag 0.50

Разпределение на масите по височината на обекта

Ниво Z [m] X [m] Y [m] Маса [T] T/m2

8 22.40 6.03 -15.93 507.62 0.99 7 19.60 8.59 -22.93 1082.33 1.03 6 16.80 11.34 -26.30 1509.32 0.99 5 14.00 11.67 -26.71 1579.39 1.04 4 11.20 11.67 -26.71 1579.39 1.04 3 8.40 11.67 혀 � � Ĥ晉 1579.39 1.04 2 5.60 11.67 -26.71 1579.39 1.04 1 2.80 11.67 -26.75 1712.43 1.11 Fundament 0.00 11.86 -26.82 4156.58 2.26 Общо: 8.15 11.28 -26.08 15285.84

Положение център на коравините

Ниво Z [m] X [m] Y [m]

8 22.40 13.92 -20.67 7 19.60 21.30 -28.74 6 16.80 20.79 -31.40 5 14.00 18.92 -30.28 4 11.20 18.92 -30.28

3 8.40 18.92 -30.28 2 5.60 18.92 -30.28 1 2.80 16.17 -29.40 Fundament 0.00 14.68 -28.81

ЕКСЦЕНТРИЦИТЕТ ПО НИВАТА

Ниво Z [m] eox [m] eoy [m]

8 22.40 7.89 4.74 7 19.60 12.71 5.80 6 16.80 9.45 5.10 5 14.00 7.25 3.57 4 11.20 7.25 3.57

3 8.40 7.25 3.57 2 5.60 7.25 3.57 1 2.80 4.49 2.65 Fundament 0.00 2.82 1.99

Периоди на трептене на конструкцията

No T [s] f [Hz]

1 0.6175 1.6194 2 0.5908 1.6927 3 0.4287 2.3326 4 0.3977 2.5146

5 0.3880 2.5770 6 0.3331 3.0022

7 0.3088 3.2386 8 0.2973 3.3633 9 0.2607 3.8353




Страница:

Дата: 10/27/2015


Форма на трептене: 1/9 [T=0.6175сек / f=1.62Hz] Изометрия






Страница:

Дата: 10/27/2015


Изчисление - Сеизмичност Изчисление - Сеизмичност: БДС НПССЗР - 2007 Почва категория: C Сеизмична зона: IX Обект категория: III (C=1.2) Коеф. на реагиране: 0.33 Коефициент на затихване: 0.05

Ъгъл на действие на земетресението:

Наименование Kx Ky Kz

1.000 0.000 0.000 0.000 1.000 0.000

Форма 1 Форма 2 Форма 3 Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

8 22.40 0.73 11.71 0.00 3.59 -62.94 -0.00 1376.1 -92.82 -0.00 7 19.60 0.56 9.45 -0.00 4.05 -77.74 0.00 1450.9 -180.85 0.01 6 16.80 0.36 7.83 0.00 3.48 -63.77 -0.00 1164.7 -210.58 -0.00 5 14.00 0.19 6.20 -0.00 2.95 -49.59 0.00 918.41 -188.50 0.01 4 11.20 0.05 4.60 0.00 2.41 -35.98 -0.00 687.37 -156.91 -0.01 3 8.40 -0.05 3.11 0.00 1.86 -23.36 -0.00 469.85 -122.92 -0.01 2 5.60 -0.11 1.74 0.00 1.28 -12.08 -0.00 271.46 -85.79 -0.00 1 2.80 -0.08 0.50 0.00 0.66 -2.54 -0.00 100.19 -46.88 -0.01 Fundament 0.00 -0.01 0.02 -0.00 0.03 -0.06 0.00 3.97 -2.56 0.06

Σ= 1.63 45.17 -0.00 20.31 -328.07 0.00 6443.0 -1087.82 0.04


8 22.40 88.68 -8.99 0.00 3.08 3.17 0.00 -0.01 0.00 0.00 7 19.60 642.94 39.37 -0.00 335.38 -27.05 -0.00 -0.02 0.28 -0.00 6 16.80 1142.6 385.17 0.00 1048.6 -107.57 0.00 0.01 0.46 0.00 5 14.00 994.97 365.80 -0.00 963.80 -99.21 -0.00 0.01 0.40 -0.00 4 11.20 742.74 275.73 0.00 730.17 -74.62 0.00 0.01 0.30 0.00 3 8.40 499.73 186.72 0.00 500.61 -52.76 0.01 0.00 0.21 0.00 2 5.60 275.46 104.15 0.00 283.38 -33.00 0.00 -0.00 0.12 0.00 1 2.80 81.22 35.19 0.00 89.19 -17.16 0.00 -0.00 0.04 0.00 Fundament 0.00 2.77 1.47 -0.01 3.42 -0.69 -0.03 -0.00 0.00 -0.00

Σ= 4471.1 1384.6 -0.01 3957.6 -408.89 -0.02 0.00 1.81 -0.00


8 22.40 -24.53 -14.15 0.00 569.61 186.26 -0.00 6.30 10.04 -0.00 7 19.60 55.36 -105.00 -0.00 1166.3 294.46 0.01 -0.76 34.79 0.00 6 16.80 134.43 -324.37 0.00 1028.7 235.87 -0.00 1.36 28.92 -0.00 5 14.00 118.30 -300.66 -0.00 859.12 183.20 0.01 1.30 24.21 0.00 4 11.20 87.45 -231.07 0.00 688.38 133.75 -0.01 0.68 20.12 -0.00 3 8.40 59.02 -161.72 0.00 516.10 88.48 -0.01 0.18 15.79 -0.00 2 5.60 33.60 -95.81 0.00 344.88 49.85 -0.00 -0.17 11.26 -0.00 1 2.80 11.30 -38.22 0.00 186.32 21.92 -0.01 -0.36 6.84 -0.00 Fundament 0.00 0.31 -1.64 -0.01 9.30 0.76 0.05 -0.03 0.33 0.00

Σ= 475.25 -1272.65 -0.00 5368.7 1194.5 0.03 8.49 152.29 0.00

Всички форми Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

8 22.40 2023.5 32.27 -0.00 7 19.60 3654.8 -12.29 0.01 6 16.80 4524.2 -48.04 -0.00 5 14.00 3859.0 -58.15 0.01 4 11.20 2939.3 -64.07 -0.01 3 8.40 2047.3 -66.44 -0.01 2 5.60 1209.8 -59.57 -0.00 1 2.80 468.43 -40.31 -0.01 Fundament 0.00 19.76 -2.37 0.07

Σ= 20746.1 -318.98 0.05


8 22.40 20.16 325.33 0.00 -58.03 1016.7 0.00 -232.33 15.67 0.00 7 19.60 15.51 262.72 -0.00 -65.50 1255.8 -0.00 -244.97 30.53 -0.00 6 16.80 9.95 217.54 0.00 -56.18 1030.1 0.00 -196.65 35.55 0.00 5 14.00 5.16 172.29 -0.00 -47.62 801.11 -0.00 -155.06 31.83 -0.00 4 11.20 1.31 127.96 0.00 -38.93 581.26 0.00 -116.05 26.49 0.00 3 8.40 -1.52 86.49 0.00 -29.99 377.30 0.00 -79.33 20.75 0.00 2 5.60 -2.98 48.45 0.00 -20.61 195.21 0.00 -45.83 14.49 0.00 1 2.80 -2.27 13.92 0.00 -10.68 41.08 0.00 -16.92 7.91 0.00 Fundament 0.00 -0.16 0.58 -0.01 -0.54 0.96 -0.01 -0.67 0.43 -0.01

Σ= 45.17 1255.3 -0.00 -328.07 5299.5 -0.01 -1087.82 183.66 -0.01


8 22.40 27.46 -2.78 0.00 -0.32 -0.33 -0.00 -22.88 14.69 0.00 7 19.60 199.11 12.19 -0.00 -34.65 2.80 0.00 -66.78 896.65 -0.00 6 16.80 353.83 119.28 0.00 -108.34 11.11 -0.00 27.37 1445.5 0.00 5 14.00 308.12 113.28 -0.00 -99.58 10.25 0.00 35.80 1261.3 -0.00 4 11.20 230.01 85.39 0.00 -75.44 7.71 -0.00 23.94 954.37 0.00 3 8.40 154.76 57.83 0.00 -51.72 5.45 -0.00 11.08 654.46 0.00




Страница:

Дата: 10/27/2015


2 5.60 85.30 32.25 0.00 -29.28 3.41 -0.00 -0.16 371.80 0.00 1 2.80 25.15 10.90 0.00 -9.21 1.77 -0.00 -6.20 122.95 0.00 Fundament 0.00 0.86 0.46 -0.00 -0.35 0.07 0.00 -0.36 4.57 -0.01

Σ= 1384.6 428.79 -0.00 -408.89 42.24 0.00 1.81 5726.3 -0.01


8 22.40 65.68 37.90 -0.00 126.74 41.44 -0.00 113.02 180.01 -0.00 7 19.60 -148.25 281.18 0.00 259.51 65.52 0.00 -13.69 624.02 0.01 6 16.80 -359.99 868.63 -0.00 228.89 52.48 -0.00 24.37 518.80 -0.00 5 14.00 -316.79 805.13 0.00 191.15 40.76 0.00 23.37 434.26 0.01 4 11.20 -234.17 618.77 -0.00 153.16 29.76 -0.00 12.20 360.82 -0.01 3 8.40 -158.05 433.08 -0.00 114.83 19.69 -0.00 3.14 283.28 -0.01 2 5.60 -89.97 256.57 -0.00 76.74 11.09 -0.00 -3.06 201.95 -0.00 1 2.80 -30.27 102.35 -0.00 41.46 4.88 -0.00 -6.47 122.61 -0.01 Fundament 0.00 -0.84 4.39 0.02 2.07 0.17 0.01 -0.59 5.89 0.06

Σ= -1272.65 3408.0 0.01 1194.5 265.79 0.01 152.29 2731.6 0.04

Всички форми Ниво Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

8 22.40 39.51 1628.6 -0.00 7 19.60 -99.71 3431.4 0.01 6 16.80 -76.74 4299.0 -0.00 5 14.00 -55.44 3670.2 0.00 4 11.20 -43.96 2792.5 -0.01 3 8.40 -36.80 1938.3 -0.01 2 5.60 -29.85 1135.2 -0.00 1 2.80 -15.42 428.37 -0.01 Fundament 0.00 -0.57 17.53 0.04

Σ= -318.98 19341.2 0.03 Коефициент на участие - относително участие

Форма \ Наименование 1. 2. 1 0.000 0.065 2 0.001 0.274 3 0.311 0.009 4 0.216 0.022 5 0.191 0.002 6 0.000 0.296 7 0.023 0.176 8 0.259 0.014 9 0.000 0.141

Коефициент на участие - активирана маса

Форма UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%) 1 0.01 4.03 0.00 0.01 4.03 0.00 2 0.06 16.28 0.00 0.07 20.31 0.00 3 16.08 0.46 0.00 16.15 20.77 0.00 4 11.16 1.07 0.00 27.31 21.84 0.00 5 9.88 0.11 0.00 37.18 21.94 0.00 6 0.00 14.29 0.00 37.18 36.23 0.00 7 1.19 8.51 0.00 38.37 44.74 0.00 8 13.40 0.66 0.00 51.77 45.40 0.00 9 0.02 6.82 0.00 51.79 52.22 0.00




Страница:

Дата: 10/27/2015


Изчисление - Статика

26.8826.89

25.36

26.89

21.58

24.23 24.23

10.95

Натов. 18: [Екстр.] 10-17

Влияния в плочата: max Xо= 26.89 / min Xо= 8.30 m / 1000 Ниво: 8 [22.40 m]

34.13

34.25

31.10

31.10

30.67

30.36

26.47

22.58

18.69

14.80

10.91

30.36


Влияния в плочата: max Yо= 34.25 / min Yо= 7.02 m / 1000 Ниво: 8 [22.40 m]

21.19

22.72

21.51

22.72

17.61

15.05

12.50 12.50

17.61

17.61

20.1720.17

7.38

9.94

9.94

7.38



26.03

26.36

26.09

28.88

28.81

26.36

25.43

21.98

18.53

15.09

11.64

8.19

25.43






Страница:

Дата: 10/27/2015


17.5417.53

18.56

19.2719.32

19.71

18.56

17.64

19.33 19.72

19.29

15.25

17.49 17.49 17.49

17.49

15.25

13.02

10.79

8.56

17.49

15.25

13.02

10.79

8.56

6.32

6.32

8.56



23.50

21.64

23.47

21.64

21.36

20.72

17.94

15.16

12.38

9.60

6.82

12.38

6.82

9.60

12.38

12.38

20.72



14.46

15.40

15.54

14.45

15.69

15.47

15.70

15.49

12.17

13.94

13.94

12.17

10.41

8.64

6.88 6.88

5.11

6.88

13.94

12.17

10.41

8.64

6.88

5.11



18.20

18.21

18.22

16.96

18.22

16.97

16.74

16.10

13.97

11.84

9.71

7.58

5.45

9.71

5.45 7.58

16.10

9.71 9.71

9.71






Страница:

Дата: 10/27/2015


11.63

11.66

10.50 10.51

11.63

11.59 11.60

11.41

9.08 9.08

10.37

10.37

9.08

7.79

6.49

5.205.20

5.20

3.91

5.20

10.37

9.08

7.79

6.49

5.20

3.91



13.17

13.17

12.43

13.17

13.17

13.20

12.44

12.24

11.69

10.17

8.66

7.14

5.63

4.11

7.14

5.63

4.11

11.69

7. 14

7.14

7.14



7.707.55

7.817.86 7.67 7.82

7.70

6.166.16

7.01

6.16

5.31

4.45

3.60 3.60

2.75

3.60

7.01

6.16

5.31

4.45

3.60

2.75



8.53

8.21

8.05

8.53

8.55

8.20

8.60

7.64

6.68

5.72

4.76

3.80

2.84

4.76

3.80

2. 84

5.72

7.64

4.76

4.764.76

4.76






Страница:

Дата: 10/27/2015


3.95

4.24

4.01

4.254.184.24

3.39

3.39

3.39

3.82

3.39

2.95

2.51

2.072.07

1.64

2.07

2.51

3.82

3.39

2.95

2.51

2.07

1.64



4.42

4.37

4.41

4.38

4.29

4.25

4.40

3.97

3.50

3.04

2.57

2.11

1.64

2.57

2. 11

1. 64

3.04

3.97

3.04

2.57



1.32

1.30

1.35

1.29

1.44

1.26

1.07

0.88

0.70

0.51

0.700.51

0.32

0.321.26

0.88

0.32

0.510.32

0.70

0.88

0.51

0.32

0.32

0.51

0.70

0.88

1.070.88

0.88

0.70

0.88

1.07



1.26

1.20

1.23

1.33

1.20

0.29

0.47

0.64

0.64

0.82

0.99

0.99

0.64

0.82

0.64

0.47

0.82

1.17

1.17 1.17

0.990.99

0.82

0.64

0.64

0.47

0.47

0.82

0.47 0.64

0.82

0.99

1.17

0.99

0.82

0. 64

0.47

1.17

0.82

0.470.99






Страница:

Дата: 10/27/2015


Оразмеряване (бетон) Сечение 1 - 1 БДС НПБСК-88 B 20 Ъглова армировка A III Надлъжна армировка A II Оразмеряването е извършено за група товарни състояния: 10-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah25.8 A

a1

25.8

Aa

2

b/d = 16/516 cm Ab = 8256 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(10) Md = 6265.30 kNm Nd = -1081.21 kN Td = -528.11 kN Aa1 = 21.06 cm2 (мин.:41.28) Aa2 = 21.06 cm2 (мин.:41.28) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±0.96 cm2/m (мин.:±0.00)

Сечение 2 - 2 БДС НПБСК-88 B 20 Ъглова армировка A III Надлъжна армировка A I Оразмеряването е извършено за група товарни състояния: 10-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah25.4 A

a1

25.4

Aa

2

b/d = 16/508 cm Ab = 8128 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(5)+VII(8) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(5)-0.30xVII(10) Md = -3070.72 kNm Nd = -60.68 kN Td = 400.30 kN Aa1 = 16.87 cm2 (мин.:40.64) Aa2 = 16.87 cm2 (мин.:40.64) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah26.2 A

a1

26.2

Aa

2

b/d = 16/524.841 cm Ab = 8397.46 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(2) Md = -4419.85 kNm Nd = -1596.95 kN Td = 111.86 kN Aa1 = 4.20 cm2 (мин.:41.99) Aa2 = 4.20 cm2 (мин.:41.99) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah26.3 A

a1

26.3

Aa

2

b/d = 16/525 cm Ab = 8400 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(5)+VII(8) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(8)+VII(8) Md = 2691.46 kNm Nd = -952.50 kN Td = 166.26 kN Aa1 = 4.20 cm2 (мин.:42.00) Aa2 = 4.20 cm2 (мин.:42.00) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah16.5 A

a1

16.5

Aa

2

b/d = 16/330 cm Ab = 5280 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(2) Md = -543.08 kNm Nd = 1001.62 kN Td = -362.33 kN Aa1 = 20.26 cm2 (мин.:26.40) Aa2 = 20.26 cm2 (мин.:26.40) Aav = ±5.00 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)




Страница:

Дата: 10/27/2015



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah16.5 A

a1

16.5

Aa

2

b/d = 16/330 cm Ab = 5280 cm2 Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(5)+0.30xVII(8) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(5)+0.30xVII(8) Md = 1148.72 kNm Nd = 553.24 kN Td = 331.45 kN Aa1 = 17.57 cm2 (мин.:26.40) Aa2 = 17.57 cm2 (мин.:26.40) Aav = ±2.76 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah16.5 A

a1

16.5

Aa

2

b/d = 16/330 cm Ab = 5280 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)+0.30xVII(2) Md = -543.08 kNm Nd = 1001.62 kN Td = -362.33 kN Aa1 = 20.26 cm2 (мин.:26.40) Aa2 = 20.26 cm2 (мин.:26.40) Aav = ±5.00 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah16.5 A

a1

16.5

Aa

2

b/d = 16/330 cm Ab = 5280 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(5)+0.30xVII(8) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(5)+0.30xVII(8) Md = 1148.72 kNm Nd = 553.24 kN Td = 331.45 kN Aa1 = 17.57 cm2 (мин.:26.40) Aa2 = 17.57 cm2 (мин.:26.40) Aav = ±2.76 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah47.1 A

a1

47.1

Aa

2

b/d = 16/942 cm Ab = 15072 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(4) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)+0.30xVII(4) Md = -13672.77 kNm Nd = -477.55 kN Td = 747.97 kN Aa1 = 36.56 cm2 (мин.:75.36) Aa2 = 36.56 cm2 (мин.:75.36) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah27.6 A

a1

27.6

Aa

2

b/d = 16/552 cm Ab = 8832 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(10) Md = 4781.57 kNm Nd = 1616.24 kN Td = 1058.38 kN Aa1 = 47.03 cm2 (мин.:44.16) Aa2 = 47.03 cm2 (мин.:44.16) Aav = ±4.82 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±2.00 cm2/m (мин.:±0.00)

Сечение 9 - 9 БДС НПБСК-88 B 20 Ъглова армировка A III Надлъжна армировка A I




Страница:

Дата: 10/27/2015


Оразмеряването е извършено за група товарни състояния: 10-17

2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah31.3 A

a1

31.3

Aa

2

b/d = 16/626 cm Ab = 10016 cm2 Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(5)-0.30xVII(8)

Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(5)-0.30xVII(8) Md = -7308.98 kNm Nd = 861.49 kN Td = -1058.03 kN Aa1 = 45.72 cm2 (мин.:50.08) Aa2 = 45.72 cm2 (мин.:50.08) Aav = ±2.27 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.27 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah48.2 A

a1

48.2

Aa

2

b/d = 16/964 cm Ab = 15424 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(5)+0.30xVII(5) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(5)-0.30xVII(8) Md = -19641.14 kNm Nd = -1653.11 kN Td = -1185.86 kN Aa1 = 37.54 cm2 (мин.:77.12) Aa2 = 37.54 cm2 (мин.:77.12) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: Х_22


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah25.7 A

a1

25.7

Aa

2

b/d = 16/514 cm Ab = 8224 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)+0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(3) Md = 2594.44 kNm Nd = -1648.82 kN Td = 77.02 kN Aa1 = 4.11 cm2 (мин.:41.12) Aa2 = 4.11 cm2 (мин.:41.12) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: Х_20


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah47.1 A

a1

47.1

Aa

2

b/d = 16/942 cm Ab = 15072 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(4)-0.30xVII(10) Md = -16543.14 kNm Nd = -473.05 kN Td = 1419.84 kN Aa1 = 45.65 cm2 (мин.:75.36) Aa2 = 45.65 cm2 (мин.:75.36) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: Х_19


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah79.5 A

a1

79.5

Aa

2

b/d = 16/1591 cm Ab = 25456 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)-0.30xVII(9) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)-0.30xVII(9) Md = 22431.80 kNm Nd = -2564.00 kN Td = 1680.26 kN Aa1 = 12.73 cm2 (мин.:127.28) Aa2 = 12.73 cm2 (мин.:127.28) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)





Страница:

Дата: 10/27/2015



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah12.0 A

a1

12.0

Aa

2

b/d = 16/240 cm Ab = 3840 cm2 Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)+0.30xVII(3)

Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(3) Md = -153.48 kNm Nd = -757.68 kN Td = 82.36 kN Aa1 = 1.92 cm2 (мин.:19.20) Aa2 = 1.92 cm2 (мин.:19.20) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah32.8 A

a1

32.8

Aa

2

b/d = 16/655.239 cm Ab = 10483.8 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(9)+0.30xVII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(9)+VII(3) Md = 2133.07 kNm Nd = -1492.07 kN Td = -448.92 kN Aa1 = 5.24 cm2 (мин.:52.42) Aa2 = 5.24 cm2 (мин.:52.42) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah33.5 A

a1

33.5

Aa

2

b/d = 16/669 cm Ab = 10704 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)+0.30xVII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(9)+VII(3) Md = 2394.00 kNm Nd = -1328.49 kN Td = 434.95 kN Aa1 = 5.35 cm2 (мин.:53.52) Aa2 = 5.35 cm2 (мин.:53.52) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah48.6 A

a1

48.6

Aa

2

b/d = 16/972 cm Ab = 15552 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(9)+0.30xVII(9) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(9)+0.30xVII(9) Md = -5199.32 kNm Nd = -3167.21 kN Td = -712.50 kN Aa1 = 7.78 cm2 (мин.:77.76) Aa2 = 7.78 cm2 (мин.:77.76) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah32.2 A

a1

32.2

Aa

2

b/d = 16/645 cm Ab = 10320 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)-0.30xVII(9) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)+0.30xVII(3) Md = -1934.04 kNm Nd = -1896.73 kN Td = 375.15 kN Aa1 = 5.16 cm2 (мин.:51.60) Aa2 = 5.16 cm2 (мин.:51.60) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah38.6 A

a1

38.6

Aa

2

b/d = 16/772 cm Ab = 12352 cm2




Страница:

Дата: 10/27/2015


Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(9)-0.30xVII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(9)-1.00xVII(3) Md = 3209.85 kNm Nd = -2960.78 kN Td = -801.13 kN

Aa1 = 6.18 cm2 (мин.:61.76) Aa2 = 6.18 cm2 (мин.:61.76) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah32.2 A

a1

32.2

Aa

2

b/d = 16/645 cm Ab = 10320 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)-0.30xVII(9) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)+0.30xVII(3) Md = -1934.04 kNm Nd = -1896.73 kN Td = 375.15 kN Aa1 = 5.16 cm2 (мин.:51.60) Aa2 = 5.16 cm2 (мин.:51.60) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah38.6 A

a1

38.6

Aa

2

b/d = 16/772 cm Ab = 12352 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(9)-0.30xVII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(9)-1.00xVII(3) Md = 3209.85 kNm Nd = -2960.78 kN Td = -801.13 kN Aa1 = 6.18 cm2 (мин.:61.76) Aa2 = 6.18 cm2 (мин.:61.76) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: Х_10


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah84.3 A

a1

84.3

Aa

2

b/d = 16/1686.97 cm Ab = 26991.5 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(9)+VII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(9)+0.30xVII(10) Md = -8906.28 kNm Nd = 2213.99 kN Td = 1295.86 kN Aa1 = 50.18 cm2 (мин.:134.96) Aa2 = 50.18 cm2 (мин.:134.96) Aav = ±2.16 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: Х_9


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah84.3 A

a1

84.3

Aa

2

b/d = 16/1686.97 cm Ab = 26991.5 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(9)-0.30xVII(10) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)+0.30xVII(7) Md = -8552.14 kNm Nd = -2295.56 kN Td = 480.53 kN Aa1 = 13.50 cm2 (мин.:134.96) Aa2 = 13.50 cm2 (мин.:134.96) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah32.2 A

a1

32.2

Aa

2

b/d = 16/645 cm Ab = 10320 cm2 Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(6)+0.30xVII(6) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(6)+0.30xVII(6)




Страница:

Дата: 10/27/2015


Md = -3572.79 kNm Nd = -1275.28 kN Td = 611.66 kN



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah38.6 A

a1

38.6

Aa

2

b/d = 16/772 cm Ab = 12352 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)-0.30xVII(10) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)+0.30xVII(7) Md = 3576.21 kNm Nd = -1943.57 kN Td = -507.05 kN Aa1 = 6.18 cm2 (мин.:61.76) Aa2 = 6.18 cm2 (мин.:61.76) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah31.8 A

a1

31.8

Aa

2

b/d = 16/636.67 cm Ab = 10186.7 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(6)-0.30xVII(7) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(6)-1.00xVII(7) Md = -4693.77 kNm Nd = -738.31 kN Td = 424.08 kN Aa1 = 11.65 cm2 (мин.:50.93) Aa2 = 11.65 cm2 (мин.:50.93) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah48.5 A

a1

48.5

Aa

2

b/d = 16/969 cm Ab = 15504 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(6)+0.30xVII(7) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)-0.30xVII(6) Md = -8256.07 kNm Nd = 771.95 kN Td = -941.62 kN Aa1 = 35.02 cm2 (мин.:77.52) Aa2 = 35.02 cm2 (мин.:77.52) Aav = ±1.31 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: В_1


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah25.8 A

a1

25.8

Aa

2

b/d = 16/515 cm Ab = 8240 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(6)+0.30xVII(7) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(9)+VII(7) Md = -3651.75 kNm Nd = -439.27 kN Td = -364.98 kN Aa1 = 14.95 cm2 (мин.:41.20) Aa2 = 14.95 cm2 (мин.:41.20) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: В_10



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah54.8 A

a1

54.8

Aa

2

b/d = 16/1095 cm Ab = 17520 cm2 Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(9)+VII(7) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(9)-1.00xVII(7)




Страница:

Дата: 10/27/2015


Md = -12910.88 kNm Nd = 84.29 kN Td = 1551.84 kN


Рамка: В_19


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah25.8 A

a1

25.8

Aa

2

b/d = 16/515 cm Ab = 8240 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(6)+VII(7) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(6)-1.00xVII(7) Md = 3011.80 kNm Nd = 317.85 kN Td = 418.77 kN Aa1 = 21.27 cm2 (мин.:41.20) Aa2 = 21.27 cm2 (мин.:41.20) Aav = ±1.02 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah18.0 A

a1

18.0

Aa

2

b/d = 16/360 cm Ab = 5760 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(6)-0.30xVII(7) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(6)-1.00xVII(7) Md = -140.99 kNm Nd = 874.37 kN Td = 609.58 kN Aa1 = 14.24 cm2 (мин.:28.80) Aa2 = 14.24 cm2 (мин.:28.80) Aav = ±4.00 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.31 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah35.3 A

a1

35.3

Aa

2

b/d = 16/706 cm Ab = 11296 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(9)+VII(3) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)-1.00xVII(3) Md = 13919.68 kNm Nd = -313.98 kN Td = 1130.12 kN Aa1 = 54.13 cm2 (мин.:56.48) Aa2 = 54.13 cm2 (мин.:56.48) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah33.6 A

a1

33.6

Aa

2

b/d = 16/672 cm Ab = 10752 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(9)-1.00xVII(2) Md = 4462.21 kNm Nd = 718.74 kN Td = 945.25 kN Aa1 = 28.90 cm2 (мин.:53.76) Aa2 = 28.90 cm2 (мин.:53.76) Aav = ±1.76 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah39.2 A

a1

39.2

Aa

2

b/d = 16/784 cm Ab = 12544 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(9)-1.00xVII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(4)+VII(2) Md = -5738.84 kNm Nd = -274.08 kN Td = -615.41 kN Aa1 = 17.85 cm2 (мин.:62.72) Aa2 = 17.85 cm2 (мин.:62.72) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)




Страница:

Дата: 10/27/2015



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah33.6 A

a1

33.6

Aa

2b/d = 16/672 cm Ab = 10752 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(10) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+VI(4)-0.30xVII(10) Md = -2001.70 kNm Nd = -2020.51 kN Td = 383.71 kN Aa1 = 5.38 cm2 (мин.:53.76) Aa2 = 5.38 cm2 (мин.:53.76) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah30.9 A

a1

30.9

Aa

2

b/d = 16/617.968 cm Ab = 9887.49 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(9)+VII(2) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)+VII(2) Md = 1605.17 kNm Nd = -1428.36 kN Td = -347.66 kN Aa1 = 4.94 cm2 (мин.:49.44) Aa2 = 4.94 cm2 (мин.:49.44) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: В_27


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah76.3 A

a1

76.3

Aa

2

b/d = 16/1525.97 cm Ab = 24415.5 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(10) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(4)-1.00xVII(10) Md = 14263.13 kNm Nd = -2150.12 kN Td = 736.69 kN Aa1 = 12.21 cm2 (мин.:122.08) Aa2 = 12.21 cm2 (мин.:122.08) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Рамка: В_28


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah76.3 A

a1

76.3

Aa

2

b/d = 16/1525.97 cm Ab = 24415.5 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(5)+VII(10) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-1.00xVI(5)+0.30xVII(10) Md = 12126.85 kNm Nd = -2108.76 kN Td = -758.83 kN Aa1 = 12.21 cm2 (мин.:122.08) Aa2 = 12.21 cm2 (мин.:122.08) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)


2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah52.8 A

a1

52.8

Aa

2

b/d = 16/1055 cm Ab = 16880 cm2

Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(5)+VII(8) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(5)-1.00xVII(8) Md = -4733.29 kNm Nd = -253.67 kN Td = 1167.85 kN Aa1 = 9.59 cm2 (мин.:84.40) Aa2 = 9.59 cm2 (мин.:84.40) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)




Страница:

Дата: 10/27/2015



2.0

Aav/Aah

2.0

Aav/Aah39.2 A

a1

39.2

Aa

2

b/d = 16/784 cm Ab = 12544 cm2 Меродавно натоварване за огъване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV-0.30xVI(5)-1.00xVII(8) Меродавно натоварване за срязване: I+II+III+0.50xIV+0.50xV+0.30xVI(5)+VII(8) Md = 3556.61 kNm Nd = 217.40 kN Td = -715.16 kN Aa1 = 15.95 cm2 (мин.:62.72) Aa2 = 15.95 cm2 (мин.:62.72) Aav = ±0.89 cm2/m (мин.:±0.00) Aah = ±1.20 cm2/m (мин.:±0.00)

Documents

ОБЕКТ: „ЖИЛИЩЕН БЛОК 523”, Ж.К. „Дружба 2“, …...Елементите на сградата, поемащи вертикални натоварвания,