1111111111111

stati~ki prora~un

STATIKI PRORAUNA) KROVNA KONSTRUKCIJA

Hala irine 15.0m, duine 6(5.0m, osovinski. Visina do krovnog nosaa: 3.60mKonstrukcija e biti skeletna, elini stubovi i reetkasti krovni nosai na dve vode, simetrini

Krovni paneli d=8cm, nagib krova tg(=12.66% (((7.2()Fasadni paneli d=10cm, vertikalno postavljeni.1. KROVNI POKRIVA:

za optereenje krovnim panelom korieni podaci za panel STV80 Trimo: gotov

sendvi od dvostrukog lima sa termoizolacijom: donji lim elini plastificirani plitko profilisani, kamena vuna d=8cm i gornji profilisani lim TR, sve zajedno ne vie od 22kg/m2. Nagib krovne ravni- kako je reeno, tg (=12.66 %

optereenje sa krova:

za panele

sopstv. teina pokrivaag=0.22/cos(= 0.23

sneg (povrem. optereenje) s=95-(= 0.90

u osnovi q*= 1.13 kN/m2

optereenje vetrom: (nezavisno od pokrivaa, i praktino nebitno od nagiba)

prema JUS U.C7.110 i U.C7.112: visina objekta do slemena- tano 5.30m

qW= 0.5((( (Vm,50,10 ( Kt( KT)2( 10-3 ( Sz2( Kz2 ( Gz2 ( Cf (A

osnovni pritisak vetra:qm,T,10= 0.5((((Vm,50,10(Kt(KT)2(10-3(= 1.225 kg/m3 - gustina vazduhaVm,50,10 = 19.0 m/s - osnovna brzina vetra za uprijuKt = 1 faktor vremenskog intervala osrednjavanja za t= 1h= 3600 sec

KT = 1.00 - faktor povratnog perioda za T= 50 godina

qm,T,10= 0.5((((Vm,50,10(Kt(KT)2( 10 -3= 0.5(1.225((19(1.0(1.00)2(10-3qm,T,10= 0.22 kN/m 2

- referentna visina objekta- h=5.0 m ->Sz = 1.2

b=1.00, ( =0.14 za otvoren teren

Kz2= 0.95 - faktor ekspozicije za visinu h=z(m) za otvoren teren usvojeno Kz2=1.00 qm,T,z= qm,T,10(Sz2(Kz2 = 0.22(1.22( 1.00 = 0.32 kN/m 2

objekat prema taki 4. JUS U.C7.112 spada u grupu malih krutih zgrada-

objekat sa referentnom visinom manjom od 15.0m, sa odnosom irina i visina2 i deformacijom vrha objekta manjom od h/250 (x ((=34.5/92.9=0. 37 ->

-> (=0.95, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

(i, max=N/A/(= 171.7/12.1/0.95=15.0 kN/cm2

(i, max < (dop(18.0kN/cm2)

2. gornji pojas nosaa: Z max=U2=170.6 kN, ista kutija HOP ( 80(100(3.5mm

pa je (z,max=Z/A= 170.6/12.1=14.1 kN/cm2 3.3.2. ispuna nosaa - jaa grupa tapova:

- dijagonala D13= -68.3 kN, Lo=0.81 m - usvojena kutija primereno duini i sili nad srednjim osloncem- HOP(60(60(3mm, A=6.6cm2 i=2.27 cm, g=5.2kg/m, Li=Lo= 229 cm

(= Li/i=81/2.27=35.7-> ((=35.7/92.9=0.38 -> (=0.93, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- (i, max=N/A/(= 68.3./6.6/0. 93=11.2 kN/cm2< (dop (18.0kN/cm2) 3.3.3. ispuna nosaa-slabija grupa:

s obzirom na duine tapova ispune i da neto vei tapovi nee posebno uticati na ukupnu teinu reetke, usvojena kutija HOP(50(50(3mm A=5.4 cm2 , i=1.9 cm

za D21 = -22.6 kN, Lo=1.30 m(= Li/i=130/1.9=68.5-> ((=68.5/92.9=0.74 -> (=0.84, za liniju A(i, max=N/A/(= 22.6/5.4/0.84= 4.9 kN/cm2

< (dop(18.0kN/cm2)

Konano usvojeno:

- Svi pojasni- konturni tapovi HOP ( 80(100(3.5 mm, g= 9.5 kg/m poloena- tapovi ispune D13/16, D14/D15, D17/20: HOP ( 60(60(3mm, g= 5.2 kg/m

- Ostali tapovi ispune HOP ( 50(50(3mm, g= 4.3 kg/mdole su prikazani jai tapovi ispune duplom linijom.

3.4. veze tapova ispune prema pojasevima:

svi tapovi ispune zavareni su su za pojasne tapove ugaonim avovima a=3mm po obimu tapa.

pojasevi se nastavljaju sueonim avovima ili podvezicama d=4mm.3.5. oslonac reetke na stub

reetka se oslanja na stub preko leine ploe 300(220(8mm, zavarene sa

dva ugaona ava za donji pojas nosaa.

Ankeri za stub- 2 anker zavrtnja M16, po detalju, primaju siue dejstvo vetra

sa krova

donja leina ploagornja leina ploa- sa ovalnim rupama- pokretan oslonac

- osovinski razmak stubova: Lo=1500 cm

- spoljna duina reetke: Lre=1508 cm

4. RIGLA U FASADI objekat za fasadnu oblogu ima vertikalno postavljene panele debljine 10cm. Panel u principu lei na temeljnim gredama po obimu hale, ali u poljima sa prozorima e fasadne rigle ipak nositi i zastakljenu bravariju i deo fasadne obloge.

S obzirom na ukupnu visinu objekta i podelu po visini-prozore, ovde usvojena horizontalna fasadna rigla ispod prozora (kota +2.00) i na vrhu stuba (kota +3.60). U nivou poda e se panel vezati za t. gredu preko L profila naknadno utiplovanog u beton, a u visini krova za krovnu ronjau na strehi. 4.1. optereenje: fasadne rigle nose vertikalne panele i primaju vetar sa fasade, preko obloge

- s.t. rigle: max g=10 kg/m sa vezama- s.t. panela max g=25kg/m2- proraun optereenja vetrom uraen na strani 2

fasada:wre=1.3 ( 0.32 = 0.42 kN/m2

wrs=-0.8 ( 0.32 = -0.256 kN/m2

wri=+0.70(0.32=+ 0.224 kN/m2izloena strana

zaklonjena strana

unutranje dejstvo v.

- horizontalno- qX=1.8((0.42+0.224)= 1.16 kN/m du rigle

- vertikalno- qY=0.1+1.8(0.25=0.55 kN/m

4.2. statiki uticaji:

polja L=4.9 m

Mx-x= 4.92/8(0.55=1.65 kNm

My-y=4.92/8(1.16=3.48 kNm

2Rh= 5.7 kN

2Rv= 2.7 kN

4.3. dimenzionisanje: za .0361 (dop,II=18.00 kN/cm2usvojena horizontalno poloena kutija

HOP (80(100(3.0mm, sledeih geometrijskih karakteristika:

A=10.2 cm2, Wx=29.7 cm3 Wy= 26.4 cm3, g=8.0kg/m

- kontrola napona:

(max=Mx/Wx+My/Wy= 348/29.7+165/26.4 = 18.0 kN/cm2 (=( dop)nee se menjati usvojena kutija

5. SPREGOVI U RAVNI KROVA

U prvom i poslednjem polju hale, potrebno je da se urade spregovi u ravni gornjeg pojasa reetke, u vidu dijagonala od L profila HOP L50(50(4mm, zavarenih preko vornih ploica 4mm, za gornje pojaseve reetki, a ispod ronjaa.

B) VERTIKALNI NOSEI ELEMENTI

popreni ramovi su na meusobnom razmaku =5.0m. etiri srednja rama su sa

reetkama, krajnji sa riglama- imaju meustubove zbog fasadne obloge i kosu riglu od kutije, umesto reetkastog krovnog nosaa.

B.1. SREDNJI POPRENI RAM HALE

ema srednjeg poprenog rama, sa dva stuba i reetkom:

ista visina -H=3.60mstubovi: kutijasti HOP 200(120(5mmrigla rama: reetkasti nosa

1. EMA I OPTEREENJE1.1. Vertikalno optereenje:

prema reakcijama reetke za prvo unutranje polje, kao merodavno, dole se daje pregled sila na vrhovima stubovasrednji stub

reakc. reetke: Rg+s13.2+34.8

reakc. reetke: vetar- Rw8.6

sopstv. te. fasade:4(0.25=1.00

sopstv. te. stuba:4(0.25=1.00

Rg=

Rs+w=15.2 kN

34.8+8.6

1.2. Horizontalno optereenje vetrom: w= 0.32 kN/m2

prema proraunu na strani br. 2, dole su data/ ponovljena optereenja vetrom

linijsko optereenje du stuba u jednom od srednjih ramova: vetar se prenosi preko panela na stubove

unutranje dejstvo vetra du vertikalnih ravni e se uzeti istovremeno sa spoljnim, sa istim smerom dejstva.

vetar na krovu: ovde e se dati svaki sluaj za sebe / sa svojim koeficijentom

krajnji stub- izloena strana: e+iqw= 5.0((0.45+0.224)= 3.37 kN/m

krajnji stub- zaklonjena strana: e+iqw=-5.0((0.256+0.224)=-2.40 kN/m

preko krova,upravno na kosu ravan:

-izloena strana, za ( =7.2(:wwe1=-5.0(0.45=-2.25kN/m siue

- zaklonjena strana krova, spoljno:hwe2=-5.0(0.224 ( 1.12 kN/m

- unutranji vetar:hwi=5.0(0.224 = 1.12 kN/m

1.3. Horizontalno optereenje- seizmiki uticaji

objekat se nalazi u VIII zoni MCS, II je kategorije

Horizont. sila od dejstva seizm. uticaja, prema Pravilniku o graenju objekata

visokogradnje u seizmikim podrujima, naneta u nivou vrha stuba, iznosi:

Hs=K(G= (Ko(Ks(Kp(Kd)(((G+S+P/2)

za eline konstrukcije sa dijagonalama, Kd=1.6: K=1.0(0.05(1.0(1.6=0.08

G= svo stalno, sneg, polovina korisnog, bez vetra, treina stuba i fasade- raunae se za jedno celo polje i dva stuba u ramu

G= (13.2+34.8)+5.0(3.6/3=54 kN po stubuHs=0.08(54=4.3 kN - horizont. sila u nivou vrha stubova / po stubu 2. Statiki uticaji2.2. vetar

ema optereenja

statiki uticaji

reakcije oslonaca

R0= 13.90 kNR1= 10.03 kN

2.3. seizmika

ema optereenja

statiki uticajireakcije oslonaca

R0=R1 =4.3kN

3. Dimenzionisanje stubova: merodavno je optereenje vetrom, uz max N silu

proraun e biti sproveden prema JUS U.E7.096- savijanje sa N silom

merodavni uticaji:

- M=28.33 kNm N= 13.2+34.8+8.6+2.0=58.6 kN- max N sila, min N=15.2kN usvojen stub HOP ( 200(120(5

Geometrijske karakterisitke stuba:

Ax= 30.67cm2, g = 24.1 kg/m

Wx= 224 cm3, Wy=126.9 cm3ix = 7.4 cm

iy = 5.0cm

prema pomenutom JUS-u, (max= (((N+(M(= f (() , a duina izvijanja stuba Li=1.7Lo (stub- konzola)

za Li=Lo(1.7=615 cm -> (=615/7.4=83.1-> ((=83/92.9=0.894 -> (=1.66 za tabelu A(max=1.66(58.6/30.7+2833/224=15.8 kN/cm2< 18 (II sluaj optereenja)

Poduni pravac ramova:

u podunom pravcu stubovi su ukrueni pre svega panelima, ali i vertikalnim

spregovima, pa je duina izvijanja Li=0.7(Lo. Horizontalne sile se prenose kroz spregove i nema savijanja stubova, pa je proraun prema JUS U.E7.081- za srednji stub, odnosno JUS U.E7.096- savijanje sa normalnom silom za ugaoni stub u hali 4. Anker ploa stuba glavnog rama

merodavne sile za dimenzionisanje:

Mmax =28.33 kNm

Nmax=Ng+Ns+Nw=58.6kN, Nmin=Ng=15.2 kN

usvojena elina ploa 420(300(12mm, po detalju doleSile u zavrtnjima: za minimalnu N silu i vetar, i 6 zavrtnjeva u vezi:Zmax=Mex3-N/6= 2833/3/0.32-15/6=27.0 kN

- za zavrtanj M20, klase vrstoe 4.6/5.8 doputena sila zatezanja za II/III sluaj optereenja Zmax=24.3/27 kN pa se moe smatrati da anker zadovoljava

-max prenik rupe za lim t=12mm:

max d1==2.25cm

pa usvojena ploa zadovoljava

B.2. RAM U PREDNJEM / ZADNJEM KALKANU, SA KOSOM RIGLOM

ramovi u osama 1 i 7 imaju meustubove zbog fasadne obloge i kosu riglu od punog profila (kutije) umesto reetkastog krovnog nosaa. Kalkan u prednjoj fasadi ima vrata, za koje svakako mora de se rade meustubovi, koji osim to nose kosi krovni nosa, u isto vreme se koriste i za fiksiranje fasade/ parapeta i prozora

Kalkan u zadnjoj fasadi nema nikakvih otvora, ali je zbog velike irine potrebno prihvatiti fasadnu oblogu- horizontalne fasadne rigle sa vertikalnim panelima kao oblogom prema spolja.

1. ema i optereenje ema poprenog rama u kalkanu, sa dva dodatna stuba u treinama irine:

stubovi: kutijasti HOP 140(100

rigla rama: ista kutija

S obzirom na jednaku duinu ronjaa, linijski teret du kosih rigli e biti isti za oba rama. Takoe je i ukupno horizontalno optereenje (povrinsko) isto na obe strane, samo e se deliti zavisno od razmaka stubova. Vertikalni tereti od fasade: kao i gore, uzeto po 1.8m fasadne obloge, mada paneli lee zapravo na temeljnim gredama.

Vertikalno optereenje:

konc. sile od ronjaa du kalkanske kose rigle su date prema proraunu reakcija ronjaa Pmax=6.50kN linijsko, du stuba: g=0.2+5(0.25=1.45kN/m2. Statiki uticaji

ram sa etiri stuba, kolenasta greda sa isto toliko oslonaca

sopstv. teina kutije uraunata programski

Mmax=9.56kNmRo=R1=20.5kN

R2=R3=8.4 kN

3. DIMENZIONISANJE RIGLE U KALKANU: Mx, max= 9.6 kNm, N max=28.0 kN od vetra- uticaji horizontalnog sprega u ravni krova, u kalkanu- usvojena kutija prema stubu u kalkanu- HOP (140(100(4mm, A=18.3 cm2, g=14.4kg/m, Wx=73.3cm3 (max=1.4(28/18.3+956/73.3=15.2 kN/cm24. STUBOVI U KALKANU: stubovi su u nivou poda ukljeteni, a u vrhu je stubu spreeno pomeranje- preko

rigle i ronjaa koje su deo horizontalnog kalkanskog sprega.

4. 1. Optereenje vetrom: Razmak stubova je 5.0 m, uzee se isto povrinsko optereenje kao za popreni ram, pa je:

qw=5.0( (0.45+0.224)= 3.37 kN/m N sila: stub je u ovom sluaju srednji oslonac kalkanske rigle-Rmax =20.5 kN 4. 2. Statiki uticaji:

srednji stub u kalkanu:

Mw,o= 4.652/8(3.37=9.1kNm

Mwpolja=4.7 kNm

Hw3(= 5.9 kN

Hw4= 9.8 kN

N= 20.5 kN od rigle

4.3. Dimenzionisanje:

proraun e biti sproveden prema JUS U.E7.096- savijanje sa N silom

merodavni uticaji: M=9.1 kNm N=20.5+4.65(1.45=27.2 kN- max N sila

usvojen stub HOP ( 140(100(4, ista kutija kao riglageometrijske karakterisitke stuba:

Ax= 18.3cm2Wx= 73.3 cm3, Wy=61 cm3ix = 5.3 cm, iy = 4.1 cm

g = 14.4 kg/m

prema pomenutom JUS-u, (max=(((N+(M , (=f (() , a duina izvijanja stuba Li=0.7 Lo (u donjem osloncu je stub ukljeten, na vrhu zglobno vezan) za Li=0.7(Lo=350 cm -> (=350/5.3=66 -> ((=66/92.9=0.71 -> (=1.40 (max=1.4(27.2/18.3+910/73.3 =14.5 kN/cm2 Zbog fasade, slobodna duina izvijanja stubova e biti jo manja a time i koeficijent izvijanja (. Zadrae se usvojena kutija, N sila ipak malo utie na stanje napona

4.4. Anker ploa stuba u kalkanu merodavne sile za dimenzionisanje:

Mmax =9.1 kNm

Nmax=Ng+Ns+Nw=27.2kN

Nmin=Ng=12.0 kN

usvojena elina ploa 340(300(12mm, po detalju. Dimenzije ploe i betonskog jastuka uglavnom uslovljene odnosom tem greda/ jastuk u klakanu, doterano je da beton u kalkanu bude ravan, bez ispada za jastuke Sile u zavrtnjima:

za minimalnu N silu i vetar

Z= M/e-N/4

= 910/2/0.24-12/4=16.0 kN

- za zavrtanj M20, doputena sila zatezanja za II sluaj optereenja Zmax=24.3 kN pa se moe smatrati da anker zadovoljava

B.3. VERTIKALNI PODUNI SPREGOVI

Radie se vertikalni spregovi od ukrtenih dijagonala, uraeni od L profila

ukupna horizontalna sila u spregu: (hala sa 6 polja L=5.0 m), ovde e merodavna H sila od seizmikih uticaja- Za sedam ramova i dva sprega: (Hs=7/2(4.3(15.0 kN od seizmike- Za vetar: Hw=2(5.9(12kN -dva stuba u kalkanu Sila u zatezi sprega: Z=15/cos35.7=18.5 kN

usvojeni profil L50(50(4mm, A=3.8 cm2

(max=18.5/3.8=4.9 kN/cm2

spreg zavariti ugaonim avovima 2(3(80mm za stubove, preko vornih limova:

F, ukupno=2((8-2(0.3)(0.3=4.4 cm2C) TEMELJI OBJEKTA

Radie se temeljne grede po obimu objekta i temelji samci ispod elinih stubova

poprenih ramova i kalkanskih stubova, na dubini ne manje od 80cm od kote ureenog terena.

Projektant nije u trenutku prorauna imao Geomehaniki elaborat niti bilo kakve podatke o stanju tla na lokaciji gde e se objekat graditi. Usvojen doputen napon u tlu na dubini Df=1.0m (tla,dop=180 kPa kao uobiajen za konsolidovana tla/ gline i ljunkovite podloge.

Beton za temelje I temeljne grede - MB20, armatura GA240/360/RA400/500 TG1- TEMELJNA GREDA PODUNOG ZIDA

TG2- TEMELJNA GREDA U KALKANU- fasadna optereenje: za ovaj proraun uzee se teina fasanih panela kao da celom visinom naleu na gredu sop. teina fasadne obloge-max 5.00(0.25=1.25

sopstv. teina grede0.25(0.4(25=2.5

g( 4.0 kN/m

statiki uticaji: prosta greda Lo=4.0m max,

kada se uzme u obzir dimenzija oslonaca/ temelje samaca

dimenzionisanje: greda mora biti dimenzija

b/d=25/40cm, h=37cm

MB20, RA400/500 - usvojeno 3R(12 (3.39 cm2 ) za zategnutu

armaturu, greda po detalju.L=1.05(Lo=4.20mMu=1.6(4.22/8(4.0=14.1 kNm

2Rg= 4.7(4.0=19.0 kN

TG4- TEMELJNA GREDA NA VRATIMA HALE varijanta optereenja: 2(25 KN po tokukonc. sila od vozilaP=25kN

sopstv. teina grede0.25(0.4(25=2.50kN/m

statiki uticaji: prosta greda izmeu temeljnih jastuka u srednjem polju

Mg=3.62/8(2.5=4.0 kNm

Mp=25(1.20=30.0kNm

Mu=1.6(Mg+1.8(Mp=60.5 kNm

dimenzionisanje: usvojena greda b/d=25/40cm, h=37cm,

MB20, RA400/500 (b/(v=14/400 MPa

kb=37/=2.82-> lom po armaturi,

Fa,pot=6050/40/0.9/37=4.5 cm2

usvojeno 4R(14 (6.16 cm2 ) za zategn. armaturu.

TS1- TEMELJ SAMAC STUBA POPR. RAMA:

optereenje: ranije sraunatoreakcija reetke max/min58.6/13.2

s.t. stuba i dela fasade2.0

temeljna greda/ samo stalni tereti18.7

s.t. temelja, tlo, podovi35.0

(Qmax=114kN

(Qmin=69kN

momenat od vetra: Mw=28.33 kNm

1. arm. bet. stub / jastuk eli. stuba visina jastuka: prema usvojenim kotama, a=0.60 m

sile u ukljetenju stuba:

jastuk je dimenzija 45(35cm, h=40 cm,

MB20, RA400/500

Fa, pot=1.8(2833/40/0.9/40=3.54 cm2

usvojeno (3R(14 po strani za vertikalno gvoe, uzengije (8/15cm, po detalju

Anker ploa stuba glavnog rama

ponovie se detalj eline ploe

420(300(12mm, stub u osi jastuka i same ploe, ankeri s navojem 6M20- stubovi glavnih ramova: HOP(200(120(5

-visina stuba: 3.60 m

2. temeljna stopa stuba glavnog rama dimenzionisanje/kontr. napona: usvojena stopa dimenzija 1.60/1.20m,

Ft=1.92 m2, Wt=0.512 m3- za Nmax: (tla, max=(Q/F ( M/W = 114/1.92(28.33/0.512=115/4.0 kPa

- za Nmin: (tla, max=(Qmin/F ( M/W = 69/1.92(28.33/0.512=91/-19.4 kPa

javlja se zatezanje u temeljnoj spojnici.

stanje napona u tlu, kada se iskljui zategnuti deo stope:

- za Nmin:

(1) (N=0

((X/2(1.0=N ->((X(b=69(2

(2) (Mo=0 M+N((X-a/2)- ((b(X2/3=0

-> 28.33+69((X-0.8)-138(X/3=0

=> X=1.02m, (max=112.7 kPa

armatura u temelju samcu:

za N nax, M max:

M(=72(0.572/2+39(0.572/3=16.0 kNm/m

h=36cm, MB20, GA240/360

(b/(v=14/240 MPa

Fa, pot=1.8(M(/(v/0.9/h=

=1.8(1600/24/0.9/36=3.7 cm2/m

- usvojeno (10/15cm-5.23 cm2/m za poduni pravac, popreno isto (10/15cm, u donjoj zoni stope

probijanje stuba kroz stopu:

Nu=1.6(30+1.8(30=102 kN

- sila je minimalna, usvojen temelj po detalju

konano usvojen presek temelja:

S2- TEMELJ SAMAC STUBA U KALKANU

anker ploa kalkanskog stuba

ponovljen detalj: elina ploa

340(300(12mm, po detalju

zavrtnji M20, 4 kom u vezi

stubovi u kalkanu: HOP(140(100(4mm, A=18.4 cm2, g=14.4 kg/m

Jastuk i stopa temelja optereenje: merodavan srednji stub u kalkanu pozadireakcija rigle i stuba22.5

temeljna greda20.0

s.t. temelja, tlo, podovi30.0

(Q=72.5 kN

momenat od vetra: Mw=9.1 kNm

dimenzionisanje/kontr. napona: usvojena stopa dimenzija b/d= 1.0/1.30m,

Ft=1.30 m2, Wt=0.28 m3- za Nmax:

(tla, max=(Q/F( M/W = 72.5/1.3(9.1/0.28=88.3/23.6 kPa

- i ovaj temelj zadovoljava. Armatura: rotilj (10/15cm u donjoj zoni stope

temeljni jastuk elinog stubatemeljna stopa TS2

U upriji,

oktobra 2014.

Sraunao:

Miodrag Miti, dipl.ing.gra.

PAGE 1

_1409219720.unknown

_1442677094.unknown

_1194378663.unknown

_1243602414.bin