Upload
others
View
1
Download
0
Embed Size (px)
Citation preview
PROSPECTIVA
ISSN: 1692-8261
Universidad Autónoma del Caribe
Colombia
Bastidas Barranco, Marlon José; Valdés Rentería, Carlos; Jaramillo, Gloria Patricia
Optimización de sistemas de energía: caso de estudio
PROSPECTIVA, vol. 5, núm. 2, julio-diciembre, 2007, pp. 55-62
Universidad Autónoma del Caribe
Disponible en: http://www.redalyc.org/articulo.oa?id=496251110010
Cómo citar el artículo
Número completo
Más información del artículo
Página de la revista en redalyc.org
Sistema de Información Científica
Red de Revistas Científicas de América Latina, el Caribe, España y Portugal
Proyecto académico sin fines de lucro, desarrollado bajo la iniciativa de acceso abierto
Optimización de sistemas deenergía: caso de estudio
Marlon José Bastidas Barranco' , Carlos Valdés Rentería ", Gloria Patricia Jaramillo •••
• Msc. Estudiante doctorado Universidad Nacional de Colombia, sede Medel/ín. Director Grupo de Energías Alternativasy Biomasa - UPC, Val/edupar. [email protected]
•• Estudiante de maestría Universidad Nacional de Colombia, sed/' Medel/ín. Profesor catedrático Instituto Técnico del Norte, Medel/ín .... Ph.D. Profesora titular Universidad Nacional de Colombia, sede MedeIlín
Recibido: Julio 16 de 2007 - Acertado: Octubre 18 de 2007
RESUMEN
Este trabajo consiste en evaluar la eficiencia de un sistema global, conformado por un subsistema de generación de energía (SGE), el cual, para efecto de este trabajo será un Gasificador de Alta Presión (GAP) yfactores externos, los cuales al presentar cambios, afectan el funcionamiento de dicho subsistema. Los modelos desarrollados para reactores de gasificación, ya sea de lecho fluidizado burbujeante (LFB) o LechoFluidizado de Arrastre (LFA), presentan eficiencias energéticas que dependen de las variables de diseñoy operación, las cuales, a su vez, determinan las diferentes dinámicas involucradas y la relación entrelas mismas, considerando modelos hidrodinámicos y cinéticos. No obstante, la eficiencia del gasificador,también puede ser condicionada por variables externas al proceso, tales como la calidad y el precio delcombustible, teniendo como restricción principal una cantidad definida de recursos económicos.Por una parte, el programa Chemcad hace posible evaluar el modelo interno del proceso de gasificación,identificando tecnologías requeridas, por la aproximación teórica del comportamiento de un reactor LFBcomo un tanque perfectamente agitado (CSTR) y uno LFA como un reactor de flujo pistón (PFR), alimentando el modelo con las cinéticas características y la composición del tipo de combustible, el agentegasificante, el grado de conversión y los parámetros operacionales. Por otro lado, la termoeconomía (fusión termodinámica y economía), permite incluir dentro del modelo factores externos derivados del gastoeconómico. La vinculación de los factores externos al sistema, se hace normalmente a través del análisismultiobjetivo (MO), el cual permite una evaluación simultánea de variables en conflicto de un sistemaglobal. El análisis permite concluir que las variaciones del entorno, se manifiestan en un incremento delcosto exergético debido a las irreversibilidades externas del GAP, mientras que el proceso de gasificaciónestá relacionado con un incremento del costo exergético debido a las irreversibilidades internas. Por otrolado, queda claro que los sistemas energéticos pueden ser altamente eficientes, pero solo desarrollan todoel potencial en un medio adecuado. Algunos resultados muestran que a medida que se cambian las condiciones externas del GAP, se nota una variación en la eficiencia del mismo; una exploración de la mismaconduce a un valor óptimo aproximado de su funcionamiento.
Palabras Clave: Multiobjetivo, optimización, termoeconomía.
ABSTRACT
This work consists in evaluate the efficiency of a global system made óf production of energy subsystem(PES) which will be a High Pressure Gasifier (HPG) and external factors and when they present changesaffect the performance of the subsystem. The developed patterns for gasification reactors as BubblingFluidized Bed (BFB) or Dragging Fluidized Bed (DFB) present energetic efficiency that depend on designand operation variables which determine the different dynamics involved and their relationships, andtaking into account hydrodynamic and kinetic models. However, the efficiency of the gasifier, this canbeconditioned by external variables of the process such as combustible quality, cost and considering as amain restriction a defined quantity of economical resources.In one hand, the Chemcad program makes possible evaluate the internal model of the gasification process,identifying required technologies by the theoretical approximation of one (BFB) as a tank agitated perfectly (CSTR) and one (DFB) as a pug-flow reactor (PFR) feeding the model with the combustible compositionand its kinetic characteristics, the gasifier agent, the conversion grade and the operational parameters.
._-_...__._---_.
55
Optimización de sistemas de energía: caso de estudio, págs 55-62
On the other hand, thermo-economy (thermodynamics and economy fusion) allows including inside themodel external factors derived from economics expenses. The linking of external factors to the system ismade normally through multi-objective analysis which allows a simultaneous evaluation of variables inconflict of a global system. The analysís allows concluding variations of environment show an increasingof exergetic cost due to irreversible externals facts of (HPG) while gasification process is related to an increasing of exergetic cost due to irreversible internal facts. On the other hand, it is clear that energetic systems can be highly efficient but they only develop all their potential in an adequate environment. Someresults show that as external conditions of (HPG) change, a variation in the efficiency of itself is realized;an exploration of itself drives to an approximated optimum value of its function.
Keywords: Multiobjetive, Optimization, Thermoeconomic
NOMENCLATURA
B Exergía [J / s]C Carbono [adimensional]CAL Calidad del combustible [adimensional]e Costo exergético unitario [U$/GJ]E Energía [J / s]F Flujo [kg/h]H Hidrógeno [adimensional]L ConstanteQ Energía de entrada [J/s]R Costo anual de operación y mantenimientoque son independientes del costo de inversión y la ratade producción actual [U$]T Temperatura [oC]X Proporción [adimensional]Z Costo de no exergía [U$]
Símbolos griegos
¡; Eficiencia exergética [adimensional]r¡ Eficiencia energética [adimensional]~ Coeficiente de recuperación de capital [adi-mensional]y Coeficiente que expresa parte del costo fijo demantenimiento y operación, que dependen de la inversión neta [adimensional]a Factor termoeconómico [adimensional](¡) Costo variable de operación y mantenimiento'! Tiempo promedio anual de operación del ga-sificador a capacidad nominal[s]
Subíndices
A AireCS CombustibleV Váporgh gases húmedosgs gases secoso Estado de referenciasal salidaent entrada
Mezcla de combustible i
56
F Corriente de recursoP Corriente de productoR Corriente de residuoZ CenizasReq RequeridoOisp Disponible
5uperíndices
Ca CarbónMin MínimoMax Máximo
INTRODUCCIÓN
La optimización es una de las aplicaciones de ingeniería de más estudio en la actualidad, teniendo en cuenta que los sistemas energéticos y procesos de consumoy generación de valor agregado requieren ser más eficientes. En este sentido la eficiencia es evaluada comofunción objetivo desde el punto de vista técnico y económico. El panorama mencionado exige buscar mecanismos apropiados, a través de herramientas o métodos que permiten obtener información sobre nuevascaracterísticas de los sistemas, las cuales a su vez sirven para retroalimentar la base inicial y, de esta manera, lograr un avance conceptual sobre la eficiencia.
En un sistema de generación de energía (5GE), estáinteractuando dentro de un gran sistema provisto deotros subsistemas que se registran como factores nocontrolables de tipo social, ambiental, económico, tecnológico, etc., también conocidos como estados de lanaturaleza [1]. Para este caso la eficiencia del SGE depende de las variables internas, algunas controlables,que actúan simultáneamente; de esta manera la perturbación de uno de estos agentes modifica de algunamanera la función objetivo. A pesar que la correlaciónde los agentes internos permite definir una eficienciaóptima del SGE, es posible que los factores externosincidan sobre sus funciones y por ende se obtenga unanueva eficiencia o función objetivo global de interésmultiobjetivo (MO). Los procesos de optimización,
por lo tanto, deberían tener en cuenta los múltiplesfactores externos que la afectan, si se quiere tener valores más cercanos a la realidad en la respuesta delsistema global.
Para un caso específico, la eficiencia de un sistema térmico - GAP, generalmente se evalúa considerando laspropiedades y características de las corrientes que entran y salen de este, así como de su propia tecnología.Como se nota, las variables que definen la eficiencia están delimitadas por el mismo sistema, es decir, tienenrelevancia en el dominio interno del GAP. Desde estepunto de vista se puede alcanzar un óptimo de funcionamiento del GAP, puesto que todas las variablesestán definidas dentro de un patrón establecido porlas leyes de la termodinámica. Hay un conocimientoprevio de las características de las corrientes de entrada y salida del sistema, sobre las cuales se hace el diseño, pero no se estudian alternativas sobre los posiblescambios en estas características.
Este trabajo consta de un análisis exergético de unGAP, fundamentado en los principios de la termodinámica, de un estudio que evalúa los costos exergéticos basados en los cambios de la calidad del combustible y la evaluación de alternativas en la escogencia delcombustible que reporte la mejor eficiencia del GAP.Entiéndase para este caso, costo exergético, como elvalor económico de la corriente por cada unidad deexergía producida por la misma corriente [2]. Algunos autores s refieren al costo exergético como la cantidad de exergía requerida para producir una unidadde exergía en cada corriente del sistema térmico [3].Esta aclaración es importante para definir la eficienciadebido a la exergía.
Este trabajo está delimitado por la relación de teoríassuficientemente elaboradas, pero con aspectos comunes sobre los cuales se pueden hacer observaciones. Seempieza con el análisis de sistemas energéticos, a losque se aplica las leyes de la termodinámica, incluyendo aspectos claves como la eficiencia y la optimización;seguidamente, se tiene en cuenta el aspecto económicopara la evaluación de los sistemas energéticos, en elmarco de la teoría termoeconómica; y finalmente, seaborda el análisis multiobjetivo, como una teoría fundamental para tratar variables, la mayoría encontradasen los alrededores del sistema energético, que suelenser inciertas por su comportamiento aleatorio, y por lotanto, afectan los flujos de entrada y salida.
La teoría termoeconómica, es una muestra clara de la
• Vol. 5, No. 2, Julio - Die de 2007
necesidad de considerar factores externos en la evaluación de los sistemas energéticos, mientras que elanálisis multiobjetivo permite ampliar el panorama delas variables externas, para una valoración rigurosa deun sistema global (GAP - alrededores).
INFLUENCIA DE UN SGE EN LA OPTIMIZACIÓNDE UN SISTEMA GLOBAL
Generalmente, el estudio de un SGE se hace de manera independiente a los factores externos donde estese desenvuelve [4,5,6]; de manera análoga, un sistemaglobal en el cual participa un SGE se estudia sin considerar aspectos internos de este. Es importante hacerun análisis simultáneo donde se consideren factoresinternos y externos, porque se pueden detectar situaciones en las que la tecnología de un SGE es óptimapara ciertas condiciones de un ambiente externo, peroen la medida que dichas condiciones cambien en eltiempo, emerja una nueva tecnología como óptima.Una forma de abordar los factores internos y externosde un SGE actuando simultáneamente dentro de unsistema global, puede ser integrando las teorías de termoeconomía y análisis MO, por lo que se hace necesario un breve análisis conceptual aplicadas a un SGE.
METODOLOGíA
La necesidad de solucionar un problema considerandodos o más objetivos de manera simultánea, los cualesson contradictorios entre sí, es el principio fundamental del análisis multiobjetivo [1,7]. En el caso específicode este trabajo, se quiere minimizar el costo exergéticounitario del producto (P) y simultáneamente maximizar la calidad del combustible a gasificar; lo anteriorrepresenta un problema clásico de análisis multiobjetiva, dado que el hecho de minimizar el costo exergéticounitario del producto trae consigo el detrimento de lacalidad del combustible y; si por el contrario, se maximiza la calidad del combustible, implica un aumentodel costo exergético unitario del producto. Lo anterior,implica plantear un problema que incluya variablesinternas del GAP, clásicas para la evaluación energética, tales como flujos másicos y energéticos de las corrientes de entrada y salida; pero también se consideran variables externas o de los alrededores tales comoel precio del producto y el combustible, la calidad delcombustible, la disposición final de las cenizas. En alFigura 1, se ilustra la manera general como quedandispuestas las corrientes de recursos, productos y residuos, y los aspectos externos que la afectan.
57
lo tanto se recurre a los datos teóricos aportados por Bejan et. al. [2], haciendo las siguientes consideraciones:
1. El objetivo termoeconómico, correspondiente al costo exergético unitario del producto, se puede plantearpor la siguiente ecuación:
e =:.L + (¡3 +y )L (_E_Jn +úl +.!!.-P I-m (5)
E tB P 1- E tB P
Las variables de decisión de este objetivo es el costo del combustible (c
F) Y la eficiencia (1::). El costo del
combustible, tiene un valor aproximado inicial parala relación más alta de carbón y va decreciendo pararelaciones menores de carbón en el combustible; losdemás factores de la Ecuación S, se asumen constantes. Uno de los objetivos de este trabajo, es determinarcuál sería la variación de algunos de los parámetrosconsiderados constantes en la Ecuación 5, cuando haycambios externos en el sistema.
2. El objetivo externo, correspondiente a la calidad delcombustible, se expresa mediante la siguiente ecua-
ción: Xr.a*IOOCAL = 1 (6)
I (I-Xr.a)*IOO1
Donde Xc. es la proporción de carbón utilizado en lamezcla i. Al tener mayor componente energético elcarbón, el combustible a gasificar será de mejor calidad y reportará mejores rendimientos, en relacionesmás altas de carbón.
3. El gasificador es una cámara de combustión incompleta, por lo tanto para el objetivo termoeconómico se pueden referenciar a n=l, m=1 yL=294.03(l+exp(19.359XlO-3T - 28.854)), en la Ecuación5, donde T es la temperatura de reacción o la temperatura de evaluación energética.
5. La calidad del combustible y su costo exergéticounitario, depende solamente de la relación carbón-cisco, la cual cambia entre valores de 94/6 a 85/15.
OBTENCION DE LA CURVA PARETO - OPTIMA
La curva pareto - óptima[l], se puede obtener evaluando una función de aptitud en cada punto posi-
. ble formado por los dos objetivos tenidos en cuenta,desplegados en un plano cartesiano. La función deaptitud que permite relacionar ambos objetivos, es elfactor termoeconómico, el cual se representa con la siguiente ecuación:
Vol. 5, No. 2, Julio - Die de 2007
Si a es cercano a 1, el costo de no exergía es muy altoy por lo tanto la inversión es grande; si el valor de aes cercano a O, entonces el costo por pérdida y destrucción de exergía es muy alto, esto significa que el equipo no está funcionando adecuadamente; por lo tanto,se sugiere un factor termoeconómico intermedio, elcual para este trabajo se toma de 0.5, en el que tanto elcosto de no exergía corno el costo de exergía destruiday perdida, sean iguales.
PRESENTACIÓN Y ANÁLISIS DE RESULTADOS
El problema Mü para este caso, requiere maximizarel objetivo de calidad del combustible y minimizar elcosto exergético unitario del producto. En este último,hay varios factores que permanecen constantes durante la evaluación y que requieren ser evaluados, ellosson: ~, y, L, t, úl Yúl YR reportados en la Ecuación 5.
Los valores de estas constantes, que dependen del tipode sistema térmico y del tiempo de evaluación [2], sereportan en la Tabla 2 y, aunque no representan unvalor real, son una buena aproximación para los resultados de este trabajo, debido a que se obtienen deparámetros empíricos y cálculos reportados en la literatura para diferentes equipos que trabajan a diferentes condiciones.
Tabla 2. Valores de constantes para evaluación delcosto energético unitario del producto
Constante Unidades Valor
~ Adimensional 6.1756E-05
y Adimensional 0.1L U$/J 294.03t Segundos 31104000(() U$/J 7.9486E-09R U$ O
La constante L, depende de la temperatura de reacción, pero la sensibilidad es mayor a medida que estatemperatura aumenta por encima de los 1100 oc, donde lo hace de manera exponencial, tal como se muestraen la Figura 2. Por debajo de los nao oc, no se notamayor variación de la constante L.
Para el caso de este trabajo, la temperatura de reacciónno supera los 900 oC, por lo tanto el valor de L es constante, dado que los cálculos desarrollaron a bajas temperaturas, confirmando el hecho de contar con eficiencias por debajo de las reportadas en la literatura [8].
(7)
59
Optimización de sistemas de energía: caso de estudio, págs 55-62
Figura 2. Variación de L con la temperatura de reacción del gasificador
1800
/I....MÓ.... 1400x
Iall()
M~
o)~.... l()-c:o 10000...
I)( ex)C1l N+....Mo 600
J..,¡.alN11-l • • •200
400 600 800 1000 1200 1400
Temperatura de reacci.ón ¡OC)
No obstante, la eficiencia exergética del gasificador yel costo del gas sintético producido, cambian según
la relación de combustible (carbón-cisco), tal como semuestra en la Figura 3.
Figura 3. Eficiencia exergética y cp para diferentes relaciones de combustible cisco-carbón
<> Eficiencia exergética (%) O cP (U$/GJ)
~ ;.¡ [)< ..
<>,;,
~
. ( ~
25.00
23.00
21.00
19.00
17.00
15.0094/6 9218 90/10 88/12 85/15
Relación carbon·cisco
Al evaluar los objetivos, con un factor termoeconómicode 0.5, se obtiene la Figura 4, la cual muestra que el puntode relación 85/15 es dominado por el punto de relación89.7/10.3, debido a que este último tiene mayor calidadcon el mismo costo exergético unitario del producto.Los demás puntos son no dominados, de los cuales el
60
decisor debe escoger uno de ellos como parámetro defuncionamiento del gasificador. Si cuenta con el dinerosuficiente, puede tomar la relación 94/6, que es la máseficiente aunque asuma un pago de U$23.19/GJi ahora,si no cuenta con dinero suficiente puede escoger una alternativa menos costosa pero a la vez menos eficiente.
. Vol. 5, No. 2, Julio - Die de 2007
Figura 4. Curva pareto - óptima para los objetivos CALF
(eje x) y -cp (eje y)
21.00 -,-__89_.7_/_IO_.3_--,- -r ..,-- ---,
-~~_ ~o_ 88/12
21.50 1/// -'...... • --o /-- 85/15-, 22.00 i(!)-~::J......lt 22.50
--" - 90/10
'0.92/8
23.00 -j----
23.50
Entre más eficiente sea la alternativa, se incrementanlos costos por el combustible, debido a que los otroscostos en cada caso son constantes, pero si se tienen encuenta los costos de mantenimiento y operación variables, es posible que para alternativas menos eficientesestos costos sean mayores y por ende no haya lugar aun análisis MO, sino que se opte por la alternativa derelación más alta en carbón.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
• Los escenarios donde se desarrolla un 5GE, deben tener características especiales que permitan relacionarlascon los costos exergéticos unitarios, de esta manera silos factores externos no controlables, como el social, noestá revestido de cualidades que le permitan ajustarse aun valor exergético unitario, el sistema global no permite incluir este tipo de variables. Hasta ahora se han definido algunas variables externas que pueden adquirirun valor exergético unitario, debido a que se toman delas corrientes de entrada y salida del 5GE; por ejemplola disponibilidad y el costo del combustible, la cantidadde gases recibidos por el medio ambiente, la cantidady costo de energía demandada y ofertada. 5e sugierehacer un estudio detallado de los factores externos paraevaluar la posibilidad de asignarles.un valor exergéticounitario que permita integrarlos al modelo global.
• El análisis MO demuestra que la eficiencia de un sistema global depende del sistema energético y el medioexterno que se le asigne; dicha eficiencia está conformada por la eficiencia máxima del equipo, la cual es
61
.- c- - -----+--- --- '~,.- -".
-+-946
disminuida de alguna manera, por la relación del sistema energético con el medio asignado. En los resultados presentados en este trabajo, hay un solo factorexterno a tener en cuenta (CAL), por lo tanto es lo único que condiciona la eficiencia del sistema global. Laobtención de la eficiencia del sistema global, se puedetomar como un criterio de decisión cuando se estudiaen dos 5GE de tecnologías diferentes desplegadas enun mismo escenario supuesto de factores no controlables; de tal manera, que se minimice la influencia deldecisor o se tenga un criterio objetivo adicional para ladecisión final frente a la escogencia de la mejor tecnología para el escenario mencionado.
• La necesidad de encontrar la eficiencia del sistemaglobal, conduce al cuestionamiento acerca de las señales sobre las cuales esta se puede obtener. La primeraidea que se tiene al respecto es que la eficiencia globalse desarrolla a partir de la eficiencia del 5GE, debidoa que hay teorías bien sustentadas para el cálculo deesta [3]. Tal como se observa en la Figura S, la eficiencia ideal de un ciclo de Carnot está definida por laeficiencia de Carnot la cual es mayor que la eficienciadel ciclo 5GE, pero cuando se toma un sistema global,representado por el 5GE interactuado con diferentesfactores en un ambiente real, se observa que la eficiencia ideal está definida por la eficiencia del 5GE, debidoa que no hay influencia de las condiciones externas, ysi las hay, son ideales; por ello, la eficiencia del 5GE esmayor que la efiCiencia del sistema global, que sí tiene en cuenta estos factores. 5e entiende que cuando seconsidere que no hay influencia de los factores exter-
Optimización de sistemas de energía: caso de estudio, págs 55-62
nos sobre el SGE en la Figura 5, entonces se tendrá unasituación representada por la zona ideal de la figura.Una manera de superar la limitante sobre el no conocimiento de las eficiencias para relaciones carbón - cisco intermedias, entre 94/6 y 85/15, fue la utilizacióndel software Chemcad v, el cual permite determinarla composición del gas sintético; esta composición delgas, permite hacer toda la evaluación termoecómica.
Los resultados obtenidos del CHEMCAD, se evaluaron con datos reales del gasificador del sistema IGCCde Puertollano en España[10]
Es conveniente integrar al sistema global otros objetivos externos, como el tecnológico, cuyas variables dedecisión pueden ser el tamaño, la calidad del material,diferentes tipos de tecnología para un mismo fin, etc.
-.
lls
Figura 5. Eficiencias de un Sistema de Generación Integrado con factores externos
llcamot
l1SGE1-..............--:":'.....:-.,;.:-~:...-:-....:-...--.......:-:-::-::-:-::-:-::...: -.-...--............----...........f llmax
· .· .· .· .· .· .· .· .· .· .· .· .· .· .· .· .· . - .J.;...:.......:....•,.;....;.:.:"':'.':"':'.':"':'.':"':'.'::...... :;".... .:.:'.":"':...:.......:.....,.;..;.:...:....:....:..:.....;"...;"... .:..:.....:.;,.;..,.;..;.:...:....:.....:...;"...:..:..:.....:.;,.;..~ 11min. . .. '1· . . . . . . . . . . .. . .· .· . . . . . . . . . . .. . .· .· . . . . . . . . . . .. . .· . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . .· . . . . . . . . . . .. . .· .· . . . . . . . . . . .. . .
o
D Zona Ideal
t (tiempo)
o Zona Real
TI
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICA
[1] SMITH, RICARDO y OTROS, Decisiones con múltiples objetivos e incertidumbre. Facultad de Minas.Universidad Nacional de Colombia, Medellín. 2000
[2] BEJAN, A.; TSATSARONIS, G.; MORAN, M. Thermal Design and Optimization. ]hon Wiley and Sons,Inc. New York. 1996.
[3] VALERO, A. Termoeconomía: El punto de encuentro de la termodinámica, la economía y la ecología.Jornadas en homenaje a Nicholas Georgescu-Roegen(Fundación Argentaria). Revista. 1998.
[4] PANAIT, T., DRAGAN M.l, UZUNEANU K. Exergo.economic Analisys of Cogeneration. Regional Energy Forum. Universitatea "Dunarea de Jos" din Galati.2004.
[5] BIEGLER, L. T. Optimization. Chemical Engineering Department. Carnegie Mellon University. Pitts-
62
burgh. 2000.
[6] CENUSA, V. BADEA, A. Exergetic Optimizationof the Heat Recovery Steam Generators by Imposingthe Total Heat Transfer Area. International Centre forApplied Thermodinamics. Turquía. Vol 7. 2004.
[7] GARDUNO-RAMIREZ, R.;. LEE, K. Y. Multiobjective Optimal Power Plant Operation Through Coordinate Control with Pressure Set Point Scheduling.IEEE TRANSACTIONS ON ENERGY CONVERSION,VOL. 16, No. 2, JUNE 2001.
[8] Valdés C; Vélez 1; Emery E; Chejne F. La eficienciaenergética de procesos de cogasificación. IngenieríaQuímica No. 444. Pag 82 - 89. España 2007.
[9] VAN WYLEN, G. Fundamentos de Termodinámica. Limusa Wylen. Mexico. 1995.
[10] http://www.elcogas.es/shared/thermie.pdf.