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誘導加速空洞 R&D3 号機仕様. 2003.6.27 鳥飼 幸太( KEK). ・ 4 連加速空洞寸法 ・寸法 ・コアロス→コア材の比較 ・ 電力線による伝送波形の変化と運転への影響 ・立ち上がり特性試験 ・電力反射、長距離送電試験 ・ 過剰補正によるバンチエミッタンスの増加抑制 ・位相空間での挙動 ・エミッタンスの比較 ・ まとめと今後の予定. Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH. 4 連加速空洞 寸法(1). 660. 500. 15. 225. - PowerPoint PPT Presentation
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誘導加速空洞 R&D3号機仕様 2003.6.27 鳥飼 幸太( KEK)
・ 4連加速空洞寸法
・寸法
・コアロス→コア材の比較
・電力線による伝送波形の変化と運転への影響・立ち上がり特性試験
・電力反射、長距離送電試験
・過剰補正によるバンチエミッタンスの増加抑制 ・位相空間での挙動
・エミッタンスの比較
・まとめと今後の予定
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
500
660
225
15
コア
日立金属ファインメット事業推進部 FM工場(0857-53-6241)
材質 ファインメット FT-3M
内径 [mm] 225
外径 [mm] 500
厚み [mm] 15
枚数 6
巻き芯 SUS316
出力電圧 [V] 2500
フラットトップ [ns] 250
必要な磁束変化φ(=V×s) 6.25E-04
磁束密度換算 B(=φ/S)[T] 5.05E-02
発熱密度@ 667kHz[W/kg] 70
発熱密度@ 1MHz[W/kg] 189
コア重量密度 [g/cm3] 7.3
コア重量 [kg/枚 ] 17.1
コア総重量 [kg] 102.6
総発熱量@ 667kHz[W](100%Duty) 7182W
総発熱量@ 1MHz[W](100%Duty) 19kW230
4連加速空洞 寸法(1)
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
陽子ビーム
1020
230
25 D [+づmト
15 D `づmト
150 D e}づmト
15 D `づmト
15 D `づmト
180 5
15 D `づmト
15 D `づmト20 D � ュづmト5
203
150
548
5.5
500
203
50
660
ΦΦΦΦΦ Φ
192
Φ
230 230 230
4連加速空洞 寸法(2)1020
冷却油出口
高圧フィーダ
加速ギャップ660
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
][9.576)12.0015.0(
1025025001
inner 225mm outer, 500mm:D#3&R
][1306)08.001.0(
1025025001
inner 225mm outer, 390mm:D#2&R
]/[1.0)08.001.0(1000
1025025001
)()(
9
9
9
mTVdtS
HB
mTVdtS
HB
turnmAVdtS
Hdi
dt
diS
dt
HdS
dt
BSd
dt
dV
swing
swing
誘導加速空洞駆動に必要な磁束密度の計算
→周波数と磁束振幅がコアロスとどのような相関を持つか調べた
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
前回までの設計
4連加速空洞 設計
H
B
]J/s[ BdHfPloss
Bswing
@100kHzコアロス-磁束密度
y = 8E-05x2.8151
y = 0.0109x1.943
1
10
100
1000
10 100 1000
B[mT]
W[W
/m̂3]
PC44PC47PE22PC40PE33FT-3M
(PC47)累乗 (FT-3M)累乗
フェライトと Finemetのコアロス比較(1)
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
Finemet
フェライト
~100mT
- @500kHzコアロス 磁束密度
y = 0.188x1.925
y = 0.1198x2.0646
100
1000
10000
10 100 1000B[mT]
[kW
/m̂3]
PE22PC40FT-3M
(FT-3M)累乗 (PC40)累乗
フェライトと Finemetのコアロス比較(2)
→周波数と磁束振幅によって運転に適したコアを使い分けることが重要
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
Finemetフェライト
~60mT
発生電圧 V[V] 2500
繰り返しの基本周波数 [kHz] 667
コア枚数 6
マッチングインピーダンス Z0[Ω] 120
バラスト抵抗 R[Ω] 197
R@667kHz(コア 1枚) [Ω] 54.0
L@667kHz(コア 1枚) [H] 1.97E-05
キャパシタンス C[F] 8.00E-11
Zcavity[Ω] (空洞のみのインピーダンス) 284
Zall[Ω] (整合したインピーダンス) 120.0
消費電力総量 [W] 51010
Cavityでのロス [W] 19284
バラスト抵抗での発熱 [W] 31726
周波数 f[kHz]
インピーダンスZ[Ω]
反射係数ρ[%]
基本波 667 120 -0.0103
3倍波 2001 122 0.826
5倍波 3335 121 0.442
7倍波 4669 119 -0.499
9倍波 6003 116 -1.72
11倍波 7337 113 3.00
13倍波 8671 109 4.80
15倍波 10005 105 6.67
インピーダンス整合( R&D3号機)
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
加速空洞 オシロ
パルサー
電力線による伝送波形測定:概観図
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
電流モニタ
同軸 (25~200m)
パルサー 1kHz, 100~ns, 250V
オシロ
整合用抵抗
電流モニタ
ギャップ電圧 加速空洞
+
=
反射駆動パルス
(Delayed)
25m ~200m coaxial
Primary LoopSecondary Loop
測定系セットアップ
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
→ケーブル長さおよび
誘導電圧立ち上がりの電圧依存を調査
-200
-100
0
100
200
300
-2 10-7 -1.5 10-7 -1 10-7 -5 10-8 0 5 10-8 1 10-7
volta
ge(V
)
time(sec)
Pulser 1kHz, ~200ns, 250V
25m 50ohm coaxial
Induction Cavity
-100
-50
0
50
100
150
200
250
300
-4 10-7 -2 10-7 0 2 10-7 4 10-7
volta
ge(V
)
time(sec)
-200
-100
0
100
200
300
-4 10-7 -2 10-7 0 2 10-7 4 10-7
volta
ge(V
)
time(sec)
Gap Voltage
nsrise 10~
-200
-100
0
100
200
300
-4 10-7 -2 10-7 0 2 10-7 4 10-7
volta
ge(V
)
time(sec)
反射
整合なし
整合(並列75ΩR)
ネットワーク・アナライザによる
インピーダンス予測
( R~160Ω、 L~50μH、 C~300pF)
に一致
nsrise 40~
測定:5 D同軸線での電力輸送
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
-200
-100
0
100
200
300
-2 10-7 -1.5 10-7 -1 10-7 -5 10-8 0 5 10-8 1 10-7
volta
ge(V
)
time(sec)
ns100
nsfall 40~
150Ω Rでのテスト
反射~ 20%
-100
-50
0
50
100
150
200
-3 10-7 -2.5 10-7 -2 10-7 -1.5 10-7 -1 10-7 -5 10-8 0
volta
ge(V
)
time(sec)
-100
-50
0
50
100
150
200
-3 10-7 -2.5 10-7 -2 10-7 -1.5 10-7 -1 10-7 -5 10-8 0
volta
ge(V
)
time(sec)
-200
-100
0
100
200
300
-5 10-7 0 5 10-7 1 10-6 1.5 10-6 2 10-6 2.5 10-6 3 10-6
ampere(A)
time(sec)
Pulser 1MHz, ~200ns, 250V
200m 100ohm coaxial
Induction Cavity
-100
-50
0
50
100
150
200
250
300
-4 10-7 -2 10-7 0 2 10-7 4 10-7
volta
ge(V
)
time(sec)
nsrise 40~
-200
-100
0
100
200
300
-5 10-7 0 5 10-7 1 10-6 1.5 10-6 2 10-6 2.5 10-6 3 10-6
volta
ge(V
)
time(sec)
Gap Voltage
反射~ 40% nsrise 40~
反射~ 20%
準整合(並列440ΩR)
測定: 100Ω2芯線(実機使用)での電力輸送
反射の検討が必要
ns100
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
-150
-100
-50
0
50
100
150
200
-6 10-7 -4 10-7 -2 10-7 0 2 10-7
volta
ge(V
)
time(sec)
測定:加速電圧の検討 250V, 500ns 100Ω同軸 ,200m
・同軸線のため立ち上がりに鈍りが生じる
・加速電圧は比較的安定
Flatness~10%
nsrise 40~
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
ns500
計算条件
・ KEK-PSの加速パターンを採用
・ Transition=559000turn
・ γT以前は補正によりドループ 0~4%、
γT後は補正オフでドループ -5%
・加速電圧 10kV
γT
10kV
Acc. V
turn
1
Droop Ratio [%]
234
-5
0
10kV
Acc. V
t [sec]
Δt=1326ns(8Bunch@667kHz)
ΔV
t
VDroop
SuperBunch
1
Droop Ratio [%]
2
3
4
-5
0
0.5
1
1.5
2
2.5
-200 103 0 100 200 103 400 103 600 103 800 103 1 106 1.2 106 1.4 106
EmittanceCompare
Flat+1%+2%+3%+4%
Blo
w-u
p F
acto
r
turn
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ(rad)
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
φ(rad)
Δp/p[%]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp
/p[%
]
φ(rad)
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
φ(rad)
Δp/p[%]
-0.3
-0.2
-0.1
0
0.1
0.2
0.3
-30 -20 -10 0 10 20 30
φ(rad)
Δp/p[%]
-0.3
-0.2
-0.1
0
0.1
0.2
0.3
-30 -20 -10 0 10 20 30
φ(rad)
Δp/p[%]
-0.2
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
0.2
-30 -20 -10 0 10 20 30
φ(rad)
Δp/p[%]
-0.2
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
0.2
-30 -20 -10 0 10 20 30
φ(rad)
Δp/p[%]
-0.2
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
0.2
-30 -20 -10 0 10 20 30
φ(rad)
Δp/p[%]
0.5M 0.6M 0.7M
0.8M 0.9M 1.0M
1.2M 1.3M 1.4M
Before Transition Droop 0%→-5%
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
0.15
-30 -20 -10 0 10 20 30
Δp/p[%]
φ[rad]
0.6M(ターン )
0.7M
0.8M 0.9M 1.0M
1.2M 1.3M 1.4M
Before Transition Droop +4%→-5%Δ
p/p[
%]
Φ[rad]
今後の予定
・ 4連加速空洞の実機製作
・ケーブル、制御線配線
・加速空洞の連続運転試験
Induction Synchrotron Workshop 2003.6.27 in TITECH
まとめ
・ 4連加速空洞の設計終了
・ケーブル、制御線配線についての測定を行い加速可能性を調べた
→ケーブル長は立ち上がりにそれほど影響を及ぼさない
→空洞の立ち上がり特性は 40nsあり加速実験の要請を満足する
・ドループの過剰補正はエミッタンス増加を抑制する作用を持つ
→トランジション前の過剰補正のみで安定に加速できる可能性を示す