Relazione Geotecnica di calcolo - Provincia di Torino · Relazione Geotecnica di calcolo Pagina 1 di 57 ... sicurezza, la chiusura della pista per tutto il periodo in cui vi siano

PROVINCIA DI TORINO SERVIZIO PROGETTAZIONE ED ESECUZIONE INTERVENTI VIABILITA’ III

PROGETTO ESECUTIVO

STRADA DI COLLEGAMENTO AI COMUNI DI LOCANA E MONASTERO DI LANZO 2° Lotto: Cambrelle – lago di Prato Fiorito. Relazione Geotecnica di calcolo

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RELAZIONE GEOTECNICA DI CALCOLO

INDICE

1. PREMESSA........................................................................................................................ 2

2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO ................................................................................... 2

3. SINTESI DEGLI STUDI GEOLOGICI-GEOTECNICI.................................................... 3 3.1 Aspetti geologici-geomofologici ............................................................................. 3 3.2 Aspetti idrografici ed idrogeologici ........................................................................ 4 3.3 Aspetti di caratterizzazione geotecnica ................................................................... 4

4. MODELLO GEOTECNICO UTILIZZATO PER LE VERIFICHE DI STABILITÀ DEI VERSANTI......................................................................................................................... 5 4.1 Sezioni stratigrafiche utilizzate per la stabilità dei versanti. ................................... 5 4.2 Modello idrogeologico ............................................................................................ 5 4.3 Affinamento dei parametri goetecnici utilizzati per le verifiche di stabilità – processo

di back-analysis ....................................................................................................... 5 4.4 Parametri geotecnici considerati per le verifiche di stabilità dei versanti ............... 9

5. VERIFICHE DI STABILITÀ DEI VERSANTE PER LE SEZIONI DI PROGETTO ... 10 5.1 Analisi Sismica...................................................................................................... 10 5.2 Analisi di stabilità.................................................................................................. 13 5.3 Interventi previsti .................................................................................................. 14

6. CONCLUSIONI ............................................................................................................... 15

7. ALLEGATO 1 - FIGURE ................................................................................................ 15

8. ALLEGATO 2 – TABULATI DI CALCOLO................................................................. 24


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1. PREMESSA

La presente relazione riguarda gli aspetti geotecnici richiesti nell’ambito dell’istruttoria in corso per l’autorizzazione del II lotto (tratto Cambrelle-Lago di Prato Fiorito) del progetto definitivo della pista di collegamento tra i Comuni di Locana e Monastero di Lanzo.

Di fatti, con nota prot. n. 767565 del 28.09.2010, il Servizio Difesa del Suolo e Attività Estrattive ha richiesto una serie di integrazioni sugli aspetti geologici e geotecnici del progetto definitivo dell’Aprile 2010.

A seguito di ciò sono stati eseguiti ulteriori studi di approfondimento di carattere geologico-tecnico, sintetizzati in un relazione a cura della Provincia di Torino (dott. Geol. C. Rostagno) datata settembre 2011, i quali, talaltro, hanno portato ad una proposta di modifica del tracciato progettuale che meglio sposasse le esigenze di tipo geomorfologico.

La presente relazione ha lo scopo di approfondire gli aspetti geotecnici, ed in particolare contiene:

- l’elaborazione degli studi geologico-tecnici di approfondimento richiesti ed sinterizzati nel documento sopra citato;

- le verifiche di stabilità dei versanti eseguiti su sezioni ritenute più critiche.

Il presente studio è quindi basato sui seguenti documenti:

- Provincia di Torino: documentazione del progetto definitivo delle opere sulla base della quale sono state richieste le autorizzazioni dei vari enti. (aprile 2010)

- Provincia di Torino – C. Rostagno - Relazione geologica e geotecnica d’integrazione (Settembre 2011).

2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO

- Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008).

- Circolare 617 del 02/02/2009: “Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008”.

- D.M. 16 Gennaio 1996: “Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche”

- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.: “Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996”.

- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.: “Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996”.

- Regione Piemonte – D.G.R. 11/13058 del 19.01.201. – “aggiornamento e adeguamento dell’elenco delle zone sismiche (OPCM n.3274/2003 e OPCM 3519/2006).

- Legge nr. 64 del 02/02/1974. “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche”.


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- D.M. LL.PP. del 11/03/1988. “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione”.

3. SINTESI DEGLI STUDI GEOLOGICI-GEOTECNICI

Per gli approfondimenti si rimanda alla relazione geologica-geotecnica della Provincia di Torino (geol. C. Rostagno) datata Settembre 2011.

3.1 Aspetti geologici-geomofologici

La relazione di integrazione riportata una carta geologica e geomorfologica estesa ad un intorno significativo della pista, la quale rappresenta le principali litologie osservate sul terreno e gli elementi morfologici e di dissesto potenzialmente interferenti con l’opera.

In sintesi lungo il tracciato sono state individuate le seguenti litologie:

- Il basamento roccioso (gneiss tabulari del gran Paradiso, Gneiss minuti e micascisti della Falda Piemontese, Pietre verdi della Falda Piemontese);

- I depositi sovrastanti il basamento roccioso (detriti di falda, depositi alluvionali, detrito a grossi blocchi con matrice scarsa o assente, detrito a grossi blocchi in matrice sabbiosa-limosa vegetata, depositi glaciali).

Dal punto di vista geomorfologico le forme di erosione e di accumulo particolarmente evidenti o interferenti con la pista in oggetto sono caratterizzate da: detrito di falda e coni detritici, depositi torrentizi alluvionali e rami secondari dei corsi d’acqua, conoidi e canaloni di valanga, accumuli di crollo, forme e depositi di origine glaciale.

Le forme geomorfologicamente critiche, in quanto interferenti con l’opera e potenzialmente fonti di instabilità, sono individuate in una paleo-frana sul versante destro del Vallone di Cambrelle e nei fenomeni di soil creep riguardanti i detriti superficiali che ricoprono il versante e presenti lungo quasi tutto il tracciato.

Per quanto riguarda la paleo frana, legata verosimilmente ad una decompressione del versante successiva al ritiro delle masse glaciali, lo studio geologico evidenzia che non sono state osservate fessure, crepe di trazione, avvallamenti, irregolarità della superficie topografica o emergenze idriche indicative di fenomeni di riattivazione del movimento franoso; anche lo sviluppo di una vegetazione arborea e diversificata testimonia una buona stabilità complessiva dell’accumulo.

Il fenomeno di soil creep che investono la copertura detritica dei versanti con velocità di frazioni di millimetri all’anno, è in un processo che interessa soprattutto il manto di alterazione superficiale (suolo) di spessore molto limitato continuamente soggetto a fenomeni di espansione e contrazione dovuto a cambiamenti climatici. Le zone ove tale fenomeno è maggiormente osservabile sono: i versante destro del Vallone di Cambrelle e sul versante sinistro del Rio Bainetto.

In generale, quindi, lungo il tracciato della pista non si evidenziano fenomeno di instabilità in atto che possano compromettere la stabilità dell’opera stesse.

Ciò detto la relazione geologico-geotecnica, oltre le indicazioni fornite per fronteggiare le problematiche di carattere geologico e geomorfologico, fa presente che:


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1. Le caratteristiche geomorfologiche e climatiche dell’area impongono, per motivi di sicurezza, la chiusura della pista per tutto il periodo in cui vi siano coperture nevose sulla pista stessa o a quote superiori, qualora si ravvisi il pericolo di valanghe o slavine dai pendii sovrastati;

2. la riapertura della pista al termine della stagione nevosa dovrà essere condizionata dall’esecuzione di un sopralluogo preventivo lungo tutto il tracciato e dalla realizzazione di tutti gli interventi di manutenzione ordinaria e straordinaria (tra cui pulizia, disgaggio, ripristino delle opere di sostegno e di regimazione delle acque) ritenuti necessari.

3.2 Aspetti idrografici ed idrogeologici

I principali segmenti del reticolo idrografico sono rappresentati dal Rio Cambrelle e dal Rio Bainetto; il primo confluisce nel secondo alla quota 1252,4m.

Il tracciato incontra il Rio Cambrelle in posizione della briglia esistente a quota 1422,7.

Dal punto di visto idrogeologico il tracciato interessa zone umide e risorgive.

In tali zone, pur tenendo conto delle modeste profondità cui si spingono gli sbancamenti necessari per la realizzazione della pista, dovrà essere considerata una presenza di acqua sotterranea in prossimità del piano campagna.

3.3 Aspetti di caratterizzazione geotecnica

Lo studio geologico-geotecnico individua 3 unità geotecniche la cui localizzazione è evidenziata dalla carta allegata allo studio medesimo.

1. La prima unità è rappresentata dalle rocce del basamento cristallino, in condizioni di affioramento o sub-affioramento. Si tratta di rocce massicce attraversate da sistemi di fratture e piani di scistosità;

2. La seconda unità è rappresentata dal detrito a grossi blocchi con matrice scarsa o assente;

3. La terza unità comprende i depositi costituiti da uno scheletro di frammenti rocciosi con pezzatura variabile da centimetrica a plurimetrica, spigolosi, immersi in matrice sabbioso-limosa e vegetati.

Lo studio geologico per ciascuna delle unità riporta dei valori caratteristici dei parametri geotecnici, estrapolati dalla rielaborazione statistica dei valori nominali applicando un approccio di tipo Bayesiano. I valori nominali a loro volta derivano alla comparazione di testi, pubblicazioni e relazioni inerenti lavori realizzati in ambiente alpino.

Sulla base di tale metodologia lo studio indica i seguenti parametri geotecnici (valori caratteristici):

Peso di volume (t/mc)

Coesione (kg/cmq) Angolo di attrito (°)

Unità 1 2.7 246 33

Unità 2 1.8 0 34

Unità 3 1.9 0 31


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4. MODELLO GEOTECNICO UTILIZZATO PER LE VERIFICHE DI S TABILITÀ DEI VERSANTI

4.1 Sezioni stratigrafiche utilizzate per la stabilità dei versanti.

Lungo tutto il tacciato della pista sono state individuate 8 sezioni, considerate le più critiche relativamente alla stabilità, su cui effettuare la verifica. La loro posizione è riportata nella planimetria in allegato e la stratigrafia (successione delle unità geotecniche in profondità) è stata fornita sempre dallo studio geologico-geotecnico a disposizione.

4.2 Modello idrogeologico

Per quanto riguarda la falda acquifera, la presenza del livello idrico è stata considerata nelle sezioni di conoide, di zone umide e di venute d’acqua puntuali.

Più precisamente si considera un livello di falda a quota di -1/-2m dal p.c. per le sezioni 1 e 2 (dove sono presenti conoidi), 4 (dove sono presenti zone umide) e 5 (dove sono presenti venute d'acqua puntuali).

4.3 Affinamento dei parametri goetecnici utilizzati per le verifiche di stabilità – processo di back-analysis

Prima di procedere alle verifiche di stabilità dei versanti è sembrato opportuno verificare ed affinare i parametri geotecnici indicati dalla relazione geologica di integrazione.

L’opportunità è dettata dalle seguenti considerazioni:

1. I parametri caratteristici forniti sono stati ottenuti sulla base delle indicazioni presenti in letteratura. Inoltre l’elaborazione statistica utilizzata è basata sul principio che il grado di attendibilità dei dati ottenuti aumenti in proporzione con il numero di prove effettuate. Pertanto più prove vengono eseguite per l’acquisizione dei valori nominali, minore sarà la severità con cui tali valori verranno trattati a livello statistico per ottenere i corrispondenti valori caratteristici. Quindi la mancanza di prove dirette, come nel caso in esame, corrisponde ad una maggiore penalizzazione dei valori caratteristici.

2. Le geometrie riscontrabili in sito (angoli di riposo) possono essere spunto di verifica e affinamento dei valori dei parametri forniti per ciascuna unità geotecnica.

Sulla base delle considerazioni su riportate sono state eseguite delle back analysis su sezioni con sbancamenti presso l’asse della pista e con maggiori inclinazioni, allo scopo di ricavare un modello di Mohr-Coulomb di riferimento per le successive verifiche progettuali.

Infatti, in mancanza di indagini geognostiche il metodo della back-analysis è ritenuto maggiormente rispondente sia alle esigenze di descrizione realistica del modello geologico-tecnico dei terreni, sia al criterio di scelta cautelativa in mancanza di effettive misurazioni in sito.

In via cautelativa si ritiene che i versanti utilizzati per la back analysis siano in stato di equilibrio limite o quasi (Fattore di sicurezza Fs= 1.1).

Le analisi di stabilità sono state eseguite considerando:

- Peso di volume e angoli di attrito come da indicazioni dello studio geologico-geotecnico a disposizione;


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- Superfici circolari di scorrimento con raggio variabile e/o passanti per il piede della scarpata, tangenti al limite con terreno/substrato;

- Fattore di sicurezza circa pari a 1.1.

Il risultato della back anlysis è la determinazione della coesione in sito più rispondente alla realtà.

La back analysis è stata condotta sulla sezione n. 5 per la determinazione della coesione dell’unità 3 e sulla sezione n. 2 per la coesione dell’unità 2.

Nei grafici 1 e 2 sono riportati i risultati dell’analisi ed in particolare L’A ndamento del Fs con la coesione; nelle figure 1-2 sono rappresentate le superfici di scorrimento con Fs minimo.

Grafico 1 – Back analysis della sez. n.5 – Andamento del Fs con la coesione

00,10,20,30,40,50,60,70,80,9

11,11,21,31,41,51,61,71,81,9

22,12,22,32,42,52,62,72,82,9

33,13,23,33,43,53,63,7

0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1 1,05

coesione [kg/cmq]

Fs


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Figura 1 – Back analysis della sez. n.5 – Superficie di scorrimento con Fs pari 1.1

Grafico 2 – Back analysis della sez. n.2 – Andamento del Fs con la coesione


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00,10,20,30,40,50,60,70,80,9

11,11,21,31,41,51,61,71,81,9

22,12,22,3

0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85coesione [kg/cmq]

Fs


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Figura 2 – Back analysis della sez. n.2 – Superficie di scorrimento con Fs pari 1.1

4.4 Parametri geotecnici considerati per le verifiche di stabilità dei versanti

Sulla base del processo di back-analysis sono stati fissati i seguenti parametri geotecnici da utilizzare per le verifiche di stabilità delle sezioni di progetto più critiche.

Peso di volume (t/mc)

Coesione (kg/cmq) Angolo di attrito (°)

Unità 1 2.7 246 33

Unità 2 1.8 0.04 34

Unità 3 1.9 0.25 31


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5. VERIFICHE DI STABILITÀ DEI VERSANTE PER LE SEZIONI DI PROGETTO

5.1 Analisi Sismica

Il sito, ove è ubicato il progetto delle opere da realizzare, viene caratterizzato sulla base di una macrozonazione del territorio nazionale, in funzione della tipologia delle azioni da considerare, che impegnano le strutture nella loro vita utile. Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, si è individuata la categoria di sottosuolo di riferimento di tipo E e caratterizzazione topografica appartenente alla Categoria Topografica T4.

Figura 3 – Localizzazione del progetto dell’opera da realizzare sulla base di una macrozonazione del territorio nazionale

Tabella 3.2.II (N.T.C. 2008) – Categorie di sottosuolo


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Tabella 3.2.III (N.T.C. 2008) – Categorie aggiuntive di sottosuolo.

Tabella 3.2.IV (N.T.C. 2008) – Categorie topografiche

Per poter definire i livelli di sicurezza attesi dall'opera è necessario definire la relativa Classe d'Uso.

Per l’opera in questione, che è assimilabile ad una pista di montagna, è stata definita:

- Vita nominale VN pari a 50 anni - Classe d’uso II,

come è riportato nella seguente figura.


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Figura 4 – Definizione della vita nominale e della classe d’uso

Per definire le azioni sismiche di progetto, è necessario definire le seguenti grandezze:

- ag: accelerazione orizzontale massima al sito;

- Fo: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale;

- T*C: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale. Per il progetto in esame il loro valore è riportato nella seguente figura


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Figura 5 – Definizione delle grandezze sismiche

Nella figura 6 sono sintetizzati i valori dei parametri sismici utilizzati nei calcoli delle verifiche di stabilità

Figura 6 – Sintesi dei valori delle grandezze sismiche utilizzati nei calcoli

5.2 Analisi di stabilità

Le analisi sono state condotte su otto sezioni di progetto ritenute più critiche.

Visto che la scelta dei parametri geotecnici è stata eseguita che una procedura cautelativa, per la definizione della stabilità del pendio è ritenuto soddisfacente un Fattore di Sicurezza finale, Fs, maggiore di 1.


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Di seguito è riportata la tabella di sintesi delle verifiche; mentre le figure rappresentanti la superficie di scorrimento con minore fattore di sicurezza sono riportate in allegato 1.

SEZIONE FSmin (Superfici che interessano la pista)

N.1 1.123

N.2 1.218

N. 3 1.273

N.4 1.038

N.5 1.258 (superficie che coinvolge la pista)

N.6 1.124

N.7 1.211

N.8 2.060

Per i tabulati di calcolo di rimanda all’allegato 2.

I risultati delle verifiche sono di una generale stabilità dei versanti anche con l’inserimento dell’opera, secondo le recenti disposizioni di legge.

Per le sezioni 2 e 5, sulle quali sono state eseguite le back-analysis, avendo inserito il sisma e i fattori di sicurezza parziali, il fattore di sicurezza finale è ovviamente inferiore a 1,0.

Per tal motivo:

- per la sezione 2 si è introdotta una grossa scogliera in massi cementati come contenimento di sottoscarpa della pista. Tale scogliera dovrà trovare fondazione nell’unità 3 ed ha il compito di rafforzare il materiale dell’unità 2 interrompendo l’eventuale superficie di scorrimento minima. Così facendo, la superficie di scorrimento minima trasla verso monte e acquista un fattore di sicurezza finale maggiore di 1,0;

- per la sezione 5, le superfici di scorrimento sulle quali è stata eseguita la back-analisys si posizionano a valle della pista, non coinvolgendola. Mentre le superfici che interessano l’opera presentano un Fs finale maggiore di 1,0.

Si raccomanda infine di eseguire i lavori di scavo con l’assistenza di un tecnico geologo/geotecnico in modo che verifichi lungo tutto il tracciato le ipotesi del modello geotecnico (successione stratigrafica delle unità geotecniche) utilizzato come base per calcoli di stabilità.

5.3 Interventi previsti

Alla luce dei risultati ottenuti dalle verifiche di stabilità, non sono previsti particolari interventi di stabilizzazione del pendio. Nelle sezioni 1 e 3 sono previste scogliere in massi cementati per sorreggere il corpo del rilevato della pista. Le scogliere dovranno essere immorsate nel terreno per almeno 2.5m.


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Solo per la sezione 2 la scogliera è stata utilizzata come rafforzamento del grado di stabilità del pendio, e per essa si dovrà verificare che il terreno di fondazione dovrà essere costituito dell’unità 3.

Lungo i pendii dove sub-affiora l’unità 1, andranno eseguite delle operazioni di controllo ed eventualmente di disgaggio delle pareti sovrastanti la futura pista prima dell’inizio dei lavori di scavo e dopo la stagione invernale in corrispondenza all’apertura della stessa.

6. CONCLUSIONI

Nella presente relazione sono state eseguite le verifiche di stabilità dei pendii interessati dalla costruzione della pista Monastero-Locana, 2° Lotto Cambrelle – lago di Prato Fiorito.

Prima di eseguire le suddette verifiche, è stata realizzata un’elaborazione della relazione geologico-geotecnica d’integrazione redatta dalla Provincia di Torino, Servizio di difesa del suolo, con il fine di estrapolare tutti i dati per la ricostruzione del modello geotecnico di riferimento per i calcoli.

Dall’elaborazione delle informazioni geologico-tecniche è emersa la necessità di un affinamento dei parametri geotecnici suggeriti dalla relazione in questione. Tale affinamento è stato condotto con una procedura di Back-analysis su versanti esistenti.

Dalle analisi di stabilità in generale non risultano essere necessari particolari interventi di stabilizzazione dei pendii; sono previste delle scogliere in massi cementati in alcune sezioni per il contenimento del corpo del rilevato della pista.

Si rimanda alla relazione geologica-geotecnica di integrazione per la messa in evidenza della problematiche di carattere geologico e geomorfologico nei diversi tratti e se ne ribadiscono le raccomandazioni finali:

1. “Le caratteristiche geomorfologiche e climatiche dell’area impongono, per motivi di sicurezza, la chiusura della pista per tutto il periodo in cui vi siano coperture nevose sulla pista stessa o a quote superiori, qualora si ravvisi il pericolo di valanghe o slavine dai pendii sovrastati”;

2. “la riapertura della pista al termine della stagione nevosa dovrà essere condizionata dall’esecuzione di un sopralluogo preventivo lungo tutto il tracciato alla realizzazione di tutti gli interventi di manutenzione ordinaria e straordinaria (tra cui pulizia, disgaggio, ripristino delle opere di sostegno e di regimazione delle acque) ritenuti necessari”.

La raccomandazione che si aggiunge a valle di del presente studio è di eseguire i lavori di scavo con l’assistenza di un tecnico geologo/geotecnico in modo che verifichi lungo tutto il tracciato della pista le ipotesi del modello geotecnico (successione stratigrafica delle unità geotecniche) utilizzato come base per calcoli di stabilità.

7. ALLEGATO 1 - FIGURE


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8. ALLEGATO 2 – TABULATI DI CALCOLO


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Descrizione metodo di calcolo La verifica alla stabilità del pendio deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.00. Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. In particolare il programma esamina un numero di superfici che dipende dalle impostazioni fornite e che sono riportate nella corrispondente sezione. Il processo iterativo permette di determinare il coefficiente di sicurezza di tutte le superfici analizzate. Nella descrizione dei metodi di calcolo si adotterà la seguente simbologia: l lunghezza della base della striscia α angolo della base della striscia rispetto all'orizzontale b larghezza della striscia b=l x cos(α) φ angolo di attrito lungo la base della striscia c coesione lungo la base della striscia γ peso di volume del terreno u pressione neutra W peso della striscia N sforzo normale alla base della striscia T sforzo di taglio alla base della striscia Es, Ed forze normali di interstriscia a sinistra e a destra Xs, Xd forze tangenziali di interstriscia a sinistra e a destra Ea, Eb forze normali di interstriscia alla base ed alla sommità del pendio ∆∆∆∆X variazione delle forze tangenziali sulla striscia ∆∆∆∆X =Xd-Xs ∆∆∆∆E variazione delle forze normali sulla striscia ∆∆∆∆E =Ed-Es Metodo di Fellenius (metodo svedese) Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

ci bi

Σi ( ––––––––– + [Wi cosαi - ui li]tgφi ) cosαi

F = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– Σi Wi sinαi

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e ααααi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia iesima e ci e φφφφi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = bi/cosααααi). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava F. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza del pendio il minimo dei coefficienti così determinati.

Descrizione terreno Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in kg/mc γw Peso di volume saturo del terreno espresso in kg/mc φ Angolo d'attrito interno 'efficace' del terreno espresso in gradi c Coesione 'efficace' del terreno espressa in kg/cmq φu Angolo d'attrito interno 'totale' del terreno espresso gradi cu Coesione 'totale' del terreno espressa in kg/cmq Nr. Descrizione γγγγ φφφφ' c' 1 Unità 1 2700 40.00 24,60 2 Unità 2 1800 38.00 0,00 3 Unità 3 1900 31.00 0,25 4 Scogliera 2000 60.00 1,00

Sezione 1 - Profilo del piano campagna


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Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 7,04 2 13,88 13,97 3 46,97 26,62 4 52,06 28,67 5 52,15 28,67 6 53,21 28,67 7 53,55 31,37 8 53,57 31,37 9 54,55 31,37 10 58,05 31,37 11 58,27 31,03 12 60,29 33,04 13 75,79 39,93 14 91,41 48,10 15 111,93 60,39

Descrizione stratigrafia

Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 13,38 0,00 2 111,93 0,00 3 111,93 48,15 4 91,36 37,11 5 59,74 21,75 6 36,94 11,11 Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 2 N° X[m] Y[m] 1 52,06 28,67 2 46,97 26,62 3 13,88 13,97 4 0,00 7,04 5 0,00 0,00 6 13,38 0,00 7 36,94 11,11 8 59,74 21,75 9 91,36 37,11 10 111,93 48,15 11 111,93 60,39 12 91,41 48,10 13 75,79 39,93 14 60,29 33,04 15 58,27 31,03 16 58,05 31,37 17 54,55 31,37 18 53,57 31,37 19 53,15 31,38 Strato N° 3 costituito da terreno n° 3 (Scogliera) Coordinate dei vertici dello strato n° 3 N° X[m] Y[m] 1 53,57 31,37 2 53,15 31,38 3 52,06 28,67 4 52,15 28,67 5 53,21 28,67 6 53,55 31,37

Descrizione falda Livello di falda


PROGETTO ESECUTIVO


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Nr. X[m] Y[m] 1 0,00 5,63 2 18,09 12,78 3 48,34 24,64 4 70,99 34,83 5 91,06 45,17 6 111,13 57,34 7 112,95 59,09

Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. Nr. Identificativo del sovraccarico agente Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in m Per carico concentrato ascissa del punto di applicazione espressa in m Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in m Vi Intensità del carico espressa in kg/m per x=Xi Per carico concentrato intensità del carico espressa in kg Vf Intensità del carico espressa in kg/m per x=Xf Nr. Tipo carico Xi [m] X f [m] V i Vf 1 DISTRIBUITO 54,50 57,50 2000 2000

Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 0.626 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40


PROGETTO ESECUTIVO


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Coefficiente riduzione (βs) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 2.86 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.43 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 3,46 Y0 = 33,13 Passo maglia [m]: dX = 3,50 dY = 3,50 Numero passi : Nx = 14 Ny = 9 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 5936 Coefficiente di sicurezza minimo 1.123 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1

Quadro sintetico coefficienti di sicurezza Metodo Nr. superfici FSmin Smin FSmax Smax –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– FELLENIUS 5936 1.123 1 105.836 5936 ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––

Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso l'alto Numero di strisce 26 Coordinate del centro X[m]= 45,46 Y[m]= 57,63 Raggio del cerchio R[m]= 38,50


PROGETTO ESECUTIVO


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Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 32,89 Yv[m]= 21,24 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 80,91 Ym[m]= 42,61 Coefficiente di sicurezza CS= 1.124 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 32,89 21,24 21,24 35,24 22,14 20,51 34,46 21,30 2,46 -17,22 25.67 0,20 2 35,24 22,14 20,51 37,59 23,03 19,94 36,53 21,41 2,41 -13,60 25.67 0,20 3 37,59 23,03 19,94 39,93 23,93 19,53 38,83 21,62 2,38 -10,03 25.67 0,20 4 39,93 23,93 19,53 42,28 24,83 19,26 41,15 21,89 2,36 -6,50 25.67 0,20 5 42,28 24,83 19,26 44,62 25,72 19,14 43,48 22,24 2,35 -2,99 25.67 0,20 6 44,62 25,72 19,14 46,97 26,62 19,16 45,82 22,67 2,35 0,50 25.67 0,20 7 46,97 26,62 19,16 48,34 27,17 19,24 47,66 23,05 1,37 3,27 25.67 0,20 8 48,34 27,17 19,24 50,20 27,92 19,42 49,28 23,44 1,87 5,68 25.67 0,20 9 50,20 27,92 19,42 52,06 28,67 19,70 51,14 23,93 1,88 8,47 25.67 0,20 10 52,06 28,67 19,70 52,15 28,67 19,72 52,11 24,19 0,09 9,94 25.67 0,20 11 52,15 28,67 19,72 53,21 28,67 19,92 52,68 24,24 1,08 10,81 25.67 0,20 12 53,21 28,67 19,92 53,55 31,37 19,99 53,39 25,02 0,35 11,87 25.67 0,20 13 53,55 31,37 19,99 53,57 31,37 19,99 53,56 25,68 0,02 12,15 25.67 0,20 14 53,57 31,37 19,99 54,55 31,37 20,22 54,06 25,74 1,01 12,91 25.67 0,20 15 54,55 31,37 20,22 58,05 31,37 21,25 56,27 26,05 3,65 16,37 25.67 0,20 16 58,05 31,37 21,25 58,27 31,03 21,32 58,16 26,24 0,23 19,26 25.67 0,20 17 58,27 31,03 21,32 59,74 32,49 21,88 59,02 26,69 1,57 20,60 25.67 0,20 18 59,74 32,49 21,88 60,29 33,04 22,10 60,02 27,38 0,59 22,21 25.67 0,20 19 60,29 33,04 22,10 62,96 34,23 23,34 61,63 28,18 2,95 24,85 25.67 0,20 20 62,96 34,23 23,34 65,64 35,42 24,84 64,30 29,45 3,07 29,33 25.67 0,20 21 65,64 35,42 24,84 68,31 36,61 26,65 66,96 30,87 3,23 34,01 25.67 0,20 22 68,31 36,61 26,65 70,99 37,80 28,81 69,63 32,45 3,44 38,98 25.67 0,20 23 70,99 37,80 28,81 73,39 38,86 31,13 72,16 34,13 3,34 44,02 25.67 0,20 24 73,39 38,86 31,13 75,79 39,93 33,92 74,54 35,92 3,68 49,24 25.67 0,20 25 75,79 39,93 33,92 78,35 41,27 37,62 76,97 38,08 4,50 55,33 25.67 0,20 26 78,35 41,27 37,62 80,91 42,61 42,61 79,20 40,50 5,61 62,86 25.67 0,20 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 3620 0 3439 5848 0 0 0 0 0 2 10504 0 10134 8638 0 0 0 0 0 3 16691 0 13551 10046 2733 0 0 0 0 4 22210 0 16137 11115 5686 0 0 0 0 5 27077 0 18417 12070 8276 0 0 0 0 6 31302 0 20303 12872 10543 0 0 0 0 7 20034 0 12585 7832 7098 0 0 0 0 8 29052 0 17698 10909 10715 0 0 0 0 9 30880 0 18055 11082 11921 0 0 0 0 10 1483 0 847 520 586 0 0 0 0 11 17830 0 9856 6142 7312 0 0 0 0 12 6503 0 3818 2254 2416 0 0 0 0 13 432 0 271 152 143 0 0 0 0 14 20973 100 12967 7342 7146 0 0 0 0 15 70739 5900 44544 25569 27317 0 0 0 0 16 4144 0 2006 1274 1811 0 0 0 0 17 28381 0 13591 8616 12309 0 0 0 0 18 11263 0 5460 3396 4696 0 0 0 0 19 55472 0 25667 16240 23282 0 0 0 0 20 54548 0 22394 15053 23718 0 0 0 0 21 52185 0 18310 13588 23493 0 0 0 0 22 48141 0 13663 11979 22360 0 0 0 0 23 38112 0 7977 9361 18278 0 0 0 0 24 31339 0 4192 8344 15296 0 0 0 0 25 23499 0 2745 9188 9879 0 0 0 0 26 8880 0 3767 11604 0 0 0 0 0

Sezione 2 - Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m


PROGETTO ESECUTIVO


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Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 14,66 2 12,50 20,13 3 15,21 21,37 4 31,82 26,56 5 36,77 31,12 6 36,86 28,94 7 38,22 33,38 8 39,28 33,44 9 43,12 33,33 10 45,93 35,53 11 57,50 42,00 12 64,82 46,94 13 80,78 57,34

Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 0,00 0,42 2 0,00 0,00 3 80,78 0,00 4 80,00 37,70 5 40,00 16,90 Strato impermeabile Strato rigido Strato N° 2 costituito da terreno n° 4 (Unità 2) Coordinate dei vertici dello strato n° 2 N° X[m] Y[m] 1 36,77 31,12 2 31,82 26,56 3 15,21 21,37 4 12,50 20,13 5 0,00 14,66 6 2,81 14,75 7 11,53 17,65 8 15,00 19,00 9 31,99 24,06 10 36,18 27,26 11 36,86 28,01 Strato N° 3 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 3 N° X[m] Y[m] 1 80,00 37,70 2 80,78 51,44 3 78,91 50,31 4 49,65 34,57 5 45,95 32,61 6 39,42 28,01 7 36,86 28,01 8 36,18 27,26 9 31,99 24,06 10 15,00 19,00 11 11,53 17,65 12 2,81 14,75 13 0,00 14,66 14 0,00 0,42 15 40,00 16,90 Strato rigido Strato N° 4 costituito da terreno n° 3 (Scogliera) Coordinate dei vertici dello strato n° 4 N° X[m] Y[m] 1 39,28 33,44 2 38,22 33,38 3 36,86 28,94


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4 36,77 31,12 5 36,86 28,01 6 39,42 28,01 Strato N° 5 costituito da terreno n° 4 (Unità 2) Coordinate dei vertici dello strato n° 5 N° X[m] Y[m] 1 39,42 28,01 2 45,95 32,61 3 49,65 34,57 4 78,91 50,31 5 80,78 51,44 6 80,78 57,34 7 64,82 46,94 8 57,50 42,00 9 45,93 35,53 10 43,12 33,33 11 39,28 33,44

Descrizione falda Livello di falda Nr. X[m] Y[m] 1 0,00 14,83 2 14,87 20,56 3 32,23 25,83 4 43,49 32,22 5 76,00 50,55 6 80,78 53,74


Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00


PROGETTO ESECUTIVO


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Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 0.626 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (βs) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 2.86 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.43 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 17,23 Y0 = 39,31 Passo maglia [m]: dX = 3,00 dY = 3,00 Numero passi : Nx = 11 Ny = 8 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Si considerano le superfici passanti per il punto P(42,79, 32,76) aventi centri sulla maglia Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 192 Coefficiente di sicurezza minimo 1.267 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1


PROGETTO ESECUTIVO


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Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso l'alto Numero di strisce 21 Coordinate del centro X[m]= 38,23 Y[m]= 60,31 Raggio del cerchio R[m]= 27,92 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 37,92 Yv[m]= 32,39 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 61,29 Ym[m]= 44,55 Coefficiente di sicurezza CS= 1.291 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 37,92 32,39 32,39 38,22 33,38 32,39 38,12 32,72 0,30 -0,33 54.18 0,20 2 38,22 33,38 32,39 39,28 33,44 32,40 38,75 32,90 1,06 1,07 54.18 0,20 3 39,28 33,44 32,40 40,56 33,40 32,48 39,91 32,93 1,28 3,47 32.47 0,01 4 40,56 33,40 32,48 41,84 33,37 32,62 41,18 32,97 1,29 6,11 32.01 0,01 5 41,84 33,37 32,62 43,12 33,33 32,82 42,44 33,03 1,30 8,76 32.01 0,01 6 43,12 33,33 32,82 43,49 33,62 32,89 43,32 33,17 0,38 10,47 32.01 0,01 7 43,49 33,62 32,89 44,71 34,57 33,15 44,17 33,59 1,25 12,14 32.01 0,01 8 44,71 34,57 33,15 45,93 35,53 33,47 45,36 34,20 1,26 14,71 32.01 0,01 9 45,93 35,53 33,47 47,17 36,22 33,85 46,56 34,78 1,30 17,34 32.01 0,01 10 47,17 36,22 33,85 48,41 36,92 34,31 47,80 35,33 1,32 20,03 32.01 0,01 11 48,41 36,92 34,31 49,65 37,61 34,83 49,04 35,92 1,34 22,76 32.01 0,01 12 49,65 37,61 34,83 50,77 38,24 35,36 50,21 36,51 1,24 25,41 32.01 0,01 13 50,77 38,24 35,36 51,89 38,86 35,96 51,33 37,10 1,27 27,99 32.01 0,01 14 51,89 38,86 35,96 53,01 39,49 36,62 52,45 37,73 1,30 30,63 32.01 0,01 15 53,01 39,49 36,62 54,14 40,12 37,36 53,57 38,39 1,34 33,34 32.01 0,01 16 54,14 40,12 37,36 55,26 40,75 38,18 54,69 39,10 1,39 36,15 32.01 0,01 17 55,26 40,75 38,18 56,38 41,37 39,09 55,81 39,84 1,44 39,05 32.01 0,01 18 56,38 41,37 39,09 57,50 42,00 40,10 56,92 40,63 1,51 42,09 32.01 0,01 19 57,50 42,00 40,10 58,76 42,85 41,38 58,10 41,56 1,80 45,48 32.01 0,01 20 58,76 42,85 41,38 60,02 43,70 42,85 59,34 42,65 1,94 49,32 32.01 0,01 21 60,02 43,70 42,85 61,29 44,55 44,55 60,44 43,70 2,12 53,48 32.01 0,01 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS]


PROGETTO ESECUTIVO


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N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 303 0 298 806 0 0 0 0 0 2 2152 0 2119 3991 0 0 0 0 0 3 2256 1920 4101 2173 0 0 0 0 0 4 1921 2560 4379 2233 0 0 0 0 0 5 1452 2320 3658 1878 0 0 0 0 0 6 416 0 401 219 0 0 0 0 0 7 2374 0 2273 1192 0 0 0 0 0 8 3834 0 3628 1861 0 0 0 0 0 9 4945 0 4241 2166 369 0 0 0 0 10 5556 0 4347 2219 744 0 0 0 0 11 6353 0 4660 2375 1044 0 0 0 0 12 6031 0 4158 2121 1137 0 0 0 0 13 6164 0 4033 2062 1249 0 0 0 0 14 6158 0 3848 1972 1285 0 0 0 0 15 6001 0 3615 1860 1231 0 0 0 0 16 5678 0 3353 1733 1071 0 0 0 0 17 4900 0 2884 1505 778 0 0 0 0 18 4225 0 2693 1414 317 0 0 0 0 19 3827 0 2567 1368 0 0 0 0 0 20 2636 0 1637 917 0 0 0 0 0 21 968 0 546 390 0 0 0 0 0

Sezione 3 – Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 7,43 2 14,87 15,83 3 18,95 17,64 4 32,02 26,98 5 35,82 29,81 6 35,82 29,81 7 36,16 32,55 8 36,80 32,56 9 41,34 32,66 10 41,78 36,17 11 42,69 36,17 12 48,48 42,09 13 55,33 47,33 14 60,50 52,39 15 67,32 57,91

Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 0,00 0,00 2 67,32 0,00 3 67,32 57,91 4 60,50 52,39 5 55,33 47,33 6 48,48 42,09 7 42,69 36,17 8 41,78 36,17 9 41,34 32,66 10 38,40 27,30 11 25,60 14,30 Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 2


PROGETTO ESECUTIVO


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N° X[m] Y[m] 1 35,82 29,81 2 35,82 29,81 3 32,02 26,98 4 18,95 17,64 5 14,87 15,83 6 0,00 7,43 7 0,00 0,00 8 25,60 14,30 9 38,40 27,30 10 41,34 32,66 11 36,80 32,56 12 36,80 28,60 13 35,81 28,60 Strato N° 3 costituito da terreno n° 3 (Scogliera) Coordinate dei vertici dello strato n° 3 N° X[m] Y[m] 1 36,80 32,56 2 36,16 32,55 3 35,82 29,81 4 35,81 28,60 5 36,80 28,60


Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00


PROGETTO ESECUTIVO


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Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 0.626 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (βs) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 2.86 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.43 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.10 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 0,00 Y0 = 28,60 Passo maglia [m]: dX = 3,00 dY = 3,00 Numero passi : Nx = 12 Ny = 11 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 5300 Coefficiente di sicurezza minimo 1.273 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1

Quadro sintetico coefficienti di sicurezza

Metodo Nr. superfici FSmin Smin FSmax Smax –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– FELLENIUS 5300 1.273 1 274.019 5300 ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––

Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq


PROGETTO ESECUTIVO


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W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 21 Coordinate del centro X[m]= 9,00 Y[m]= 49,60 Raggio del cerchio R[m]= 36,50 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 10,06 Yv[m]= 13,12 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 41,33 Ym[m]= 32,66 Coefficiente di sicurezza CS= 1.262 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 10,06 13,12 13,12 11,67 14,02 13,20 11,13 13,44 1,60 2,93 25.67 0,20 2 11,67 14,02 13,20 13,27 14,93 13,35 12,55 13,90 1,61 5,45 25.67 0,20 3 13,27 14,93 13,35 14,87 15,83 13,58 14,12 14,44 1,62 7,99 25.67 0,20 4 14,87 15,83 13,58 16,23 16,43 13,82 15,57 14,92 1,38 10,34 25.67 0,20 5 16,23 16,43 13,82 17,59 17,04 14,13 16,92 15,36 1,39 12,52 25.67 0,20 6 17,59 17,04 14,13 18,95 17,64 14,48 18,28 15,82 1,41 14,72 25.67 0,20 7 18,95 17,64 14,48 20,58 18,81 14,99 19,79 16,49 1,71 17,16 25.67 0,20 8 20,58 18,81 14,99 22,22 19,98 15,58 21,42 17,35 1,74 19,87 25.67 0,20 9 22,22 19,98 15,58 23,85 21,14 16,26 23,05 18,25 1,77 22,62 25.67 0,20 10 23,85 21,14 16,26 25,48 22,31 17,03 24,68 19,19 1,81 25,43 25.67 0,20 11 25,48 22,31 17,03 27,12 23,48 17,91 26,31 20,19 1,86 28,31 25.67 0,20 12 27,12 23,48 17,91 28,75 24,64 18,91 27,94 21,24 1,91 31,26 25.67 0,20 13 28,75 24,64 18,91 30,39 25,81 20,02 29,57 22,35 1,98 34,32 25.67 0,20 14 30,39 25,81 20,02 32,02 26,98 21,27 31,20 23,52 2,06 37,48 25.67 0,20 15 32,02 26,98 21,27 33,92 28,40 22,93 32,96 24,89 2,52 41,08 25.67 0,20 16 33,92 28,40 22,93 35,82 29,81 24,84 34,86 26,48 2,70 45,17 25.67 0,20 17 35,82 29,81 24,84 36,16 32,55 25,22 36,00 28,19 0,50 47,69 25.67 0,20 18 36,16 32,55 25,22 36,80 32,56 25,95 36,47 29,11 0,97 48,85 25.67 0,20 19 36,80 32,56 25,95 38,40 32,60 27,97 37,55 29,74 2,58 51,63 25.67 0,20 20 38,40 32,60 27,97 39,87 32,63 30,12 39,06 30,77 2,60 55,70 25.67 0,20 21 39,87 32,63 30,12 41,33 32,66 32,66 40,35 31,80 2,93 60,04 25.67 0,20 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 1252 0 1266 2999 0 0 0 0 0 2 3648 0 3674 3916 0 0 0 0 0 3 5827 0 5830 4744 0 0 0 0 0 4 6286 0 6240 4529 0 0 0 0 0 5 7134 0 7020 4840 0 0 0 0 0 6 7841 0 7636 5093 0 0 0 0 0 7 10831 0 10405 6617 0 0 0 0 0 8 12755 0 12044 7278 0 0 0 0 0 9 14407 0 13330 7816 0 0 0 0 0 10 15769 0 14251 8225 0 0 0 0 0 11 16821 0 14794 8503 0 0 0 0 0 12 17540 0 14947 8649 0 0 0 0 0 13 17894 0 14702 8661 0 0 0 0 0 14 17843 0 14051 8542 0 0 0 0 0 15 20162 0 15036 9640 0 0 0 0 0 16 18830 0 13082 9176 0 0 0 0 0 17 4060 0 2687 1808 0 0 0 0 0 18 8735 0 5642 3659 0 0 0 0 0 19 17091 800 10862 8153 0 0 0 0 0 20 9939 2931 7053 6750 0 0 0 0 0 21 3496 2269 2777 5660 0 0 0 0 0

SEZIONE 4 - Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m


PROGETTO ESECUTIVO


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Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 1,10 2 4,38 3,64 3 16,73 10,81 4 31,95 19,28 5 40,66 24,74 6 43,25 27,17 7 46,62 27,34 8 48,01 28,66 9 56,88 33,10 10 65,53 38,91 11 91,97 48,84

Descrizione stratigrafia

Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 4,38 3,64 2 0,00 1,10 3 0,00 0,00 4 91,97 0,00 5 91,97 41,45 6 78,46 34,98 7 58,08 25,59 8 20,72 6,80 Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 2 N° X[m] Y[m] 1 91,97 41,45 2 91,97 48,84 3 65,53 38,91 4 56,88 33,10 5 48,01 28,66 6 46,62 27,34 7 43,25 27,17 8 40,66 24,74 9 31,95 19,28 10 16,73 10,81 11 4,38 3,64 12 20,72 6,80 13 58,08 25,59 14 78,46 34,98

Descrizione falda Livello di falda Nr. X[m] Y[m] 1 -0,34 1,25 16,98 9,17 3 40,31 21,97 4 55,59 30,46 5 68,50 38,15 6 81,86 43,48 7 91,97 47,21

Carichi sul profilo Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra. Nr. Identificativo del sovraccarico agente Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in m Per carico concentrato ascissa del punto di applicazione espressa in m Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in m Vi Intensità del carico espressa in kg/m per x=Xi Per carico concentrato intensità del carico espressa in kg Vf Intensità del carico espressa in kg/m per x=Xf Nr. Tipo carico Xi [m] X f [m] V i Vf


PROGETTO ESECUTIVO


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1 DISTRIBUITO 43,82 46,82 2000 2000

Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo: Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 0.626 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (βs) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 2.86 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.43 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 3,54 Y0 = 28,10 Passo maglia [m]: dX = 3,00 dY = 3,00 Numero passi : Nx = 12 Ny = 8 Raggio [m]: R = 30,00


PROGETTO ESECUTIVO


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Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 4420 Coefficiente di sicurezza minimo 1.035 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1


Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 21 Coordinate del centro X[m]= 24,54 Y[m]= 49,10 Raggio del cerchio R[m]= 36,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 21,13 Yv[m]= 13,26 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 56,76 Ym[m]= 33,04 Coefficiente di sicurezza CS= 1.035 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 21,13 13,26 13,26 22,94 14,26 13,14 22,34 13,55 1,81 -3,99 25.67 0,20 2 22,94 14,26 13,14 24,74 15,27 13,10 23,93 13,97 1,80 -1,12 25.67 0,20 3 24,74 15,27 13,10 26,54 16,27 13,16 25,70 14,46 1,80 1,75 25.67 0,20 4 26,54 16,27 13,16 28,34 17,27 13,30 27,48 15,01 1,81 4,63 25.67 0,20 5 28,34 17,27 13,30 30,15 18,28 13,54 29,27 15,61 1,82 7,51 25.67 0,20 6 30,15 18,28 13,54 31,95 19,28 13,87 31,07 16,25 1,83 10,42 25.67 0,20 7 31,95 19,28 13,87 33,62 20,33 14,26 32,80 16,94 1,72 13,25 25.67 0,20 8 33,62 20,33 14,26 35,29 21,38 14,74 34,47 17,68 1,74 16,00 25.67 0,20 9 35,29 21,38 14,74 36,97 22,42 15,31 36,14 18,47 1,77 18,79 25.67 0,20 10 36,97 22,42 15,31 38,64 23,47 15,98 37,81 19,30 1,80 21,62 25.67 0,20 11 38,64 23,47 15,98 40,31 24,52 16,74 39,48 20,18 1,84 24,52 25.67 0,20 12 40,31 24,52 16,74 40,66 24,74 16,91 40,49 20,73 0,39 26,29 25.67 0,20 13 40,66 24,74 16,91 43,25 27,17 18,34 41,98 21,81 2,96 28,96 25.67 0,20


PROGETTO ESECUTIVO


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14 43,25 27,17 18,34 44,94 27,26 19,43 44,08 23,04 2,01 32,91 25.67 0,20 15 44,94 27,26 19,43 46,62 27,34 20,67 45,76 23,67 2,09 36,17 25.67 0,20 16 46,62 27,34 20,67 48,01 28,66 21,80 47,32 24,62 1,80 39,26 25.67 0,20 17 48,01 28,66 21,80 49,91 29,61 23,55 48,94 25,89 2,58 42,74 25.67 0,20 18 49,91 29,61 23,55 51,80 30,56 25,59 50,82 27,30 2,78 47,01 25.67 0,20 19 51,80 30,56 25,59 53,70 31,51 27,98 52,69 28,86 3,05 51,65 25.67 0,20 20 53,70 31,51 27,98 55,59 32,45 30,88 54,52 30,58 3,46 56,84 25.67 0,20 21 55,59 32,45 30,88 56,76 33,04 33,04 55,98 32,13 2,45 61,55 25.67 0,20 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 1933 0 1960 4391 0 0 0 0 0 2 5644 0 5727 6128 0 0 0 0 0 3 9045 0 7730 7057 1432 0 0 0 0 4 12136 0 9199 7747 3042 0 0 0 0 5 14914 0 10434 8338 4508 0 0 0 0 6 17375 0 11408 8817 5835 0 0 0 0 7 18223 0 11390 8587 6483 0 0 0 0 8 20167 0 12103 8959 7401 0 0 0 0 9 21831 0 12553 9219 8210 0 0 0 0 10 23205 0 12733 9365 8903 0 0 0 0 11 24271 0 12637 9396 9473 0 0 0 0 12 5191 0 2608 1961 2047 0 0 0 0 13 40980 0 20242 15083 15560 0 0 0 0 14 26647 2230 13739 10233 10402 0 0 0 0 15 23202 3370 10961 9101 10348 0 0 0 0 16 17868 400 5708 6105 8308 0 0 0 0 17 23246 0 6294 7889 10571 0 0 0 0 18 19849 0 4260 7330 9053 0 0 0 0 19 15293 0 2877 7220 6404 0 0 0 0 20 9175 0 3132 8129 1738 0 0 0 0 21 1746 0 800 5100 0 0 0 0 0

SEZIONE 5 - Profilo del piano campagna

Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 5,88 2 7,29 10,88 3 11,13 15,91 4 17,44 18,60 5 19,50 19,49 6 20,70 20,01 7 21,57 20,01 8 22,35 20,01 9 22,64 19,98 10 22,82 19,97 11 24,17 19,98 12 28,78 25,86 13 42,37 29,47

Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 0,00 0,01 2 0,00 0,00 3 42,37 0,00 4 42,37 25,68 5 38,38 24,15 6 30,81 20,85


PROGETTO ESECUTIVO


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7 23,76 15,60 8 21,70 14,71 9 16,09 12,69 10 10,05 5,60 Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 2 N° X[m] Y[m] 1 19,50 19,49 2 17,44 18,60 3 11,13 15,91 4 7,29 10,88 5 0,00 5,88 6 0,00 0,01 7 10,05 5,60 8 16,09 12,69 9 21,70 14,71 10 23,76 15,60 11 30,81 20,85 12 38,38 24,15 13 42,37 25,68 14 42,37 29,47 15 28,78 25,86 16 24,17 19,98 17 22,82 19,97 18 22,64 19,98 19 22,35 20,01 20 21,57 20,01 Strato N° 3 costituito da terreno n° 3 (Unità 3 - rilevato) Coordinate dei vertici dello strato n° 3 N° X[m] Y[m] 1 21,57 20,01 2 20,70 20,01 3 19,50 19,49

Descrizione falda

Livello di falda Nr. X[m] Y[m] 1 0,00 4,74 2 4,96 7,78 3 7,66 10,09 4 12,02 15,14 5 15,95 16,78 6 24,33 19,90 7 29,08 25,02 8 37,31 27,49 9 42,37 28,61


Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico


PROGETTO ESECUTIVO


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Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 0.626 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (βs) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 2.86 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.43 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di falda Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 9,95 Y0 = 23,16 Passo maglia [m]: dX = 2,00 dY = 2,00 Numero passi : Nx = 9 Ny = 6 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Si considerano le superfici passanti per il punto P(24,32, 19,84) aventi centri sulla maglia Si considerano le superfici tangenti alla retta passante per i punti Q1(0,00, 0,00) e Q2(12,50, 12,50) Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 432 Coefficiente di sicurezza minimo 1.139 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1


PROGETTO ESECUTIVO


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Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = -0,11 Y0 = 19,41 Passo maglia [m]: dX = 2,00 dY = 2,00 Numero passi : Nx = 9 Ny = 8 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Si considerano le superfici tangenti alla retta passante per i punti Q1(0,00, 0,00) e Q2(12,50, 12,50) Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 432 Coefficiente di sicurezza minimo 1.139 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1


Analisi della superficie critica

Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 21 Coordinate del centro X[m]= 25,95 Y[m]= 25,16 Raggio del cerchio R[m]= 5,56 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 0,32 Yv[m]= 19,98 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 23,92 Ym[m]= 26,54 Coefficiente di sicurezza CS= 1,139 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 0,32 6,10 6,10 1,25 6,74 6,04 0,94 6,29 0,93 -3,65 25.67 0,20 2 1,25 6,74 6,04 2,18 7,37 6,03 1,76 6,56 0,93 -0,58 25.67 0,20 3 2,18 7,37 6,03 3,10 8,01 6,07 2,67 6,88 0,93 2,48 25.67 0,20 4 3,10 8,01 6,07 4,03 8,65 6,16 3,59 7,23 0,93 5,54 25.67 0,20 5 4,03 8,65 6,16 4,96 9,28 6,30 4,51 7,60 0,94 8,63 25.67 0,20 6 4,96 9,28 6,30 5,74 9,81 6,46 5,36 7,97 0,79 11,48 25.67 0,20 7 5,74 9,81 6,46 6,51 10,35 6,66 6,13 8,32 0,80 14,11 25.67 0,20


PROGETTO ESECUTIVO


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8 6,51 10,35 6,66 7,29 10,88 6,89 6,91 8,70 0,81 16,76 25.67 0,20 9 7,29 10,88 6,89 7,66 11,36 7,01 7,48 9,04 0,39 18,74 25.67 0,20 10 7,66 11,36 7,01 8,53 12,50 7,35 8,11 9,57 0,93 20,92 25.67 0,20 11 8,53 12,50 7,35 9,39 13,64 7,73 8,97 10,31 0,95 24,02 25.67 0,20 12 9,39 13,64 7,73 10,26 14,77 8,18 9,84 11,09 0,98 27,19 25.67 0,20 13 10,26 14,77 8,18 11,13 15,91 8,69 10,70 11,89 1,01 30,46 25.67 0,20 14 11,13 15,91 8,69 12,02 16,29 9,29 11,57 12,54 1,07 33,88 25.67 0,20 15 12,02 16,29 9,29 13,00 16,71 10,05 12,51 13,08 1,24 37,70 25.67 0,20 16 13,00 16,71 10,05 13,98 17,13 10,93 13,49 13,70 1,32 41,92 25.67 0,20 17 13,98 17,13 10,93 14,97 17,55 11,96 14,47 14,38 1,43 46,45 25.67 0,20 18 14,97 17,55 11,96 15,95 17,96 13,19 15,45 15,16 1,57 51,40 25.67 0,20 19 15,95 17,96 13,19 16,70 18,28 14,30 16,31 15,93 1,34 56,20 25.67 0,20 20 16,70 18,28 14,30 17,44 18,60 15,65 17,05 16,69 1,53 60,94 25.67 0,20 21 17,44 18,60 15,65 18,74 19,16 19,16 17,87 17,80 3,75 69,66 25.67 0,20 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 613 0 622 2275 0 0 0 0 0 2 1795 0 1821 2879 0 0 0 0 0 3 2890 0 2640 3296 285 0 0 0 0 4 3897 0 3168 3571 755 0 0 0 0 5 4815 0 3623 3814 1186 0 0 0 0 6 4673 0 3247 3316 1372 0 0 0 0 7 5199 0 3301 3361 1777 0 0 0 0 8 5668 0 3294 3379 2165 0 0 0 0 9 2932 0 1625 1647 1164 0 0 0 0 10 7833 0 4173 4073 3169 0 0 0 0 11 9114 0 4484 4275 3853 0 0 0 0 12 10301 0 4628 4401 4531 0 0 0 0 13 11386 0 4585 4445 5206 0 0 0 0 14 12027 0 3892 4233 6043 0 0 0 0 15 12755 0 2962 4119 7052 0 0 0 0 16 12005 0 1874 3734 6956 0 0 0 0 17 10999 0 727 3375 6731 0 0 0 0 18 9667 0 -394 3120 6296 0 0 0 0 19 6193 0 -898 2368 4246 0 0 0 0 20 4906 0 -1111 2670 3406 0 0 0 0 21 3661 0 544 8188 649 0 0 0 0


Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 7,41 2 30,62 17,88 3 43,78 26,82 4 58,35 42,02 5 58,45 42,11 6 60,93 42,61 7 62,81 42,63 8 64,67 43,60 9 77,68 47,08

Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 3,81 0,00 2 77,68 0,00


PROGETTO ESECUTIVO


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3 77,68 45,93 4 61,99 39,67 5 33,64 13,42 Strato N° 2 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 2 N° X[m] Y[m] 1 58,45 42,11 2 58,35 42,02 3 43,78 26,82 4 30,62 17,88 5 0,00 7,41 6 0,00 0,00 7 3,81 0,00 8 33,64 13,42 9 61,99 39,67 10 77,68 45,93 11 77,68 47,08 12 64,67 43,60 13 62,81 42,63 14 60,93 42,61 15 59,29 42,61 Strato N° 3 costituito da terreno n° 3 (Terreno 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 3 N° X[m] Y[m] 1 60,93 42,61 2 59,29 42,61 3 58,45 42,11


Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00


PROGETTO ESECUTIVO


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Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 3.291 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.11 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (βs) 0.28 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 14.65 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 7.33 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 7,39 Y0 = 25,20 Passo maglia [m]: dX = 2,50 dY = 2,50 Numero passi : Nx = 14 Ny = 12 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 6612 Coefficiente di sicurezza minimo 1.124 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1

Quadro sintetico coefficienti di sicurezza

Metodo Nr. superfici FSmin Smin FSmax Smax –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– FELLENIUS 6612 1.124 1 138.212 6612 ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––

Analisi della superficie critica Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m


PROGETTO ESECUTIVO


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Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 22 Coordinate del centro X[m]= 27,39 Y[m]= 52,70 Raggio del cerchio R[m]= 33,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 34,41 Yv[m]= 20,46 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 58,66 Ym[m]= 42,15 Coefficiente di sicurezza CS= 1.124 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 34,41 20,46 20,46 35,58 21,25 20,73 35,19 20,81 1,20 13,33 25.67 0,20 2 35,58 21,25 20,73 36,75 22,05 21,06 36,23 21,30 1,21 15,43 25.67 0,20 3 36,75 22,05 21,06 37,92 22,84 21,43 37,37 21,86 1,23 17,55 25.67 0,20 4 37,92 22,84 21,43 39,10 23,64 21,85 38,53 22,45 1,24 19,70 25.67 0,20 5 39,10 23,64 21,85 40,27 24,43 22,32 39,70 23,07 1,26 21,87 25.67 0,20 6 40,27 24,43 22,32 41,44 25,23 22,84 40,86 23,71 1,28 24,08 25.67 0,20 7 41,44 25,23 22,84 42,61 26,02 23,42 42,03 24,38 1,31 26,33 25.67 0,20 8 42,61 26,02 23,42 43,78 26,82 24,06 43,20 25,08 1,33 28,62 25.67 0,20 9 43,78 26,82 24,06 44,99 28,09 24,79 44,41 25,95 1,42 31,01 25.67 0,20 10 44,99 28,09 24,79 46,21 29,35 25,59 45,61 26,97 1,46 33,50 25.67 0,20 11 46,21 29,35 25,59 47,42 30,62 26,48 46,83 28,02 1,50 36,07 25.67 0,20 12 47,42 30,62 26,48 48,64 31,89 27,45 48,04 29,11 1,56 38,73 25.67 0,20 13 48,64 31,89 27,45 49,85 33,15 28,52 49,25 30,26 1,62 41,49 25.67 0,20 14 49,85 33,15 28,52 51,06 34,42 29,71 50,46 31,45 1,70 44,37 25.67 0,20 15 51,06 34,42 29,71 52,28 35,69 31,03 51,67 32,71 1,79 47,40 25.67 0,20 16 52,28 35,69 31,03 53,49 36,95 32,51 52,88 34,04 1,91 50,62 25.67 0,20 17 53,49 36,95 32,51 54,71 38,22 34,19 54,09 35,46 2,07 54,08 25.67 0,20 18 54,71 38,22 34,19 55,92 39,49 36,12 55,30 36,98 2,28 57,86 25.67 0,20 19 55,92 39,49 36,12 57,14 40,75 38,41 56,49 38,64 2,59 62,09 25.67 0,20 20 57,14 40,75 38,41 58,35 42,02 41,28 57,64 40,44 3,11 67,04 25.67 0,20 21 58,35 42,02 41,28 58,45 42,11 41,55 58,40 41,74 0,29 70,00 25.67 0,20 22 58,45 42,11 41,55 58,66 42,15 42,15 58,52 41,94 0,64 70,81 25.67 0,20 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 576 0 582 2390 0 0 0 0 0 2 1678 0 1671 2875 0 0 0 0 0 3 2677 0 2621 3305 0 0 0 0 0 4 3568 0 3430 3679 0 0 0 0 0 5 4349 0 4094 3995 0 0 0 0 0 6 5014 0 4613 4254 0 0 0 0 0 7 5557 0 4984 4455 0 0 0 0 0 8 5972 0 5207 4599 0 0 0 0 0 9 6991 0 5903 5044 0 0 0 0 0 10 8144 0 6630 5424 0 0 0 0 0 11 9119 0 7124 5718 0 0 0 0 0 12 9898 0 7380 5923 0 0 0 0 0 13 10458 0 7393 6044 0 0 0 0 0 14 10772 0 7161 6083 0 0 0 0 0 15 10801 0 6682 6047 0 0 0 0 0 16 10494 0 5958 5951 0 0 0 0 0 17 9777 0 4996 5817 0 0 0 0 0 18 8538 0 3816 5691 0 0 0 0 0 19 6587 0 2456 5664 0 0 0 0 0


PROGETTO ESECUTIVO


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20 3559 0 1009 5969 0 0 0 0 0 21 124 0 28 532 0 0 0 0 0 22 111 0 24 1140 0 0 0 0 0


Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 3,78 2 10,61 7,43 3 34,15 17,53 4 42,95 21,22 5 44,03 22,31 6 48,07 22,27 7 52,43 26,63 8 57,03 28,60 9 66,49 33,00 10 73,21 36,42 11 104,12 52,24

Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 16,51 0,00 2 104,12 0,00 3 104,12 45,41 4 96,91 39,40 5 85,52 33,18 6 68,44 26,46 7 54,03 17,76 8 50,76 16,14 9 39,62 10,46 10 23,18 3,83 Strato N° 2 costituito da terreno n° 4 (Unità 2) Coordinate dei vertici dello strato n° 2 N° X[m] Y[m] 1 104,12 45,41 2 104,12 52,24 3 73,21 36,42 4 66,49 33,00 5 57,03 28,60 6 52,43 26,63 7 48,07 22,27 8 44,03 22,31 9 42,95 21,22 10 34,15 17,53 11 45,78 19,55 12 57,44 23,20 13 68,44 26,46 14 85,52 33,18 15 96,91 39,40 Strato N° 3 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 3 N° X[m] Y[m] 1 68,44 26,46 2 57,44 23,20 3 45,78 19,55 4 34,15 17,53 5 10,61 7,43 6 0,00 3,78


PROGETTO ESECUTIVO


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7 0,00 0,00 8 16,51 0,00 9 23,18 3,83 10 39,62 10,46 11 50,76 16,14 12 54,03 17,76


Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 0.626 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (βs) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 2.86 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.43 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00


PROGETTO ESECUTIVO


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Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 0,00 Y0 = 23,34 Passo maglia [m]: dX = 2,50 dY = 2,50 Numero passi : Nx = 18 Ny = 13 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 7288 Coefficiente di sicurezza minimo 1.179 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1



Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 20 Coordinate del centro X[m]= 42,50 Y[m]= 53,34 Raggio del cerchio R[m]= 31,00 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 48,78 Yv[m]= 22,98 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 65,48 Ym[m]= 32,53 Coefficiente di sicurezza CS= 1.179 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 48,78 22,98 22,98 49,70 23,90 23,19 49,39 23,36 0,93 12,56 28.35 0,03 2 49,70 23,90 23,19 50,61 24,81 23,42 50,20 23,86 0,94 14,29 28.35 0,03 3 50,61 24,81 23,42 51,52 25,72 23,68 51,09 24,42 0,95 16,04 28.35 0,03 4 51,52 25,72 23,68 52,43 26,63 23,97 51,99 25,01 0,96 17,80 28.35 0,03


PROGETTO ESECUTIVO


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5 52,43 26,63 23,97 53,20 26,96 24,24 52,81 25,45 0,81 19,43 28.35 0,03 6 53,20 26,96 24,24 53,96 27,29 24,54 53,58 25,76 0,82 20,94 28.35 0,03 7 53,96 27,29 24,54 54,73 27,62 24,85 54,35 26,07 0,83 22,47 28.35 0,03 8 54,73 27,62 24,85 55,50 27,94 25,20 55,11 26,40 0,84 24,01 28.35 0,03 9 55,50 27,94 25,20 56,26 28,27 25,56 55,88 26,74 0,85 25,57 28.35 0,03 10 56,26 28,27 25,56 57,03 28,60 25,96 56,65 27,10 0,86 27,15 28.35 0,03 11 57,03 28,60 25,96 57,87 28,99 26,42 57,45 27,49 0,96 28,84 28.35 0,03 12 57,87 28,99 26,42 58,72 29,39 26,92 58,29 27,93 0,98 30,64 28.35 0,03 13 58,72 29,39 26,92 59,56 29,78 27,46 59,14 28,38 1,00 32,47 28.35 0,03 14 59,56 29,78 27,46 60,41 30,17 28,04 59,98 28,86 1,02 34,34 28.35 0,03 15 60,41 30,17 28,04 61,25 30,56 28,66 60,82 29,35 1,05 36,26 28.35 0,03 16 61,25 30,56 28,66 62,10 30,96 29,32 61,66 29,87 1,07 38,22 28.35 0,03 17 62,10 30,96 29,32 62,94 31,35 30,03 62,50 30,41 1,11 40,23 28.35 0,03 18 62,94 31,35 30,03 63,79 31,74 30,80 63,34 30,97 1,14 42,31 28.35 0,03 19 63,79 31,74 30,80 64,63 32,14 31,63 64,17 31,55 1,18 44,46 28.35 0,03 20 64,63 32,14 31,63 65,48 32,53 32,53 64,91 32,10 1,23 46,69 28.35 0,03 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS] N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 581 0 572 502 0 0 0 0 0 2 1720 0 1679 997 0 0 0 0 0 3 2811 0 2718 1462 0 0 0 0 0 4 3851 0 3686 1896 0 0 0 0 0 5 3706 0 3510 1779 0 0 0 0 0 6 3770 0 3533 1792 0 0 0 0 0 7 3802 0 3522 1789 0 0 0 0 0 8 3800 0 3477 1772 0 0 0 0 0 9 3765 0 3398 1739 0 0 0 0 0 10 3693 0 3285 1692 0 0 0 0 0 11 3964 0 3467 1800 0 0 0 0 0 12 3828 0 3285 1723 0 0 0 0 0 13 3636 0 3056 1627 0 0 0 0 0 14 3386 0 2781 1510 0 0 0 0 0 15 3074 0 2462 1374 0 0 0 0 0 16 2695 0 2100 1220 0 0 0 0 0 17 2243 0 1696 1048 0 0 0 0 0 18 1713 0 1252 860 0 0 0 0 0 19 1096 0 772 657 0 0 0 0 0 20 382 0 258 440 0 0 0 0 0

SEZIONE 8 - Profilo del piano campagna Simbologia e convenzioni di segno adottate L'ascissa è intesa positiva da sinistra verso destra e l'ordinata positiva verso l'alto. Nr. Identificativo del punto X Ascissa del punto del profilo espressa in m Y Ordinata del punto del profilo espressa in m Nr. X [m] Y [m] 1 0,00 0,88 2 16,66 12,73 3 40,78 21,71 4 43,03 23,73 5 47,97 23,88 6 52,47 26,13 7 64,38 32,40 8 65,04 32,49 9 70,46 39,51 10 73,37 41,44 11 79,32 45,38 12 92,15 51,24 13 110,96 63,57 14 146,94 82,65 15 163,31 91,56


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Descrizione stratigrafia Simbologia e convenzioni di segno adottate Gli strati sono descritti mediante i punti di contorno (in senso antiorario) e l'indice del terreno di cui è costituito Strato N° 1 costituito da terreno n° 1 (Unità 1) Coordinate dei vertici dello strato n° 1 N° X[m] Y[m] 1 16,66 12,73 2 0,00 0,88 3 0,00 0,00 4 163,31 0,00 5 163,31 81,36 6 141,33 69,34 7 122,51 61,28 8 88,72 45,37 9 73,37 41,44 10 70,46 39,51 11 65,04 32,49 12 63,84 29,89 13 52,05 20,30 14 35,16 15,28 Strato N° 2 costituito da terreno n° 4 (Unità 2) Coordinate dei vertici dello strato n° 2 N° X[m] Y[m] 1 163,31 81,36 2 163,31 91,56 3 146,94 82,65 4 110,96 63,57 5 92,15 51,24 6 79,32 45,38 7 73,37 41,44 8 88,72 45,37 9 122,51 61,28 10 141,33 69,34 Strato N° 3 costituito da terreno n° 2 (Unità 3) Coordinate dei vertici dello strato n° 3 N° X[m] Y[m] 1 65,04 32,49 2 64,38 32,40 3 52,47 26,13 4 47,97 23,88 5 43,03 23,73 6 40,78 21,71 7 16,66 12,73 8 35,16 15,28 9 52,05 20,30 10 63,84 29,89


Risultati analisi Per l'analisi sono stati utilizzati i seguenti metodi di calcolo : Metodo di FELLENIUS (F) Impostazioni analisi Normativa : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008


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Coefficienti di partecipazione caso statico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione caso sismico Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Sisma Accelerazione al suolo ag = 0.626 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.60 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.40 Coefficiente riduzione (βs) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βs*St*S) = 2.86 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.43 Coefficiente di sicurezza richiesto 1.00 Le superfici sono state analizzate per i casi: [PC] [A2M2] Sisma verticale: verso il basso - verso l'alto Analisi condotta in termini di tensioni efficaci Presenza di carichi distribuiti Impostazioni delle superfici di rottura Si considerano delle superfici di rottura circolari generate tramite la seguente maglia dei centri Origine maglia [m]: X0 = 0,00 Y0 = 28,60 Passo maglia [m]: dX = 2,50 dY = 2,50 Numero passi : Nx = 15 Ny = 12 Raggio [m]: R = 30,00 Si utilizza un raggio variabile con passo dR=0,50 [m] ed un numero di incrementi pari a 20 Sono state escluse dall'analisi le superfici aventi: - lunghezza di corda inferiore a 1,00 m - freccia inferiore a 0,50 m - volume inferiore a 2,00 mc Numero di superfici analizzate 6972 Coefficiente di sicurezza minimo 2.060 Superficie con coefficiente di sicurezza minimo 1


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Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso destra Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Le strisce sono numerate da valle verso monte N° numero d'ordine della striscia Xs ascissa sinistra della striscia espressa in m Yss ordinata superiore sinistra della striscia espressa in m Ysi ordinata inferiore sinistra della striscia espressa in m Xg ascissa del baricentro della striscia espressa in m Yg ordinata del baricentro della striscia espressa in m α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso °(positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in kg/cmq L sviluppo della base della striscia espressa in m(L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in kg/cmq W peso della striscia espresso in kg Q carico applicato sulla striscia espresso in kg N sforzo normale alla base della striscia espresso in kg T sforzo tangenziale alla base della striscia espresso in kg U pressione neutra alla base della striscia espressa in kg Es, Ed forze orizzontali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg Xs, Xd forze verticali sulla striscia a sinistra e a destra espresse in kg ID Indice della superficie interessata dall'intervento Analisi della superficie 1 - coefficienti parziali caso A2M2 e sisma verso il basso Numero di strisce 21 Coordinate del centro X[m]= 35,00 Y[m]= 53,60 Raggio del cerchio R[m]= 36,50 Intersezione a valle con il profilo topografico Xv[m]= 29,51 Yv[m]= 17,51 Intersezione a monte con il profilo topografico Xm[m]= 64,75 Ym[m]= 32,45 Coefficiente di sicurezza CS= 2.056 Geometria e caratteristiche strisce N° Xs Yss Ysi Xd Yds Ydi Xg Yg L αααα φφφφ c –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 29,51 17,51 17,51 31,39 18,21 17,28 30,76 17,67 1,89 -7,16 25.67 0,20 2 31,39 18,21 17,28 33,27 18,91 17,14 32,43 17,90 1,88 -4,20 25.67 0,20 3 33,27 18,91 17,14 35,15 19,61 17,10 34,26 18,20 1,88 -1,25 25.67 0,20 4 35,15 19,61 17,10 37,02 20,31 17,16 36,12 18,55 1,88 1,70 25.67 0,20 5 37,02 20,31 17,16 38,90 21,01 17,31 37,99 18,95 1,88 4,66 25.67 0,20 6 38,90 21,01 17,31 40,78 21,71 17,56 39,86 19,40 1,89 7,62 25.67 0,20 7 40,78 21,71 17,56 43,03 23,73 17,99 41,97 20,28 2,29 10,91 25.67 0,20 8 43,03 23,73 17,99 44,68 23,78 18,41 43,84 20,98 1,70 14,04 25.67 0,20 9 44,68 23,78 18,41 46,32 23,83 18,90 45,49 21,23 1,72 16,72 25.67 0,20 10 46,32 23,83 18,90 47,97 23,88 19,48 47,13 21,52 1,75 19,44 25.67 0,20 11 47,97 23,88 19,48 49,47 24,63 20,09 48,72 22,02 1,62 22,09 25.67 0,20 12 49,47 24,63 20,09 50,97 25,38 20,78 50,22 22,72 1,65 24,65 25.67 0,20 13 50,97 25,38 20,78 52,47 26,13 21,55 51,72 23,46 1,69 27,27 25.67 0,20 14 52,47 26,13 21,55 54,17 27,03 22,54 53,32 24,31 1,97 30,14 25.67 0,20 15 54,17 27,03 22,54 55,87 27,92 23,66 55,01 25,28 2,04 33,28 25.67 0,20 16 55,87 27,92 23,66 57,57 28,82 24,92 56,71 26,32 2,12 36,54 25.67 0,20 17 57,57 28,82 24,92 59,28 29,71 26,34 58,40 27,43 2,22 39,95 25.67 0,20 18 59,28 29,71 26,34 60,98 30,61 27,96 60,09 28,63 2,35 43,53 25.67 0,20 19 60,98 30,61 27,96 62,68 31,50 29,81 61,77 29,92 2,51 47,34 25.67 0,20 20 62,68 31,50 29,81 64,38 32,40 31,94 63,37 31,27 2,73 51,46 25.67 0,20 21 64,38 32,40 31,94 64,75 32,45 32,45 64,50 32,26 0,63 54,10 25.67 0,20 Forze applicate sulle strisce [FELLENIUS]


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N° W Q N T U Es Ed Xs Xd –––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––– 1 1668 0 1685 2231 0 0 0 0 0 2 4830 0 4896 2971 0 0 0 0 0 3 7644 0 7756 3634 0 0 0 0 0 4 10112 0 10243 4215 0 0 0 0 0 5 12234 0 12339 4709 0 0 0 0 0 6 14007 0 14029 5114 0 0 0 0 0 7 21130 0 20930 7109 0 0 0 0 0 8 17379 1353 18303 5920 0 0 0 0 0 9 16117 3293 18696 6033 0 0 0 0 0 10 14591 1353 15098 5219 0 0 0 0 0 11 12735 0 11833 4333 0 0 0 0 0 12 13025 0 11852 4368 0 0 0 0 0 13 13079 0 11620 4351 0 0 0 0 0 14 14649 0 12639 4860 0 0 0 0 0 15 14143 0 11770 4723 0 0 0 0 0 16 13195 0 10528 4513 0 0 0 0 0 17 11749 0 8920 4237 0 0 0 0 0 18 9729 0 6962 3904 0 0 0 0 0 19 7027 0 4681 3531 0 0 0 0 0 20 3485 0 2124 3147 0 0 0 0 0 21 160 0 92 631 0 0 0 0 0


PROGETTO ESECUTIVO


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Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto Ing. Corbo Giuseppina, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi e le verifiche di stabilità sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. I metodi di calcolo implementati sono i classici metodi delle strisce, basati sul concetto dell’equilibrio limite globale. La superficie di rottura è suddivisa in un determinato numero di strisce che consentono di calcolare le grandezze che entrano in gioco nelle equazioni risolutive. Nel modulo terreni si adotta il criterio di rottura di Mohr-Coulomb. Nel modulo rocce si può adottare il criterio di rottura di Hoek-Brown o di Barton. Il programma consente di inserire degli interventi di stabilizzazione, che possono intervenire secondo sue modalità diverse: variazione delle forze di interstriscia o resistenza a taglio equivalente. L'analisi sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo STAP - Stabilità Pendii Terreni Versione 11.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Provincia di Torino Licenza AIU3191DZ Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( Ing. Corbo Giuseppina ) _____________________________________

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Relazione Geotecnica di calcolo - Provincia di Torino · Relazione Geotecnica di calcolo Pagina 1 di 57 ... sicurezza, la chiusura della pista per tutto il periodo in cui vi siano