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studio tecnico di ingegneria ing. Guido Viel

0 INDICE DEGLI ELABORATI pag.1 DOCUMENTO DI SINTESI 21.1 Sintesi del percorso progettuale 21.2 Condizioni d'uso e livelli di sciurezza della costruzione 22 RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE 32.1 Premessa 32.2

3

2.3 Quadro normativo di riferimento adottato 32.3.1 Norme di riferimento cogenti 32.3.2 Altre norme e documenti tecnici integrativi 32.4 Azioni di progetto sulla costruzione 32.4.1 Relazione sulla modellazione sismica 62.5 Modello numerico 112.5.1 Metodologia di modellazione ed analisi 112.5.2 Informazioni sul codice di calcolo 112.5.3 Modellazione della geometria e delle proprietà meccaniche 112.5.4 Modellazione dei vincoli esterni ed interni 112.5.5 Modellazione delle azioni 112.5.6 Combinazioni e/o percorsi di carico 112.6 Reazioni vincolari 122.7 Giudizio motivato di accettabilità dei risultati 132.8 Verifiche agli stati limite ultimi 16

Descrizione generale dell'opera e criteri generali di progettazione, analisi e verifica

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1 DOCUMENTO DI SINTESI

1.1 Sintesi del percorso progettuale

Modello tridimensionale:

La presente relazione ha per oggetto la progettazione ed il calcolo delle strutture lignee e delle fondazioni in CA di un edificio da adibire a mensa scolastica sito nel comune di Cadoneghe (PD) in località Mejaniga a servizio delle scuole materna Aquilone, elementare G. Zanon e Media Don Milani. L'edificio ha una forma geometrica regolare con pianta pressochè rettangolare è organizzato su di un unico piano terra ed ha una copertura a quattro falde falde. La struttura portante in elevazione è del tipo a pannelli in legno tipo X‐lam, la copertura ha una struttura principale composta da travi in legno lamellare con chiusura in pannelli X‐Lam, pareti e copertura sono opportunamente connessi tra di loro al fine di ottenere un comportamento scatolare.I setti portanti sono stati posizionati su tutte le pareti esterne e su alcune pareti interne in modo da dare la necessaria rigidità nei confronti dell'azione orizzontale, inoltre si sono utilizzate alcune colonne in legno e altre in acciaio per limitare la luce delle travi principali di copertura.La fondazione è costituita da un reticolo di travi in CA poste sotto le pareti e in corrispondenza degli assi principali.

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1.2 Condizioni d'uso e livelli di sciurezza della costruzioneL'edificio è a servizio delle strutture scolastiche adicenti, nelle ore di utilizzo è oggetto di affollamentosignificativo quindi in classe d'uso III ai sensi del punto 2.4.2 del DM 14/01/2008, le azioni a cui la struttura èchiamata a rispondere sono, oltre al peso proprio e ai carichi permanenti, il carico variabile di esercizio dei solai,il carico di neve in copertura, il carico variabile dovuto al vento e l'azione eccezzionale sismica.

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2 RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

2.1 Premessa

2.2 Descrizione generale dell'opera e criteri generali di progettazione, analisi e verificaLa copertura di interpiano è costituito da pannelli XLam, ha il compito di sostenere i carichi verticali (permanentee carico di neve) e trasmetterli alle pareti. Le verifiche statiche indagano il comportamento delle membrature dicopertura e di solaio soggetti prevalentemente a flessione dovuta ai carichi verticali controllando lo statotensionale SLU per flessione e per taglio oltre alla verifica SLE di deformazione.Le pareti sono del tipo X‐lam in abete con direzione principale delle tavole esterne verticale, hanno il compito ditrasmettere i carichi verticali fino alla fondazione. Per le pareti, in condizioni statiche, si verifica lo statotensionale a compressione e instabilità per carico di punta nel piano debole. In alcuni punti (dove la strutturaprincipale appoggias sulle pareti, si sono integrate delle colonne in legno.Le connessioni tra pareti e solai e tra pareti e fondazione conferiscono alla struttura un comportamento globaledi tipo scatolare, molto efficiente nei confornti delle azioni orizzontali ed in particolar modo dell'azioneorizzontale sismica.Per la verifica sismica dell'edificio, viste le condizioni di regolarità in pianta ed in altezza, si è adottata un'analisistatica equivalente. Si è valutata la distribuzione in pianta delle rigidezze longitudinali a taglio delle pareti X‐Lamricavando il baricentro delle rigidezze. Applicando l'azione sismica orizzontale di piano al baricentro delle massesi ricava il momento torcente di piano. Con le azioni sollecitanti si sono verificate membrature e connessioni.La struttura deve garantire una resistenza in condizioni d'incendio R60. La verifica di questa prestazione è statasvolta imponendo la prescrizione sulle colonne in acciaio che devono essere verniciate con trattamento

La presente relazione ha per oggetto la verifica strutturale delle parti in legno (copertura, colonne in legno e pareti), di quelle in acciaio (colonne) e delle relative connessioni tra elementi in legno e tra elementi in legno e fondazione, è incluso il progetto e verifica delle strutture interrate in CA e la verifica geotecnica dell'interazione terreno‐struttura.

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2.3 Quadro normativo di riferimento adottato

2.3.1 Norme di riferimento cogenti

DM 14/01/2008: "Norme tecniche per le costruzioni"EN 1995‐1‐1: EC5 "Design of timber structure ‐ Common rules and rules for buildings"EN 1995‐1‐2: EC5 "Design of timber structure ‐ Structural fire design"

2.3.2 Altre norme e documenti tecnici integrativi

2.4 Azioni di progetto sulla costruzione

Carico permanente copertura con tetto verdepeso specifico conifera (NTC 3.1.I) 4,50 kN/mc

svolta imponendo la prescrizione sulle colonne in acciaio che devono essere verniciate con trattamentointumescente certificato R60. Le pareti devono essere rivestite sui lati espostio all'ambiente interno con unrivestimento certificato EI60. Per gli elementi della coperrtura è stata eseguita nella presente relazione unaverifica analitica con il metodo della sezione residua efficace.

CNR DT 206/2007 "Istruzioni per la progettazione, l'esecuzione ed il controllo delle strutture in legno"

Legge n. 1086 del 5/11/1971 "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica."Legge n. 64 2/2/1974: "Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche"

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base altezza spessore interasse carico[mm] [mm] [mm] [mm] [kN/mq]

impianti 0,22PACCHETTO COPERTURAisolante XPS 80 0,03guaina impermeabile 0,05tetto verde 1,50

totale carico permanente non strutturale G2 1,80

Carico permanente copertura con tetto a guaina (senza tetto verde)peso specifico conifera (NTC 3.1.I) 4,50 kN/mc

base altezza spessore interasse carico[mm] [mm] [mm] [mm] [kN/mq]

impianti 0,22PACCHETTO COPERTURAisolante XPS 80 0,03guaina impermeabile 0,05pannelli fotovoltaici 0,40

totale carico permanente non strutturale G2 0,70

RIVESTIMENTO

RIVESTIMENTO

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Carico permanente pareteCarico permanente pareti strutturale (rivestimenti) G2 0,50

Carico variabile da neve

Provincia:Zona: IIaltitudine slm 20 m

carico: qs = μ qsk Ce Ct

carico neve al suolo qsk 1,00 kN/mq

Ce 1 a favore di sicurezzaCt 1 a favore di sicurezza

copertura a falde inclinate:pendenza 5° μ1 = 0,800 μ2 = 0,933copertura a falda inclinata μ1 0,80 kN/mq

Padova

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Carico variabile da ventoper costruzioni poste a quote slm minori di 1500mquota slm della costruzione 20,0 mdistanza dalla costa 30,0 kmaltezza massima edificio 4,5 m

T r 50 anni

zona omogenea vento 1

da cui i seguenti parametri V b0 25 m/sao 1000 m

Ka 0,01 1/s

velocità di riferimento V b 25,0 m/s

pressione cinetica di riferimento qb 390,6 N/m2

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pressione cinetica di riferimento qb 390,6 N/m2

A

BC

D

classe di rugosità del terreno scelta Bdalla presente zonizzazione sono escluse le costruzioni in marecategoria di esposizione del sito IIIdalla tabella 3.3.II kr 0,20

zo 0,10 m

z min 5 m dove z = altezza rispetto al suolo

Coefficiente di topografia Ct 1

Coefficiente dinamico Cd 1

Coefficiente di esposizione

Ce (altezza massima edificio) = 1,65

Aree con ostacoli diffusi (alberi case muri recinzioni) non riconducibili alle classi A B D

aree urbane in cui almeno il 15% della superficie sia coperto da edifici la cui altezza media si superiore ai 15m

aree urbane non di classe A suburbane e boschive

Aree prive di ostacoli (aperta campagna, aeroporti, aree agricole, pascoli, zone paludose o sabbiose, superfici innevate o ghiacciate, mare, laghi)

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Ce (z min) = 1,71

coefficiente pressione esterna Cp 0,8 angolo > 60°Cp 0,03 a ‐1 20° <angolo < 60°Cp ‐0,4 angolo < 20°

Pressione del vento su edifici stagni: angolo Cp90,0 0,80 0,51 kN/mq5,0 ‐0,40 ‐0,26 kN/mq‐5,0 ‐0,40 ‐0,26 kN/mq‐90,0 ‐0,40 ‐0,26 kN/mq

Azione tangentecoefficiente di scabrezza 0,04 (liscia:0,01; scabra:0,02; molto scabra: 0,04)

azione tangente del vento 0,02 kN/mq

2.4.1 Relazione sulla modellazione sismica

Inserimento delle coordinate del sito al fine della determinazione dei parametri base:

Per semplicità ed a favore di sicurezza (data la modesta altezza dell'edificio) si considera una pressione uniforme anche sul lato in pressione, pari al valore massimo (ovvero alla massima altezza dell'edificio):

Per la definizione degli spettri di risposta si utilizza l'applicativo Spettri NTC 1.0.3 prodotto dall'Ufficio Superiore dei Lavori Pubblici.

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Inserimento delle coordinate del sito al fine della determinazione dei parametri base:

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La destinazione d'uso dell'edificio è: mensa scolasticaLa classe d'uso della costruzione è IIIIl coefficiente d'uso (Cu) è pertanto pari a 1,5La vita nominale scelta è pari a 50 anni

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Tabella parametri azione:STATO LIMITE Tr ag F0 Tc*

SLO 45 0,037 2,565 0,245

SLD 75 0,045 2,538 0,279

SLV 712 0,107 2,569 0,339

SLC 1462 0,136 2,579 0,352

Dalla relazione geologica redatta per questo progetto si è ricavata la categoria di sottosuolo che pertanto viene assunta di tipo DDalla stessa relazione si ricava la categoria topografica di tipo T1

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Valutazione del fattore di struttura q:Si tratta di una struttura in legno, si fa pertanto riferimento alla tabella 7.7.I delle NTC2008:

Nella tabella fornita dalla normativa non si fa riferimaneto esplicitamente a strutture XLam, dalla bibliografia tecnica sperimentale si è reperito uno studio dell?università degli Studi di Padova ‐ Facoltà di ingegneria ‐ Dipartimento di Costruzioni e Trasporti intitolato "Sviluppo e validazione di un modello non lineare per la determinazione del fattore di struttura “q” di edifici in legno a parete massiccia tipo X‐Lam" eseguito da ing. Pozza Luca, ing. Scottà Roberto, ing. Secchi Stefano in cui si conclude che un fattore di struttura adeguato, per questa tipologia strutturale, è pari a 3. Tale assunzione viene confermata da un'altro studio redatto dall'istituto CNR‐IVALSA di Trento in cui gli autori prof. Ario Ceccotti, ing. Maurizio ll l f d f d d l

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Pertanto si assume q0 = 2,5

Parametro Kr, analisi della regolarità in altezza della struttura (NTC2008 punto 7.2.2)

SIg) nelle strutture intelaiate progettate in CD "B" …

Non si tratta di una struttura intelaiata.

Follesa, ing. Mario Pio Lauriola facendo riferimento ai dati ricavati da una sperimentazione in scala 1:1 su tavola vibrante denominato "progetto SOFIE", indicano che "l'adozione di un valore di fattore di struttura pari a 3 per questa tipologia strutturale appare largamente giustificata".Tuttavia, al fine di tener conto della tabella imposta dalla normativa di cui sopra, considerando la struttura a bassa capacità di dissipazione energetica, si ritiene più corretto assumere un fattore di struttura pari a 2,5.

f) massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi cambiamenti, dalla base alla sommità della costruzione ( le variazioni di massa da un orizzontamento all'altro non superano il 25%, la ridiezza non si riduce da un orizzontamento a quello sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%)

e) tutti i sistemi verticali resistenti si estendono per tutta l'altezza dell'edificioCommento: Trattandosi di un edificio su un unico piano le pareti che spiccano dalle fondazioni raggiungono la copertura e pertanto la verifica di questa condizione appare automatica.

Commento: Trattandosi di un edificio su un unico piano le pareti che spiccano dalle fondazioni raggiungono la copertura e pertanto la verifica di questa condizione appare automatica.

SI

SI

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3, non vi sono restringimenti della sezione orizzontale dell'edificio da un orizzontamento al successivo

La struttura viene considerata kr = 1

Si determina così il fattore di struttura da impiegare per determinare gli spettri di risposta q = 2,5

SPETTRO DI RISPOSTA SLD:Parametri indipendenti Parametri dipendenti

SL SLD S 1,800

ag 0,045 g η 1,000

Fo 2,538 TB 0,220 s

TC* 0,279 s TC 0,661 s

SS 1,800 TD 1,779 s

CC 2,365

ST 1,000

ξ 1,000

regolare in altezza e pertanto

Commento: Trattandosi di un edificio su un unico piano le pareti che spiccano dalle fondazioni raggiungono la copertura e pertanto la verifica di questa condizione appare automatica. SI



SPETTRO DI RISPOSTA SLV:Parametri indipendenti Parametri dipendenti

SL SLV S 1,800

ag 0,107 g η 0,400

Fo 2,569 TB 0,243 s

TC* 0,339 s TC 0,728 s

SS 1,800 TD 2,027 s

CC 2,147

ST 1,000

ξ 2,500

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Parametri analisi lineare statica (NTC2008 7,3,3,2)Al fine di poter applicare un'analisi statica equivalente è necessario che l'edificio sia regolare inaltezza. Tale condizione, come dimostrato in precedenza, appare soddisfatta

Valutazione del periodo del primo modo di vibrare:

dove C1 = 0,05H = 4,5T1 = 0,154 sec

L'analisi statica è valida per T1 < 2,5 Tc e per T1 < Td 2,5 Tc = 1,819 sec verificatoT d = 2,027 sec verificato

SLD Ordinata delle spettro di risposta orrizzontale elastico per T1: Se (T1) 0 = 0,168 gSLV Ordinata delle spettro di risposta orrizzontale inelastico per T1: Se (T1) 0 = 0,195 g

Pertanto l'analisi statica verrà utilizzata solo come controllo e validazione dell'attendibilità del modello numerico.

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2.5 Modello numerico

2.5.1 Metodologia di modellazione ed analisi

2.5.2

2.5.3 Modellazione della geometria e delle proprietà meccanichePer la coperrtura si sono calcolati gli elementi modellandoli come travi semplicemente appoggiate su 2 o più appoggi. Le pareti sono state schemattizzate come elementi verticali compressi con carico alla sommità, vincolate con vincolo tipo cerniera sia alla base che all'apice.La distribuzione delle azioni orizzontali sismiche sulle pareti è stata valutata in base alla rigidità a taglio di ciascuna parete tenendo conto delle eccentricità geometriche tra baricentro delle rigidezze e baricentro delle masse. Non sono state considerate come parti reagenti le porzioni coincidenti con la proiezione orizzontale dei fori porta e finestra.Le propietà meccaniche delle travi in legno lamellare sono quelle indicate dal relativo profilo resistente, per le proprietà meccaniche delle pareti X‐lam si farà riferimento alla ditta KLH indicate nel relativo certificato ETA‐06/0138, resta inteso che sono utilizzabili pannelli prodotti da altre ditte a discrezine della Direzione Lavori

Viste le caratteristiche di regolarità sia in pianta che in elevazione è stata condotta un'analisi statica lineare. Non vi sono interazioni con altre unità strutturali. Sono state indicate in maniera esplicita le azioni caratteristiche indipendenti che vengono trasmesse alla fondazione in CA necessarie per il dimensionamento e la verifica delle stesse con modello numerico.

Informazioni sul codice di calcoloL'analisi e la verifica degli elementi strutturali in legno sono state eseguite sulla base di fogli di calcolo appositamente predisposti. Tutte le valutazioni statiche sia in merito alla determinazione delle sollecitazioni sia in merito alle verifiche sono facilemnte replicabili e verificabili.Per la fondazione si è sviluppato un modello numerico con il programma PRO_SAP della ditta 2Si srl.

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2.5.4 Modellazione dei vincoli esterni ed interni

2.5.5 Modellazione delle azioni

06/0138, resta inteso che sono utilizzabili pannelli prodotti da altre ditte a discrezine della Direzione Lavori purchè dotate di caratteristiche uguali.

Le travi principali della copertura sono vincolati tra di loro e alle colonne con apposite staffe di cui è stata trascurata la capacità di rispristino del momento flettente, lo schema statico addottato è la cerniera.Le pareti sono vincolate tra loro con viti da legno, la connessione a terra delle pareti trasmette per contatto i carichi verticali di esercizio (carico permanente e carico variabile da neve), tramite staffe a L distribuite lungo la parete opportunamente chiodate al pannello e tassellate alla fondazione per la trasmissione della componente tagliante delle azioni orizzontali, tramite staffe a L o piatti forati prestampati posizionate ai lati dei fori porta e finestrta e alle estremità delle pareti per la trasmissione delle coppia necessaria ad equlibare il momento ribaltante che si genera sulla parete per l'eccentricità dell'azione sismica (che evidenemenete si applica all'apice della parete).

Le azioni verticali (carico permanente e neve) sono state applicate agli elementi di copertura, le reazioni vincolari caratteristiche (per ogni condizione di carico indipendente) sono quindi state applicate alle pareti, l'azione orizzontale sismica è stata ripartita sulle pareti in base alle rigidità di talgio e alle eccentricità geometriche tra baricentro delle masse e baricentro delle rigidezze tenendo conto inoltre di possibili eccentricità accidentali.

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2.5.6 Combinazioni e/o percorsi di caricoLe combinazioni di carico sono quelle prescritte dalle NTC 14/01/2008 con i relativi coefficenti:Coefficenti di combinazione (NTC tabella 2.5.I):

Coefficenti parziali di sicurezza (NTC tabella 2.6.I)

Combinazione delle azioni (NTC 2.5.3)

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Casi di carico: ψ0j ψ1j ψ2jG1 carichi permanenti strutturali ‐ ‐ ‐G2 carichi permanenti non strutturali ‐ ‐ ‐Q1 carico variabile da neve quota 0,5 0,2 0,0Wx Azione del vento in direzione x 0,6 0,2 0,0Wy Azione del vento in direzione y 0,6 0,2 0,0Ex Azione sismica in direzione x ‐ ‐ ‐Ey Azione sismica in direzione y ‐ ‐ ‐

<1000m slm

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Coefficenti di combinazione adottati:G1 G2 Q1 Q2 Wx Wy E

comb. 1 SLU 1,3 1,5comb. 2 SLU 1,3 1,5 1,5comb. 6 SLU 1,3 1,5 1,5 0,9comb. 7 SLU 1,3 1,5 1,5 0,9comb. 10 SLU 1,3 1,5 0,75 1,5comb. 11 SLU 1,3 1,5 0,75 1,5comb. 12 SLE rara 1 1 1comb. 14 SLE freq 1 1 0,2comb. 16 SLE q.per. 1 1 0,0comb. 17 SLD 1 1 0,0 1comb. 18 SLV 1 1 0,0 1comb. 19 SLU fuoco 1 1 0,0

2.6 Reazioni vincolariSi riporta schema indicante le azioni al piede della struttura





2.7 Giudizio motivato di accettabilità dei risultatiI risultati sono stati ottenuti mediante un processo di valutazione delle azioni e delle tensioni interne sollecitanti eseguito tramite foglio di calcolo controllato passo a passo escludendo quindi procedure automatiche proprie dei programmi numerici agli elementi finiti. Si ritengono pertanto i risultati assolutamente corretti.



2.8 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE

VERIFICA PANNELLO XLAM COPERTURA (su tetto verde)

classe di servizio 1 Dimensioniluce 1 4050 mmluce 2 4050 mmsbalzo 2400 mmlarghezza 1000 mmspessore 108 mm

Pannello a tavolestrato spessori orientam. materiale

1 1 34 0 C241 2 40 90 C241 3 34 0 C240 4 0 90 C240 5 0 0 C240 6 0 90 C240 7 0 0 C24

tot 108 3 C24

J pieno 104976000 mm4 pannello KLH DL108W efficace 1689625 mm3J efficace 91239773 mm4Resa J 87%

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profilo prestazionale klh piastra massiccio

flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 14 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,12 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 1,5 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,37 GPamodulo di taglio medio G mean 0,69 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 480 kg/mc

CARICHI DISTRIBUITI valore u.m. kmodpeso proprio pannello 0,54 kN/m2 0,60 G1carico permanente 1,80 kN/m2 0,60 G2neve 0,80 kN/m2 0,90 Q1

COMBINAZIONI DI CARICO kmodcombinazione 1 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 0,60combinazione 2 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 0,90

classe di duratapermanentepermanente

breve

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VERIFICA AGLI STATI LIMITE ULTIMIle verifiche vengono eseguite su di una fascia di larghezza 1m

COMBINAZIONE DI CARICO 1

combinazione carico SLU comb 1 3,40 kN/mmomento massimo di campata 7,0 kNmtaglio massimo all'appoggio 6,9 kNk mod 0,60coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1,5

verifica a flessionetensione di progetto f md 9,60 MPatensione sollecitante 4,13 MPa verificato 43%

verifica a tagliotensione di progetto f vd 1,08 MPatensione sollecitante 0,09 MPa verificato 9%

verifica a compressione sugli appoggiuna deformazione aggiuntiva per compressione delle fibre risultalunghezza dell'appoggio 95 mmconsiderato come appoggio estremitàlunghezza efficace dell'appoggio 113 mmtensione di progetto f c90d 9,60 MPatensione sollecitante 0,06 MPa verificato 1%

non accettabile

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combinazione carico SLU comb 2 4,60 kN/mmomento massimo di campata 9,4 kNmtaglio massimo all'appoggio 9,3 kNk mod 0,90coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1,5




non accettabile

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VERIFICA AGLI STATI LIMITE ESERECIZIOle verifiche vengono eseguite su di una fascia di larghezza 1m

deformazione travi inflesse

luce di riferimento L = 4050 mmcontrofreccia u0 = 0,0 mm

freccia dovuta ai soli carichi permanenti u1 = 7,5 mm ψ 2j

freccia dovuta al carico Q1 u21 = 2,6 mm 0,0

k def 0,6

freccia finale dovuta ai carichi permanenti u1 fin = 12,0 mm

freccia finale dovuta ai carichi Q1 u21 fin = 2,6 mm

limiti di deformazione scelti (EC5 tabella 7.2)

w inst 10,0 mm < L/300 = 13,5 mm verificato 74%w net, fin 14,5 mm < L/250 = 16,2 mm verificato 90%w fin 14,5 mm < L/200 = 20,3 mm verificato 72%

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VERIFICA PANNELLO XLAM COPERTURA (su tetto verde) resistenza al fuoco R60

classe di servizio 1 Dimensioniluce 1 4050 mmluce 2 4050 mmsbalzo 2400 mmlarghezza 1000 mm

Carbonizzazione in 60 minuti 47 mmspessore 61 mm

Pannello a tavolestrato spessori orientam. materiale

1 1 34 0 C241 2 27 90 C240 3 0 0 C240 4 0 90 C240 5 0 0 C240 6 0 90 C240 7 0 0 C24

tot 61 2 C24

J pieno 18915083 mm4 pannello KLH DL108W efficace 107388 mm3J efficace 3275333 mm4

f l l klh i

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profilo prestazionale klh piastra massiccio

flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 14 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,12 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 1,5 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,37 GPamodulo di taglio medio G mean 0,69 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 480 kg/mc

CARICHI DISTRIBUITI valore u.m. kmodpeso proprio pannello 0,31 kN/m2 0,60 G1carico permanente 1,80 kN/m2 0,60 G2neve 0,80 kN/m2 0,90 Q1

COMBINAZIONI DI CARICO kmodcombinazione 1 SLU 1 x G1 + 1 x G2 1,00

VERIFICA AGLI STATI LIMITE ULTIMIle verifiche vengono eseguite su di una fascia di larghezza 1m

classe di duratapermanentepermanente

breve

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combinazione carico SLU comb 1 2,11 kN/mmomento massimo di campata 2,4 kNmtaglio massimo all'appoggio 4,3 kNk mod 1,00coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1




non accettabile


studio tecnico di ingegneria ing Guido Viel

VERIFICA TRAVE PRINCIPALE DI COPERTURA zona con tetto a guaina

carichi agenticarico permanente strutturale 2,54 kN/mcarico permanente non strutturale 3,08 kN/mcarico variabile 3,52 kN/mcombinazione SLU 13,20 kN/m

schema di caricoluce di calcolo 9,70 mtrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito

azioni sollecitanimomento flettente sollecitante 155,21 kNmtaglio sollecitante 64,00 kN

profilo prestazionale materiale GL28c lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 28 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPa

d l l d ll l ll f b

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modulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12,6 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 10,2 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc

caratteristiche geometriche dellla sezionebase 160 mmaltezza 720 mm

area 115200 mm2

modulo Wyy 13824000 mm3

Momento d'inerzia Jyy 4976640000 mm4

Momanto d'inerzia Jzz 245760000 mm4

Momento inerzia tors. J tor 867388235 mm4

classe di servizioIn accordo con DT206/2007 Tabella 6‐2 si assegna la struttura alla classe di servizio 1

VERIFICHE STATI LIMITE ULTIMIIl valore di una proprietà del materiale in accordo con DT206/2007 6.2 è pari a:coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1,45

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verifica a flessione ‐ flessione deviatarif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.6 durata kmodMomento sollecitante My 155,21 kNm breve 0,90Momento sollecitante Mz 0,00 kNmtensione sollecitante σ myd 11,23 MPatensione sollecitante σ mzd 0,00 MPakh direzione z rif. DT 206/2007 ‐ 4.2.1 1,00kh direzione y rif. DT 206/2007 ‐ 4.2.1 1,10tensione di progetto f myd 17,38 MPatensione di progetto f mzd 19,12 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

da cui: 0,65 < 1 0,45 < 1verificato 65%

verifica tagliorif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.9 durata kmodsforzo di taglio 64,00 kN breve 0,90tensione di progetto f d 1,68 MPatensione solecitante τ d 0,83 MPa verificato 50%

VERIFICA STATI LIMITE DI ESERCIZIOd f i i i fl

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deformazione travi inflesseluce di riferimento L = 9700 mmcontrofreccia u0 = 0,0 mm



k def 0,6freccia finale dovuta ai carichi permanenti u1 fin = 16,5 mm




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VERIFICA TRAVE PRINCIPALE DI COPERTURA zona con tetto verdecarichi agenticarico permanente strutturale 2,54 kN/mcarico permanente non strutturale 7,92 kN/mcarico variabile 3,52 kN/mcombinazione SLU 20,46 kN/m



profilo prestazionale materiale GL28c lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 28 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12,6 GPa

d l l ll l ll f b

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modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 10,2 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc


area 115200 mm2







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VERIFICA TRAVE PRINCIPALE DI COPERTURA zona con tetto verde al fuoco R60

carichi agenticarico permanente strutturale 2,54 kN/mcarico permanente non strutturale 7,92 kN/mcarico variabile 3,52 kN/mcombinazione SLU 10,46 kN/m



profilo prestazionale materiale GL28c lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 28 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPa

d l l d ll l ll f b

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area 115200 mm2

prestazione richiesta per resistenza al fuoco dell'elemento strutturale: R60velocità di carbonatazione 0,7 mm/minriduzione della sezione 42 mmlati esposti al fuoco 3

sezione residua a 60 minuti:base 76 mmaltezza 678 mm

area 51528 mm2




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VERIFICHE STATI LIMITE ULTIMIIl valore di una proprietà del materiale in accordo con DT206/2007 6.2 è pari a:coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1

verifica a flessione ‐ flessione deviatarif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.6 durata kmodMomento sollecitante My 85,75 kNm istantaneo 1,00Momento sollecitante Mz 0,00 kNmtensione sollecitante σ myd 14,73 MPatensione sollecitante σ mzd 0,00 MPakh direzione z rif. DT 206/2007 ‐ 4.2.1 1,00kh direzione y rif. DT 206/2007 ‐ 4.2.1 1,10tensione di progetto f myd 28,00 MPatensione di progetto f mzd 30,80 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

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verifica tagliorif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.9 durata kmodsforzo di taglio 42,35 kN istantaneo 1,00tensione di progetto f d 2,70 MPatensione solecitante τ d 0,55 MPa verificato 20%

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VERIFICA TRAVE PRINCIPALE DI COPERTURA zona con tetto a guainacarichi agenticarico permanente strutturale 2,21 kN/mcarico permanente non strutturale 2,66 kN/mcarico variabile 3,04 kN/mcombinazione SLU 11,43 kN/m



profilo prestazionale materiale GL28c lamellareIl profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 28 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12,6 GPa

d l l ll l ll f b

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modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 10,2 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,39 GPamodulo di taglio medio G mean 0,72 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 380 kg/mc


area 70400 mm2







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VERIFICA COLONNA IN LEGNO

carichi agenticarico permanente strutturale 18,50 KNcarico permanente non strutturale 51,30 KNcarico variabile 21,80 KNcombinazione SLU 133,70 KN

schema di caricobiella con altezza 3,50 mtrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito

azioni sollecitaniazione assiale 133,70 kNm

profilo prestazionale materiale GL24h lamellare

Il profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPa

d l l d ll l ll f b

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area 40000 mm2







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verifica a compressione parallela alla fibraturarif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.3 durata kmodSforzo di compressione 133,70 kN breve 0,90tensione di progetto limite 14,90 MPatensione sollecitante 3,34 MPa verificato 22%

verifica di intabilità per elementi compressirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.2 durata kmodsforzo normale 133,70 kN breve 0,90coefficiente di imperfezione βc 0,1altezza della colonna 3,50 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,00luce libera di inflessione 3,50 mraggio giratore di inerzia piano debole 57,7 mmsnellezza di colonna λ 61snellezza relativa λ rel,c 0,975coefficiente k 1,009coefficiente k crit,c 0,788tensione di progetto kcrit,c fc0d 11,74 MPatensione sollecitante 3,34 MPa verificato 28%



VERIFICA COLONNA IN LEGNO R60

carichi agenticarico permanente strutturale 18,50 KNcarico permanente non strutturale 51,30 KNcarico variabile 21,80 KNcombinazione SLU fuoco 69,80 KN

schema di caricobiella con altezza 3,50 mtrave in semplice appoggio con carico uniformemente distribuito

azioni sollecitaniazione assiale 69,80 kNm

profilo prestazionale materiale GL24h lamellare

Il profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo a UNI‐EN 1194valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 24 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,4 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 2,7 MPa

d l l d ll l ll f b

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prestazione richiesta per resistenza al fuoco dell'elemento strutturale: R60velocità di carbonatazione 0,7 mm/minriduzione della sezione 42 mmlati esposti al fuoco 4

sezione residua a 60 minuti:base 116 mmaltezza 116 mm

area 13456 mm2





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VERIFICHE STATI LIMITE ULTIMIIl valore di una proprietà del materiale in accordo con DT206/2007 6.2 è pari a:

coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1 (combinazioni eccezionali)

verifica a compressione parallela alla fibraturarif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.3 durata kmodSforzo di compressione 69,80 kN istantaneo 1,00tensione di progetto limite 24,00 MPatensione sollecitante 5,19 MPa verificato 22%

verifica di intabilità per elementi compressirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.2 durata kmodsforzo normale 69,80 kN istantaneo 1,00coefficiente di imperfezione βc 0,1altezza della colonna 3,50 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,00luce libera di inflessione 3,50 mraggio giratore di inerzia piano debole 33,5 mmsnellezza di colonna λ 105snellezza relativa λ rel,c 1,681

ff k

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coefficiente k 1,982coefficiente k crit,c 0,330tensione di progetto kcrit,c fc0d 7,91 MPatensione sollecitante 5,19 MPa verificato 66%

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VERIFICA COLLEGAMENTI COLONNE‐TRAVE

carichi agentiSono stati individuati 3 tipi di collegamento:legno legno: trave di copertura in legno lamellare su colonna in legno lamellareacciaio legno: trave di copertura in legno lamellare su colonna in acciaioXLam legno: trave di copertura in legno lamellare su parete XLam

ASSE TIPO G1k G2k Q1k SLU[kN] [kN] [kN] [kN]

X01 legno legno 9,8 11,1 10,2 44,7X01 legno legno 15 17,1 17,1 70,8X01 legno legno 15 40,7 17,1 106,2X01 legno legno 9,8 25,1 10,2 65,7X02 legno legno 16,8 19,2 19,5 79,9X02 acciaio legno 20,5 23,6 24,5 98,8X02 acciaio legno 11,6 13,2 12,6 53,8X02 XLam legno 10,2 11,6 10,8 46,86X02 legno legno 10,2 26,4 10,3 68,3X02 acciaio legno 17,6 48,5 20,6 126,5X02 legno legno 18,5 51,3 21,8 133,7X03 legno legno 13,5 14,8 14,4 61,35X03 acciaio legno 19,4 22,2 23 93,0X03 legno legno 10,3 11,6 10,8 47,0X03 legno legno 17,4 47,9 20,3 124,9X03 acciaio legno 18,5 51,2 21,8 133,6X03 legno legno 17,6 48,6 20,7 126,8X04 XLam legno 9,3 10,4 9,5 41,94X04 acciaio legno 17,1 47,1 20 122,9X04 legno legno 12,4 32,8 13,6 85,7

Per ogni tipo di connessione si sono ricavati i valori massimi di sollecitazione

X02 legno legno 18,5 51,3 21,8 133,7X02 XLam legno 10,2 11,6 10,8 46,86X03 acciaio legno 18,5 51,2 21,8 133,6

Fissaggio legno‐legno

Resistenza caratterisitca di un connettore 26,3 kNResistenza di progetto della connessione (Kmod = 0,9) 15,8 kNnumero di connettori minimo 8,5si adottano 10 connettori

Il fissaggio avviene con staffein acciaio con lama saldata interna rispetto all'elemento in legno da collegare e bulloni passanti.

La modalità di rottura secondo CNR DT 206/2007 è la c) 1^ formula, rifollamento del legno.

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distanze minime della connessione:

a1 (parallelo alla fibra)a2 (ortogonale alla fibra)a3,f (estremità sollecitata)a3,c (estremità scarica)

a4,f (bordo sollecitato)a4,c (bordo scarico)

Fissaggio acciaio‐legno

Resistenza caratterisitca di un connettore 26,3 kNResistenza di progetto della connessione (Kmod = 0,9) 15,8 kNnumero di connettori minimo 8,5si adottano 10 connettori

distanze minime della connessione:

a1 (parallelo alla fibra)a2 (ortogonale alla fibra)a3,f (estremità sollecitata)a3,c (estremità scarica)

a4,f (bordo sollecitato)a4,c (bordo scarico)

angolo a tra forza e direzione fibra

interasse e distanze da bordi ed estremità, valori minimi

spinotti e

interasse e distanza

bulloni calibrati0°<a<360° 480°<a<360° 48‐90°<a<90° 11290°<a<150° 112150°<a<210° 48210°<a<270° 112

spinotti e

0°<a<180° 64180°<a<360° 48

Il fissaggio avviene con staffein acciaio con lama saldata interna rispetto all'elemento in legno da collegare e bulloni passanti.

La modalità di rottura secondo CNR DT 206/2007 è la c) 1^ formula, rifollamento del legno.

interasse e distanzaangolo a tra forza e direzione fibra

interasse e distanze da bordi ed estremità, valori minimi

bulloni calibrati0°<a<360° 480°<a<360° 48‐90°<a<90° 11290°<a<150° 112150°<a<210° 48210°<a<270° 1120°<a<180° 64

180°<a<360° 48

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COLONNA ACCIAIO

Altezza colonna 3900 mmProfilo tubo sezione circolare diam. 152mm sp. 5mmAcciaio S275f yk 275 MPa A 33982 mm2γm0 1,05 Wxx 82016 mm3γm1 1,05 Jxx 6245909 mm4γm2 1,25 Wyy 82015,6326 mm3f yd 262 MPa Jyy 6245908,87 mm4f td 151 MPa r y 13,6 mm

CARICHI SULLA COLONNAG1 G2 Q1 Q2kN kN kN kN

colonna 18,50 51,20 21,80 0,00TOTALE 18,50 51,20 21,80 0,00

COMBINAZIONI DI CARICO kNcombinazione 1 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 133,6combinazione 2 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q2 + 1,5 x 0,7 x Q1 123,7

Verifica azione assialeAzione assiale massima 123740 NTensione sollecitante 4 MPaf yd 262 MPa verificato 1%

verifica di stabilità asta compressapiano terra:snellezza piano terra λ 287,7 <200carico critico euleriano piano terra Ncr t 851059 Nsnellezza adimensionale 3,31α NTC2008 ‐ tab 4,2,VI 0,21φ 6,32χ 0,07N bRd 662 kN > 123,7

verificato 19%

La colonna è soggetta a solo carico assiale, vincolata alla base a e all'apice con vincoli di tipo ceniera (biella)

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Ripartizione dell'azione sismica sugli orrizontamenti rigidi

valore dello spettro di risposta elastico orizzontaleg = 1,92 m/s^2

Analisi delle masse riferite ad ogni orrizontamento:

CARICHI AGENTI AL PIANO 1carico

unitario coeff. Comb. peso

kN/mq ψ 2j kNcarico permanente e peso proprio copertura 1,30 ‐ 539,5carico permanente e peso proprio copertura 2,40 ‐ 758,4carico pareti 0,50 ‐ 140,0carico di copertura da neve 0,80 0,0 0,0

totale: 1437,9

Peso complessivo della costruzione W 1438 kNCoefficiente λ: Numero di orrizontamenti 1T1 = 0,154 < 1,46 = 2 TCDa cui λ = 1Spinta sismica totale (Fh = W Sd(T1) λ ) Fh 281,0 kN

L'azione ad ogni piano è data da:

Wi Wi i Fi

731

0,195

280

superficie di computo

[mq]415316

f t t l t l ilt ii

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Wi Wi zi Fi[kN] [kNm] [kN] [kN]

1438 4314 281 281

4314 281

Ripartizione dell'azione sismica sui pannelli di parete

DIMENSIONI DELL'EDIFICIOlarghezza edificio X 38,2 mlarghezza edificio Y 15,3 m

LEGENDA:Azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione X dovuta al momento torsionale

Ripartizione azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione X

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione X dovuta al momento torsionale

Azione orrizzontale totale per azione sismica X e 30% azione sismica Y

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione Y dovuta al momento torsionale

Ripartizione azione orrizzontale per azione sismica in direzione Y su parete i‐esima in direzione Y

Azione orrizzontale per azione sismica in direzione X su parete i‐esima in direzione Y dovuta al momento torsionale

forza totale agente al pianoaltezza zi[m]

piano

1

Una volta individuata la forza statica equivalente agente ad ogni piano si procede con la ripartizione delle forze orizzontali proporzionalmente alla rigidezza a taglio delle singole pareti reagenti. Non vengono considerate le parti in cui è presente un foro (porte e finestre) e le pareti in falso ovverro quelle pareti che non poggiano su corrispondenti setti al piano sottostante.

3

Hxx,i da momentoHx,i da taglioHyx,i da momentoHx,i totale pannelloHyy,i da momento

totale

Hy,i da taglioHxy,i da momento

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Azione orrizzontale totale per azione sismica Y e 30% azione sismica X

PIANO 1 FORZA ORIZZONTALE AGENTE AL PIANO 281 kNdirezione X

assi Spesslungh. pareti

dist da asse X area

momento statico dist. Bar.

momento d'inerzia braccio 1\k

Hxx,i da momento

Hx,i da taglio

Hyx, i da momento

Hx,i tot. pan.

si L xi yiAxi = L xi *

si A xi * yidbi = yi -

YbJx = Axi *

dbi ^ 2(Axi * dbi)

/Jp

[m] [m] [m] [m2] [m2] [m] [m4] [m] [kN] [kN] [kN] [kN]X1 0,095 21,40 0,00 2,0 0,0 -8,0 131,7 -0,019 -4,635 84,384 -29,063 71,0X2 0,095 4,03 2,12 0,4 0,8 -5,9 13,5 -0,003 -0,643 15,891 -4,031 14,0X4 0,095 4,03 6,00 0,4 2,3 -2,0 1,6 -0,001 -0,222 15,891 -1,393 15,3X5 0,095 2,50 7,80 0,2 1,9 -0,2 0,0 0,000 -0,017 9,858 -0,105 9,8X6 0,095 2,80 9,68 0,3 2,6 1,6 0,7 0,001 0,123 11,041 0,771 11,4X7 0,095 4,03 9,88 0,4 3,8 1,8 1,3 0,001 0,199 15,891 1,246 16,5X8 0,095 12,89 12,01 1,2 14,7 4,0 19,2 0,006 1,374 50,828 8,617 54,8X9 0,095 19,58 15,30 1,9 28,5 7,3 97,8 0,016 3,821 77,208 23,959 88,2

somma 71,26 6,8 54,5 265,8

baricentro inerzie Yb 8,05 m eccentr. tot. + |egy+eay| 0,86 mbaricentro masse Ym 7,95 m eccentr. tot. - |egy‐eay| 0,67 meccentr. geometrica eg y 0,10 m Momento tors. + Mx + 242,60 kNmeccentr. accidentale ea y 0,77 m Momento tors. - Mx ‐ 187,32 kNm

direzione Y

assi Spesslungh. pareti

dist da asse Y area

momento statico dist. Bar.

momento d'inerzia braccio 1/k

Hyy,i da momento

Hy,i da taglio

Hxy, i da momento

Hy,i totale pannello

Hy,i totale pannello

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assi Spess pareti asse Y area statico dist. Bar. d inerzia braccio 1/k momento taglio momento pannello

si L yi xiAyi = L yi *

si A yi * xidbi = xi -

XbJy = Ayi *

dbi ^ 2(Ayi * dbi) /

Jp

[m] [m] [m] [m2] [m3] [m] [m4] [m] [kN] [kN] [kN] [kN]Y1 0,095 1,65 0,00 0,2 0,0 -19,0 57 -0,003 -5,303 10,368 -0,846 4,8Y2 0,095 7,60 2,50 0,7 1,8 -16,5 198 -0,014 -21,220 47,753 -3,385 25,5Y3 0,095 2,25 7,15 0,2 1,5 -11,9 30 -0,003 -4,517 14,138 -0,720 9,4Y4 0,095 2,25 13,61 0,2 2,9 -5,4 6 -0,001 -2,064 14,138 -0,329 12,0Y5 0,095 2,25 17,15 0,2 3,7 -1,9 1 0,000 -0,720 14,138 -0,115 13,4Y6 0,095 6,20 17,84 0,6 10,5 -1,2 1 -0,001 -1,263 38,957 -0,201 37,6Y7 0,095 3,20 21,75 0,3 6,6 2,7 2 0,001 1,460 20,107 0,233 21,6Y8 0,095 8,10 21,96 0,8 16,9 2,9 7 0,003 3,982 50,895 0,635 55,1Y9 0,095 2,15 24,54 0,2 5,0 5,5 6 0,001 1,993 13,509 0,318 15,6Y10 0,095 3,45 35,38 0,3 11,6 16,3 87 0,006 9,508 21,678 1,517 31,6Y11 0,095 5,62 38,18 0,5 20,4 19,1 195 0,012 18,144 35,312 2,894 54,3

somma 44,7 4,2 80,9 590,5

baricentro inerzie Xb 19,05 m eccentr. tot. + |egx+eax| 1,59 mbaricentro masse Xm 22,55 m eccentr. Tot. - |egx‐eax| 5,41 meccentr. geometrica eg x -3,50 m Momento tors. + My + 447,66 kNmeccentr. accidentale ea x 1,91 m Momento tors. - My ‐ 1521,05 kNm

momento d'inerzia polare baricentrico J p = m3856,3

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Taglio parete in legno -CAassi et ex ey Zk

kN/m kN/m kN/m kN tipoX1 3,3 3,7 ‐1,4 16,6 WHT440X2 3,5 3,8 ‐1,0 17,4 WHT440X4 3,8 3,9 ‐0,3 18,9 WHT440X5 3,9 3,9 0,0 19,6 WHT440X6 4,1 4,0 0,3 20,3 WHT440X7 4,1 4,0 0,3 20,4 WHT440X8 4,3 4,0 0,7 21,3 WHT440X9 4,5 4,1 1,2 22,5 WHT440Y1 3,1 ‐0,5 2,9 10,2 WHT440Y2 3,5 ‐0,4 3,4 11,6 WHT440Y3 4,3 ‐0,3 4,2 14,3 WHT440Y4 5,4 ‐0,1 5,3 17,9 WHT440Y5 6,0 ‐0,1 5,9 19,9 WHT440Y6 6,1 0,0 6,1 20,3 WHT440Y7 6,7 0,1 6,8 22,5 WHT440Y8 6,8 0,1 6,8 22,6 WHT440Y9 7,2 0,1 7,3 24,0 WHT440Y10 9,0 0,4 9,2 30,1 WHT440Y11 9,5 0,5 9,7 31,7 WHT440

Verifica della connessione a taglio parete-fondazioneSi adottano staffe Rothoblaas Titan TCN200 (pareti interne) e TCP200 (pareti esterne)

Trazione su Hold‐down

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Resistenza della connessione 22,1 kN

Azione sollecitante massima 9,5 kN/mInterasse minimo fissaggi 2,32 mSi adotta quindi un interasse di 1,60 m

Verifica Hold‐down su fondazioneSi adotta staffa WHT440 con rondella H 10mmAltezza della staffa H 440 mm

Resistenza a trazione staffa T Rs 45,6 kN

1 Barra filettata M16 5.8 min con ancorante chimico vinlestere profondità del fissaggio 200 mmResistenza a trazione dell'ancoraggio T Rb 58,6 kN

Chiodi anker 4x60 n = 30Rifollamento chiodi su staffa 102,2 kNResistenza caratteristica lato chiodi 43,5 kNγm = 1Resistenza di progetto lato chiodi T Rc 43,5 kN

Resistenza della connessione min (T Rs;T Rb; T Rc) 43,5 kN

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Verifica connessione in continuità parete‐pareteLa connessione avviene con multistrato strutturale tipo plywood sp. 20mmaltezza della parete 350 cmAzione di taglio massima sulla connessione 31,7 kNtensione sollecitante a taglio del pannello 0,55 MPatensione resistente a taglio di progetto 2,7 MPa verificato 20%azione sollecitante su chiodi anker 4x60 int.cm 10 0,91 kNresistenza a taglio del singolo chiodo 1,10 kN verificato 82%

Verifica connessione d'angoloLa connessione avviene tramite viti HBS 8x200Azione di taglio massima sulla connessione 31,7 kNResistenza di progetto a taglio della singola vite 3,6 kNn. di viti minimo 8,8Interasse delle viti 32,9 cmInterasse adottato 25 cm verificato 76%

Verifica connessione a taglio parete‐coperturaLa connessione avviene tramite viti HBS 8x200Azione sollecitante massima 9,5 kN/mResistenza di progetto a taglio della singola vite 3,6 kNn. di viti minimo 2,6Interasse delle viti 37,8 cmInterasse adottato 25 cm verificato 66%

li i d ll hi d ll i

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Applicazione della gerarchia delle resitenze

condizione 1:l'azione massima tagliante sul pannello parete è pari a 9,5 kN/mpari ad una tensione sollecitante a taglio di 0,35 MPatensione resistente di progetto del pannello (sisma) 5,2 MPa% di utilizzo della capacità resitente del pannello 7%azione resistente della connessione 13,8 kN/m% di utilizzo della capacità resitente della connessione 69%La prima condizione risulta quindi soddisfatta (69% > 7%)

condizione 2:connessione a taglio parete ‐ fondazione (particolare P2)resistenza caratteristica della connessione staffa legno 16,8 kNresistenza caratteristica della connessione staffa fondazione 22,1 kNla condizione risulta verificata (22,1 > 16,8kN) 132%

La capacità dissipativa delle costruzioni in legno è data, in generale, dai connettori metallici i quali sono gli unici elementi in grado di formare cerniere plastiche e quindi di assorbire parte dell'energia sismica.Nel caso in esame si deve pertanto verificare che:1) i pannelli parete abbiano una resistenza a taglio maggiore della connessione a taglio parete‐fondazione 2) la connessione fondazione ‐staffa in acciaio abbia una resistenza maggiore rispetto alla connessione staffa‐pannello

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connessione hold‐down parete fondazione (particolare P1)resistenza caratteristica della connessione staffa legno 43,5 kNresistenza caratteristica della connessione staffa fondazione 58,6 kNla condizione risulta verificata (43,5 > 58,6kN) 135%


studio tecnico di ingegneria ing. Guido viel

VERIFICA PANNELLO PARETE XLAMSi verifica l'elemento maggiormente sollecitato

Dimensionib 1000 mmh 4500 mme 900 mmspessore 95 mmPannello a tavole

strato spessori orientam. materiale1 1 34 0 C241 2 27 90 C241 3 34 0 C240 4 0 90 C240 5 0 0 C240 6 0 90 C240 7 0 0 C24

tot 95 3 C24

CARATTERISTICHE DELLA SEZIONE RESISTENTE pannello KLH DL95spessore efficace 68 mmA efficace 68000 mm2Percentuale resa 92,8% da tabella del benestare tecnico di prodottoLarghezza efficace 928 mmW efficace 1396222 mm3J efficace 66320566 mm4

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CARICHI DISTRIBUITI APICE qk valore u.m. kmodcarico strutturale derivato 4,90 kN/mpeso proprio pannello 2,35 kN/mcarico permanente strutturale tot 7,25 kN/m 0,60 G1carico permanente 10,50 kN/m 0,60 G2carico civile abitaz. 0,00 kN/m 0,80 Q1carico neve 3,70 kN/m 0,90 Q2

CARICHI CONCENTRATI Hk valore u.m. kmodcarico vento 0,00 kN 1,00 Wycarico da sisma 4,20 kN 1,00 E CARICHI NORMALI PARETE pk valore u.m. kmodcarico vento 0,51 kN/mq 1,00 Wx

COMBINAZIONI DI CARICO kmodcombinazione 1 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 0,80combinazione 2 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 0,90combinazione 3 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q2 + 1,5 x 0,7 x Q1 0,90combinazione 4 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 + 1,5 x 0,6 x Wx 1,00combinazione 5 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Q2 + 1,5 x 0,7 x Q1 + 1,5 x 0,6 x Wx 1,00combinazione 6 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Wx + 1,5 x 0,7 x Q1 + 1,5 x 0,5 x Q2 1,00

classe di durataistantaneoistantaneo

classe di durataistantaneo

breve

classe di durata

permanentepermanente

media

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combinazione 7 SLU 1,3 x G1 + 1,5 x G2 + 1,5 x Wy 1,00combinazione 8 SLV 1 x G1 + 1 x G2 + 1 x E 1,00

k mod N M N/kmod M/kmod[kN] [kNm] [kN] [kNm]

comb 1 0,80 25,2 0,0 31,5 0,0comb 2 0,90 28,0 0,0 31,1 0,0comb 3 0,90 30,7 0,0 34,1 << 0,0comb 4 1,00 28,0 1,3 28,0 1,3 <<comb 5 1,00 30,7 1,3 30,7 1,3 <<comb 6 1,00 28,0 1,3 28,0 1,3 <<

massimi: 34,1 1,3

VERIFICA SEZIONE RETTANGOLARE

verifica per compressione combinazione 3verifica per pressoflessione combinazione 5

profilo prestazionale materiale klh lastra massiccio

Il profilo prestazionale del materiale scelto è individuato dai seguenti valori in accordo alla certificazione del produttore

In relazione al kmod e all'entità del carico si tabiliscono di seguito le combinazioni di carico più sfavorevoli per ogni tipo di verifica

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valori caratteristici di resistenza e modulo elastico:flessione f mk 23 MPatrazione parallela alla fibratura f t0k 16,5 MPatrazione perpendicolare alla fibratura f t90k 0,12 MPacompressione parallela alla fibratura f c0k 24 MPacompressione perpendicolare alla fibratura f c90k 2,7 MPataglio f vk 5,2 MPamodulo elastico medio parallelo alla fibratura E 0,mean 12 GPamodulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura E 0,05 9,4 GPamodulo elastico medio perpendicolare alla fibratura E 90,mean 0,37 GPamodulo di taglio medio G mean 0,25 GPaMassa volumica caratteristica ρ gk 480 kg/mc

caratteristiche geometriche dellla sezionelarghezza 928 mm efficacespessore 95 mm

area 68000 mm2 efficace

modulo Wxx 13642365 mm3 efficace

modulo Wyy 1396222 mm3 efficace

Momento d'inerzia Jyy 66320566 mm4 efficace

Momanto d'inerzia Jzz 5666666667 mm4 efficace

Momento inerzia tors. J tor 3690566339 mm4 efficace

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VERIFICHE STATI LIMITE ULTIMIIl valore di una proprietà del materiale in accordo con DT206/2007 6.2 è pari a:

coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1,5

verifica a compressione parallela alla fibraturarif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.3 durata kmodSforzo di compressione 30,73 kN breve 0,90tensione di progetto limite 14,40 MPatensione sollecitante 0,45 MPa verificato 3%

verifica a presso flessionerif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.8 durata kmodMomento sollecitante My 1,29 kNm breve 0,90Sforzo di compressione 30,73 kNtensione sollecitante σ myd 0,92 MPatensione solecitante σ c0d 0,45 MPatensione di progetto f myd 13,80 MPatensione di progetto f c0d 14,40 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

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da cui: 0,07 < 1 verificato 7%

verifica di intabilità per elementi compressirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.2 durata kmodsforzo normale 30,73 kN breve 0,90coefficiente di imperfezione βc 0,2altezza della colonna 4,50 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,0luce libera di inflessione 4,50 mraggio giratore di inerzia piano debole 26,4 mmsnellezza di colonna λ 170snellezza relativa λ rel,c 2,739coefficiente k 4,496coefficiente k crit,c 0,124tensione di progetto kcrit,c fc0d 1,79 MPatensione sollecitante 0,45 MPa verificato 25%

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verifica di intabilità per elementi presso‐inflessirif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.3 durata kmodMomento sollecitante My 1,29 kNm istantaneo 1,00distanza tra i vincoli torsionali 4,5 mlunghezza effettiva 4,05 mtensione a flessione di progetto fmd 15,33 MPamomento critico M y crit 5,207E+08 Nmmtensione critica σ m crit 38 MPasnellezza relativa trave λ rel m 0,78 > 0,75 applicare 6.5.1.8coeff. di tensione critica K crit m 0,98tensione di progetto: 14,99 MPa

sforzo normale 30,73 kNcoefficiente di imperfezione βc 0,2altezza della colonna 4,50 mcoefficiente di vincolo (luce libera di inflessione) 1,0luce libera di inflessione 4,50 mraggio giratore di inerzia piano debole 26,4 mmsnellezza di colonna λ 170snellezza relativa λ rel,c 2,739 > 0,3 applicare punto 6.5.1.8coefficiente k 4,496coefficiente k crit,c 0,124tensione di progetto kcrit,c fc0d 1,98 MPa

seguire le prescrizioni del punto 6.5.2.3:

ll d

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tensione sollecitante σ myd 0,92 MPatensione solecitante σ c0d 0,45 MPatensione di progetto f myd 15,33 MPatensione di progetto f c0d 16,00 MPaper sezione rettangolare km = 0,7

rif. DT 206/2007 ‐ 6.5.1.8


rif. DT 206/2007 ‐ 6.5.2.3


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COMBINAZIONE CARICO 8

coefficiente parziale di sicurezza sul materiale: γm = 1kmod 1,00

verifica a taglio di paretesforzo di taglio per unità di lunghezza 4,20 kN/ marea resistente per unità di lunghezza 0,019 m2 /mtensione di progetto f vd 5,20 MPatensione sollecitante σ vd 0,22 MPa verificato 6%

verifica tensioni tangeziali sulle superfici di incollaggioMomento appilcato per trasmissione del carico M k 4,20 kNmmomento sulla superficie d'incrocio massimo M k 0,02 kNmtensione di progetto f vd 5,20 MPatensione sollecitante σ vd 0,07 MPa verificato 2%

VERIFICA DEGLI SPOSTAMENTIValutazione dell'entita degli spostamenti dovuti ai carichi indipendenti orizzontali:Lo spostamento è dovuto esclusivamente alla componenete tangenziale di deformazioneSi considera il collegamento incollato come infinitamente rigido.

Spostamento docuto al carico da sisima E = 4,20 kNArea totale lorda A = 95000 mm2

l

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Tensione tangenziale τ = 0,044 MPaScorrimento u = τ / G = 0,02%Deformazione u x h = 0,8 mm H/5654

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VERIFICA FONDAZIONE IN CA

Per la verifica della fondazione in CA è stato eseguito un modello numerico.Vista assonometrica del modello:

Pressioni all'interfaccia del terreno (valori massimi cond. GEO SLU)

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Il valore massimo è pari a 0,36 daN/cm2

Di seguito si riportano i tabulati di calocolo.

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VERIFICHE ELEMENTI TRAVE C.A. LEGENDA TABELLA VERIFICHE ELEMENTI TRAVE C.A. In tabella vengono riportati per ogni elemento il numero dello stesso ed il codice di verifica. Nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con le tensioni ammissibili vengono riportate le massime tensioni nell'elemento (massima compressione nel calcestruzzo, massima compressione media nel calcestruzzo, massima tensione nell'acciaio, massima tensione tangenziale) con l’indicazione delle combinazioni in cui si sono attinti i rispettivi valori. Nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con il metodo degli stati limite vengono riportati il rapporto x/d, le verifiche per sollecitazioni proporzionali e la verifica per compressione media con l’indicazione delle combinazioni in cui si sono attinti i rispettivi valori. Per gli elementi tipo pilastro sono riportati numero e diametro dei ferri di vertice, numero e diametro di ferri disposti lungo i lati L1 (paralleli alla base della sezione) e lungo i lati L2 (paralleli all’altezza della sezione). Per gli elementi tipo trave sono riportati infine le quantità di armatura inferiore e superiore. In particolare i simboli utilizzati con il metodo delle tensioni ammissibili assumono il seguente significato: M_P X Y Numero della pilastrata e posizione in pianta M_T Z P P Numero della travata, quota media pilastrata iniziale e finale (nodo in assenza di pilastrata) Pilas. o Trave numero identificativo dell’elemento Note Viene riportato il codice relativo alla sezione(s) e relativo al materiale(m);

nella terza riga viene riportato il valore delle snellezze in direzione 2-2 e 3-3 Stato Codici di verifica relativi alle tensioni normali e alle tensioni tangenziali Quota Ascissa del punto di verifica %Af Percentuale di area di armatura rispetto a quella di calcestruzzo Armat. long. Numero e diametro dei ferri di armatura longitudinale: ferri di vertice + ferri di lato

(vedi seguente figura) Af inf. Area di armatura longitudinale posta all’intradosso della trave Af sup Area di armatura longitudinale posta all’estradosso della trave Sc max Massima tensione di compressione del calcestruzzo Sc med Massima tensione media di compressione del calcestruzzo Sf max Tensione massima nell’acciaio staffe Vengono riportati i dati del tratto di staffatura in cui cade la sezione di verifica;

in particolare: numero dei bracci, diametro, passo, lunghezza tratto Tau max Tensione massima tangenziale nel cls Rif. comb Combinazioni in cui si generano i seguenti valori di tensione:

Sc max, Sc med, Sf max, Tau max AfV area dell’armatura atta ad assorbire le azioni di taglio AfT area dell’armatura atta ad assorbire le azioni di torsione Scorr. P Scorrimento dei piegati Af long Area del ferro longitudinale aggiuntivo per assorbire la torsione

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AfV area dell’armatura atta ad assorbire le azioni di taglio AfT area dell’armatura atta ad assorbire le azioni di torsione Scorr. P Scorrimento dei piegati Af long. Area del ferro longitudinale aggiuntivo per assorbire la torsione

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Mentre i simboli utilizzati con il metodo degli stati limite assumono il seguente significato: r. snell. Rapporto λ su λ*:

valore superiore a 1 per elementi snelli, caso in cui viene effettuata la verifica con il metodo diretto dello stato di equilibrio

Verifica(verif.) rapporto Sd/Su con sollecitazioni ultime proporzionali o a sforzo normale costante: valore minore o uguale a 1 per verifica positiva

ver.sis rapporto Nd/Nu con Nu calcolato come al punto 7.4.4.2.2.1; valore minore o uguale a 1 per verifica positiva ver.V/T rapporto Sd/Su con sollecitazioni taglianti e torcenti proporzionali

valore minore o uguale a 1 per verifica positiva x/d rapporto tra posizione dell’asse neutro e altezza utile alla rottura della sezione

(per sola flessione) Per gli elementi progettati secondo il criterio della gerarchia delle resistenze (pilastri e travi) si riporta una ulteriore tabella di seguito descritta: M negativo i Valore del momento resistente negativo (positivo) all’ estremità iniziale i (finale f) della trave V M-i M+f Taglio generato dai momenti resistenti negativo i e positivo f (positivo i e negativo f) V totale Massimo valore assoluto ottenuto per combinazione del taglio isostatico e dei tagli concomitanti (p.to

7.4.4.1.1.) Verif. V Rapporto tra il taglio massimo e Vr1 (p.to 7.4.4.1.2.2); Sovr. 2-2 i Sovraresistenza del pilastro (come da formula 7.4.4). Rapporto tra i momenti resistenti delle travi e dei

pilastri. Il valore del fattore rispettivamente per il momento 2-2 (3-3) alla base i ed alla sommità f del pilastro deve essere maggiore del gammaRd adottato

M 2-2 i Valore del momento resistente rispettivamente per 2-2 (3-3) alla base i ed alla sommità f del pilastro (massimo momento in presenza dello sforzo normale di calcolo)

Luce per V Luce di calcolo per la definizione del taglio (generato dai momenti resistenti) V M2-2 Valore del taglio generato dai momenti resistenti 2-2 (3-3) Per i nodi trave-pilastro viene riportata la seguente tabella relativa al calcolo delle armature di confinamento e alla verifica di resistenza del nodo (richiesta solo per strutture in classe di duttilità alta); le caselle vuote indicano parametri non riportati in quanto non necessari. Stato Esito della verifica (come da formula 7.4.8) per resistenza a compressione del nodo (solo CDA) I 7.4.29 Passo delle staffe di confinamento come richiesto dalla formula 7.4.29 Bj2(3) Dimensione del nodo per il taglio in direzione 2 (3) Hjc2(2) Distanza tra le giaciture di armatura del pilastro per il taglio in direzione 2 (3) V. 7.4.8 Rapporto tra il taglio Vjbd e il taglio resistente come da formula 7.4.8 (solo CDA) I 7.4.10 Passo delle staffe valutato in funzione della formula 7.4.10 (solo CDA)

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schema della distribuzione delle armature longitudinali

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Con riferimento al Documento di Affidabilità “Test di validazione del software di calcolo PRO_SAP e dei moduli aggiuntivi PRO_SAP Modulo Geotecnico, PRO_CAD nodi acciaio e PRO_MST” ‐ versione Maggio 2011, disponibile per il download sul sito www.2si.it, si segnalano i seguenti esempi applicativi:

Test N° Titolo

24 TENSIONI E ROTAZIONI RISPETTO ALLA CORDA DI ELEMENTI TRAVE

27 FRECCIA DI ELEMENTI TRAVE

41 GERARCHIA DELLE RESISTENZE PER TRAVI IN C.A.

42 GERARCHIA DELLE RESISTENZE PER PILASTRI IN C.A.

43 VERIFICA ALLE TA DI STRUTTURE IN C.A.

44 VERIFICA AGLI SLU DI STRUTTURE IN C.A.

46 VERIFICA A PUNZONAMENTO ALLO SLU DI TRAVI IN C.A.

47 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 9/1/96

48 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 14/1/2008

49 VERIFICA ALLO SLE (TENSIONI E FESSURAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A.

50 VERIFICA ALLO SLE (DEFORMAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A.

52 SOVRARESISTENZE

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52 SOVRARESISTENZE

53 DETTAGLI COSTRUTTIVI C.A.: LIMITI D'ARMATURA PILASTRI E NODI TRAVE‐PILASTRO

68 VALUTAZIONE EFFETTO P‐δ SU PILASTRATA

69 VALUTAZIONE EFFETTO P‐δ SU TELAIO 3D

120 PROGETTO E VERIFICA DI TRAVI PREM

M_T= 1 Z=0.0 N=1 N=5 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb cm L=cm 1 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 3.9 0.11 0.01 0.21 0.70 4d8/15 L=55 4,1,2 s=1,m=1 160.0 0.29 8.0 8.0 3.9 0.11 0.20 0.22 0.73 4d8/15 L=105 2,1,2 2 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 3.9 0.11 0.20 0.22 0.73 4d8/15 L=157 2,1,2 s=1,m=1 212.0 0.29 8.0 8.0 3.9 0.11 0.14 0.22 0.80 4d8/15 L=55 1,2,2 3 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.18 0.13 0.01 4d8/15 L=55 1,2,4 s=1,m=1 227.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.19 0.10 4d8/15 L=173 2,2,2 4 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.17 0.07 4d8/15 L=105 2,2,2 s=1,m=1 160.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.08 0.13 0.02 4d8/15 L=55 2,2,2 M_T= 2 Z=0.0 N=5 N=22 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 5 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.12 0.09 0.02 4d8/15 L=60 2,2,2 s=1,m=1 125.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.10 0.03 4d8/15 L=130 1,2,2 250.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.16 0.10 0.03 4d8/15 L=60 2,2,2 18 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.39 0.09 0.11 4d8/15 L=50 2,2,2

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782.6 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.06 0.074d8/15 L=50 2,2,2 19 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.10 0.14 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 82.9 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.39 0.12 0.16 4d8/15 L=33 2,2,2 20 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.39 0.07 0.09 4d8/15 L=542 2,2,2 s=1,m=1 542.1 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.16 0.07 0.08 4d8/15 L=542 2,2,2 21 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.16 0.04 0.05 4d8/15 L=66 2,2,2 s=1,m=1 116.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.07 0.02 0.01 4d8/15 L=50 1,1,1 M_T= 3 Z=0.0 N=1 N=14 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 6 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.27 0.02 0.03 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 516.3 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.06 0.02 6.82e-03 4d8/15 L=933 2,4,2 1032.6 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.03 0.02 4d8/15 L=50 1,2,2 7 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.06 0.19 0.04 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 115.8 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.18 0.03 4d8/15 L=66 2,2,2 8 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.22 0.09 4d8/15 L=575 2,2,2 s=1,m=1 625.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.32 0.22 0.09 4d8/15 L=50 2,2,2 9 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.36 0.09 0.08 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 206.3 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.01 0.06 0.01 4d8/15 L=312 4,1,2 412.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.16 0.07 0.04 4d8/15 L=50 4,2,2 10 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.13 0.20 0.07 4d8/15 L=50 4,2,2 s=1,m=1 626.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.34 0.23 0.11 4d8/15 L=576 2,2,2 11 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.34 0.18 0.03 4d8/15 L=90 2,2,2 s=1,m=1 140.3 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.19 0.05 4d8/15 L=50 2,2,2 12 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 7.58e-03 0.08 0.02 4d8/15 L=50 3,2,2 s=1,m=1 282.7 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.08 0.01 4d8/15 L=465 2,2,2 565.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.09 0.03 4d8/15 L=50 2,2,2 13 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.04 3.04e-03 3.91e-03 4d8/15 L=50 1,1,1 s=1,m=1 140.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.01 3.08e-03 4.19e-03 4d8/15 L=180 2,2,1 280.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.0 0.0 0.0 4d8/15 L=50 2,4,4 M_T= 4 Z=0.0 N=3 N=18 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 14 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.40 0.14 0.12 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 966.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.54 0.13 0.10 4d8/15 L=916 2,2,2 15 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.54 0.16 0.16 4d8/15 L=17 2,2,2 s=1,m=1 66.6 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.15 0.14 4d8/15 L=50 2,2,2 16 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.15 0.15 0.07 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 478.1 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.15 0.08 4d8/15 L=428 2,2,2 17 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.14 0.06 4d8/15 L=213 2,2,2 s=1,m=1 263.1 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.09 0.13 0.05 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 5 Z=0.0 N=23 N=33 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 22 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.19 0.07 0.05 4d8/15 L=55 2,2,2 s=1,m=1 227.6 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.12 0.05 0.02 4d8/15 L=345 2,2,2

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M_T= 5 Z=0.0 N=23 N=33 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 22 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.19 0.07 0.05 4d8/15 L=55 2,2,2 s=1,m=1 227.6 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.12 0.05 0.02 4d8/15 L=345 2,2,2 455.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.19 0.04 8.34e-03 4d8/15 L=55 2,2,2 23 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.35 0.10 0.12 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 163.7 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.23 0.06 0.07 4d8/15 L=227 2,2,2 327.3 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.51 0.04 0.02 4d8/15 L=50 2,2,2 24 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.42 0.04 0.02 4d8/15 L=55 2,2,2 s=1,m=1 159.1 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.18 0.07 0.06 4d8/15 L=208 2,2,2 318.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.36 0.11 0.11 4d8/15 L=55 2,2,2 25 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.21 0.05 4.58e-03 4d8/15 L=130 2,2,1 s=1,m=1 177.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.15 0.06 0.02 4d8/15 L=94 2,2,2 354.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.06 0.08 0.04 4d8/15 L=130 2,2,2 26 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.08 0.06 0.03 4d8/15 L=69 2,1,2 s=1,m=1 68.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.16 0.06 0.03 4d8/15 L=69 2,1,2 27 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.10 0.03 4d8/15 L=55 2,2,2 s=1,m=1 195.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.08 7.45e-03 4d8/15 L=281 2,2,2 391.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.08 0.09 0.01 4d8/15 L=55 2,2,2 28 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.06 0.08 0.01 4d8/15 L=22 1,2,2 s=1,m=1 21.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.07 0.08 8.07e-03 4d8/15 L=22 1,2,2 29 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.05 0.04 0.05 4d8/15 L=60 1,2,2 s=1,m=1 129.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.19 0.01 0.01 4d8/15 L=138 2,1,2 258.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.13 0.03 0.04 4d8/15 L=60 2,1,1 30 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.23 0.11 0.09 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 320.9 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.35 0.05 4.60e-03 4d8/15 L=542 2,2,2 641.8 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.09 0.10 0.08 4d8/15 L=50 2,2,2 83 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.15 0.18 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 67.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.53 0.16 0.20 4d8/15 L=17 2,2,2 84 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.53 0.11 0.13 4d8/15 L=595 2,2,2 s=1,m=1 644.9 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.31 0.12 0.14 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 6 Z=0.0 N=37 N=40 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 34 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.67 0.11 0.16 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 383.1 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.44 0.02 9.99e-03 4d8/15 L=666 2,2,2 766.3 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.07 0.08 4d8/15 L=50 2,2,2 82 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.15 0.12 4d8/15 L=50 1,2,2

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s=1,m=1 232.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.03 0.03 4d8/15 L=50 2,1,2 37 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.06 0.06 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 356.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.08 0.02 8.02e-03 4d8/15 L=612 2,2,2 712.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.03 0.03 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 10 Z=0.0 N=6 N=49 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 45 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.06 0.17 0.58 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 216.8 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.04 0.16 0.52 4d8/15 L=334 2,2,2 433.6 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.04 0.17 0.57 4d8/15 L=50 2,2,2 46 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.08 0.05 0.03 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 158.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.04 9.03e-03 4d8/15 L=216 2,2,2 316.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.04 8.90e-03 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 11 Z=0.0 N=24 N=48 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 47 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.16 4.28e-03 4d8/15 L=50 1,2,4 s=1,m=1 158.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.16 3.87e-03 4d8/15 L=216 2,2,2 316.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.04 0.17 0.01 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 12 Z=0.0 N=26 N=47 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 48 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.15 5.35e-03 4d8/15 L=50 1,2,4 s=1,m=1 158.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.15 4.21e-03 4d8/15 L=216 2,2,1 316.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.04 0.16 0.02 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 13 Z=0.0 N=27 N=46 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 49 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.03 0.02 4d8/15 L=50 4,2,2 s=1,m=1 158.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.02 2.35e-03 4d8/15 L=216 2,1,4 316.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 7.05e-03 0.03 0.01 4d8/15 L=50 4,1,2 M_T= 14 Z=0.0 N=29 N=45 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 50 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 9.98e-03 0.04 0.02 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 158.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.08 0.03 5.23e-03 4d8/15 L=216 2,2,2 316.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.06 0.03 0.01 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 15 Z=0.0 N=31 N=44 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 51 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.04 0.14 0.05 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 158.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.13 0.11 1.87e-03 4d8/15 L=216 2,2,1 316.4 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.14 0.05 4d8/15 L=50 4,2,2 M_T= 16 Z=0.0 N=12 N=38

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Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 52 ok,ok 0.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.32 0.21 0.10 2d8/10 L=50 2,2,2 s=2,m=1 186.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.15 0.16 0.02 2d8/10 L=272 2,2,2 372.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.08 0.18 0.05 2d8/10 L=50 4,2,2 53 ok,ok 0.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.25 0.23 0.08 2d8/10 L=50 2,2,2 s=2,m=1 194.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.09 0.18 0.01 2d8/10 L=288 2,2,1 388.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.09 0.21 0.05 2d8/10 L=50 4,2,2 M_T= 17 Z=0.0 N=13 N=52 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 54 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 3.6 0.11 0.06 0.19 0.66 4d8/15 L=55 2,2,2 s=1,m=1 160.0 0.29 8.0 8.0 3.6 0.11 0.15 0.18 0.60 4d8/15 L=105 2,2,2 55 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 3.6 0.11 0.15 0.18 0.60 4d8/15 L=157 2,2,2 s=1,m=1 212.0 0.29 8.0 8.0 3.7 0.11 0.38 0.24 0.92 4d8/15 L=55 2,2,2 56 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.32 0.08 0.10 4d8/15 L=55 2,2,2 s=1,m=1 212.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.03 0.03 4d8/15 L=157 2,2,2 57 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.03 0.03 4d8/15 L=121 2,2,2 s=1,m=1 176.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.32 0.05 0.06 4d8/15 L=55 2,2,2 58 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.38 0.15 0.12 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 104.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.11 0.06 4d8/15 L=108 4,2,2 208.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.13 0.08 0.01 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 18 Z=0.0 N=52 N=53 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 59 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.07 0.14 0.01 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 140.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.14 0.02 4d8/15 L=180 2,2,2 280.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.09 0.13 7.88e-03 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 19 Z=0.0 N=41 N=53 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 60 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.12 0.10 7.88e-03 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 112.8 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.11 0.02 4d8/15 L=126 2,2,2 225.6 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.05 0.13 0.05 4d8/15 L=50 2,2,2 61 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.08 0.20 0.62 4d8/15 L=50 2,1,2 s=1,m=1 158.2 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.07 0.19 0.52 4d8/15 L=216 2,1,2 316.4 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.01 0.19 0.57 4d8/15 L=50 2,1,2 M_T= 20 Z=0.0 N=10 N=30 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 62 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.19 0.07 0.02 4d8/15 L=50 2,2,4 s=1,m=1 101.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.17 0.08 0.03 4d8/15 L=102 2,2,1 202.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.07 0.11 0.05 4d8/15 L=50 4,2,2 63 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.08 0.20 0.62 4d8/15 L=55 2,1,2 s=1,m=1 84.8 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.12 0.20 0.63 4d8/15 L=60 1,1,2 169.5 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.28 0.20 0.64 4d8/15 L=55 2,1,2 64 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.15 8.15e-03 4d8/15 L=65 1,2,2 s=1,m=1 109.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.13 0.15 6.13e-03 4d8/15 L=88 1,2,4

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s=1,m=1 84.8 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.12 0.20 0.63 4d8/15 L=60 1,1,2 169.5 0.29 8.0 8.0 4.0 0.11 0.28 0.20 0.64 4d8/15 L=55 2,1,2 64 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.15 8.15e-03 4d8/15 L=65 1,2,2 s=1,m=1 109.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.13 0.15 6.13e-03 4d8/15 L=88 1,2,4 218.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.17 0.16 0.02 4d8/15 L=65 2,2,2 65 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 8.0 0.11 0.07 0.26 0.91 4d8/15 L=50 1,2,2 s=1,m=1 85.0 0.29 8.0 8.0 8.0 0.11 0.28 0.27 0.95 4d8/15 L=70 2,2,2 170.0 0.29 8.0 8.0 8.0 0.11 0.53 0.28 0.98 4d8/15 L=50 2,2,2 66 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 8.0 0.11 0.52 0.29 0.86 4d8/12 L=70 2,2,2 s=1,m=1 108.8 0.29 8.0 8.0 8.0 0.11 0.15 0.28 0.99 4d8/15 L=78 2,2,2 217.5 0.29 8.0 8.0 8.0 0.11 0.16 0.27 0.95 4d8/15 L=70 2,2,2 67 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.05 0.07 0.05 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 108.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.16 0.04 3.15e-03 4d8/15 L=116 2,2,1 216.1 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.07 0.07 0.04 4d8/15 L=50 1,2,2 M_T= 21 Z=0.0 N=9 N=28 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 68 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.12 0.08 0.02 4d8/15 L=50 2,1,2 s=1,m=1 101.2 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.08 0.01 4d8/15 L=102 2,1,2 202.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.09 0.05 4d8/15 L=50 2,1,2 69 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.06 0.17 0.04 4d8/15 L=55 1,2,2 s=1,m=1 84.8 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.16 0.18 0.04 4d8/15 L=60 2,2,2 169.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.32 0.18 0.05 4d8/15 L=55 2,2,2 70 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.22 0.07 0.03 4d8/15 L=65 2,2,2 s=1,m=1 109.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.06 0.01 4d8/15 L=88 2,2,2 218.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.06 2.38e-03 4d8/15 L=65 2,2,2 71 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.20 0.03 0.04 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 85.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.09 0.02 0.03 4d8/15 L=70 2,2,2 170.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.02 0.02 4d8/15 L=50 2,3,1 72 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.03 0.08 0.01 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 108.8 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.02 0.07 2.89e-03 4d8/15 L=118 4,2,2 217.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.01 0.07 6.31e-03 4d8/15 L=50 4,2,2 73 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.15 0.03 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 108.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.12 0.14 0.02 4d8/15 L=116 2,2,2 216.1 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.05 0.17 0.06 4d8/15 L=50 2,2,2 M_T= 22 Z=0.0 N=7 N=25 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 74 ok,ok 0.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.24 0.20 0.09 2d8/10 L=50 2,2,2

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Revine Lago, Febbraio 2014

PROGETTISTA CALCOLATORE: Ing. Viel Guido

372.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.10 0.16 0.04 2d8/10 L=50 1,2,2 75 ok,ok 0.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.14 0.20 0.06 2d8/10 L=50 2,2,2 s=2,m=1 194.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.10 0.16 4.44e-03 2d8/10 L=288 2,2,2 388.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.06 0.19 0.04 2d8/10 L=50 2,2,2 76 ok,ok 0.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.07 0.17 0.05 2d8/10 L=50 2,2,2 s=2,m=1 216.8 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.16 0.13 1.05e-03 2d8/10 L=334 2,2,1 433.6 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.07 0.17 0.05 2d8/10 L=50 2,2,2 M_T= 23 Z=0.0 N=39 N=42 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 77 ok,ok 0.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.07 0.12 0.05 2d8/10 L=50 4,2,2 s=2,m=1 216.8 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.17 0.09 0.01 2d8/10 L=334 2,2,2 433.6 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.24 0.13 0.08 2d8/10 L=50 2,2,2 78 ok,ok 0.0 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.14 0.04 0.06 2d8/10 L=50 2,1,2 s=2,m=1 158.2 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.08 0.02 7.94e-03 2d8/10 L=216 2,1,2 316.4 0.26 5.6 5.6 0.0 0.11 0.04 0.04 0.04 2d8/10 L=50 1,1,2 M_T= 24 Z=0.0 N=54 N=57 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 79 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.10 0.07 7.89e-03 4d8/15 L=50 2,1,1 s=1,m=1 206.3 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.13 0.07 3.19e-03 4d8/15 L=312 2,1,2 412.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.14 0.07 3.57e-03 4d8/15 L=50 2,1,3 M_T= 25 Z=0.0 N=55 N=58 Trave Note Pos. %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc Staffe Rif. cmb 80 ok,ok 0.0 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.05 0.13 0.03 4d8/15 L=50 2,2,2 s=1,m=1 206.3 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.20 0.12 0.03 4d8/15 L=312 2,2,2 412.5 0.29 8.0 8.0 0.0 0.11 0.47 0.13 0.04 4d8/15 L=50 2,2,2 Trave %Af Af inf. Af. sup Af long. x/d V N/M V V/T cls V V/T acc 0.29 8.04 8.04 8.04 0.11 0.67 0.30 0.99


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