02_Protecciones Termomagnéticas

8/17/2019 02_Protecciones Termomagnéticas

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Un Compromiso de los Empresarios de Chile

I N A C A P C O L O N Av. Padre Hurtado Sur 875 – Las Condes – Santiago

Área Electricidad, Electrónica y Telecomunicaciones, teléfonos: (2)7310370 – (2)7310488, fax: (2)7310380 – (2)7310381

INSTITUTO NACIONAL DE CAPACITACIÓN PROFESIONALÁREA ELECTRICIDAD, ELECTRÓNICA Y TELECOMUNICACIONES

SEDE COLON

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Protecciones Termomagnéticas

Prof. Claudio González Cruz

Generalidades

La creciente utilización de la energía eléctrica, no solo en el sector industrial, sino que también en

cada actividad de nuestro diario vivir, caracteriza la evolución actual de nuestra sociedad.

Un número siempre mayor de aparatos y artefactos eléctricos se ha ido insertando en nuestro

ambiente, trayendo como consecuencia favorables efectos a nuestra sociedad.

Paralelamente, sin embargo, se ha registrado un notable aumento de las condiciones de peligro,

debido en parte a:

Carencia en los proyectos.

Desconocimiento de los aparatos.

Instalaciones defectuosas (o antiguas).

Los sistemas de protecciones son uno de los elementos integrantes de una instalación eléctrica, más

importantes, debido a que éstos pueden asegurar la integridad de una instalación frente a un defecto.


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Protecciones Termomagnéticas Prof. Claudio González Cruz




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1.0 Interruptores Termomagnéticos

Los interruptores termomagnéticos o también llamados interruptores automáticos, son dispositivos que

aseguran la protección de los conductores que

alimentan los circuitos terminales contra

sobrecargas y cortocircuitos, además de servir

igualmente como aparatos de comando y

seccionamiento.

Es importante señalar que en el mercado

profesional, existen dos tipos de protecciones

termomagnéticas, una denominada caja

moldeada y la otra modular (ver figura 1).

1.1 Protecciones Modulares

Las protecciones modulares o de pequeña envergadura, son las de uso tradicional en sectores

domiciliarios, terciarios y ciertas aplicaciones industriales. Como característica principal se puededestacar que éstas protecciones son de características de intervención fijas, es decir, vienen

reguladas de fábrica y por lo tanto, el usuario no puede modificar sus parámetros de trabajo.

1.1.1 Características Constructivas

Las características constructivas principales de las protecciones termomagnéticas modulares, son las

siguientes:

- Contac tos interno s (fi jo y móvil). Sobre ellos acciona el dispositivo de operación, así como

también los elementos de desconexión automática. Los contactos se fabrican en plata, debido a

que este metal ofrece una elevada seguridad contra su soldadura, a la vez que garantiza una larga

duración de sus maniobras en servicio normal.

Protección Caja Moldeada Protección Modular

Figura 1 / Tipos de protecciones termomagnéticas


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- Dis par ado r térm ico. Constituido por un bimetal que se dilata debido a la temperatura generadapor efecto Joule, al paso de una sobrecorriente. Esta dilatación produce la apertura del circuito

pues opera finalmente sobre el contacto móvil, separándolo del fijo.

- Dis par ado r magnétic o. Constituido por una bobina, que al ser circulada por una corriente

excesiva, crea un campo magnético suficiente para desplazar el núcleo central, el que a su vez

opera sobre el mecanismo de

desconexión abriendo el disyuntor. El

disparador magnético es del tipo

instantáneo para sobreintensidadeselevadas.

- Cámara de Cort e. Corresponde al

dispositivo enfriador del arco que se

genera al abrir los contactos durante la

circulación de la corriente de falla. Tiene

cierto número de placas metálicas

ferrosas aisladas unas de otras, que

producen el enfriamiento del arco, que es

dividido en una serie de pequeños arcos que se producen entre una placa y otra, creciendo la

tensión de arco en sentido opuesto al voltaje aplicado, y este efecto hace que la cámara apague el

arco. De este modo, la corriente de cortocircuito es drásticamente limitada y cortada en cuanto la

tensión de arco alcanza el valor de la tensión aplicada.

1.1.2 Características de Operación

Dos tipos de defecto pueden hacer actuar un disyuntor:

Sobrecarga. En caso de sobrecarga o de calentamiento, el bimetal se dilatara y provocara la apertura

del disyuntor. El tiempo de reacción del disyuntor es inversamente proporcional a la corriente que le

atraviesa.

Disparadormagnético

Portaetiqueta

Cámara de Corte

Disparador térmico(sobrecarga)

Contactos internos

Figura 2 / Características constructivas


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2IREt×

= (Ec. 1)

Donde :E : Energía en Joules.R : Resistencia del bimetal en Ohms.I : Intensidad en Amperes.t : Tiempo en segundos.

En caso de sobrecargas o de calentamientos débiles, el bimetal se calienta lentamente durante un

largo tiempo de reacción, en cambio, para el caso de una fuerte sobrecarga, el bimetal se calienta

rápidamente teniendo una reacción rápida.

Cortoci rcui tos. En caso de un cortocircuito, el dispositivo electromagnético abre el disyuntor en un

tiempo muy corto, del orden de algunas milésimas de segundos.

En general, el tiempo de apertura de contactos de los interruptores termomagnéticos tradicionales es

como máximo igual al tiempo de duración del primer semiciclo de la señal alterna fundamental, es

decir:

f21

t×

= (Ec. 2)

Donde :

f : Frecuencia de la señal en Hertzt : Tiempo en segundos.

1.1.3 Características de Intervención

Las protecciones termomagnéticas modulares se clasifican en tres grandes familias de curvas, las que

corresponden al tiempo y corriente de desconexión de la protección, bajo diversas condiciones de

corriente. Estas curvas se caracterizan por las siguientes corrientes de referencia:


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- Corriente Nomin al (I N ). Corriente a la cual se refieren todas las especificaciones de construccióndel aparato y que representa el valor unitario en la característica de funcionamiento.

- Corr iente de No Funcionamiento (I NF ). Valor máximo de sobreintensidad que no hace disparar al

interruptor dentro del tiempo convencional.

- Corriente de Func ionam iento (I F ). Valor mínimo de sobreintensidad que hace actuar al interruptor

dentro del tiempo convencional.

Todas las corrientes características adoptan diversos valores en función de la norma a la que serefieran.

Tabla 1Características de intervención de interruptores automáticos modulares

(según IEC y la NCH)

Norma IN INF IF Tiempo convencional

IEC 947 – 2

IEC 898

NCH 2012

< 63 A

> 63 A

< 63 A

> 63 A

< 82 A

1,05 IN1,05 IN

1,13 IN1,13 IN

0,9 IN

1,30 IN

1,30 IN

1,45 IN

1,45 IN

1,30 IN

1,0 hrs.

2,0 hrs.

1,0 hrs.

2,0 hrs.

1,0 hrs.

Las curvas de respuesta de las protecciones termomagnéticas se clasifican según el umbral de

intervención magnética de la protección.

- Tipo B. Su circuito magnético más corto permite eliminar los cortocircuitos de muy bajo valor. Su

aplicación de basa preferentemente para circuitos de control y alumbrado resistivo. Operan para

corrientes entre 3 y 5 veces la IN.

- Tipo C. Es el tipo universal que corresponde a las instalaciones normales. Se utilizan

preferentemente para la protección de líneas. Operan entre 5 y 10 veces la IN.


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- Tipo D. Se utilizan para la protección de circuitos donde hay fuertes picks de corriente. Resultanadecuados para la protección de pequeños transformadores, motores, etc., ya que al disparar para

corrientes de cortocircuito de alta intensidad, permiten altas sobreintensidades de arranque sin que

el interruptor opere. Están regulados para sobrecorrientes entre 10 y 20 veces la IN.

1 H

0,01 s3 5 10 20

B C D

NFC 61.410IEC 898 / EN 60.898

Magnético(Sobreintensidad fuerte:

desconexión rápida)

Térmico(Sobreintensidad débil:desconexión lenta)

Figura 3 / Curvas de operación normalizadas

En las páginas siguientes se entregan las curvas de respuesta de protecciones de la gama DX de

Legrand, extraídas del Catálogo General Francés.


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Figura 4 / Curva tipo B


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Figura 5 / Curva tipo C


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Figura 6 / Curva tipo D


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1.1.4 Capacidad de Cortocircuito

Es la más grande intensidad de cortocircuito que puede interrumpir el disyuntor en las condiciones de

tensión, de factor de potencia y de cortocircuito determinado por la norma.

La Norma NCH 2012 define “Capacidad de Ruptura” como la componente alterna de la corriente de

corto circuito prevista, que el interruptor automático es capaz de dejar pasar durante su tiempo de

apertura y de cortar en condiciones especificadas, incluyendo en ellas su secuencia de operación.

La protección deberá ser capaz, después de cortar, de funcionar normalmente y de responder todavíaa las exigencias de la norma.

Esta capacidad de ruptura del automático deberá ser mayor o igual a la corriente de cortocircuito

supuesta en el punto donde el dispositivo esta instalado, para que pueda proteger a la instalación de

las fuertes solicitaciones a la que estará expuesta.

La Norma IEC 898 (Domiciliario), y la IEC 947 – 2 (Industrial), definen dos poderes de ruptura según

una secuencia de prueba para una misma protección:

Poder de Cortoci rcui to de Servic io (I CS ) . Ensayado con la secuencia (*) O – t – CO – t – CO.

Poder de Cortoc i rcui to Úl t imo (I CU ) . Ensayado con la secuencia (*) O – t – CO.

Estos ensayos definen principalmente el valor de la capacidad de ruptura que tendrá una protección,

según el ámbito o sector en la cual se utilice. Esto se establece conforme a la relación existente entre

el valor de cortocircuito extremo y el valor del corto circuito de servicio.

(*) Nota:

O : Operación que presupone la intervención ante un corto circui to establecido por un interruptor auxil iar.

t : Tiempo de enfriamiento.

CO : Operación que presupone la intervención ante un cortocircuito encerrado al interior del aparato (establecido por el mismo

interruptor).


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1.1.4.1 Relación entre el Poder de Corte Último y el de Servicio

La relación entre ICU e ICS esta especificado normativamente a través del factor “k” , expresado a

continuación:

Tabla 2Factores k de interruptores modu lares

(según IEC 898 e IEC 947-2)

Poder de Cortocircuito Último (ICU) Factor k

ICU ≤ 6000 A6000 A < ICU ≤ 10000 A

ICU > 10000 A

10,75 (1)

0,50 (2)

(1) Valor mínimo de ICS = 6000 A

(2) Valor mínimo de ICS = 7500 A

Hasta 6 kA, el factor k = 1; en consecuencia, los interruptores con poder de corte de interrupción

último (ICU), menores a 6 kA, deben ser probados bajo las condiciones más exigentes (O – t – CO – t –

CO).

Se ha tenido en cuenta, de este modo, que tales interruptores son utilizados preferentemente en el

uso doméstico, donde las personas que accionan los aparatos no tienen conocimientos específico

para poder evaluar el comportamiento de los aparatos en caso de cortocircuito y disponer

eventualmente, de su sustitución (IEC 898).

Para valores de ICU mayores a 6 kA, el factor k establecido, asigna al interruptor un poder de

interrupción úlitimo más elevado respecto al de servicio, ya que los aparatos se utilizan en el sector

industrial (IEC 947 – 2).


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1.2 Protecciones Caja Moldeada

Las protecciones caja moldeada presentan similares características de construcción, intervención y

operación que las modulares, pero una de sus principales diferencias esta en la posibilidad que estas

tienen, en permitir al usuario modificar sus características de operación. Respecto a esto último

podemos indicar, que las protecciones modulares permiten regular el disparador térmico y el

magnético, tanto en amplitud como en tiempo de operación según gama y tipo.

El campo de aplicación de las protecciones caja moldeada, esta dado para el sector terciario y

principalmente para el industrial, debido a sus capacidades nominales y, robustez, principalmentefrente a los cortocircuitos de valor elevado.

Cabe destacar que hoy en día, la electrónica se ha insertado en la construcción de las protecciones

caja moleada, haciendo que las posibilidades de uso como la performance de estas, haya crecido

enormemente sin perjuicio del espacio de ocupación al interior de los tableros. Esto último es un gran

adelanto, debido a que se ha logrado reducir los tamaños de las protecciones sin modificar su

capacidad nominal y características de operación. Esto ha permitido reducir el costo asignado a

tableraje de grandes instalaciones, debido a que al disminuir el tamaño de las protecciones también se

ha reducido el tamaño de los gabinetes con la consiguiente economía que esto conlleva.

Otras de las posibilidades que las protecciones de características electrónicas permite, es la de

protección de neutro en sistemas trifásicos de cuatro hilos con cargas monofásicas no lineales.

Recordemos que estas cargas (especialmente los computadores), generan corrientes armónicas de

secuencia cero y de tercer orden (tercer armónico triplens), las que producen circulación de corriente

excesiva por los conductores neutros de los alimentadores trifásicos, con el consiguiente riesgo de

sobrecarga de este debido a la utilización de protecciones que solamente operan y protegen a los

conductores activos (fases). Las nuevas protecciones electrónicas permiten regular la corriente de

operación del polo de neutro, a distintos valores respecto a la corriente de fase (0%, 50% y 100% por

ejemplo).


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1.2.1 Clasificación

Las protecciones caja moldeada se clasifican en dos categorías de utilización según la normalización

internacional IEC 947-2; estas categorías son la “A” y la “B”.

La categoría de utilización se determina en función de si el disyuntor está o no específicamente

previsto para la selectividad, con relación a otros disyuntores instalados en serie aguas abajo, en

condiciones de cortocircuito.

1.2.1.1 Categoría A

Estas protecciones no están previstas específicamente para la selectividad en condiciones de

cortocircuito (sin tiempo de retardo).

En general, las protecciones en esta categoría son del tipo electromecánicas, por lo que sus únicas

posibilidades de regulación de parámetros es solo en amplitud, ya que el tiempo es fijo.

Figura 7 / Ajustes de amplitud del térmico y el magnético para categoría A

A continuación se entregan las curvas de respuesta de protecciones de la gama DPX de Legrand en

categoría A, extraídas del Catálogo General Francés.


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Figura 8 / Curva de respuesta con térmico regulable y magnético fijo DPX 125


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Figura 9 / Curva de respuesta con térmico regulable y magnético fijo DPX 160


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Figura 10 / Curva de respuesta con térmico regulable y magnético regulable DPX 250


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1.2.1.2 Categoría B

Estas protecciones están previstas específicamente para la selectividad en condiciones de

cortocircuito (con tiempo de retardo).

Estos disyuntores tienen un retardo intencional de corta duración (al menos 0,05 seg), y una corriente

de cortocircuito asignada de corta duración que pueden soportar durante este tiempo, denominada Icw

(fijada por el fabricante de acuerdo a la norma IEC).

De acuerdo con la norma IEC, la Icw es la corriente de cortocircuito que el disyuntor puede soportarpor un tiempo mínimo de retardo, sin sufrir daños. Los tiempos de retardo fijados por la norma

internacional IEC 947-2 son: 0,05 ; 0,1 ; 0,25 , 0,5 y 1 seg.

Según lo anterior, este tipo de interruptores tiene la facultad de poder mantener cerrados sus

contactos de apertura en presencia de un cortocircuito, durante un tiempo dado, por sobre el

convencional. Es importante aclarar, que para poder atrasar el tiempo de operación de la protección,

la corriente de cortocircuito presunta que circularía por el dispositivo frente a una falla, debe ser menor

o igual a la corriente asignada de corta duración.

El valor de Icw, debe ser alguno de los indicados en la tabla siguiente:

Tabla 3Valores de corriente asignada de corta duración

(según IEC 947-2)

Capacidad nominal (In) Icw

In ≤ 2500 (A) 12 veces In o 5 kA (el mayor valor)

In > 2500 (A) 30 kA

El disparo de la protección categoría B, frente a fallas de sobrecarga y cortocircuito, no se realiza por

medio del tradicional bimetal ni la bobina magnética, sino que se realiza por medio de censores

electrónicos para proceso y control (microprocesador), y activadores.


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Las características del disparo electrónico se basa en tres zonas de operación:

1.- Zona de protección de largo tiempo de retardo (protección frente a sobrecargas)

2.- Zona de protección de corto tiempo de retardo (protección frente a cortocircuitos)

3.- Zona de protección instantánea (protección frente a fuertes cortocircuitos)

Zona de operación de largotiempo de retardo

Zona de operación decorto tiempo de retardo

Zona deoperacióninstantánea

t

Ir Im I

I

Figura 11 / Zonas de operación de las protecciones electrónicas en categoría B

Otra particularidad de las protecciones electrónicas, es que permiten regular la operación térmica y la

magnética ya sea en amplitud o también en tiempo dependiendo de la alternativa comercial.

También en algunos modelos, existe la posibilidad del disparo de la protección frente a fugas a tierra,

transformándose el dispositivo en un disyuntor diferencial.

En las páginas siguientes se muestras algunas de las curvas de disparo electrónico de la gama DPX

categoría B de Legrand.


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Figura 12 / Curva de respuesta electrónica con térmico regulable y magnético regulable en amplitud DPX 630


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Figura 13 / Curva de respuesta electrónica con térmico regulable y magnético regulable en amplitud DPX H 630


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Figura 14 / Curva de respuesta electrónica con térmico regulable y magnético regulable en amplitud DPX 1600


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Figura 15 / Curva de respuesta electrónica con térmico y magnético regulable en amplitud y tiempo DPX H 1600


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2.0 Elección de la Protección

La elección de las características del termomagnético que servirá como dispositivo de protección a la

instalación, es una de las etapas fundamentales dentro del diseño del sistema de protecciones, para

lograrlo, se deberán analizar principalmente tres condiciones básicas:

- Las características de la red.

- Las características de la carga.

- Las condiciones de la instalación.

Analizando a escala general las condiciones anteriormente descritas, se establece lo siguiente:

- Desde el punto de vista de la red es importante tomar en cuenta el sistema de neutro con el que

la instalación esta realizada, los niveles de cortocircuito y los valores nominales de la red.

- Desde el punto de vista de la carga, es importante para determinar la protección, la corriente

nominal de ésta y el tipo de carga..

- Desde el punto de vista de la instalación, las características principales que se deben cumplir

son: la continuidad de servicio, la optimización y trabajar con los parámetros reales.

2.1 Características de la Red

Desde el punto de vista de las características de la red, influyen en la elección de la protección el tipo

de sistema de neutro, los niveles de cortocircuito, y los valores nominales de la alimentación.

2.1.1 Sistemas de Neutro (*)

El tipo de sistema de neutro, en el caso de la elección de las características de la protección, tiene

aplicación en la selección de la cantidad y cualidad de los polos del dispositivo termomagnético.


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Dentro de las alternativas de sistemas de neutro podemos encontrar las siguientes:

- Tierra de protección (TT). Este sistema de neutro en nuestro País se conoce como: Puesta a

tierra de protección y dispositivo automático operado por corriente de falla para instalaciones con

neutro a tierra. Para este sistema, en el caso de la protección termomagnética, el requerimiento

normativo es que en caso de falla solo se opere en forma directa sobre el o los conductores

activos, es decir, si la instalación es del tipo monofásico, la protección deberá ser monopolar;

mientras que en el caso trifásico, la protección deberá ser tripolar como mínimo.

- Neutro flotante (IT). En este caso, el nombre dado por nuestro reglamento eléctrico también esneutro flotante. Respecto a la protección, se exige que se opere y proteja el o los conductores

activos, incluido el neutro, según esto, para instalaciones monofásicas la protección deberá ser

del tipo bipolar y para el caso trifásico tetrapolar.

- Neutralización en BT (TNC). Este régimen de neutro, según nuestro reglamento eléctrico NCH

4/84, se conoce como la neutralización para clientes con empalmes de baja tensión, y respecto a

la protección termomagnética, el requerimiento es idéntico al descrito para el sistema TT, es

decir, solo operación sobre el o los conductores activos (monopolar – tripolar).

- Neutralización en AT (TNS). Este sistema de neutro es aplicable solamente al igual que el

neutro flotante, a instalaciones que cuenten con un transformador particular. Nuestro reglamento

eléctrico nombra a este sistema como: neutralización para clientes con empalme de alta tensión,

y respecto a la protección, la exigencia es de protección a o los conductores activos y corte en el

conductor de neutro. Según lo anterior, para instalaciones monofásicas, la protección deberá ser

monopolar + N, o bien una bipolar; mientras que para el caso trifásico, la proteción deberá ser

tripolar +N o en su defecto una tatrapolar.

(*) Un análisis más c ompleto de lo s s istem as de neut ro, se d esc ribi rá en el Apunte

“Dispos it ivos Diferenciales Residuales”.


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2.1.2 Niveles de Cortocircuito

El establecimiento de los niveles de cortocircuito presentes en el punto de ubicación de la protección,

determina su poder de ruptura.

La determinación de los niveles de cortocircuito fue dada en el apunte de cálculo de cortocircuitos,

pero en general se establece que el poder de ruptura de una protección (su valor comercial), debe ser

mayor a la corriente de falla presunta.

2.1.3 Valores Nominales de la Alimentación

Las protecciones vienen diseñadas de fábrica para operar a una tensión y una frecuencia

determinadas, según las normas bajo las cuales están construidas.

Si se debe instalar una protección bajo condiciones de tensión y frecuencia diferentes a las

establecidas, sus parámetros se verán modificados y no operara según sus características nominales.

Los fabricantes deben proporcionar tablas o gráficos que indiquen las variaciones de parámetros en

función de la modificación de condiciones a que ha sido expuesta la protección.

2.2 Características de la Carga

Como sabemos, las características de la carga definen por una lado la sección del alimentador y por

otro, la capacidad nominal de la protección del circuito. Pero también es necesario conocer el tipo de

carga a proteger para poder realizar una buena elección de protecciones.

El dimensionamiento de la protección termomagnética, esta definido por nuestra reglamentación

nacional, y su calculo estará condicionado específicamente por el elemento a proteger. Respecto a

esto último, es importante destacar que el ITM es un dispositivo destinado a proteger especialmente a

las líneas de alimentación de las instalaciones, razón por lo cual las características nominales del ITM,

estarán condicionadas por las características de los conductores a proteger.


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En general, la capacidad nominal de la protección a utilizar en un circuito terminal de carga sedetermina en función de la siguiente desigualdad:

IN > IB

Donde:

IN : Capacidad nominal de la protección (valor comercial en Amperes)

IB : Corriente nominal de la carga (A)

La corriente nominal de la carga se determina por medio de las siguientes ecuaciones:

(a) Para el caso de circuitos de alumbrado, enchufes normales y computación:

)1(FPV

PI

F

IB φ

×= (Ec. 3.1)

)3(FPV3

PI

L

IB φ

××= (Ec. 3.2)

Donde:

PI : Potencia instalada (W).

VF : Tensión de fase (V).

VL : Tensión de línea (V).

FP : Factor de potencia de la carga.

(b) Para el caso de circuitos de fuerza:

Para el caso del dimensionamiento de la protección destinada a los circuitos de fuerza que alimentan

a equipos de climatización, las ecuaciones a utilizar son las mismas que las a indicar para los circuitos

de alimentación a motores. La capacidad nominal de la protección se fijará según la desigualdad

indicada para el caso de los circuitos de alumbrado.


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En el caso de los circuitos de fuerza, en donde existan motores, las expresiones a utilizar para ladeterminación de las corrientes de carga son las siguientes:

)1(FPV

746HPkI

FB φ

×η×

××= (Ec. 4.1)

)3(FPV3

746HPkI

L

B φ×η××

××= (Ec. 4.2)

Donde:

HP : Caballos de fuerza del motor (HP).

VF : Tensión de fase (V).

VL : Tensión de línea (V).

FP : Factor de potencia del motor.

η : Rendimiento.

FS : Factor de servicio.

Nota: Las expresiones aquí indicadas son de carácter general, y serán aplicables siempre que los

resultados de cálculos no transgredían las disposiciones del capítulo 12, sección 12.3 de la NCH 4/84.

Para poder asegurar una buena elección de la protección, es necesario recordar que las protecciones

termomagnéticas modulares, operan según el tipo de curva de funcionamiento, las que están

clasificadas en B, C y D.

Una curva B, por su umbral magnético más sensible, es apropiada para cargas netamente resistivas,

por ejemplo, circuitos de alumbrado incandescentes.

La curva C, nos sirve para proteger cargas resistivas y de alumbrado del tipo fluorescentes (inductivo

corregido).

k = 1,25 para FS ≥≥ 1,15k = 1,15 para FS < 1,15


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La curva D, protege cargas netamente inductivas que absorban altas corrientes de partida, por lo quese la recomienda para máquinas herramientas y motores.

Para el caso de cargas capacitivas, la Norma IEC 70 admite que toda batería de condensadores debe

poder soportar en forma constante una sobrecarga del 30% debida a corrientes armónicas, en

consecuencia, los alimentadores y los dispositivos de protección y maniobra se deben

sobredimensionar.

Además de la presencia de armónicos, es preciso tener en cuenta que se admite una tolerancia de

+10% sobre el valor real de la capacidad, por cuyo motivo, la corriente nominal del magnetotérmicodebe ser como mínimo 1,3 veces la corriente de la batería, y en el caso de la curva la recomendación

es una tipo D.

2.3 Condiciones de Instalación

Dentro de las condiciones de instalación, la protección termomagnética debe cumplir con las

siguientes condiciones:

(a) Debe asegurar la continuidad de servicio.

(b) Debe ser capaz de permitir la filiación o back up de protecciones

(c) Debe asegurar la protección bajo condiciones de modificación de parámetros.

2.3.1 Continuidad de Servicio (Selectividad – Coordinación)

Los equipos de protección contra sobreintensidades deben separar rápidamente de la red, los efectos

que puede producir un cortocircuito.

La selectividad se refiere a la protección que debe operar frente a una falla desde aguas abajo hacia

aguas arriba.


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El estudio de la coordinación establece como se logra esta selectividad, para lo cual, define que lascurvas no deben ser tangentes ni tocarse, además, debe evitarse el cruzamiento.

Existen diferentes tipos de conexión de dispositivos de protección, razón por lo cual, se debe tener

presente dentro del estudio de la coordinación, la forma en que están dispuestas las diferentes

protecciones que pertenecen a un sistema en particular.

Se dice que una protección (B) es selectiva con respecto de otra (A), si al existir una falla aguas abajo

de (B), se produce la intervención correcta de (B) y la no intervención de (A). Estos disyuntores están

coordinados si además, al no operar (B) en su tiempo normal (por falla en la protección por ejemplo),se produce la operación de (A).

B C D

A

O

Figura 16 / Concepto de selectividad y coordinación

Este concepto de selectividad, al lograr que la protección que este más cerca del punto de falla opere

primero, delimita la falla a la menor área posible, de modo que las perturbaciones que esta falla

introduce al resto de la instalación, son mínimas, lográndose la continuidad de servicio deseada.

Si utilizamos las curvas tiempo / corriente de dos disyuntores, visualizaremos inmediatamente si existe

selectividad ampermétrica entre ellos.

Es importante indicar que existen (independiente del método de estudio), dos tipos de selectividad, la

total y la parcial.


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Sólo A abre

t

B

A

I

SELECTIVIDAD TOTAL

Sólo A abre

t

B

A

I

SELECTIVIDAD PARCIAL

Corriente Límitede Selectividad

Amb os ab ren

Figura 17 / Tipos de selectividad

Para el primer caso de la figura 17, la selectividad estará asegurada cuando la protección A opera

para todas las corrientes de cortocircuito inferiores o iguales a su poder de corte (selectividad total).

Para el segundo caso, la selectividad estará asegurada hasta la corriente indicada en el punto de

intersección de ambas curvas. Para valores superiores a dicha corriente, ambas protecciones operan

(selectividad parcial).

Los límites de selectividad para distintas combinaciones de protecciones solo pueden ser dados por

los fabricantes.

Existe también otra forma de establecer la selectividad entre protecciones, la que se basa en el

estudio del tiempo de reacción. Esta forma de selectividad, recibe el nombra de selectividad

cronométrica en cortocircuito.

Con mecanismos muy sencillos se pueden obtener retardos intencionados en la apertura en la

apertura de los contactos de los magnetotérmicos, con el fin de favorecer su comportamientoselectivo.


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La dificultad de conseguir la selectividad de los magnetotérmicos para cortocircuito no es tanto deorden mecánico, sino que de orden térmico. De hecho si llamamos ∆t al tiempo de retardo introducido

intencionalmente, la energía específica propia que pasa por un interruptor con ∆t = 0 sufre un

incremento que es por lo menos igual a ICC2 t.

∆ t = 30 ms

A A

A

t

I2

Figura 18 / Selectividad cronométrica

Por ejemplo, para un ∆t = 30ms e ICC = 15 KA, se tendrá un incremento de energía específica pasante

de 6.750.000 A2

seg. los que deben sumarse a los 2.000.000 A2

seg. que se dejan pasar para ∆t = 0.

Unas cantidades tales de energía específica pasante solamente se pueden soportar mediante

interruptores muy robustos y voluminosos, y por líneas con una sección no inferior a 25 mm2 . En

conclusión, el retardo intencionado solamente es compatible con interruptores generales de gran

potencia (caja moldeadas categoría B), y no se puede proponer para aparatos destinados a la

protección de los circuitos usuales de distribución, y menos aún, de los circuitos terminales de

pequeña sección.


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2.3.2 Asociación de Protecciones

Tanto la norma NCH 2012 como la IEC 898, indican que es posible utilizar interruptores automáticos

en instalaciones eléctricas en que la corriente de cortocircuito prevista exceda la capacidad de

cortocircuito nominal del interruptor, siempre y cuando aguas a arriba, exista otro dispositivo de

protección con el poder de interrupción necesario. Lo anterior se denomina protección de BACK – UP

o acompañamiento.

En este caso, las características de los dispositivos deben estar coordinadas de manera que el I2t que

deja pasar el dispositivo aguas arriba, no sea superior al que pueda soportar sin dañar, tanto alinterruptor aguas abajo como los conductores protegidos.

La verificación teórica de la coordinación de BACK – UP puede hacerse comparando las

características tiempo / corriente, como también, con las características de limitación de las

protecciones a utilizar.

Para realizar una buena protección de acompañamiento, es necesario aplicar tablas de asociación o

afiliación de protecciones entregadas por los fabricantes. Estas tablas están dadas para

combinaciones disyuntor – disyuntor y fusible – disyuntor, siendo esta última configuración la más

utilizada por el elevado poder de ruptura de los fusibles.

2.3.3 Modificación de los Parámetros de la Protección

Dentro de la selección de las características de la protección, un estudio que se hace necesario, es

averiguar la forma en como afecta a las características de disparo del dispositivo, la variación de los

parámetros nominales de funcionamiento.

Lo anterior es importante para poder tomar las medidas de corrección necesarias para asegurar el

normal desenvolvimiento de la protección y la adecuada operación en condiciones que estén fuera de

sus condiciones ideales de trabajo.


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2.3.3.1 Modificación en Función de la Temperatura

Un disyuntor normalizado esta regulado para funcionar a su corriente nominal en una temperatura

ambiente de referencia:

- Según la NCH 2012 : 20ºC (disyuntores modulares).

- Según la IEC 898 : 30ºC (disyuntores modulares).

- Según la IEC 947 – 2 : 40ºC (disyuntores caja moldeada).

Cuando la temperatura se eleva sobre los valores indicados por la norma, es conveniente reducir lacorriente de utilización para evitar las desconexiones intempestivas.

Los fabricantes deberán entregar tablas de coeficientes a utilizar, en función de la temperatura

ambiente.

2.3.3.2 Modificación en Función del Número de Aparatos Yuxtapuestos

Cuando varios disyuntores se instalan uno junto al otro, funcionando simultáneamente a su corriente

nominal, la elevación térmica de un polo se limita; esto se traduce en una elevación de la temperatura

de funcionamiento de los disyuntores, lo que provoca desenclavamientos intempestivos.

Es aconsejable aplicar coeficientes suplementarios dados por los fabricantes, sobre las corrientes de

empleo. Estos valores son los recomendados por la Norma IEC 439-1 (en nuestro país no existe

normalización al respecto).

Tabla 4

Coeficientes de desclasificación de interruptores(según IEC 439-1)

Nº de Aparatos Yuxtapuestos Coeficiente

de 1 a 3de 4 a 6de 7 a 9

más de 10

1,00,80,70,6


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A fin de evitar la utilización de estos coeficientes, es necesario espaciar los aparatos, para permitir unabuena ventilación. Esto se logra a través de los elementos denominados separadores o espaciadores.

2.3.3.3 Modificación en Función la Frecuencia de Utilización

Los disyuntores (modulares y caja moldeada), vienen diseñados de fabrica para ser utilizados a una

frecuencia nominal de 50 ó 60 Hz.

En instalaciones muy particulares (especialmente la gran minería), la frecuencia nominal de la red dealimentación puede ser de 400 Hz. El funcionamiento a esta frecuencia de los disyuntores, determina

un cambio de características de intervención termomagnética, que hay que tener en cuenta para

efectuar la correcta elección de estas protecciones.

Respecto a la operación frente a la sobrecarga, el relé térmico interviene para corrientes inferiores a

las de trabajo a 50Hz, por lo que puede ser necesaria una reducción de clasificación térmica del

aparato, que se calculará mediante los coeficientes de reducción entregados por el fabricante en

forma gráfica o de tablas.

Para el caso del cortocircuito, el relé magnético interviene para corrientes superiores a aquellas con

las que funciona a 50 Hz; también en este caso, es necesario calcular el valor de intervención

magnética a 400 Hz utilizando los coeficientes de aumentos suministrados por el fabricante. En forma

general y a manera de ejemplo, se puede indicar que para el caso de las protecciones modulares, sus

umbrales de intervención magnética se ven aumentados entre un 30 y un 45%.

En los circuitos de corriente continua, se pueden producir sobreintensidades debidas a sobrecargas, a

cortocircuitos o a derivaciones a tierra.

Para la protección contra sobrecargas es necesario que todos los bimetales del seccionador sean

atravesados por la corriente; en estas condiciones, el funcionamiento térmico del interruptor en

corriente continua no se diferencia sustancialmente del funcionamiento en corriente alterna.


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Para la protección de cortocircuitos (o derivación a tierra o a masa), es preciso que los seccionadoresafecten a ambos polos, excluyendo eventualmente el polo unido a tierra o a masa. Debe tenerse

presente que la capacidad de interrupción es tanto mayor, cuan mayor sea el número de contactos del

circuito.

En forma general y según lo anteriormente expuesto, una protección diseñada para trabajar en

corriente alterna, puede eventualmente ser utilizada para la protección de sistemas que utilicen

alimentación en corriente continua, teniendo la premisa de que el valor de la tensión nominal de

trabajo de la protección es menor al ser utilizada en C.C. que en C.A.

Por ejemplo, una protección diseñada para trabajar en 220 V / 50 Hz (dependiendo del fabricante), al

ser utilizada en corriente continua, su tensión nominal de trabajo se reduce en aproximadamente un

36%. (220 (V) C.A. ≈ 80 (V) C.C.).

2.3.3.4 Modificación en Función la Altura Sobre el Nivel del Mar

Los disyuntores están fabricados según normas, para responder a sus características nominales en

una instalación realizada a una altura de hasta 2000 metros sobre el nivel del mar.

Los fabricantes deben entregar tablas de variación de características nominales, en función de los

incrementos de la altura de instalación.

Como información general se puede indicar que una de las afecciones que sufre la protección, es la

disminución de su rigidez dieléctrica, lo que trae como consecuencia un decremento importante de su

poder de ruptura.


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Referencias

- NCH 4/84 Instalaciones Interiores de Baja TensiónMinisterio de Economía Fomento y Reconstrucción

- Apuntes Curso “Seminario de Protecciones”Depto. de Capacitación Legrand

- Guía Técnica de la ProtecciónLegrand

- Appareillage électrique d’ installations

Catalogue 2000 Legrand

Documents

02_Protecciones Termomagnéticas