1. ESPESORES_ABELARDO QUIÑONES_CBR=5.15

DISEO MTODO INSTITUTO AMERICANO DEL ASFALTO

a) NDICE MEDIO DIARIO ANUAL (IMDA)

CLASE N DE VEHCULOS DISTRIBUCIN (%)

AC 69 9.29%AP 624 83.98%C2 19 2.56%C3 3 0.40%B2 28 3.77%

T2S3 0 0.00%T3S3 0 0.00%

TOTAL 743 100.00%

b) Determinacin del factor de crecimiento.

tasa de crecimiento anual 3%Periodo de diseo = 20 aos

Factor de crecimiento = 26.87

c) CALCULO DEL EAL DE DISEO

CLASE DIARIO INICIAL FACTOR CAMION EAL

AC 35 12592.5 0.0270997 26.87 9169.60AP 312 113819.16666667 0.000742 26.87 2269.31C2 10 3467.5 3.6801 26.87 342886.04C3 2 547.5 2.5481 26.87 37486.45B2 14 5110 3.6801 26.87 505305.75

T2S3 0 0 26.87 0.00T3S3 0 0 4.5521 26.87 0.00

EAL = 8.97E+05

f) SELECCIN DE MODULO DE RESISTENCIA DE DISEO DE LA SUBRASANTE.

CALCULO DEL PERCENTIL DE DISEO

TRAFICO (EAL)10 000 menos 60

10 000 a 1 000 000 751 000 000 a ms 87.5

como nuestro EAL de diseo es del orden 8.97x 10^5 le corresponde un valor de 75.0%

CALICATA CBR %N 11 49.00N 15 20.30N 14 6.23N 13 6.16

CBR (%)49.00 1 25.00%20.30 2 50.00%6.23 3 75.00%6.16 4 100.00%

PRIMER AO (365 das) ((1+r)

n-1)/r

PORCENTAJE DE ENSAYOS CON CBR IGUAL O MAYOR

N IGUAL O MAYOR QUE

% IGUAL O MAYOR QUE

5.00%

Mr = 10.3 x 5 = 51.500 MpaMr = 5.15 x 10^1 Mpa

g) CALCULO DEL ESPESOR SEGN EL INSTITUTO NORTEAMERICANO DEL ASFALTO

PARA:Para Mr = 5.15 10^1 y EAL = 8.97x 10^5

Se requiere una capa de 300 mm de espesor de base de agregados no tratados y 125 mm de carpeta asfltica


RESUMENCAPAS ESTRUCTURALES Espesores en milmetros II III

Superficie de rodadura AC 125 mm 125 mmBase CBR> 80% 300 mm 150 mmSub base CBR > 20% - 150 mmTotal 425 mm 425 mm

pero sabiendo que la carpeta asfltica puede reducirse asta 2" para reducir costos. Aplicando las equivalencias tenemos

coeficientes de equivalencia de espesores de la guia AASHTO de 19931" concreto asfltico = 3.14" base granular no tratada (BGNT)1" Concreto asfltico = 4" sub base granular no tratada (SBGNT)1" BGNT = 1.274" SBGNT

ALTERNATIVA 2

CAPASespesor calculado espesor planteado

En mm En Pulgadas en Pulgadas en CmCarpeta Asfltica 125 mm 5 '' 2 '' 5.08Base Granular 300 mm 12 '' 6 '' 15.24Sub base granular - - 20 '' 49.90

ALTERNATIVA 3


En mm En Pulgadas en Pulgadas en CmCarpeta Asfltica 125 mm 5 '' 2 '' 5.08Base Granular 150 mm 6 '' 6 '' 15.24Sub base granular 150 mm 6 '' 18 '' 45.72

En este mtodo escogemos la ALTERNATIVA 3

Escogemos la alternativa 3 ya que presenta la alternativa mas econmica.

CBR DISEO =

Como el C.B.R (8.43 %) obtenido es un valor bajo, clasificandolo como una subrasante mala, entonces mejoraremos la subrazante con un material de prstamo de la cantera la PUNTA con un C.B.R al 95% de 33.5% de un espezor de 25 cm.

ALTERNATIVA 2: De la carta de Diseo A - 17 MAAT 240 C

ALTERNATIVA 3: De la carta de Diseo A - 18 MAAT 240 C

6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 500.00%

5.00%

10.00%

15.00%

20.00%

25.00%

30.00%

35.00%

40.00%

45.00%

50.00%

55.00%

60.00%

65.00%

70.00%

75.00%

80.00%

85.00%

90.00%

95.00%

100.00%

MTODO PERCENTIL

C.B.R.

% M

AYO

R O

IGUA

L Q

UE

6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 500.00%

5.00%

10.00%

15.00%

20.00%

25.00%

30.00%

35.00%

40.00%

45.00%

50.00%

55.00%

60.00%

65.00%

70.00%

75.00%

80.00%

85.00%

90.00%

95.00%

100.00%

MTODO PERCENTIL

C.B.R.

% M

AYO

R O

IGUA

L Q

UE

DISEO DEL PAVIMENTOMETODO AASHTO 1993

a. PERIODO DE DISEO (Aos) 20b. NUMERO DE EJES EQUIVALENTES TOTAL (W18) 1.06E+04c. SERVICIABILIDAD INICIAL (pi) 4.2d. SERViCIABILIDAD FINAL (pt) 2.3e. FACTOR DE CONFIABILIDAD (R) 90% STANDARD NORMAL DEVIATE (Zr) -1.282 OVERALL STANDARD DEVIATION (So) 0.45

2. PROPIEDADES DE MATERIALES

a. MODULO DE RESILIENCIA DE LA BASE GRANULAR (KIP/IN2)b. MODULO DE RESILIENCIA DE LA SUB-BASEc MODULO DE RESILIENCIA DE LA SUBRASANTE (Mr, psi) 12750.00

SN Requerido N18 NOMINAL N18 CALCULO1.29 -0.14133 4.03 4.04

3. ESTRUCTURACION DEL PAVIMENTO

a. COEFICIENTES ESTRUCTURALES DE CAPA Concreto Asfltico (a1) 0.43 Base granular (a2) 0.14 Subbase (a3) 0.11b COEFICIENTES DE DRENAJE DE CAPA Base granular (m2) 1.10 Subbase (m3) 1.10

ALTERNATIVA SNreq SNresul D1(pulg.) D2(pulg.) D3(pulg.)1 1.29 1.72 2 4 22 1.29 1.78 2 6 0

Comentarios:

1. REQUISITOS DEL DISEO

3. CALCULO DEL NUMERO ESTRUCTURAL (Variar SN Requerido hasta que N18 Nominal = N18 Calculo)

Gt


a) NDICE MEDIO DIARIO ANUAL (IMDA)

CLASEAC 75 28.63%AP 187 71.37%

TOTAL 262 100.00%

b) Determinacin del factor de crecimiento.



c) CALCULO DEL EAL DE DISEO

CLASE DIARIO INICIAL EAL

AC 38 13687.5 0.0270997 26.87 9966.95AP 94 34127.5 0.000742 26.87 680.43

EAL = 1.06E+04

d) SELECCIN DE MODULO DE RESISTENCIA DE DISEO DE LA SUBRASANTE.

5.15%

Mr = 10.3 x 5.15 = 53.045 MpaMr = 5.30 x 10^1 Mpa

e) CALCULO DEL ESPESOR SEGN EL INSTITUTO NORTEAMERICANO DEL ASFALTO

PARA:Para Mr = 5.3 x10^1 y EAL = 0.11x 10^5

No es necesario trabajar con esta carta

RESUMENCAPAS ESTRUCTURALES Espesores en milmetros Carta A-17 Carta A-18

Superficie de rodadura AC 75 mm -Base CBR> 80% 150 mm -Sub base CBR > 20% - -Total 225 mm -

Coeficientes de equivalencia de espesores de la guia AASHTO de 19931" concreto asfltico = 3.14" base granular no tratada (BGNT)1" Concreto asfltico = 4" sub base granular no tratada (SBGNT)1" BGNT = 1.274" SBGNT

ALTERNATIVA 1

CAPASEspesor calculado Espesor planteado Espesor planteado

En mm En pulg. En pulg. en cm En pulg. en cmCarpeta Asfltica 75 mm 3 '' 2 '' 5.00 2 '' 5.00Base Granular 150 mm 6 '' 9 '' 22.85 6 '' 15.00Sub base granular - - 4 '' 10.00

En este mtodo escogemos la nica ALTERNATIVA

N DE VEHCULOS

DISTRIBUCIN (%)

PRIMER AO (365 das)

FACTOR CAMION ((1+r)

n-1)/r

CBR DISEO =

*De la carta de Diseo A - 17 MAAT 240 C


* De la carta de Diseo A - 18 MAAT 240 C

Pero sabiendo que la carpeta asfltica puede reducirse asta 2" para reducir costos. Aplicando las equivalencias tenemos

MTODO AASTHO PAVIMENTO FLEXIBLE - 1993

DATOSCARACTERSTICAS:TIPO DE VA PAVIMENTO URBANOSTIPO DE PAVIMENTO FLEXIBLE- ASFALTO EN CALIENTETIPO DE TRATAMIENTO DE BERMAS Carpeta asfltica en calientePERIODO DE DISEO 20 AOS

INFORMACIN DISPONIBLETRNSITO TOTAL EN AMBAS DIRECCIONES

CLASE N DE VEHCULOS

AC 75AP 187

TOTAL 262

INCREMENTO ANUAL DEL Trnsito 3%5.15%

SOLUCIN:1.- DETERMINACIN DEL NMERO ESTRUCTURAL REQUERIDO (SN)1.1. TRNSITO FUTURO ESTIMADO (W18)

* FACTOR DE SENTIDO: 0.5 * FACTOR DE DISTRIBUCIN DE CARRIL: 100.0%

* CLCULO DE FACTOR DE CRECIMIENTO

Tasa de crecimiento anual = 3%Periodo de diseo = 20 aos


* CALCULO DEL ESALS DE DISEO

CLASE DIARIO INICIAL Fi ESALSAC 38 13687.5 0.0270997 26.87 9966.95AP 94 34127.5 0.000742 26.87 680.43

ESALS = 1.06E+041.2. CONFIABILIDAD ( R )

90%

1.3. DESVIACIN ESTNDAR NORMAL (Zr)-1.282

1.3. DESVIACIN ESTNDAR ( So)segn gua ASSTHO-93 entre 0.4 0.45

0.5

1.4. MODULO RESILENTE EFECTIVO DEL MATERIAL DE FUNDACINrelacin de Heukelom y Klomp

Mr (psi)= 1500* (CBR) = 7725 psi

CBRDISEO (SUBRASANTE)


n-1)/r

*Pavimentos flexibles (Po) = 4.2*Seleccin del PSI (Present Serviciability Index), mas bajo permisibleo ndice de serviciabilidad terminal ( Pt)

Pt= = 2.25Entonces

Po - Pt = 1.951.6. OBTENCIN DEL NUMERO ESTRUCTURAL (SN)

W18 = 1.06E+04R = 90.00%Zr= -1.282

So = 0.45Mr = 7725 PSI

PSI= 1.95

* Para Pavimentos Flexibles SEGN EL MONOGRAMA PARA PAVIMENTOS FLEXIBLES SE OBTIENE EL NUMERO ESTRUCTURAL DE DISEO Pg 43 SN3 = 1.6 4.03** Clculo de SN1

300004.03

SN1= 0.85

** Clculo de SN215000

SN2= 1.2 4.03

2. SELECCIN DE LOS ESPESORES DE CAPA

a1,a2,a3 coeficiente de capa representativos de la superficie, base y sub basem1,m2,m3 coeficientes del drenaje para las capas de superficie, base y sub baseD1,D2,D3 espesores reales (en pulg) de la superficie capa base y sub base

2.1. COEFICIENTES DE CAPA (ai):Capa superficial de concreto asfltico (a1):

ECA(20C)= 400000 psiCon la fig. se obtiene: a1= 0.43 pg 23 NOMOGRAMA

Capa de base granular (a2):

Donde : 30000

0.14

Capa de sub-base granular (a3):

Donde : 15000

0.11

1.5. PERDIDA DE SERVICIABILIDAD DE DISEO PSI

PSI=

SN= a1m1D1+ a2m2D2+a3m3D3

a_2=0.249log (E_BS )-0.977

E_BS =

a_2=

E_BS =

a_3=

a_3=0.227log (E_BS )-0.839

Mr Base =

Mr Sub_Base =

2.2. COEFICIENTES DEL DRENAJE (mi):

CALIDAD DEL DRENAJE25

Excelenete 1.4-1.35 1.35-1.30 1.30-1.20 1.2Bueno 1.35-1.25 1.25-1.15 1.15-1.00 1Regular 1.25-1.15 1.15-1.05 1.05-0.80 0.8Pobre 1.15-1.05 1.05-0.8 0.80-0.60 0.6Muy pobre 1.05-0.95 0.95-0.75 0.75-0.40 0.4

m1= 1 valor corresponde al del asfaltom2 y m3= 1.1 calculado del cuadro anterior

2.3. ESPESORES (Di):

TRAFICO ESALS CONCRETO ASFALTICO (PUL) BASE DE AGREGADOS (PUL)MENOS DE 50,000 1.0 ( tratamiento superficial) 450,001-150,000 2 4150,000-500,000 2.5 4

500,001-2'000,000 3 62'000,000-7'000,000 3.5 6

MAYOR QUE 7'000,000 4 6

Utilizando el Cuadro, y con un ESALs= 1.06E+04Espesor mnimo de concreto asfaltico= 1 "

Espesor mnimo de BGNT= 4 "Adems: MR= 7725 PSI

2.4. CLCULO DE ESPESORES* De la ecuacin:

reemplazamos los valores antes obtenidos:

D1= 1D2= 4a1= 0.43a2= 0.14a3= 0.11

m1= 1m2= 1.1m3= 1.1

D3= 5 pulg

*ANALISIS POR CAPASD1* > 1.98 = 2SN1*= 0.86

D2*> 2.21 = 2.5SN2*= 0.35

SN1*+ SN2* > SN21.21 > 1.2

D3*> 3.22 = 4SN3*= 0.44

Obteniendose finalmente:

Coeficientes de equivalencia de espesores de la guia AASHTO de 19931" concreto asfltico = 3.14" base granular no tratada (BGNT)1" Concreto asfltico = 4" sub base granular no tratada (SBGNT)1" BGNT = 1.274" SBGNT

ALTERNATIVA 1


en Pulgadas en Pulgadas en Pulgadas en CmCarpeta Asfltica 1 '' 1 '' 1 '' 2.50Base Granular 4 '' 4 '' 5 '' 12.50Sub-Base Granular 5 '' 5 '' 3 '' 8.26

9 '' 23.26ALTERNATIVA 2



8 '' 20.00De acuerdo a los resultados elegimos los siguientes valores:



8 '' 25.00

% DEL TIEMPO QUE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO EST EXPUESTA A NIVELES DE HUMEDAD CERCANOS A LA SATURACIN

se considera el tiempo de remocin de agua en 1 da, el cual corresponde a un drenaje de buena calidad; con este dato se ingresa al cuadro, y considerando un tiempo de exposicin a la humedad de la estructura en 25% de un ao, se

obtiene los valores de m2 y m3 estaran entre 1.15-1.00, por lo tanto:



SN Req= 1.600SN Resultante= 1.718 SN resul > SN req

MTODO AASTHO PAVIMENTO RIGIDO - 1993

INFORMACIN DISPONIBLETRNSITO TOTAL

CLASE

AC 75AP 187

TOTAL 262INCREMENTO ANUAL DEL Trnsito 3%

5.15%

SOLUCIN:1.1. TRNSITO FUTURO ESTIMADO (W18)

a) FACTOR DE SENTIDO: 0.5b) FACTOR DE CARRIL: 100.0%

c) Determinacin del factor de crecimiento.



d) CALCULO DEL EAL DE DISEO

CLASE DIARIO INICIAL Fi

AC 38 13687.5 0.0270997 26.87AP 94 34127.5 0.000742 26.87

EAL =1.2. SERVICIABILIDAD

^ PSI= Po-PtPo= 4.5Pt= 2.25

^ PSI= 2.25

1.3. TRANSFERENCIA DE CARGAS

BERMA ASFALTO PPCunidoDispositivo de transferencia de Carga SI NO SI NOTIPO DE PAVIMENTOSimple con juntas y Reforzado con juntas 3.2 3.8-4.4 2.5-3.1 3.6-4.2CRCP 2.9-3.2 N/A 2.3-2.9 N/A

J= 2.8

N DE VEHCULOS



n-1)/r

1.4. PROPIEDADES DEL CONCRETO

a) Clculo de MRMDULOS DE RUPTURA RECOMENDADOS

TIPO DE PAVIMENTO MR recomendadoKg/cm2 PsiAutopistas 48.00 682.7Carreteras 48.00 682.7Zonas Industriales 45.00 640.1Urbanas Principales 45.00 640.1Urbanas Secundarias 42.00 597.4

b) Clculo de Mdulo de Elasticidad.

Ec= 57000*f'c^(1/2)Ec= 3.11E+06

1.5. RESISTENCIA DE LA SUBRASANTE:

C.B.R= 5.15%K= 4.5 Kg/cm3K= 162.585 lib/pulg3

INCREMENTO DEL VALOR DE KK DEL SUELO-SUB-BASE(Pci)

K del Suelo (pci)6" 9"

100 140 160200 230 270

adoptamos la base minima, interpolando, el valor de K del conjunto suelo-Sub-Base es:

K= 196.33 pci1.6. MEDIO AMBIENTE:

En nuestro proyecto utilizaremos para vias Urbanas Secundarias, 42.00 Kg/cm2 o 597.4 Psi.

Tenemos que hallar el mdulo de reaccin del suelo (K), para esto usaremos el grafico Relacin del CBR vs. K, que usara como parametro el C.B.R de la subrasante.

El valor de K tenemos que convertir de kg/cm3 a Pci, para poder usar la tabla de incremento en el valor de K; ya que el valor inicial de K es del terreno natural, y como

tenemos una sub-base, el K del conjunto suelo-sub-base resulta un incremento del valor de K.

Espesor de la Sub-Base granular (pulg.)

Para la elaboracon de la mezcla de concreto, el ACI considera que se trabaja en condiciones normales cuando la temperatura oscila entre 5 C y 30 C, el la cual en el

Distrito de La Victoria no supera dichos limites en horarios normales de trabajo.

1.7. DRENAJE:


Excelente 1.25-1.20 1.20-1.15 1.15-1.10 1.1Bueno 1.20-1.15 1.15-1.10 1.10-1 1Regular 1.15-1.10 1.10-1 1- 0.90 0.9Pobre 1.10-1 1- 0.90 0.90-0.80 0.8Muy pobre 1- 0.90 0.90-0.80 0.80-0.70 0.7

Para el diseo se ha considerado el promedio de 1.10- 1 entonces:Cd= 1.05

1.8. Desviacin Estndar (So):

Para el presente proyecto, se considera el promedio:So= 0.35

1.9. Confiabilidad (R):R= 0.9

1.10. SELECCIN DEL ESPESOR DE LOSA DE CONCRETO:

K= 196.33 pciEc= 3.11E+06 psi

MR(Sc)= 597.4 psiJ= 2.8

Cd= 1.05^ PSI= 2.25

R= 90%ZR= -1.282So= 0.35

W18= 1.06E+04EB= 6 "Espesor de sub-basept= 2.25

Se obtuvo un espesor de losa de concreto de:D= 2.5 "D= 6.25 cm

El sistema de drenaje adoptado para esta Va, estar orientado bsicamente a la evacuacin rpida de las aguas superficiales, considerndose que tendr un drenaje bueno.

Para esto usaremos datos de la tabla que nos brinda Asshto.

% DEL TIEMPO QUE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO EST EXPUESTA A NIVELES DE HUMEDAD CERCANOS A LA

SATURACIN

El error estndar combinado de la prediccin del trfico y de la prediccin del comportamiento. Es un factor estadstico que determina el comportamiento de los

pavimentos. Segn la Gua AASHTO- 1993, recomienda valores So para pavimentos rgidos de 0.30 a 0.40.

Con los datos obtenidos anteriormente, y con el uso de los monogramas que nos brinda AASHTO, obtendremos el espesor de la losa de concreto en pulgadas.

log_10 W_18=ZrSo+7.35log_10 (D+1)- 0.06+log_10 [PSI/(4.5-1.5)] /(1+[(1.624 10^7)/(D+1)^8.46 ])+(4.22-0.32Pt) log _10 [(ScCd(D^0.75-1.132))/(215.63J[D^0.75-18.42/ (Ec/K)^0.25 ])]


ESALS9966.95

680.431.06E+04

4.0272427



INFORMACIN DISPONIBLETRNSITO TOTAL

CLASE

AC 75AP 187

TOTAL 262INCREMENTO ANUAL DEL Trnsito 3%

8.50%

SOLUCIN:1.1. TRNSITO FUTURO ESTIMADO (W18)

a) FACTOR DE SENTIDO: 0.5b) FACTOR DE CARRIL: 100.0%

c) Determinacin del factor de crecimiento.



d) CALCULO DEL EAL DE DISEO

CLASE DIARIO INICIAL Fi

AC 38 13687.5 0.0270997 26.87AP 94 34127.5 0.000742 26.87

EAL =1.2. SERVICIABILIDAD

^ PSI= Po-PtPo= 4.5Pt= 2.25

^ PSI= 2.25

1.3. TRANSFERENCIA DE CARGAS

BERMA ASFALTO PPCunidoDispositivo de transferencia de Carga SI NO SI NOTIPO DE PAVIMENTOSimple con juntas y Reforzado con juntas 3.2 3.8-4.4 2.5-3.1 3.6-4.2CRCP 2.9-3.2 N/A 2.3-2.9 N/A

J= 2.8

N DE VEHCULOS



n-1)/r

1.4. PROPIEDADES DEL CONCRETO

a) Clculo de MRMDULOS DE RUPTURA RECOMENDADOS

TIPO DE PAVIMENTO MR recomendadoKg/cm2 PsiAutopistas 48.00 682.7Carreteras 48.00 682.7Zonas Industriales 45.00 640.1Urbanas Principales 45.00 640.1Urbanas Secundarias 42.00 597.4

b) Clculo de Mdulo de Elasticidad.

Ec= 57000*f'c^(1/2)Ec= 3.11E+06

1.5. RESISTENCIA DE LA SUBRASANTE:

C.B.R= 8.50%K= 5.8 Kg/cm3K= 209.554 lib/pulg3

INCREMENTO DEL VALOR DE KK DEL SUELO-SUB-BASE(Pci)

K del Suelo (pci)6" 9"

100 140 160200 230 270

adoptamos la base minima, interpolando, el valor de K del conjunto suelo-Sub-Base es:

K= 238.60 pci1.6. MEDIO AMBIENTE:

En nuestro proyecto utilizaremos para vias Urbanas Secundarias, 42.00 Kg/cm2 o 597.4 Psi.

Tenemos que hallar el mdulo de reaccin del suelo (K), para esto usaremos el grafico Relacin del CBR vs. K, que usara como parametro el C.B.R de la subrasante.

El valor de K tenemos que convertir de kg/cm3 a Pci, para poder usar la tabla de incremento en el valor de K; ya que el valor inicial de K es del terreno natural, y como

tenemos una sub-base, el K del conjunto suelo-sub-base resulta un incremento del valor de K.

Espesor de la Sub-Base granular (pulg.)

Para la elaboracon de la mezcla de concreto, el ACI considera que se trabaja en condiciones normales cuando la temperatura oscila entre 5 C y 30 C, el la cual en el

Distrito de La Victoria no supera dichos limites en horarios normales de trabajo.

1.7. DRENAJE:


Excelente 1.25-1.20 1.20-1.15 1.15-1.10 1.1Bueno 1.20-1.15 1.15-1.10 1.10-1 1Regular 1.15-1.10 1.10-1 1- 0.90 0.9Pobre 1.10-1 1- 0.90 0.90-0.80 0.8Muy pobre 1- 0.90 0.90-0.80 0.80-0.70 0.7

Para el diseo se ha considerado el promedio de 1.10- 1 entonces:Cd= 1.05

1.8. Desviacin Estndar (So):

Para el presente proyecto, se considera el promedio:So= 0.35

1.9. Confiabilidad (R):R= 0.9

1.10. SELECCIN DEL ESPESOR DE LOSA DE CONCRETO:

K= 238.60 pciEc= 3.11E+06 psi

MR(Sc)= 597.4 psiJ= 2.8

Cd= 1.05^ PSI= 2.25

R= 90%ZR= -1.282So= 0.35

W18= 1.06E+04EB= 6 "Espesor de sub-basept= 2.25

Se obtuvo un espesor de losa de concreto de:D= 2.5 "D= 6.25 cm

El sistema de drenaje adoptado para esta Va, estar orientado bsicamente a la evacuacin rpida de las aguas superficiales, considerndose que tendr un drenaje bueno.

Para esto usaremos datos de la tabla que nos brinda Asshto.

% DEL TIEMPO QUE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO EST EXPUESTA A NIVELES DE HUMEDAD CERCANOS A LA

SATURACIN

El error estndar combinado de la prediccin del trfico y de la prediccin del comportamiento. Es un factor estadstico que determina el comportamiento de los

pavimentos. Segn la Gua AASHTO- 1993, recomienda valores So para pavimentos rgidos de 0.30 a 0.40.

Con los datos obtenidos anteriormente, y con el uso de los monogramas que nos brinda AASHTO, obtendremos el espesor de la losa de concreto en pulgadas.



ESALS9966.95

680.431.06E+04

4.0272427


CALCULO DEL ESPESOR EN PAVIMENTOS RGIDOS-MTODO PCA

PROYECTO:UBICACIN:

Distrito: La VictoriaProvincia: ChiclayoDepartamento: Lambayeque

RESPONSABLES:* BENAVIDEZ NUEZ, CLAUDIA EMILIA* CRUZ VILLEGAS, HENRY NICOLAS* YARLAQU INGA, RICHARD ANTHONY

1) TRFICO:

Factor Seguridad de Carga (LSF)LSF= 1.00

Factor DireccionalFD= 0.50

Factor CarrilFC= 1.00

Indice Medio DiarioIMD IMDxFDxFC

CLASE N Vehculos %AC 75 28.63% 38AP 187 71.37% 94C2 0 0.00% 0C3 0 0.00% 0

T2S3 0 0.00% 0T3S3 0 0.00% 0C2R2 0 0.00% 0IMD 262 100.00% 131

Periodo de diseo:n= 20

Factor de crecimiento anual:r= 3% Tasa anual de crecimiento

FCA= 1.34

Nmero de Repeticiones por tipo de vehiculo

CLASE TIPO DE EJE CARGA (Kips) Repet. Anuales

AC SIMPLE 2.2046 13870 372692.09416SIMPLE 2.2046 13870 372692.09416

APSIMPLE 2.2046 34310 921922.54872SIMPLE 2.2046 34310 921922.54872

C2 SIMPLE 15.4322 0 0SIMPLE 24.2506 0 0

C3 SIMPLE 15.4322 0 0TANDEM 39.6828 0 0

T2S3SIMPLE 15.4322 0 0SIMPLE 24.2506 0 0TRIDEM 39.6828 0 0

T3S3SIMPLE 15.4322 0 0TANDEM 39.6828 0 0TRIDEM 55.115 0 0

C2R2

SIMPLE 15.4322 0 0SIMPLE 24.2506 0 0SIMPLE 24.2506 0 0SIMPLE 24.2506 0 0

2) CLCULO DE ESPESOR:

Espesor de tanteo (pulg): 4.00 pulg Junta con dowels?: NoK de subbase-subrasante (pci): 196.33 pci Berma de concreto?: SMdulo de rotura, MR (pci): 597.40 pci Periodo de diseo: 20 aosFactor de seguridad de carga, LSF: 1.00

Analisis por Fatiga Analisis por Erosin

% de Fatiga % de dao

1 2 3 4 5 6 7

8. Esfuerzo equivalente: 491.06 10. Factor de erosin: 3.389. Factor de relacin de esfuerzo: 0.822

Eje Simple

24.25 24.25 0.00 15.43 15.43 0.00 2.20 2.20 2,589,229.29 Ilimitado 0.00% 40,000,000.00 6.47%

11. Esfuerzo equivalente: 146.66123 13. Factor de erosin: 2.5712. Factor de relacin de esfuerzo: 0.245

Eje Tandem

39.68 39.68 0.00 Total 0.00% Total 6.47%

Al periodo de diseo

Carga por eje (Kip)

Multiplicado por LSF

Repeticiones esperadas Repetic. Permisibles

Repetic. Permisibles

ESPESOR DE LOSA DE PAVIMENTO: 4.00 pulg 10.00 cm

MET. INSTITUTO DEL ASFALTO (2Diseo Sub. estabilizadaMET. INSTITUTO DEL ASFALTOMETODO AASHTO 93rigido Aasshtorigido Aasshto (2)PCA

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1. ESPESORES_ABELARDO QUIÑONES_CBR=5.15