10.1. ZADATAK - · PDF fileParcijalni faktori za granična stanja STR i GEO: ... Iz uvjeta stabilnosti mogu se izraziti stupanj iskorištenosti i faktor sigurnosti: 100 59.7% 227.3

10.1. ZADATAK

Za zadani primjer zasjeka sa lomljenom linijom tla iza zida, grafičkim postupkom prema

Culmann-u, odrediti silu aktivnog tlaka. Za tlo su zadana svojstva:

ck=0 (kPa),

k=40,

=20 (kN/m3).

Pretpostaviti da nema trenja na dodiru tla i potporne konstrukcije (=0).

RJEŠENJE

Odredimo veličinu sile aktivnog tlaka za nagib linije tla iza zida za položaj I i II, i to

grafičkim postupkom prema Culmann-u (crteži u nastavku). Nađimo raspodjelu aktivnog tlaka

za oba nagiba:

položaj I - visina 6.0 (m)

položaj II - visina 7.0 (m)

Položaj I: (treba odabrati mjerilo crtanja sila)

)m'kN( 6012

620a

2

hγW 1

i

(težina trokuta tla za nagib tla: položaj I)

Položaj II:

)m'kN( 72.512

cos15720a

2

hγW 2

i

(težina trokuta tla za nagib tla: položaj II)

S crteža očitano: PAI= 190 (kN/m')

PAII= 195 (kN/m')

Raspodjela naprezanja:

(kPa) 71.550.7

2195

h

2Pe

(kPa) 33.630.6

2190

h

2Pe

2

AII

2A

1

AI

1A

Promatrano od vrha zasjeka, raspodjela za nagib 30 vrijedi do sjecišta sa raspodjelom za

nagib 15. Pretpostavimo linearnu raspodjelu od vrha dijagrama za nagib I do sjecišta ova dva

dijagrama, a od sjecišta do dna zasjeka raspodjelu za nagib II.

Ukupna sila aktivnog tlaka je PA = P1 + P2:

)(kN/m' 7.492

07.34.32P

1

)(kN/m' 1.12993.22

7.554.32P

2

)(kN/m' 8.1781.1297.49PPP21A

10.2. ZADATAK

Provjeriti da li zadane dimenzije AB potporne konstrukcije zadovoljavaju uvjete stabilnosti i

nosivosti tla za zadano opterećenje (proračun prema EN 1997-1:2004, proračunski pristup 3).

Zadana su svojstva tla prema skici:

RJEŠENJE

Geometrijski parametri:

- neplanirani iskop: 0.5(m)0.27(m);10%HminΔH usvojeno (m)0.27ΔH

- proračunska visina denivelacije: (m).9720.272.7ΔHHHd

- proračunska dubina temelja: (m)0.530.278.0ΔHDDff,d

- ukupna visina zida: (m)3.5DHDHh dfdf ,

- širina pete zida: (m)10245025082xtBb s ....

Za primjenu vertikalne virtualne ravnine zida (i ostvarenje Rankine-ovih uvjeta) širina pete

zida mora zadovoljiti sljedeći uvjet:

(m)02223045tg53245tgDHbb kfmin .. zadovoljava

EN 1997-1:2004 Za proračun stabilnosti na klizanje i nosivost tla koristimo granično stanje nosivosti: GEO

- Za proračunski pristup 3: (A1d ili A2

e) + M2 + R3

d - za sile od konstrukcije

e - za geotehničke sile

Parcijalni faktori za granična stanja STR i GEO: ____________________________________________________________________________________________________________________

(1) Parcijalni faktori djelovanja (F) i učinka djelovanja (E)

Djelovanja simbol A1 A2 ____________________________________________________________________________________________________________________

trajna nepovoljna G;sup 1.35 1.0

povoljna G;inf 1.0 1.0

promjenjiva nepovoljna Q 1.5 1.3

povoljna Q 0 0 ____________________________________________________________________________________________________________________

(2) Parcijalni faktori svojstva materijala (tlo, stijena) ( M)

Svojstvo simbol M1 M2 ____________________________________________________________________________________________________________________

tangens efektivnog kuta trenja ' 1.0 1.25

efektivna kohezija c' 1.0 1.25

težinska gustoća 1.0 1.0 ____________________________________________________________________________________________________________________

(3) Parcijalni faktori otpora ( R):

Otpornost simbol R1 R2 R3 R4 ____________________________________________________________________________________________________________________

Potporne konstrukcije nosivost R;v 1.0 1.4 1.0 -

klizanje R;h 1.0 1.1 1.0 -

otpor tla R;e 1.0 1.4 1.0 -

prevrtanje R 1.0 1.0 1.0 - ____________________________________________________________________________________________________________________

U nekim slučajevima za proračun stabilnosti na prevrtanje možemo koristiti granično stanje

nosivosti: EQU (equilibrium limit state)

Parcijalni faktori za granično stanje EQU: ____________________________________________________________________________________________________________________

(1) Parcijalni faktori djelovanja (F) i učinka djelovanja (E)

Djelovanja simbol iznos ____________________________________________________________________________________________________________________

trajna nepovoljna G;dst 1.1

povoljna G;stb 0.9

promjenjiva nepovoljna Q;dst 1.5

povoljna Q;stb 0 ____________________________________________________________________________________________________________________

(2) Parcijalni faktori svojstva materijala (tlo, stijena) ( M)

Svojstvo simbol iznos ____________________________________________________________________________________________________________________

tangens efektivnog kuta trenja ' 1.25

efektivna kohezija c' 1.25

težinska gustoća 1.0 ____________________________________________________________________________________________________________________

Proračun stabilnosti na prevrtanje (GEO/STR)

Proračunski parametri cd i d:

(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

1k1d

24.81.25

tg30 tgarc1d

- zasip

(kPa)01.0

0

γ

cc

c'

2k2d

17.301.25

tg36 tgarc

2k2d

- tem. tlo

Koeficijent aktivnog tlaka prema Rankine-u za proračunske vrijednosti parametara posmične

čvrstoće: 0.41224.845tg245tgK 21d

2A

Sila aktivnog tlaka:

)m(kN/35140.413.510KhqP

)m(kN/20545053410531850hKhP

AA2

A11A

.

......

Težina zida podijeljenog na elemente (bet = 25 kN/m3):

)(kN/m' 020 252503053 tthW

)(kN/m' 021253082tBW

betsb2

betb1

....

...

Težina zasipa:

)(kN/m' 96120 181023053 bthW 1b3 ....

Ukupne težina zida (sa zasipom):

)(kN/m'96161 9612020.021.0 WWWW 321 ..

Dodatno (promjenjivo) opterećenje:

)(kN/m' 5234508210 xBqQ ...

Kontrola stabilnosti na prevrtanje oko točke A:

dd RE

1.0

11.6323.501.75120.960.57520.01.421.01.01.7514.351.31.1745.41.0

γ

1aQγaWaWaWγ2hPγ3hPγ

R

4Q332211infG;A2QA1supG;

6522885 .. zadovoljava

Iz uvjeta stabilnosti mogu se izraziti stupanj iskorištenosti:

%034100252.6

85.8(%)100

R

EU

d

d .

Još jedan odnos pomoću kojeg se može izraziti kontrola stabilnosti jest faktor sigurnosti:

azadovoljav0.194.28.85

6.252F

0.12DHP3DHP

2/)bt(xQ2btxW2txW2BWF

P

P

S

f2AQf1Asup;G

sQs3s21inf;G

S

Faktor sigurnosti na prevrtanje se definira kao odnos momenata svih sila oko točke A koje

zadržavaju zid da se ne prevrne, prema momentu svih sila koje prevrću konstrukciju.

Proračun stabilnosti na prevrtanje (EQU) (za primjer)

(EQU uz pretpostavku nestišljive podloge, stijena nema slijeganja)


(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

1k1d

24.81.25

tg30 tgarc1d

- zasip

Koeficijent tlaka mirovanja prema Jaky-ju za pr. vrijednosti parametara posmične čvrstoće:

0.5824.8sin1sin1K 1d0

Sila tlaka mirovanja:

)m(kN/3200.583.510KhqP

)m(kN/94635053580531850hKhP

0A2

011A

.

......

Destabilizirajući učinak djelovanja (moment sila koje destabiliziraju zid):

)m(kNm/6.13575.13.205.117.194.631.1232;1;;

hPhPEAdstQAdstGddst

Stabilizirajući učinak djelovanja (moment sila koje stabiliziraju zid):

)m(kNm/32.22775.15.23075.196.120575.00.204.10.219.0

2/)bt(xQ2btxW2txW2BWEsstb;Qs3s21stb;Gd;stb


dstb;ddst;EE


Iz uvjeta stabilnosti mogu se izraziti stupanj iskorištenosti i faktor sigurnosti:

%7.59100227.3

135.6(%)100

E

EU

dstb;

ddst; 01681

6135

3227F

PS ..

.

.

Nosivost tla ispod temelja (GEO/STR)

Sile za zadane proračunske parametre određene su kod proračuna stabilnosti na prevrtanje.

)m(kN/2054P 1A . , )m(kN/3514PA2 . , )(kN/m' 523Q .

)(kN/m'96161 9612020.021.0 WWWW 321 ..

Proračunske sile Vd, Hd i moment Md oko točke S:

)m(kN/9.2535.235.196.16135.1sup;

QWVQGd

)m(kN/9.6335.143.120.450.121sup;

AQAGd

PPH

)m(kNm/08.53

225.05.325.117.135.1475.120.450.135.096.201825.002035.1M

2)t(b2BQγ

3hP2hPγ2b2BW2tx2BW0WγM

d

sQ

A2A1supG;3s21supG;d

Ekscentricitet sile Vd:

(m)467.06

B(m)0.21

253.9

53.08

V

Me

d

d(B)

B

(m)38.20.2122.8e2BB'B

Traka ( L' )

)(m38.2m1B'A' 2

Nosivost tla ispod plitkog temelja za drenirane uvjete se određuje prema izrazu:

isbNB50isbNisbNcq qqqqvoccccdf '.'

- faktori nosivosti:

818Nq . , 530Nc . , 620N .

- nagib baze temelja ():

za horizontalnu bazu 01bbb qc .

- faktori oblika temelja:

za trakasti temelj ( L' ) 01sss qc .

- faktori nagiba rezultante djelovanja:

eksponent 2

L

B1

L

B2

mm B

'

''

'

56.016.30096.19.253

9.631

'1

2

22

ctgctgcAV

Hi

m

ddd

d

q

42.016.30096.19.253

9.631

'1

31

22

ctgctgcAV

Hi

m

ddd

d

54.016.305.30

56.0156.0

1

2

tgtgN

iii

dc

q

qc

42.00.10.16.200.2238.25.056.00.10.18.182253.054.00.10.15.300qf

(kPa)27.349qf

(kPa)27.3490.1

27.349qq

v;R

f

Rd

Kontrola za nosivost tla:

dd RE

'AqV Rdd (ako je rezultanta u jezgri presjeka odnosno ako je 6

Be u oba smjera.)

38.227.3499.253

25.8319.253 zadovoljava

Iz uvjeta stabilnosti može se izraziti i stupanj iskorištenosti kao:

%54.30100831.25

253.9(%)100

R

EU

d

d

Proračun stabilnosti na klizanje (GEO/STR)

Proračunske sile Vd, Hd:

)m(kN/96.1615.23096.1610.1inf;

QWVQGd

)m(kN/9.6335.143.120.450.1PPH2AQ1A;supGd

Kontrola stabilnosti na klizanje:

dd RE

hR

ddtgVH

;

1

=k·2d

k=2/3 – za prefabricirane elemente (pre-cast)

k=1 –betoniranje in-situ (cast-in-place)

=1·36º =36º

01

11630tg96161963

....



%96710094.1

63.9(%)100

R

EU

d

d .

Faktor sigurnosti:

azadovoljav0.147.19.63

1.941;

d

hRd

potrebno

moguce

SH

tgV

T

TF

k

10.3. ZADATAK

Provjeriti da li zadane dimenzije potporne konstrukcije zadovoljavaju uvjete stabilnosti i

nosivosti tla za osnovno opterećenje (proračun prema EN 1997-1:2004, proračunski pristup 3).

Zadana svojstva prema skici:

zasip: temeljno tlo:

1 =18.0 (kN/m3) = 10 2 =20.0 (kN/m

3)

1k = 26 = 0 2k = 35

c1k = 0 (kPa) = 10 c2k = 0 (kPa)

RJEŠENJE

Prema EN 1997-1:2004:

Za proračun klizanja, prevrtanja i nosivosti tla koristimo granično stanje nosivosti: GEO


e) + M2 + R3





- proračunska visina denivelacije: (m)3.850.353.5ΔHHHd

- proračunska dubina temelja: (m)0.650.350.1ΔHDDfdf,

- ukupna visina zida: (m)4.5DHDHh,d

dff

Proračun stabilnosti na prevrtanje (GEO)


(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

1k1d

.3211.25

tg26 tgarc1d

- zasip

Određivanje sile aktivnog tlaka:

Za općeniti slučaj nagnutog terena (), nagnute poleđine zida () i trenja između zida i tla ()

EC7 predlaže sljedeći približan numerički postupak.

ccaKqqaK(z)vσaK(z)ahσae

gdje su:

θβcoscosβKK nγ - koeficijent horizontalnog tlaka za jediničnu težinu tla

θ-βcos

cosβKβcosKK γ

2nq - koeficijent horizontalnog tlaka za dodatno opterećenje

cot1KK nc - koeficijent horizontalnog tlaka za koheziju

nK predstavlja koeficijent normalnog tlaka na stražnju površinu zida, a za aktivni tlak

definiran je kao:

θ)tanmβ2(m

t

wn

wte)sin(2msin1

)sin(2msin1K

gdje su:

436βsin

sinβcosarc

2

1mt .

446δsin

sinδcosarc

2

1mw .

5100Kn .

Za kut nagiba stražnje plohe zida =0 slijedi:

βcosKKK 2naqaγ = 0.495

cot1KK nac = 1.255

ccaKq(z)v

σaK(z)ahσ(z)ae , c=0 i q=0 hγaγK(h)ae

Sila aktivnog tlaka:

)(kN/m' 90.210.54.54.5180.4950.5h(h)eP aAh

)(kN/m'15.9110tg 2190tgPP dAhAv .

Težina zida podijeljenog na elemente (bet = 24 kN/m3):

)(kN/m' 060 245201W

)(kN/m' 531 242

153750W

)(kN/m' 063 2453750W

3

2

1

...

...

...

)(kN/m' 5154Wi .


ddRE

0.1

15.291.150.125.10.605.15.31125.20.630.135.421.900.1

15.225.15.1125.23

inf,321inf,sup,

R

AvGGAhGPWWWhP



%745100295.9

135.3(%)100

E

EU

dstb,

ddst,. 01192

3135

9295F

PS ..

.

.

Nosivost tla ispod temelja (GEO)


(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

1k1d

.3211.25

tg26 tgarc1d

- zasip

(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

2k2d

.3291.25

tg35 tgarc2d

- tem. tlo

Sile za zadane proračunske parametre određene su kod proračuna stabilnosti na prevrtanje.

)m(kN/2190PAh . , )m(kN/9115PAv .

)(kN/m'5154 WWWW 321 .

Proračunske sile Vd, Hd i moment Md oko točke S:

)m(kN/49.2245.15435.191.150.1sup,sup,

WPVGAvGd

)m(kN/21.9024.1020.1sup,

AhGd

PH

)m(kNm/38.305.121.9025.191.510.100.0625.05.130.8750.3635.1M

5.1P25.1Pγ0W25.0W0.875WγM

d

AhAvsupG,321supG,d

Ekscentricitet sile Vd:

(m)42.06

(m)0.14224.49

30.38

V

Me

d

d(B)

B

B

(m)2.220.1422.5e2BB'B

Traka ( L' )

)(m2.22m1B'A' 2

Nosivost tla ispod plitkog temelja za drenirane uvjete se određuje prema izrazu:

isbNB50isbNisbNcq qqqqvoccccdf '.'

(kPa)13.00.6519ΔhDγσ' fvo ,

- faktori nosivosti:

916Nq . , 428Nc . , 817N .

- nagib baze temelja ():

za horizontalnu bazu 01bbb qc .

- faktori oblika temelja:

za trakasti temelj ( L' ) 01sss qc .

- faktori nagiba rezultante djelovanja:

2mm B , 36.0qi , 21.0

i , 170ic .

21.00.10.18.170.2022.25.036.00.10.19.160.1317.00.10.14.280 f

q

(kPa)08.162qf

(kPa)08.1620.1

162.08qq f

Rd

R

Kontrola za nosivost tla:

dd RE

'AqV Rdd

22.208.16249.224

81.35949.224 zadovoljava!!


%4.62100359.81

224.49(%)100

R

EU

d

d

Proračun stabilnosti na klizanje (GEO)


)m(kN/41.1705.1540.191.150.1;inf;inf

WPVGAvGd

)m(kN/21.9021.900.1;sup

AhGd

PH


dd RE

Rhdd

1tgVH

=k·2d=1·29.3º =29.3º

k=1 – ljevani beton (cast-in-place)

01

1329tg411702190

....



%39410095.63

90.21(%)100

R

EU

d

d . , 0612190

6395

T

TF

potrebno

moguceS

k.

.

.

10.4. ZADATAK

Provjeriti stabilnost na prevrtanje i klizanje armiranobetonskog zida sa konzolom, sa

dimenzijama danim na skici u nastavku. Veličinu aktivnog tlaka odrediti analitički (proračun

prema EN 1997-1:2004, proračunski pristup 3).

Parametri zasipa iza zida:

(kPa) 0c

35

k

k

15

15

)mkN( 0.19 3

RJEŠENJE

Prema EN 1997-1:2004:

Za proračun klizanja, prevrtanja i nosivosti tla koristimo granično stanje nosivosti: GEO


e) + M2 + R3





- proračunska visina denivelacije: (m)5.80.50.8ΔHHHd

- proračunska dubina temelja: (m)1.00.55.1ΔHDDfdf,

- ukupna visina zida: (m).59DHDHh,d

dff

Za primjenu vertikalne virtualne ravnine zida širina konzole mora zadovoljiti sljedeći uvjet:

(m)82123545tg53245tghb(m)2.0b kmin .. zadovoljava

Proračun stabilnosti na prevrtanje (GEO)


(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

kd

3291.25

tg35 tgarcd .

- zasip

Koeficijent horizontalnog tlaka za jediničnu težinu tla (prema EC7 - za kut nagiba stražnje

plohe zida =0): βcosKKK 2naqaγ = 0.373

Raspodjela aktivnog tlaka :

(kPa) 6427373019044Kze abbA ...

(kPa) 55.79373019887Kze accA ..

(kPa) 71.090.3731910.04Kγze aγddA

Uspravne i vodoravne komponente dijelova sile aktivnog tlaka (vidjeti skicu):

PAH (kN/m') PAV (kN/m') PA (kN/m')

I 57,78 15,48 59,82

II 107,12 28,70 110,90

III 137,03 36,72 141,87

301,94 80,90

2Ah

2AvAdspzAhAvAh PPP)δtg(θPPskicu)(vidiP

Težine dijelova zida (b = 24.0 (kN/m3)) i tla u zasipu iznad konzole:

W1 = 1.0·8.0·24 = 192.0 (kN/m)

W2 = 1.0·8.0·0.5·24 = 96.0 (kN/m)

W3 = 1.5·2.8·24 = 100.8 (kN/m)

W4 = 0.6·2.0·24 = 28.8 (kN/m)

W5 = 3.27·2.0·19 = 124.3 (kN/m)

)m'kN( 541.9Wi

(x1=4.8(m), x2= x3=2.8(m), y1=7.35 (m) , y2=3.44(m), y3=1.07 (m))


ddRE

R

i

i

AVinfG,54321infG,i

i

AHsupG,γ

1xPγ3.8W3.7W1.4W1.47W2.3WγyPγ



%2.601001560.2

939.6(%)100

R

EU

d

d 016616939

21560F

PS ..

.

.

Proračun stabilnosti na klizanje (GEO)


)m(kN/4.6555.5750.190.800.1inf,inf,

WPVGAvGd

)m(kN/9.3019.3010.1sup,

AhGdPH


dd RE

Rhdd

1tgVH

=k·2d=1·29.3º =29.3º

01

1329tg46559301

....



%282100367.1

301.9(%)100

R

EU

d

d . , 2219301

1367

T

TF

potrebno

moguceS

k

..

.

10.5. ZADATAK

Provjeriti stabilnost na prevrtanje i klizanje armiranobetonskog zida sa zategom (proračun

prema EN 1997-1:2004, proračunski pristup 3). Zatega je pričvršćena na zid na svaka 4.0 (m)

dužine zida. Silu aktivnog tlaka odrediti analitički prema teoriji Rankine-a. Parametri zasipa iza

zida: k = 40.1; = 0 (pretpostavka samo za ovaj primjer); = 20 (kN/m3).

RJEŠENJE

Prema EN 1997-1:2004:


e) + M2 + R3




(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

kd ,

.97331.25

40.10tgtgarcd

Težina zida (b =25 (kN/m3)):

)(kN/m' 0.50 250.10.2W

)(kN/m' 25.31250.55.05.0W

)(kN/m' 5.62250.55.0W

3

2

1

)'mkN( 75.143Wi

Sila aktivnog tlaka za proračunske vrijednosti parametara posmične čvrstoće zasipa iza zida:

)m'kN( 101.920.2836.020.06.02

1Khγh

2

1P

0.283/245tgK

AA

d2

A

Sila pasivnog otpora koju preuzima sidreni blok zatege:

5323245tgK d2

p ./

(kPa) 106.03.5321.520.0e

(kPa) 35.3 3.5320.520.0e KHγe

p2

p1pp

)m'(kN 35.30.52

106.035.31.00.5

2

eeP

p2p1p

(koristi se 50% mogućeg otpora jer pomak dovoljan da se aktivira puna vrijednost aktivnog

tlaka iznosi 0.002H, a pomak potreban za punu vrijednost pasivnog otpora je 0.05 H; gdje je H

–visina zida)

Sila u zatezi (odgovara sili pasivnog otpora koju preuzima sidreni blok):

)m'(kN 35.3PZ p zida, ili stvarna sila u zatezi: Z*=4 35.3=141.3 (kN)

(jedna zatega na 4 (m) zida).

Izračunamo vrijednosti komponenti rezultante (R) svih sila koje djeluju na zid (poligon sila):

)m'(kN 66.635.3101.9ZPR

)m'(kN 143.75WWWR

AH

321V

Nagib rezultante svih sila u odnosu na okomicu na temeljnu plohu:

463075143

666

R

R tg

V

H ..

.

Kontrola klizanja po temeljnoj površini (GEO):

Fizikalna formulacija:

tg tg 67404630 .. azadovoljav014614630

6740

tg

tgF d

Sk

..

.

.

Uvjet stabilnosti na klizanje:

dd RE

azadovoljav

tg

WZPdGiGGA

8.966.66

0.1197.330.175.1430.13.350.19.101

γ1 tghR,inf;inf;sup;

Stupanj iskorištenosti:

68.8%100

96.8

66.6100(%)

γ1 tgγW

γZγPU

hR,dinfG;i

infG;supG;A

Faktor sigurnosti na klizanje:

azadovoljav1.01.46

66.6

96.8

γZγP

γ1 tgγW

T

TF

infG;supG;A

hR,dinfG;i

potrebno

moguce

Sk

Kontrola prevrtanja oko krajnje točke stope zida (GEO):

dd RE

R

infG;sup;γ

1γ)()( bZxWaP

iiGA

0.1

1)95.40.133.175.1()0.2(

inf;321sup;

GGAZWWWP

011014.95)35.41.050.01.3331.251.75(62.51.02.0)(101.88 ..


Stupanj iskorištenosti (za prevrtanje):

%2.45100376.2

203.8(%)100

γa)(P

γ1γb)ZxW(U

infG;A

RsupG;ii

Faktor sigurnosti na prevrtanje:

azadovoljav1.01.85FP

S

Zadana potporna konstrukcija zadovoljava stabilnost na prevrtanje i klizanje. Za potpunu

analizu stabilnosti konstrukcije potrebno je provjeriti i ostale uvjete stabilnosti.

10.6. ZADATAK

Odrediti pritisak od zasipa i vode na potporni zid prema skici. Za proračun aktivnog tlaka

korištena je teorija Coulomb-a. Svojstva zasipa navedena su na skici.

RJEŠENJE

)(kN/m 487.2670.281.9G 3

ws

3464.053.01

53.0

e1

en

)(kN/m 3.17487.26)3464.01()n1( 3

s

)(kN/m 9.10)81.9487.26()3464.01()()n1(' 3

ws

Ukupni pritisak na zid sastoji se od pritiska koji je posljedica opterećenja od čvrstog skeleta

tla (efektivno naprezanje) i hidrostatičkog pritiska vode u porama tla (porni pritisak).

Proračun je prikazan u tablici u nastavku.

z

(m)

pritisak od čvrstog skeleta tla

(kPa)

porni pritisak

(kPa)

0.0 0.0 0.0

2.0

6610

308002317Kz A1

.

...

0.0

6.0

0924

3080049106610

Kz2811 A2

.

....

'.

24.39

0.481.9z2w

Grafički prikaz pritiska na potporni zid:

10.7. ZADATAK

Izračunati sile u razuporama (od 1 do 5) za podgradu građevne jame prema skici koristeći

raspodjelu aktivnog tlaka koju su dali Terzaghi & Peck (1948.). Svojstva tla:

kPa 0ck 35k 3kN/m 3.17 272.0KA

RJEŠENJE

Analiza je izrađena uz pretpostavku da se podgrada sastoji od niza zasebnih elemenata koji

se spajaju na mjestu oslonca (razupore):

0MB

42.066.2436.190.22P8.11

)(kN/m' 06.23P1

0H

)(kN/m' 50.2406.2390.2266.24B

)(kN/m' 43.2685.525.0DC

)(kN/m' 81.19E

)(kN/m' 14.10P5

Sile u razuporama su:

)(kN/m' 06.23P1

)(kN/m' 93.50CBP2

)(kN/m' 85.52DCP3

)(kN/m' 24.46EDP4

)(kN/m' 14.10P5

Za dimenzioniranje razupora vršimo proračun za granično stanje nosivosti: STR. Za odabrani

proračunski pristup 3 izvršiti proračun s proračunskim vrijednostima parametara:

(kPa)01.25

0

γ

cc

c'

1k

1d

3.291.25

tg35 tgarc

1k1d

Proračunske sile u razuporama su:

)(kN/m' 31.1323.061.35PγP1supG;d1,

)(kN/m' 75.6893.5035.1γ2supG;,2

PPd

)(kN/m' 35.7185.5235.1γ3supG;,3

PPd

)(kN/m' 25.6224.4635.1γ4supG;,4

PPd

)(kN/m' 69.1314.1035.1γ5supG;,5

PPd

Documents

10.1. ZADATAK - · PDF fileParcijalni faktori za granična stanja STR i GEO: ... Iz uvjeta stabilnosti mogu se izraziti stupanj iskorištenosti i faktor sigurnosti: 100 59.7% 227.3