Upload
rotaru-iuliana-madalina
View
270
Download
1
Embed Size (px)
Citation preview
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
1/22
Armarea fundatiei tip radier general
-Calculul radierului se face conform NP-112-04:Normativ pentru proiectareastructurilor de fundare directa
CTN 1.20 m:=
Stratificatia terenului
STRATUL I.
0.00...-0.50 umplutur din nisip cu p ietri i materiale de constructii:
1 1!.5N
m"
:= #reutatea specifica
STRATUL II.
-0.0..-$.00 ar#ila prafoasa% cafenie% plastic consistenta&2 22':=
2 1!.2N
m"
:= -#reutatea specifica
e2 0.$(:= -indicele porilor
)2 12de#:= -un#*i de frecare interna
c)2 50Pa:= -coe+iunea panamtului
,2 12000Pa:= -modulul de deformatie a pamantului
c2 0.0:= -indicele de consisten/
p2 21':= -indice de plasticitate
STRATUL III.
-$.00..-12.00 ar#ila prafoasa #alui ver+uie plasticconsistenta
" 1!.N
m"
:= -#reutatea specifica
)" 12de#:= -un#*i de frecare interna
c)" 20Pa:= -coe+iunea panamtului
," 22000Pa:= -modulul de deformatie a pamantului
c" 0.$5:= -indicele de consisten/
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
2/22
Calculul coeficientului de pat
n lipsa unor date o/inute prin ncercri pe teren cu placa% pentru valorile s%
corespun+atoare unei plci cu latura de "0 cm% se pot utili+a valorile date n taele dinNP112-04% func/ie de indicele de plasticitate C%pentru stratul de pm3nt de la talpa
radierului% c20.$(..
-pentru pamanturi plastic consistente cu indicele de consistenta e#ala cu 0.$( vom
ale#e coeficientul de pat:s "4000 $"000:=
-interpolam:
linterp0.50
0.5
"4000N
m"
$"000N
m"
, 0.$(,
5$040N
m"
=
-ale#:s 5$040
N
m2
:=
Predimensionarea radierului
desc*ideri: l ".$m:=
t1 ".$m:=
lc 0.2 0.", 6 lma7:= lma7 -lun#imea consolei radierului
lma7 ma7 l t1,( ) ".$m=:= -desc*iderea ma7ima
lma7 ".$m=
lc 0.25 lma7 0.(m=:= lc 1m:=
8r 2 lc l+ 2.2m=:=
9r
2 lc
$ t1
+ 2".$m=:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
3/22
r pt. radier de tip dala #roasa cu inaltimeconstanta:
r1
12lma7 0."m=:= -#rosimea radierului
ale#:r !0cm:=
Verificarea presiunilor la talpa fundatiei
Verificarea rigiditatii radierului
; 1."5:= c 1.00:=
< 1.5:= 1.00:=
1.00:=
s 0."5:= -coeficientul de deformare laterala a pamantului
0.2:= -coeficientul de deformare laterala a etonului
,s ,2 1.2 10
Pa=:= -modulul de elasticitate al terenului pecare este ase+ata fundatia
, "0000=Pa:= -modulul de elasticitate a etonuluiC20>25
?;12 1 2( )
1 2
,s
,
8r
2 r
2
9r
2 r $4.2!1=:=
!
8r
9r
.452= ?;!
8r
9r
>
@adierul nu este ri#id.
Verificare la capacitate portanta
Calculam presiunea la nivelul talpiifundatiei
Ne#liAam efectul momentului incovoietor asuprastructurii
Pef
Bd
):=
Bd
)aria radierului
) 8r9r $41.(2m2
=:=
Bdforta solicitanta verticala
Bd ;fd
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
4/22
Gfd=greutatea proprie a radierului
et 25N
m"
:=
;fd
;8
r 9
r
r
et 1""1.!4 N=:=
Qd=incarcari utile pe radier
Dut 2.5N
m2
:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
5/22
sD 19r
8r
sin )d2( )+ 1.1!=:=
s 1 0."9r
8r
0.4=:=
scsDND 1( )ND 1
1.22=:=
-inclinarea incarcarii produsa de o forta ori"ontala $egala cu %
m1 1:=
c)d2
c)2
c50
N
m2
=:= -coe+iunea terenului de su talpafundatiei
iD 10
Bd ) c)d2 cot )d2( )+( )
m1 1=:=
ic iD
1 iD( )Nc tan )d2( )
1=:=
i 10
Bd ) c)d2 cot )d2( )+( )
m1 1+
1=:=
-#reutatea specifica a terenuluide su talpa fundatiei
d2
2
1!.2
N
m"
=:=
-adancimea de fundare
CH ".00 m:= cotasusol
If r 20cm+ 1.!m+ 2.!m=:=
D)d If d2 50.($ Nm2
=:=
@d c)d2Nc sc c ic D)dND sD D iD+ d2 9r N s i+( ) ) $$4(1!.("1 N=:=
Bd
) 61(.5(
N
m2
= -presiune efectiva
@d
)
10"5.!2!N
m2
= -presiune admisiila
Bd
p
@d
p< -conditie satisfacuta
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
6/22
'imensionarea armaturilor in radier
-Conform H@ ,N 1((2-1-1-2004:Proiectarea structurilor de eton. @e#uli #enerale sire#uli pentru cladiri.-@adierul va fi dimensionat ca un radier fle7iil de tip dala #roasa cu #rosime constanta%calculat pe mediu elastic.=odul de armare este ca cel al unei placi intoarse. @adierul seva arma cu are individuale K10-K2!% otel PC52. rmatura din camp va fi cu ciocuri sise va prelun#i peste rea+em cu lun#imea de ancoraA necesara.
Nivelul apei suterane este su nivelul talpi fundatiei% la cota -!.00m. le# pentru clasade e7punere LC1.
'efinirea
materialelor
9eton C20>25
fc 20N
mm2
:=
c 1.5:= coeficient partial de si#uranta pentru eton
fcd
fc
c1"."""
N
mm2
=:= re+istenta de calcul la compresiune
fctm 2.$N
mm2
:= valoarea media a re+istentei la intindere directaa etonului
folosesc otelPC()
fM "45N
mm2
:= limita decur#ere
s 1.15:= coeficient partial de si#uranta pentru otel
fMd
fM
s"00
N
mm2
=:=
Stratul de acoperire cu !eton $repre"entand distanta dintre suprafata
e*terioara a almaturii+etrieri si suprafata apropiata a !etonului&
cnom cmin ctol+:= cmin
cnomacoperirea cu eton nominalacminacoperirea cu eton minima
ctoltoleranta admisavaloarea recomandata pentru toleranta
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
7/22
admisa ctol 10mm:=
cmin ma7 cmin cmindur, 10mm,( ):= cmincminbacoperirea minima datorita conditiilor de
aderentaestimat 1!mm:=
cmin estimat 0.01!m=:=
cminduracoperirea minima datorita conditiilor de
mediuclasa de e7punere LC1clasa structurii H4
cmindur 15mm:=
cmin ma7 cmin cmindur, 10mm,( ) 1! mm=:=
cnom cmin ctol+ 2! mm=:=
Htratul de acoperire cu eton va avea #rosimea de"0mm.
Iin conditii preva+ute in ,C :
cnom 50mm:=
naltimea utila a placii:
d1 r cnomestimat
2 41 mm=:= -primul rand de armatura% mai
aproape de fata etonului
d2 r cnom estimatestimat
2 2" mm=:= -armatura interioara
,!s#consideram ca% calculul armaturilor se face pe o latime de 1 metru
1m:=
Pentru armatura din camp -om considera o singura fasie porninde de la ideea ca
cladirea este simetrica pe am!ele directii iar -alorile momentelor sunt relati- apropiate.
In "onele de rea"em -om considera cate trei fasii respecti-# "one "one marginale mai putin
solicitate si o "ona centrala care trece peste "ona diafragmelor $peretilor strucutrali&.
Valoarea momentelor
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
8/22
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
9/22
CA/P
S0 Iirectia scurta
=c1.H1 12.2N m:=
S) Iirectia lun#a
=c1.H2 1!".N m:=
R1A21/
30 Iirectiascurta=r1.O1 "".25N m:= ona centrala6
=r2.O1 "12.$!N m:= one mar#inale6
3) Iirectialun#a=r1.O2 ""2.(N m:= ona centrala6
=r2.O2
2!0."N m:= one mar#inale6
Calculul armaturilor
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
10/22
CA/P
S0CA/P
0=c1.H1 12.2 N m=
d1 0.41m=
=c1.H1
d12
fcd0.024=:=
Qvaloarea relativa a momentului incovoietor
eton clasaRC50>$0 --S lim 0.40":=
lim< --Svom e7ecuta o armare simpla
1 1 2 0.024=:=
slnec d1fcd
fMd .!4 cm
2=:=
slnecaria armaturii necesare
Pre-ederi constructi-e
Procente minime si ma*ime de armare
slmin0.15
100r 12 cm
2=:=
slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de
clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de
re"istenta#
dmin 10mm:=
'istanta ma*ima intre
!are#H 200mm
ale#K1$>150:
sleff 1".41cm 62
:=
slmin sleff< 1= --Sam ales corect aria dearmatura
1 1$ mm:=
c
nom
0.05m=
d1real cnom
1
2+ 5! mm=:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
11/22
dr r d1real 42 mm=:=
7r sleff
fMd
0.! fcd 505.$ mm=:=
+real
dr
0.4 7r
5"(.$(" mm=:=
=rd sleff fMd +real 2.(12 10"
N m=:=
=c1.H1 12.2 N m=
=rd =c1.H1> 1= -conditie satisfacuta
R1A21/
30R1A21/ 0=r1.O1 "".25 N m=
d1 0.41m=
=r1.O1
d12
fcd0.051=:=
Qvaloarea relativa a momentului incovoietor
eton clasaRC50>$0 --S lim 0.40":=
lim< --Svom e7ecuta o armare simpla
1 1 2 0.052=:=
coeficientslnec d1
fcd
fMd 1.242 cm
2=:=
slnecaria armaturii necesare
Procente minime si ma*ime de
armare
slmin0.15
100r 12 cm
2=:=
slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de
clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de
re"istenta#
dmin 10mm:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
12/22
'istanta ma*ima intre
!are#H 200mm
ale#K20>150
sleff 20.(4cm2
:=
slmin sleff< 1= --Sam ales corect aria dearmatura
1 20 mm:=1 20mm:=
cnom 0.05m=
d1real cnom
1
2+ $0 mm=:=
dr r d1real 40 mm=:=
7r sleff
fMd0.! fcd
5!.!(4 mm=:=
+real dr 0.4 7r 1$.442 mm=:=
=rd sleff fMd +real 450.0$( N m=:=
=r1.O1 "".25 N m=
=rd =r1.O1> -conditie satisfacuta
7r
dr0.0!= R0.25
30R1A21/ )
=r2.O1 "12.$! N m=
d1 0.41m=
=r2.O1
d12 fcd
0.04"=:=
Qvaloarea relativa a momentuluiincovoietor
lim 0.40":=eton clasaRC50>$0 --S
lim< --Svom e7ecuta o armaresimpla
1 1 2 0.044=:=
slnec d1
f
cdfMd 14."! cm2=:=
slnecaria armaturii
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
13/22
necesarePre-ederi constructi-e
Procente minime si ma*ime de
armare
slmin
0.15
100 r 12 cm2
=:=
slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de
clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de
re"istenta#
dmin 10mm:=
'istanta ma*ima intre
!are# H 200mm
ale#K1!>150:
sleff 1$.(cm2
:=
slmin sleff< 1= --Sam ales corect aria dearmatura
1 25 mm:=
cnom 0.05m=
d1real cnom
1
2+ $0 mm=:=
dr r d1real 40 mm=:=
7r sleff
fMd
0.! fcd 4.2! mm=:=
+real dr 0.4 7r 20.(0( mm=:=
=rd sleff fMd +real "$.015 N m=:=
=r2.O1 "12.$! N m=
=rd =r2.O1> -conditie satisfacuta
7r
dr0.0$4= R0.25
3)R1A21/ 0
=r1.O2 ""2.( N m=
d2 0.2"m=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
14/22
=r1.O2
d22
fcd0.04!=:=
Qvaloarea relativa a momentuluiincovoietor
lim 0.40":=eton clasaRC50>$0 --S lim< --Svom e7ecuta o armare simpla
1 1 2 0.04(=:=
coeficientslnec d2
fcd
fMd 15."" cm
2=:=
slnecaria armaturii
necesare Pre-ederi constructi-e
Procente minime si ma*ime de armare
slmin0.15
100r 12 cm
2=:=
slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de
clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate dere"istenta#
dmin 10mm:=
'istanta ma*ima intre
!are#H 200mm
ale#K1!>150:
sleff 1$.(cm2
:=
slmin
sleff
< 1= --Sam ales corect aria de
armatura1 25mm:=
2 1! mm:=
cnom 0.05m=
d2real cnom 1+2
2+ 0.0!4m=:=
dr r d2real 1$ mm=:=
7r sleff
fMd
0.! fcd 4.2! mm=:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
15/22
+real dr 0.4 7r $($.(0( mm=:=
=rd sleff fMd +real "54.($ N m=:=
=r1.O2 ""2.( N m=
=rd =r1.O2> -conditie satisfacuta
7r
dr0.0$= R0.25
3)R1A21/ )
=r2.O2 2!0." N m=
d2 0.2"m=
=r2.O2
d22
fcd0.04=:=
Qvaloarea relativa a momentuluiincovoietor
etonclasaRC50>$0 --S
lim 0.40":=
lim< --Svom e7ecuta o armare simpla
1 1 2 0.041=:=
slnec d2fcd
fMd 1".1(4 cm
2=:=
slnecaria armaturii
necesarePre-ederi constructi-e
Procente minime si ma*ime de
armare
slmin
0.15
100 r 12 cm
2
=:=
slminaria minima de armatura% pentru +one seismice% indiferent de
clasa de ductilitate
'iametrul minim=dmin pentru !are profilate de
re"istenta#
dmin 10mm:=
'istanta ma*ima intre
!are# H 200mm
ale#K1!>150:
sleff 1$.(cm2
:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
16/22
slmin sleff< 1= --Sam ales corect aria dearmatura
1 "$mm:=
2 1$ mm:=
cnom 0.05m=
d2real cnom 1+2
2+ (4 mm=:=
dr r d2real 0.0$m=:=
7r sleff
fMd
0.! fcd 4.2! mm=:=
+real
dr
0.4 7r
$!$.(0( mm=:=
=rd sleff fMd +real "4(.05 N m=:=
=r2.O2 2!0." N m=
-conditiesatisfacuta
=rd =r2.O2> 1=
7r
dr0.0$!= R0.25
Verificare la strapungere
Sta!ilirea fortei de strapungere
-Berificarea la strapun#ere se face in lun#ul unor perimetre de control. Pentru aafla acest perimetru se calculea+a inaltimea utila a placii.
dd1 d2+
2".2 cm=:=
-He verifica% daca cu dimensiunile stalpului de 5007500 sunt satisfacute limiteleefortului unitar de strapun#ere
,d.0 B,d
u0 d:=
-perimetrul de control la fatastalpuluiu0st 50cm:=
*st 50cm:=
u0 st *st+( ) 2 2m=:=-4coeficient de depinte de distriutia eforturilor unitare de strapun#ere
1.15:= -pentru stalp intermediar
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
17/22
-VEdvaloarea de calcul a efortului solicitant% aflat din calculul
staticluam stalpul cel mai solicitat6
B,d 2"20.14N:=
,d.0
B,d
u0 d 1.!2" =Pa=:=
-valoarea otinuta se compara cu capacitatea portanta ma7ima la strapun#ere in lun#ul sectiunii decontrol u0: @dma7 0.5 fcd:=
-5factorul de reducere a re+istentei% care tine seama de fisurareaetonului datorita fortei taietoare
fc 25:=
0.$ 1fc
200
0.525=:=
@dma7 0.5 fcd ".5 =Pa=:=
B@dma7 ,d.0> --Sconditie satisfacuta
Capacitatea la strapungere fara armatura specifica
-perimetrul de a+a de controlu1
-se otine la distanta 2d de la fata stalpului
u1 st *st+( ) 2 ! d+ .!5$m=:=
-valoarea efortului de calcul lastrapun#ere :
,d.1 B,d
u1 d 0.4$4
N
mm2
=:=
-valoarea otinuta se compara cu capacitatea portanta a radierului fara armaturaspecifica:
@dc C@dc 1 1001 fc( )
1
"
N
mm2
1cp+:= C@dc
-unde:
c0.12=:= -pt. eton
#reud
552:=
1200
d+ 1.$02=:= R2.0
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
18/22
1 0.15:=
Ucpefortul unitar mediu su efectul fortei
a7ialecp 0
N
mm2
:=
1 1.0:= -pt. eton #reu
V1coeficient de armare
lon#itudinala
1 0.02:=
@dc ma7 C@dc 1 1001 fc( )
1
"
N
mm2
1 cp+
... 0.0"5
"
2
fc
1
2
1 cp+
N
mm2
,
0.0=:=
@dc ,d.1< @dma7< 0=-este nevoie de armatura transversala
pentru preluarea fortei de strapun#ere
-Conturul de calcul de unde nu este nevoie de armatura specifica se determina curelatia:
uout.ef
B,d
@dc d5.14m=:=
ruout.ef
2 0.!1(m=:=
Configuratia armaturilor
ria armaturii de strapun#ere in Aurul stalpului pentru diferite perimetre se otine curelatia:
s&.i rd.i 0.5@dc( )ui sr
1.5 fM&d.ef:= rd.i
fywd.efre+istenta efectiva de calcul a armaturii pentru strapun#ere
d 0."2m=
fM&d.ef 250 0.25 d+ 6N
mm2
4""N
mm2
=:=
fM&d fMd "00N
mm2
=:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
19/22
fM&d.ef fM&d> 1=
srdistanta dintre armaturile de pe perimetre succesive
srma7 0.5 d 54.( cm=:=
sr 55cm:=
-He considera perimetrul la %.(6d
0.5 d 0."$$m= --Sale# #rosimea fasiei de 40cm
st
240cm+ 0.$5m=
u1 2 2 st 40 cm+( ) 4.51"m=:=
,d.1 B
,du1 d 0.!0! N
mm2=:=
s&.1 ,d.1 0.5@dc( )u1 sr
1.5 fM&d.ef 10.5$ cm
2=:=
r 0.55m 1.5 d> 0=Nu avem nevoie de fasii suplimentare
-ria minima a unei are transversale se otine cu relatia:
stma7 2 d 1.4$4m=:= -distanta intre etrieri in sens tan#entialst 20cm:=
f)M "45:=
fc 25=
s&min 0.05" sr stfc
f)M 0.!45 cm
2=:=
-Numar minim de are transversale pe perimetre:
n1
u1
40cm11.2!"=:=
n1 12:=
ale#: K10 s& 0.!5cm2
:=
s&.af1 s& 2 n1 1!.!4 cm2
=:= S s&.1 10.5$ cm2
=
Calculul lungimilor de ancora7
9arele de armatura treuie sa fie astfel acorate incat eforturile la care sunt supuse sa
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
20/22
fie transmise la eton si sa fie evitata fisurarea lon#itudinala si despicarea etonului.
Lungimea de ancorare de calcul
lbd lun#imea de ancorare de calcul:
ld 1 2
"
4
5
lrDd
lmin:=
1unde W1%W2%W3%W4%W5sunt coeficien/i indica/i n taelul !.2>?iss
W1- tine seama de efectul formei arelor n condi/iile asi#urarii unei acoperiri adecvate
W2- tine seama de efectul acoperirii cu eton minime
W3- tine seama de efectul de confinare a armturilor transversale
W4- ia n considerare influen/a uneia sau mai multor are transversale sudate de-a lun#ul
lbdW5 - tine seama de efectul presiunii perpendiculare pe planul de despicare de-a lun#ul lbd
1 1:=2 1:=
" 0.:=
4 0.:=
5 .:=
-simplificat le consideram pe toate e#ale cu 1%0
Lungimea de ancorare de !a"8 l.!r9d% necesar pentru ancorarea for/ei de ntinderedintr-o ar dreapt se determin cu rela/ia :
lrDd
4
sd
fd:=
X - diametrul areiUsd- efortul unitar n stare limit ultim% determinat n sec/iunea de
unde se consider ancorarea arei% care% de re#ul se poate considera
la valoarea fMd Ysd fMd "00 =Pa=:=
fd- efortul unitar de aderen/considerat constant pe lun#imea de ancorare
etonC25>"0:
fdr 2.0N
mm2
:=@,,=--Saderenta una--S
C=P--Saderenta nesatisfacatoare--S fdc 1.!(N
mm2
:=
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
21/22
Lungimea de ancorare minim8 lbmin
ancorarea arelor ntinse :ancorarea arelor comprimate :
lmin ma7 0." lrDd 10, 100mm,( )>lmin ma7 0.$" lrDd 10, 100mm,( )>
14 14mm:=
lrDd.14c
144
sdfdc 0.55$m=:= ale#:$0c
m
20 20mm:=
lrDd.1!c
20
4
sd
fdc 0.(4m=:= ale#:!0c
m
1$ 1$mm:=
lrDd.1$c
1$
4
sd
fdc 0.$"5m=:= ale#:$5cm1$ 1$mm:=
lrDd.1$r
1$
4
sd
fdr 0.444m=:= ale#:45c
m
1! 1!mm:=
lrDd.1!r
1!
4
sd
fdr 0.5m=:= ale#:50c
m
20 20mm:=
lrDd.1!c
20
4
sd
fdr 0.55$m=:= ale#:$0c
m
7/25/2019 216599872 Armeare Radier
22/22
Calculul tas8rii