2687 RELAZIONE GEOTECNICA - Carpenedolo

Agostino Pasquali Coluzzi

geologo

Marco Venturini geologo

Mauro Valcarenghi geologo

STUDIO TRESIS Geologia, Geotecnica, Ingegneria

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2687 INDASS BAGNOLO_MELLA – RELAZIONE GEOTECNICA

COMUNE DI BAGNOLO MELLA PROVINCIA DI BRESCIA

Committente:

INDASS - INDUSTRIE ASSOCIATE srl

Via Giorgio la Pira, 12

Progetto:

CAPANNONE INDUSTRIALE

RELAZIONE GEOTECNICA ai sensi del D.M. 17 Gennaio 2018 (Norme Tecniche per le Costruzioni)

Data Revisione Gestore della commessa Responsabilità professionale

12.06.2020 -- Dr. M. Venturini Dr. A. Pasquali Coluzzi

Studio Tresis Agostino Pasquali Coluzzi geologo, Marco Venturini geologo, Mauro Valcarenghi geologo

2687 INDASS BAGNOLO Relazione geotecnica Pagina 2 di 13


INDICE

1 - PREMESSA .................................................................................................................................................. 3

2 - COMPONENTE SISMICA ............................................................................................................................ 4

3 - INDAGINI GEOTECNICHE .......................................................................................................................... 6

4 - MODELLO GEOTECNICO ......................................................................................................................... 11

NORMATIVA DI RIFERIMENTO

D.P.R. n° 328 del 5 giugno 2001

Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali.

Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di

contenimento ed aspetti geotecnici.

Norme Tecniche per le Costruzioni - Decreto Ministeriale 14 Gennaio 2008

Istruzioni per l’applicazione delle “Norme Tecniche per le costruzioni” - CSLLPP 2 febbraio 2009, n. 617

BIBLIOGRAFIA

Lancellotta R., “Geotecnica“, Zanichelli, 2001

Bowles J.E., “Foundation – Analysis and desig”, McGraw-Hill, 1988

Cestari F., “Prove geotecniche in sito”, Geo-graph, 1990

A.G.I., “Raccomandazioni sulla programmazione ed esecuzione delle indagini geotecniche”, 1977




1 - PREMESSA

Su incarico dell’Ing. Giorgio Castelvedere, per conto della Committente “INDASS - Industrie Associate srl” con sede a

Bagnolo Mella (BS) in Via Giorgio la Pira n° 12, è stato eseguito uno studio geotecnico a supporto del progetto di

costruzione di un nuovo capannone industriale per l’ampliamento dell’attuale sede (figura 1).

figura 1 - ubicazione del fabbricato in progetto (riquadro viola) all’interno del mappale di appartenenza

(riquadro verde), ubicato in continuità con il mappale del fabbricato INDASS esistente (riquadro rosso)




Lo studio è stato condotto ai sensi del capitolo 6 “Progettazione Geotecnica” delle “Norme Tecniche per le Costruzioni”,

in particolare del paragrafo 6.1.2 “Prescrizioni Generali”: “Le analisi di progetto devono essere basate su modelli

geotecnici dedotti da specifiche indagini e prove che il progettista deve definire in base alle scelte tipologiche dell’opera o

dell’intervento e alle previste modalità esecutive. Le scelte progettuali, il programma e i risultati delle indagini, la

caratterizzazione e la modellazione geotecnica …. unitamente ai calcoli per il dimensionamento geotecnico delle opere e

alla descrizione delle fasi e modalità costruttive, devono essere illustrati in una specifica relazione geotecnica”.

Nello specifico sono state eseguite le seguenti operazioni:

esecuzione, in data 01/06/2020, di un’indagine geotecnica in sito tramite due prove penetrometriche SCPT (Standard

Cone Penetration Test), di seguito indicate come SCPT_1 e SCPT_2, spinte alla profondità rispettivamente di 15.00

e 11.10 metri;

elaborazione ed interpretazione delle prove penetrometriche;

definizione del modello geotecnico del sottosuolo.

2 - COMPONENTE SISMICA

La pericolosità sismica di base del sito (che costituisce l’elemento di conoscenza primario per la determinazione delle

azioni sismiche) è stata dettagliata secondo i principi contenuti nell’allegato A “Pericolosità Sismica” delle NTC; secondo

questi principi l’azione sismica sulle costruzioni è valutata a partire da una “pericolosità sismica di base”, in condizioni

ideali di sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale di categoria A. Si è fatto riferimento alle tabelle

riportate nell’allegato B delle NTC: “parametri che definiscono l’azione sismica” in funzione della latitudine e longitudine

del sito di progetto.

L’azione sismica di base così individuata è stata successivamente variata per definire la risposta sismica locale nei modi

precisati dalle NTC, tenendo conto delle condizioni locali stratigrafiche del sito di costruzione e dalla morfologia della

superficie.

Come spiegato nella Relazione Geologica a firma dello scrivente, complementare alla presente Relazione Geotecnica, la

categoria di sottosuolo rilevata in sito tramite prospezione sismica sito-specifica è la “C”.

Sono stati considerati i seguenti ulteriori dati di ingresso:

• vita nominale VN (Tab.2.4.I delle NTC) della struttura: 50 anni

• classe d’uso della struttura: II, affollamento normale

• coefficiente d’uso, CU (Tab. 2.4.II delle NTC): 1

• periodo di riferimento, VR (VR=VN*CU): 50 anni

• categoria topografica: T1 (superficie piana - D.M. 17/01/18)

I parametri e coefficienti sismici calcolati sono riportati nella tabella della pagina seguente.







3 - INDAGINI GEOTECNICHE

Le norme per l’esecuzione delle prove penetrometriche sono incluse nelle “Raccomandazioni per le Indagini

Geotecniche” (1977) dell’Associazione Geotecnica Italiana (A.G.I.).

Come anticipato in “Premessa”, nell’area in esame sono state eseguite due prove penetrometriche SCPT (Standard

Cone Penetration Test); la figura 2 ne mostra l’ubicazione.

figura 2 - ubicazione delle prove penetrometriche

Le fotografie seguenti mostrano il penetrometro sulle postazioni d’indagine:

SCPT_1

SCPT_2

SCPT_1 SCPT_2




La prova penetrometrica dinamica SCPT consiste nell’infiggere la punta conica nel terreno contando il numero NSCPT di

colpi di maglio necessario per ogni penetrazione standard, pari ad un avanzamento di 30 cm; la resistenza del terreno è

direttamente proporzionale al numero NSCPT di colpi.

Le caratteristiche dell’attrezzatura utilizzata sono le seguenti:

- tipo di penetrometro: PAGANI TG 63-200kN

- massa del maglio: 73 kg

- caduta del maglio: 0.75 m

- lunghezza delle aste: 1 m

- tipo di punta: meccanica

- diametro massimo della punta: 51 mm

- angolo di apertura della punta: 60°

Poiché le correlazioni empiriche esistenti in letteratura tra i risultati di una prova penetrometrica dinamica ed i principali

parametri geotecnici del terreno fanno riferimento essenzialmente alle prove SPT (Standard Penetration Test) che si

eseguono all’interno dei fori di sondaggio, occorre applicare una correzione ai risultati delle prove SCPT per tenere conto

della loro diversa modalità esecutiva rispetto alle SPT. La correzione viene applicata sulla base delle litologie: si è

dimostrato, nelle correlazioni SPT-SCPT, che generalmente il rapporto fra il numero dei colpi misurato con i due

strumenti (NSPT/NSCPT) tende a 1 per granulometrie grossolane, mentre tende a crescere per granulometrie più fini.

Sono state considerate le seguenti correlazioni empiriche proposte in letteratura:

correlazione litologia

NSPT = 1 x NSCPT ghiaie e ghiaie sabbiose

NSPT = 1,25 x NSCPT sabbie e ghiaie con fine plastico

NSPT = 1,5 x NSCPT sabbie con molto fine

NSPT = 2 x NSCPT limi

NSPT = 2,5 x NSCPT argille limose/sabbiose

NSPT = 3 x NSCPT argille

Si riportano nelle pagine seguenti i grafici delle due prove eseguite, con relativa interpretazione stratigrafica, ed uno

schema del modello geologico rilevato.




SCPT_1




SCPT_2




MODELLO GEOLOGICO




4 - MODELLO GEOTECNICO

Secondo l’Eurocodice 7 e le NTC, i valori caratteristici Xk consistono in una stima cautelativa del valore che influenza

l’insorgere dello stato limite. Il § C6.2.2.4 della Circolare illustra come tali valori debbano essere scelti: “Nelle valutazioni

che il progettista deve svolgere per pervenire ad una scelta corretta dei valori caratteristici, appare giustificato il

riferimento a valori prossimi ai valori medi quando nello stato limite considerato è coinvolto un elevato volume di terreno,

con possibile compensazione delle eterogeneità o quando la struttura a contatto con il terreno è dotata di rigidezza

sufficiente a trasferire le azioni dalle zone meno resistenti a quelle più resistenti.

Al contrario, valori caratteristici prossimi ai valori minimi dei parametri geotecnici appaiono più giustificati nel caso in cui

siano coinvolti modesti volumi di terreno, con concentrazione delle deformazioni fino alla formazione di superfici di

rottura nelle porzioni di terreno meno resistenti del volume significativo, o nel caso in cui la struttura a contatto con il

terreno non sia in grado di trasferire forze dalle zone meno resistenti a quelle più resistenti a causa della sua insufficiente

rigidezza”. Nel caso in esame, come valori caratteristici sono stati considerati i valori medi dei parametri geotecnici

elaborati statisticamente. Il modello geotecnico ricostruito è schematizzato nelle tabelle seguenti.

PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI PROVA SCPT_1

Descrizione Prof. Strato (m)

Nspt Nspt corretto per presenza falda

Correlazione Peso Unità di Volume

(t/m³) Strato (1) TERRENO AGRARIO LIMOSO-SABBIOSO

0.00 - 1,50 3 3

Meyerhof ed altri

1,4

Strato (2) SABBIA CON GHIAIA

1,50 - 2,70 14 14 1,8

Strato (3) LIMO SABBIOSO

2,70 - 4,20 10 10 1,7

Strato (4) SABBIA GHIAIOSA CON CIOTTOLI

4,20 - 6,30 12 12 1,8

Strato (5) SABBIA CON GHIAIA E CIOTTOLI

6,30 - 11,70 16 15,5 1,9

Strato (6) GHIAIA CON SABBIA

11,70 - 13,20 22 18,5 2,0

Strato (7) GHIAIA E SABBIA

13,20 - 15,00 34 24,5 2,1

Descrizione spessore

(da m a m) Nspt Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Angolo d'attrito

(°) Strato (1) TERRENO AGRARIO LIMOSO-SABBIOSO

0.00 - 1,50 3 3

Peck-Hanson- Thornburn-Meyerhof

(1956)

27


1,50 - 2,70 14 14 31


2,70 - 4,20 10 10 30


4,20 - 6,30 12 12 30,5


6,30 - 11,70 16 15,5 31,5


11,70 - 13,20 22 18,5 32,5


13,20 - 15,00 34 24,5 34




Descrizione Prof. Strato

(m) Nspt Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Modulo di Young

(Kg/cm²) Strato (1) TERRENO AGRARIO LIMOSO-SABBIOSO

0.00 - 1,50 3 3

Schultze-Menzenbach

60


1,50 - 2,70 14 14 200


2,70 - 4,20 10 10 120


4,20 - 6,30 12 12 180


6,30 - 11,70 16 15,5 230


11,70 - 13,20 22 18,5 270


13,20 - 15,00 34 24,5 300

PARAMETRI GEOTECNICI CARATTERISTICI PROVA SCPT_2 Descrizione Prof. Strato


presenza falda Correlazione Peso Unità di

Volume (t/m³)

Strato (1) TERRENO AGRARIO LIMOSO-SABBIOSO

0.00 - 1,20 4 4

Meyerhof ed altri

1,5


1,20 - 2,40 14 14 1,8


2,40 - 3,90 10 10 1,7


3,90 - 5,10 12 12 1,8


5,10 - 9,60 15 15 1,9


9,60 - 11,10 24 19,5 2,0

Descrizione spessore

(da m a m) Nspt Nspt corretto per

presenza falda Correlazione Angolo d'attrito

(°) Strato (1) TERRENO AGRARIO LIMOSO-SABBIOSO

0.00 - 1,20 4 4

Peck-Hanson- Thornburn-Meyerhof

(1956)

28


1,20 - 2,40 14 14 31


2,40 - 3,90 10 10 30


3,90 - 5,10 12 12 30,5


5,10 - 9,60 15 15 31,5


9,60 - 11,10 24 19,5 32,5




Descrizione Prof. Strato


presenza falda Correlazione Modulo di Young

(Kg/cm²) Strato (1) TERRENO AGRARIO LIMOSO-SABBIOSO

0.00 - 1,20 4 4

Schultze-Menzenbach

65


1,20 - 2,40 14 14 200


2,40 - 3,90 10 10 120


3,90 - 5,10 12 12 180


5,10 - 9,60 15 15 220


9,60 - 11,10 24 19,5 280

Come modello generale dell’area si suggerisce di considerare quello rilevato in corrispondenza della prova SCPT_1,

maggiormente cautelativo.

Si raccomanda, una volta eseguito lo scavo per raggiungere la quota di posa delle fondazioni, di verificare:

la natura dei terreni di fondazione alla quota del piano di imposta, in particolare che non vi siano sostanziali

differenze litologiche rispetto ai modelli geologico e geotecnico considerati nel presente elaborato;

l’eventuale presenza di acqua.

Nel caso in cui si riscontrassero rilevanti differenze rispetto a quanto previsto nella presente relazione la DL dovrà darne

comunicazione allo Scrivente.

Brescia, 12 giugno 2016

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