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“UNIVERSIDAD ANDINA NESTOR CACERES VELASQUEZ - JULIACA”
CARRERA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
CAPÍTULO V EVALUACION ESTRUCTURAL
“UNIVERSIDAD ANDINA NESTOR CACERES VELASQUEZ - JULIACA”
CARRERA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
5.1 INTRODUCCION
En el presente capitulo damos a conocer los diferentes resultados de los elementos
estructurales después de haber definido todos los análisis previos de desplazamientos de
sismos en registro de acelerograma y espectros y un análisis pushover, que se realizaron en
el capítulo anterior de análisis estructural.
De la experiencia vivida en los últimos 59 años que es el intervalo de tiempo en el que no se
registran sismos fuertes en la región de Puno no se han tomado consideraciones con relación
en la edificaciones construidas en todos estos años referente a daños en terremotos se han
obtenido conclusiones que nos muestran que las fallas por los general de sectores del edificio
en los que se producen cambios bruscos de las propiedades resistentes y principalmente de
las rigideces (columnas cortas, vigas peraltadas, etc.) o de problemas de diseño de
construcción se dan principalmente en los muros de tabiquería, parapetos debidos a tenerse
estructuras muy flexibles, con rigideces laterales, en ejemplos se notan como los edificios han
colapsado debido a tener elementos con poca capacidad de resistencia en la dirección de
vigas chatas y columnas con poco peralte en la denominada dirección secundaria.
Columnas colapsadas al tener edificios a porticados con vigas muchos más fuertes
(resistentes) que las columnas, teniendo vigas muy peraltadas se consigue obtener mayor
rigidez lateral, pero si las columnas son más débiles que las vigas, se forman rótulas plásticas
en sus extremos antes que en los extremos de las vigas, formándose mecanismos con un
gran deformación lateral que ocasionan fallas prácticamente irreparables.
Las fallas también se producen por efectos de tabiques de ladrillo con ventanas altas y que
forman las denominadas columnas cortas.
En nuestro modelo los mas importante en las losas de los pisos y que ocasionan un
comportamiento no unitario de las estructura; caso de edificios con puentes que unen dos
zonas de su planta o con losas que no permiten aportar rigidez como para considerar la
existencia de un diafragma rígido.
Nuestro edificio tiene una forma rectangular alargado por la hipótesis de diafragma rígido para
losas pierde valides donde los efectos de torsión accidental son importantes.
Por los efectos de concentración de muros se puede deducir que se originan en el primer piso
concentración de demandas de ductilidad excesiva para las columnas del primer piso, dado
que el comportamiento del sólido rígido de los muros de tabiquería superiores.
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5.2 RECONOCIMIENTO Y EVALUACION DE LA ESTRUCTURA
5.2.1 Etapas de reconocimiento
Es necesario diferenciar los daños localizados en elementos estructurales, de aquellos
que se ubican en los elementos no estructurales, puesto que los primeros requieren más
atención de que los otros ya que son los que afectan de manera directa a la capacidad
sísmica de la estructura.
En esta fase de reconocimiento y evaluación de la estructura se realiza tanto en su fase
preliminar, como en la definitiva con la finalidad de reunir dato in – situ de diversos tipos,
como el sistema estructural predominante, función o uso que actualmente cumple, calidad
de los materiales empleados, capacidad portante del suelo de lugar, tipos de fallas y
magnitud de las mismas.
Entre otros, que nos permitan una fácil concepción de la magnitud del problema y sus
posibles causas y bajo estas condiciones poder emitir un diagnostico previo al análisis
estructural.
Sin duda, el éxito de esta evaluación de los trabajos de reparación en un posible sismo y/o
reforzamiento dependerá mucho de esta parte de los trabajos, por tal motivo requiere la
participación de equipos profesionales y técnicos estructurales calificado, los mismos que
deben estar en la capacidad de tomar decisiones transcendentales respecto a la
justificación o no de la rehabilitación de la estructura.
Un detalle muy importante que se debe resaltar es que durante las labores de inspección
se deberán tomar medidas de seguridad mínimas necesarias, procurando evitar las zonas
de colapso inminente.
Los resultados de esta etapa, complementados con los del análisis estructural que se
realizo en el capitulo anterior no permitieron decidir y elegir el sistema de reparación y/o
reforzamiento más adecuado para esta estructura.
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5.3 EVALUACION DE LAS LOSAS CON SAFE V.12
5.3.1 DISEÑO FLEXION
En este sección presentamos los resultados de las losas del edificio en una dirección
aligerado son paneles de concreto para los cuales las relación de luz menor es igual o
mayor que 2.0 según el reglamento RNE Comb1 = 1.5CM + 1.8CV
En el diseño a flexión podemos observar los momentos en (Tn-m/m)
LOSA 1ER PISO
FIG. 1-A MOMENTO FLEXTOR 1ER PISO
LOSA 2DO PISO
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LOSA 3ER PISO
LOSA 4TO PISO
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LOSA 5TO PISO
LOSA 6TO PISO
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LOSA 7MO PISO
LOSA 8VO PISO
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SISTEMA ESTRUCTURAL EN MOMENTO M2-2 EN TODA LA EDIFICACION
Fuente: ETAB’S
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5.3.2. DISEÑO POR CORTANTE
Fuente: ETABS
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5.4. EVALUACION DE VIGAS CON ETABS
5.4.1. GENERALIDADES DE EVALUACION
Para la presente evaluación se determino en primer lugar la evaluación del diseño y sus
criterios establecidos con los métodos de aproximación para la determinación de las
fuerzas internas en estructuras de concreto armado, formulados por el programa Etab’s
según al método de diseño que efectúa con el Método de los Elementos Finitos.
En el cual primero se determina los criterios de diseño de concreto con los cual
empezamos a designar el código de diseño del ACI 318-05
Luego determinamos las combinaciones de diseño por defecto editando cada una de las
combinaciones
Para lo cual una vez establecidas las el diseño de combinaciones editamos según nuestro
reglamento para lo cual se determino las siguientes combinaciones.
Código de diseño
Numero de curvas para diagrama de interacción
Numero de puntos para diagrama de interacción
Factor límite para la demanda capacidad
Factores de Minoración en: flexión, Compresión, cortante, sismo, cortantes en puntos
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1.5D + 1.8L COMB1 : 1.5CM + 1.8CV+1.8CVT
1.25D+1.25L+/-S
COMB2 : 1.25CM + 1.25CV+1.25CVT+SX
COMB3 : 1.25CM + 1.25CV+1.25CVT-SX
COMB4 : 1.25CM + 1.25CV+1.25CVT+SY
COMB5 : 1.25CM + 1.25CV+1.25CVT-SY
0.9D+/-S
COMB6 : 0.9CM + SX
COMB7 : 0.9CM - SX
COMB8 : 0.9CM + SY
COMB9 : 0.9CM - SY
ENVOLVENTE COMB1+COMB2+COMB3+COMB4+COMB5+
COMB6+COMB7+COMB8+COMB9
Una vez definido todos los estados de carga para le diseño y ver las respuestas según los
estados de carga del RNE se define según el diseño de acero de refuerzo cambiar los
estados de carga por defecto por los definidos.
DEFINIENDO LAS COMBINACIONES DEFINIENDO LAS COMB. PARA DISEÑO DE
ACERO DE REFUERZO
Una vez que nos mostro la ventana de selección de combinaciones de diseño en la
columna seleccionamos las combinaciones a utilizar en el diseño para ello las movemos a
la columna Design Load Combinations con el botón Add. Para evitar que el programa
añada combinaciones que nos dan por defecto y deseleccionar la casilla Automatically
Generate Code – Based Desing Load Combinations. Una vez seleccionadas las
combinaciones Ok.
5.4.2. DISEÑO POR FLEXION Y CORTANTE
Para visualizar los resultados en forma grafica y en cuadros de momentos en
general se presenta tal como se muestra en las siguientes figuras asumiendo que
el programa define cada elemento como si fuera uniformente distribuido y
momentos aplicados en los extremos y en los apoyos si hubiera en la parte central
como es el caso de escaleras.
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Fig. Diagrama para Viga P-1(50x25)
B7 B6
B8 B9
B4 B5
B2 B3
B10 B11
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Fig. de Diagrama de Cortante Viga B7 (50x25)
Del mismo elemento presentamos sus resultados de la grafica de diagramas en
las diferentes ubicaciones tal como se detalla en el siguiente cuadro
B7 B6
B8 B9
B4 B5
B2
B3
B10 B11
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Cuadro del Diagrama para la Viga B7 de (50x25)
PISO VIG50X25 COMB. UBICACIÓN
(m) Cortante Torsión Momento
PISO 1 B7 COMB1 0.2 -1.68 0.727 -2.661
PISO 1 B7 COMB1 0.433 -1.41 0.727 -2.3
PISO 1 B7 COMB1 0.433 -1.37 0.739 -2.3
PISO 1 B7 COMB1 0.485 -1.29 0.739 -2.231
PISO 1 B7 COMB1 0.485 -1.33 0.634 -2.23
PISO 1 B7 COMB1 0.867 -0.61 0.634 -1.86
PISO 1 B7 COMB1 0.867 -0.57 0.646 -1.86
PISO 1 B7 COMB1 0.97 -0.42 0.646 -1.809
PISO 1 B7 COMB1 0.97 0.01 0.351 -1.808
PISO 1 B7 COMB1 1.3 0.5 0.351 -1.891
PISO 1 B7 COMB1 1.3 -4.35 1.959 -0.994
PISO 1 B7 COMB1 1.455 -4.18 1.959 -0.332
PISO 1 B7 COMB1 1.455 -3.39 1.479 -0.332
PISO 1 B7 COMB1 1.94 -2.86 1.479 1.184
PISO 1 B7 COMB1 1.94 -1.88 0.88 1.184
PISO 1 B7 COMB1 2.425 -1.36 0.88 1.969
PISO 1 B7 COMB1 2.425 -0.32 0.242 1.969
PISO 1 B7 COMB1 2.91 0.21 0.242 1.997
PISO 1 B7 COMB1 2.91 1.19 -0.356 1.997
PISO 1 B7 COMB1 3.395 1.71 -0.356 1.294
PISO 1 B7 COMB1 3.395 2.5 -0.836 1.294
PISO 1 B7 COMB1 3.88 3.03 -0.836 -0.048
PISO 1 B7 COMB1 3.88 3.45 -1.131 -0.049
PISO 1 B7 COMB1 4.365 3.98 -1.131 -1.852
PISO 1 B7 COMB1 4.365 3.94 -1.236 -1.853
PISO 1 B7 COMB1 4.65 4.16 -1.236 -3.007
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PISO VIG50X25 COMB. UBICACIÓN
(m) Cortante Torsión Momento
PISO 1 B2 COMB1 0.198 -4.72 2.593 -3.482
PISO 1 B2 COMB1 0.496 -4.48 2.593 -2.11
PISO 1 B2 COMB1 0.496 -4.59 2.527 -2.11
PISO 1 B2 COMB1 0.993 -4.03 2.527 0.029
PISO 1 B2 COMB1 0.993 -3.78 2.286 0.037
PISO 1 B2 COMB1 1.489 -3.23 2.286 1.776
PISO 1 B2 COMB1 1.489 -2.53 1.821 1.792
PISO 1 B2 COMB1 1.985 -1.99 1.821 2.915
PISO 1 B2 COMB1 1.985 -0.98 1.167 2.936
PISO 1 B2 COMB1 2.205 -0.75 1.167 3.127
PISO 1 B2 COMB1 2.205 -0.75 1.167 3.127
PISO 1 B2 COMB1 2.482 -0.45 1.167 3.292
PISO 1 B2 COMB1 2.482 0.72 0.403 3.316
PISO 1 B2 COMB1 2.978 1.25 0.403 2.826
PISO 1 B2 COMB1 2.978 2.44 -0.371 2.851
PISO 1 B2 COMB1 3.154 2.63 -0.371 2.404
PISO 1 B2 COMB1 3.154 2.63 -0.371 2.404
PISO 1 B2 COMB1 3.474 2.97 -0.371 1.509
PISO 1 B2 COMB1 3.474 4 -1.044 1.529
PISO 1 B2 COMB1 3.859 4.41 -1.044 -0.089
PISO 1 B2 COMB1 3.859 4.41 -1.044 -0.089
PISO 1 B2 COMB1 3.971 4.53 -1.044 -0.588
PISO 1 B2 COMB1 3.971 5.17 -1.504 -0.576
PISO 1 B2 COMB1 4.467 5.69 -1.504 -3.269
PISO 1 B2 COMB1 4.467 5.68 -1.696 -3.27
PISO 1 B2 COMB1 4.765 5.9 -1.696 -4.998
PISO 1 B3 COMB1 0.198 -4.61 1.134 -3.209
PISO 1 B3 COMB1 0.491 -4.39 1.134 -1.89
PISO 1 B3 COMB1 0.491 -4.46 1.069 -1.89
PISO 1 B3 COMB1 0.974 -3.95 1.069 0.141
PISO 1 B3 COMB1 0.974 -3.94 1.069 0.141
PISO 1 B3 COMB1 0.982 -3.94 1.069 0.172
PISO 1 B3 COMB1 0.982 -3.65 0.845 0.18
PISO 1 B3 COMB1 1.473 -3.13 0.845 1.844
PISO 1 B3 COMB1 1.473 -2.44 0.425 1.858
PISO 1 B3 COMB1 1.942 -1.95 0.425 2.885
PISO 1 B3 COMB1 1.942 -1.95 0.425 2.885
PISO 1 B3 COMB1 1.964 -1.92 0.425 2.929
PISO 1 B3 COMB1 1.964 -0.97 -0.151 2.948
PISO 1 B3 COMB1 2.455 -0.46 -0.151 3.301
PISO 1 B3 COMB1 2.455 0.61 -0.812 3.321
PISO 1 B3 COMB1 2.924 1.09 -0.812 2.923
PISO 1 B3 COMB1 2.924 1.09 -0.812 2.923
PISO 1 B3 COMB1 2.946 1.11 -0.812 2.898
PISO 1 B3 COMB1 2.946 2.2 -1.476 2.919
PISO 1 B3 COMB1 3.438 2.7 -1.476 1.717
PISO 1 B3 COMB1 3.438 3.66 -2.056 1.735
PISO 1 B3 COMB1 3.886 4.11 -2.056 -0.008
PISO 1 B3 COMB1 3.886 4.11 -2.056 -0.008
PISO 1 B3 COMB1 3.929 4.15 -2.056 -0.181
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PISO VIG50X25 COMB. UBICACIÓN (m)
Cortante Torsión Momento
PISO 1 B3 COMB1 3.929 4.78 -2.459 -0.171
PISO 1 B3 COMB1 4.42 5.27 -2.459 -2.637
PISO 1 B3 COMB1 4.42 5.31 -2.63 -2.637
PISO 1 B3 COMB1 4.713 5.52 -2.63 -4.224
PISO 1 B4 COMB1 0.2 -9.87 -0.017 -7.947
PISO 1 B4 COMB1 0.49 -9.55 -0.017 -5.132
PISO 1 B4 COMB1 0.49 -9.73 -0.019 -5.13
PISO 1 B4 COMB1 0.98 -8.86 -0.019 -0.574
PISO 1 B4 COMB1 0.98 -8.04 -0.025 -0.571
PISO 1 B4 COMB1 1.47 -7.18 -0.025 3.156
PISO 1 B4 COMB1 1.47 -5.46 -0.033 3.158
PISO 1 B4 COMB1 1.96 -4.61 -0.033 5.624
PISO 1 B4 COMB1 1.96 -2.4 -0.043 5.625
PISO 1 B4 COMB1 2.45 -1.55 -0.043 6.594
PISO 1 B4 COMB1 2.45 0.81 -0.053 6.595
PISO 1 B4 COMB1 2.94 1.66 -0.053 5.992
PISO 1 B4 COMB1 2.94 3.87 -0.06 5.993
PISO 1 B4 COMB1 3.43 4.71 -0.06 3.892
PISO 1 B4 COMB1 3.43 6.44 -0.062 3.892
PISO 1 B4 COMB1 3.92 7.28 -0.062 0.531
PISO 1 B4 COMB1 3.92 8.13 -0.06 0.529
PISO 1 B4 COMB1 4.41 8.96 -0.06 -3.66
PISO 1 B4 COMB1 4.41 8.8 -0.058 -3.662
PISO 1 B4 COMB1 4.7 9.11 -0.058 -6.259
PISO 1 B5 COMB1 0.2 -8.58 -0.63 -5.889
PISO 1 B5 COMB1 0.433 -8.31 -0.63 -3.919
PISO 1 B5 COMB1 0.433 -8.27 -0.641 -3.918
PISO 1 B5 COMB1 0.485 -8.19 -0.641 -3.493
PISO 1 B5 COMB1 0.485 -8.24 -0.536 -3.492
PISO 1 B5 COMB1 0.867 -7.52 -0.536 -0.485
PISO 1 B5 COMB1 0.867 -7.48 -0.547 -0.486
PISO 1 B5 COMB1 0.97 -7.33 -0.547 0.279
PISO 1 B5 COMB1 0.97 -6.9 -0.245 0.281
PISO 1 B5 COMB1 1.3 -6.42 -0.245 2.478
PISO 1 B5 COMB1 1.3 -3.59 -1.763 2.62
PISO 1 B5 COMB1 1.455 -3.38 -1.763 3.16
PISO 1 B5 COMB1 1.455 -2.56 -1.268 3.161
PISO 1 B5 COMB1 1.744 -2.16 -1.268 3.843
PISO 1 B5 COMB1 1.744 -2.1 -1.283 3.844
PISO 1 B5 COMB1 1.94 -1.77 -1.283 4.224
PISO 1 B5 COMB1 1.94 -0.76 -0.663 4.225
PISO 1 B5 COMB1 2.188 -0.34 -0.663 4.36
PISO 1 B5 COMB1 2.188 -0.2 -0.693 4.36
PISO 1 B5 COMB1 2.425 0.2 -0.693 4.36
PISO 1 B5 COMB1 2.425 1.28 -0.03 4.361
PISO 1 B5 COMB1 2.631 1.62 -0.03 4.062
PISO 1 B5 COMB1 2.631 1.77 -0.066 4.062
PISO 1 B5 COMB1 2.91 2.24 -0.066 3.502
PISO 1 B5 COMB1 2.91 3.26 0.556 3.503
PISO 1 B5 COMB1 3.075 3.54 0.556 2.942
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CARRERA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
PISO VIG50X25 COMB. UBICACIÓN (m)
Cortante Torsión Momento
PISO 1 B5 COMB1 3.075 3.68 0.52 2.942
PISO 1 B5 COMB1 3.395 4.22 0.52 1.677
PISO 1 B5 COMB1 3.395 5.05 1.021 1.678
PISO 1 B5 COMB1 3.519 5.26 1.021 1.04
PISO 1 B5 COMB1 3.519 5.41 0.985 1.04
PISO 1 B5 COMB1 3.88 6.01 0.985 -1.022
PISO 1 B5 COMB1 3.88 6.46 1.294 -1.022
PISO 1 B5 COMB1 3.963 6.6 1.294 -1.561
PISO 1 B5 COMB1 3.963 6.73 1.264 -1.561
PISO 1 B5 COMB1 4.365 7.4 1.264 -4.405
PISO 1 B5 COMB1 4.365 7.37 1.374 -4.406
PISO 1 B5 COMB1 4.406 7.43 1.374 -4.711
PISO 1 B5 COMB1 4.406 7.49 1.358 -4.711
PISO 1 B5 COMB1 4.65 7.74 1.358 -6.567
PISO 1 B6 COMB1 0.2 -9.69 -0.401 -7.419
PISO 1 B6 COMB1 0.49 -9.37 -0.401 -4.655
PISO 1 B6 COMB1 0.49 -9.5 -0.392 -4.653
PISO 1 B6 COMB1 0.98 -8.65 -0.392 -0.206
PISO 1 B6 COMB1 0.98 -7.8 -0.354 -0.204
PISO 1 B6 COMB1 1.47 -6.95 -0.354 3.41
PISO 1 B6 COMB1 1.47 -5.28 -0.274 3.411
PISO 1 B6 COMB1 1.96 -4.43 -0.274 5.791
PISO 1 B6 COMB1 1.96 -2.33 -0.16 5.791
PISO 1 B6 COMB1 2.45 -1.48 -0.16 6.724
PISO 1 B6 COMB1 2.45 0.75 -0.033 6.724
PISO 1 B6 COMB1 2.94 1.6 -0.033 6.147
PISO 1 B6 COMB1 2.94 3.7 0.081 6.147
PISO 1 B6 COMB1 3.43 4.56 0.081 4.123
PISO 1 B6 COMB1 3.43 6.22 0.161 4.123
PISO 1 B6 COMB1 3.92 7.07 0.161 0.865
PISO 1 B6 COMB1 3.92 7.92 0.199 0.863
PISO 1 B6 COMB1 4.41 8.77 0.199 -3.228
PISO 1 B6 COMB1 4.41 8.64 0.207 -3.23
PISO 1 B6 COMB1 4.7 8.96 0.207 -5.783
PISO 1 B8 COMB1 0.2 -8.89 -0.193 -6.511
PISO 1 B8 COMB1 0.49 -8.57 -0.193 -3.979
PISO 1 B8 COMB1 0.49 -8.63 -0.192 -3.976
PISO 1 B8 COMB1 0.98 -7.77 -0.192 0.043
PISO 1 B8 COMB1 0.98 -6.9 -0.179 0.045
PISO 1 B8 COMB1 1.47 -6.04 -0.179 3.214
PISO 1 B8 COMB1 1.47 -4.46 -0.145 3.215
PISO 1 B8 COMB1 1.96 -3.6 -0.145 5.188
PISO 1 B8 COMB1 1.96 -1.67 -0.093 5.188
PISO 1 B8 COMB1 2.45 -0.81 -0.093 5.796
PISO 1 B8 COMB1 2.45 1.22 -0.035 5.796
PISO 1 B8 COMB1 2.94 2.07 -0.035 4.991
PISO 1 B8 COMB1 2.94 4 0.02 4.991
PISO 1 B8 COMB1 3.43 4.85 0.02 2.822
PISO 1 B8 COMB1 3.43 6.42 0.06 2.822
PISO 1 B8 COMB1 3.92 7.28 0.06 -0.536
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PISO VIG50X25 COMB. UBICACIÓN (m)
Cortante Torsión Momento
PISO 1 B8 COMB1 3.92 8.14 0.081 -0.538
PISO 1 B8 COMB1 4.41 9 0.081 -4.736
PISO 1 B8 COMB1 4.41 8.93 0.087 -4.738
PISO 1 B8 COMB1 4.7 9.25 0.087 -7.376
PISO 1 B9 COMB1 0.2 -8.87 -0.081 -6.741
PISO 1 B9 COMB1 0.485 -8.55 -0.081 -4.259
PISO 1 B9 COMB1 0.485 -8.62 -0.076 -4.257
PISO 1 B9 COMB1 0.97 -7.77 -0.076 -0.282
PISO 1 B9 COMB1 0.97 -6.94 -0.055 -0.28
PISO 1 B9 COMB1 1.455 -6.09 -0.055 2.878
PISO 1 B9 COMB1 1.455 -4.55 -0.016 2.878
PISO 1 B9 COMB1 1.94 -3.7 -0.016 4.878
PISO 1 B9 COMB1 1.94 -1.81 0.036 4.878
PISO 1 B9 COMB1 2.425 -0.96 0.036 5.547
PISO 1 B9 COMB1 2.425 1.04 0.092 5.547
PISO 1 B9 COMB1 2.91 1.89 0.092 4.836
PISO 1 B9 COMB1 2.91 3.79 0.142 4.836
PISO 1 B9 COMB1 3.395 4.64 0.142 2.793
PISO 1 B9 COMB1 3.395 6.19 0.174 2.793
PISO 1 B9 COMB1 3.88 7.04 0.174 -0.414
PISO 1 B9 COMB1 3.88 7.89 0.187 -0.416
PISO 1 B9 COMB1 4.365 8.74 0.187 -4.45
PISO 1 B9 COMB1 4.365 8.68 0.188 -4.453
PISO 1 B9 COMB1 4.65 8.99 0.188 -6.97
PISO 1 B10 COMB1 0.2 -5.78 -2.001 -3.741
PISO 1 B10 COMB1 0.49 -5.49 -2.001 -2.107
PISO 1 B10 COMB1 0.49 -5.51 -1.894 -2.106
PISO 1 B10 COMB1 0.98 -4.72 -1.894 0.398
PISO 1 B10 COMB1 0.98 -4.27 -1.605 0.399
PISO 1 B10 COMB1 1.47 -3.48 -1.605 2.3
PISO 1 B10 COMB1 1.47 -2.71 -1.147 2.3
PISO 1 B10 COMB1 1.96 -1.92 -1.147 3.434
PISO 1 B10 COMB1 1.96 -0.99 -0.587 3.434
PISO 1 B10 COMB1 2.45 -0.2 -0.587 3.725
PISO 1 B10 COMB1 2.45 0.78 0.006 3.725
PISO 1 B10 COMB1 2.94 1.57 0.006 3.151
PISO 1 B10 COMB1 2.94 2.49 0.564 3.151
PISO 1 B10 COMB1 3.43 3.28 0.564 1.736
PISO 1 B10 COMB1 3.43 4.04 1.015 1.736
PISO 1 B10 COMB1 3.92 4.83 1.015 -0.439
PISO 1 B10 COMB1 3.92 5.26 1.296 -0.44
PISO 1 B10 COMB1 4.41 6.04 1.296 -3.208
PISO 1 B10 COMB1 4.41 6.02 1.398 -3.209
PISO 1 B10 COMB1 4.7 6.32 1.398 -4.999
PISO 1 B11 COMB1 0.2 -5.99 -1.359 -4.411
PISO 1 B11 COMB1 0.485 -5.69 -1.359 -2.747
PISO 1 B11 COMB1 0.485 -5.72 -1.259 -2.746
PISO 1 B11 COMB1 0.97 -4.94 -1.259 -0.161
PISO 1 B11 COMB1 0.97 -4.53 -0.985 -0.16
PISO 1 B11 COMB1 1.455 -3.75 -0.985 1.847
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PISO VIG50X25 COMB. UBICACIÓN (m)
Cortante Torsión Momento
PISO 1 B11 COMB1 1.455 -3 -0.544 1.847
PISO 1 B11 COMB1 1.94 -2.22 -0.544 3.112
PISO 1 B11 COMB1 1.94 -1.31 0.002 3.112
PISO 1 B11 COMB1 2.425 -0.52 0.002 3.556
PISO 1 B11 COMB1 2.425 0.44 0.584 3.556
PISO 1 B11 COMB1 2.91 1.22 0.584 3.154
PISO 1 B11 COMB1 2.91 2.14 1.133 3.154
PISO 1 B11 COMB1 3.395 2.92 1.133 1.928
PISO 1 B11 COMB1 3.395 3.68 1.58 1.928
PISO 1 B11 COMB1 3.88 4.46 1.58 -0.045
PISO 1 B11 COMB1 3.88 4.89 1.863 -0.046
PISO 1 B11 COMB1 4.365 5.67 1.863 -2.607
PISO 1 B11 COMB1 4.365 5.65 1.967 -2.608
PISO 1 B11 COMB1 4.65 5.94 1.967 -4.26
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5.4.3. VERIFICACION DE LOS ACEROS DE REFUERZO
ACERO DE REFUERZO PARA EL PISO 1 Y 2
ACERO DE REFUERZO PISO 1 ACERO DE REFUERZO PISO 2
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ACERO DE REFUERZO PARA EL PISO 3 Y 4
ACERO DE REFUERZO PISO 3 ACERO DE REFUERZO PISO 4
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ACERO DE REFUERZO PARA EL PISO 5 Y 6
ACERO DE REFUERZO PISO 6
ACERO DE REFUERZO PISO 5
ACERO DE REFUERZO PARA EL PISO 7 Y 8
ACERO DE REFUERZO PISO 8
ACERO DE REFUERZO PISO 5
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NOTA: O/S = REINFORCING REQUIRED EXCEEDS MAXIMUN ALLOWED
(Refuerzo máximo requerido excede lo permitido)
Lo que quiere decir que en esta evaluación se excede los máximos requeridos por
refuerzo longitudinal lo cual nos dice la norma que:
1. Se definía que la cuantía de acero en tracción (p).
� � ����
2. Del diseño por flexión debemos saber que el tipo de falla deseable es la falla
dúctil con la cual la sección ha desarrollado grandes deformaciones. El código
del ACI nos da limites de cuantía para el diseño
- Cuantía Máxima:
�� � 0.75 ∗ �� ó �� � 0.025
Para zona sísmica se tomara �� � 0.50 ∗ �� - Cuantía Mínima:
Se tomara el valor mayor de las 2 siguientes expresiones:
���� � 14�� ���� � 0.8 ��′�
�� Donde f’c y fy están en Kg/cm2
De lo mencionado anteriormente el Etab’s toma todas las consideraciones del
código ACI 318 por lo tanto es claro y obvio los mensajes de sobre
reforzamiento en O/S
3. Verificación de los momentos y los esfuerzos de corte en la sección de la viga
B7 en el 1er piso
Del grafico concluimos que nuestra viga falla por el exceso de esfuerzo que
necesitaría el área de acero por corte por la combinación de la envolvente, por lo
cual revisaremos el detalle como lo resuelve etab’s y como llega a la conclusión.
4. Por lo tanto asumimos la teoría del Código ACI-318. Elementos sometidos a
flexión por lo cual decimos.
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- CONDICIONES DE REFUERZO Y DISEÑO POR CORTE
LONGITUDINAL
Para nuestro caso la viga en estudio B7 asumiremos de la misma manera
para determinar su diseño en evaluación.
�� � �� �!IIIIIIIIIIIIII Ec(1)
�� � "�# $%&.' "�# ()#*+.,-. /01-.
2 2
�� � "�# $%&.' "�# ()#*+.,-. … … … … … … … … … … … … . . 4�526
�7 � /01-.2 2 … … … … … … … … … … … … … … … … … . . … 4� 536
"�# $%&.' … … … … … … … . �99:;. "�# ()*+., … … … … … … … . �9�$�<
MPR = Momento máximo probable en vigas
Vp = Cortante de Capacidad
Vg = Cortante gravitacional
CASO A
CASO B
CASO A
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�� � �� �!
�� � "�# ()#*+., "�# $%&.'-. /01-.
2 2
"�# $%&.' … … … … … … … . �99:;. "�# ()*+., … … … … … … … . �9�$�<
MPR = Momento máximo probable en vigas
NOTA: El programa etab’s determina la sumatoria en ambos casos tomando
el mayor de todos
5. Determinación de la capacidad MPR a flexión en vigas para el diseño de corte
"�# =$7.' � ∝ ���� ?� @ A2B A � ∝ ����
0.85 �C� ∗ � … … … … … . . D � 1.25 As = Área de acero en tracción en la cara de la columna
CASO B
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La Contribución del concreto en corte Phi * Vc = 0.000 por la condición que Vp > Vg
Resistiendo todo por los estribos asociados a la viga.
El refuerzo transversal ya mencionado en la zona de confinamiento debe resistir la
cortante suponiendo que Vc = 0, el resultado es producto de lo que se describe a
continuación.
16 …. �� E 0.5�� … … … . . F"�# $%&.' "�# ()#*+.,-. G E 0.5�� … . . H�526
2) I.. La fuerza axial de compresión mayorada Pu, incluyendo todos los efectos
sísmicos, son menores que Ag*f’c/20
IJ �� � 0 … … … … �. � �H � �� … … … … . . I � KL∗<M∗N=�
Para concluir con la Viga B7 no se tomo en cuenta el diseño por Corte por no
cumplir con los requerimientos básicos para diseño en el primer nivel por lo que
Corte de Diseño (Vu)……… Ec (1)
Capacidad Corte Vp ………………. Ec (2)
Corte Gravitacional Vg …………Ec (3)
Momentos calculados con As (Bot) , (Top) los cuales solo fueron asignado en un predimensionamieto para para calcular lo Mpos , Mneg tanto Izq, Derech.
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Nos manda un mensaje de cortante máximo requerido es excedido por el diseño y
esfuerzo cortante debido a la fuerza cortante y torsión juntos supera máximo
permitido (O/S).
EFECTO ESPECIAL SISMICO SWAY SPECIAL – SWAY ORDINARY
Según las consideraciones de diseño el efecto SWAY SPECIAL es un nivel
sísmico más exigente en diseño por lo tanto trabajo como lo explicamos
anteriormente todo el proceso tomando los momentos de diseño y corte que se
explicaron anteriormente.
Ahora tomando en consideración en el efecto sísmico Ordinario SWAY
ORDINARY notaremos que los cálculos son determinados no por momentos
izquierda y derecha de diseño sino por cargas gravitaciones como se muestra en
la siguiente Fig.
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Notamos que el diseño de corte para este elemento ya no se encuentra en la
capacidad de estar en el rango sísmico muy por el contrario se usa este efecto
para lugares donde el riesgo sísmico es muy poco probable.
5.5. EVALUACION DE COLUMNAS Y PLACAS CON ETABS
5.5.1. GENERALIDADES
- Según el código de diseño ACI 318 21.3.1. la fuerza mayorada de compresión axial en
el elemento, Pu, bajo cualquier combinación de cargas (gravitacionales y sísmicas)
debe exceder.
O1 P �Q ∗ �′�10
- La dimensión menor de la sección transversal, medida en una línea recta que pasa a
través del centroide geométrico, no debe ser menor de 30cms.
- La relación entre la menor dimensión de la sección transversal y la dirección
perpendicular no debe ser menor que 4.
RSR� P 4
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- Con respecto a las cuantias en la evaluación se pudo determinar que los aceros
colocados se procedieran a ver con respecto al código de diseño.
���� � 0.01 … … … … … … … … … �� � 0.06
- El límite inferior del área de refuerzo longitudinal es para controlar las deformaciones
dependientes del tiempo y para que el momento de fluencia exceda al momento de
fisuración. El límite superior refleja principalmente la preocupación por la congestión del
acero y por parte evitar obtener secciones de comportamiento frágil.
- En el reglamento nacional y el código americano indica que toda estructura debió tener
en su diseño un empalme por solape de refuerzo en la zona central de la columna.
Deben incorporarse estribos cerrados o espirales en la longitud de empalme por
solape. El espaciamiento de refuerzo transversal que envuelve las barras solapadas no
debe exceder el menor de 6db ó 15cms.
a. DISPOSICIONES DEL REFUERZO TRANSVERSAL POR CONFINAMIENTO.
- Cuantía volumétrica mínima del refuerzo en espiral o en estribos cerrados de
confinamientos circulares.
�U � 0.12 �′���V
- Área total mínima de la sección transversal del refuerzo de ligaduras cerradas de
confinamiento rectangulares. Aplica la condición más desfavorable.
�UW � 0.09 I ∗ �Y ∗ �′���V �UW � 0.3 I ∗ �Y ∗ �′�
��V Z/ �Q��[2 @ 1\
1/4 de Bmin
6db (barra longitudinal)
Sx = 10 +(35 - hx)/3
Bmax
Ln/6 6db (barra longitudinal)
45cms 15 cms
I] ^
-] E I ^
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5.5.2. DISEÑO FLEXO – COMPRESION
5.5.2.1. Elementos Sometidos a Flexo-Compresión. (21.4 “ACI 318-05”)
Las fuerzas de cortante de diseño, Ve, se debe determinar considerando las máximas
fuerzas que se puedan generar en las caras de los nodos en cada extremo del
elemento. Estas fuerzas se deben determinar usando las resistencias a flexión
máximas probables Mpr en cada extremo del elemento, correspondientes al rango de
Fuerzas axiales últimas, Pu, que actúan en él. No es necesario que las fuerzas
cortantes en el elemento sean mayores que aquellas determinadas a partir de la
resistencia de los nodos, basada en Mpr de los elementos transversales que
confluyen en el nodo. En ningún caso Ve debe ser menor que el cortante mayorado
determinado a partir del análisis de la estructura.
�� � F_`a bcde '_`a fgh∓ j� G . H�546
�� � �� �!I4444.... ec(5)
Vg = Corte gravitacional mayorado
Determinación de la capacidad Mpr a flexión en columnas, para el diseño por
corte.
Los momentos máximos probables Mpr se obtienen del diagrama de interacción de la columna, para la carga axial mayorada, incluyendo la acción sísmica
Se utiliza la fuerza uniaxial ultima “Pu”, proveniente de las cargas gravitacionales y sísmicas, que conduzca la mayor resistencia a flexión en columnas.
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El refuerzo transversal en la zona de confinamiento debe diseñarse para resistir
suponiendo que Vc = 0, cuando se produzca simultáneamente lo siguiente:
1. �� E 0,5�� … … … … … … … /_`a bcde '_`a fgh∓ j� 2 E 0.5�H
2. La fuerza axial de compresión mayorada, Pu, incluyendo los efectos sísmicos,
es menor que Ag*f’c/20
IJ �� � 0 … … … … �. � �H � �� … … … … . . I � �l ∗ �� ∗ ��.
Pedimos al programa que hago una revisión general de las columnas revisión P-M-M
Iteracción de columnas
EJE A-A DIAGRAMAS DE ITERACCION
C12 C13 C8 C5 C2
C12 C13
C12 C13
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EJE “B - B” DIAGRAMAS DE ITERACCION
Columna en Estudio C8
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EJE “C - C” DIAGRAMAS DE ITERACCION
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EJE “D - D” DIAGRAMAS DE ITERACCION
De los resultados de los diagramas de iteración determinaremos y explicaremos los
resultados los resaltamos en los que los refuerzos de las columnas no cumplen con los
refuerzos establecidos por las combinaciones y el efecto sismo que aplicamos en nuestra
evaluación de la columna C8 del 1er piso en la cual se puede apreciar un O/S #35 (Sobre
- esforzado)
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Podemos apreciar que la falla está en la Combinación por envolvente en donde este
cuadro nos explica a diferentes ubicaciones como a 0.00m 1.275m, 2.550m y la capacidad
de ratio no es posible trabajar por un exceso de diseño en el cuerpo de la columna.
Fig. Diagrama de interacción C-8 (40x25) Piso 1
DETALLE DE FLEXION EN LA COLUMNA C8
Con incremento fy y sin phi
Capacidad Global con respecto al % de masa usado
% de área con respecto al área gruesa
Fuerzas de diseño que se usaron para determinar la capacidad global
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El resultado asociado a este análisis por flexión nos da un O/S lo cual indica que la
capacidad global excede los límites permisibles que esta por de mas exagerado (Sobre -
dimensionado).
5.5.3. DISEÑO POR FUERZA CORTANTE
Como lo veíamos describiendo los detalles de corte son fuerzas que se requiere para que
soporte la columna ya no por flexión sino por cortante
Corte por Capacidad …………….Ec(4)
Corte de Diseño …………….Ec(5)
Corte por Capacidad
Los Momentos máximos probables se determinan de acuerdo al diagrama de interacción con la acción de la carga axial mayorada
Área de Acero por Cortante Aporte de cortante del concreto
Área de Acero por Evaluación
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5.5.4. DISEÑO DE LA RELACION COLUMNA VIGA Y 6/5 VIGA COLUMNA
El criterio llamado columna fuerte – viga débil es un requisito a cumplir en cualquier
proyecto sismoresistente de estructuras de concreto armado o reforzado con la finalidad
de evitar fallas por inestabilidad que junto a las fallas frágiles como las de adherencia y
corte son las responsables de la falla catastrófica o ruina de las estructuras. Se presentan
dos procedimientos para el cálculo del criterio columna fuerte –viga débil:
La primera:
Corresponde a la suma de los momentos nominales de las columnas Mnc Col en un nudo
que debe ser mayor de 6/5 veces la suma de los momentos nominales de las vigas
MncVig, esto es para proveer de mayor resistencia a flexión en las columnas que en las
vigas que forman el nudo:
m nop qrs E tu m nop vwx … … … … … . yp5z6
Estas dos metodologías las estamos desarrollando en el programa Etabs, extended 3d
Analisys of building Systems, materia esta evaluación.
Determinación de la capacidad MNC a flexión en vigas para el diseño de corte
"{* =$7. � ∝ ���� ?� @ A2B A � ∝ ����
0.85 �C� ∗ � … … … … … . . D � 1.25 As = Área de acero en tracción en la cara de la columna
"�Y Y|} I1~
"�Y Y|} �.�.
"�Y L�! ���. "�Y L�! �H��[.
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Determinación de la capacidad Mnc Col. a flexión en columnas, para la revisión del
criterio columna fuerte / viga débil.
La segunda: Es por diseño de nudos.
Las fuerzas de diseño por nodos en el refuerzo longitudinal de vigas en la cara del nodo
deben determinarse suponiendo que la resistencia en el refuerzo de tracción por flexión es
1.25fy
1.25fy
1.25fy
Como se podrá entender la metodología trata de diseñar que las columnas estén con
mayor capacidad resistente y de disipación de energía que las vigas, debido que ante una
acción sísmica los mecanismos cinemáticos que se formen sean los más deseables. Estos
son los que en los cuales las rótulas plásticas se forman en las vigas y no en las
columnas. Ver Figura 1(a).
Cuando las columnas no tienen mayor capacidad resistente y de disipación de energía
que las vigas hay la probabilidad de que las rótulas plásticas se formen en las columnas
formándose un mecanismo indeseables, es decir un mecanismo de entrepiso que puede
conducir al colapso prematuro de la estructura. Ver Figura 1(b).
Ambos mecanismos teniendo en el nivel superior igual deformación (∆), la rotación de las
rótulas plásticas en el mecanismo deseable (en vigas) es muy pequeña con relación la
Se utiliza la fuerza uniaxial ultima “Pu”, proveniente de las cargas gravitacionales y sísmicas, que conduzca la mayor resistencia a flexión en columnas.
Momento Resistente Mínimo Nominal
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rotación de las rótulas plásticas en los mecanismos indeseables o de entrepiso (en
columnas)
(a) (b)
Fig. (1) mecanismos de falla
NOTA: La filosofía es evitar la presencia de un entrepiso débil, que pueda producir un
colapso de la estructura.
Pedimos al programa la relación 6/5 Viga Columna para la revisión Columna fuerte Viga
débil.
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O/S / O/S = en la 6/5 viga columna indica que el elemento estructural esta sobre
esforzado los cual nos indica la falla en la columna cuando lo deseable era que la
viga sea débil generándose rotulas plásticas en ella y anteriormente explicadas en
la relación 6/5 viga columna.
En el elemento en estudio se necesita un cambio de acero estructural para que la
relación 6/5 viga columna sea < 1, para asegurar columna fuerte – viga débil.
Ingresando a Envelope nos da los siguientes resultados buscando cual es nuestra
combinación mas critica para la relación viga / columna
En la capacidad demanda de 6/5 B/C no genera desarrollo con las combinaciones por no cumplir con las demandas mínimas B/C
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Luego de ver cuál de las combinaciones era las critica vamos a visualizar la
relación 6/5 Viga /Columna
No cumple con la relación Viga débil Columna Fuerte por ser mayor a 1.00
Vigas que se conectan al nodo de la columna Beam 1
Beam 2
Beam 3
Beam 4
Momentos de vigas positivas y negativas
Dirección de los Momentos de vigas positivas y negativas
No cumple con la relación Viga débil Columna Fuerte por ser menor a 1.00
No cumple con la relación Columna / Viga q tiene que ser mayor a 1.20
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RESULTADOS DE LA RELACION 6/5 VIGA COLUMNA EJE A-A
A CONTINUACION SE PRESENTAN LAS HOJAS DE CALCULO DE LA
RELACION VIGA COLUMNA
C12 C13 C8 C5 C2
C12 C13
C12 C13
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5.6. EVALUACION DE ZAPATAS CON SAFE V12
En este proceso de evaluación podemos apreciar la presión alta de la estructura hacia la
cimentación o al suelo de soporte en la base para lo cual se tomaron en cuenta las
importaciones del Etab’s hacia Safe
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GEOMETRIA DE CIMENTACION
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En el cuadro que se muestra a continuación se muestran todas las reacciones del suelo
hacia la estructura en donde nos muestra las máximas presiones y mínimas presiones
TABLE: PRESION DE LA ESTRUCTURA AL SUELO
Panel OutputCase CaseType MaxPress MinPress GlobalXMax GlobalYMax GlobalXMin GlobalYMin
Text Text Text kgf/cm2 kgf/cm2 Cm cm cm cm
1 COMB1 Combination -2.906 -6.642 32.5 -21.667 457.5 -32.5
2 COMB1 Combination -2.949 -6.428 32.5 21.667 457.5 32.5
3 COMB1 Combination -3.323 -6.317 32.5 408.5 405 738.5
4 COMB1 Combination -3.585 -5.756 32.5 813.5 405 823.5
5 COMB1 Combination -3.819 -4.011 0 1186.556 0 1117.667
6 COMB1 Combination -3.609 -7.383 32.5 1286 447.5 1286
7 COMB1 Combination -3.553 -7.383 0 1678.889 447.5 1328.5
8 COMB1 Combination -3.517 -4.044 0 1730.167 447.5 1740
9 COMB1 Combination -3.254 -4.241 32.5 1840.667 447.5 1825
10 COMB1 Combination -6.428 -6.745 490 0 522.5 -32.5
11 COMB1 Combination -5.233 -6.511 490 333.5 522.5 32.5
12 COMB1 Combination -3.633 -5.482 577.5 781 490 738.5
13 COMB1 Combination -2.158 -4.949 577.5 1001 490 823.5
14 COMB1 Combination -1.581 -2.99 577.5 1086 535 1043.5
15 COMB1 Combination -7.35 -7.44 490 1243.5 532.5 1243.5
16 COMB1 Combination -7.323 -7.433 490 1371 532.5 1328.5
17 COMB1 Combination -3.798 -4.124 490 1697.5 532.5 1740
18 COMB1 Combination -4.044 -4.341 490 1782.5 532.5 1825
19 COMB1 Combination -2.616 -3.219 910 -21.667 942.5 2.776E-15
20 COMB1 Combination -2.641 -3.411 910 21.667 942.5 376
21 COMB1 Combination -2.761 -4.181 662.5 781 620 738.5
22 COMB1 Combination -1.302 -3.633 662.5 1001 620 823.5
23 COMB1 Combination -0.736 -3.227 662.5 1086 942.5 1191
24 COMB1 Combination -2.823 -3.357 910 1253.5 942.5 1286
25 COMB1 Combination -2.904 -3.716 910 1318.5 942.5 1663
26 COMB1 Combination -3.244 -3.76 910 1684.667 942.5 1728
TABLE: DESPLAZAMIENTO EN NUDOS - Summary
Panel Node OutputCase CaseType Ux Uy Uz Rx Ry Rz MaxUzRel GlobalX GlobalY
Text Text Text Text cm cm cm Radians Radians Radians cm cm cm
1 ~522 COMB1 Combination 0 0 -1.661 0 0 0 0.934 490 -65.00
2 12 COMB1 Combination 0 0 -1.607 0 0 0 0.859 490 0.00
3 27 COMB1 Combination 0 0 -1.579 0 0 0 0.748 405 696.00
4 ~163 COMB1 Combination 0 0 -1.439 0 0 0 0.543 405 781.00
5 5997 COMB1 Combination 0 0 -1.003 0 0 0 0.047 0 1117.67
6 5 COMB1 Combination 0 0 -1.846 0 0 0 0.944 490 1286.00
7 5 COMB1 Combination 0 0 -1.846 0 0 0 0.951 490 1286.00
8 2 COMB1 Combination 0 0 -1.011 0 0 0 0.132 490 1740.00
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9 ~259 COMB1 Combination 0 0 -1.034 0 0 0 0.212 490 1782.50
10 204 COMB1 Combination 0 0 -1.686 0 0 0 0.079 555 -65.00
11 ~532 COMB1 Combination 0 0 -1.628 0 0 0 0.320 555 0.00
12 ~150 COMB1 Combination 0 0 -1.371 0 0 0 0.462 490 696.00
13 8 COMB1 Combination 0 0 -1.237 0 0 0 0.698 490 781.00
14 ~207 COMB1 Combination 0 0 -0.748 0 0 0 0.352 535 1001.00
15 17 COMB1 Combination 0 0 -1.860 0 0 0 0.022 575 1201.00
16 ~276 COMB1 Combination 0 0 -1.858 0 0 0 0.909 575 1286.00
17 ~256 COMB1 Combination 0 0 -1.031 0 0 0 0.052 575 1740.00
18 ~261 COMB1 Combination 0 0 -1.058 0 0 0 0.047 575 1782.50
19 14 COMB1 Combination 0 0 -0.805 0 0 0 0.151 975 0.00
20 15 COMB1 Combination 0 0 -0.853 0 0 0 0.186 975 376.00
21 ~153 COMB1 Combination 0 0 -1.045 0 0 0 0.355 620 696.00
22 19 COMB1 Combination 0 0 -0.908 0 0 0 0.583 620 781.00
23 ~610 COMB1 Combination 0 0 -0.789 0 0 0 0.605 975 1143.50
24 6 COMB1 Combination 0 0 -0.839 0 0 0 0.134 975 1286.00
25 3 COMB1 Combination 0 0 -0.929 0 0 0 0.203 975 1663.00
26 ~411 COMB1 Combination 0 0 -0.940 0 0 0 0.120 975 1728.00
5.6.1. INTERACCION SUELO ESTRUCURA Obtenido los resultados de las zapatas con el programa Safe determinamos la
interacción suelo estructura por el análisis tiempo – historia a través de acelerograma
real proporcionados por la Cismid, que corresponden al sismo de Pisco del 2007.
De acuerdo a la capacidad portante de suelo de 0.90kg/cm2 se determino y asignaron de
los resortes al programa como se muestra en la figura a través de los elementos
SPRINGS para el modelo las restricciones se controlaron las restricciones en X, Y y
rotación Vertical para el análisis se toma en consideración todas las cargas consideradas
en los modelos anteriores se considera también el diseño sismo resistente E.030
En la idealización del sismo se ejecuto el análisis TIME – HISTORY, ingresando con un
intervalo de 0.005s para el sismo actuado.
Para activar la interacción suelo – estructura dentro de un programa de computadora,
sólo es necesario identificar la masa de la fundación para que la carga no sea aplicada a
esa parte de la estructura. Luego el programa dispone de la información que se requiere
para formar tanto la masa toral y la masa de la estructura agregada. El programa
SAP2000 tiene esta opción y es capaz de solucionar el problema SSI correctamente.
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Coeficiente de Balasto 2.02kg/cm3 de una Arena Limosa de 0.90kg/cm2 Efecto suelo – estructura M2-2 distribución según la combinación de cargas COMB 1hacia el suelo en estudio
Soporte del suelo Mediante resortes
Propiedades de Suelo Springs
La platea del cimentación y la reacción de suelo se discretizo a 1.00m
A-A B-B C-C
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Corte A-A Corte B-B Corte C-C Cortantes en la Basales con los efectos sísmicos en la platea de cimentación
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El grafico nos muestra la energia disipada con el amortiguamiento obtenido en por e
efectos del sismo de 7.9 MG
Efectos de Energia Potencial Efectos de Energia Cinetica
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Las reacciones producidas por el suelo y la aportacion cargas de la columna Resultados de los Análisis Dinámico Modal en los cuales se dan a conocer los modos de cada
periodo de la estructura
TABLE: Modal Periods And Frequencies
Caso Tipo Paso Num
Paso
Period Frequency CircFreq Eigenvalue
Sec Cyc/sec rad/sec rad2/sec2
MODAL Mode 1 0.676512 1.4782 9.2876 86.26
MODAL Mode 2 0.360441 2.7744 17.432 303.87
MODAL Mode 3 0.301856 3.3128 20.815 433.27
MODAL Mode 4 0.2689 3.7189 23.366 545.98
MODAL Mode 5 0.219083 4.5645 28.679 822.51
MODAL Mode 6 0.188039 5.318 33.414 1116.5
MODAL Mode 7 0.173605 5.7602 36.192 1309.9
MODAL Mode 8 0.136512 7.3254 46.027 2118.5
MODAL Mode 9 0.124324 8.0435 50.539 2554.2
MODAL Mode 10 0.113547 8.8069 55.336 3062
MODAL Mode 11 0.106682 9.3737 58.896 3468.8
MODAL Mode 12 0.104655 9.5552 60.037 3604.4
MODAL Mode 13 0.098755 10.126 63.624 4048
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MODAL Mode 14 0.09579 10.439 65.593 4302.5
MODAL Mode 15 0.09023 11.083 69.635 4849
MODAL Mode 16 0.087024 11.491 72.201 5213
MODAL Mode 17 0.081727 12.236 76.88 5910.6
MODAL Mode 18 0.079256 12.617 79.277 6284.8
MODAL Mode 19 0.076864 13.01 81.744 6682.1
MODAL Mode 20 0.076201 13.123 82.456 6798.9
MODAL Mode 21 0.074957 13.341 83.824 7026.5
MODAL Mode 22 0.074313 13.457 84.55 7148.7
MODAL Mode 23 0.070792 14.126 88.755 7877.5
MODAL Mode 24 0.069977 14.29 89.79 8062.2