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TRATAMIENTO POR OXIDACIN AVANZADA (REACCIN FENTON) DE AGUAS RESIDUALES DE LA INDUSTRIA

TEXTIL

G. Salas C.

RESUMEN Los Procesos Avanzados de Oxidacin (AOX) se basan en su capacidad de generacin in-situ de radicales hidroxilo (OH), especie con un elevado potencial de oxidacin mediante la combinacin de un agente oxidante (Hp2) con un catalizador (Fe(ll)). Estos radicales OH son capaces de oxidar muchos compuestos orgnicos de forma no selectiva y con altas velocidades de reaccin. Esta propiedad es aprovechada para conseguir la completa mineralizacin (C02 y cidos minerales) de los contaminantes o su degradacin en sustancias ms fcilmente biodegradables. Se pretende desarrollar una alternativa eficaz para la eliminacin de materia orgnica de efluentes residuales mediante la aplicacin de AOX, ms concretamente procesos de Fenton al agua residual de una textil despus del tratamiento fsico qumico. Con un contenido de DQO = 1700 mg/L y las condiciones ensayadas de pH = 3, [Fe 2+] = 200 mg/L, [Hp2] = 3612 mg/L; se disminuy al cabo de 40 minutos el 97% de la demanda qumica de oxgeno (DQO). Palabras clave: Oxidacin avanzada, tratamiento de aguas residuales de textiles.

ADVANCED OXIDATION PROCESSES (AOX) TEXTILE WASTEWATER

ABSTRACT Advanced Oxidation Processes (AOX) are based on !he in situ generation of hydroxyradicals (OH), which have a high oxidation potential. In !he case of Fenton processes !he generation of hydroxy radicals takes place by the combination of an oxidation agent (H202) with a catalyst (Fe(ll}). These radicals are no! selective and they react very fas! with the organic matter,being able to oxidize a high variety of organic compounds. This property allows !he degradation of pollutants into more biodegradable compounds, and, in some cases, their complete mineralization into C02 and mineral acids. Under optimal conditions, (pH = 3, (Fe 2+] = 200 mg/L, [ Hp2] = 3612 mg/L) !he Fenton processes are able to reduce !he concentration of the organic matter present in the texti le effiuent, up lo 97%.

Key words: Advanced Oxidation Processes, wastewater treatment.

l. INTRODUCCIN consume diariamente grandes cantidades de agua en la mayora de sus procesos. Dichos efluentes se caracterizan generalmente por su elevada demanda qumica de oxgeno (000), debido a los compuestos orgn icos refractarios ; demanda biolgica de oxigeno, debida a la materia orgnica biodegradable (DB05), metales, elevada temperatura, alto contenido en color, pH inestable, slidos en suspensin .

La industria textil ha presentado notables problemas medioambientales vinculados principalmente al uso y la gestin del agua. El impacto ambiental de sus efluentes lqui-dos es muy diverso, por la gran variedad de materias primas, reactivos (colorantes y auxiliares) y mtodos de produccin existen-tes en ellos [US/EPA 1997]. La industria textil

Facultad de Qumica e Ingeniera Qumica. Universidad Nacional Mayor de San Marcos.

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Como consecuencia de la creciente pre-ocupacin social por el medio ambiente, la legislacin referente a la ca lidad del agua est siendo cada vez ms restrictiva . A di-ferencia de las aguas urbanas, en las que la mayora de los compuestos orgnicos son fci lmente biodegradables, y en las que la diversidad de residuos no hace necesaria la adicin de nutrientes, el tratamiento de las aguas industriales puede complicarse por contener compuestos difciles de degradar biolgicamente (compuestos recalcitrantes o refractarios ) o cuya degradacin biol-gica se produce tan lentamente que hace ineficaz este tipo de sistemas (compuestos persistentes), o incluso txicos para los mi-croorganismos. Por lo tanto, son muchos los casos en los que se requieren tratamientos ms especficos y avanzados.

La necesidad de gestionar racionalmente los recursos hdricos y la agresin ambiental que producen las aguas contaminadas, ha causado que a lo largo de los aos se hayan introducido leyes cada vez ms restrictivas que exigen a las industrias del sector tratar sus aguas, antes de verterlas. La tendencia actual va encaminada hacia la implementa-cin de tecnologas de remediacin eficaces que logren alcanzar un nivel de depuracin suficiente como para reutilizar las aguas tratadas y reducir el consumo del recurso hdrico. Los vertidos industriales producen generalmente un menor volumen de agua re-sidual que los urbanos, pero sus caractersti-cas provocan ms daos al dominio pblico hidrulico, ya que en ocasiones, se trata de vertidos con componentes refractarios o persistentes a la degradacin biolgica, o Incluso txicos para los microorganismos. Por lo tanto, son muchos los casos en los que se requieren tratamientos ms espec-ficos y avanzados.

Los tratamientos biolgicos de los efluentes lquidos de la industria textil incluyen bsi-camente tratamientos aerbicos y anaer-bicos que pueden ser precedidos por una o ms etapas de tratamiento primario como ecualizacin, neutralizacin, coagulacin-floculacin y flotacin por aire disuelto (DAF).

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La eficiencia del tratamiento biolgico para la remocin _de la DBO y DQO depende fuertemente de la relacin DBO/DQO. El valor medio de esta razn en un efluente de la industria textil es de alrededor de 0,35, lo que hace difcil la eliminacin total de la DQO. En revisin sobre la biodegradacin de colorantes textiles , se encontr que la mayora de los colorantes no muestran una biodegradacin significativa en medios aer-bicos. Es conveniente llevar este ratio a un valor no menor de 0,6 para lograr una bio-degradabilidad aceptable en el efluente. En consecuencia, el empleo de los procesos de oxidacin avanzada, para reduci r demanda qumica de oxgeno (DQO) como tratamien-tos exclusivos o como pretratamiento biol-gico puede constitui r una alternativa viable para la eliminacin de la materia orgnica refractaria de uri efluente textil.

La mayora de las empresas textiles vier-ten sus aguas residuales al sistema de alcantarillado de la ciudad. El Ministerio de Vivienda public los Valores Mximos Ad-misibles (VMA) de las descargas de aguas residuales no domsticas en el sistema de alcantarillado sanitario (Decreto Supremo N 021-2009-Vivienda). La presente norma re-gula mediante Valores Mximos Admisibles (VMA) las descargas de aguas residuales no domsticas en el sistema de alcantarillado sanitario.

Los Valores Mximos Admisibles (VMA) son aplicables en el mbito nacional y son de obligatorio cumplimiento para todos los usuarios que efecten descargas de aguas residuales no domsticas en los sistemas

. de alcantarillado sanitario; su cumplimiento es exigible por las entidades prestadoras de servicios de saneamiento - EPS, o las entidades que hagan sus veces. Entinda-se por Valores Mximos Admisibles (VMA) como aquel valor de la concentracin de elementos, sustancias o parmetros fsicos y/o qu micos, que caracterizan a un efluente no domstico que va a ser descargado a la red de alcantarillado sanitario, que al ser excedido causa dao inmediato o progresivo a las instalaciones, infraestructura sanitaria,

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maquinarias y equipos de los sistemas de alcantarillado y tratamiento de aguas re-siduales, y tiene influencias negativas en los procesos de tratamiento de las aguas residuales cloacales de la ciudad.

Los Valores Mximos Admisibles (VMA) de las descargas de aguas residuales no do-msticas en los sistemas de alcantarillado sanitario, se establecen en la Tabla N.0 1a y N 2 y forman parte integrante de la norma. Los usuarios cuyas descargas sobrepasen

los valores contenidos en la Tabla N. 0 1, debern pagar la tarifa establecida por el ente competente, la cual es complementaria al reglamento de la presente norma, pudin-dose llega ~ en los casos que se establezca en el reglamento, incluso a la suspensin del servicio de alcantarillado sanitario . Los parmetros conten idos en la Tabla N .0 1 b no pueden ser sobrepasados. En caso se sobrepase dichos parmetros, el usuario ser sujeto de suspensin del servicio .

Tabla N.o 1a. Valores mximos admisibles.

Parmetro VMA para descargas al Unidad Expresin sistema de alcantarillado Demanda bioqumica de

mg /L DB05 500 oxgeno(DBO,) Demanda qumica de oxgeno(DQO) mg /L DQO 1000 Slidos suspendidos totales mg /L S.S.T 500 Aceites y grasas mg /L AyG 100

Tabla N.o 1b. Valores mximos admisibles .

Parmetro Unidad Expresin VMA para descargas al sistema de alcantarillado

Aluminio mg /L Al 10 Arsnico mg /L As 0,5 Boro mg /L B 4 Cadmio mg /L Cd 0,2 Cianuro mg /L CN 1. Cobre mg /L Cu 3 Cromo Hexavalente mg /L Cr s 0,5 Cromo total mg /L Cr 10 Manganeso mg /L Mn 4 Mercurio mg /L Hg 0,02 Nquel mg /L Ni 4 Plomo mg /L Pb 0,5 Sulfatos mg /L so4 2 500 Sulfuros mg /L s2 5 Zinc mg /L Zn 10 Nitrgeno amoniacal mg /L NH4 80 pH unidad pH 6- 9 Slidos sedimentables ml!L /h S.S. 8,5 Temperatura oc T < 35

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11. ANTECEDENTES

Las aguas residuales domsticas y la mayor parte de las aguas residuales no domsticas (lase industriales) son recolectadas en el alcantari llado sanitario de la empresa de agua y alcantarillado de la ciudad (Sedapal) . Estas aguas residuales reciben o recibirn un tratamiento biolgico antes de ser emi-tidas al mar (cuerpo receptor) en plantas administradas por Sedapal y pronto por em-presas privadas (proyecto la Taboada y La Chira). El tratamiento biolgico de las aguas residuales domesticas o cloacales se basa en un proceso aparentemente simple en que una poblacin mixta de microorganismos utiliza como nutrientes sustancias (materia orgnica disuelta y coloidal) que contaminan el agua, mineralizando la materia orgnica y transformndola en dixido de carbono (C02) y agua (Hp) que son sustancias no contaminantes.

La poblacin microbiana puede ser destruida por envenenamiento, lo que ocurre actual-mente ya que las empresas descargan resi-duos lquidos txicos en el agua que circula por el alcantarillado sanitario. Razn por la cual el Decreto Supremo en mencin busca regular las descargas de aguas residuales no domsticas para garantizar la sostenibilidad del tratamiento en las plantas ya instaladas y en las que se instalarn en el futuro.

La Sunass (Superintendencia Nacional de Servicios de Saneamiento) en un informe l-timo establece (Tabla N. 0 2), que existe una reduccin de la capacidad de tratamiento y

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disminucin de la eficiencia de reduccin en el 0805 y de la vida til de las depuradoras existentes y futuras, debido a la emisin en el desage de efluentes industriales txicos.

1. Mtodos de oxidacin avanzada (AOX) Para los contaminantes orgnicos refrac-tarios, los procedim ientos generalmente usados, resultan inadecuados para alcanzar el grado de pureza requerido por ley o por el uso ulterior del efluente tratado. En estos ca-sos y cada vez ms crecientemente, se est recurriendo en los pases industrializados al uso de las llamadas Tecnologas o Procesos de Oxidacin Avanzados (AOX), muy poco aplicados y, peor an, menos difundidos en los pases de economas emergentes como los de Amrica Latina.

Las AOX son especialmente tiles como pretratamiento antes de un tratamiento biolgico para contaminantes resistentes a la biodegradacin o como proceso de pos-tratamiento para efectuar un pulido de las aguas antes de la descarga a los cuerpos receptores . Los procesos involucrados po-seen una mayor factibilidad termodinmica y una velocidad de oxidacin muy incre-mentada por la participacin de radicales, principalmente el radical hidroxilo, OH. Esta especie posee propiedades adecuadas para atacar virtualmente a todos los compuestos orgnicos y reaccionar 106-10 12 veces ms rpido que oxidantes alternativos como el 0 3 . (Tabla N. 0 3).

Tabla . W2. Carga orgnica de diseo versus la carga orgnica actual en PTAR (planta de tratamiento de aguas residuales).

Planta de Caudal de Caudal Porcentaje Caud~l adicional tratamiento tratamiento tratado vs DBO de DBO de

de aguas de diseo el caudal diseo actual de DBO

(Us) actual de diseo actual en residuales (Us) (mg(L) (mg(L) (%) aguas

residuales

San Juan 800 400 50 250 481 92,4 Hu scar 170 74 43,5 250 556 122,4

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Tabla W 3. Potencial de oxidacin.

Potencial de Agente oxidante oxidacin (E0 )

en voltios

Fluor (F) 3,06 Radical hidroxilo (OH) 2,80 Oxgeno atmico (O) 2,42 Ozono (03) 2,08 Perxido de hidrgeno 1,78 (HPzl Cloro (CI2) 1,36 Oxgeno molecular (02) 1,23

En general, las molculas de los colorantes utilizados en la actualidad son de estructuras muy variadas y complejas. La mayora de ellos son de origen sinttico, muy solubles en agua, altamente resistentes a la accin de agentes qumicos y poco biodegradables. Alrededor del 60% de los colorantes en uso en la industria textil actual son colorantes reactivos, que se caracterizan por formar una unin ter con la fibra, lo que garantiza una mayor duracin del color en el tejido. Sus es-tructuras frecuentemente contienen grupos azo, antraquinona o ftalocianina (Figura N.0 1 ). Dadas sus caractersticas de solubilidad y estabilidad, los mtodos tradicionales de floculacin, sedimentacin, flotacin o adsor-cin son tiles en la remocin de colorantes dispersos, pero no de colorantes reactivos, por lo que una alternativa ms promisoria sera la oxidacin avanzada (AOX). En la Figura N. o 1 se presenta algunos ejemplos de molculas colorantes.

da7.0 riazol

antraquinona

triazimi ftaloctanina

Figura N.0 1. Ejemplos estructurales de los co-lorantes textiles.

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La tintura o teido es el proceso en el cual la materia prima textil (algodn, polister o mezcla algodn-polister) es puesta en contacto con la disolucin (colorante reacti-vo) o dispersin de un colorante (colorante disperso). La empresa textil objeto del estu-dio emplea en sus procesos de teido tanto colorantes dispersos como reactivos. En los reactivos dispersos para que la tintura o teido se lleve a cabo se han desarrolla-do tcn icas especiales de tintura o teido que suponen que el colorante no ionizado se disuelve en la fibra, dando lugar a una disolucin similar a la aleacin de dos me-tales. En primer lugar el colorante disperso debe tener un tamao pequeo (coloides) para facilitar su dispersin en el bao. En segundo lugar, hay que conseguir que la fibra aumente temporalmente su tamao de poros , permitiendo as el paso del colorante. Despus de la tintura los poros recuperan su tamao original, atrapando las molculas de colorante en su interior. Por lo tanto, el colorante disperso que no ha sido atrapado, permanecer como dispersin coloidal en el agua residual, especficamente como partcula coloidal

A diferencia de los colorantes dispersos, los colorantes reactivos son una clase tintorera de colorantes que contienen al menos un grupo capaz de formar enlaces covalente entre un tomo del colorante y un tomo de oxgeno, nitrgeno o azufre de la tela a teir. Por tanto, el colorante reactivo no fijado per-manecer en solucin o disuelto en el agua residual (compuesto orgnico refractario). Por lo tanto la separacin del tinte disperso es por coagulacin-floculacin y flotacin con aire disuelto (DAF) y la del tinte reactivo por oxidacin avanzada (AOX).

2. Reaccin Fenton

La reaccin de Fenton es un proceso de oxi-dacin propuesto por H. J. H Fenton (1894) para la oxidacin de cido tartrico. El m-todo se basa en la generacin de radicales hidroxilo (OH) por la adicin de perxido de hidrgeno (Hp2) a sales metlicas de hierro

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(Fe+2 ) en disolucin, obteniendo mejores resultados a valores de pH = 3,0

k = 76,5 L.mol1.s1

En la anterior ecuacin se observa la for-macin de los radicales hidroxilo, que se producen por la descomposicin del pe-rxido de hidrgeno por efectos del hierro, el cual cambia de estado de Fe+2 a Fe+3. En el proceso de Fenton, despus de que el Fe+2 descompone al H20 2, los radicales OH siguen reaccionando con el Fe+2 remanente en disolucin , hasta que ste se convierte totalmente a Fe+3 adems de oxidar a la materia orgnica presente (RH) obteniendo los productos de la reaccin

OH + Fe+2 ----- Fe+3 + OH -OH + RH ----- productos de la oxidacin

El in Fe(lll) puede reducirse por reaccin con Hp2 y formar de nuevo in Fe(ll) y ms radicales hidroxilo. Este segundo proceso se denomina Fenton-like. Es ms lento que el proceso de Fenton, y permite la regenera-cin de Fe(ll). El mecanismo global resulta de carcter cataltico. Para ello, es necesario que el perxido se encuentre en exceso respecto a la cantidad de hierro aadida.

Fe3+ + H20 2 --> FeOOH/ + W Keq = 3,1 0.10-3 L.mol1.s1

FeOOH/ --> H02 + Fe2+ Keq = 2,70.10-3 s1

Fe3+ + H02

--> Fe2+ + 02

+ H+ Keq < 2,00 .1 03 L.mol1.s1

Una de las ventajas del reactivo de Fenton es que no necesita energa externa para des-componer al perxido de hidrgeno en sus radicales hidroxilo , hacindolo un mtodo sencillo y efectivo de catlisis homognea. Una de las desventajas del mtodo se da cuando en disolucin se encuentran anio-nes disueltos tales como fosfatos, cloruros, nitratos, etc., stos pueden provocar una reaccin de complejacin con el hierro, dis-minuyendo la capacidad del Fe+2 de disociar el Hp2 detenindose el ciclo.

111. PARTE EXPERIMENTAL

Los experimentos de oxidacin Fenton (Hp2 + Fe2+, en fase homognea) se han realizado en discontinuo. Las aguas ensayadas corres-ponden al efluente de una textil, en la que se lleva a cabo un tratamiento fsico-qumico previo de coagulacin-floculacin y flotacin por aire disuelto. El nivel de contaminacin de estas aguas residuales es variable, en funcin de los ciclos de produccin. Por este motivo, para estudiar la viabilidad y eficacia de los procesos de oxidacin (homogneo) en su aplicacin a este tipo de aguas, se ha trabajado con una muestra compuesta obtenida en das diferentes. Para seguir la eficacia del proceso de oxidacin se han seleccionado parmetros globales indicati-vos, como la demanda qumica de oxgeno (DQO). La caracterizacin de las muestras de agua residual de la textil se recoge en la Tabla N. 0 4. Todos los efluentes analizados presentan un valor de DQO superior al mximo permi-tido en vertidos industriales establecidos en el D.S. 021- 2009-Vivienda.

Tabla N.o 4. Anlisis de la muestra compuesta de agua residual de la textil tras ser sometida a tratamiento fsico-qumico.

Parmetro analizado Muestra compuesta Valor mximo admisible (VMA) DQO 1700 1000

DBO 460 500

Biodegradabilidad DB0/000 0,306 ---pH 8,1 6-9

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La concentracin inicial de perxido de hidrgeno es la cantidad estequ iomtrica, referida a la DQO de partida. La concentra-cin de Fe2+ usada fue de 200 mg/L (Kang y Hwang, 2000; Barbusinski y Majewski, 2003; Lo pez et al., 2004 ), y la temperatura de operacin entre 20 oc.

Efecto del pH

El pH del medio de reaccin tiene una influen-cia determinante en el proceso de oxidacin Fenton. Es necesario realizar la reaccin a pH cido para generar radicales HO y conseguir velocidades de oxidacin elevadas. Nume-rosos autores han estudiado la influencia de esta variable en el tratamiento de diferentes efluentes industriales, encontrando el valor ptimo de pH en torno a 3 (Lin y Lo, 1997; Ben tez et al., 2001 ; Szpyrkowicz et al., 2001 ; Guedes et al., 2003). El efecto tan acusado del pH inicial del proceso est relacionado con el estado en el que se encuentra el hierro que, a su vez, influye sobre la formacin de radicales hi-droxilo, de acuerdo con las reacciones:

Fe2++ Hp2

---+ Fe3++ HO + HO k: 76 M1.s1 [1] Fe3+ + Hp

2 ---+ Fe2+ + H02 + W k: 0,01 MLs1 [2]

Efecto de la concentracin de Hp2 Se trabaj con la cantidad terica estequio-mtrica, manteniendo constante la dosis de Fe2+ en 200 mg/L. La cantidad de Hp2 co-

rrespondiente a la relacin estequiomtrica respecto a la 000, se calcula mediante la ecuacin: [Hp2]est = (DQ0/8)* 17 = 2,1 25 * DQO.

Un exceso Gle H20 2 conduce a una mayor produccin de radicales hidroxilo (reaccin [1]) o a una mayor regeneracin de Fe2+ (reaccin [2]). Una mayor concentracin de Hp2 y HO aumenta la velocidad de reac-ciones que implican la desaparicin de los mismos, segn : Hp2+HO ---+ H02+Hp k:2,7.107 M1.s1

H02 + HO ---+ 02 + Hp HO + HO ---+ Hp2

Por otro lado, la concentracin residual de H20 2 que permanece en el medio despus del tratamiento aporta toxicidad (lto et al., 1998), lo que obliga a ajustar convenien-temente la dosis de perxido de hidrgeno empleada, de forma que el efluente tratado no exceda los lmites de vertido establecidos para dicho indicador (p.e., ecotoxicidad).

Efecto de la concentracin de Fe2

La concentracin inicial de Fe2+ empleada favorece la extensin de la reaccin, debido a una mayor produccin de radicales HO

Las condiciones iniciales de operacin empleadas en los experimentos realizados en discontinuo, para la muestra de agua residual compuesta se resumen en la Tabla N. 0 5.

Tabla No 5. Condiciones de operacin empleadas en los experimentos de oxidacin Fenton al agua residual compuesta (DQO = 1700).

1

Fe 2+ (mg/L) Hp2 (mg/L) pH r--------2-0_0 ________ ,_ ______ ~36_1_2--------+---------3-,0--------~

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Tabla WG. Cintica de oxidacin del agua residual de la textil.

Parmetro (DQO) 1400

900

450

250

80

40

IV. RESULTADOS

El seguimiento de la evolucin de la DQO (Tabla N. 0 6) como parmetro de calidad del agua residual no slo proporciona in-formacin sobre el grado de mineralizacin de la materia orgnica, sino que, adems, engloba la transformacin de unas especies qumicas a otras con diferentes grados de oxidacin . Las especies que aportan DQO se pueden agrupar en una fraccin ms fcilmente oxidable y otra ms resistente a 'este tratamiento.

En todos los ensayos, la oxidacin de la materia orgnica tiene lugar con una elevada relacin de perxido de hidrgeno respecto del hierro adicionado (relacin ptima Fe2+J Hp2 5,5%, en peso) . En estas condiciones, los radicales hidroxilo se producen muy r-pido, segn la reaccin [1.], y al reaccionar con la materia orgnica provocan una rpida disminucin de la DQO. A medida que el Fe2+se oxida, el Fe3+va reaccionando con el exceso de agua oxigenada para regenerar el Fe2+ mediante la reaccin [2] . Esta reac-cin es mucho ms lenta, lo que explica la desaceleracin de la disminucin de DQO transcurrido el periodo inicial. Por otro lado, la reaccin [2] conduce a la formacin del radical perhidroxilo (OH 2), cuyo poder oxi-dante es muy inferior (1 ,10 V, frente a 2,80V del radical HO)

Tiempo (min) ' o

15

25

50

65

11 o

V. CONCLUSIONES

La oxidacin Fenton , combinacin de sales de Fe2+ con Hp2 a pH cido para generar radicales HO, supone una alter-nativa o una solucin complementaria a los procesos de depuracin convencio-nales para el tratamiento de las aguas residuales de la industria.

La oxidacin Fenton presenta su mxi-ma actividad cataltica a pH 3,0. Un incremento o disminucin en este valor de pH reduce bruscamente la eficacia. Para valores de pH > 3-4, el Fe3+ precipi-ta como Fe(OH)3 y descompone el Hp2 preferentemente a 0 2 y Hp. Adems, la formacin de complejos de Fe(ll) a valores altos de pH conduce a la dismi-nucin de la concentracin de Fe2+. Por otro lado, para valores de pH ms cidos, la regeneracin del Fe2+ por reaccin del Fe3+ con el Hp2 se ve inhibida.

El empleo de una concentracin de Hp2 superior a la cantidad estequiomtrica no mejora la eliminacin de materia orgnica en el proceso Fenton. Aunque este exceso conduce a una mayor pro-duccin de radicales HO o a una mayor regeneracin de Fe2+, propicia una mayor contribucin de reacciones que implican la desaparicin de los mismos.

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VI. REFERENCIAS BIBLIOGRFICAS [1] Ahmadi M., Vahabzadeh F., Bonakdar-

pour B., Mofarrah E., Mehranian M. "Application ofthe central composite de-sign and response surface methodology to the advanced treatment of olive oil processing wastewater using Fenton's peroxidation". Journal of Hazardous Materials 123 (1-3), 187-195, 2005.

[2] AI-Hayek N., Dor M. "Oxidation of or-ganic compounds by Fenton 's reagent: possibi lities and limits". Environment Technology Letters 6 (1), 37-50, 1985.

[3] Andreozzi R., Caprio V., Insola A. , Ma-rotta, R. "Advanced oxidation processes (AOP) for water purification and reco-very". Catalysis Today 53 (1 ), 51-59, 1999.

38

[4] Barbusinski K., Filipek K. "Use of Fenton's reagent for removal of pestici-des from industrial wastewater" . Polish Journal of Environmental Studies 1 O ( 4 ), 207-21?, 2001 .

[5] Barbusinski K., Majewski J. "Discolora-tion of azo dye Acid Red 18 by Fenton reagent in the pres~nce of iron powder". Polish Journal of Environmental Studies 12 (2), 151-155, 2003.

[6] Beltrn de Heredia J ., Domnguez J.R. "Aplicacin del reactivo Fenton para la depuracin de las aguas residuales de la industria productora de aceituna de mesa". Tecnologa del Agua 21 (219), 50-58, 2001.