48247610 KASIM Grijanje

Projektni zadatak

Potrebno je izvršiti proračun centralnog grijanja na individualnom stambenom objektu. Potrebno je usvojiti objekat proizvoljno, te vanjsku projektnu temperaturu za područje Tuzle. Također je potrebno usvojiti dvocijevni sistem sa donjim razvodom. Sve dodatne parametre potrebne za proračun usvojiti samostalno.

1. Uvod – teoretske osnove

Centralno grijanje je takav sistem grijanja, gdje se potrebna količina toplote za grijanje više prostorija proizvodi na jednom centralnom mjestu – kotlu. Dalje se ta generisana toplota putem sredstva za prenos toplote – vode, prenosi putem cijevovodne instalacije ili kanalnog razvoda do grejnih tijela ili otvora u zidu,odakle se dalje odaje toplotu u prostoriju.

Prema vrsti sredstva za prenos topote, centralno grijanje dijelimo na:

Vazušno grijanje, Vodno grijanje i Parno grijanje.

Za ovaj konkretan slučaj individualnog stambenog objekta objekta, medij za prenos toplote je topla voda sa sistemom 90/70. Prema karakteru centralno grijanje može biti gravitaciono i pumpo grijanje. Gravitaciono grijanje se najčešće izrađuje kod visokih objekata gdje gravitacijski uzgon zbog razlike gustina prenosnog medija ima smisla. Za ovaj slučaj taj gravitacioni uticaj je veoma mali, ali ipak se uzima u proračun, jer ipak pomaže pumpi da savlada otpore koji se javljaju.

Kad kažemo dvocijevni sistem sa donjim razvodom, tada se misli da sistem ima razvodnu mrežu u suterenu. Od nje se dalje odvajaju vertikalni odvodi – vertikale, od kojih se dalje odvajaju ogranci i silazni vodovi - povrati, u sabirne vodove . Na jednu od vertikala postavlja se ekspanzioni sud, preko kojeg se vazduh iz sistema odvodi u atmosferu. Ovaj sistem ima jeftinu cijenu, manji utrošak materijala, te jednostavniju izradu u odnosu na neke druge sisteme.

2. PRORAČUN TOPLOTNIH GUBITAKA

2.1. Predradnje za izradu projekta

Prije nego se počne proračun potrebnih koeficijenata i količine toplote, potrebno je ispuniti nekoliko koraka. Ti koraci su u stvari predradnje koje uvijek pri proračunima ovog tipa stoje na prvom mjestu.

Potrebno je:

- Izraditi/Usvojiti nacrt objekta, - Usvojiti najpogodnije mjerilo za prikaz (najčešće 1:50), - Prikazati barem jedan vertikalni presjek objekta, - Na nacrtima potrebno je označiti i strane svijeta, - Usvojiti označavanje prostorija objekta, te prikazati tabelarno oznaku i namjenu prostorije, - Prikazati izbor pozicije kotlovnice,

1

- Usvajanje osnovnih podataka vezanih za prozore, vrata, vanjske i unutrašnje zidove, te plafone.

Koeficijent prelaza toplote

- Koeficijent prelaza toplote računa se za sve površine tako što uzimamo koeficijente prelaza toplote za svaki pojedinačni segment zida u zavisnosti od njegove debljine i to po izrazu:

++∑+=

Km

Wk

si

i

u

21111

αλλδ

α

uα - koeficijent prelaza toplote sa unutrašnje strane površine (w/m2K) (tabela: 5.1.-Todorović)

iδ - debljina jednog sloja zida (m) iλ - koeficijent provođenja toplote za posmatrani sloj zida "i"(w/m2K)(tabela:5.2.-

Todorović)

λ1

- otpor prolazu toplote kroz vazdušni sloj (W/m2K/m) (tabela:5.3.-Todorović)

sα - koeficijent prelaza toplote sa spoljne strane posmatrane površine zida(W/m2K) (tabela: 5.1.-Todorović)

Koeficijenti prelaza toplote za vrata i prozore usvajam iz preporuka (Todorović)

spoljna drvena vrata (VS)........... k= 4,0 (W/m2K) unutrašnja vrata (drvena) (VU)…k= 2,9 (W/m2K) vrata na kotlovnici (metalna) ..... k= 6,4 (W/m2K) balkonska vrata (PVC) .............. k= 2,3 (W/m2K) prozori (PVC) ............................ k= 2,9 (W/m2K)

2.1.1. Koeficijent prelaza toplote kroz vanjske zidove:

2.1.1.1. Prizemlje:

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Krečni maltar 1 0,872δ Betonska kocka 20 1,43δ Produžni maltar 2 14δ Fasadni maltar 1 0,7

Koeficijenti se dobijaju iz tabele 5.2. - Todorović

U 8α = (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

S 25α = (W/m2K)- spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

2

2

1 Wk 2,826

1 0,01 0,2 0,02 0,01 1 mK8 0,87 1,4 1 0,7 25

= = + + + + +

2.1.1.2. Kupatilo i kuhinja

U 8α = (W/m2K)

- unutrašnji koeficijent preijlaza toplote

- tabela 5.1. – TodorovićS 25α = (W/m2K)- spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

2

1 Wk 2,766

1 0,008 0,01 0,20 0,02 0,01 1 mK8 1,04 0,87 1,4 1 0,7 25

= = + + + + + +

2.1.1.3. Sprat:

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Krečni maltar 1 0,872δ Blok šuplji 25 0,563δ Produžni maltar 2 14δ Fasadni maltar 1 0,7

U 8α = (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

S 25α = (W/m2K)- spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

2

1 Wk 1,52

1 0,01 0,25 0,02 0,01 1 mK8 0,87 0,56 1 0,7 25

= = + + + + +

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Keramičke ploč. 0,8 1,042δ Krečni malter 1 0,873δ Betonska kocka 20 1,44δ Produžni maltar 2 15δ Fasadni maltar 1 0,7

3

2.1.2. Koeficijent prelaza toplote kroz unutrašnje zidove:

2.1.2.1. Prizemlje:

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Krečni maltar 1 0,872δ Betonska kocka 15 1,43δ Krečni maltar 1 0,87

u 8α = (W/m2K) - unutrašnji koeficijent preijlaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

S 8α = (W/m2K) - spoljni koeficijent prijelaza toplote - tabela 5.1. – Todorović

2

1 Wk 2,63

1 0,01 0,15 0,01 1 mK8 0,87 1,4 0,87 8

= = + + + +

2.1.2.2. Kupatilo (prema kuhinji i hodniku)

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Keramičke ploči. 0,8 1,042δ Krečni maltar 1 0,873δ Betonska kocka 15 1,44δ Krečni maltar 1 0,87

2

1 Wk 2,56

1 0,008 0,01 0,15 0,01 1 mK8 1,04 0,87 1,4 0,87 8

= = + + + + +



2.1.2.3. Sprat:

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Krečni maltar 1 0,872δ Betonska kocka 15 1,43δ Krečni maltar 1 0,87



4

2

1 Wk 1,587

1 0,01 0,20 0,01 1 mK8 0,87 0,56 0,87 8

= = + + + +

2.1.3. Koeficijent prelaza toplote kroz podove – tavanice:

2.1.3.1. Podvi u prizemlju

2.1.3.1.1. Podvi u kuhinji, dnevnom boravku, hodniku i gostinskoj sobi:

Prijelaz toplote odvija se odozgo nadole.

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Laminat 0,8 0,2102δ PVC folija 0,3 0,1903δ Fina ploča 5 1,34δ Beton od šljunka 15 1,4

2

1 Wk 1,13

1 0,008 0,003 0,05 0,15 1 mK6 0,210 0,19 1,3 1,4 6

= = + + + + +



2.1.3.1.2. Pod kupatila:

Prijelaz toplote odvija se odozgo nadole.

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Keramičke ploči. 0,8 1,042δ Fina ploča 5 1,433δ Beton od šljunka 15 1,4



2

1 Wk 1,10

1 0,008 0,05 0,15 1 mK6 1,04 1,3 1,4 6

= = + + + +

5

2.1.3.2. Plafon prizemlja (pod sprata)

Prelaz toplote odvija se odozdo prema gore.

2.1.3.2.1. Pod svih soba sprata

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Fina ploča 5 1,32δ Šljako beton 8 0,623δ Beton od šljunka 10 1,4

4δ Grede od šuplje opeke

15 0,56

5δ Krečni maltar 2 0,87

2

1 Wk 1,284

1 0,05 0,08 0,10 0,15 0,02 1 mK8 1,3 0,62 1,4 0,56 0,87 8

= = + + + + + +



2.1.3.2.2. Pod hodnika sprata (plafon hodnika prizemlja)

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Keramičke ploč. 0,8 1,042δ Fina ploča 5 1,33δ Šljako beton 8 0,624δ Beton od šljunka 10 1,4

5δ Grede od šuplje opeke

15 0,56

6δ Krečni maltar 2 0,87

2

1 Wk 1,27

1 0,008 0,05 0,08 0,10 0,15 0,02 1 mK8 1,04 1,3 0,62 1,4 0,56 0,87 8

= = + + + + + + +



6

2.1.3.2.3. Plafon sprata (pod tavana)

MaterijalDebljina

[cm]Koefic. (λ)

[W/mK]

1δ Drevni plafon 2 0,142δ Krečni maltar 2 0,873δ Stiropor 3 0,038

2

1 Wk 0,83

1 0,02 0,02 0,03 1 mK8 0,14 0,87 0,038 8

= = + + + +



2.2. Usvajanje temperatura

Za daljni proračun potrebna je spoljna projektna temperatura koja iznosi – 20 [0C] za područje Tuzle.

Na osnovu preporuka za unutrašnje temperature usvajam vrijednosti:

oznaka Naziv prostorijeTemperatura t

[0C]001 Hodnik 18002 Gostinska soba 20003 Dnevni boravak 20004 Kuhinja 20005 Kupatilo 22006 Kotlovnica 15 (preporuka)101 Hodnik sa stepeništem 18102 Gostinska soba 20103 Spavaća soba 20104 Radna soba 20105 Dječija spavaća soba 20106 Tavan negrijana

7

2 .2.1. Proračun negrijanih prostorija

Određivanje temperatura negrijanih prostorija vrši se na osnovu poznatih okolnih temperatura pomoću izraza:

( ) ( )

( ) ( ) [ ]CAkAk

tAktAk

t

u ssu

u sSsuu

x0

∑ ∑

∑ ∑⋅+⋅

⋅⋅+⋅⋅=

- ( )∑ ⋅s

sAk - suma proizvoda kF za površine koje negrijanu prostoriju odvajaju od

spoljneg vazduha

- ( )∑ ⋅u

uAk - suma proizvoda (kA) za površine koje negrijanu prostoriju odvajaju od

unutrašnjih prostorija- tu – unutrašnja temperatura- ts – spoljašnja temperatura

• Temperatura kotlovnice (007)

Temperaturu kotlovnice usvajam na odnosu preporuke (tabela: 5.IX – Todorović)koja se kreće u granicama od :+15 do +200C, usvajam t003 = 150C

• tavan

k= 11,6 (W/m2K) – crijep na letvama bez zaptivanja (Todorović – tabela 5.4)

Površina krova:

2184,52A BP P P m = + =

[ ] ( ) [ ]62,98 0,83 20 13,52 0,83 18 184,52 11,6 20

1962,98 0,83 13,52 0,83 184,52 11,6

⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ − = = − °⋅ + ⋅ + ⋅Tt C

2.3. Tabelarni proračun transmisionih gubitaka

- Potrebna količina toplote za grijanje sastoji se iz:

H T VQ Q Q= +

TQ - transmisioni gubitci

8

( )

∑=

−=

=n

iiuii

SDT

ttAkQ

ZZQfQ

10

0

)(

;;

Q0 - se računa za svaku zagrijavanu prostorijuki – koeficijent prelaza toplote za sve površine koje tu prostoriju razdvajaju od

susjednih prostorija ili spoljne sredinetu – unutrašnja projektna temperaturati = tS – ako posmatrana površina razdvaja posmatranu površinu od spoljne površine

)1(0 SDT ZZQQ ++=

ZD – dodatak zbog prekida u zagrijavanju (tabela 5.XII – Todorović)ZS – dodatak na strane svijeta( tabela 5.XIV – Todorović )

02( )

= ⋅ − DU U S

Q Wk

A t t m K

kD – srednja vrijednost koeficijenta prijelaza toploteAU – ukupna unutrašnja površina prostorije

( ) ( )V p k U S ESQ a L R H t t Z= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅∑

QV – dodatak na uticaj infiltracije vazduhaa – propustljivost procjepa ( količina vazduha na sat koji prodire kroz procjep dužine

1 m pri razlici pritiska od 1 Pa

L – dužina procjepaR – karakteristika prostorije H – karakteristika zgradeZE=1 – dodatak za prozore na uglu

3

Q Whq

V m =

- specifična potrebna količina toplote

V – Zapremina prostorije

9

( ) ( ) [ ]a L 0,8 5,98 2,48 5,77 m⋅ = ⋅ + =∑ ; a=0,8; Hk=0,68;P

PV

A0,237 R 0,9

A= ⇒ = ; ZU=1

PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE TOPLOTE

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18O

znak

a

Str

ana

svija

ta Deb

ljina

zida

PRORAČUN POVRŠINE PROR. GUBITAKA TOPLOTE DODACIPOTREBNAKOLIČINATOPLOTEQh=Qt+Qv

Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak Za

raču

n k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

001/18 Hodnik Vu=(1,80·5,20+2,20·2,60)·2,70=41,40 [m3 ]

P - - 5,20 1,8 9,36 1 - 9,36 1,13 15 16,95 158,70 AU=5,2·1,8+5,2·1,6+2,6·2,2·2++2·(5,2+1,8)·2,4+2·(2,6+2,2)·2,4

AU = 85,76 [m2]P - - 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 1,13 15 16,95 96,96

ZS1 I 20 2,60 2,70 7,02 1 0,56 6,46 2,83 38 107,6 695,10ZS2 S 20 4,0 2,70 10,8 1 2,37 8,43 2,83 38 107,6 907,10

( )0

DU

Qk

A Ti Te=

⋅ −

1972,200,60

85,76 38Dk = =⋅

JP I - 0,70 0,80 0,56 1 - 0,56 1,70 38 64,60 36,20SV S - 1,10 2,15 2,37 1 - 2,37 3,50 38 133,0 315,20UZ1 - 15 2,60 2,70 7,02 1 1,44 5,60 2,56 -4 -10,24 -57,15UZ2 - 15 1,80 2,70 4,86 1 1,85 3,01 2,63 -2 -5,26 -15,83UZ3 - 15 5,20 2,70 14,0 1 3,70 10,3 2,63 -2 -5,26 -54,40UZ4 - 15 2,20 2,70 5,94 1 - 5,94 2,56 -4 -10,24 -60,80UV1 - - 0,90 2,05 1,85 3 - 5,55 2,90 -2 -5,80 -32,20

UV2 - - 0,70 2,05 1,44 1 - 1,44 2,90 -4 -11,60 -16,70 2287,75TQ =3q 59 Whm− =

T - 30 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 1,27 0 0 0T - 30 5,20 1,60 8,32 1 - 8,32 1,27 0 0 0

∑=1972,20 7 24 10 1,16

( ) ( ) 6,77 0,9 0,68 38 1= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⇒∑V p k U S USQ a L R H t t Z

=VQ 157,50

=HQ 2445,25

10

[ ]0 0(1 ) 2287,75T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljina

zida


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

raču

n

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

002/20 Gostinska soba Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3]

P - - 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 1,13 17 19,21 307,36 AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4AU= 54,36 [m2]ZS1 Z 20 4,20 2,70 11,3 1 2,7 8,64 2,83 40 113,20 978,05

ZS2 S 20 3,80 2,70 10,3 1 - 10,3 2,83 40 113,20 1166,0 2695,741,24

54,36 40Dk = =⋅

SP Z - 2,0 1,35 2,70 1 - 2,70 1,70 40 68,0 183,60UZ1 - 15 4,20 2,70 11,3 1 1,85 9,50 2,63 2 5,26 50,0UV1 - - 0,90 2,05 1,85 1 - 1,85 2,90 2 5,80 10,73

3261,85TQ =

q=95,90 [Whm-3]

UZ2 - 15 3,80 2,70 10,3 1 - 10,3 2,63 0 0 0T - 30 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 1,28 0 0 0

∑=2695,7417

19 5 1,21


=VQ 862,50

=HQ 4124,35

( ) [ ]a L 0,8 8,12 7 5,54 45,30 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A1,5 R 0,7

A= ⇒ = ; ZU=1

11

[ ]0 0(1 ) 3261,85T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljin

azi

da


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

raču

n

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

003/20 Dnevni boravak Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3]

P - - 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 1,13 17 19,21 307,36 AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4AU= 54,36 [m2]ZS1 Z 20 4,20 2,70 11,30 1 2,7 8,64 2,83 40 113,20 978,05

ZS2 J 20 3,80 2,70 10,30 1 - 10,3 2,83 40 113,20 1166,0 2651,641,22

54,36 40Dk = =⋅

SP Z - 2,0 1,35 2,70 1 - 2,70 1,70 40 68,0 183,60UZ1 - 15 1,10 2,70 2,97 1 1,85 1,12 2,63 2 5,26 5,90UZ2 - 15 3,10 2,70 8,37 1 - 8,37 2,63 0 0 0

2943,35TQ =

q=88,50 [Whm-3]

UZ3 - 15 3,80 2,70 10,30 1 - 10,30 2,63 0 0 0UV - - 0,90 2,05 1,85 1 - 1,85 2,90 2 5,80 10,73T - 30 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 1,28 0 0 0

∑=2651,6417

19 -5 1,11


=VQ 862,50

=HQ 3805,85

12

( ) [ ]a L 0,8 8,12 7 5,54 45,30 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A1,5 R 0,7

A= ⇒ = ; ZU=1

[ ]0 0(1 ) 2943,35T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljina

zida


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

rač

un

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

004/20 Kuhunja Vu= 4,10·3,10·2,70= 34,32 [m3]

P - - 4,10 3,10 12,71 1 - 12,71 1,13 17 19,21 244,16 AU=4,21·3,1·2+(4,1+3,1)·2·2,4AU= 47,27 [m2]ZS1 J 20 4,10 2,70 11,07 1 2,24 8,83 2,83 40 113,20 999,55

ZS2 I 20 3,10 2,70 8,37 1 - 8,37 2,83 40 113,20 947,50 2338,31,23

47,27 40Dk = =⋅

SP J - 1,60 1,40 2,24 1 - 2,24 1,70 40 68,0 152,32UZ1 - 15 2,30 2,70 6,21 1 - 6,21 2,56 -2 -5,12 -31,80UZ2 - 15 1,80 2,70 4,86 1 1,85 3,01 2,63 2 5,26 15,83

2478,60TQ =

q=104,1 [Whm-3]

UZ3 - 15 3,10 2,70 8,37 1 - 8,37 2,63 0 0 0UV - - 0,90 2,05 1,85 1 - 1,85 2,90 2 5,80 10,73T - 30 4,10 3,10 12,71 1 - 12,71 1,28 0 0 0

∑=2338,3017

19 -10 1,06

13


=VQ 1094,30

=HQ 3572,90

( ) [ ]a L 0,8 7,36 7 5,54 44,70 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A1,21 R 0,9

A= ⇒ = ; ZU=1

[ ]0 0(1 ) 2478,60T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljina

zida


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

raču

n

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

005/20 Kupatilo Vu= 2,60·2,20·2,70= 15,50 [m3]

P - - 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 1,10 19 20,90 119,55 AU=2,6·2,2·2+(2,6+2,2)·2·2,4AU= 34,48 [m2]ZS1 I 20 2,60 2,70 7,02 1 0,36 6,66 2,77 42 116,34 774,80

JP I - 0,60 0,60 0,36 1 - 0,36 1,70 42 71,40 25,70 1089,160,752

34,48 42Dk = =⋅

UZ1 - 15 2,20 2,70 5,94 1 - 5,94 2,77 2 5,54 32,90UZ2 - 15 2,60 2,70 5,72 1 1,44 4,28 2,77 4 11,08 47,42UV - - 0,70 2,05 1,44 1 - 1,44 2,90 2 5,80 8,35

1176,30TQ =q=138,1 [Whm-3]

UZ3 - 15 2,20 2,70 5,94 1 - 5,94 2,77 4 11,08 65,80T - 30 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 1,28 2 2,56 14,64

14

∑=1089,16 9 27 0 1,08


=VQ 963,90

=HQ 2140,20

( ) [ ]a L 0,8 1,86 7 5,14 37,50 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A0,250 R 0,9

A= ⇒ = ; ZU=1

[ ]0 0(1 ) 1176,30T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =

15

( ) [ ]a L 0,8 4,92 7 5,80 44,54 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A1,63 R 0,7

A= ⇒ = ; ZU=1

[ ]0 0(1 ) 1727,60T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18O

znak

a

Str

ana

svija

ta Deb

ljin

azi

da


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak Za

raču

n k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

101/18 Hodnik Vu=(1,60·5,20+2,20·2,60)·2,70= 37,90 [m3 ]

P - 30 5,20 1,60 8,32 1 - 8,32 1,27 0 0 0 AU=5,2·1,6·2+(5,2+1,6)·2·2,6+2·2,6·2,2+2·(2,6+2,2)·2,6AU = 88,40 [m2]

P - 30 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 1,27 0 0 0ZS1 I 25 2,60 2,70 7,02 1 3,60 3,42 1,52 38 57,76 197,54ZS2 S 25 4,0 2,70 10,8 1 2,18 8,62 1,52 38 57,76 497,90

( )0

DU

Qk

A Ti Te=

⋅ −

1489,300,44

88,40 38Dk = =⋅

JP I - 1,50 2,40 3,60 1 - 3,60 1,70 38 64,60 232,56SV S - 0,95 2,30 2,18 1 - 2,18 3,0 38 114,0 248,52UZ1 - 20 2,60 2,70 7,02 1 1,85 5,17 1,58 -2 -3,16 -16,33UZ2 - 20 1,60 2,70 4,32 1 1,85 2,47 1,58 -2 -3,16 -7,80UZ3 - 20 5,20 2,70 14,0 1 3,70 10,3 1,58 -2 -3,16 -32,55UZ4 - 20 2,20 2,70 5,94 1 - 5,94 1,58 -2 -3,16 -18,77UV1 - - 0,90 2,05 1,85 4 - 7,40 2,90 -2 -5,80 -42,92

T - 10 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 0,83 37 30,71 175,66 1727,60TQ =q=66,84 [Whm-3]T - 10 5,20 1,60 8,32 1 - 8,32 0,83 37 30,71 255,50

∑=1489,30 7 24 10 1,16

( ) ( ) 44,54 0,7 0,68 38 1= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⇒∑V p k U S USQ a L R H t t Z =VQ 805,64

=HQ 2533,20

16


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljin

azi

da


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

rač

un

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

102/20 Gostinska soba Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3]

P - 30 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 1,28 0 0 0 AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4AU= 54,36 [m2]ZS1 Z 25 4,20 2,70 11,30 1 5,0 6,30 1,52 40 60,80 383,04

ZS2 S 20 3,80 2,70 10,30 1 - 10,30 1,52 40 60,80 626,24 2027,530,93

54,36 40Dk = =⋅

SP Z - 2,0 1,35 2,70 1 - 2,70 1,70 40 68,0 183,60SV Z - 2,30 1,0 2,30 1 - 2,30 3,0 40 120,0 276,0UZ1 - 20 4,20 2,70 11,3 1 1,85 9,50 1,58 2 3,16 30,0

2372,20TQ =q=77,30 [Whm-3]

UV1 - - 0,90 2,05 1,85 1 - 1,85 2,90 2 5,80 10,73UZ2 - 20 3,80 2,70 10,3 1 - 10,3 1,58 0 0 0T - 10 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 0,83 39 32,37 517,92

∑=2027,5313

19 5 1,17

( ) ( ) 50 0,7 0,68 40 1= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⇒∑V p k U S USQ a L R H t t Z =VQ 952

=HQ 3324,20

( ) [ ]a L 0,8 4,92 7 5,54 50 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A1,50 R 0,7

A= ⇒ = ; ZU=1

[ ]0 0(1 ) 2372,20T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =

17


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljin

azi

daPRORAČUN POVRŠINE PROR. GUBITAKA TOPLOTE DODACI

POTREBNAKOLIČINATOPLOTEQh=Qt+Qv

Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

raču

n

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

103/20 Spavaća soba Vu= 4,20·3,80·2,70= 43,0 [m3]

P - 30 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 1,28 0 0 0 AU=4,2·3,8·2+(4,2+3,8)·2·2,4AU= 54,36 [m2]ZS1 Z 25 4,20 2,70 11,30 1 5,0 6,30 1,52 40 60,80 383,04

ZS2 J 25 3,80 2,70 10,30 1 - 10,3 1,52 40 60,80 626,242001,1

0,9254,36 40Dk = =

⋅SP Z - 2,0 1,35 2,70 1 - 2,70 1,70 40 68,0 183,60SV Z - 2,30 1,0 2,30 1 - 2,30 3,0 40 120,0 276,0UZ1 - 20 1,10 2,70 2,97 1 1,85 1,12 1,58 2 3,16 3,54UZ2 - 20 3,10 2,70 8,37 1 - 8,37 1,58 0 0 0

2141,20TQ =

q=72 [Whm-3]

UZ3 - 20 3,80 2,70 10,30 1 - 10,30 1,58 0 0 0UV - - 0,90 2,05 1,85 1 - 1,85 2,90 2 5,80 10,73T - 10 4,20 3,80 16,0 1 - 16,0 0,83 39 32,37 517,92

∑=2001,1013

19 -5 1,07

( ) ( ) 50 0,7 0,68 40 1= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⇒∑V p k U S USQ a L R H t t Z =VQ 952

=HQ 3093,20

( ) [ ]a L 0,8 4,92 7 5,54 50 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A1,50 R 0,7

A= ⇒ = ; ZU=1

18

[ ]0 0(1 ) 2141,20T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljin

azi

da


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

raču

n

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

104/20 Radna soba Vu= 4,10·3,10·2,70= 34,32 [m3]

P - 30 4,10 3,10 12,71 1 - 12,71 1,28 0 0 0 AU=4,21·3,1·2+(4,1+3,1)·2·2,4AU= 47,27 [m2]ZS1 J 25 4,10 2,70 11,07 1 - 11,07 1,52 40 60,80 673,0

ZS2 I 25 3,10 2,70 8,37 1 1,82 6,55 1,52 40 60,80 398,24 1731,970,916

47,27 40Dk = =⋅

SP I - 1,40 1,30 1,82 1 - 1,82 1,70 40 68,0 123,76UZ1 - 20 2,50 2,70 6,75 1 - 6,75 1,58 0 0 0UZ2 - 20 1,60 2,70 4,32 1 1,85 2,74 1,58 2 5,26 8,32

1853,20TQ =

q=84,30 [Whm-3]

UZ3 - 20 3,10 2,70 8,37 1 - 8,37 1,58 0 0 0UV - - 0,90 2,05 1,85 1 - 1,85 2,90 2 5,80 10,73T - 10 4,10 3,10 12,71 1 - 12,71 0,83 39 32,37 517,92

∑=1731,9713

19 -5 1,07


=VQ 1040,40

=HQ 2893,60

19

( ) [ ]a L 0,8 4,92 7 5,54 42,50 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A0,984 R 0,9

A= ⇒ = ; ZU=1

[ ]0 0(1 ) 1853,20T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1314

15 16 17 18

Ozn

aka

Str

ana

svija

ta Deb

ljin

azi

da


Duž

ina,

širin

a Vis

ina

Pov

rš-

ina br

oj

Odb

itak

Za

rač

un

k Δt

k* Δ

t

Gub

itak

Q0 ZU+

Za=

ZD

Vje

tar

ZV S

tr.s

v.Z

S Uku

pno

Z

- - cm m m m2 - m2 m2 W/m2K

0C W/m2 W % % % 1+% W

105/20 Dječija soba Vu= 2,60·2,20·2,70= 15,50 [m3]

P - 30 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 1,28 -2 -2,56 -14,64 AU=2,6·2,2·2+(2,6+2,2)·2·2,4AU= 34,48 [m2]ZS I 25 2,60 2,70 7,02 1 1,20 5,82 1,52 40 60,80 353,85

JP I - 1,25 0,95 1,20 1 - 1,20 1,70 40 68,0 81,60 685,710,50

34,48 40Dk = =⋅

UZ1 - 20 2,20 2,70 5,94 1 - 5,94 1,58 0 0 0UZ2 - 20 2,60 2,70 5,72 1 1,85 3,87 1,58 2 3,16 12,30UV - - 0,90 2,05 1,85 1 - 1,85 2,90 2 5,80 10,73

726,85TQ =q=112,75 [Whm-3]

UZ3 - 20 2,20 2,70 5,94 1 - 5,94 1,58 2 3,16 18,77T - 10 2,60 2,20 5,72 1 - 5,72 0,83 39 32,37 223,10

∑= 685,71 7 27 0 1,06


=VQ 1020,80

20

=HQ 1747,66

( ) [ ]a L 0,8 3,66 7 5,40 41,70 m⋅ = ⋅ + ⋅ =∑ ; a1=0,8; a2=7; Hk=0,68;P

PV

A0,608 R 0,9

A= ⇒ = ; ZU=1

[ ]0 0(1 ) 726,85T D SQ Q Z Z Q Z W= ⋅ + + = ⋅ =

21

2.4. Ukupna količina toplote potrebna za grijanje objekta

PROSTORIJA GUBITAK(W)Oznaka naziv

001/18 Hodnik 2445,25002/20 Gostinska soba 4124,35003/20 Dnevni boravak 3805,85004/20 Kuhinja 3572,90005/22 Kupatilo 2140,20006/15 Kotlovnica negrijana101/18 Hodnik 2533,20102/20 Gostinska soba 3324,20103/20 Spavaća soba 3093,20104/20 Radna soba 2893,60105/22 Dječija soba 1747,66

∑= 29680,41

3. PRORAČUN GRIJNIH TIJELA

3.1. Usvajanje grijnih tijela

Na osnovu proračunatih gubitaka za svaku prostoriju biram radijatore fabrike" Termal " Lopare sa podacima:

- ulazna temperatura ……. 900C- izlazna temperatura …… 700C- priključak ……………… 1/2" i 3/4"- ispitni pritisak ………… 0,9 Mpa (1,2 Mpa)- radni pritisak …………. 0,6 Mpa (0,8 Mpa)- lokalni otpor …………. ζ = 2

- visina parapeta …………….. h = 800 mm

Tabela iz kataloga za izbor članaka radijatora aklimat MS

22

Prikaz člankastog radijatora

Tabela iz kataloga za izbor radijatora za kupatilo

23

Prikaz radijatora za kupatilo

U slijedećoj tabeli prikazane su količine članaka usvojenih radijatora.

ProstorijaGubici

(W)

GRIJNO TIJELO

Tip radijatoraTop.učin.članka(w

)Broj članaka

001/18 2445,25 MS 1024 266/2660 10002/20 4124,35 MS 600 172/4128 24003/20 3805,85 MS 600 172/3956 23004/20 3572,90 MS 600 172/3612 21005/22 2140,20 MS 1024 266/2128 8101/18 2533,20 MS 1024 266/2660 10102/20 3324,20 MS 600 172/3440 20103/20 3093,20 MS 600 172/3096 18104/20 2893,60 MS 600 172/2924 17105/22 1747,66 MS 600 172/1720 10

ΣQ = 29680,41 ΣQG = 30324 Σ 161

24

3.2. Usvajanje kotla

3.2.1. Proračun kapaciteta kotla

[ ]K GQ Q (1 a b) W= ⋅ + +

- QK – kapacitet kotla (kW)- QG – količina toplote koju odaju grijna tijela (W)- a - dodatak za toplotne gubitke kotla i vodova (%)- b – dodatak za brže zagrijavanje vode i mase postrojenja (%)

20,0

10,0

==

b

a

[ ]K

2K

Q 30324 (1 0,10 0,20) 39421,20 W

Q 39421,20A 5,63 m

k 7000

= ⋅ + + =

= = =

- k – normalno opterećenje kotla (W/m2) – tabela 9.1. Todorović (na osnovu vrste goriva i kotla)

Na osnovu dobijenih podataka odabirem: EKO-CK toplovodni kotao-snage 40 kW,

proizvođača Hrvatska.

Karakteristike kotla EKO – CK:

Toplovodni kotao za centralno grejanje predviđen za loženje sa čvrstim gorivom a uz dodatak gorionika na tečno ili gasovito gorivo, nazivnog toplotnog kapaciteta od 20-110 kW.

Odgovarajuće dimenzionisano ložište, vođenje dima u tri prolaza (promaje) i dodatno orebrene površine za izmenu toplote osiguravaju visoki stepen iskorištenja kotla (do 91,0%), što ga čini ''štedljivim''.

Ekološki je prihvatljiv, za šta poseduje sertifikate prema zahtevnim ekološkim propisima austrijske pokrajine Štajerske.

Velika vrata i ložište kotla omogućuju loženje krupnim čvrstim gorivom i jednostavno čišćenje i održavanje.

Kotao se isporučuje zasebno od oplate što znatno olakšava transport i manipulaciju kotlom a montaža oplate je jednostavna, brza i bez šrafova.

Kotao je ispitan i sertifikovan po evropskoj normi EN 303-5 i EN 304 na Fakultetu mašinstva i brodogradnje u Zagrebu i proizveden u skladu s normom ISO 9001/2000.

25

Kotao EKO – CK

Tehničke karakteristike sa dimenzijama i dijelovima kotla

26

3.3 Usvajanje kotlovnice

Kotlovnica predstavlja posebnu prostoriju u koju se smještaju kotlovi koji služe za centralno grijanje. Kotlovnice se najčešće postavljaju u podrumima zgrada, ovisno o položaju dimnjaka, mogućnošću dovoda goriva itd. Za naš slučaj kotlovnica je zaseban objekat, koji ima prostoriju za smještaj kotla, te manju prostoriju za smejštaj goriva. S obzirom da se radi o kotlu na čvrsto gorivo, potreban je manji prostor za smještaj goriva. Prema literauturi Grejanje i vetrenje M. Radonića na strani 152, dijagram 193, može se na osnovu potrebne količine toplote, ukupne zapremine grijanih prostorija, odrediti površina koju bi kotlovnica trebala imati. Za toplotno opterećenje od nominalnih (za kotao) 20 [kW], te zapreminom grijanih prostorija od ≈300 3m dobijamo površinu kotlovnice od približno 6,5 3m . Naravno, ovo je samo prostorija za smještaj kotla, dok će se dalje prostorija za smještaj goriva i ukupna površina objekta naknadno uskladiti sa projektantom i investitorom.

3.4. Određivanje stepena dana

( )∑=

−+−=Z

nsnggggU ttttZSD

1

)(

- Z broj dana grijnog perioda- tU – unutrašnja prosječna temperatura grijanog objekta- tgg – temperatura koja ograničava početak i kraj grijanja- tsn – srednja temperatura svakog pojedinog dana u toku perioda grijanja

01 1 2 2 n nU

1 2 n

0gg

V t V t ... V tt 20 C

V V ... V

t 12 C

+ + + = = + + +

=

- na osnovu preporuka

Z

snn 1

SD Z (19 12) (12 t )=

= ⋅ − + −∑

sn

Z 201tabela 353 1.Slobodan Zrnić

t 4,7

= −=

za područje Tuzle

SD = 2881

3.5. Godišnja potrošnja goriva

[ ]U S

24 3,6 e y SD QB kg / god

(t t ) Hu

⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅=− ⋅ ⋅η

e=eT·eb - koeficijent ograničenja et –koeficijent temperaturnog ograničenja eb - koeficijent eksploatacionog ograničenja et = 0,9 – tabela 9.III – Todorović (za stambene zgrade)

27

eb = 1,0 - tabela 9.IV – Todorović y – korekturni koeficijent y = 0,60 – za normalno vjetrovite predjele i otvoren položaj SD – stepen dan Q – potrebna količina toplote za grijanje Hu – donja toplotna moć goriva Hu = 16493 (kJ/kg) (izračunato za mrki ugalj ’’Banovići’’ sortiran 30 - 60 mm) η – stepen iskorištenja postrojenja 63,0=⋅⋅= rCk ηηηη ηk - stepen korisnosti kotla ………………… ηk = 0,68 tabela 9.V- Todorović ηr - stepen korisnosti regulacionog sistema … ηr = 0,95 tabela 9.V- Todorović ηC - stepen korisnosti cijevne mreže ………… ηC = 0,98 tabela 9.V- Todorović tU – unutrašnja temperatura objekta …………. tu =20 [0C] tS - spoljna projektna temperatura ……………. tS = -20 [0C]

[ ]24 3,6 0,9 0,6 2881 30324B 9807,02 10000 kg / god

(20 20) 16493 0,63

⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = ≈+ ⋅ ⋅

3.6 Proračun ekspanzione posude

Veličina ekspanzionog suda se računa na osnovu ukupne zapremine vode u kotlu, grijnim tijelima i cjevovodu

[ ]lVV vode⋅= 045,0

Na osnovu preporuke, ovaj proračun (za radijatorsko grijanje) se može izvršiti prema obrascu:

[ ]KV 0,0017 Q l= ⋅

[ ]3V 0,0017 40 10 68 l= ⋅ ⋅ =

Usvaja se expanziona posuda proizvođača :

28

3.7. Proračun dimnjaka

Presjek dimnjaka se peibližno određuje na osnovu izraza:

2Ga QA cm

h

⋅ =

- QK =40 [kW] – kapacitet kotla priključenog na dimnjak- h =7 [m] –visina dimnjaka od rešetke ložišta - a – 0,034 – za mrki ugalj

20,034 40000A 514,030 cm

7

⋅ = =

Usvaja se dimnjak dimenzija:

D: 24 x 22 [cm] A = 528 [cm²] h = 7 [m]

29

4. PRORAČUN CIJEVNE MREŽE

4.1 Prethodni proračun

Ovdje će se sada odrediti padovi pritiska u cjevovodu, te odgovarajući otpori koji se javljaju na pojedinim dionicama. Dužinske mjere za pojedine dionice date su tabelarno.

Tabelarni prikaz dužina dionica

1 1,24 22 0,052 1,51 23 0,083 7,82 24 2,804 6,58 25 2,755 6,12 26 7,786 1,074 27 0,647 0,10 28 0,10

Br.dionice Dužina (m) Br.dionice Dužina (m )

30

8 0,05 29 0,059 0,08 30 0,08

10 2,80 31 1,1511 2,75 32 3,4012 5,830 33 0,6413 0,64 34 0,1014 0,10 35 0,0515 0,05 36 0,0816 0,08 37 3,4317 2,80 38 4,0618 2,75 39 3,4519 6,58 40 4,5020 0,64 41 3,4121 0,10 42 1,22

Najnepovoljnije grejno tijelo stambenog objekta koje se grije jeste u prizemlju radijator sa oznakom „Hodnik 001 - 2445,25 W“. Njegovo strujno kolo čine dionice 1,2,3,4,5,6,7,8,9,12,19,26,31,42. Visinska razlika između sredine kotla i sredine tog radijatora iznosi h = 0,35 [m]. Zbog toga ćemo u daljem proračunu zanemariti visinsku razliku između radijatora u prizemlju i kotla, tako da ćemo samo uzeti visinsku razliku za radijatore na spratu. A usvajanje cjevovoda za prizemlje vršit ćemo na osnovu toplotnog protoka odnosno masenog protoka.

Vertikala IV:

Grejno tijelo sprat 101:

- Dionice koje čine strujni krug 101: 1,2,3,4,5,6,10,11,9,12,19,26,31,42- Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 3,05 = 373,015 [Pa]- Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H=0,67 x 373,015 = 249,92 [Pa]-Dužoine dionica L101 = 52,534 [m]- Jedinični pad pritiska: R101 = H/L = 249,92/52,534= 4,75 [Pa/m]

Vertikala III:


- Dionice koje čine strujni krug 102: 1,2,3,4,13,17,18,16,19,26,31,42- Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa]- Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H=0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa]- U dionicama 1,2,3,4,19,26,31,42 ukupne dužine ∑L = 33,90 [m] prethodno je već utrošeno

33,90 x 4,75 = 161,025 [Pa]- Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 161,025 = 71,70 [Pa]- Dužina dionica L102 = 6,30 [m]- Jedinični pad pritiska: R102 = H/L = 71,70/6,30 = 11,40 [Pa/m]

Vertikala II:


31

- Dionice koje čine strujni krug 103: 1,2,3,20,24,25,23,26,31,42- Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa]- Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa]- U dionicama 1,2,3,26,31,42 ukupne dužine ∑L= 20,72 [m] prethodno je već utrošeno

20,72 x 4,75 = 98,42 [Pa]- Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 98,42 = 134,30 [Pa]- Dužina dionice 24,25 L103 = 6,30 [m]- Jedinični pad pritiska: R103 = H/L = 134,30/6,30 = 21,30 [Pa/m]

Vertikala I:


- Dionice koje čine strujni krug 105: 1,32,38,39,37,42- Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa]- Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa]- U dionicama 1 i 42 ukupne dužine ∑L= 2,46 [m] prethodno je već utrošeno

2,46 x 4,75 = 11,70 [Pa]- Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 11,70 = 221 [Pa]- Dužina dionice L105 = 14,34 [m]- Jedinični pad pritiska: R105 = H/L = 221/14,34 = 15,40 [Pa/m]

Grejno tijelo prizemlje 104:

- Dionice koje čine strujni krug 104: 1,32,33,34,35,36,37,42- Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 2,84 = 347,33 [Pa]- Na linijske gubitke otpada: ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 347,33 = 232,70 [Pa]- U dionicama 1 i 42 ukupne dužine ∑L= 2,46 [m] prethodno je već utrošeno

2,46 x 4,75 = 11,70 [Pa]U dionicama 32 i 37 ukupne dužine ∑L= 6,83 [m] prethodno je već utrošeno

6,83 x 15,40 = 105,20 [Pa]

- Ukupno je utrošeno 105,20 + 11,70 = 116,90 [Pa]- Za trenje u pomenutim dionicama preostaje 232,70 – 116,90 = 115,30 [Pa]- Dužina dionica L104 = 0,87 [m]- Jedinični pad pritiska: R104 = H/L = 115,30/ 0,87= 132,53 [Pa/m]

Prizemlje

Grejno tijelo prizemlje 001

- Dionice koje čine strujni krug 001: 1,2,3,4,5,6,7,8,9,12,19,26,31,42

- Raspoloživi napor: H = 122,3 x h = 122,3 x 0,35 = 42,80 [Pa]

- Na linijske gubitke otpada:

32

ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 42,80 = 28,70 [Pa]- Ukupna dužina strujnog kola:

L001= 46,80 [m]- Jedinični pad pritiska:

R001 = H/L = 28,70 / 46,80= 0,60 [Pa/m]


- Dionice koje čine strujni krug 002: 1,2,3,4,13,14,15,16,19,26,31,42


- Na linijske gubitke otpada:ΔpL = 0,67 x H = 0,67 x 17,12 = 11,50 [Pa]

- Ukupna dužina strujnog kola:L002= 34,40 [m]

- Jedinični pad pritiska:R002 = H/L = 11,50 / 34,40= 0,33 [Pa/m]


- Dionice koje čine strujni krug 003: 1,2,3,20,21,22,23,26,31,42






- Dionice koje čine strujni krug 004: 1,2,27,28,29,30,31,42




- Jedinični pad pritiska:R004 = H/L = 11,50 / 5,63= 2 [Pa/m]


- Dionice koje čine strujni krug 005: 1,2,27,28,29,30,31,42

33





4.2 Naknadni proračun

Maseni protok se izračunava po izrazu: Q 30324 kg

m 0,86 0,86 1303,9320 20 h

= ⋅ = ⋅ = &

DionicaToplotni protok

Q(W)

Maseni protok[ ]hkgm /

dionicaToplotni protok

Q(W)

Maseni protok[ ]hkgm /

1 30324 1303,93 22 3956 170,102 23552 1012,74 23 7052 303,233 19940 857,42 24 3096 133,134 12888 554,20 25 3096 133,135 5320 228,76 26 19940 857,426 5320 228,76 27 3612 155,307 2660 114,38 28 3612 155,308 2660 114,38 29 3612 155,309 5320 228,76 30 3612 155,30

10 2660 114,38 31 23552 1012,74

34

11 2660 114,38 32 4644 199,7012 5320 228,76 33 2924 125,7313 7568 325,42 34 2924 125,7314 4128 177,50 35 2924 125,7315 4128 177,50 36 2924 125,7316 7568 325,42 37 4644 199,7017 3440 147,92 38 1720 73,9618 3440 147,92 39 1720 73,9619 12888 554,20 40 2128 91,5020 7052 303,23 41 2128 91,5021 3956 170,10 42 30324 1303,93

Vrijednosti lokalnih otpora za dati sistem centralnog grijanja prikazani su u slijedećoj tabeli.

35

Tabelarni prikaz vrijednosti koeficijenata lokalnog gubitka ξ

Vrijednosti koeficijenata mjesnih otpora - ζ

Σζ

DIO

NIC

A

luk

ko

tao

Pro

lazn

i v

en

til

Gri

jno

tije

lo

zao

bila

znic

a

zas

un

(s

a s

uže

nje

m)

T r

ačva

-od

va

jan

je(

su

pro

tan

sm

ijer

) T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( s

up

rota

n s

mije

r ) T

rač

va-o

dv

aja

nje

( p

rav

ou

ga

on

o )

T r

ačva

-od

va

jan

je(

pro

laz

)

T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( p

rav

ou

ga

on

o )

T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( p

rola

z )

Un

akrs

no

od

va

jan

je

Un

akrs

no

od

va

jan

je(

pro

laz

)

Un

ak

rsn

o s

abir

an

je

Un

ak

rsn

o s

abir

an

je(

pro

laz

)

1 4x0,5 2,50 4,502 0,30 0,303 0,50 0,504 1,0 1,05 2x0,5 0,80 1,806 0,50 0,507 4,0 2,50 2,0 8,508 1,50 1,509 0,50 0,30 0,8010 0,50 4,0 2,50 0,30 1,0 8,3011 0,50 0,30 0,80 1,4012 2x0,5 1,013 0,30 1,0 1,3014 4,0 2,50 3,0 9,5015 1,15 1,15

36

16 0,50 0,30 1,50 2,3017 0,50 4,0 2,50 1,0 8,018 0,50 0,30 0,60 1,4019 0,30 0,30


Σζ

DIO

NIC

A

luk

ko

tao

Pro

lazn

i v

en

til

Gri

jno

tije

lo

zao

bila

znic

a

zas

un

(s

a s

uže

nje

m)

T r

ačva

-od

va

jan

je(

su

pro

tan

sm

ijer

) T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( s

up

rota

n s

mije

r ) T

rač

va-o

dv

aja

nje

( p

rav

ou

ga

on

o )

T r

ačva

-od

va

jan

je(

pro

laz

)

T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( p

rav

ou

ga

on

o )

T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( p

rola

z )

Un

akrs

no

od

va

jan

je

Un

akrs

no

od

va

jan

je(

pro

laz

)

Un

ak

rsn

o s

abir

an

je

Un

ak

rsn

o s

abir

an

je(

pro

laz

)

20 0,30 1,0 1,3021 4,0 2,50 6,50 13,022 0,50 0,5023 0,50 0,30 1,50 2,3024 0,50 4,0 2,50 0,30 0,30 7,6025 0,50 0,30 0,60 1,4026 0,50 0,30 0,8027 3,30 3,3028 0,50 4,0 2,50 7,029 0,50 0,5030 0,30 1,15 1,45

37

31 0,30 0,3032 0,50 0,30 1,60 2,4033 0,50 0,30 2,0 2,8034 4,0 2,50 6,5035 0,50 0,5036 0,50 0,30 1,50 2,3037 0,50 0,50 0,30 1,50 2,8038 2x0,5 4,0 2,50 0,30 0,40 8,20


Σζ

DIO

NIC

A

luk

ko

tao

Pro

lazn

i v

en

til

Gri

jno

tije

lo

zao

bila

znic

a zas

un

(sa

su

žen

jem

)

T r

ačva

-od

va

jan

je(

su

pro

tan

sm

ijer

) T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( s

up

rota

n s

mije

r ) T

rač

va-o

dv

aja

nje

( p

rav

ou

ga

on

o )

T r

ačva

-od

va

jan

je(

pro

laz

)

T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( p

rav

ou

ga

on

o )

T r

ačva

– s

ab

ira

nje

( p

rola

z )

Un

akrs

no

od

va

jan

je

Un

akrs

no

od

va

jan

je(

pro

laz

)

Un

ak

rsn

o s

abir

an

je

Un

ak

rsn

o s

abir

an

je(

pro

laz

)

39 2x0,5 0,30 0,15 1,4540 3x0,5 4,0 2,50 0,30 7,0 15,3041 3x0,5 0,30 0,30 3,50 5,6042 4x0,5 2,0

38

Iz plana mrežed

[mm]

NAKNADNI PRORAČUNRAZLIKA

dion

ic.

Q[W]

G[kg/h]

L[m]

SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM

w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]

d[mm

]

w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]LR[Pa]

Z[Pa]

a b c d e f g h i j k l m n o p q r

Vertikala IV, kolo grijnog tijela 101, H = 373,015 [Pa], R = 4,75 [Pa/m]

1 30324 1303,93 1,24 60 0,12 3,0 3,72 4,50 31,852 23552 1012,74 1,15 60 0,095 2,0 2,30 0,30 3,34 50 0,15 6,0 6,90 0,30 3,34 4,60 0

3 19940 857,42 7,82 50 0,12 4,0 31,28 0,50 3,56

4 12888 554,20 6,58 40 0,12 5,0 32,90 0,30 2,14 32 0,16 10 65,80 1,0 12,70 32,90 10,56

5 5320 228,76 6,12 32 0,065 2,2 13,46 1,80 4,40

6 5320 228,76 1,074 32 0,065 2,2 2,36 0,50 1,0

10 2660 114,38 2,80 25 0,060 2,6 7,28 8,30 14,30

39

11 2660 114,38 2,75 25 0,060 2,6 7,15 1,40 2,90

9 5320 228,76 0,08 32 0,065 2,2 0,176 0,80 1,70

12 5320 228,76 5,83 32 0,065 2,2 12,82 1,20 2,84 25 0,12 9,0 52,50 1,0 6,86 39,70 4,0

19 12888 554,2 6,58 40 0,12 5,0 32,90 0,30 2,1426 19940 857,42 7,78 50 0,12 4,0 31,12 0,80 5,70 40 0,20 14 108,92 0,80 15,84 77,80 10,1431 23552 1012,74 1,15 60 0,095 2,0 2,30 0,30 1,3442 30324 1303,93 1,22 60 0,12 3,0 3,66 2,0 13,70

∑IR + ∑Z= 183,44 + 91,20 = 274,60 155 24,70

∑IR + ∑Z= 364,56 < 373,015

Iz plana mrežed

[mm]


dion

ic.

Q[W]

G[kg/h]

L[m]


w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]

d[mm

]

w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]LR[Pa]

Z[Pa]


Vertikala III, kolo grijnog tijela 102, H = 347,33 [Pa], R = 11,40 [Pa/m]

Utrošeno u dionicama: 1,2,3,4,19,26,31,42 161,02513 7568 325,42 0,64 32 0,095 4,0 2,56 3,80 16,80 20 0,22 55 35,20 1,30 30,60 32,64 13,80

17 3440 147,92 2,80 25 0,075 4,0 11,20 8,10 22,80 20 0,12 13 36,40 8,0 55,90 25,20 33,10

18 3440 147,92 2,75 25 0,075 4,0 11,0 1,30 3,82 20 0,12 13 35,75 1,40 9,60 24,75 5,80

16 7568 325,42 0,08 32 0,095 4,0 0,32 2,10 9,30 20 0,22 55 4,4 2,30 54,15 4 44,85

∑IR + ∑Z= 186,10 + 52,72 = 238,82 86,6 97,55

∑IR + ∑Z= 345,15 < 347,33

40

Iz plana mrežed

[mm]


dion

ic.

Q[W]

G[kg/h]

L[m]


w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]

d[mm

]

w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]LR[Pa]

Z[Pa]


Vertikala II, kolo grijnog tijela 103, H = 347,33 [Pa], R = 21,30 [Pa/m]

Utrošeno u dionicama: 1,2,3,26,31,42 98,4220 7052 303,23 0,64 25 0,15 14,0 8,96 2,05 21,60 22 0,28 55 35,20 1,30 49,70 26,24 28,10

24 3096 133,13 2,80 20 0,11 11,0 30,80 7,60 44,74

25 3096 133,13 2,75 20 0,11 11,0 30,25 1,40 8,25

23 7052 303,23 0,08 25 0,15 14,0 1,12 2,30 13,60 22 0,28 55 4,40 2,30 87,75 3,30 74,15

∑IR + ∑Z= 169,55 + 88,20 = 257,74 29,54 102,25

∑IR + ∑Z=344,25< 347,33

41

Iz plana mrežed

[mm]


dion

ic.

Q[W]

G[kg/h]

L[m]


w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]

d[mm

]

w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]LR[Pa]

Z[Pa]


Vertikala I, kolo grijnog tijela 105, H = 347,33 [Pa], R = 15,40 [Pa/m]

Utrošeno u dionicama: 1,42 11,7032 4644 199,70 3,40 25 0,10 7,0 23,80 3,30 16,20 20 0,17 22 74,80 2,40 33,92 51,0 17,72

38 1720 73,96 4,06 20 0,060 3,6 14,60 8,20 14,10

39 1720 73,96 3,45 20 0,060 3,6 12,42 2,10 4,10 15 0,16 36 124,20 1,45 18,46 111,80 14,36

37 4644 199,70 3,43 25 0,10 7,0 24,01 2,80 13,72 20 0,17 22 75,46 2,80 39,44 51,45 25,72

∑IR + ∑Z= 86,53 + 48,12 = 134,65 214,25 57,80

∑IR + ∑Z=312,45 < 347,33 312,45

42

Iz plana mrežed

[mm]


dion

ic.

Q[W]

G[kg/h]

L[m]


w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]

d[mm

]

w[m/s]

R[Pa/m]

LR[Pa]

ΣζZ

[Pa]LR[Pa]

Z[Pa]


Vertikala I, kolo grijnog tijela 104, H = 347,33 [Pa], R = 132,53 [Pa/m]

Utrošeno u dionicama: 1,32,37,42 116,9033 2924 125,73 0,64 15 0,27 90 57,6 2,20 78,10 18 0,18 33 21,12 2,80 43,96 -36,50 -34,14

34 2924 125,73 0,10 15 0,27 90 9,0 7,50 268,50 18 0,18 33 3,30 6,50 102,05 -5,70 -166,45

35 2924 125,73 0,05 15 0,27 90 4,50 0,50 1,80

36 2924 125,73 0,08 15 0,27 90 7,20 2,30 45,01

∑IR + ∑Z= 195,20 + 393,41 = 588,61 -42,20 -200,60

∑IR + ∑Z=345,81 < 347,33

43

Iz plana mrežed

[mm]


dion

ic. Q G L SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM

[W] [kg/h] [m] w R LRΣζ

Z d w R LRΣζ

Z LR Z

[m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa][mm

][m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [Pa] [Pa]


Kolo grijnog tijela 001, H = 42,80 [Pa], R = 0,60 [Pa/m]

7 2660 114,38 0,10 32 0,065 2,0 0,20 8,50 17,658 2660 114,38 0,05 32 0,065 2,0 0,10 1,50 3,43 15 0,18 36,0 3,60 1,50 23,55 3,50 20,10

∑IR + ∑Z= 0,3 + 21,08 = 21,11

∑IR + ∑Z= 3,70 + 37,75 =41,45< 42,80

Iz plana mrežed

[mm]


dion



Z d w R LRΣζ

Z LR Z


][m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [Pa] [Pa]

44



14 4128 177,5 0,10 32 0,065 2,0 0,20 9,50 19,80 25 0,090 5,50 0,55 9,50 37,25 0,35 14,2015 4128 177,5 0,05 32 0,065 2,0 0,10 1,15 2,74 25 0,090 5,50 0,27 1,15 4,50 0,17 1,76

∑IR + ∑Z= 0,3+22,64 = 22,94 0,52 15,96

∑IR + ∑Z= 16,50 < 17,12

Iz plana mrežed

[mm]


dion



Z d w R LRΣζ

Z LR Z


][m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [Pa] [Pa]



21 3956 170,10 0,10 32 0,065 2,0 0,20 13 27,45 25 0,085 5,0 0,50 10,0 35,30 0,30 7,8522 3956 170,10 0,05 32 0,065 2,0 0,10 0,5 1,05 25 0,085 5,0 0,25 1,0 3,43 0,15 2,40

∑IR + ∑Z= 0,30 + 28,50 = 28,80 0,45 10,25

∑IR + ∑Z= 10,70 < 17,12

Iz plana mreže d[mm

]


dion

ic.

Q G L SA PRETHODNIM PREČNIKOM SA PROMIJENJENIM PREČNIKOM[W] [kg/h] [m] w R LR Σζ Z d w R LR Σζ Z LR Z

[m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [mm [m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [Pa] [Pa]

45

]


Kolo grijnog tijela 004, H = 17,12 [Pa], R = 2 [Pa/m]

27 3612 155,30 0,64 32 0,065 2,0 1,28 3,30 7,30 25 0,080 4,50 2,88 2,70 8,43 1,60 1,1328 3612 155,30 0,10 32 0,065 2,0 0,20 7,0 14,70 25 0,080 4,50 0,45 7,0 21,60 0,25 6,9029 3612 155,30 0,05 32 0,065 2,0 0,10 0,50 1,030 3612 155,30 0,08 32 0,065 2,0 0,16 1,45 3,30

∑IR + ∑Z=1,74 + 26,30 = 28,04 1,85 8,03

∑IR + ∑Z= 14,44< 17,12

Iz plana mrežed

[mm]


dion



Z d w R LRΣζ

Z LR Z


][m/s] [Pa/m] [Pa] [Pa] [Pa] [Pa]



40 2128 91,50 4,50 25 0,050 2,0 9,0 15 18,6041 2128 91,50 3,41 25 0,050 2,0 6,82 5,50 6,86

∑IR + ∑Z= 15,82 + 25,46 = 41,30

42,8

46

5.0 Proračun pumpe

- Snaga pumpe:

[ ]WHQ

Pη

ρ⋅⋅=

[ ]WpQ

Pη

ρ⋅∆⋅=

Q (m3/s) – Protok vode koji se izračunava iz veličina ukupne potrebne količine toplote i temperaturne razlike razvodne i povretne vodeH (Pa) – potreban napor pumpe koji je jednak ukupnim gubitcima prilikom strujanja vode kroz cjevovod grijnog sistema

[ ]3/ mkgρ - specifična gustoća tečnosti sa vrijednostima:• 0,4 – 0,6 – kod malih pumpi• 0,6 - 0,75 – kod srednjih pumpi• 0,75 – 0,85 – za pumpe velikog kapaciteta

η - stepen korisnosti pumpe[ ]Pap∆ - pad pritiska kroz cjevovod

Sada možemo odrediti snagu pumpe za naš sistem centralnog grijanja kao:

kg 1303,93 kg1303,93 0,3622

h 3600 Sm m• • = ⇒ = =

( )3

P R

0,3622 m0,02897

977,80 965,30 SmQ

••

= = = ρ − ρ −

[ ]0,02897 1837,15P 106,44 W

0,50

⋅= =

Bira se pumpa proizvođača DAB sa slijedećim karakteristikama i to:

Područje rada : od 1 do 12 m³/h do visine pumpanja od 8 metara.Raspon temperature tekućine: od -10°C do +110°C.Karakteristike tekućine: čista, bez tvrdog materijala i mineralnih ulja, nije viskozna, kemijski neutralna, blizu karakteristika vode (do 30% glikola).Maksimalni radni tlak:: 10 bara (1000 kPa ).Razina zaštite: IP 44 Izolacijska kategorija: FVodilica kabela: PG 11Instalacija: s horizontalnom osovinom motora.

Tabela 1. Prikaz osnovnih karakteristika pumpe

47

ModelNapon50 Hz

Razmak izmeđupriključaka

[mm]

Protu-Prirub.

BrzinaELEKTRIKAL DATA Min.

predtlakN[o/min]

P1 MAX[W]

InA

Kondenzator

μF Vc

A50/180 XM

1X230 V 180 2'' G321

279126512297

184189168

0,920,920,8

4 400t0+90°C

m.c.a 1,5

A50/180 M

1X230 V 180 1 1/2'' G321

276626162215

195194180

0,950,950,85

4 400t0+90°C

m.c.a 1,5

Tijelo pumpe je od lijevanog željeza, a kućište motora od lijevanog aluminija Tehnopolimerski rotor i glavna osovina od kaljenog nehrđajućeg čelika postavljena na grafitne četkice podmazivane pumpanom tekućinom.Prirubnički spojevi (navojni serija A) opremljeni navojnim priključcima za manometre. Zaštitni omotač rotora od nehrđajućeg čelika, omotač statora i zatvarajući bok. Keramičko aksijalno ležište, E.P.D. M. „O“ prsteni i mjedeni odzračnik. Dvopolni asinkroni motor s mokrim rotorom napravljen za trobrzinski rad, monofazna verzija, za dvobrzinski rad s trofaznom verzijom. Zaštita od termičkog pregrijavanja je uključena u mono-faznu verziju. U dvostrukoj verziji opremlje ne su automatskim preklopnim ventiom i slijepom prirubnicom.

48

49

6.0 Specifikacija materijala

r.br. Naziv materijala Oznaka Dimenzije Kom/m

1 RADIJATORI tip Aklimat

1.1Aklimat člankasti redijatori od Alumijiatipa MS/600

MS/600 641x96x82133 kom

1.2Aklimat člankasti redijatori od Alumijiatipa MS/1024

MS/1024 1065x96x8228

kom

2 NOSAČI ZA RADIJATORE

2.1Originalni nosači za MS/600

ugradnja na zidET 500 h=500-600

16 kom

2.2Originalni nosači za MS/1024

ugradnja na zidEN visoči 4 kom

2.3Zaključne letve za radijatore

MS/600 i MS/1024MS-600MS-1024

20kom

3 CIJEVI3.1 Bakrena cijev Φ 60x1,5 mm DN 60x1,5 Φ 60x1,5 4 m3.2 Bakrena cijev Φ50x1,5 mm DN 50x1,5 Φ 50x1,5 9 m3.3 Bakrena cijev Φ 40x1 mm DN 40x1 Φ 40x1 8 m3.4 Bakrena cijev Φ 32x1 mm DN 32x1 Φ 32x1 14 m3.5 Bakrena cijev Φ 25x1 mm DN 25x1 Φ 25x1 21 m3.6 Bakrena cijev Φ 22x1 mm DN 22x1 Φ 22x1 1 m3.7 Bakrena cijev Φ 20x1 mm DN 20x1 Φ 20x1 23 m3.8 Bakrena cijev Φ 18x1 mm DN 18x1 Φ 18x1 1 m3.9 Bakrena cijev Φ 15x1 mm DN 15x1 Φ 15x1 4 m

4 ARMATURE I OPREMA4.1 Koljeno 90˚ Φ 60 8 kom4.2 Koljeno 90˚ Φ 50 1 kom4.3 Koljeno 90˚ Φ 40 1 kom4.4 Koljeno 90˚ Φ 32 5 kom

4.5 Koljeno 90˚ Φ 2511

kom4.6 Koljeno 90˚ Φ 20 8 kom4.7 Koljeno 90˚ Φ 18 2 kom4.8 Koljeno 90˚ Φ 15 3 kom4.9 T – komadi reducirani 60-20-50 60-20-60 1 kom4.10 T – komadi reducirani 50-25-50 60-32-40 1 kom4.11 T – komadi reducirani 50-22-32 40-22-40 1 kom4.12 T – komadi reducirani 32-20-32 25-20-40 1 kom4.13 T – komadi reducirani 60-25-50 60-25-60 1 kom4.14 T – komadi reducirani 60-20-50 60-20-60 1 kom4.15 T – komadi reducirani 32-32-15 25-15-32 1 kom4.16 T – komadi reducirani 20-25-20 20-25-20 1 kom4.17 T – komadi reducirani 22-25-20 20-25-22 1 kom

50

4.18 T – komadi reducirani 20-18-20 20-15-15 1 kom4.19 Zaobilaznice Φ 32 2 kom4.20 Zaobilaznice Φ 25 1 kom4.21 Zaobilaznice Φ 22 1 kom4.22 Zaobilaznice Φ 20 1 kom4.23 Zaobilaznice Φ 15 1 kom4.24 Prolazni ventil Φ 32 1 kom4.25 Prolazni ventil Φ 25 5 kom4.26 Prolazni ventil Φ 20 3 kom4.27 Prolazni ventil Φ 18 1 kom

5 KOTAO5.1 CENTROMETAL – ECO-CK Centrometal 1

6 EKSPANZIONA POSUDA

6.1Ekspanziona posuda kompanije

ELBYELBY 68 ¾“ 1

7 PUMPA7.1 Cirkulaciona pumpa WILO DAB 1“ 1

7.0 Literatura

51

[1] Projektovanje postrojenja za centralno grejanje, B. Todorović, Mašinski fakultet, Beograd 2000.

[2] Recknagel i Sprenger, Priručnik za grijanje i hlađenje, Zagreb 1999 godine.

[3] E. Huremović i H. Ibrahimović, Termodinamske tablice, Sarajevo 1998 godine.

[4] Sandira Eljšan, Grijanje , Klimatizacija i Hlađenje - SKRIPTA, Mašinski Fakultet u Tuzli, 2007 godine.

[5] Web stranica Federalni Hidrometeorološki Zavod BiH.[6] Katalozi proizvođača opreme.

52

Documents

48247610 KASIM Grijanje