5 Projekt Wykonawczy- Budowa Mostu

S.C. „ATTILA” Budowa mostu w miejscowości Groble w km 8+530.71

Projekt wykonawczy 3

PPRROOJJEEKKTT WWYYKKOONNAAWWCCZZYY

PPRRZZEEBBUUDDOOWWYY MMOOSSTTUU WW CCIIĄĄGGUU DDRROOGGII PPOOWWIIAATTOOWWEEJJ

NNRR 11007788RR RRUUDDNNIIKK –– PPIIKKUUŁŁYY WW KKMM 88++553300,,7711

AA22..22)) PPRROOJJEEKKTT BBUUDDOOWWYY MMOOSSTTUU MM--22

SSPPIISS TTRREEŚŚCCII

I. OPIS TECHNICZNY .................................................................................................................................. 5

1. PODSTAWA OPRACOWANIA ................................................................................................................ 5

2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA .............................................................................................................. 6

3. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA ........................................................................................................... 6

4. STAN ISTNIEJĄCY ................................................................................................................................... 6

5. FORMA ARCHITEKTONICZNA I FUNKCJA OBIEKTU BUDOWLANEGO ................................. 7

6. ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE ............................................................................................................ 7

6.1 Założenia projektowe .......................................................................................................................... 7

6.2 Warunki geotechniczne i sposób posadowienia obiektu .................................................................... 10

6.3 Sposób posadowienia obiektu: .......................................................................................................... 11

7. SZCZEGÓŁOWY OPIS PROJEKTOWANYCH ROBÓT ................................................................... 11

7.1 Kolejność realizacji inwestycji .......................................................................................................... 11

7.2 Tymczasowa organizacja ruchu ......................................................................................................... 12

7.3 Projektowane rozbiórki ..................................................................................................................... 12

7.4 Projektowane roboty .......................................................................................................................... 12 7.4.1 Wykonanie żelbetowych pali fundamentowych ......................................................................... 12 7.4.2 Budowa ławy fundamentowej ................................................................................................... 12 7.4.3 Konstrukcja przepustu .............................................................................................................. 12 7.4.4 Żelbetowy wieniec usztywniający ............................................................................................. 13 7.4.5 Żelbetowe mury oporowe ......................................................................................................... 13 7.4.6 Zasypka obiektu ........................................................................................................................ 13 7.4.7 Przebudowa dojazdów do mostu .............................................................................................. 14 7.4.8 Konstrukcja jezdni i chodników ................................................................................................ 14 7.4.9 Zabezpieczenie koryta cieku ..................................................................................................... 14 7.4.10 Umocnienie skarpy wlotu i wylotu obiektu ............................................................................... 14 7.4.11 Wykonanie chodników .............................................................................................................. 15 7.4.12 Fundamenty bariero-poręczy ochronnych................................................................................ 15 7.4.13 Elementy wyposażenia .............................................................................................................. 15 7.4.14 Odwodnienie obiektu ................................................................................................................ 15

8. UWAGI KOŃCOWE ................................................................................................................................ 16

9. INFORMACJA O CZĘŚCI RYSUNKOWEJ ......................................................................................... 17

II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ................................................................... 18

1. Wykaz wykorzystanych aktów prawnych, norm, wytycznych i piśmiennictwa ................................... 18

2. Oznaczenia, konwencja znakowania i stosowane jednostki ................................................................... 18

3. Metoda obliczeń ......................................................................................................................................... 18

4. Wykorzystane oprogramowanie ............................................................................................................... 19

5. Charakterystyka podstawowych materiałów konstrukcyjnych ............................................................ 19



6. Obciążenia .................................................................................................................................................. 20

7. Wyniki obliczeń statycznych ..................................................................................................................... 21

7.1 Posadowienie obiektu ........................................................................................................................ 21 7.1.1 Obliczenia oczepu pali fundamentowych ................................................................................. 21 Zestawienie obciążeń działających na fundament .................................................................... 22 Mapy zbrojenia fundamentu mostu .......................................................................................... 28 Dobór zbrojenia fundamentu mostu ......................................................................................... 35 7.1.2 Obliczenia pali fundamentowych ............................................................................................. 36 Sprawdzenie nośności pali fundamentowych ........................................................................... 36 Wymiarowanie zbrojenia pali fundamentowych ....................................................................... 39

7.2 Obliczenia konstrukcji stalowej mostu .............................................................................................. 41

7.3 Mury oporowe ................................................................................................................................... 65 7.3.1 Metody obliczeniowe dla żelbetowych ścian oporowych .......................................................... 65 7.3.2 Wyniki obliczeń muru oporowego\ ........................................................................................... 66 Dobór zbrojenia muru oporowego ........................................................................................... 73

8. Podsumowanie wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych ....................................................... 74



I. OPIS TECHNICZNY

1. PODSTAWA OPRACOWANIA

Podstawą opracowania są następujące dokumenty: [1]. Umowa nr GM.272.6.2012.I z dnia 6.04.2012 zawarta pomiędzy Powiatem Niżańskim,

Pl. Wolności 2 37-400 Nisko, reprezentowanym przez Zarząd Powiatu a S.C. „ATTILA” M. Królicki, W. Jóźwiak ul. Marcina Filipa 56/12, 35-323 Rzeszów,

[2]. Założenia Inwestora przedstawione w Specyfikacji Istotnych Warunków Zamówienia oraz w „Programie Funkcjonalno – Użytkowym”,

[3]. Wypis z rejestru gruntów oraz Wycinek z Mapy Ewidencyjnej obręb Groble z dnia 16.05.2012,

[4]. Mapa do celów projektowych opracowana na podstawie aktualizacji mapy zasadniczej, przyjęta do zasobu Powiatowego Ośrodka Dokumentacji Geodezyjnej i Kartograficznej w Nisku w dniu 11.05.2012 pod nr 3118-27/2012,

[5]. Dokumentacja geotechniczna wykonana dla potrzeb przebudowy obiektu mostowego w miejscowości Groble przez firmę Usługi Geologiczne Tadeusz Śloński, kwiecień 2012 r.,

[6]. Ustawa Prawo Budowlane z dnia 7 lipca 1994 r. (Dz.U. z 2000 r. Nr 103, poz. 1126 z późniejszymi zmianami), wraz z przepisami wykonawczymi,

[7]. Katalog Detali Mostowych. GDDP. Warszawa 1997 [8]. Katalog Powtarzalnych Elementów Drogowych. „Transprojekt” Warszawa 1979. [9]. Jarominiak A. Podpory mostów. Wybrane zagadnienia. WKŁ Warszawa 1981

[10]. Zalecenia projektowe i technologiczne dla podatnych konstrukcji inżynierskich z blach falistych IBDiM Żmigród 2004

[11]. PN-85/S-10030. Obiekty mostowe. Obciążenia. [12]. PN-83/B-03010. Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. [13]. PN-91/S-10042. Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.

Projektowanie; [14]. Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 2 marca 1999r.

w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 43/99, poz. 430).

[15]. Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63/00, poz. 735).



2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA

Przedmiotem opracowania jest most drogowy M-2, zlokalizowany w ciągu drogi powiatowej nr 1078R Rudnik – Pikuły w km 8+530,71 nad ciekiem wodnym bez nazwy. Most zlokalizowany będzie w województwie podkarpackim w miejscowości Groble w powiecie niżańskim.

Zakres inwestycji obejmuje rozbiórkę istniejącego oraz budowę nowego mostu o konstrukcji powłokowo-gruntowej, wykonanie regulacji oraz zabezpieczenia brzegów i koryta cieku w rejonie przedmiotowego mostu oraz wykonanie murów oporowych dla zabezpieczenia skarp nasypu (wg rysunku ogólnego nr 3).

3. CEL I ZAKRES OPRACOWANIA

Projekt Wykonawczy inwestycji pn. „Przebudowa mostu w ciągu drogi powiatowej Nr 1078R Rudnik na Sanem – Pikuły w km 8+530,71” podzielono na części: A2.1) Projekt rozbiórki istniejącego mostu; A2.2) Projekt budowy mostu M-2:

1. Część opisowa 2. Część rysunkowa

Konieczność przebudowy obiektu wynika z następujących przesłanek techniczno – ekonomicznych: zły stan techniczny istniejącego mostu, zbyt mała nośność; zagrożenie powodziowe z uwagi na zbyt małe światło pionowe oraz poziome obiektu; konieczność zwiększenia dopuszczalnej masy pojazdów poruszających się po moście

do 50 t i zwiększenia skrajni poziomych; stworzenie warunków umożliwiających bezpieczne korzystanie z mostu przez pieszych

oraz pojazdy (brak wydzielonych chodników oraz barier ochronnych); poprawa estetyki obiektu i dojazdu do niego.

4. STAN ISTNIEJĄCY

Istniejący most jest obiektem jednoprzęsłowym, o schemacie statycznym belki swobodnie podpartej. Konstrukcję nośną przęsła tworzy monolityczna żelbetowa płyta pomostu, o rozpiętości 5,3 m, oparta na masywnych, żelbetowych przyczółkach. Skrzydła przyczółków są żelbetowe, podwieszone do korpusów. W planie most usytuowany jest na odcinku prostym drogi.

Stan żelbetowej płyty pomostu określa się jako dobry, z nielicznymi uszkodzeniami, występującymi w postaci wycieków będących skutkiem korozji ługującej oraz niewielkich ubytków betonu, spowodowanych jego korozją. Na powierzchni obydwu podpór, jak również skrzydełek, występują liczne ubytki betonu, wykwity na ścianach czołowych. Na cqałej długości jednego ze skrzydełek występuje rysa ukośna, o rozwarciu powyżej 3 mm.

Uszkodzeniu uległa również balustrada wykonana z żelbetowych, monolitycznych słupków z przeciągami stalowymi, wykonanymi z rur stalowych.

Główne elementy wyposażenia mostu to: nawierzchnia jezdni z granitowej kostki brukowej, krawężniki betonowe a także żelbetowe słupki balustrady wraz z przeciągami stalowymi. Na moście brak jest urządzeń dylatacyjnych – nawierzchnia jezdni nad przyczółkami jest uciąglona. Odwodnienie odbywa się poprzez odpływ powierzchniowy.

Kąt skrzyżowania osi mostu z osią potoku wynosi 90º.



Podstawowe parametry geometryczne mostu: - długość całkowita płyty pomostu: 5,3 m, - rozpiętość teoretyczna płyty pomostu: 4,8 m, - dł. całkowita mostu (wraz ze skrzydełkami): 10,8 m, - szerokość całkowita mostu: ~8,4 m, - szerokość jezdni: ~6,8 m, - szerokość chodników: 2 x 0,8 m.

5. FORMA ARCHITEKTONICZNA I FUNKCJA OBIEKTU

BUDOWLANEGO

Most jest budowlą o charakterze komunikacyjnym przeprowadzającym ruch samochodowy i pieszy przez przedmiotowy ciek wodny. Obiekt ten został zaprojektowany w taki sposób, aby zbytnio nie ingerował w otaczające środowisko, a zarazem nawiązywał swoją formą do otoczenia.

Projektowany most jest obiektem jednoprzęsłowym o konstrukcji powłokowo - gruntowej. Stalowa konstrukcja typu SC-36B wykonany z blachy falistej grubości 7 mm. Konstrukcja o kształcie parabolicznym o rozpiętości 8,71 m otwarty jest dołem, jego wyniosłość jest równa 1,99 m, długość obiektu górą w osi jest równa 11,91 m, natomiast dołem 16,84 m. Zarówno wlot jak i wylot obiektu ścięte są spadku 1:1,5 pod kątem 90 w stosunku do osi konstrukcji. Obiekt od góry wzmocniono żebrami usztywniającymi. W celu usztywnienia konstrukcji stalowej mostu na jej końcach (na wlocie i wylocie mostu) zaprojektowano żelbetowe wieńce usztywniające na całym jej obwodzie, mocowane do konstrukcji stalowej za pomocą systemowych kotew stalowych.

Projektowany obiekt jest konstrukcją o prostej budowie i łatwym utrzymaniu. Rozwiązania konstrukcyjne są znane i przy założeniu poprawnego wykonania i bieżącego utrzymania zapewnią wymaganą trwałość obiektu zgodną z rozporządzeniem.

W celu usprawnienia przepływu pod mostem zaprojektowano oczyszczenie oraz regulację koryta cieku. Zaprojektowano umocnienie koryta cieku w postaci narzutu z kamienia łamanego o grubości narzutu, równej 20 cm, a także opasek wykonanych z koszy siatkowo-kamiennych o przekroju 100-50cm. Przedmiotowe umocnienie wraz z regulacją koryta cieku wykonane zostanie na łącznej długości, równej ~33 m (tj. od km 1+761,5 do km 1+794,5 biegu cieku).

Dodatkowo jako zabezpieczenie skarp nasypu drogowego i cieku, na wlocie i wylocie mostu zaprojektowano żelbetowe mury oporowe, posadowione bezpośrednio, o długości jak na rysunku ogólnym mostu (rys. 3).

6. ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE

6.1 Założenia projektowe

Główne założenia projektowe przyjęto na podstawie: Opisu Przedmiotu Zamówienia i zatwierdzonych przez Inwestora rozwiązań projektowych obiektów inżynierskich. Projekt sporządzono w oparciu o obecnie obowiązujące ustawy, rozporządzenia i normy dla projektowania konstrukcji mostowych.

Parametry techniczne projektowanego obiektu: schemat statyczny – sklepienie powłokowo - gruntowe; długość całkowita – 17,14 m; światło pionowe H – 2,05 m; światło poziome B – 8,24 m;



kąt skrzyżowania obiektu z przeszkodą – 90˚; szerokości użytkowe na obiekcie: jezdnia – 2×2.75m;

chodniki – 1.50m (str. lewa) +0.50m (str. prawa); odprowadzenie wód opadowych i roztopowych – odwodnienie powierzchniowe

realizowane przez spadki podłużne i poprzeczne odprowadzające wody do przydrożnych rowów otwartych;

spadki poprzeczne: jezdnia – dwustronny daszkowy 2,0%, chodniki jednostronny 3% w kierunku jezdni;

skrajnia pionowa dla pojazdów samochodowych – bez ograniczeń; usytuowanie obiektu w planie – prosta; klasa obciążenia – A wg [11]; charakter obiektu – trwały (stały); posadowienie ław fundamentowych– pośrednie na prefabrykowanych palach

wbijanych. niweleta na moście i dojazdach:

droga powiatowa Nr 1078R Rudnik – Pikuły; początek adaptacji części dojazdu km 8+521,01 koniec adaptacji części dojazdu km 8+540,41

Parametry hydrauliczne obiektu mostowego na podstawie operatu wodnoprawnego:

przepływ miarodajny dla prawdopodobieństwa p = 0,5 % = 20,66 m3/s. poziom wody spiętrzonej odpowiadającej przepływowi p = 0,5 % – 170,15 m.n.p.m.; minimalny wymagany poziom spodu konstrukcji obiektu – 171,15 m.n.p.m;

projektowana najniższa rzędna spodu konstrukcji przęsła mostu – 171,15 m.n.p.m; Parametry hydrauliczne obiektu mostowego na podstawie operatu wodnoprawnego: L.p Element Oznaczenie Jednostka Ilość

Parametry podstawowe

1. Km biegu rzeki rzeczywistego przecięcia osi mostu i rzeki

- km 1+778

2. Powierzchnia zlewni – przekrój mostowy - km2 40,1

3. Przepływ miarodajny – woda 200 letnia w przekroju mostowym

Qm0,5% m3/s 20,66

4. Przepływ miarodajny – woda 2 letnia w przekroju mostowym

Qm50% m3/s 5,941

5. Przepływ miarodajny – woda średnioroczna w przekroju mostowym

QmSSQ m3/s 0,259

6. Spadek zwierciadła wody iz % 0,47

7. Kąt skrzyżowania mostu z rzeką α ° 90

Warunki przepływy wody średniorocznej SSQ w przekroju mostowym niezabudowanym

8. Zwierciadło wody dla przepływu QmSSQ zmSSQ m.n.p.m. 169,12



9. Średnia prędkość wody dla przepływu QmSSQ na lewym tarasie zalewowym

vozp m/s 0,00

10. Średnia prędkość wody dla przepływu QmSSQ w korycie głównym

vog m/s 0,2

11. Średnia prędkość wody dla przepływu QmSSQ na prawym tarasie zalewowym

vozl m/s 0,00

Warunki przepływy wody 50% w przekroju mostowym niezabudowanym

12. Zwierciadło wody dla przepływu Q50% zm50 m.n.p.m. 169,57

13. Średnia prędkość wody dla przepływu Q50% na lewym tarasie zalewowym

vozp m/s 0,00

14. Średnia prędkość wody dla przepływu Q50% w korycie głównym

vog m/s 1,46

15. Średnia prędkość wody dla przepływu Q50% na prawym tarasie zalewowym

vozl m/s 0,00

Warunki przepływy wody 0,5% w przekroju mostowym niezabudowanym, uregulowanym

16. Zwierciadło wody dla przepływu Q05% zm03 m.n.p.m. 170,10

17. Spiętrzenie wody (zawężenie koryta poniżej przekroju mostowego) dla przepływu Q05%

z m 0,0

18. Zwierciadło wody spiętrzonej (zawężenie koryta poniżej przekroju mostowego) dla przepływu Q05%

Zm05 m.n.p.m. 170,10

19. Średnia prędkość wody dla przepływu Q05% na lewym tarasie zalewowym

vozp m/s 0,00

20. Średnia prędkość wody dla przepływu Q05% w korycie głównym

vog m/s 2,29

21. Średnia prędkość wody dla przepływu Q05% na prawym tarasie zalewowym

vozl m/s 0,00

Warunki przepływy wody 0,5% w przekroju mostowym zabudowanym

22. Zwierciadło wody dla przepływu Q05% Zm05 m.n.p.m. 170,10

23. Średnia prędkość wody pod mostem dla przepływu Q05% w korycie głównym

vg m/s 2,53

24. Średnia głębokość wody w korycie głównym dla przepływu Q05%

hg m 1,05

Światło mostu

25. Światło mostu brutto mierzone w osi mostu Lbrutto m 8,575

26. Spiętrzenie wody dla przepływu Q05% z m 0,05

27. Maksymalna rzędna wielkiej wody spiętrzonej dla przepływu Q05%

Zs m.n.p.m. 170,15

28. Minimalna rzędna spodu konstrukcji mostowej Zmin m.n.p.m. 171,15

Rodzaj zastosowanych materiałów konstrukcyjnych w obiektach: a) Fundament mostu (oczep pali): C30/37 - wytrzym. na ściskanie Rb=35 MPa, b) Wieniec usztywniający: C30/37 - wytrzym. na ściskanie Rb=35 MPa, c) Ściany oporowe: C30/37 - wytrzym. na ściskanie Rb=35 MPa,



d) Pale prefabrykowane: C40/50 - wytrzym. na ściskanie Rb=50 MPa, e) Stal konstrukcyjna: S315MC - wytrzym. oblicz. Ra=260MPa f) Stal zbrojeniowa: klasy AIIIN gat. BSt500S - wytrzym. obliczeniowa Ra=375 MPa.

Elementy umocnienia: a) narzut kamienny wykonany techniką brukarską; b) kosze siatkowo – kamienne dla wykonania opasek brzegowych; c) drobnowymiarowe prefabrykaty betonowe (trylinka wklęsła) dla umocnienia skarp

nasypu drogowego w obrębie mostu.

6.2 Warunki geotechniczne i sposób posadowienia obiektu

Zgodnie z normą PN-86/B-02480 grunty badanego rejonu zaliczono do rodzimych gruntów mineralnych niespoistych. Pominięto w klasyfikacji nasypy budowlane. Zalegające w podłożu budowlanym grunty ujęto w jednostki geotechniczne zgodnie z normą PN-B-02479. Po uogólnieniu wyników rozproszonych badań wydzielono ze względu na litologię, genezę i stratygrafię w podłożu projektowanego obiektu jedną serię geotechniczną tj. seria I – piaski rzeczne. Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie wyników badań terenowych i laboratoryjnych wg metody „B” zgodnie z PN-81/B-03020. Uogólnioną wartość parametrów geotechnicznych dla wydzielonych warstw geotechnicznych podano poniżej.

Seria geotechniczna I

Seria ta obejmuje osady czwartorzędowe niespoiste pochodzenia rzecznego wieku holoceńsko-plejstoceńskiego. Parametry dla tych gruntów ustalono metodą „B” na podstawie wyników badań sondą DPL. W obrębie tej serii ze względu na wykształcenie litologiczne i stopień zagęszczenia wydzielono dwie warstwy geotechniczne:

Warstwa geotechniczna Ia

Do warstwy tej zaliczono piaski drobne zawierające znaczne ilości pyłu. Grunty tej warstwy wykazują średni stopień zagęszczenia, są nawodnione.

Warstwa geotechniczna Ib

Warstwa ta obejmuje piaski średnie zawierające znaczne ilości pyłu. Grunty tej warstwy wykazują średni stopień zagęszczenia, są nawodnione.



Na podstawie danych uzyskanych drogą wierceń, badań prób gruntów, wizji lokalnej terenu oraz materiałów archiwalnych stwierdza się, co następuje: Strop podłoża rodzimego pod warstwą nasypów budowlanych o miąższości 0,80-0,90 m budują grunty niespoiste wykształcone jako piaski drobne i średnie zawierające znaczne ilości pyłu. Osady te zaliczone do warstwy geotechnicznej Ia i Ib wykazują średni stopień zagęszczenia, są nawodnione. Grunty tych warstw charakteryzują się korzystnymi parametrami geotechnicznymi. Warunki hydrogeologiczne w strefie otworów badawczych stwierdza się jako niekorzystne z uwagi na występowanie wody gruntowej w postaci stałego poziomu z możliwością jej wahań zarówno w dół jak i w górę zależnie od stanu wody w rowie melioracyjnym.

6.3 Sposób posadowienia obiektu:

Posadowienie obiektu zaprojektowano jako pośrednie na prefabrykowanych palach wbijanych o wymiarach przekroju 40x40 cm i długości czynnej, równej 5,5 m. Podstawa pali zagłębiona będzie na poziomie warstwy gruntów niespoistych (piasek średni z domieszką pyłów – Ps+π). Prefabrykowane pale fundamentowe zwieńczone zostaną sztywnym oczepem wykonanym w postaci żelbetowej ławy fundamentowej, na której oparta zostanie stalowa konstrukcja nośna mostu. Szerokość projektowanej ławy fundamentowej będzie równa 1,50 m natomiast grubość 0,4÷0,5 m. Ściana fundamentowa, na której oparta zostanie konstrukcja stalowa ma grubość 0,4 m, a jej wysokości wynosi 0,8 m, mierząc od górnej powierzchni ławy.

7. SZCZEGÓŁOWY OPIS PROJEKTOWANYCH ROBÓT

7.1 Kolejność realizacji inwestycji

Projektowane roboty:

a) zamknięcie ruchu na obiekcie, b) rozbiórka przęsła mostu, c) rozbiórka dojazdów oraz stożków nasypu drogowego wraz z ich umocnieniem, d) rozbiórka żelbetowych przyczółków wraz z fundamentami, e) wbicie żelbetowych pali prefabrykowanych, f) budowa ławy fundamentowej, g) montaż konstrukcji stalowej projektowanego mostu, h) wykonanie zasypki inżynierskiej konstrukcji mostu, i) wykonanie żelbetowego wieńca usztywniającego, j) budowa murów oporowych



k) wykonanie wyposażenia obiektu, l) wykonanie regulacji koryta cieku wraz z jego umocnieniem,

m) oczyszczenie terenu robót, n) oznakowanie i otwarcie obiektu dla ruchu.

7.2 Tymczasowa organizacja ruchu

Ze względu na budowę nowego mostu istnieje konieczność zmiany organizacji ruchu na czas przebudowy. Zmiana ta będzie polegała na czasowym wyłączeniu odcinka drogi powiatowej Nr 1078R z ruchu i przekierowanie go na drogę wojewódzką nr 861 a następnie drogę krajową nr 77. Projekt opracuje Wykonawca robót.

7.3 Projektowane rozbiórki

W związku z budową przedmiotowego mostu drogowego przewiduje się przeprowadzenie prac rozbiórkowych konstrukcji niosącej oraz podpór istniejącego mostu drogowego. Rozbiórkę istniejącego obiektu podzielono na trzy etapy:

- I – zamknięcie obiektu dla ruchu samochodowego; - II – rozbiórka żelbetowej płyty pomostu wraz z wyposażeniem, - III – rozbiórka dojazdów i stożków nasypu drogowego w obrębie mostu, - IV – rozbiórka żelbetowych podpór mostu wraz z fundamentami

7.4 Projektowane roboty

7.4.1 Wykonanie żelbetowych pali fundamentowych

Posadowienie obiektu zaprojektowano jako pośrednie na prefabrykowanych żelbetowych palach wbijanych o wymiarach przekroju, równych 40x40 cm. Pale zagłębione będą w warstwie gruntów niespoistych (piasek średni z domieszką frakcji pylastej – Ps+π) na głębokość 5,5 m. Pale wbite będą w dwóch rzędach w układzie mijankowym (tzw trójkątnym). Rozstaw osiowy pali w jednym rzędzie (w kierunku prostopadłym do osi drogi) wynosić będzie 1,80 m natomiast rozstaw osiowy pomiędzy rzędami pali (w kierunku równoległym do osi drogi) jest równy 0,9 m. Łączna ilość pali, przypadająca na jedną ławę fundamentową mostu, jest równa 19 sztuk. Prefabrykowane pale wykonane będą z betonu klasy C40/50, zbrojonego prętami ø12 mm (zbrojenie główne) oraz ø5 mm (uzwojenie pali), wykonanymi ze stali klasy A-IIIN (BSt500S). Łączna powierzchnia zbrojenia głównego w przekroju poprzecznym pala powinna wynosić As=22.61 cm2 (tj. 24szt. prętów ø12mm). 7.4.2 Budowa ławy fundamentowej

Jako oczep zwieńczający żelbetowe pale prefabrykowane zaprojektowano ławę, której szerokość wynosi 1,5 m, natomiast grubość jest równa 0,4÷0,5 m. Ściana fundamentowa, na której oparta będzie stalowa konstrukcja nośna, ma wymiary 0,4x0,8 m. Całkowita długość ławy wynosić będzie 17,14 m. Ławę wykonać należy z betonu C30/37 zbrojoną prętami ø20 mm oraz ø16 mm ze stali klasy AIIIN. 7.4.3 Konstrukcja przepustu

Zaprojektowano stalową konstrukcję typu SC-36B wykonaną z blachy falistej grubości 7 mm. Obiekt ma kształt paraboliczny, otwarty dołem i rozpiętość w osiach blachy, równą 8,71 m, natomiast jego wyniosłość jest równa 1,99 m. Długość obiektu mierzona górą w osi potoku jest równa 11,91 m, natomiast dołem wynosi 16,84 m. Wlot i wylot obiektu ścięty jest w spadku 1:1,5 pod kątem (w stosunku do osi drogi) wynoszącym 90. Obiekt wzmocniony będzie żebrami usztywniającymi w kluczu w rozstawie, równym 1143 mm, a także w narożach w rozstawie 1524 mm. Żebra wzmacniające wykonane będą z blachy falistej o grubości 5 mm i wypełnione betonem konstrukcyjnym klasy C30/37.



Zabezpieczenie antykorozyjne całej konstrukcji standardowe wg PN-EN ISO 1461:2000 z dodatkowym zabezpieczeniem całej zewnętrznej i wewnętrznej powierzchni obiektu powłoką malarską o grubości min 200 m wg PN-EN ISO 2808:2000. 7.4.4 Żelbetowy wieniec usztywniający

W celu usztywnienia konstrukcji stalowej mostu zaprojektowano na jej końcach na całym obwodzie żelbetowe wieńce usztywniające. Wieńce wykonane zostaną z betonu klasy C30/37 i zbrojone będą prętami ø12 oraz ø10, wykonanymi ze stali klasy A-IIIN. Wymiary wieńca usztywniającego w przekroju poprzecznym wynoszą odpowiednio: wysokość - 46 cm, szerokość - 75cm. 7.4.5 Żelbetowe mury oporowe

W celu zabezpieczenia skarp cieku oraz nasypu drogowego zaprojektowano żelbetowe mury oporowe. Wysokość oraz długość poszczególnych ścian oporowych będą zmienne z dostosowaniem do ukształtowania przyległego terenu. Grubość ściany oporowej wynosić będzie 30 cm, natomiast ławy fundamentowe będą miały szerokość, równą 155 cm oraz zmienną na szerokości grubość, równą 40-50 cm. Ściany oporowe wykonane zostaną z betonu C30/37 i zbrojone będą prętami o średnicy ø12 i ø16, wykonanymi ze stali A-IIIN. 7.4.6 Zasypka obiektu

Zasypkę mostu należy wykonać ściśle według instrukcji producenta konstrukcji stalowej lub aprobaty technicznej, gdyż praca konstrukcji mostu polega głównie na przenoszeniu parcia zagęszczonego wokół niej gruntu zasypki. W przypadku niepełnych danych zawartych w instrukcji wykonywania zasypki, należy przestrzegać poniższych wskazówek.

Wymogi, co do wyboru i układania zasypki wokół konstrukcji stalowej mostu są podobne w wielu aspektach do wymogów stawianych nasypom drogowym. Jednakże, różnica w wymaganiach ujawnia się z uwagi na to, że konstrukcja stalowa mostu może generować większe parcie poziome niż grunt znajdujący się w nasypie drogowym. Moduł edometryczny zasypki powinien wynosić min 20 000 kPa. Kruszywo na zasypkę powinno być przepuszczalne, wolne od zbryleń, dobrze zagęszczalne, nieagresywne (pH 6-8), wolne od zanieczyszczeń organicznych, frakcji 0-45 mm i przewodności > 10 000 Ohm/cm. Powyższe wymagania dobrze spełniają piaski, żwiry rzeczne, mieszanki żwirowo – piaskowe oraz kruszywa wyrobiskowe.

Zasypkę wykonuje się warstwami poziomymi o grubości od 15 do 30 cm, naprzemiennie po obu stronach przekroju, w ten sposób, aby poziom zasypki po obu stronach był taki sam. Każda warstwa powinna być zagęszczana. Wskaźnik zagęszczenia wg Proctora powinien wynosić min 0,95 w bezpośrednim otoczeniu konstrukcji stalowej i min 0,98 w pozostałej strefie. W przypadku stosowania sprzętu mechanicznego do zagęszczania zasypki, należy dbać o to aby nie uszkodzić konstrukcję metalową mostu i jego powłoki ochronnej. W bezpośrednim otoczeniu mostu (od 0,1 do 0,75 m) zagęszczanie należy prowadzić w sposób bardzo ostrożny - zaleca się stosować np. ubijaki ręczne lub płyty wibracyjne. Sprzęt ciężki można stosować jedynie w odległości większej niż 0.75 m od powierzchni konstrukcji stalowej. Wszelkie zmiany w wymiarach konstrukcji ponad wartości dopuszczalne wymagają, aby ciężki sprzęt odsunąć od konstrukcji.

Obciążenia od ruchu technologicznego na budowie nie mogą wywoływać obciążenia przekraczające projektowe. Ponadto należy unikać formowania się kolein, które redukują wysokość naziomu. Zasypkę mostu należy wykonać do poziomu 10 cm powyżej góry konstrukcji stalowej. Powierzchnie zasypki należy ukształtować w spadku dwustronnym 2% w kierunku dojazdów. Następnie należy ułożyć tzw. parasol ochronny w postaci geomembrany tłoczonej HDPE gr. min 1mm z geowłókniną filtracyjną o masie



powierzchniowej min 500g/m2. Na parasolu należy ułożyć pozostałą część zasypki. Wzdłuż krawędzi płaszcza po obu stronach mostu zaprojektowano drenaż poprzeczny z rur perforowanych 113mm, owiniętych geowłókniną. Drenaż należy ułożyć w spadku 3% z umocnionym wylotem na nasypie. Przy układaniu konstrukcji nawierzchni nad mostem należy stosować zasady jak przy układaniu zasypki konstrukcji stalowej mostu.

Podczas zagęszczania zasypki należy kontrolować wymiary wewnętrzne konstrukcji stalowej. Pionowe i poziome odkształcenia muszą być mierzone po każdej warstwie zasypki a ich wartości zamieszczone w tabelach jako załączniki do dziennika budowy Adaptacja dojazdów do mostu. 7.4.7 Przebudowa dojazdów do mostu

Na odcinku od km 8+521,01 do km 8+540,41 drogi powiatowej NR 1078R w związku z przebudową mostu zaprojektowano całkowitą rozbiórkę wraz z ponowną odbudową konstrukcji jezdni. Niweleta jezdni na wskazanym odcinku nie ulegnie zmianie. W planie trasa przedmiotowej drogi biegnie w linii prostej, natomiast jej niweleta na tym odcinku ma kształt płaski z jednostajnym spadkiem liniowym w kierunku miejscowości Rudnik nad Sanem.

Łączna długość planowanej przebudowy części dojazdów wynosić będzie około 19,4 m (tj.~9.7 m po obu stronach mostu mierząc od jego osi). 7.4.8 Konstrukcja jezdni i chodników

Konstrukcja jezdni: Na projektowanym obiekcie nawierzchnię zaprojektowano z następujących warstw:

4 cm - warstwa ścieralna z betonu asfaltowego 0/12.8 mm, 5 cm - warstwa wiążąca z betonu asfaltowego 0/16 mm, 8 cm - podbudowa zasadnicza z betonu asfaltowego 0/20 mm, 20 cm - podbudowa z kruszywa łamanego 0-63 mm stabilizowanego mechanicznie.

Konstrukcja chodników

nawierzchnia z betonowej kostki brukowej gr 8 cm; podsypka cementowo - piaskowa 1:4 grubości 15 cm;

podbudowa z mieszanki żwirowo-piaskowej stabilizowanej mechanicznie 0-45 mm.

7.4.9 Zabezpieczenie koryta cieku

W celu usprawnienia przepływu wód, koryto cieku w obrębie projektowanego mostu M-2 poddane zostanie regulacji oraz umocnieniu. Regulację (poszerzenie) koryta zaprojektowano na odcinku około 17 m, mierząc w górę cieku od osi drogi/jezdni, jak również za mostem na odcinku, równym około 16 m (mierząc w dół cieku od osi drogi). Szerokość koryta wyregulowanego cieku będzie zmienna, wykonana w łuku wypukłym i będzie się ona zwiększać w kierunku mostu na odcinku ok. 8 m z szerokości istniejącej do szerokości równej światłu poziomemu pomiędzy fundamentami (tj. 8.3 m).

Regulacja swym zakresem obejmować będzie również profilowanie skarp cieku do wartości ich pochylenia, równej 1:1,5, które dodatkowo zabezpieczone zostaną przed podmyciem opaskami z koszy siatkowo kamiennych na tym samym odcinku co zmiana szerokości koryta, czyli około 8 m przed i za mostem. Zabezpieczenie samego koryta cieku przed rozmywaniem zaprojektowano w postaci narzutu z kamienia łamanego wykonanego formie bruku na łącznej długości, w przybliżeniu równej L=(17+16) m = 33 m 7.4.10 Umocnienie skarpy wlotu i wylotu obiektu

Umocnienie skarp nasypu drogowego w obrębie wlotu i wylotu mostu stanowi brukowanie drobnowymiarowymi prefabrykatami betonowymi (trylinką) na podsypce



cementowo-piaskowej 1:4 grubości 10 cm. Pochylenie skarp wlotu i wylotu obiektu wynosi 1:1,5. Umocnienie zakończone będzie na całym obwodzie betonowymi obrzeżami prefabrykowanymi o wymiarach 8x30 cm ustawionymi na ławie z zaprawy cementowo-piaskowej. 7.4.11 Wykonanie chodników

Chodniki od strony jezdni ograniczono krawężnikiem betonowym 20 x 30 cm ustawianym na ławie betonowej z oporem, od strony nasypu obrzeżem chodnikowym 8 x 30 ustawianym na zaprawie cementowej. Nad obiektem od strony nasypów chodniki ograniczone będą fundamentem balustrady. Chodniki należy wykonać z betonowej kostki brukowej wibroprasowanej gr. 8 cm na podsypce cementowo-piaskowej 1:4 gr. 15 cm. Podbudowę pod chodnik zaprojektowano z kruszywa łamanego stabilizowanego mechanicznie 045mm. 7.4.12 Fundamenty bariero-poręczy ochronnych

Nad obiektem zaprojektowano fundamenty do przymocowania bariero-poręczy stalowych. Fundamenty pod bariero-poręcze będą miały przekrój poprzeczny w kształcie litery L. Wymiary półki poziomej: szerokość 125cm, grubość zmienna od 25 – 30cm. Ścianka pionowa o wymiarach 66x45cm. Długość każdej z ław fundamentowych barier ochronnych wynosić będzie 10 m.

Zbrojenie zaprojektowano w postaci podłużnych prętów 12 mm i strzemion 12 w rozstawie co 15cm, a także dodatkowych prętów kotwiących 16 mm. W fundamencie przed ich zabetonowaniem należy osadzić kotwy słupków bariero-poręczy w rozstawach co 1,00m. Fundament zaprojektowano z betonu klasy C30/37 zbrojonego stalą A-IIIN BSt500S. 7.4.13 Elementy wyposażenia

Nad obiektem zaprojektowano stalowe bariero-poręcze energochłonne o parametrach N2/W3 i rozstawie słupków 1,0 m, kotwione w żelbetowej ławie fundamentowej.

Poza obiektem zastosowano stalowe bariery ochronne wbijane (N2/W3) o rozstawie słupków, równym 1,0 m. 7.4.14 Odwodnienie obiektu

Z uwagi na nieznaczną rozpiętość mostu, ukształtowanie (płaskie tereny rolne, trawiaste pola i łąki) oraz wynikający z powyższego brak konieczności budowy systemu podziemnej kanalizacji deszczowej, wody opadowe i roztopowe odprowadzane będą z projektowanego obiektu za pomocą spadków poprzecznych i podłużnych niwelety jezdni do istniejących rowów przydrożnych



8. UWAGI KOŃCOWE

1. Nominalna nośność projektowanego obiektu odpowiada klasie A i wynosi 500kN (50t) wg PN-85/S-10030 [11].

2. Zgodnie z obowiązującym prawem budowlanym, wszelkie odstępstwa od rozwiązań konstrukcyjnych, technologicznych i materiałowych, przedstawionych w niniejszym projekcie, wymagają pisemnej zgody Projektanta.

3. Budowa obiektu powinna odbywać się pod nadzorem autorskim. Przed rozpoczęciem prac Inwestor powinien wystąpić do Biura Projektowego o sprawowanie nadzoru.

4. W przypadku natrafienia w czasie robót na nie zinwentaryzowane urządzenia uzbrojenia terenu należy bezwzględnie przerwać roboty, wezwać inspektora nadzoru, projektanta i właściciela urządzenia w celu uzgodnienia dalszego toku postępowania.

Projektant: Sprawdzający:

mgr inż. Patrycjusz Mostek mgr inż. Damian Kaleta

Rzeszów, listopad 2012r.



9. INFORMACJA O CZĘŚCI RYSUNKOWEJ

Część rysunkowa projektu wykonawczego budowy mostu składa się z następujących rysunków:

1 Orientacja 2 Plan sytuacyjno - wysokościowy 3 Rys. ogólny 4 Rysunek ławy fundamentowej 5 Rysunek wieńca usztywniającego 6 Rysunek murów oporowych 7 Rysunek fundamentu barier ochronnych 8 Rysunek wytyczeniowy fundamentów mostu



IIII.. OOBBLLIICCZZEENNIIAA SSTTAATTYYCCZZNNOO--

WWYYTTRRZZYYMMAAŁŁOOŚŚCCIIOOWWEE

1. Wykaz wykorzystanych aktów prawnych, norm, wytycznych i piśmiennictwa

wg. P. 1 cz. I

2. Oznaczenia, konwencja znakowania i stosowane jednostki

X

Y

Z

Rys. 1. Schemat osi elementu

Oznaczenie Opis Jednostka M Moment zginający kNm F Siła kN A Powierzchnia m2, cm2

Naprężenia MPa R, f Wytrzymałość materiału MPa E Moduł Younga GPa G Moduł odkształcenia postaciowego Gpa u Przemieszczenie/Ugięcie m, mm w Osiadanie m, mm

B, b Szerokość m, cm H, h Wysokość m, cm

L Długość m, cm Lt Rozpiętość teoretyczna m a Rozstaw m, cm

X, Y, Z Oznaczenie osi - x, y, z Indeks kierunkowy osi - i, j, k Indeksy wektorowe -

J Moment bezwładności przekroju m4, cm4 W Wskaźnik wytrzymałości m3, cm3 g Grubość m, cm, mm

3. Metoda obliczeń

Obliczenia prowadzono przy założeniu jej sprężystej pracy metodą stanów granicznych. W stanach granicznych nośności (SGN) sprawdzono poszczególne elementy konstrukcji mostu ze względu na wytrzymałość materiałową i stateczność kształtu. W obliczeniach (SGN) zastosowano obciążenia obliczeniowe.



W stanach granicznych użytkowania (SGU) sprawdzono, czy przemieszczenia konstrukcji nie przekraczają wartości normowych.

W obliczeniach statyczno-wytrzymałościowych elementów mostu wykorzystano zasady mechaniki budowli, liniowej teorii sprężystości oraz metodę stanów granicznych stosując normy. Sprawdzeniu podlegał stan graniczny nośności (SGN) w zakresie: sprawdzenia nośności przekrojów; stateczności kształtu; stateczności położenia całej konstrukcji. oraz stan graniczy użytkowania (SGU) w zakresie: sprawdzenie ugięć;

4. Wykorzystane oprogramowanie

Do przeprowadzenia analizy statycznej wykorzystano program Sofistik i MathCad Professional 2003. Do obliczeń wytrzymałościowych wykorzystano program MathCad Professional 2003 oraz program Excel 2003. Do obliczeń zbrojenia wykorzystano program Sofistik oraz Excel 2003. Do wykonania zestawień i opisów wykorzystano programy Word i Excel 2003.

5. Charakterystyka podstawowych materiałów konstrukcyjnych

Tabela 1. Charakterystyka materiałów konstrukcyjnych

Lp. Materiał Element Ciężar jednostkowy

Wytrzymałość obliczeniowa M

oduł

E

Mod

uł G

t

s

Uwagi

rozc

iąga

nie2

ścis

kani

e

ścin

anie

[-] [-] [-] [kN/m3] [MPa] [MPa] [MPa] [GPa] [GPa] [-] [-]

1 Beton C30/37

Ławy fundamentowe (oczepy pali),

mury oporowe

27.0 1,00 20,2 0,32 34,6 -

1.010-5

0.00019

0.020

2 Beton C40/50 Pale fundamentowe 27.0 1,20 28,8 0,40 39,0 -

1.010-5

0.00019

0.020

3 Stal klasy A-IIIN, BSt500S

Zbrojenie elementów żelbetowych

78.5 375 375 - 200 -

1.010-5

-

-

Stal blachy fałdowej przepustu: S315MC



6. Obciążenia

Obciążenia obiektu przyjęto wykorzystując normę obciążeniową [11]. Zadano następujące przypadki obciążeń:

Obciążenia stałe: Materiały konstrukcyjne:

− Ciężar stali – 78,5kN/m3 − Ciężar betonu – 27kN/m3 (na kruszywie bazaltowym)

− Nawierzchnia – 23kN/m3 − Bariery – 0,7kN/m − Balustrady – 0,4kN/m

Obciążenia ruchome: − Tłum pieszych – 2,5kN/m2 − Obciążenie q na jezdni – 4kN/m2 − Pojazd K – 800kN

Wartości przedstawione powyżej są wartościami charakterystycznymi. Przyjęte współczynniki obciążeń:

− 1,2 dla konstrukcji – jeżeli działa dociążająco − 0,9 dla konstrukcji – jeżeli działa odciążająco − 1,5 dla wyposażenia – jeżeli działa dociążająco − 0,9 dla wyposażenia – jeżeli działa odciążająco − 1,2 dla skurczu – jeżeli działa dociążająco − 0,85 dla skurczu – jeżeli działa odciążająco − 1,2 dla pieszych (układ dodatkowy) − 1,5 dla obciążenia ruchomego q, (1,25 – układ dodatkowy) − 1,5 dla obciążenia pojazdem K, (1,25 – układ dodatkowy)



7. Wyniki obliczeń statycznych

7.1 Posadowienie obiektu

7.1.1 Obliczenia oczepu pali fundamentowych



Zestawienie obciążeń działających na fundament













Mapy zbrojenia fundamentu mostu

Rys.1 Zbrojenie poziome ściany fundamentowej



Rys.2 Zbrojenie pionowe ściany fundamentowej



Rys.3 Zbrojenie poprzeczne dolne ławy fundamentowej



Rys.4 Zbrojenie poprzeczne górne ławy fundamentowej



Rys.5 Zbrojenie podłużne dolne ławy fundamentowej



Rys.6 Zbrojenie podłużne górne ławy fundamentowej



Rys.7 Zbrojenie na ścinanie z przebicim ławy fundamentowej



Dobór zbrojenia fundamentu mostu

górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 8,00 8,00 16 2,01 20 1 10,1 80% 16 2,01 20 1 10,1 80%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŚCIANY FUNDAMENTU - ZBROJENIE PODŁUŻNE (GŁÓWNE)

ostatecznie

przyjęto z

obliczeń

dobór prętów zbrojenia górnego dobór prętów zbrojenia dolnego

Pole

średnica [mm] średnica [mm]

górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

powierzc

hnia

zbroj.

[cm2/1m

b]

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 8,00 8,00 16 2,01 20 1 10,1 80% 16 2,01 20 1 10,1 80%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŚCIANY FUNDAMENTU - ZBROJENIE POPRZECZNE

ostatecznie przyjęto z

obliczeńdobór prętów zbrojenia górnego dobór prętów zbrojenia dolnego

Pole


górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 19,70 21,00 20 3,14 14 1 22,4 88% 20 3,14 14 1 22,4 94%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŁAWY FUNDAMENTU - ZBROJENIE PODŁUŻNE (GŁÓWNE)

ostatecznie

przyjęto z

obliczeń


Pole


górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

powierzc

hnia

zbroj.

[cm2/1m

b]

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 9,20 9,20 16 2,01 20 1 10,1 92% 16 2,01 20 1 10,1 92%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŁAWY FUNDAMENTU - ZBROJENIE POPRZECZNE



Pole




7.1.2 Obliczenia pali fundamentowych

Sprawdzenie nośności pali fundamentowych







Wymiarowanie zbrojenia pali fundamentowych

- Przypadki obciążenia (kombinacje obciązeniowe)

2021 - MAX-N BEAM SIŁY SGN

2022 - MIN-N BEAM SIŁY SGN

2023 - MAX-VY BEAM SIŁY SGN

2024 - MIN-VY BEAM SIŁY SGN

2025 - MAX-VZ BEAM SIŁY SGN

2026 - MIN-VZ BEAM SIŁY SGN

2027 - MAX-MT BEAM SIŁY SGN

2028 - MIN-MT BEAM SIŁY SGN

2029 - MAX-MY BEAM SIŁY SGN

2030 - MIN-MY BEAM SIŁY SGN

2031 - MAX-MZ BEAM SIŁY SGN

2032 - MIN-MZ BEAM SIŁY SGN - Wartości sił wewnętrznych w palach fundamentowych

Elem. X LC Name N VY VZ MT MY MZ

Nr [m] Nr [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

3011 0,5 2022 MINZ-N -359 0 0,03 0 0 0

3045 0 2021 MAXZ-N -137,8 34,64 0,07 0 -0,1 12,46

3052 0 2021 MINZ-VY -145,4 -7,18 0 0 0 -9,86

3144 0 2023 MAXZ-VY -168,2 35,33 0,53 0 -0,8 14,63

3012 0 2026 MINZ-VZ -244,9 21,46 -2,79 0 4,25 21,99

3089 0 2025 MAXZ-VZ -248,1 16,24 3,1 0 -4,81 19,84

3162 0 2024 MINZ-MT -172,1 -6,98 0,02 0 -0,07 -9,67

3144 0 2023 MAXZ-MT -168,2 35,33 0,53 0 -0,8 14,63

3089 0 2025 MINZ-MY -248,1 16,24 3,1 0 -4,81 19,84

3001 0 2026 MAXZ-MY -247,9 12,69 -2,43 0 4,5 18,87

3048 0,5 2021 MINZ-MZ -142,1 2,32 0,03 0 -0,01 -16,88

3100 0 2031 MAXZ-MZ -326,9 18,97 -0,5 0 1,1 35,35

max = -137,8 35,33 3,1 0 4,5 35,35

min = -359 -7,18 -2,79 0 -4,81 -16,88





7.2 Obliczenia konstrukcji stalowej mostu

















































7.3 Mury oporowe

7.3.1 Metody obliczeniowe dla żelbetowych ścian oporowych

W przeprowadzonych obliczeniach wykonanych przy użyciu programu komputerowego firmy Audodesk – Expert Mury oporowe. Obliczenia murów oporowych są przeprowadzone zostały zgodnie z wymogami polskich norm:

parametry geotechniczne: PN-83/B-03010; zbrojenie: PN-84/B-03264 lub PN-B-03264(2002).

Wymiarowanie muru oporowego obejmuje:

sprawdzenie naprężeń w gruncie pod stopą muru; wyznaczanie osiadań średnich oraz różnicy osiadań; sprawdzenie stateczności muru na obrót i przesunięcie; obliczenie przesunięcia i obrotu muru wyznaczenie odpowiedniej powierzchni teoretycznej zbrojenia w stopie i murze; określenie kombinacji wymiarujących przy weryfikacji nośności muru oporowego;



7.3.2 Wyniki obliczeń muru oporowego\















Dobór zbrojenia muru oporowego

górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 6,00 6,00 12 1,13 18 1 6,3 95% 12 1,13 18 1 6,3 95%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŚCIANY MURU OPOROWEGO - ZBROJENIE PIONOWE (GŁÓWNE)

ostatecznie

przyjęto z

obliczeń


Pole


górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

powierzc

hnia

zbroj.

[cm2/1m

b]

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 6,00 6,00 12 1,13 18 1 6,3 95% 12 1,13 18 1 6,3 95%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŚCIANY MURU OPOROWEGO - ZBROJENIE POPRZECZNE (ROZDZIELCZE)



Pole




górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 9,00 9,00 16 2,01 20 1 10,1 90% 16 2,01 20 1 10,1 90%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŁAWY MURU OPOROWEGO - ZBROJENIE PODŁUŻNE (GŁÓWNE)

ostatecznie

przyjęto z

obliczeń


Pole


górne dolne

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

ilość

siatek

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

przekrój

jednego

pręta

[cm2]

rozstaw

[cm]

powierzc

hnia

zbroj.

[cm2/1m

b]

powierzch

nia zbroj.

[cm2/1mb]

wykorzyst

anie

nośności

prętów [%]

F1 9,00 9,00 16 2,01 18 1 11,2 81% 16 2,01 18 1 11,2 81%

ZESTAWIENIE POWIERZCHNI ZBROJENIA DLA ŁAWY MURU OPOROWEGO - ZBROJENIE POPRZECZNE (ROZDZIELCZE)



Pole


8. Podsumowanie wyników obliczeń statyczno-wytrzymałościowych

Elementy konstrukcyjne mostu zostały zaprojektowane prawidłowo i spełniają wymagania rozporządzenia [15] i norm [11], w zakresie SGN i SGU dla obciążeń stałych i użytkowych klasy „A” wg. [11].

Documents

5 Projekt Wykonawczy- Budowa Mostu