ACCESO Y AMPLIACIÓN DEL SISTEMA DE TRANSPORTE EN … · INSTITUTO DE ENERGIA ELECTRICA UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN JUAN Instituto de Energía Eléctrica - Univ. Nac. de San Juan

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DOCUMENTO:

Rev. 0

OBJETO: INFORME N° 1

Fecha: 02/10/2007 Páginas: 207

ACCESO Y AMPLIACIÓN DEL SISTEMA DE TRANSPORTE EN ALTA TENSIÓN PARA LA CONEXION

DE LA CENTRAL DOLAVON

ESTUDIOS DE ETAPA 2 DISEÑO TÉCNICO DE DETALLE

ESTUDIOS DE TRANSITORIOS ELECTROMAGNÉTICOS

Comitente: TRANSENER S.A.

Dirección: Ejecución:

Humberto Zini Humberto Zini Enrique E. Mombello Oscar M. Torres

RESUMEN: El presente Informe presenta los estudios de transitorios electromagnéticos de detalle de la interconexión 500 KV Puerto Madryn – Santa Cruz Norte, relacionados con la conexión de la Central Térmica Dolavon. Los estudios realizados de acuerdo con los requerimientos planteados por el comitente, y tomando como base los estudios preliminares, comprenden: - Estudios de extinción de arco secundario en maniobras de recierre monofásico. - Estudios de aplicación de falla asimétrica bloqueo de interruptor y apertura por

protección falla de interruptor (stuck breaker). - Estudios de energización de línea con falla, bloqueo de interruptor y apertura por

protección falla de interruptor. - Evaluación de las sobretensiones por resonancia en condiciones de fases abiertas. - Estudio de tensiones de restablecimiento en interruptores.


CONTENIDO: INTRODUCCION Y RESUMEN EJECUTIVO.................................................................................4

RESUMEN DE CONCLUSIONES.................................................................................................5 Reactancia de reactores de neutro................................................................................................5 Análisis de solicitaciones .............................................................................................................5 Especificaciones del equipamiento. .............................................................................................6

CONFIGURACIONES DE RED Y PARAMETROS DE COMPONENTES....................................7 CONFIGURACIONES ESTUDIADAS..........................................................................................7

Red para condición de máxima potencia de cortocircuito ...........................................................8 Red para condición de mínima potencia de cortocircuito............................................................9

PARAMETROS DE LOS COMPONENTES ...............................................................................10 Parámetros de las líneas objeto de estudio:................................................................................10 Parámetros de la central Dolavon (generadores y transformadores elevadores) .......................12 Parámetros de reactores de línea................................................................................................12 Parámetros de reactores de neutro .............................................................................................12 Parámetros de descargadores .....................................................................................................13

DESCRIPCION DE MODELOS IMPLEMENTADOS EN LOS ESTUDIOS ................................15 Modelación de líneas .................................................................................................................15 Modelación de transformadores.................................................................................................15 Modelación de reactores ............................................................................................................15 Modelación de descargadores ....................................................................................................15 Modelación de la resistencia de falla .........................................................................................15

ESTUDIOS DE EXTINCIÓN DE ARCO SECUNDARIO EN RECIERRE MONOFÁSICO........17 Reactores de neutro analizados ..................................................................................................17 Maniobra simulada.....................................................................................................................17 Resultados de las simulaciones ..................................................................................................18 Análisis de resultados.................................................................................................................19

ESTUDIO DE SOBRETENSIONES RESONANTES POR FASES ABIERTAS ...........................21 Maniobra simulada.....................................................................................................................21 Esquemas analizados..................................................................................................................21 Resultados de las simulaciones ..................................................................................................21 Análisis de resultados.................................................................................................................24

ESTUDIO DE SOBRETENSIONES POR ENERGIZACIONDE LÍNEA CON FALLA ...............26 Maniobra simulada.....................................................................................................................26 Configuraciones estudiadas........................................................................................................26 Resultados de las simulaciones ..................................................................................................27 Análisis de resultados.................................................................................................................30

ESTUDIO DE SOBRETENSIONES POR APERTURA DE FALLA POR PFI..............................32 Configuraciones analizadas........................................................................................................32 Maniobra simulada.....................................................................................................................32 Resultados de las simulaciones ..................................................................................................32 Análisis de resultados.................................................................................................................35

RESUMEN DE SOLICITACIONES Y REQUERIMIENTOS DE LOS EQUIPOS........................36 Solicitaciones en descargadores:................................................................................................36 Sobretensiones temporarias........................................................................................................36 Corriente de corta duración en reactores de neutro....................................................................37 Corriente de cresta en reactores de neutro .................................................................................37

ANÁLISIS DE TENSIÓN DE RESTABLECIMIENTO EN INTERRUPTORES (TRV)...............39 Tensión de restablecimiento por falla en terminales......................................................................39


Tensión de restablecimiento por falla kilométrica.........................................................................41 Tensión de restablecimiento por apertura en oposición de fase.....................................................43 Análisis de resultados.....................................................................................................................45

CONCLUSIONES .............................................................................................................................46 REACTANCIA DE REACTORES DE NEUTRO........................................................................46 ANÁLISIS DE CONDICIONES CRÍTICAS................................................................................46 ESPECIFICACIONES DEL EQUIPAMIENTO...........................................................................47

Niveles de aislamiento ...............................................................................................................47 Descargadores ............................................................................................................................47 Reactores de neutro....................................................................................................................47 Interruptores (TRV) ...................................................................................................................48

ANEXO I – Flujos de potencia ..........................................................................................................49 ANEXO 2: Oscilogramas arco secundario ........................................................................................58 ANEXO 3: Oscilogramas resonancias fases abierta ..........................................................................79 ANEXO 4: Oscilogramas energización de línea con falla...............................................................110 ANEXO 5: Oscilogramas falla monofásica y apertura por PFI.......................................................192


INTRODUCCION Y RESUMEN EJECUTIVO El acceso de la futura Central Dolavon al SIN requiere una modificación del proyecto original de la interconexión 500 KV entre las EETT Puerto Madryn y Santa Cruz Norte, actualmente en construcción, resultando de la misma una configuración consistente en: - Una LEAT 500 KV de 109.1 Km entre la ET Puerto Madryn y la central Dolavon, con

un esquema de transposiciones completo. - Una LEAT 500 KV de 449.4 Km entre la Central Dolavon y la ET Santa Cruz Norte,

con doble transposición. - Un reactor de 80 MVAr con reactor de neutro en extremo Puerto Madryn. - Dos reactores de línea de 120 MVAr con reactor de neutro en extremo Dolavon de la

línea hacia Santa Cruz. - Dos reactores de línea de 120 MVAr con reactor de neutro en el extremo Santa Cruz

Norte. - La central Dolavon consistente en un ciclo combinado con las siguientes potencias y

fechas previstas para su puesta en servicio: Turbo gas 1 (TG1): 176 MW (noviembre de 2008). Turbo gas 2 (TG2): 110 MW (año 2010). Turbo vapor (TV): 143 MW (año 2010).

Cabe señalar que el proyecto original de la interconexión Puerto Madryn-Santa Cruz Norte preveía una LEAT (500 KV) de 538 Km entre ambas EETT (sin seccionamiento), con dos reactores de línea de 120 MVAr en cada extremo y reactores de neutro supresores de arco de 1150 Ohm cada uno. Los estudios consignados en este informe tienen por finalidad: - Determinar la reactancia de los reactores de neutro supresores de arco en la

compensación de la línea, a fin de asegurar una elevada probabilidad de extinción de la corriente de arco secundario en maniobras de recierre monofásico. En este sentido el estudio debe determinar la viabilidad de utilizar los reactores de neutro originalmente previstos (1150 Ohm) para los reactores de línea de 120 MVAr.

- Determinación de las solicitaciones energéticas en descargadores de línea y de reactor de neutro debidas a distintas condiciones de asimetría, originadas en o prolongadas por fallas en la actuación de interruptores. Adicionalmente estos estudios permiten determinar las sobretensiones temporarias asociadas a estas condiciones.

- Estudio de tensiones de restablecimiento en interruptores.


RESUMEN DE CONCLUSIONES Reactancia de reactores de neutro Los estudios de extinción de arco secundario en maniobras de recierre monofásico muestran que los reactores de neutro de 1150 Ohm previstos en el proyecto original de la interconexión tienen un desempeño que puede considerarse satisfactorio en la línea Dolavon-Santa Cruz Norte. Se observan algunas violaciones a los criterios de extinción definidos por la Transportista, los que sin embargo resultan contenidos en magnitud y extensión (longitud de la línea comprometida). Son por otra parte inevitables dada la longitud de la línea y ya detectados en los estudios originales de la interconexión. Respecto del reactor de neutro de la línea Puerto Madryn-Dolavon, se investigaron reactores de 3400 Ohm (óptimo desde el punto de vista de la neutralización del acoplamiento capacitivo entre fases) y de 2000 Ohm, valor que conduce a menores solicitaciones dieléctricas y en el descargador en condiciones de asimetría. Ambos reactores muestran un desempeño muy satisfactorio, satisfaciendo ampliamente los criterios definidos por la Transportista como indicativos de alta probabilidad de extinción. Atendiendo al desempeño de ambos reactores frente a las maniobras investigadas, surge como alternativa más adecuada el reactor de 2000 Ohm. Análisis de solicitaciones Los estudios realizados muestran que las solicitaciones de distinto tipo originadas en las maniobras investigadas son en general compatibles con especificaciones usuales del equipamiento, y en particular con las definidas para el proyecto original de la ampliación. Deben señalarse sin embargo que de los estudios realizados, incluyendo los antecedentes de los estudios de Etapa 1, surge que la operación con reactores de barras conectados lado línea en la ET Santa Cruz Norte resulta inadmisible (2 reactores) o potencialmente crítica (1 reactor) debido a las sobretensiones resonantes en condiciones de fases abiertas. Cabe observar no obstante, que para la longitud actual de la línea y el grado de compensación que se logra con 2 reactores de 120 MVAr en cada extremo, resulta muy improbable que esta conexión sea requerida. Por otra parte la maniobra de energización de línea con falla presente desde la ET Santa Cruz Norte, muestra cierto grado de compromiso en las solicitaciones dieléctricas del equipamiento de 500 KV. Cabe señalar que la energización de la línea (sin falla) desde la ET Santa Cruz Norte, no es viable para la configuración inicial de la interconexión (sin central Dolavon). Un análisis elemental, que debería ser confirmado por los estudios específicos de estado estacionario, sugiere que esta situación no ha variado para la nueva configuración. De hecho la tensión estacionaria en la ET Santa Cruz Norte, posterior a la energización, alcanza (sin control de tensión) alrededor de 1.25 pu, un nivel que en principio resultaría muy difícil de controlar dado la considerable distancia eléctrica a los generadores en el sistema patagónico.


Especificaciones del equipamiento. - Niveles de aislamiento

Excepto para las condiciones críticas referidas en los párrafos precedentes, los estudios muestran que las sobretensiones temporarias asociadas a las distintas maniobras investigadas son soportadas, con los márgenes de seguridad recomendados por la Norma IEC 60071, por equipos con tensión resistida de frecuencia industrial 1 minuto, de 525/455 KV para el equipamiento de 500 KV (tensión entre espiras) y de 185 KV para los reactores de neutro y terminales de neutro de reactores de línea.

- Descargadores Las solicitaciones energéticas en los descargadores son compatibles, con márgenes de seguridad adecuados, con descargadores de clase 5 de 396 KV nominales para el nivel de 500 KV y clase 3 de 120 KV nominales para reactores de neutro, con energía de impulso simple 4 ms de 10 KJ/KV y 7KJ/KV respectivamente. El nivel de protección ofrecido por los descargadores de 120 KV es superior al de los descargadores de 132 KV, lo que permite mantener los márgenes de seguridad previstos en los estudios originales de la interconexión, siendo por otra parte totalmente compatibles con los requerimientos energéticos que imponen las maniobras investigadas.

- Reactores de neutro

Las energías disipadas por los reactores de neutro durante las condiciones de falla analizadas son compatibles, con amplio margen de seguridad, con corriente nominales de corta duración de 80 A rms (10 segundos), como fueron especificadas en los estudios originales de la interconexión para los reactores de 1150 Ohm. Respecto de la corriente de cresta de choque, el valor especificado en los estudios originales (240 A) resulta adecuado aunque con un margen relativamente pequeño (11%) en el caso de los reactores de neutro del extremo Santa Cruz Norte. El margen de seguridad para esa especificación es mucho más amplio para los restantes reactores de neutro.

- Interruptores (TRV)

Los estudios realizados para los interruptores a instalar en la ET Dolavon muestran que las tensiones de restablecimiento que surgen de la operación de los interruptores ante falla en terminales, falla kilométrica y apertura en oposición de fase no exceden los límites establecidos por la Norma IEC, para interruptores con las siguientes características: - Tensión nominal del equipo: 550 kV - Corriente nominal de servicio continuo: 2000 A - Corriente de ruptura simétrica a Un: 40 kA - Tensiones transitorias de restablecimiento: según IEC 62271-100


CONFIGURACIONES DE RED Y PARAMETROS DE COMPONENTES Se detallan a continuación los principales parámetros del sistema y los modelos utilizados en los estudios. CONFIGURACIONES ESTUDIADAS Los fenómenos objeto de análisis dependen fundamentalmente de las características de la línea y su compensación a 50 Hz., siendo poco afectados por la respuesta frecuencial de la red a la que se conecta, cuya influencia se manifiesta principalmente por las condiciones de flujo de potencia que impone. No obstante lo anterior, los estudios han sido realizados con modelos detallados del Sistema Nacional Interconectado, donde han sido representadas explícitamente las 4 líneas del corredor Comahue-Buenos Aires, disponiéndose un equivalente a 50 Hz en la barra Ezeiza para la modelación del resto de la red. Con igual detalle ha sido modelado el sistema patagónico de 330 KV y 132 KV. Los estudios se realizaron mediante simulaciones de las fallas y maniobras en condiciones de máxima y mínima potencia de cortocircuito, con la interconexión completa, y con una línea fuera de servicio (según el caso, Puerto Madryn–Dolavon o Dolavon-Santa Cruz Norte). En los estudios donde resulta relevante se consideraron además variantes respecto del número de reactores de barras en Santa Cruz Norte y la cantidad de ellos conectados lado línea. En los estudios de falla y apertura trifásica por protección falla de interruptor (PFI), los casos más críticos han sido verificados, adicionalmente, para condiciones de flujo previo más severas. En la siguiente sección se describen las características de las redes básicas de máxima y mínima potencia de cortocircuito. En el Anexo 1 se presentan los diagramas unifilares con las condiciones de flujo de potencias para estas redes, tanto para la interconexión completa como para los casos con una sola línea en servicio. El anexo 1 incluye también los esquemas utilizados para los estudios de fase abierta y en las simulaciones de falla y apertura por PFI con condiciones de flujo más exigentes. Cabe señalar que: - Los diagramas han sido simplificados a los efectos de una más sencilla visualización

de los elementos de interés. - Según puede observarse en los esquemas, las condiciones de flujo han sido

establecidas mediante fuentes de corriente (equivalente tipo Norton). - Algunas de las condiciones analizadas podrían no ser realistas desde el punto de vista

de los despachos. Las mismas han sido analizadas como situaciones extremas que podrían resultar en solicitaciones críticas. Los resultados obtenidos con estas configuraciones deben ser ponderados con la factibilidad de que se presenten.

Respecto de los estudios de arco secundario, cabe puntualizar que los criterios definidos por la Transportista TRANSENER S.A., imponen que los estudios deban realizarse asumiendo un flujo por la línea de 1263 MVA. La implementación de esta condición no es


posible con la estructura real del sistema, principalmente debido a la limitada capacidad de transformación en el extremo Santa Cruz Norte. A fin de salvar esta dificultad ha sido necesario modelar la presencia de capacidad de generación y transformación adicional en esta barra de 500 KV. Las características específicas se precisan en el detalle de esos estudios. Red para condición de máxima potencia de cortocircuito La potencia de cortocircuito en las barras Puerto Madryn y Santa Cruz Norte (500 KV) excluyendo los aportes desde las líneas objeto del estudio resultan, para esta condición: Barra 500 kV ET Puerto Madryn: Z1 = 63.73 L86.55° Ohm Z0 = 97.9 L85.03° Ohm Barra 500 kV ET Sta. Cruz N: Z1 = 848.2 L78.42° Ohm (1reactor barra 50 MVAr) Z0 = 442.4 L88.16° Ohm La red modelada está basada en el esquema de flujo de carga Pico año 2013 de la Guía de Referencia del Sistema de Transporte en Alta Tensión 2006-2013 de TRANSENER S.A., el que ha sido adecuado incorporando la Central Dolavon con sus tres generadores en servicio. Se asumen fuera de servicio los dos generadores de la CT Luis Piedrabuena. Para el sistema Aluar se asume que ambos ciclos combinados se encuentran despachados y la totalidad de los filtros en 132 KV y 33 KV conectados. La siguiente tabla resumen los generadores despachados en el sistema Comahue y Patagónico.

Centrales Sistema patagónico

Generadores en servicio Centrales SADI sur Unidades en

servicio FUTAHI01 Central Alicurá 3 FUTAHI02 Central P. del Águila 4 Futaleufú FUTAHI03 Central Chocón 6

Ameghino AMEGHI01 Central Planicie Banderita 2 CR127 Central Loma de la Lata 3 CR128 Central Agua del Cajón 7 C. Rivadavia CRIVTV25 Central Pichi Picun Leufú 3 CTPATG1 Central C. L. Piedra Buena 0 Patagonia CTPATG1 LPERTG01 Los Perales LPERTG02

Se consideran dos condiciones de flujo: - Sin reactor de barras en Santa Cruz Norte - Con un reactor de barras (50 MVAr) en Santa Cruz Norte.


Red para condición de mínima potencia de cortocircuito La potencia de cortocircuito en las barras Puerto Madryn y Santa Cruz Norte (500 KV), excluyendo los aportes desde las líneas objeto del estudio, resultan para este escenario: Barra 500 kV ET Puerto Madryn: Z1 = 73.8 L86.9° Ohm Z0 = 99.2 L85.1° Ohm Barra 500 kV ET Sta. Cruz Norte: Z1 = 727.0 L80.1° Ohm (2reactores barra 50 MVAr) Z0 = 406.5 L88.3° Ohm La red modelada está basada en el esquema de flujo de potencia Valle año 2009 de la Guía de Referencia del Sistema de Transporte en Alta Tensión 2006-2013 de TRANSENER S.A., el que ha sido adecuado incorporando la unidad Turbo gas TG1 de central Dolavon. Se asume fuera de servicio un generador de la CT Luis Piedrabuena. Para el sistema Aluar se asume que se encuentra en servicio solamente el nuevo ciclo combinado (460 MW) con la totalidad de los filtros en 132 KV y 33 KV conectados. La siguiente tabla resumen los generadores despachados en el sistema Comahue y Patagónico.

Centrales Sistema patagónico

Generadores en servicio Centrales SADI sur Unidades en

servicio FUTAHI01 Central Alicurá 0 Futaleufú FUTAHI02 Central P. del Águila 0

Ameghino AMEGHI01 Central Chocón 0 CR127 Central Planicie Banderita 0 CR128 Central Loma de la Lata 0 C. Rivadavia CRIVTV25 Central Agua del Cajón 7

Patagonia CTPATG1 Central Pichi Picun Leufú 2 CTPATG1 Central C. L. Piedra Buena 0

LPERTG01 Los Perales LPERTG02 Se consideran dos condiciones de flujo: - Con un reactor de barras (50 MVAr) en Santa Cruz Norte - Con dos reactores de barras (2x50 MVAr) en Santa Cruz Norte.


PARAMETROS DE LOS COMPONENTES Parámetros de las líneas objeto de estudio: Longitudes Línea Puerto Madryn – Dolavon: 109.1 Km. Línea Dolavon – Santa Cruz Norte: 449.4 km Configuración geométrica La torre definida para la interconexión es del tipo Cross Rope, con la configuración y dimensiones se describen en la siguiente figura y tabla, para una altura nominal de 36.5 metros. Flechas Flecha conductores de fase: 19.495m Flecha cable de guardia Ac galvanizado 15.786 m Flecha cable de guardia OPGW: 15.786 m Resistividad del Terreno 200 Ohm m


Conductor de fase Configuración: haz de 4 subconductores dispuestos según los vértices de un cuadrado de 45 cm de lado. Subconductores Tipo ACSR - Peace River Modificado Sección aluminio : 364.63 mm2 Sección de acero : 31.93 mm2 Resistencia dc a 20°C: 0.0795 ohm/km Cable de guardia convencional Acero Galvanizado de Alta Resistencia Diámetro 9.15 mm Sección 51.14 mm2 Resistencia dc a 20°C: 5.222 ohm/km Cable de Guardia OPGW Diámetro 16.9 mm Sección 141.0 mm2 Sección aleación aluminio: 105mm2 Sección acero: 35mm2 Resistencia dc a 20°C: 0.3075 ohm/km Aisladores y Cadenas de Aisladores Tipo: caperuza / badajo Cadenas de suspensión 24 aisladores Diámetro nominal máximo: 280mm Paso nominal: 146mm Transposiciones Tramo Puerto Madryn - Dolavon: Un esquema de transposiciones completo (1/6 -1/3 – 1/3 – 1/6). Tramo Dolavon - Santa Cruz Norte: Doble transposición completa (1/12 – 1/6 – 1/6 – 1/6 – 1/6 – 1/6 – 1/12).


Parámetros de la central Dolavon (generadores y transformadores elevadores) Los parámetros precisos de los generadores y sus transformadores elevadores no han sido aún definidos. A los fines del estudio se adoptaron los siguientes parámetros típicos en función de la potencia activa prevista para las unidades generadoras: Generador Transformador Sn [MVA] X” [pu] Sn [MVA] Xcc [pu] TG1 205 0.233 205 0.12TG2 130 0.233 130 0.12TV 170 0.250 170 0.12 Característica de saturación (lado 500 kV) para los tres transformadores . Ukp = 1.2 pu Xac = 30% Parámetros de reactores de línea Línea P. Madryn - Dolavon Línea Dolavon - Sta. Cruz N Extremo

P. Madryn Extremo Dolavon

Extremo Dolavon

Extremo Sta. Cruz N

Pot. trifásica 1 x 80 MVAr -- 2 x 120 MAVr 2 x 120 MVAr X/R 300 -- 300 300 Saturación: Lineal hasta 1.47Un (1.40Um) Reactancia Incremental (desde 1.47Un a 1.60Un): Xn/3. (siendo Xn la reactancia nominal) Parámetros de reactores de neutro Los reactores de neutro supresores de arco se asumen lineales, con una resistencia igual al 2% de la reactancia (Q = X/R = 50). Para la línea Dolavon-Santa Cruz Norte se analizó el desempeño de reactores de neutro de 1150 Ohm como fueron previstos en el diseño original de la interconexión. Cabe señalar que los mismos fueron también verificados en los estudios de etapa 1, considerando una línea ligeramente más corta (439 km), siendo la longitud real (449.4 km) más próxima a los 530 km del proyecto original. Para la línea Puerto Madryn – Dolavon se estudió el desempeño de reactores de neutro de 3400 Ohm y de 2000 Ohm. Los primeros resultan los óptimos teóricos desde el punto de vista de la neutralización de las capacidades entre fases para la extinción del arco secundario. Por otra parte, los reactores de 2000 Ohm presentan un desempeño totalmente satisfactorio para el arco secundario, y en principio, debido a su menor impedancia, resultan menos solicitados dieléctricamente en condiciones de asimetría.


Las características más importantes de los reactores de neutro especificados en el proyecto original de la interconexión se detallan a continuación a título de referencia. - Tensión resistida de frec. ind. 1 minuto (entre espiras): 185 kV rms - Corriente nominal de corta duración: I = 80 Arms - Duración nominal de la corriente de corta duración: T=10 seg. - Corriente de cresta de choque: 240 A Parámetros de descargadores - Descargadores para 500 KV

Tensión nominal (Un): 396 kV Corriente de descarga nominal: 20 KA Clase de descarga de línea: 5 Energía Impulso simple 4 mseg.: 10 kJ/kV Tensión máxima de operación continua (Vc): 317 kV

- Descargadores reactores de neutro Han sido verificadas las solicitaciones energéticas en descargadores de 120 KV nominales, Clase 3, los que permitirían mantener márgenes de seguridad adecuados para la nueva topología de la interconexión. Tensión nominal (Un): 120 kV Corriente de descarga nominal: 10 KA Clase de descarga de línea: 3 Energía Impulso simple 4 mseg.: 7 kJ/kV Tensión máxima de operación continua (Vc): 67 kV

Las características tensión-corriente de los descargadores se muestran en las siguientes figuras:

0 .0 0 .8 1 .5 2 .3 3 .0

I [k A ]0 .0

1 9 9 .5

3 9 8 .9

5 9 8 .4

7 9 7 .9 U [k V ]

Característica V-I descargadores Ur 396 KV


0 .0 0 .8 1 .5 2 .3 3 .0

I [k A ]0 .0

6 3 .8

1 2 7 .6

1 9 1 .4

2 5 5 .2 U [k V ]

Característica V-I descargadores Ur 120 KV


DESCRIPCION DE MODELOS IMPLEMENTADOS EN LOS ESTUDIOS Se describen a continuación las características principales de los modelos empleados en los estudios. Cabe señalar que como criterio general, los estudios de extinción de arco secundario se realizaron con modelos lineales. Modelación de líneas Las líneas objeto del estudio han sido representadas mediante modelos a parámetros distribuidos independientes de la frecuencia (modelo Bergeron con parámetros de 50 Hz.), lo que resulta adecuado para las frecuencias involucradas en los fenómenos investigados. Las transposiciones han sido representadas explícitamente. Las líneas del resto del sistema (Sistema patagónico 330 KV y 132 KV y sistema de transmisión Comahue - Bs. As.) han sido modeladas a parámetros distribuido independientes de la frecuencia e idealmente transpuestas. Modelación de transformadores Los modelos de transformadores directamente vinculados a la interconexión estudiada (transformador 500/330/132 KV en ET P. Madryn, transformador 500/132/33 KV en ET Santa Cruz Norte, y transformadores elevadores de la central Dolavon) incluyen las características de saturación. Los restantes transformadores de la red han sido representados como componentes lineales con sus correspondientes impedancias de secuencia. Modelación de reactores Los reactores de línea de la interconexión objeto del estudio, así como el reactor de línea extremo P. Madryn de la línea a Choele Choel, han sido representados con su curva de saturación. Los restantes reactores del sistema se modelaron como componentes lineales. Modelación de descargadores Han sido modelados los descargadores de línea y de reactor de neutro presentes en la interconexión objeto del estudio, de acuerdo con las características tensión corriente indicadas anteriormente. Modelación de la resistencia de falla Para los estudios de arco secundario se simularon fallas monofásicas con resistencia de arco no lineal de acuerdo con las especificaciones de TRANSENER S.A., la que es reproducida en la siguiente tabla:

Característica tensión corriente de la resistencia de falla

Corriente [A] Tensión [V] 6.90 172020.6 240051.6 290070.0 3100



ESTUDIOS DE EXTINCIÓN DE ARCO SECUNDARIO EN RECIERRE MONOFÁSICO Los estudios de arco secundario tienen por finalidad determinar una reactancia adecuada para los reactores de neutro de la compensación de línea, de modo que la corriente de arco secundario y la tensión de restablecimiento asociada a su extinción se reduzcan a niveles que aseguren una elevada probabilidad de extinción en el tiempo muerto previsto para el recierre monofásico (500 ms como criterio de diseño). De acuerdo con los criterios definidos por la transportista TRANSENER S.A. los estudios deben demostrar una elevada probabilidad de extinción del arco secundario para un flujo de potencia de 1263 MVA por la línea. Esta condición no puede ser establecida con la limitada potencia de cortocircuito en la barra de 500 KV de la ET Santa Cruz Norte. A los efectos de salvar esta dificultad ha sido necesario incrementar esta potencia y, solamente para estos estudios, se modeló la conexión de una fuente en barra de 500 KV de Santa Cruz Norte con la siguiente impedancia:

- Impedancia de secuencia directa: (3.1+j70) Ohm (Pcc=3570 MVA) - Impedancia de secuencia homopolar: (3.3 + j33) Ohm

Reactores de neutro analizados Línea Puerto Madryn-Dolavon Se analizaron dos variantes respecto del reactor de neutro: - Reactor de 3400 Ohm, óptimo teórico (desde el punto de vista de la neutralización del

acoplamiento capacito entre fases) - Reactor de 2000 Ohm, en principio con menores solicitaciones dieléctricas y

energéticas para los descargadores asociados. Línea Dolavon-Santa Cruz Norte: Sobre la base de los resultados obtenidos en los estudios de etapa 1 (en los que se consideró una línea de similar longitud) se analizó el desempeño de reactores de neutro de 1150 Ohm, que es el valor determinado para el proyecto original de la interconexión. Maniobra simulada El estudio se realiza simulando la aplicación y apertura de falla monofásica, en cada una de las fases, en ambos extremos de la línea y en cada punto de transposición, con la siguiente secuencia de maniobras: - 0 ms.: Inicio de la simulación sin falla - 20 ms.: Falla de fase a tierra - 100 ms.: Orden de apertura unipolar de los interruptores en ambos extremos - 600 ms.: Apertura del interruptor que simula la falla. La eficiencia del reactor de neutro ha sido evaluada sobre la base del criterio establecido por TRANSENER S.A. como indicador de una elevada probabilidad de éxito en la extinción del arco secundario:


- Ultimo pico de la corriente de arco secundario: Iarco < 40 Amp pico - Primer pico de la tensión de restablecimiento: Ur < 80 kV pico - Pendiente máxima de la tensión de restablecimiento: d(Ur)/dt < 8 kV/ms Resultados de las simulaciones Los resultados de las simulaciones se resumen en las siguientes tablas.

Estudio arco secundario Línea Puerto Madryn - Dolavon Compensación Reactor de neutro Flujo Puerto Madryn Dolavon

80 MVAr 0 MVAr 3400 Ohm 1263 MVA

Falla en fase A Falla en fase B Falla en fase C

Pto falla I-arco (pico)

V-rest (pico) DV/Dt I-arco

(pico) V-rest (pico) DV/Dt I-arco

(pico) V-rest (pico) DV/Dt

[A] kV kV/ms [A] [kV] KV/ms [A] [kV] KV/msPM500 3.46 9.87 1.57 3.67 10.73 1.69 4.01 11.44 1.82 TRA1 2.29 6.54 1.04 2.35 6.84 1.09 2.72 7.67 1.22 TRA2 0.61 1.51 0.27 0.26 0.81 0.11 0.36 0.67 0.11 TRA3 3.16 9.09 1.41 2.87 8.59 1.34 2.56 7.97 1.27 DO500 4.43 12.77 1.97 4.20 12.60 1.99 3.72 11.49 1.82

Estudio arco secundario Línea Puerto Madryn - Dolavon

Compensación Reactor de neutro Flujo Puerto Madryn Dolavon

80 MVAr 0 MVAr 2000 Ohm 1263 MVA






[A] kV kV/ms [A] [kV] KV/ms [A] [kV] KV/msPM500 4.98 14.67 2.31 6.07 17.41 2.75 5.31 14.99 2.39 TRA1 4.11 12.23 1.92 5.54 15.90 2.51 4.79 13.57 2.17 TRA2 4.11 12.33 1.96 4.61 13.27 2.10 4.21 12.53 1.99 TRA3 5.21 15.37 2.47 5.74 16.45 2.62 4.49 13.22 2.08 DO500 5.78 16.98 2.71 6.36 18.88 2.99 5.40 15.91 2.49


Estudio arco secundario Línea Dolavon – Santa Cruz Norte Compensación Reactor de neutro Flujo Dolavon Santa Cruz N

2x120 MVAr 2x120 MVAr 1150 Ohm 1263 MVA






[A] kV kV/ms [A] [kV] KV/ms [A] [kV] KV/msDO500 44.26 21.52 3.90 36.87 18.45 3.57 46.24 21.96 4.22 TRA1 42.06 20.80 4.17 32.09 16.23 3.21 41.9 21.27 4.21 TRA2 35.19 18.35 3.73 27.67 14.93 2.97 35.82 19.92 3.82 TRA3 28.99 17.50 3.46 20.56 12.98 2.54 31.12 18.81 3.68 TRA4 29.53 18.19 3.58 19.35 12.31 2.39 28.61 17.38 3.44 TRA5 33.07 17.55 3.50 24.38 13.82 2.69 31.85 17.30 3.43 TRA6 37.66 18.78 3.80 27.48 14.64 2.81 37.58 19.27 3.81 SC500 41.71 19.53 3.74 30.83 15.42 2.85 39.35 19.28 3.55

Análisis de resultados Extinción de arco secundario en la línea P. Madryn – Dolavon Los resultados obtenidos muestran que con ambos reactores de neutro (3400 Ohm y 2000 Ohm) se obtienen un desempeño totalmente satisfactorio desde el punto de vista de la extinción del arco secundario. Si bien el reactor de neutro 3400 Ohm conduce a corrientes de arco secundario y tensiones de restablecimiento inferiores, las que se obtienen con el reactor de 2000 Ohm se encuentran aún muy por debajo de las máximas establecidas como criterio que asegura una elevada probabilidad de recierre monofásico exitoso. En particular, el último pico de la corriente de arco secundario no excede en ningún caso los 6.5 A, con una máxima tensión de restablecimiento inferior a 19 KV y pendiente inicial de 3 kV/ms. En consecuencia ambas alternativas son totalmente viables. Extinción de arco secundario en la línea Dolavon – Santa Cruz Norte Las magnitudes determinadas para el reactor de neutro de 1150 Ohm confirman los resultados de los estudios de Etapa 1, observándose algunas violaciones no muy significativas al criterio de último pico de corriente para algunas fallas en el extremo Dolavon y marginales para algunas fallas en el extremo Santa Cruz Norte y en la primera transposición desde el extremo Dolavon. Las tensiones de restablecimiento y su pendiente son, no obstante, significativamente inferiores a los límites definidos, lo que facilitaría la extinción del arco incluso en esos casos. Cabe señalar que una situación similar se presentaba para el proyecto original de la interconexión, y que tanto esos estudios como los realizados en la Etapa 1 demostraron que: - Debido a la longitud de la línea, la magnitud del acoplamiento inductivo entre fases torna imposible la satisfacción del criterio de último pico de la corriente de arco secundario (los


reactores de neutro solo tienen influencia significativa sobre la componente de la corriente debida al acoplamiento capacitivo). - Con flujo de potencia de 600 MVA las violaciones resultan despreciables, y desaparecen completamente para niveles flujo más ajustados a las posibilidades actuales de la interconexión. De estas consideraciones puede concluirse que el desempeño de los reactores de 1150 Ohm puede considerarse satisfactorio.


ESTUDIO DE SOBRETENSIONES RESONANTES POR FASES ABIERTAS Este estudio tiene por finalidad detectar eventuales condiciones de resonancia cuando solamente una o dos fases de la línea quedan bajo tensión por falla de polos de interruptor durante maniobras de energización o apertura. Maniobra simulada A fin de investigar esta situación ha sido simulada la apertura de una y de dos fases de la línea en ambos extremos, registrándose las tensiones de fase, las energías disipadas en los descargadores, las tensiones y corrientes de reactor de neutro, así como la energía en el reactor de neutro a fin de evaluar la corriente nominal de corta duración equivalente desde el punto de vista energético. La simulación se ha prolongado por 2 segundos, tiempo en que actúan las protecciones ante las condiciones de asimetría analizadas. La secuencia de maniobras simulada es la siguiente: - 0 ms.: Inicio de la simulación sin falla y en estado estacionario - 60 ms.: Apertura de la(s) fase(s) en el extremo Dolavon. - 80 ms.: Apertura de la(s) fase(s) en el extremo Santa Cruz Norte - 2000 ms.: Fin de la simulación Esquemas analizados La maniobra ha sido estudiada para ambas líneas de la interconexión, para las siguientes condiciones: - Configuración de máxima con la interconexión completa. - Configuración de mínima con la interconexión completa. - Configuración de máxima con la línea no maniobrada fuera de servicio. - Configuración de mínima con la línea no maniobrada fuera de servicio. En el estudio de la línea Dolavon-Santa Cruz Norte se consideraron condiciones de operación con uno, dos y sin reactores de barra conectados lado línea. En el estudio de la línea Puerto Madryn-Dolavon se consideraron reactores de neutro de 2000 Ohm para los que se obtuvo un comportamiento satisfactorio respecto de la extinción de arco secundario. A los fines de comparación, y para las configuraciones con ambas líneas en servicio, se analizó adicionalmente el comportamiento con reactores de neutro de 3400 Ohm. Resultados de las simulaciones Los resultados de las simulaciones se resumen en las siguientes tablas. Cabe señalar que la energía en los descargadores de línea se consigna solo para los casos en que la sobretensión temporaria excede aquella soportada por 2 segundos por los descargadores.


ESTUDIO SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA P. MADRYN – DOLAVON

REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM

Configuración Reactor

de neutro Fa

ses

abier

tas

Energía ZnO react. neutro

Energía react. neutro 2 seg.

I nom. corta duración

equiv. (10 s)

I pico react. neutro

U temp. react. neutro rms

U temp. Faselado línea

Energía ZnO fase

PM DO PM DO PM DO PM DO PM DO PM DO PM DO Pcc Líneas

En serv. Ohm [KJ] [KJ] [KJ] [KJ] A [rms] A [rms] [A] [A] [kV rms] [kV rms] [kV rms] [kV rms] [KJ] [KJ]

2000 a 4.6 131.1 18.10 110.2 128 321 325 -- -- ambas 2000 a b 0.89 140.6 18.75 97.0 115 395 397 3.9 4.2 2000 a 11.5 138.9 18.63 115.6 131 349 351 3.4 3.5 Mínima

P.Madr Dolavon 2000 a b 1.19 116.1 17.04 99.7 125 410 411 8.7 10.3

2000 a 8.62 137.1 18.51 114.5 130 334 343 -- -- ambas 2000 a b 2.23 124.4 17.64 107.8 127 403 396 6.0 6.5 2000 a 10.3 139.0 18.64 115.0 130 341 349 -- -- Máxima

P.Madr Dolavon 2000 a b 1.11 116.8 17.09 99.7 114 404 401 6.3 6.9

Solicitación máxima 11.5 18.75 115.6 131 410 411 8.7 10.3

ESTUDIO SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA P. MADRYN – DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 3400 OHM

Configuración Reactor

de neutro Fa

ses

abier

tas




equiv. (10 s)




Energía ZnO fase

PM DO PM DO PM DO PM DO PM DO PM DO PM DO Pcc Líneas

En serv. Ohm [KJ] [KJ] [KJ] [KJ] A [rms] A [rms] [A] [A] [kV rms] [kV rms] [kV rms] [kV rms] [KJ] [KJ]

3400 a 25.0 92.9 11.69 70.3 131 305 304 -- -- Mínima ambas 3400 a b 0.83 71.0 10.22 61.4 112 376 375 -- --

3400 a 37.7 96.1 11.89 72.7 134 319 321 -- -- Máxima ambas 3400 a b 2.3 75.5 10.54 65.7 123 381 389 -- -- Solicitación máxima 37.7 11.89 72.7 134 381 389


ESTUDIO SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE REACTOR DE NEUTRO 1150 OHM

Configuración React barra lado línea

Fase

s ab

iertas




equiv. (10 s)




Energía ZnO fase

DO SC DO SC DO SC DO SC DO SC DO SC DO SC [KJ] [KJ] [KJ] [KJ] A [rms] A [rms] [A] [A] [kV rms] [kV rms] [kV rms] [kV rms] [KJ] [KJ]

0 a 0.33 0.28 90.8 76.7 19.87 18.26 104 99 80 76 291 289 -- -- 0 a b 0.22 0.18 60.0 49.5 16.15 14.67 88 83 65 62 291 287 -- -- 1 a 0.05 0.03 13.7 8.03 7.72 5.91 29 23 23 18 291 280 -- -- 1 a b 0.02 0.01 6.4 3.6 5.28 3.96 33 26 26 20 291 280 -- -- 2 a 134 31.6 365 306 39.84 36.48 178 165 138 133 419 401 23.8 7.6

Interc. cerrada

2 a b 4627 2144 751 677 57.14 54.25 194 183 141 139 434 419 73.8 24.4 0 a 0.34 0.28 92.8 77.2 20.09 18.32 107 101 83 77 299 288 -- -- 0 a b 0.22 0.18 61.2 49.6 16.31 14.69 90 84 65 62 290 290 -- -- 1 a 0.06 0.03 15.1 8.6 8.10 6.11 33 25 26 20 301 280 -- -- 1 a b 0.02 0.01 6.9 3.8 5.48 4.06 39 30 26 24 311 291 -- -- 2 a 232 52 406 332.9 42.02 38.04 183 168 139 136 426 409 42.0 10.7

Mínima

Interc. abierta

2 a b 5116 2260 763 684 57.60 54.53 196 184 142 139 429 417 61.0 20.9

0 a 0.34 0.28 91.1 75.4 19.90 18.11 99 93 77 72 297 295 -- -- 0 a b 0.23 0.18 61.7 50.6 16.38 14.83 86 81 64 60 297 293 -- -- 1 a 0.06 0.04 14.7 10.2 7.99 6.66 32 27 26 22 297 288 -- --

Interc. cerrada

1 a b 0.03 0.02 8.07 6.08 5.92 5.14 43 37 33 28 297 288 -- -- 0 a 0.30 0.30 91.5 75.4 19.95 18.11 100 94 78 73 301 295 -- -- 0 a b 0.23 0.18 62.3 50.7 16.46 14.85 86 81 65 59 298 292 -- -- 1 a 0.06 0.04 15.3 10.6 8.16 6.79 34 29 27 23 300 289 -- --

Máxima

Interc. abierta

1 a b 0.03 0.02 8.40 6.40 6.04 5.28 45 38 35 30 302 287 -- --

Solicitaciones máximas(*) 0.34 0.28 20.09 18.32 107 101 83 77 311 295 -- -- (*) exceptuando casos con dos reactores de barra lado línea


Análisis de resultados Línea Puerto Madryn - Dolavon No se detectan condiciones próximas a resonancia para ninguna de las condiciones investigadas. El comportamiento con ambos reactores de neutro es similar. Como resulta previsible, las sobretensiones y energías en los decargadores de reactores de neutro son mas contenidas para los reactores de 2000 Ohm y, como contrapartida, son algo más elevadas las corrientes de pico y energías disipadas en los reactores mismos. - Las solicitaciones energéticas en los descargadores de línea y de reactor de neutro son totalmente compatibles con la capacidad energética de descargadores de la clase prevista. - Las sobretensiones temporarias son totalmente compatibles con los niveles básicos de aislamiento normalizados previstos (tensión de frecuencia industrial de corta duración) con adecuado margen de seguridad. - La corriente de corta duración (10 segundos), equivalente desde el punto de vista de disipación de energía en el reactor es muy inferior a los 80 A rms (valor normalizado previsto). - Asimismo la corriente de pico es reducida respecto de los 240 A, valor especificado en el proyecto original de la interconexión para los reactores de 1150 Ohm. Línea Dolavon – Santa Cruz Norte Los resultados muestran que se presentan condiciones próximas a la resonancia con dos fases abiertas, para la configuración con ambos reactores de barras lado línea y mínima potencia de cortocircuito, tanto con la interconexión completa como operando con la línea a Puerto Madryn fuera de servicio (la condición de máxima potencia de cortocircuito con dos reactores de barras lado línea no ha sido investigada por cuanto en principio no es realista). En las condiciones señaladas la disipación de energía en los descargadores de reactores de neutro excede ampliamente la capacidad aún para descargadores de mayor clase, de modo que esta condición resulta inadmisible. La situación fue ya observada en los estudios de etapa 1 para una línea de similar longitud (439 km). La condición de resonancia no se observa para operación con un reactor de barra lado línea. No obstante ello, debe destacase que los estudios de etapa 1 mostraron que esa configuración presenta sobretensiones fase tierra considerables (aunque sin exceder la capacidad de los correspondientes descargadores) para una longitud de línea ligeramente menor (439 km). Por esta razón, la configuración con un reactor de barras lado línea debería considerarse potencialmente riesgosa particularmente si se tiene en cuenta la incertidumbre con que se conocen los parámetros. Cabe señalar que, en principio, el esquema de compensación con cuatro reactores de línea difícilmente requiera la conexión de reactores de barra a la línea, con lo cual las situaciones señaladas no se presentarían en la práctica.


Excepto en los casos señalados, las solicitaciones de distinto tipo que se presentan no resultan críticas, siendo extensivas las conclusiones correspondientes a la línea Puerto Madryn-Dolavon


ESTUDIO DE SOBRETENSIONES POR ENERGIZACIONDE LÍNEA CON FALLA Este estudio tiene por finalidad determinar las máximas solicitaciones ante la energización de una línea con falla monofásica presente en el extremo opuesto, seguida de apertura trifásica por protección falla de interruptor. Las solicitaciones en esta maniobra dependen del instante de energización, razón por la cual el estudio realizado es de tipo estadístico, con simulación de 200 maniobras. Las magnitudes de interés registradas son las máximas obtenidas observando las 200 maniobras. En particular han sido determinadas las máximas energías disipadas en los descargadores, corrientes de reactor de neutro y energía en el reactor de neutro a fin de evaluar la corriente nominal de corta duración equivalente desde el punto de vista energético. Maniobra simulada Los instantes de maniobra simulados responden a distribuciones uniformes con los siguientes rangos y valores medios: - Offset aleatorio: Tof = 0.00 a 0.02 s - Cierre interrup. preinserción: Ta = (Tof+0.02 ± 0.0025) s - Cierre contacto principal: Tp = (Ta+0.008 ± 0.00125) s - Apertura por PFI: Tap = 0.350 s (determinístico) La tensión de línea antes de la maniobra en la barra energizante se fijó en 500 KV rms. Configuraciones estudiadas La maniobra ha sido investigada para ambas líneas, energización desde ambos extremos, para la interconexión completa y para operación con la línea no maniobrada fuera de servicio y para condiciones de máxima y mínima potencia de cortocircuito. En particular se consideró el esquema de máxima sin reactor de barras y el de mínima con un reactor de barras en servicio. Al respecto cabe señalar que los estudios de la interconexión en su configuración original (sin central Dolavon y línea de 538 Km) determinaron que la maniobra de energización de la línea desde la ET Santa Cruz Norte no era una maniobra viable. Si bien la menor longitud de la línea estudiada (449.4 km hasta la ET Dolavon) y el mayor grado de compensación resultante, contribuirían a reducir la severidad de la maniobra, un análisis elemental muestra que la misma seguramente plantea dificultades de regulación de tensión (cuyo análisis no es objeto del presente estudio). En efecto, despreciando la acción de los reguladores de tensión de los generadores en el sistema patagónico, la tensión estacionaria en Santa Cruz Norte después de la energización es del orden de 1.25 pu, y su control resultaría muy dificultoso debido a la distancia eléctrica de los generadores. A título de comparación, puede mencionarse que la tensión estacionaria en la ET Dolavon (sin acción de reguladores), tras la energización con solo el generador TG1 (176 MW) en servicio y sin vinculación a Puerto Madryn, alcanza solo 1.1 pu.


Estas consideraciones sugieren que la energización de la línea desde Santa Cruz Norte no es una maniobra viable, aún para las actuales condiciones. No obstante lo anterior, se incluye el análisis correspondiente a la energización con falla desde la ET Santa Cruz Norte dado que la viabilidad definitiva desde el punto de vista del control de tensiones debería ser determinada mediante otros estudios. En el caso de la línea P. Madryn-Dolavon se efectuaron las simulaciones con reactor de neutro de 3400 Ohm y de 2000 Ohm. Resultados de las simulaciones Los resultados de las simulaciones se resumen en las siguientes tablas, donde las sobretensiones temporarias consignadas son las correspondientes a las maniobras que producen la máxima disipación de energía en los descargadores afectados por las mismas.


ENERGIZACION CON FALLA , LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM

Maniobra Sobretensión temporaria Energía descargadores Corriente pico Energía disipada I corta durac. eq. Lado línea Reactor neutro Lado línea Reactor neutro Reactor neutro Reactor de neutro Reactor de neutro

PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL Escenario

(Pcc) Líneas en servicio Extremo

Energ Falla KV KV KV KV kJ kJ kJ kJ A pico A pico KJ KJ Arms Arms

PM -DOL DOL PMA 403 404 86 7.6 9.48 0.14 107 43.9 10.48 ambas DOL PMA 379 383 71 7.1 1.85 1.04 112 41.0 10.12

Máxima

-- PMA DOL 431 422 104 48.2 47.7 0.62 133 71.2 13.34 PM -DOL DOL PMA 424 424 79 35.7 40.8 0.12 99 40.2 10.02

ambas DOL PMA 346 388 85 4.38 2.46 0.72 106 35.3 9.39

Mínima

-- PMA DOL 428 434 102 41.9 43.3 0.37 129 65.7 12.82

Solicitación máxima 431 434 104 48.2 47.7 1.04 133 13.34

ENERGIZACION CON FALLA , LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 3400 OHM

Maniobra Sobretensión temporaria Energía descargadores Corriente pico Energía disipada I corta durac. eq. Lado línea Reactor neutro Lado línea Reactor neutro Reactor neutro Reactor de neutro Reactor de neutro

PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL PMA DOL Escenario

(Pcc) Líneas en servicio Extremo


PM -DOL DOL PMA 401 393 72 8.51 9.93 0.22 75 37.4 7.42 ambas DOL PMA 380 385 95 7.15 2.08 2.21 77 34.0 7.07

Máxima

-- PMA DOL 424 397 126 47.2 50.5 2.70 99 58.3 9.26 PM -DOL DOL PMA 416 418 86 34.1 38.1 0.34 74 34.9 7.16

ambas DOL PMA 346 389 96 4.49 2.17 2.35 74 29.4 6.58

Mínima

-- PMA DOL 424 420 110 42.8 44.1 1.74 96 52.9 8.82



ENERGIZACION CON FALLA , LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE Maniobra Sobretensión temporaria Energía descargadores Corriente pico Energía disipada I corta durac. eq.

Lado línea Reactor neutro Lado línea Reactor neutro Reactor neutro Reactor de neutro Reactor de neutro DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN

Escenario (Pcc)

Líneas en servicio Extremo


DOL-SCN DOL SCN 444 398 100 106 58 347 0.08 15.1 156 169 35.9 68.3 12.5 17.2 ambas DOL SCN 446 418 115 114 102 150 1.55 29.2 191 216 42.5 101.4 13.6 21.0

Máxima

-- SCN DOL 470 447 78 75 624 163 0.16 0.09 123 128 41.8 31.2 13.5 11.6 DOL-SCN DOL SCN 390 405 91 97 91.9 724 0.07 2.45 135 147 29.9 45.4 11.4 14.0

ambas DOL SCN 447 423 118 122 99.4 135 0.83 26.8 191 211 41.3 98.7 13.4 20.7

Mínima

-- SCN DOL 452 428 85 83 667 173 0.88 0.10 134 140 46.9 34.5 14.3 12.2

Solicitación máxima 470 447 118 122 667 724 1.55 29.2 191 216 14.3 21 Solicitación máxima

excluyendo maniobra desde SCN 447 423 118 122 102 724 1.55 29.2 191 216 13.6 21


Análisis de resultados Línea Puerto Madryn - Dolavon Según es previsible, el reactor de 2000 Ohm es menos solicitado que el de 3400 Ohm desde el punto de vista dieléctrico aunque a costa de mayor disipación de energía y corriente de pico. No obstante estas diferencias, las solicitaciones obtenidas no resultan críticas en ningún caso. Sobre la base de los resultados obtenidos, la maniobra es viable para todas las condiciones examinadas: - Las solicitaciones térmicas en descargadores de línea y de reactor de neutro son soportadas por descargadores de la clase prevista. - Si bien las sobretensiones temporarias fase tierra alcanzan alguna significación, especialmente en las energizaciones con falla desde el extremo Puerto Madryn, las mismas se encuentran dentro de los valores admisibles para niveles estándar de aislamiento con los factores de seguridad sugeridos por la norma IEC 60071. - Asimismo son moderadas las sobretensiones temporarias en el reactor de neutro. - Las corrientes de corta duración (10 s) equivalentes desde el punto de vista energéticos a la disipación en el reactor son muy inferiores a 80 A rms, valor normalizado típico, especificado para los reactores de 1150 Ohm en el proyecto original. - La corriente de pico en los reactores de neutro es también inferior con amplio margen a los 240 A usualmente especificados. Línea Dolavon – Santa Cruz Norte Los resultados obtenidos confirman que la energización de la línea con falla desde la ET Santa Cruz Norte conduce a sobretensiones temporarias significativas aunque con una duración limitada a unos pocos semiciclos. La situación es más favorable que la determinada en el estudio de la interconexión en su configuración original (sin central Dolavon), presumiblemente debido a la menor longitud de la línea y a que el grado de compensación es mas elevado. - La energización con falla desde la ET Dolavón, sin conexión a Puerto Madryn, tanto en condiciones de máxima (ciclo combinado completo) como de mínima (TG1) da lugar a una disipación de energía no despreciable en los descargadores de línea, asociada fundamentalmente a la componente transitoria de la sobretensión, siendo más modesta durante la fase temporaria. No obstante, esta energía es soportada con un adecuado margen de seguridad por los descargadores de la clase prevista. - Las solicitaciones energéticas en los descargadores de reactor de neutro son también completamente compatibles con la capacidad de los descargadores de la clase prevista. - Las corrientes de corta duración asociadas a la energía disipada por los reactores de neutro son inferiores con adecuado margen a los 80 A rms. - El pico máximo de la corriente por los reactores de neutro es también limitado, excepto en el caso de energización desde el extremo Dolavon, con ambas líneas en servicio, donde para el reactor del extremo Santa Cruz Norte se alcanzan 216 A (en condiciones


de máxima). No obstante, la especificación del proyecto original de la interconexión (240 A) proporciona en este caso un margen aceptable del orden del 11%.


ESTUDIO DE SOBRETENSIONES POR APERTURA DE FALLA POR PFI La maniobra analizada en este apartado puede resultar en solicitaciones energéticas importantes sobre los descargadores de línea y de reactor de neutro, debido a la concurrencia de dos fenómenos que se prolongan por la falla de interruptor en apertura: - La elevación de tensión en las fases sanas debido a la falla monofásica, cuando en el

punto de falla se tiene una elevada relación X0/X1. - La elevación de tensión debido a la apertura de la línea por el interruptor que actúa en

tiempo de 1era zona, lo que resulta especialmente crítico cuando esta apertura implica una desconexión de carga reactiva significativa respecto de la potencia de cortocircuito.

Ambos factores inciden en las sobretensiones previas a la apertura definiva de la línea, y determinan asimismo la amplitud de las oscilaciones libres posteriores a la misma, las que se caracterizan por el batido entre dos frecuencias próximas. Configuraciones analizadas La maniobra ha sido investigada para condiciones de máxima potencia de cortocircuito (sin reactor de barras en la ET Santa Cruz N) y mínima potencia de cortocircuito (un reactor de barras en servicio); para ambas líneas en operación y con la línea no maniobrada fuera de servicio. Los casos que resultan más críticos han sido adicionalmente verificados para condiciones de flujo previo potencialmente más críticas (mayor flujo de potencia reactiva), las que se encuentran indicadas en los esquemas 12 a 15 del anexo 1. En todos los casos se simuló la falla y la apertura por PFI en ambos extremos de la línea. El estudio de la línea Puerto Madryn-Dolavon se realiza para reactor de neutro de 2000 Ohm, dado que resulta en principio menos solicitado y que en los estudios anteriores no surgen inconvenientes para su aplicación. Maniobra simulada La secuencia de maniobra simulada es la siguiente: - Inicio simulación: 0 s - Aplicación falla monofásica: 50 ms - Apertura trifásica extremo a: 130 ms - Apertura trifásica extremo b 350 ms - Fin de simulación: 1500 ms Resultados de las simulaciones Los resultados de las simulaciones se resumen en las siguientes tablas.


ESTUDIO STUCK BREAKER LINEA PUERTO MADRYN - DOLAVON Reactor de neutro 2000 ohm

Maniobra Sobretensión temporaria Energía Descargadores Corriente pico Energía disp. I corta durac. Escenario

Lado barra Lado línea Reactor neutro Lado Línea Reactor neutro Reactor neutro Reactor neutro Reactor neutro

PMA DOL PMA DOL PMA PMA DOL PMA PMA PMA PMA Pcc Líneas en servicio

Corto circuito PFI

KV rms KV rms KV rms KV rms KV rms kJ kJ kJ A pico KJ A rms

PMA PMA 322 365 322 327 89.0 1.39 1.40 0.20 61.1 40.9 10.11 PMA DOL 322 360 364 367 81.7 2.00 1.95 0.13 60.1 25.7 8.02 DOL PMA 314 381 412 413 76.4 8.60 9.41 0.16 76.4 40.8 10.10

Ambas

DOL DOL 301 382 318 320 42.5 1.63 1.66 0.03 27.0 6.52 4.04

PMA DOL 316 322 357 359 78 1.85 1.79 0.12 57.5 23.1 7.60

Máxima

PM-DOL DOL DOL 301 334 332 329 35.3 1.64 1.66 0.03 24.3 5.9 3.84

PMA PMA 319 395 377 379 82.2 2.11 2.17 0.19 56.9 39.8 9.97 PMA DOL 325 387 345 346 75.1 1.74 1.71 0.10 52.9 18.7 6.84 DOL PMA 308 356 396 395 69.7 1.64 4.41 0.14 70.4 35.9 9.47

Ambas

DOL DOL 300 363 320 325 50.9 1.62 1.64 0.04 33.9 7.95 4.46

PMA DOL 333 331 343 345 74.2 1.74 1.68 0.08 50.6 14.8 6.08

Mínima

PM-DOL DOL DOL 297 355 360 354 36 21.1 3.0 0.03 29.9 6.73 4.10

Solicitación máxima 333 395 412 413 89.0 21.9 9.41 0.20 76.4 10.11


ESTUDIO STUCK BREAKER LINEA DOLAVON - SANTA CRUZ NORTE

Maniobra Sobretensión temporaria Energía Descargadores Corriente pico Energía disp. I corta durac. Escenario Lado barra Lado línea Reactor neutro Línea Reactor neutro Reactor neutro Reactor neutro Reactor neutro

DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN Pcc Líneas en servicio

Corto circuito PFI

KV rms KV rms KV rms KV rms KV rms KV rms kJ kJ kJ kJ A pico A pico KJ KJ A rms A rms DOL DOL 320 345 356 362 58.8 74.9 1.55 1.66 0.09 0.95 70.2 85.3 28.2 28.8 11.07 11.19 DOL SCN 317 345 333 345 58.3 51.9 1.3 1.4 0.09 0.91 70.3 75.0 25.7 18.1 10.57 8.87 SCN DOL 305 336 447 429 115 114 86.4 40.6 1.11 0.63 160.9 137.6 44.7 99.4 13.94 20.79

ambas

SCN SCN 303 336 331 335 72 88.5 1.29 1.27 0.06 0.08 109.1 108.3 15.6 24.1 8.24 10.24

DOL DOL 325 356 317 356 42 53 1.42 8.98 0.03 1.92 43.8 69.9 8.29 8.68 6.00 6.14

Máxima

DOL-SC SCN DOL 316 341 421 411 93 97 17.5 10.5 0.12 0.23 127 121.1 31.3 66.2 11.67 16.97

DOL DOL 318 343 376 382 75.2 86.6 1.92 2.34 0.14 1.40 82.8 104.8 41.5 42.3 13.43 13.56 DOL SCN 322 343 328 343 67.0 70.7 1.27 1.57 0.10 1.33 82.2 75.6 29.8 19.8 11.38 9.28 SCN DOL 311 316 440 427 109 114 54.1 32.8 0.33 0.72 153.7 142.0 45.1 95.1 14.00 20.33

ambas

SCN SCN 302 331 335 331 74.5 83.7 1.21 1.21 0.07 0.09 116.3 99.0 19.75 26.45 9.27 10.72

DOL DOL 329 346 336 352 54 74 1.57 40.1 0.03 1.89 59.6 63.8 9.22 9.62 6.33 6.47

Mínima

DOL-SC SCN DOL 330 343 402 395 71 82 12.3 4.5 0.34 0.14 94.9 91.4 21.4 41.6 9.65 13.45

ambas SCN DOL 313 324 451 432 117 118 123 52.7 1.48 1.96 164 145 44.8 100.8 13.96 20.93 Max

(1) DOL_SC SCN DOL 342 340 439 430 104 100 49.9 47.5 0.13 0.33 135 148 33.1 71.9 12.00 17.68 ambas SCN DOL 324 314 450 438 114 119 122 74.2 0.71 3.52 161 152 45.7 99.7 14.10 20.82 Min

(2) DOL_SC SCN DOL 375 351 447 444 73 89 83.5 84.3 0.40 0.17 106 116 22.8 47.9 9.96 14.43

Solicitación máxima 375 356 451 444 115 119 122 84 1.48 3.52 164 152 14 21

(1) flujo de potencia según unifilares 12 y 13 en anexo 1 (2) flujo de potencia según unifilares 14 y 15 en anexo 1


Análisis de resultados Línea Puerto Madryn - Dolavon Los resultados obtenidos muestran que las solicitaciones de distinto tipo no son críticas para ninguno de los escenarios analizados. En particular: - Las solicitaciones energéticas de los descargadores de línea y del reactor de neutro son totalmente contenidas y soportadas por los descargadores de la clase prevista. - Las sobretensiones temporarias son asimismo compatibles con los niveles básicos de aislamiento (tensión de frecuencia industrial de corta duración) previstos, con adecuados márgenes de seguridad. - Las solicitaciones térmicas y dinámicas en el reactor de neutro son compatibles con una corriente de corta duración de 80 A rms y corriente de pico de 240 A como especificadas en el proyecto original para reactores de neutro de 1150 Ohm. Línea Dolavon – Santa Cruz Norte La condición más crítica se presenta para falla en extremo Santa Cruz Norte y apertura PFI en Dolavon. No obstante ello, las verificaciones realizadas para esta situación con flujos de potencias más críticos, muestran que las solicitaciones no exceden las especificaciones previstas para el equipamiento. En consecuencia, y aunque con márgenes de seguridad mas limitados, son aplicables las conclusiones que se formulan para la línea Puerto Madryn–Dolavon.


RESUMEN DE SOLICITACIONES Y REQUERIMIENTOS DE LOS EQUIPOS Las siguientes tablas resumen las solicitaciones más severas determinadas para las distintas maniobras analizadas, excluyendo las que se tienen por fases abiertas con 2 reactores de barras lado línea, condición que deben evitarse mediante restricciones operativas. En particular, para la línea Puerto Madryn-Dolavon se consideran las solicitaciones que se tienen con reactor de neutro de 2000 Ohm, el que, de acuerdo con los análisis realizados, resulta la opción más conveniente por cuanto exhibe un comportamiento ligeramente más favorable. Las solicitaciones consignadas en estas tablas deben compararse con las especificaciones previstas para el equipamiento. Solicitaciones en descargadores: El parámetro fundamental respecto de la capacidad de los descargadores de soportar la disipación de energía impuesta por la maniobra más crítica es su energía de impulso simple 4 ms, la que, para descargadores típicos de la clase requerida es de 10 kJ/kV en el caso de los descargadores para 500 KV (Clase 5 - 396 KV nominales) y de 7 kJ/kV para los descargadores de reactor de neutro (Clase 3 - 120 KV nominales) En consecuencia la máxima disipación admisible resulta de 3960 KJ en el caso de los descargadores de línea y de 840 KJ para los descargadores de reactor de neutro. En ambos casos se observa que las solicitaciones son menores con un buen margen de seguridad. Adicionalmente cabe mencionar que las verificaciones realizadas durante los estudios, comparando la curva TOV-tiempo de descargadores típicos (EXPLIM T y EXLIM Q de ABB) con las sobretensiones temporarias en maniobras críticas, muestran que en ningún caso se exceden los límites impuestos por este procedimiento, en general más restrictivo. Sobretensiones temporarias El procedimiento de coordinación del aislamiento establecido por la Norma IEC 60071-1 y su guía de aplicación, indica que las sobretensiones representativas Urp respecto de las sobretensiones temporarias son tensiones de 50 Hz de un minuto de duración y con valor rms coincidente con las sobretensiones temporarias máximas determinadas en los estudios (enfoque determinístico y conservativo). Adicionalmente establece que para estas sobretensiones el factor de coordinación es unitario, de modo que la tensión resistida de coordinación Ucw (coordination withstand voltage) resulta asimismo coincidente con los valores máximos de sobretensión temporaria consignados en las tablas. A fin de determinar el nivel mínimo de aislamiento requerido Urw (required withstand voltage), Ucw debe ser afectado por el factor el de corrección atmosférico (Ka) (solamente aislamiento externo) y por factor de seguridad (Ks). En particular, respecto de las sobretensiones temporarias, la norma recomienda un factor de seguridad Ks=1.15 para aislamiento interno y 1.05 para aislamiento externo. Respecto del factor de corrección atmosférico, asumiendo una altura snm de 350 metros se tiene Ka=1.039.


En tales condiciones, la relación K = Urw/Urp, entre el mínimo nivel de aislamiento requerido para sobretensiones de frecuencia industrial de corta duración, y las sobretensiones temporarias máximas determinadas resulta: K = Urw/Urp = 1.09 para aislamiento externo y K = Urw/Urp = 1.15 para aislamiento interno. Aplicado este factor al nivel básico de aislamiento para sobretensiones de frecuencia industrial 1 minuto típicas y especificadas para el equipamiento en el proyecto original de la interconexión [525 KV (tensión entre espiras) para equipamiento de 500 KV nominales y 185 KV reactores de neutro y terminal de baja tensión de reactores de línea], se tiene que las máximas sobretensiones temporarias admisibles resultan: Para aislamiento externo nivel 500 KV: 481 KV Para aislamiento interno nivel 500 KV: 456 KV Para aislamiento externo de neutro: 169 KV Para aislamiento interno de neutro: 161 KV Puede observarse que el único caso en el que este valor es excedido se presenta para la energización con falla de la línea Dolavon-Santa Cruz Norte desde la ET Dolavon, maniobra que en principio no se considera viable por las razones antes expuestas. Cabe señalar por otra parte que en la determinación de las sobretensiones temporarias se adoptó un criterio conservativo, interpretando en forma restrictiva la definición dada por la Norma IEC 60071, cuya ambigüedad permite que el buen criterio ingenieril sea aplicado con cierta discrecionalidad. Corriente de corta duración en reactores de neutro Las corrientes máximas determinadas se encuentran en todos los casos significativamente por debajo del valor estándar de 80 A rms (10 segundos) especificado para los reactores de 1150 Ohm del proyecto originario de la interconexión. El margen de seguridad mínimo que se tendría, de mantener esta especificación es de 3.8. Corriente de cresta en reactores de neutro La máxima corriente de cresta de choque determinada es de 216 A lo que conduce a un margen de seguridad del 11% respecto del valor especificado para los reactores de 1150 Ohm del proyecto originario de la interconexión. Este margen afecta en particular al reactor de neutro extremo Santa Cruz Norte en maniobras de energización de línea con falla, siendo significativamente mayor para los restantes reactores.


Solicitaciones máximas por maniobras en la línea Puerto Madryn-Dolavon Reactor de neutro 2000 Ohm

Sobretensiones temporarias Energía descargadores Corriente pico I corta durac. Lado línea Reactor neutro Lado línea Reactor neutro Reactor neutro Reactor neutro

PMA DOL PMA PMA DOL PMA PMA PMA KV KV KV kJ kJ kJ A pico Arms

Energ. c/ falla 431 434 104 48.2 47.7 1.04 133 13.34 Fases abiertas 410 411 131 8.7 10.3 11.5 116 18.75 Stuck breaker 412 413 89 21.9 9.41 0.20 76.4 10.11


Solicitaciones máximas por maniobras en la Dolavon-Santa Cruz Norte

Sobretensiones temporarias Energía descargadores Corriente pico I corta durac. equiv. Lado línea Reactor neutro Lado línea Reactor neutro Reactor neutro Reactor neutro

DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN DOL SCN KV KV KV KV kJ kJ kJ kJ A pico A pico Arms Arms

Energ. C/ falla 447 423 118 122 102 724 1.55 29.2 191 216 14 21 Energ. C/ falla (*) 470 447 118 122 102 724 1.55 29.2 191 216 14 21 Fases abiertas 311 295 83 77 -- -- 0.34 0.28 107 101 20 18 Stuck breaker 451 444 115 119 122 84 1.48 3.52 164 152 14 21

Solicitación máxima 451 444 118 122 122 724 1.48 29.2 191 216 20 21

Solicitación máxima(*) 470 447 118 122 122 724 1.48 29.2 191 216 20 21 (*) Incluye la energización con falla desde la ET Santa Cruz Norte


ANÁLISIS DE TENSIÓN DE RESTABLECIMIENTO EN INTERRUPTORES (TRV) La Norma IEC 62271-100 establece valores límite para las tensiones de restablecimiento propias de los circuitos que los interruptores deben ser capaces de soportar al abrir las corrientes de falla. Con el fin de realizar la especificación de los interruptores, la norma define una serie de curvas que definen el límite para los valores garantizados de las sobretensiones que los interruptores pueden soportar. Estas curvas características son especificadas a través de poligonales definidas a través de cuatro o dos parámetros, de acuerdo al valor de la corriente de cortocircuito a interrumpir. Para garantizar la correcta operación de los interruptores en relación a la soportabilidad de las tensiones de restablecimiento, todas las tensiones prospectivas calculadas para las fallas más críticas no deben superar los respectivos valores establecidos en la norma. A falta de los datos específicos de los interruptores de línea (500 kV) a utilizar en la central Dolavon, se han supuesto interruptores con las siguientes características principales: Tensión nominal del equipo: 550 kV Corriente nominal de servicio continuo: 2000 A Corriente de ruptura simétrica a Un: 40 kA Tensiones transitorias de restablecimiento: según IEC 62271-100 Se analizó la operación de los interruptores asociados a las líneas Puerto Madryn - Dolavon y Dolavon – Santa Cruz Norte. Los estudios realizados comprenden la simulación de fallas en condiciones de máxima y mínima. En relación al tipo de falla analizada, se han estudiado la apertura de falla en terminales, falla kilométrica (short line fault) y apertura en oposición de fase. Se contemplaron diferentes esquemas de modelación para la estación Dolavon en función de las configuraciones típicas de estaciones de 500 kV, contemplando distancias alternativas dentro de la estación. Se concluyó para esta caso que la configuración más desfavorable es la que no considera distancia de separación apreciable entre el interruptor y el equipamiento de la estación modelados. Esto se explica si se tiene en cuenta que si se agregan tramos de línea al circuito, se está adicionando capacidad al circuito lado fuente del interruptor, lo que hace disminuir la frecuencia de la sobretensión transitoria. Se adoptó entonces este esquema por ser el más desfavorable. Tensión de restablecimiento por falla en terminales Se analizó la operación de los interruptores asociados a la estación Dolavon ante interrupción de falla en terminales. Se realizaron simulaciones de apertura trifásica ante una falla trifásica en terminales con contacto a tierra del interruptor de línea, contemplando casos en que la segunda línea que llega a la estación se encuentra conectada o desconectada. Se comprobó que la segunda condición constituye la condición más severa, por lo que los casos reportados se refieren a dicha condición. La situación se describe entonces como una interrupción de un cortocircuito en bornes de un interruptor, desvinculando la única línea conectada momentáneamente a la estación. Se observó en general el primer polo del interruptor que abre la corriente de cortocircuito. La modelación se realizó usando el programa ATP con una modelación de red detallada. Se adoptaron los siguientes valores de capacidad asociados a la estación Dolavon:


Capacidad asociada a la estación en condición de máxima: 13 nF Capacidad asociada a la estación en condición de mínima: 6 nF Las curvas de tensión de restablecimiento fueron analizadas siguiendo el criterio dado en la norma IEC 62271-100. Dado que las corrientes a interrumpir por el interruptor no superan en ningún caso el 10% del valor nominal de la corriente de ruptura trifásica del interruptor, corresponde aplicar a la curva de TRV el modelo de representación por 2 parámetros establecido en la norma y compararlo con la especificación de ensayo de cortocircuito en terminales denominada T10 caracterizada por los parámetros establecidos para la misma (IEC 62271-100, pg. 231) y que es la que corresponde a la corriente a interrumpir. La parte inicial de la TRV fue analizada siguiendo dicho criterio encontrándose los 2 parámetros correspondientes. Las tensiones de restablecimiento fueron graficadas junto con la poligonal envolvente de 2 parámetros calculada, incluyendo también la correspondiente envolvente de referencia tipo T10 establecida por la norma IEC. La tabla 1 resume los casos analizados más solicitantes indicando el interruptor que maniobra en apertura, el sistema considerado (máxima o mínima) y la ubicación de la falla. En esta se consignan los valores de los 2 parámetros uc y t3 para cada caso estudiado, así como la corriente de falla abierta como porcentaje de la corriente de ruptura simétrica (40 kA). Estos parámetros deben ser comparados con los dados por IEC para el caso de falla en bornes T10, que son uc= 893 kV, t3 = 128 µs, uc/t3 = 7 kV/µs. Los resultados muestran que las tensiones de restablecimiento que surgen de la operación de los interruptores ante falla en terminales no exceden los límites establecidos por la Norma IEC. En las figuras 1 a 4 se muestran los casos más representativos.

Tabla 1: Tensiones de Restablecimiento debidas a Falla en Bornes

uc t3 uc/t3 I / In

% Caso Línea Operada Lugar de Apertura

Lugar y tipo de Falla Fase

kV µs kV/µs In=40kA Observaciones

XB1 Dolavon-Puerto Madryn Dolavon Dolavon-3f T 496 189 2.62 4 Comparado con curva

IEC T10

XB2 Dolavon- Sta. Cruz N Dolavon Dolavon-3f S 672 161 4.17 4.6 Comparado con curva

IEC T10

NB1 Dolavon-Puerto Madryn Dolavon Dolavon-3f R 656 200 3.28 1.74 Comparado con curva

IEC T10

NB2 Dolavon- Sta. Cruz N Dolavon Dolavon-3f T 539 290 1.86 1.72 Comparado con curva

IEC T10 Identificación de Caso Carácter #1: X (Máxima), N (Mínima) Carácter #2: B (Falla en bornes) Carácter #3: 1 (Interruptor 1, en dirección al “Pto Madryn”), 2 (Interruptor 2, en dirección al “Sta. Cruz Norte”)


Figura 1: TRV en fase T caso XB1 Figura 2: TRV en fase R caso XB2

Figura 3: TRV en fase R caso NB1 Figura 4: TRV en fase R caso NB2

Debe notarse que las pendientes uc/t3 observadas son relativamente elevadas, lo cual se debe a que la tensión de restablecimiento es en este caso de alta frecuencia, no habiendo líneas de transmisión que puedan mitigar la severidad del fenómeno transitorio. Ya que las maniobras se caracterizan además por una reducida corriente a interrumpir, el interruptor deberá estar capacitado para soportar estas tensiones de acuerdo a la especificación IEC T10 duty (corriente de apertura del 10%), que garantiza una soportabilidad de tasa de crecimiento de hasta 7 kV/µs (para corriente de ruptura nominal este valor es 2 kV/µs, según IEC). Los límites dados por la norma IEC para estos casos se muestran en las figuras 1 a 4 mediante las curvas IECT10) Tensión de restablecimiento por falla kilométrica Típicamente esta maniobra conduce a un aumento de la velocidad de crecimiento de la tensión de restablecimiento en los primeros instantes respecto de los que se tienen para falla en terminales, al sumarse una componente de tensión lado línea con elevada velocidad de crecimiento como consecuencia de los procesos de reflexión de las ondas viajeras en entre el interruptor y el punto de falla. Mientras más distante es la falla, mayor es la amplitud de la componente lado línea de la tensión de restablecimiento, pero mas lento es su crecimiento. En la práctica, la distancia de falla crítica se encuentra entre medio kilómetro y algunos kilómetros.


Se realizaron simulaciones a fin de verificar que las tensiones de restablecimiento no exceden los límites establecidos. El estudio de falla kilométrica sigue básicamente los lineamientos del estudio de falla en terminales, tratándose en este caso de maniobras de apertura trifásica de fallas monofásicas en las líneas respectivas a 1 km de la estación, observándose la condición de que el polo del interruptor correspondiente a la fase en falla sea el último en abrir. En este caso el fenómeno de tensión de restablecimiento del interruptor está completamente dominado por la sobretensión que se presenta del lado fuente (estación) del interruptor, la cual tiene una fuerte pendiente inicial, lo que hace que el aporte de la componente de tensión lado línea sea apenas perceptible. Esto convierte a estos casos en casos similares a los de falla en terminales, con la diferencia que la falla simulada es monofásica. Las corrientes a interrumpir no exceden en ningún caso el 10% de la corriente de ruptura nominal. En la tabla 2 se consignan los valores de los 2 parámetros uc y t3 para cada caso estudiado, así como la corriente de falla abierta como porcentaje de la corriente de ruptura simétrica (40 kA). Estos parámetros deben ser comparados con los dados por IEC para el caso de falla en bornes T10, que son uc= 893 kV, t3 = 128 µs, uc/t3 = 7 kV/µs.

Tabla 2: Tensiones de Restablecimiento debidas a Falla Kilométrica

uc t3 uc/t3 I / In



kV µs kV/µs In=40kA Observaciones

XL1 Dolavon-Puerto Madryn Dolavon Dolavon

Falla en R R 668 194 3.43 7.2 Comparado con curva IEC T10

XL2 Dolavon-Sta. Cruz N Dolavon Dolavon


NL1 Dolavon-Puerto Madryn Dolavon Dolavon

Falla en R R 641 265 2.41 3 Comparado con curva IEC T10

NL2 Dolavon-Sta. Cruz N Dolavon Dolavon


Identificación de Caso Carácter #1: X (Máxima), N (Mínima) Carácter #2: L (Falla kilométrica) Carácter #3: 1 (Interruptor 1, en dirección al “Pto Madryn”), 2 (Interruptor 2, en dirección al “Sta. Cruz Norte”) Al igual que en el caso de falla en terminales, la corriente de apertura es pequeña, por lo que el interruptor deberá ser chequeado de acuerdo a la especificación IEC T10 duty (corriente de apertura del 10%), que garantiza una soportabilidad de tasa de crecimiento de hasta 7 kV/µs (para corriente de ruptura nominal este valor es 2 kV/µs según IEC). Los resultados muestran que las tensiones de restablecimiento que surgen de la operación de los interruptores ante falla kilométrica no exceden los límites establecidos por la Norma IEC. En las figuras 5 a 8 se muestran los casos más representativos.


Figura 5: TRV en fase R caso XL1 Figura 6: TRV en fase R caso XL2

Figura 7: TRV en fase R caso NL1 Figura 8: TRV en fase R caso NL2

Tensión de restablecimiento por apertura en oposición de fase Para este caso se simularon aperturas en oposición de fase en los interruptores analizados. Esta maniobra no presenta inconvenientes para los casos de mínima. Para los casos de máxima se presentan valores de amplitud elevados pero por debajo de lo que establece la norma IEC para este tipo de maniobra. Se han graficado los casos de máxima y mínima más importantes en las figuras 9 a 12. La tabla 3 presenta los casos más importantes y consigna los valores de los 4 parámetros u1, t1, uc y t2 para cada caso estudiado. Los parámetros obtenidos a partir de los casos estudiados deben ser comparados con los parámetros dados por IEC para el caso de apertura en oposición de fase, los cuales son u1= 674 kV, t1 = 438 µs, uc= 1123 kV, t2 = 876-1752 µs, u1/t1 = 1.54 kV/µs. Los límites establecidos por la norma se muestran en las figuras 9 a 12 mediante las curvas IECOP. Puede observarse que para los casos XO1 y NO1 (figuras 9 y 11 ) las tasas de crecimiento de las sobretensiones calculadas superan la tasa establecida de 1.54 kV/µs (primera pendiente curva IECOP). Las amplitudes se mantienen por debajo del límite de 1123 kV. Sin embargo, la situación debe ser analizada con mayor detenimiento considerando todos los parámetros involucrados. De acuerdo a la norma IEC los valores límites para las tensiones de restablecimiento para este tipo de maniobra se corresponden con una corriente de ruptura del 25% de la corriente de ruptura nominal. En la tabla 3 puede verse que los valores de la corriente de ruptura de los casos mas severos estudiados es menor que el 6% del valor nominal. En


general la norma IEC considera que el interruptor que debe interrumpir una corriente menor que la establecida para un ensayo, será capaz de soportar una tasa de crecimiento mayor que la que está asociada a la corriente de ruptura del ensayo. Por otro lado, la norma IEC 62271-100 considera en su punto 8.103.3 que es posible que se presenten casos donde la pendiente de la sobretensión sea mayor que la establecida para apertura en oposición de fase. Agrega que los interruptores ensayados de acuerdo con esta norma se consideran aptos para soportar este requerimiento de una tasa de crecimiento mayor, con la condición de que haya pasado satisfactoriamente el ensayo tipo T30 perteneciente a la serie de ensayos básicos de cortocircuito. Este ensayo tiene una tasa de crecimiento asociada de 5 kV/µs. Asumiendo por un lado que esta condición se satisface, y por otro lado que las corrientes a interrumpir son mucho menores que el 25% de la corriente de ruptura nominal, debe considerarse que es posible considerar una tasa de crecimiento límite mayor que la establecida para este tipo de falla, que tenga un valor máximo de 5 kV/µs. Es razonable entonces suponer que los interruptores soportarán este tipo de maniobra. A los efectos de comparación, se han incluido en las figuras 9 a 12 las dos curvas límite correspondientes: la curva IECOP, que establece el límite de amplitud, y la curva T30, que establece el límite de tasa de crecimiento.

Tabla 3: Tensiones de Restablecimiento debidas a Apertura en Oposición de Fase

uc u1 t1 t2 u1/t1 I / In



kV kV kV µs kV/µs In=40kA Observaciones

XO1 Dolavon-Puerto Madryn Dolavon Apertura en

oposición T 1034 764 238 1010 3.2 5.3 Comparado con IEC OP y T30

XO2 Dolavon-Sta. Cruz N Dolavon Apertura en


NO1 Dolavon-Puerto Madryn Dolavon Apertura en


NO2 Dolavon-Sta. Cruz N Dolavon Apertura en

oposición T 373 308 362 1556 0.85 1 Comparado con IEC OP y T30

Identificación de Caso Carácter #1: X (Máxima), N (Mínima) Carácter #2: O (Apertura en Oposición de Fase) Carácter #3: 1 (Interruptor 1, en dirección al “Pto Madryn”), 2 (Interruptor 2, en dirección al “Sta Cruz N”)

Figura 9: TRV en fase T caso XO1 Figura 10: TRV en fase T caso XO2


Figura 11: TRV en fase T caso NO1 Figura 12: TRV en fase T caso NO2

Análisis de resultados Los resultados muestran que las tensiones de restablecimiento que surgen de la operación de los interruptores ante falla en terminales, falla kilométrica y apertura en oposición de fase no exceden los límites establecidos por la Norma IEC, por lo que se considera que su desempeño será satisfactorio ante este tipo de operaciones de apertura.


CONCLUSIONES REACTANCIA DE REACTORES DE NEUTRO Los estudios de extinción de arco secundario en maniobras de recierre monofásico muestran que los reactores de neutro de 1150 Ohm previstos en el proyecto original de la interconexión tienen un desempeño satisfactorio en la línea Dolavon-Santa Cruz Norte. No obstante que se presentan algunas violaciones al criterio de último pico de la corriente de arco secundario para fallas próximas a los extremos de las líneas, las tensiones de restablecimiento y su pendiente son significativamente menores a los límites, lo que contribuiría a facilitar la extinción aún en estos casos. Cabe señalar que estas violaciones, se presentaban ya en el proyecto original de la interconexión. Los análisis realizados muestran que estas violaciones son prácticamente inevitables dado que el reactor de neutro no tiene influencia sobre la corriente asociada al acoplamiento inductivo, que en el caso analizado resulta muy elevada debido a la longitud de línea y el elevado flujo (1263 MVA) que debe considerarse como criterio de diseño. Claramente, como se comprobó en los estudios de Etapa 1 asumiendo una línea de similar longitud, para condiciones de flujo más acordes a las posibilidades actuales de la interconexión las violaciones detectadas desaparecen. Respecto del reactor de neutro de la línea Puerto Madryn-Dolavon, se investigaron reactores de neutro de 3400 Ohm (óptimo desde el punto de vista de la neutralización del acoplamiento capacitivo entre fases) y de 2000 Ohm, valor que conduce a menores solicitaciones dieléctricas y en el descargador en condiciones de asimetría. Ambos reactores muestran un desempeño muy satisfactorio, satisfaciendo ampliamente los criterios definidos por la Transportista como indicativos de alta probabilidad de extinción. Atendiendo al desempeño de ambos reactores frente a las maniobras investigadas, surge como alternativa más adecuada el reactor de 2000 Ohm. ANÁLISIS DE CONDICIONES CRÍTICAS Los estudios realizados muestran que las solicitaciones de distinto tipo originadas en las maniobras investigadas son en general compatibles con especificaciones usuales del equipamiento, y en particular con las definidas para el proyecto original de la ampliación. Los estudios han permitido detectar las siguientes condiciones críticas ya observadas en el proyecto original de la interconexión: - La condición de fase abierta en la línea Dolavon-Santa Cruz Norte, con dos reactores

de barras conectados lado línea, causa sobretensiones resonantes inadmisibles para los descargadores, razón por la cual esta configuración operativa debería considerarse como no viable. Para la conexión de un solo reactor de barras lado línea no se detectan, en este estudio, solicitaciones significativas. Sin embargo, teniendo en cuenta que en los estudios de Etapa 1 (con una línea ligeramente más corta) se observaron sobretensiones considerables, y dado que los parámetros de los componentes son


conocidos con cierto margen de error debido a tolerancias, la condición resulta en principio potencialmente riesgosa. Cabe observar por otra parte, que para la longitud actual de la línea y el grado de compensación que se logra con 2 reactores de 120 MVAr en cada extremo, resulta muy improbable que sea requerida la conexión de reactores de barra al lado línea.

- La maniobra de energización de línea con falla presente, desde la ET Santa Cruz

Norte muestra cierto grado de compromiso en las solicitaciones dieléctricas del equipamiento de 500 KV.

Cabe señalar que la energización de la línea (sin falla) desde la ET Santa Cruz Norte, no es viable para la configuración inicial de la interconexión (sin central Dolavon). Un análisis elemental que debería ser confirmado por los estudios específicos de estado estacionario, sugiere que esta situación no ha variado para la nueva configuración. De hecho la tensión estacionaria en la ET Santa Cruz Norte, posterior a la energización, alcanza (sin control de tensión) alrededor de 1.25 pu, un nivel que en principio resultaría muy difícil de controlar dado la considerable distancia eléctrica a los generadores en el sistema patagónico.

ESPECIFICACIONES DEL EQUIPAMIENTO. Niveles de aislamiento Excepto para las condiciones críticas referidas en los párrafos precedentes, los estudios muestran que las sobretensiones temporarias asociadas a las distintas maniobras investigadas son soportadas, con los márgenes de seguridad recomendados por la Norma IEC 60071, por equipos con tensión resistida de frecuencia industrial 1 minuto, de 525/455 KV para el equipamiento de 500 KV (tensión entre espiras) y de 185 KV para los reactores de neutro y terminales de neutro de reactores de línea. Descargadores Las solicitaciones energéticas en los descargadores son compatibles, con márgenes de seguridad adecuados, con descargadores de clase 5 de 396 KV nominales para el nivel de 500 KV y clase 3 de 120 KV nominales para reactores de neutro, con energía de impulso simple 4 ms de 10 KJ/KV y 7KJ/KV respectivamente. El nivel de protección ofrecido por los descargadores de 120 KV es superior al de los descargadores de 132 KV, lo que asegura mantener los márgenes de seguridad previstos en los estudios originales de la interconexión, siendo por otra parte totalmente compatibles con los requerimientos energéticos que imponen las maniobras investigadas. Reactores de neutro Las energías disipadas por los reactores de neutro durante las condiciones de falla analizadas son compatibles, con amplio margen de seguridad, con corriente nominale de corta duración de 80 A rms (10 segundos), como fueron especificadas en los estudios originales de la interconexión para los reactores de 1150 Ohm.


Respecto de la corriente de cresta de choque, el valor especificado en los estudios originales (240 A) resulta adecuado aunque con un margen relativamente exiguo (11%) en el caso de los reactores de neutro del extremo Santa Cruz Norte. El margen de seguridad para esa especificación es mucho más amplio para los restantes reactores de neutro. Interruptores (TRV) Los estudios realizados para los interruptores a instalar en la ET Dolavon muestran que las tensiones de restablecimiento que surgen de la operación de los interruptores ante falla en terminales, falla kilométrica y apertura en oposición de fase no exceden los límites establecidos por la Norma IEC, para interruptores con las siguientes características:

- Tensión nominal del equipo: 550 kV - Corriente nominal de servicio continuo: 2000 A - Corriente de ruptura simétrica a Un: 40 kA - Tensiones transitorias de restablecimiento: según IEC 62271-100


ANEXO I – Flujos de potencia

ANEXO 1

DIAGRAMAS UNIFILARES DE CONFIGURACIONES DE RED Y FLUJOS DE

POTENCIA ESTUDIADOS


67.64+j56.74I

335.1+j 67.3

I

407.3+j29.84I

1.015L0.002V

1.013L0.349

V

1.027L1.911

V

449.4 km109.1 km

ESQUEMA BASE PARA

ESTUDIOS EN MAXIMA

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1 TG2 TV

2x120 MVAr 2x120 MVAr80 MVAr

2x50 MVAr

Reactor línea

Ch. Choel-P. Madryn

SIN REACTORES DE BARRAS

Esquema 1: Flujo en configuración de máxima Pcc - Interconexión completa -Sin reactores de barras en Sta. Cruz Norte

67.61+j96.66I

335.1+j67.37

I

407.4+j72.58I

1.015L0.002V

0.996L 0.4

V

1.028L1.911

V

449.4 km109.1 km

ESQUEMA BASE PARAESTUDIOS EN MAXIMA1 REACTOR DE BARRAS

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1 TG2 TV


2x50 MVAr

Reactor líneaCh. Choel-P. Madryn

Esquema 2: Flujo en configuración de máxima Pcc - Interconexión completa -Un reactor de barras en Sta. Cruz Norte


57.58+j58.59I

94.4+j56.35

I

155.5+j14.13I

0.998L-XXXXXXV

0.991L-0.85

V

1.007L0.528

V

449.4 km109.1 km

ESQUEMA BASE PARAESTUDIOS EN MINIMA1 REACTOR DE BARRAS

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1


2x50 MVAr


Esquema 3: Flujo en configuración de mínima Pcc - Interconexión completa -Un reactor de barras en Sta. Cruz Norte

57.65+j107.2I

94.64+j56.39

I

155.9+j66.36I

0.999L-XXXXXXV

0.97L-0.78

V

1.008L0.529

V449.4 km109.1 km

ESQUEMA BASE PARAESTUDIOS EN MINIMA2 REACTORES DE BARRAS

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1


2x50 MVAr


Esquema 4: Flujo en configuración de mínima Pcc - Interconexión completa – Dos reactores de barras en Sta. Cruz Norte


67.89+j56.65I

71.12+j0.876I

1.013L0.364

V

1.028L1.928

V

449.4 km

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1 TG2 TV

2x120 MVAr 2x120 MVAr

2x50 MVAr


CONFIGRACION MAXIMA PCC

SIN REACTOR DE BARRASLINEA A P.MADRYN DESCONECTADA

Esquema 5: Flujo en configuración de máxima Pcc – Línea a P. Madryn fuera de servicio – Sin reactores de barras en Sta. Cruz Norte

67.71+j47.02I

71.18+j43.58I

0.996L0.415V

1.028L1.928

V

449.4 km

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1 TG2 TV


2x50 MVAr



1 REACTOR DE BARRAS EN LINEALINEA A P.MADRYN DESCONECTADA

Esquema 6: Flujo en configuración de máxima Pcc– Línea a P. Madryn fuera de servicio – Un reactor de barras lado línea en Sta. Cruz Norte (estudio de fases abiertas línea Dolavon-Sta. Cruz N)


58.04+j 58.4I

61.11+j4.631I

0.992L-0.83

V

1.007L0.558

V

449.4 km

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1


2x50 MVAr


CONFIGRACION MINIMA PCC

SIN REACTOR DE BARRAS EN LINEA

LINEA A P.MADRYN DESCONECTADA

Esquema 7: Flujo en configuración de mínima Pcc– Línea a P. Madryn fuera de servicio – Sin reactores de barras lado línea en Sta. Cruz Norte (estudio de fases abiertas línea Dolavon-Sta. Cruz N)

57.87+j59.68I

61.23+j 56.7I

0.97L-0.76V

1.007L0.558V

449.4 km

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1


2x50 MVAr



1 REACTOR DE BARRAS EN LINEA


Esquema 8: Flujo en configuración de mínima Pcc– Línea a P. Madryn fuera de servicio – Un reactor de barras lado línea en Sta. Cruz Norte (estudio de fases abiertas línea Dolavon-Sta. Cruz N)


57.71+j12.63I

61.23+j 56.7I

0.97L-0.76

V

1.007L0.558

V

449.4 km

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1


2x50 MVAr



2 REACTORES DE BARRAS EN LINEA


Esquema 9: Flujo en configuración de mínima Pcc– Línea a P. Madryn fuera de servicio – Dos reactores de barras lado línea en Sta. Cruz Norte (estudio de fases abiertas línea Dolavon-Sta. Cruz N)

334.6+j67.43

I

336.+j28.94I

1.015L -0.V

1.027L1.904

V

109.1 km

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

TG1 TG2 TV

80 MVAr



LINEA A STA. CRUZ N DESCONECTADA

Esquema 10: Flujo en configuración de máxima Pcc– Línea a Sta. Cruz N fuera de servicio (estudio de fases abiertas línea P. Madryn-Dolavon)


93.73+j56.56

I

94.16I

0.998L-0.01V

1.007L0.518

V

109.1 km

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

TG1

80 MVAr



LINEA A STA. CRUZ N DESCONECTADA

Esquema 11: Flujo en configuración de mínima Pcc– Línea a Sta. Cruz N fuera de servicio (estudio de fases abiertas línea P. Madryn-Dolavon)

59.78+j137.5I

348.2+j2.754

I

412.9+j52.54I

1.024L0.021V

0.98L0.753

V

1.03L2.016

V

449.4 km109.1 km

ESQUEMA MAXIMA

ESTUDIO STUCK BREAKER

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1 TG2 TV


2x50 MVAr


CARGA 60+j137 MVA EN S.CRUZ N

Esquema 12: Flujo con elevada transferencia de pot. Reactiva - Sistema completo - máxima Pcc (estudio de apertura de falla por PFI – falla en SCN , PFI en DOL)


100.6+j111.3I

104.2+j61.91I

0.99L10.55

V

1.03L12.82

V

449.4 km

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1 TG2 TV


2x50 MVAr


ESQUEMA DE MAXIMA CON INTERC. ABIERTAESTUDIO STUCK BREAKERCARGA 101 +j111 MVA EN SANTA CRUZ N

Esquema 13: Flujo con elevada transferencia de pot. Reactiva – Línea a P. Madryn desconectada - máxima Pcc (estudio de apertura de falla por PFI – falla en SCN , PFI en DOL)

60.69+j 135.I

102.5-j5.438

I

167.1+j30.46I

1.028L0.038V

0.981L-0.68

V

1.03L0.615

V449.4 km109.1 km

ESQUEMA MINIMAESTUDIO STUCK BREAKER

PMAD 500

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1


2x50 MVAr


CARGA 60+j135 MVA EN S.CRUZ N

Esquema 14: Flujo con elevada transferencia de pot. Reactiva - Sistema completo - mínima Pcc (estudio de apertura de falla por PFI – falla en SCN , PFI en DOL)


100.7+j111.3I

104.3+j61.95I

0.99L 3.95

V

1.031L6.219

V

449.4 km

PMAD 330

DOLAV

SCRN 500

TG1


2x50 MVAr


ESQUEMA DE MINIMA CON INTERC. ABIERTAESTUDIO STUCK BREAKERCARGA 101+j111 MVA EN SANTA CRUZ N

Esquema 15: Flujo con elevada transferencia de pot. Reactiva – Línea a P. Madryn desconectada - mínima Pcc (estudio de apertura de falla por PFI – falla en SCN , PFI en DOL)


ANEXO 2: Oscilogramas arco secundario

ANEXO 2

OSCILOGRAMAS ESTUDIO ARCO SECUNDARIO


OSCILOGRAMAS EXTINCIÓN CORRIENTE DE ARCO SECUNDARIO

LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 3400 OHM


Corriente de Arco Secundario en extremo Puerto Madryn fase C

(f ile as-pd-h-3400-pm-c.pl4; x-v ar t) c:PMAC -RFALLA 0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 0.75 0.90[s]

-9.0

-5.2

-1.4

2.4

6.2

10.0

[kA]

Tensión de Restablecimiento en extremo Puerto Madryn fase C

(f ile as-pd-h-3400-pm-c.pl4; x-v ar t) v :PMAC -RFALLA 0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 0.75 0.90[s]

-500

-375

-250

-125

0

125

250

375

500[kV]


Corriente de Arco Secundario en extremo Puerto Madryn fase C


-6

-4

-2

0

2

4

6

[A]

Tensión de Restablecimiento en extremo Puerto Madryn fase C


-50.0

-37.5

-25.0

-12.5

0.0

12.5

25.0

37.5

50.0[kV]


Corriente de Arco Secundario en Transposición 3 fase A

(f ile as-pd-h-3400-t3-a.pl4; x-v ar t) c:TR3A -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-4

-3

-2

-1

0

1

2

3

4[A]

Tensión de Restablecimiento en Transposición 3 fase A

(f ile as-pd-h-3400-t3-a.pl4; x-v ar t) v :TR3A -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40[kV]


Corriente de Arco Secundario extremo Dolavon fase A

(f ile as-pd-h-3400-do-a.pl4; x-v ar t) c:DOLA -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-6.0

-3.8

-1.6

0.6

2.8

5.0

[A]

Tensión de Restablecimiento extremo Dolavon fase A

(f ile as-pd-h-3400-do-a.pl4; x-v ar t) v :DOLA -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-60

-38

-16

6

28

50

[kV]


Corriente de Arco Secundario extremo Dolavon fase B

(f ile as-pd-h-3400-do-b.pl4; x-v ar t) c:DOLB -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-6.0

-3.8

-1.6

0.6

2.8

5.0

[A]

Tensión de Restablecimiento extremo Dolavon fase B

(f ile as-pd-h-3400-do-b.pl4; x-v ar t) v :DOLB -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-50.0

-37.5

-25.0

-12.5

0.0

12.5

25.0

37.5

50.0[kV]



LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM


Corriente de Arco Secundario extremo Puerto Madryn fase C


-9.0

-5.2

-1.4

2.4

6.2

10.0

[kA]

Tensión de Restablecimiento extremo Puerto Madryn fase C


-500

-375

-250

-125

0

125

250

375

500[kV]


Corriente de Arco Secundario extremo Puerto Madryn fase C


-6

-4

-2

0

2

4

6

[A]

Tensión de Restablecimiento extremo Puerto Madryn fase C


-60

-40

-20

0

20

40

60

[kV]


Corriente de Arco Secundario en Transposición 1 fase C

(f ile as-pd-h-2000-t1-c.pl4; x-v ar t) c:TR1C -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-6

-4

-2

0

2

4

6

[A]

Tensión de Restablecimiento en Transposición 1 fase C

(f ile as-pd-h-2000-t1-c.pl4; x-v ar t) v :TR1C -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-60

-40

-20

0

20

40

60

[kV]


Corriente de Arco Secundario en Transposición 3 fase C

(f ile as-pd-h-2000-t3-c.pl4; x-v ar t) c:TR3C -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-6

-4

-2

0

2

4

6

[A]

Tensión de Restablecimiento en Transposición 3 fase C

(f ile as-pd-h-2000-t3-c.pl4; x-v ar t) v :TR3C -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-50.0

-37.5

-25.0

-12.5

0.0

12.5

25.0

37.5

50.0[kV]



(f ile as-pd-h-2000-t3-a.pl4; x-v ar t) c:TR3A -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-7.00

-5.25

-3.50

-1.75

0.00

1.75

3.50

5.25

7.00[A]


(f ile as-pd-h-2000-t3-a.pl4; x-v ar t) v :TR3A -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-70.0

-52.5

-35.0

-17.5

0.0

17.5

35.0

52.5

70.0[kV]


Corriente de Arco Secundario en extremo Dolavon fase B

(f ile as-pd-h-2000-do-b.pl4; x-v ar t) c:DOLB -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-8

-6

-4

-2

0

2

4

6

8[A]

Tensión de Restablecimiento en extremo Dolavon fase B

(f ile as-pd-h-2000-do-b.pl4; x-v ar t) v :DOLB -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-90

-60

-30

0

30

60

90

[kV]



LINEA Dolavon-SANTA CRUZ NORTE REACTOR DE NEUTRO 1150 OHM


Corriente de Arco Secundario en extremo Dolavon fase C

(f ile as-ds-h-1150-do-c.pl4; x-v ar t) c:DOL_LC-RFALLA 0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 0.75 0.90[s]

-10.0

-7.5

-5.0

-2.5

0.0

2.5

5.0

7.5

10.0[kA]

Tensión de Restablecimiento en extremo Dolavon fase C

(f ile as-ds-h-1150-do-c.pl4; x-v ar t) v :DOL_LC-RFALLA 0.00 0.15 0.30 0.45 0.60 0.75 0.90[s]

-500

-375

-250

-125

0

125

250

375

500[kV]


Corriente de Arco Secundario en extremo Dolavon fase C

(f ile as-ds-h-1150-do-c.pl4; x-v ar t) c:DOL_LC-RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-60

-40

-20

0

20

40

60

[A]

Tensión de Restablecimiento en extremo Dolavon fase C

(f ile as-ds-h-1150-do-c.pl4; x-v ar t) v :DOL_LC-RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-160

-120

-80

-40

0

40

80

120

160[kV]



(f ile as-ds-h-1150-t1-a.pl4; x-v ar t) c:TR1A -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-60

-40

-20

0

20

40

60

[A]


(f ile as-ds-h-1150-t1-a.pl4; x-v ar t) v :TR1A -RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-160

-120

-80

-40

0

40

80

120

160[kV]




-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40[A]



-150

-100

-50

0

50

100

150

[kV]




-50.0

-37.5

-25.0

-12.5

0.0

12.5

25.0

37.5

50.0[A]



-150

-100

-50

0

50

100

150

[kV]


Corriente de Arco Secundario en extremo Santa Cruz Norte fase A

(f ile as-ds-h-1150-sc-a.pl4; x-v ar t) c:SCN_LA-RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-60

-40

-20

0

20

40

60

[A]

Tensión de Restablecimiento en extremo Santa Cruz Norte fase A

(f ile as-ds-h-1150-sc-a.pl4; x-v ar t) v :SCN_LA-RFALLA 0.54 0.56 0.58 0.60 0.62 0.64 0.66[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

[kV]


ANEXO 3: Oscilogramas resonancias fases abierta

ANEXO 3

OSCILOGRAMAS SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MINIMA (1 REACTOR DE BARRAS) AMBAS LINEAS EN SERVICIO UNA FASE ABIERTA Energía en Descargadores de Neutro

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:RN_SCN- c:RN_DOL- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

50

100

150

200

250

300

350[A]

Energía en Reactores de Neutro

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:RN_SCN-XN_SCN c:RN_DOL-XN_DOL 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

20

40

60

80

100

[kA]


Corriente por Reactor de Neutro de Dolavon

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:XN_DOL- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[A]

Corriente por Reactor de Neutro de Santa Cruz

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:XN_SCN- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-100

-75

-50

-25

0

25

50

75

100[A]


Tensión en Reactor de Neutro Dolavon

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :RN_DOL 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[kV]

Tensión en Reactor de Neutro Santa Cruz

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :RN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[kV]


Tensiones de fase extremo Dolavon

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :DOL_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-500

-375

-250

-125

0

125

250

375

500[kV]

Tensiones de fase extremo Santa Cruz

(f ile f a-ds-l1-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :SCN_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-500

-375

-250

-125

0

125

250

375

500[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MINIMA 2 REACTORES DE BARRAS LADO LINEA AMBAS LINEAS EN SERVICIO 2 FASES ABIERTAS Energía en Descargadores de Neutro

(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:RN_DOL- c:RN_SCN- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

1

2

3

4

5

[MA]


(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:RN_DOL-XN_DOL c:RN_SCN-XN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

100

200

300

400

500

600

700

800[kA]



(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:XN_DOL- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[A]


(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:XN_SCN- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[A]


Tensión en Reactor de Neutro de Dolavon

(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :RN_DOL 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]

Tensión en Reactor de Neutro de Santa Cruz

(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :RN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


Tensión de Fase en extremo Dolavon

(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :DOL_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]

Tensión de Fase en extremo Santa Cruz

(f ile f a-ds-l2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :SCN_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MAXIMA (SIN REACTORES DE BARRAS) AMBAS LINEAS EN SERVICIO 1 FASE ABIERTA Energía en Descargadores de Neutro

(f ile f a-ds-h0-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:RN_DOL- c:RN_SCN- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

50

100

150

200

250

300

350[A]


(f ile f a-ds-h0-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :RN_DOL 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[kV]



(f ile f a-ds-h0-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :RN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[kV]

Tensión de fase extremo Dolavon

(f ile f a-ds-h0-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :DOL_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-500

-375

-250

-125

0

125

250

375

500[kV]


Tensión de fase extremo Santa Cruz

(f ile f a-ds-h0-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :SCN_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-500

-375

-250

-125

0

125

250

375

500[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MINIMA LÍNEA HACIA P. MADRYN ABIERTA DOS REACTORES DE BARRAS CONECTADOS A LINEA 2 FASES ABIERTAS Energía en Descargadores de Neutro

(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:RN_DOL- c:RN_SCN- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

1

2

3

4

5

6

[MA]


(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:RN_DOL-XN_DOL c:RN_SCN-XN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

100

200

300

400

500

600

700

800[kA]



(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:XN_DOL- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[A]


(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) c:XN_SCN- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[A]


Tensión en Reactor de Neutro Dolavon

(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :RN_DOL 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-250.0

-187.5

-125.0

-62.5

0.0

62.5

125.0

187.5

250.0[kV]

Tensión en Reactor de Neutro Santa Cruz

(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :RN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


Tensiones de fase extremo Dolavon

(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :DOL_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]

Tensiones de fase extremo Santa Cruz

(f ile f a-ds-lia2-2l-2f .pl4; x-v ar t) v :SCN_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MAXIMA LÍNEA HACIA P. MADRYN ABIERTA 2 FASES ABIERTAS Energía en Reactores de Neutro

(f ile f a-ds-hia0-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:RN_DOL-XN_DOL c:RN_SCN-XN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

20

40

60

80

100

[kA]


(f ile f a-ds-hia0-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:XN_DOL- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-100

-75

-50

-25

0

25

50

75

100[A]



(f ile f a-ds-hia0-0l-1f .pl4; x-v ar t) c:XN_SCN- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-100

-75

-50

-25

0

25

50

75

100[A]


(f ile f a-ds-hia0-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :RN_DOL 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[kV]



(f ile f a-ds-hia0-0l-1f .pl4; x-v ar t) v :RN_SCN 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MINIMA REACTOR DE NEUTRO 3400 OHM AMBAS LINEAS EN SERVICIO 1 FASE ABIERTA Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-l1-1f -3400.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

5

10

15

20

25

30

[kA]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MAXIMA REACTOR DE NEUTRO 3400 OHM AMBAS LINEAS EN SERVICIO 1 FASE ABIERTA Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-h0-1f -3400.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

5

10

15

20

25

30

35

40[kA]

Energía en Reactor de Neutro de Puerto Madryn

(f ile f a-pd-h0-1f -3400.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

20

40

60

80

100

[kA]


Corriente por Reactor de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-h0-1f -3400.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0.05 0.09 0.13 0.17 0.21 0.25[s]

-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

80[A]

Tensión en Reactor de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-h0-1f -3400.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MAXIMA REACTOR DE NEUTRO 3400 OHM AMBAS LINEAS EN SERVICIO 2 FASES ABIERTAS Tensión De fase extremo Puerto Madryn

(f ile f a-pd-h0-2f -3400.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]

Tensión de fase extremo Dolavon

(f ile f a-pd-h0-2f -3400.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MINIMA REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM AMBAS LINEAS EN SERVICIO 2 FASES ABIERTAS Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-l1-2f -2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

30

60

90

120

150

[kA]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MAXIMA REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM AMBAS LINEAS EN SERVICIO 1 FASE ABIERTA Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-h0-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

1500

3000

4500

6000

7500

9000

[A]


(f ile f a-pd-h0-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[A]



(f ile f a-pd-h0-1f -2000.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MAXIMA REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM AMBAS LINEAS EN SERVICIO 2 FASES ABIERTAS Tensión de fase Extremo Puerto Madryn

(f ile f a-pd-h0-2f -2000.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]

Tensión de fase Extremo Puerto Dolavon

(f ile f a-pd-h0-2f -2000.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MINIMA REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM LÍNEA HACIA SANTA CRUZ N ABIERTA 1 FASE ABIERTA Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-lia1-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

2

4

6

8

10

12

[kA]


(f ile f a-pd-lia1-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

30

60

90

120

150

[kA]


Corriente por Reactor de Neutro de Puerto Madryn

(f ile f a-pd-lia1-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[A]

Tensión en Reactor de Neutro de Puerto Madryn

(f ile f a-pd-lia1-1f -2000.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


OSCILOGRAMAS DE SOLICITACIONES POR FASES ABIERTAS LINEA PUERTO MADRYN – DOLAVON CONDICION DE MAXIMA REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM LÍNEA HACIA SANTA CRUZ N ABIERTA 1 FASE ABIERTA Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile f a-pd-hia0-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

2

4

6

8

10

12

[kA]


(f ile f a-pd-hia0-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

0

30

60

90

120

150

[kA]



(f ile f a-pd-hia0-1f -2000.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-120

-80

-40

0

40

80

120

[A]


(f ile f a-pd-hia0-1f -2000.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0.0 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


ANEXO 4: Oscilogramas energización de línea con falla

ANEXO 4

OSCILOGRAMAS SOLICITACIONES POR ENERGIZACION DE LÍNEA CON FALLA


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 2000 Ohm CONFIGURACION MAXIMA CON INTERCONEXION ABIERTA


Energía descargadores de línea P. Madryn

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m154.pl4; x-v ar t) c:PMA_LB- c:PMA_LA- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000[A]

Tensiones en extremo línea P. Madryn

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m154.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600[kV]


Energía descargadores de línea Dolavon

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m154.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

2

4

6

8

10[kA]

Tensiones en extremo línea Dolavon

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m154.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600[kV]


Energía descargador reactor de neutro P. Madryn

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m071.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

30

60

90

120

150[A]

Tensión en reactor de neutro P. Madryn

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m071.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150[kV]


Corriente en reactor de neutro P. Madryn

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m24.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-80

-40

0

40

80

120[A]

Energía disipada en el reactor de neutro P. Madryn

(f ile ef -dp-h-ia-2000-m136.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 2000 Ohm CONFIGURACION MAXIMA CON INTERCONEXION CERRADA



(f ile ef -dp-h-ic-2000-m183.pl4; x-v ar t) c:PMA_LB- c:PMA_LA- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000[A]


(f ile ef -dp-h-ic-2000-m183.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-340

-80

180

440

700[kV]



(f ile ef -dp-h-ic-2000-m043.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LC- c:DOL_LA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

400

800

1200

1600

2000[A]


(f ile ef -dp-h-ic-2000-m043.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600[kV]



(f ile ef -dp-h-ic-2000-m162.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

200

400

600

800

1000

1200[A]


(f ile ef -dp-h-ic-2000-m162.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -dp-h-ic-2000-m008.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-120

-90

-60

-30

0

30

60[A]


(f ile ef -dp-h-ic-2000-m104.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE P. MADRYN – FALLA EN DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 2000 Ohm CONFIGURACION MAXIMA



(f ile ef -pd-h-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) c:PMA_LB- c:PMA_LA- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -pd-h-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-h-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -pd-h-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-h-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

100

200

300

400

500

600

700[A]


(f ile ef -pd-h-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -pd-h-ia-2000-m133.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-80

-36

8

52

96

140[A]


(f ile ef -pd-h-ia-2000-m045.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50

60

70

80[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 2000 Ohm CONFIGURACION MINIMA CON INTERCONEXION ABIERTA



(f ile ef -dp-l-ia-2000-m165.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30

35

40[kA]


(f ile ef -dp-l-ia-2000-m165.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -dp-l-ia-2000-m165.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -dp-l-ia-2000-m165.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -dp-l-ia-2000-m165.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

30

60

90

120

150[A]


(f ile ef -dp-l-ia-2000-m165.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -dp-l-ia-2000-m024.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-100

-50

0

50

100

150[A]


(f ile ef -dp-l-ia-2000-m024.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 2000 Ohm CONFIGURACION MINIMA CON INTERCONEXION CERRADA



(f ile ef -dp-l-ic-2000-m107.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

1000

2000

3000

4000

5000[A]


(f ile ef -dp-l-ic-2000-m107.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-440

-180

80

340

600[kV]



(f ile ef -dp-l-ic-2000-m071.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

500

1000

1500

2000

2500

[A]


(f ile ef -dp-l-ic-2000-m071.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600[kV]



(f ile ef -dp-l-ic-2000-m162.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

100

200

300

400

500

600

700

800[A]


(f ile ef -dp-l-ic-2000-m162.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -dp-l-ic-2000-m024.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-80

-40

0

40

80

120[A]


(f ile ef -dp-l-ic-2000-m136.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30

35

40[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE P. MADRYN – FALLA EN DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 2000 Ohm CONFIGURACION MINIMA



(f ile ef -pd-l-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -pd-l-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-l-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -pd-l-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-l-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

50

100

150

200

250

300

350

400[A]


(f ile ef -pd-l-ia-2000-m112.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -pd-l-ia-2000-m170.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-80

-36

8

52

96

140[A]


(f ile ef -pd-l-ia-2000-m045.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50

60

70[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 3400 Ohm CONFIGURACION MAXIMA CON INTERCONEXION ABIERTA



(f ile ef -dp-h-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

1500

3000

4500

6000

7500

9000[A]


(f ile ef -dp-h-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-340

-80

180

440

700[kV]



(f ile ef -dp-h-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

2

4

6

8

10[kA]


(f ile ef -dp-h-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-340

-80

180

440

700[kV]



(f ile ef -dp-h-ia-3400-m162.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

50

100

150

200

250[A]


(f ile ef -dp-h-ia-3400-m162.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -dp-h-ia-3400-m024.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-60

-40

-20

0

20

40

60

80[A]


(f ile ef -dp-h-ia-3400-m136.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30

35

40[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 3400 Ohm CONFIGURACION MAXIMA CON INTERCONEXION CERRADA



(f ile ef -dp-h-ic-3400-m183.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

1000

2000

3000

4000

5000

6000

7000

8000[A]


(f ile ef -dp-h-ic-3400-m183.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-340

-80

180

440

700[kV]



(f ile ef -dp-h-ic-3400-m162.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

500

1000

1500

2000

2500[A]


(f ile ef -dp-h-ic-3400-m162.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600[kV]



(f ile ef -dp-h-ic-3400-m162.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

500

1000

1500

2000

2500[A]


(f ile ef -dp-h-ic-3400-m162.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -dp-h-ic-3400-m008.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-80

-60

-40

-20

0

20

40[A]


(f ile ef -dp-h-ic-3400-m104.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30

35[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE P.MADRYN – FALLA EN DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 3400 Ohm CONFIGURACION MAXIMA



(f ile ef -pd-h-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -pd-h-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-h-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50

60[kA]


(f ile ef -pd-h-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-h-ia-3400-m003.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

500

1000

1500

2000

2500

3000[A]


(f ile ef -pd-h-ia-3400-m003.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -pd-h-ia-3400-m170.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-50

-25

0

25

50

75

100[A]


(f ile ef -pd-h-ia-3400-m003.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50

60[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 3400 Ohm CONFIGURACION MINIMA CON INTERCONEXION ABIERTA



(f ile ef -dp-l-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30

35[kA]


(f ile ef -dp-l-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -dp-l-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30

35

40[kA]


(f ile ef -dp-l-ia-3400-m038.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -dp-l-ia-3400-m002.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

50

100

150

200

250

300

350[A]


(f ile ef -dp-l-ia-3400-m002.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -dp-l-ia-3400-m024.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-80

-60

-40

-20

0

20

40

60

80[A]


(f ile ef -dp-l-ia-3400-m024.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30

35

40[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE DOLAVON – FALLA EN P. MADRYN REACTOR DE NEUTRO 3400 Ohm CONFIGURACION MINIMA CON INTERCONEXION CERRADA



(f ile ef -dp-l-ic-3400-m107.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

1000

2000

3000

4000

5000[A]


(f ile ef -dp-l-ic-3400-m107.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-440

-180

80

340

600[kV]



(f ile ef -dp-l-ic-3400-m071.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

500

1000

1500

2000

2500[A]


(f ile ef -dp-l-ic-3400-m071.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600[kV]



(f ile ef -dp-l-ic-3400-m162.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

500

1000

1500

2000

2500[A]


(f ile ef -dp-l-ic-3400-m162.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -dp-l-ic-3400-m024.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-60

-40

-20

0

20

40

60

80[A]


(f ile ef -dp-l-ic-3400-m136.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

5

10

15

20

25

30[kA]


ENERGIZACION CON FALLA LINEA P. MADRYN DOLAVON ENERGIZACION DESDE P. MADRYN – FALLA EN DOLAVON REACTOR DE NEUTRO 3400 Ohm CONFIGURACION MINIMA



(f ile ef -pd-l-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) c:PMA_LA- c:PMA_LB- c:PMA_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -pd-l-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) v :PMA_LB v :PMA_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-l-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) c:DOL_LA- c:DOL_LB- c:DOL_LC- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50[kA]


(f ile ef -pd-l-ia-3400-m112.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile ef -pd-l-ia-3400-m052.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

400

800

1200

1600

2000[A]


(f ile ef -pd-l-ia-3400-m052.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]



(f ile ef -pd-l-ia-3400-m170.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-50

-25

0

25

50

75

100[A]


(f ile ef -pd-l-ia-3400-m045.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

10

20

30

40

50

60[kA]



ENERGIZACIÓN CON FALLA LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ ENERGIZACION DESDE DOLAVON CON FALLA EN SANTA CRUZ CONFIGURACION MÁXIMA INTERCONEXIÓN ABIERTA

Energía en descargadores de línea Santa Cruz

(f ile det_ef -ds-h-ia-m67.pl4; x-v ar t) c:SCN_LB- c:SCN_LC- c:SCN_LA- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

50

100

150

200

250

300

350[kA]

Tensiones de Fase Extremo Santa Cruz lado línea

(f ile det_ef -ds-h-ia-m67.pl4; x-v ar t) v :SCN_LB v :SCN_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-400

-100

200

500

800

[kV]


Energía en Descargadores de línea Dolavon

(f ile det_ef -ds-h-ia-m104.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LA- c:DOL_LC- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

10

20

30

40

50

60

[kA]

Tensiones de Fase Extremo Dolavon lado línea

(f ile det_ef -ds-h-ia-m104.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]


Energías en Descargadores de Reactores de Neutro

det_ef -ds-h-ia-m21.pl4: c:RN_SCN- det_ef -ds-h-ia-m59.pl4: c:RN_DOL-

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]0

2

4

6

8

10

12

14

16[kA]

Tensiones en Reactores de Neutro

det_ef -ds-h-ia-m21.pl4: v :RN_SCN det_ef -ds-h-ia-m59.pl4: v :RN_DOL

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]-220

-144

-68

8

84

160

[kV]


ENERGIZACIÓN CON FALLA LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ ENERGIZACION DESDE DOLAVON CON FALLA EN SANTA CRUZ CONFIGUARACION MÁXIMA INTERCONEXIÓN CERRADA

Energía en Descargadores de Dolavon

(f ile det-m82-ef -ds-h-ic.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LA- c:DOL_LC- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

20

40

60

80

100

120

[kA]

Tensiones de Fase Extremo Dolavon lado línea

(f ile det-m82-ef -ds-h-ic.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]


Energía en Descargadores de línea en Santa Cruz

(f ile det-m15-ef -ds-h-ic.pl4; x-v ar t) c:SCN_LB- c:SCN_LC- c:SCN_LA- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

20

40

60

80

100

120

140

160[kA]

Tensiones en extremo Santa Cruz lado línea

(f ile det-m15-ef -ds-h-ic.pl4; x-v ar t) v :SCN_LB v :SCN_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]


Energía en Descargadores de Neutro

det-m32-ef -ds-h-ic.pl4: c:RN_SCN- det-m82-ef -ds-h-ic.pl4: c:RN_DOL-

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]0

5

10

15

20

25

30

[kA]


det-m32-ef -ds-h-ic.pl4: v :RN_SCN det-m82-ef -ds-h-ic.pl4: v :RN_DOL

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]-200

-110

-20

70

160

250

[kV]


Corrientes por Reactores de Neutro

det-m125-ef -ds-l-ic.pl4: c:XN_SCN- det-m126-ef -ds-h-ic.pl4: c:XN_DOL-

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]-150

-100

-50

0

50

100

150

200

250[A]

Energía en Reactor de Neutro Santa Cruz

(f ile det-m125-ef -ds-h-ic.pl4; x-v ar t) c:RN_SCN-XN_SCN 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

20

40

60

80

100

120

[kA]


ENERGIZACIÓN CON FALLA LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ ENERGIZACION DESDE SANTA CRUZ CON FALLA EN DOLAVON CONFIGURACIÓN DE MÁXIMA SIN REACTOR EN BARRA DE SANTA CRUZ

Energía en Descargadores de Línea en Santa Cruz

(f ile det-m32-ef -sd-h-00.pl4; x-v ar t) c:SCN_LB- c:SCN_LC- c:SCN_LA- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

40

80

120

160

200

[kA]


(f ile det-m32-ef -sd-h-00.pl4; x-v ar t) v :SCN_LB v :SCN_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]


Energía en Descargadores de línea de Dolavon

(f ile det-m83-ef -sd-h-00.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LA- c:DOL_LC- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

100

200

300

400

500

600

700[kA]

Tensiones en extremo Dolavon lado línea

(f ile det-m83-ef -sd-h-00.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile det-m16-ef -sd-h-00.pl4; x-v ar t) c:RN_DOL- c:RN_SCN- 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

0

40

80

120

160

200[A]


(f ile det-m16-ef -sd-h-00.pl4; x-v ar t) v :RN_DOL v :RN_SCN 0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


ENERGIZACIÓN CON FALLA LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ ENERGIZACION DESDE DOLAVON CON FALLA EN SANTA CRUZ CONFIGURACIÓN DE MÍNIMA INTERCONEXIÓN ABIERTA Energía en descargadores de línea en Santa Cruz

(f ile det-m21-ef -ds-l-ia.pl4; x-v ar t) c:SCN_LB- c:SCN_LC- c:SCN_LA- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

100

200

300

400

500

600

700

800[kA]


(f ile det-m21-ef -ds-l-ia.pl4; x-v ar t) v :SCN_LB v :SCN_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-400

-100

200

500

800

[kV]


Energía en Descargadores de línea en Dolavon

(f ile det-m02-ef -ds-l-ia.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LA- c:DOL_LC- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

20

40

60

80

100

[kA]

Tensiones extremo Dolavon lado línea

(f ile det-m02-ef -ds-l-ia.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



det-m21-ef -ds-l-ia.pl4: c:RN_SCN- det-m101-ef -ds-l-ia.pl4: c:RN_DOL-

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]0

500

1000

1500

2000

2500[A]


det-m21-ef -ds-l-ia.pl4: v :RN_SCN det-m101-ef -ds-l-ia.pl4: v :RN_DOL

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6[s]-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


ENERGIZACIÓN CON FALLA LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ ENERGIZACION DESDE DOLAVON CON FALLA EN SANTA CRUZ CONFIGURACIÓN DE MÍNIMA INTERCONEXIÓN CERRADA Energía en Descargadores de Línea en Dolavon

(f ile det-m82-ef -ds-l-ic.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LA- c:DOL_LC- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

20

40

60

80

100

[kA]


(f ile det-m82-ef -ds-l-ic.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]


Energía en descargadores de Línea en Santa Cruz

(f ile det-m17-ef -ds-l-ic.pl4; x-v ar t) c:SCN_LB- c:SCN_LC- c:SCN_LA- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

30

60

90

120

150

[kA]


(f ile det-m17-ef -ds-l-ic.pl4; x-v ar t) v :SCN_LB v :SCN_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]


Energía en descargadores de Reactor de Neutro

det-m32-ef -ds-l-ic.pl4: c:RN_SCN- det-m82-ef -ds-l-ic.pl4: c:RN_DOL-

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]0

5

10

15

20

25

30

[kA]


det-m32-ef -ds-l-ic.pl4: v :RN_SCN det-m82-ef -ds-l-ic.pl4: v :RN_DOL

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]-200

-110

-20

70

160

250

[kV]


Corrientes por Reactores de Neutro

det-m57-ef -ds-l-ic.pl4: c:XN_DOL- det-m125-ef -ds-l-ic.pl4: c:XN_SCN-

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]-150

-100

-50

0

50

100

150

200

250[A]

Energía en Reactor de Neutro de Santa Cruz

(f ile det-m125-ef -ds-l-ic.pl4; x-v ar t) c:RN_SCN-XN_SCN 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

20

40

60

80

100

[kA]


ENERGIZACIÓN CON FALLA LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ ENERGIZACION DESDE DOLAVON CON FALLA EN SANTA CRUZ CONFIGURACIÓN DE MÍNIMA CON REACTOR DE 50 MVA EN BARRA DE SANTA CRUZ Energía en Descargadores de Línea en Santa Cruz

(f ile det-m127-ef -sd-l-50.pl4; x-v ar t) c:SCN_LB- c:SCN_LC- c:SCN_LA- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

40

80

120

160

200

[kA]


(f ile det-m127-ef -sd-l-50.pl4; x-v ar t) v :SCN_LB v :SCN_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]


Energía en Descargadores de Línea en Dolavon

(f ile det-m32-ef -sd-l-50.pl4; x-v ar t) c:DOL_LB- c:DOL_LA- c:DOL_LC- 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

0

100

200

300

400

500

600

700[kA]


(f ile det-m32-ef -sd-l-50.pl4; x-v ar t) v :DOL_LB v :DOL_LC 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]

-700

-400

-100

200

500

800

[kV]



det-m67-ef -sd-l-50.pl4: c:RN_SCN- det-m16-ef -sd-l-50.pl4: c:RN_DOL-

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]0

100

200

300

400

500

600

700

800[A]


det-m67-ef -sd-l-50.pl4: v :RN_SCN det-m16-ef -sd-l-50.pl4: v :RN_DOL

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6[s]-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]


ANEXO 5: Oscilogramas falla monofásica y apertura por PFI

ANEXO 5

OSCILOGRAMAS SOLICITACIONES POR FALLA MONOFASICA Y APERTURA

TRIFÁSICA POR PFI (STUCK BREAKER)


OSCILOGRAMAS DE STUCK BREAKER LINEA PUERTO MADRYN - DOLAVON CONDICION DE MAXIMA REACTOR DE NEUTRO 3400 OHM FALLA EN DOLAVON - SB EN PUERTO MADRYN Tensión de fase extremo Puerto Madryn lado línea

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-3400.pl4; x-v ar t) v :PMA_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-700

-440

-180

80

340

600

[kV]

Tensión de fase extremo Dolavon lado línea

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-3400.pl4; x-v ar t) v :DOL_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-700

-440

-180

80

340

600

[kV]



(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-3400.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]

Energía en Descargadores de Línea Puerto Madryn y Dolavon

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-3400.pl4; x-v ar t) c:PMA_LC- c:DOL_LC- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

2

4

6

8

10

12

[kA]


Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-3400.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

50

100

150

200

250

[A]

Energía en Reactor de Neutro Puerto Madryn

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-3400.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

5

10

15

20

25

30

35[kA]


OSCILOGRAMAS DE STUCK BREAKER LINEA PUERTO MADRYN - DOLAVON CONDICION DE MAXIMA REACTOR DE NEUTRO 2000 OHM FALLA EN DOLAVON SB EN PUERTO MADRYN Tensión de fase extremo Puerto Madryn lado línea

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-2000.pl4; x-v ar t) v :PMA_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]

Tensión de fase estremo Dolavon lado línea

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-2000.pl4; x-v ar t) v :DOL_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-600

-400

-200

0

200

400

600

[kV]



(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-2000.pl4; x-v ar t) v :RN_PMA 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]

Energía en descargadores de Línea de Puerto Madryn y de Dolavon

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-2000.pl4; x-v ar t) c:PMA_LC- c:DOL_LC- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

2

4

6

8

10

[kA]


Energía en Descargador de Neutro Puerto Madryn

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

40

80

120

160

200

[A]

Corriente por Reactor de Neutro de Puerto Madryn

(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-2000.pl4; x-v ar t) c:XN_PMA- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-80

-50

-20

10

40

70

[A]



(f ile sb-pd-h-00-f d-sp-2000.pl4; x-v ar t) c:RN_PMA-XN_PMA 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

10

20

30

40

50

[kA]


OSCILOGRAMAS DE STUCK BREAKER LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MAXIMA FALLA EN DOLAVON SB EN DOLAVON Tensión en Reactor de Neutro Santa Cruz

(f ile sb-ds-h-00-f d-sd.pl4; x-v ar t) v :RN_SCN 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]

Energía en Descargador de Neutro de Santa Cruz

(f ile sb-ds-h-00-f d-sd.pl4; x-v ar t) c:RN_SCN- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

200

400

600

800

1000

[A]


OSCILOGRAMAS DE STUCK BREAKER LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MAXIMA FALLA EN SANTA CRUZ SB EN DOLAVON Tensión de fase extremo Dolavon lado línea

(f ile sb-ds-h-00-f s-sd.pl4; x-v ar t) v :DOL_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]

Tensión de fase extremo Santa Cruz lado línea

(f ile sb-ds-h-00-f s-sd.pl4; x-v ar t) v :SCN_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile sb-ds-h-00-f s-sd.pl4; x-v ar t) v :RN_DOL 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]

Energía en Descargadores de línea de Dolavon y Santa Cruz

(f ile sb-ds-h-00-f s-sd.pl4; x-v ar t) c:DOL_LC- c:SCN_LC- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

15

30

45

60

75

90

[kA]


Energía en Descargador de Neutro de Dolavon

(f ile sb-ds-h-00-f s-sd.pl4; x-v ar t) c:RN_DOL- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

200

400

600

800

1000

1200

[A]


(f ile sb-ds-h-00-f s-sd.pl4; x-v ar t) c:XN_DOL- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-180

-120

-60

0

60

120

[A]


Energía en Reactores de Neutro de Dolavon y Santa Cruz

(f ile sb-ds-h-00-f s-sd.pl4; x-v ar t) c:RN_DOL-XN_DOL c:RN_SCN-XN_SCN 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

20

40

60

80

100

[kA]


OSCILOGRAMAS DE STUCK BREAKER LINEA DOLAVON – SANTA CRUZ NORTE CONDICION DE MNIIMA FALLA EN SANTA CRUZ SB EN DOLAVON Tensión de fase extremo Dolavon lado línea

(f ile sb-ds-l-50-f s-sd.pl4; x-v ar t) v :DOL_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]

Tensión de fase extremo Santa Cruz lado línea

(f ile sb-ds-l-50-f s-sd.pl4; x-v ar t) v :SCN_LC 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-700

-525

-350

-175

0

175

350

525

700[kV]



(f ile sb-ds-l-50-f s-sd.pl4; x-v ar t) v :RN_DOL 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200[kV]

Energía en Descargadores de línea de Dolavon y Santa Cruz

(f ile sb-ds-l-50-f s-sd.pl4; x-v ar t) c:DOL_LC- c:SCN_LC- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

10

20

30

40

50

60

[kA]


Energía en Descargador de Neutro de Dolavon

(f ile sb-ds-l-50-f s-sd.pl4; x-v ar t) c:RN_DOL- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

0

50

100

150

200

250

300

350[A]


(f ile sb-ds-l-50-f s-sd.pl4; x-v ar t) c:XN_SCN- 0.0 0.3 0.6 0.9 1.2 1.5[s]

-150

-100

-50

0

50

100

150

[A]

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ACCESO Y AMPLIACIÓN DEL SISTEMA DE TRANSPORTE EN … · INSTITUTO DE ENERGIA ELECTRICA UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN JUAN Instituto de Energía Eléctrica - Univ. Nac. de San Juan