Amapolas. inf estructura.14.06.2011

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INFORME ESTRUCTURAL DE EDIFICIO EXISTENTE

SITUADO EN LA CALLE AMAPOLAS Nº 3

DE MADRID.

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INGENIEROS DE ESTRUCTURAS, S.L. Prádena del Rincón 9, 3º Izda C.I.F. B‐78137494 Tlfno. 915618929 I N G E S A 28002 MADRID

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN Y OBJETO.

2. DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO

3. DOCUMENTACIÓN DISPONIBLE

4. INSPECCIÓN IN SITU.

5. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

6. CONCLUSIONES

7. CÁLCULOS

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1. INTRODUCCIÓN Y OBJETO.

Por encargo de la empresa TRIA ARQUITECTOS, S.L , se realiza el siguiente informe, con

el objeto de establecer la seguridad estructural de un edificio situado en la calle de las Amapola nº3

en Madrid, construido en los años 60 y destinado hasta la fecha a residencia de estudiantes y

cuyo uso, en la actualidad, se quiere utilizar como residencia y usos asociados a la misma.

Se pretende sustituir el pavimento existente por otro igual o de menor peso, y la tabiquería

cerámica por pladur.

2. DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO .

El edificio objeto del análisis consta de una planta baja, elevada respecto a la calle de

Las Amapolas, tres plantas más y un casetón.

El edificio está construido con estructura de pilares y vigas metálicas, y forjado de

semiviguetas pretensadas y bovedillas cerámicas.

La fachada exterior es de ladrillo visto, y en el núcleo de escalera y zona de aseos , se

ha dispuesto una fábrica resistente para el apoyo de la losa y las viguetas,

respectivamente.

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3. DOCUMENTACIÓN DISPONIBLE

Para la realización del informe TRIA ARQUITECTOS , S.L nos ha aportado los siguientes

documentos del estado actual :

‐Plano de cimentación (mudo).

‐Plano de perfiles metálicos y dimensión de pilares .Planta Semisótano.

‐Plano de perfiles metálicos y dimensión de pilares .Planta Baja.

‐Plano de perfiles metálicos y dimensión de pilares .Planta Primera.

‐Plano de perfiles metálicos y dimensión de pilares .Planta Segunda.

‐Plano de perfiles metálicos y dimensión de pilares .Planta Tercera.

‐ Plano de comprobación de perfiles, realizado en obra, de plantas baja, primera,

segunda, tercera y casetón.

4. INSPECCIÓN IN SITU.

Con objeto de tener una información más detallada sobre el edificio, se ha

realizado una visita al mismo para hacer una inspección visual .

El edificio da muestras de haberse comportado satisfactoriamente durante todo

este largo periodo de tiempo , ya que no se detecta ninguna anomalía, ni en los

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forjados, ni en los tabiques, ni en los cerramientos exteriores revisados.

La estructura metálica no da ningún síntoma de corrosión en los puntos en los

que se ha quitado el falso techo , como en la zona de aseos.

Por otra parte, el estudio de arquitectura ha realizado un muestreo para

comprobar que los datos aportados en los planos, coincidían con los elementos

puestos en obra.

Para ello se han comprobado tres perfiles de vigas en baja, dos en primera,

nueve en segunda y ocho en tercera. En todos los casos ha coincidido la reflejada en

planos y la existente en obra excepto en la zona de auditorio de planta baja, donde se

comprobó la ausencia de un pilar y la sustitución del mismo, por una viga metálica de gran

envergadura en todas las plantas.

5. ANÁLISIS ESTRUCTURAL.

5.1. DATOS DE ENTRADA

Una vez examinados todos los datos, hemos realizado un cálculo para comprobar

que edificio tiene una seguridad estructural adecuada.

Para el cálculo de las vigas y pilares metálicos se ha tomado un acero S235 para

hacer las comprobaciones del lado de la seguridad. La estructura metálica se ha

calculado como isostática.

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El canto del forjado que se ha considerado para el cálculo es de 15+3

centímetros, con semiviguetas pretensadas y bovedillas cerámicas, pisando sobre el

ala superior de las vigas y conectadas a ellas mediante algún punto de soldadura, para

evitar el pandeo de las mismas. (Estos datos deberán ser corroborados cuando se

pueda hacer alguna cata, un ensayo del tipo de acero o comprobación de soldaduras,

en los casos en los que se considere necesario).

Las cargas consideradas han sido:

Zona de aulas

Peso propio del forjado (15+3)………………………… 190 kp/m2

Solado.......………………………………………..……………… 100 kp/m2

Sobrecarga ...........……………………………………………. 300 kp/m2

Total………………………………. 590 kp/m2

La tabiquería se ha considerado como carga lineal.

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Zona administrativa y residencial


Solado...…………………………………………………………… 100 kp/m2

Tabiquería………………………………………..……………… 100 kp/m2

Sobrecarga ..........……………………………………………. 200 kp/m2

Total………………………………. 590 kp/m2

Zona de biblioteca


Solado.......………………………………………..……………… 100 kp/m2

Sobrecarga ...........……………………………………………. 500 kp/m2

Total………………………………. 790 kp/m2

La tabiquería se ha considerado como carga lineal.

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No se ha tenido en cuenta para el cálculo la acción del viento,

ya que no se han observado ningún tipo de fisuras en fachadas ni en tabiques.

La norma que se ha utilizado para hacer la comprobación han sido:

Hormigón: EHE‐08

Aceros conformados: CTE DB SE‐A

Aceros laminados y armados: CTE DB SE‐A

Forjados de viguetas: EHE‐08

Categoría de uso: A. Zonas residenciales

5.2. RESULTADOS OBTENIDOS

De los resultados obtenidos se desprende que la gran mayoría de pilares y

vigas cumplen tanto en tensiones como en deformaciones.

Unicamente hay 5 soportes que superan como máximo en un 11% la

tensión admisible en alguna de las plantas. Habrá que comprobar si los pilares en

cuestión son los indicados en planos, si el acero utilizado es de límite elástico

superior al considerado y si los pilares son UPN en cajón o empresillados.

Las vigas de fachada con luces de 4.78 metros y paralelas a la dirección de

forjado, tienen una flecha ligeramente superior a la admisible, pero el hecho de

que no se haya producido ninguna fisura nos hace pensar que el zuncho de borde

colabora con la viga metálica aumentando su rigidez.

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Desconocemos los perfiles utilizados en las vigas comprendidas entre los

pilares 20‐21, 21‐21’, 21’‐27 y 34‐41 y la estructura comprendida entre el núcleo

de escalera y los pilares 15‐16‐17 y 22‐23‐24.El resto de las vigas cumplen con los

requisitos de tensión y deformación.

Para la comprobación del forjado no tenemos datos suficientes.

Suponiendo la vigueta mínima necesaria a efectos de resistencia y el 15% de

relajación en momentos negativos, la flecha del forjado no cumpliría con la

normativa actual.

Dado el buen comportamiento del forjado, pensamos que se adoptaron

medios para disminución de la flecha como : no relajar los momentos negativos

y/o utilizar viguetas con un armado superior al estrictamente necesario por

resistencia , con lo que debido a que las cargas a las que va a estar sometido no

son superiores que las que ha estado soportando hasta la fecha, consideramos

que es admisible. Por otro lado recomendamos que en la se construya antes el

solado que la tabiquería para minimizar en lo posible la flecha activa.

En el caso de la existencia de una biblioteca, habrá que estudiar el

refuerzo de la estructura en zona afectada.

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6. CONCLUSIONES.

Los datos obtenidos tanto en la visita a obra como en el análisis de los resultados del

cálculo, nos indican que la estructura es apta para el uso que se la pretende dar.

Los puntos en los que se han detectado tensiones superiores a las admisibles, deberán

analizarse de nuevo, comprobando si las secciones y material supuesto, se corresponde con el

existente. Si estos coinciden con los previstos en el cálculo, se deberá proceder a reforzarlos.

Las vigas de las que no se dispone información, deberán de definirse en obra para su

comprobación.

Las zonas de nueva construcción deberán de definirse y calcularse.

7. CÁLCULOS

7.1 LISTADO DE DATOS

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1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA

2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA

3.- NORMAS CONSIDERADAS

4.- ACCIONES CONSIDERADAS

4.1.- Gravitatorias 4.2.- Viento 4.3.- Sismo 4.4.- Hipótesis de carga 4.5.- Empujes en muros 4.6.- Listado de cargas

5.- ESTADOS LÍMITE

6.- SITUACIONES DE PROYECTO

6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación () 6.2.- Combinaciones

7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS

8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS

8.1.- Pilares 8.2.- Muros

9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO

PARA CADA PLANTA

10.- LISTADO DE PAÑOS

11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN

12.- MATERIALES UTILIZADOS

12.1.- Hormigones 12.2.- Aceros por elemento y posición

12.2.1.- Aceros en barras 12.2.2.- Aceros en perfiles

12.3.- Muros de fábrica

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1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2012

Número de licencia: 43404

2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: EDIFICIO EN CALLE AMAPOLA

Clave: EDIFICIO EN CALLE AMAPOLA B

3.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-08

Aceros conformados: CTE DB SE-A

Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A

Forjados de viguetas: EHE-08

Categoría de uso: A. Zonas residenciales

4.- ACCIONES CONSIDERADAS 4.1.- Gravitatorias

Planta S.C.U (t/m²)

Cargas muertas (t/m²)

cubierta 0.10 0.20 cuarta 0.10 0.25 tercera 0.20 0.20 segunda 0.30 0.10 primera 0.30 0.10 baja 0.20 0.10 Cimentación 0.00 0.00

4.2.- Viento Sin acción de viento

4.3.- Sismo Sin acción de sismo

4.4.- Hipótesis de carga Automáticas Carga permanente

Sobrecarga de uso

4.5.- Empujes en muros

4.6.- Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en Tm, Tm/m y Tm/m2)

Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas 1 Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 17.43) ( 8.07, 17.43)

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Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Carga permanente Lineal 0.80 ( 8.07, 17.43) ( 11.67, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 17.43) ( 11.67, 19.30) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 19.30) ( 11.67, 23.80) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 23.80) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 7.92, 25.68) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 7.92, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 2.67, 30.45) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 30.45) ( 2.67, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 33.68) ( 5.87, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 5.87, 33.68) ( 14.70, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 14.67, 33.68) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 24.42, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.42, 28.90) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 25.68) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 20.90) ( 29.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.37, 20.90) ( 29.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 20.90) ( 24.37, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 18.28) ( 17.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 15.28) ( 17.67, 18.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 12.65) ( 17.67, 15.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.47, 12.65) ( 24.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.67, 12.65) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 9.43) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 4.65) ( 29.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.87, 4.65) ( 29.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.67, 4.65) ( 24.87, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 16.67, 4.65) ( 20.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 16.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 13.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 7.83) ( 13.67, 7.83) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 7.83) ( 2.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 9.43) ( 2.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 12.65) ( 2.67, 17.43)

2 Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 17.43) ( 8.07, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 8.07, 17.43) ( 11.67, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 17.43) ( 11.67, 19.30) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 19.30) ( 11.67, 23.80) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 23.80) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 7.92, 25.68) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 7.92, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 2.67, 30.45) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 30.45) ( 2.67, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 33.68) ( 5.87, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 5.87, 33.68) ( 14.70, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 14.67, 33.68) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 24.42, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.42, 28.90) ( 29.67, 28.90)

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Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 25.68) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 20.90) ( 29.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.37, 20.90) ( 29.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 20.90) ( 24.37, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 18.28) ( 17.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 15.28) ( 17.67, 18.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 12.65) ( 17.67, 15.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.47, 12.65) ( 24.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.67, 12.65) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 9.43) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 4.65) ( 29.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.87, 4.65) ( 29.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.67, 4.65) ( 24.87, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 16.67, 4.65) ( 20.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 16.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 13.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 7.83) ( 13.67, 7.83) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 7.83) ( 2.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 9.43) ( 2.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 12.65) ( 2.67, 17.43)

3 Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 17.43) ( 8.07, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 8.07, 17.43) ( 11.67, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 17.43) ( 11.67, 19.30) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 19.30) ( 11.67, 23.80) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 23.80) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 7.92, 25.68) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 7.92, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 2.67, 30.45) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 30.45) ( 2.67, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 33.68) ( 5.87, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 5.87, 33.68) ( 14.70, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 14.67, 33.68) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 24.42, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.42, 28.90) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 25.68) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 20.90) ( 29.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.37, 20.90) ( 29.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 20.90) ( 24.37, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 18.28) ( 17.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 15.28) ( 17.67, 18.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 12.65) ( 17.67, 15.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.47, 12.65) ( 24.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.67, 12.65) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 9.43) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 4.65) ( 29.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.87, 4.65) ( 29.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.67, 4.65) ( 24.87, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 16.67, 4.65) ( 20.67, 4.65)

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Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 16.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 13.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.70, 9.45) ( 13.65, 9.40) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 9.43) ( 2.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 12.65) ( 2.67, 17.43)

Sobrecarga de uso Superficial 0.20 ( 11.75, 25.85) ( 11.75, 33.70) ( 2.75, 33.70) ( 2.75, 25.75)

4 Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 17.43) ( 8.07, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 8.07, 17.43) ( 11.67, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 17.43) ( 11.67, 19.30) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 19.30) ( 11.67, 23.80) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 23.80) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 7.92, 25.68) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 7.92, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 25.68) ( 2.67, 30.45) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 30.45) ( 2.67, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 33.68) ( 5.87, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 5.87, 33.68) ( 14.70, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 14.67, 33.68) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 18.42, 28.90) ( 24.42, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.42, 28.90) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 25.68) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 20.90) ( 29.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.37, 20.90) ( 29.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 20.90) ( 24.37, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 18.28) ( 17.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 15.28) ( 17.67, 18.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 12.65) ( 17.67, 15.28) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.47, 12.65) ( 24.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.67, 12.65) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 9.43) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 29.67, 4.65) ( 29.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 24.87, 4.65) ( 29.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 20.67, 4.65) ( 24.87, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 16.67, 4.65) ( 20.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 16.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 13.67, 4.65) ( 13.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.70, 9.45) ( 13.65, 9.40) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 9.43) ( 2.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 2.67, 12.65) ( 2.67, 17.43)

5 Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.67, 17.43) ( 8.07, 17.43) Carga permanente Lineal 0.30 ( 8.07, 17.43) ( 11.67, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 17.43) ( 11.67, 19.30) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.67, 23.80) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 7.92, 25.68) ( 11.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.67, 25.68) ( 7.92, 25.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.67, 25.68) ( 2.67, 30.45) Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.67, 30.45) ( 2.67, 33.68)

Página 16

Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.67, 33.68) ( 5.87, 33.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 5.87, 33.68) ( 14.70, 33.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 14.67, 33.68) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 18.42, 28.90) ( 18.42, 33.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 18.42, 28.90) ( 24.42, 28.90) Carga permanente Lineal 0.30 ( 24.42, 28.90) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.30 ( 29.67, 25.68) ( 29.67, 28.90) Carga permanente Lineal 0.30 ( 29.67, 20.90) ( 29.67, 25.68) Carga permanente Lineal 0.30 ( 24.37, 20.90) ( 29.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.30 ( 17.67, 20.90) ( 24.37, 20.90) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.67, 18.28) ( 17.67, 20.90) Carga permanente Lineal 0.30 ( 17.67, 12.65) ( 17.67, 15.28) Carga permanente Lineal 0.30 ( 17.60, 12.65) ( 24.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 24.67, 12.65) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 29.67, 9.43) ( 29.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 29.67, 4.65) ( 29.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.30 ( 24.87, 4.65) ( 29.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 20.67, 4.65) ( 24.87, 4.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 16.67, 4.65) ( 20.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 13.67, 4.65) ( 16.67, 4.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 13.67, 4.65) ( 13.67, 9.43) Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.70, 9.45) ( 13.65, 9.40) Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.67, 9.43) ( 2.67, 12.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 2.67, 12.65) ( 2.67, 17.43) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.70, 20.95) ( 17.65, 25.65) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.65, 25.65) ( 11.70, 25.70) Carga permanente Lineal 0.80 ( 17.65, 15.25) ( 11.70, 15.25) Carga permanente Lineal 0.80 ( 11.65, 17.45) ( 11.65, 15.30)

6 Carga permanente Lineal 0.30 ( 17.65, 25.65) ( 11.70, 25.65) Carga permanente Lineal 0.30 ( 11.70, 25.65) ( 11.70, 23.85) Carga permanente Lineal 0.30 ( 11.70, 19.30) ( 11.70, 15.45) Carga permanente Lineal 0.30 ( 17.65, 15.40) ( 17.65, 25.60)

5.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones E.L.U. de rotura. Acero laminado

CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

Tensiones sobre el terreno Desplazamientos

Acciones características

6.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:

- Con coeficientes de combinación

Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1

G Q Q

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- Sin coeficientes de combinación

- Donde:

Gk Acción permanente Qk Acción variable G Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento

6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación () Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:

E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08

Persistente o transitoria

Coeficientes parciales de seguridad () Coeficientes de combinación () Favorable Desfavorable Principal (p) Acompañamiento (a)

Carga permanente (G) 1.000 1.350 - - Sobrecarga (Q) 0.000 1.500 1.000 0.700

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C




E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB SE-A




Tensiones sobre el terreno

Acciones variables sin sismo

Coeficientes parciales de seguridad () Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 1.000 1.000 Sobrecarga (Q) 0.000 1.000

Gj kj Qi kij 1 i 1

G Q

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Desplazamientos

Acciones variables sin sismo

Coeficientes parciales de seguridad () Favorable Desfavorable

Carga permanente (G) 1.000 1.000 Sobrecarga (Q) 0.000 1.000

6.2.- Combinaciones Nombres de las hipótesis

G Carga permanente Qa Sobrecarga de uso

E.L.U. de rotura. Hormigón

Comb. G Qa

1 1.000 2 1.350 3 1.000 1.500 4 1.350 1.500

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones

Comb. G Qa

1 1.000 2 1.600 3 1.000 1.600 4 1.600 1.600

E.L.U. de rotura. Acero laminado

Comb. G Qa

1 0.800 2 1.350 3 0.800 1.500 4 1.350 1.500


Desplazamientos

Comb. G Qa

1 1.000 2 1.000 1.000

7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota

6 cubierta 6 cubierta 3.00 15.00 5 cuarta 5 cuarta 3.00 12.00 4 tercera 4 tercera 3.00 9.00

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Grupo Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 3 segunda 3 segunda 3.00 6.00 2 primera 2 primera 3.00 3.00 1 baja 1 baja 0.80 0.00 0 Cimentación -0.80

8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS 8.1.- Pilares GI: grupo inicial

GF: grupo final

Ang: ángulo del pilar en grados sexagesimales

Datos de los pilares Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo Canto de apoyo 1 ( 13.67, 4.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 2 ( 16.67, 4.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 3 ( 20.67, 4.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 4 ( 24.87, 4.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 5 ( 29.67, 4.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 6 ( 2.67, 9.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 7 ( 8.67, 9.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 8 ( 14.97, 9.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 9 ( 18.77, 9.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 10 ( 24.47, 9.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 11 ( 29.67, 9.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 12 ( 2.67, 12.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 14 ( 14.97, 12.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 15 ( 20.47, 12.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 16 ( 24.67, 12.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 17 ( 29.67, 12.65) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 18 ( 2.67, 17.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 19 ( 8.07, 17.43) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 20 ( 11.67, 17.43) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 20' ( 14.97, 17.43) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 20'' ( 17.67, 15.28) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 20''' ( 17.67, 18.28) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 21 ( 11.67, 19.30) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 21' ( 11.67, 23.80) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 22 ( 17.67, 20.90) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 23 ( 24.37, 20.90) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 24 ( 29.67, 20.90) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 25 ( 2.67, 25.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 26 ( 7.92, 25.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 27 ( 11.67, 25.68) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 28 ( 17.67, 25.68) 0-6 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 29 ( 23.67, 25.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 30 ( 29.67, 25.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 31 ( 2.67, 30.45) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00

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Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF Vinculación exterior Ang. Punto fijo Canto de apoyo 32 ( 7.92, 30.45) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 33 ( 13.17, 30.45) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 34 ( 18.42, 28.90) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 35 ( 24.42, 28.90) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 36 ( 29.67, 28.90) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 37 ( 2.67, 33.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 38 ( 5.87, 33.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 39 ( 9.27, 33.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 40 ( 14.67, 33.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00 41 ( 18.42, 33.68) 0-5 Con vinculación exterior 0.0 Centro 0.00

8.2.- Muros - Las coordenadas de los vértices inicial y final son absolutas.

- Las dimensiones están expresadas en metros.

Datos geométricos del muro Referencia Tipo muro GI- GF Vértices

Inicial Final Planta Dimensiones

Izquierda+Derecha=Total M1 Muro de fábrica 0-6 ( 9.95, 19.30) ( 11.20, 19.30) 6

5 4 3 2 1

0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25

M2 Muro de fábrica 0-6 ( 9.95, 19.30) ( 9.95, 23.80) 6 5 4 3 2 1

0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25

M3 Muro de fábrica 0-6 ( 9.95, 23.80) ( 11.30, 23.80) 6 5 4 3 2 1

0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25

M5 Muro de fábrica 0-6 ( 21.10, 15.30) ( 21.10, 18.30) 6 5 4 3 2 1

0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25 0.125+0.125=0.25

Empujes y zapata del muro Referencia Empujes Zapata del muro M1 Empuje izquierdo:

Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes

Zapata corrida: 0.750 x 0.300 Vuelos: izq.:0.25 der.:0.25 canto:0.30

M2 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes


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Referencia Empujes Zapata del muro M3 Empuje izquierdo:

Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes


M5 Empuje izquierdo: Sin empujes Empuje derecho: Sin empujes


9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA

Referencia pilar Planta Dimensiones Coefs. empotramiento Cabeza Pie

Coefs. pandeo Pandeo x Pandeo Y

2,4,39,40,41 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3,18,24,25 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 5,6,15,16,38 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1,17,36,37 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 7 5 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 180([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 200([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 8,14,30 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 9,10,19,33 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 11,12,26,31,34 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00

Página 22



3 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 20,22,27 6 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 5 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 180([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 180([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 21 6 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 23 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 28 6 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 5 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 200([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 200([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 29 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 180([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 180([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 32 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 160([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 35 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 20' 6 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 120([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 140([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 20'',21' 6 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00

Página 23



5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 20''' 6 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 5 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 4 2xUPN 80([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 3 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 2 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00 1 2xUPN 100([]) 1.00 1.00 1.00 1.00

10.- LISTADO DE PAÑOS Tipos de forjados considerados

Nombre Descripción

15+3 FORJADO DE VIGUETAS DE HORMIGÓN Canto de bovedilla: 15 cm Espesor capa compresión: 3 cm Intereje: 70 cm Bovedilla: Cerámica Ancho del nervio: 10 cm Volumen de hormigón: 0.0586 m³/m² Peso propio: 0.19 t/m² Incremento del ancho del nervio: 3 cm Comprobación de flecha: Como vigueta pretensada Rigidez fisurada: 50 % rigidez bruta

11.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN -Tensión admisible en situaciones persistentes: 2.00 kp/cm²

-Tensión admisible en situaciones accidentales: 3.00 kp/cm²

12.- MATERIALES UTILIZADOS 12.1.- Hormigones Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-25; fck = 255 kp/cm²; c = 1.50

12.2.- Aceros por elemento y posición 12.2.1.- Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 S; fyk = 5097 kp/cm²; s = 1.15

12.2.2.- Aceros en perfiles

Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico (kp/cm²)

Módulo de elasticidad (kp/cm²)

Aceros conformados S235 2396 2140673 Aceros laminados S235 2396 2140673

Página 24

12.3.- Muros de fábrica Módulo de cortadura (G): 4000 kp/cm²

Módulo de elasticidad (E): 10000 kp/cm²

Peso específico: 1.5 t/m³

Tensión de cálculo en compresión: 20 kp/cm²

Tensión de cálculo en tracción: 2 kp/cm²

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Nombres de las hipótesis G Carga permanente Qa Sobrecarga de uso

Categoría de uso A. Zonas residenciales

E.L.U. de rotura. Hormigón


E.L.U. de rotura. Aluminio EC Nieve: Resto de los Estados miembro del CEN, H <= 1000 m

Comb. G Qa

1 1.000 2 1.350 3 1.000 1.500 4 1.350 1.500

E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones


Comb. G Qa

1 1.000 2 1.600 3 1.000 1.600 4 1.600 1.600

E.L.U. de rotura. Acero conformado


E.L.U. de rotura. Acero laminado CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

E.L.U. de rotura. Madera CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m

1. Coeficientes para situaciones persistentes o transitorias

Comb. G Qa 1 0.800 2 1.350 3 0.800 1.500 4 1.350 1.500

2. Coeficientes para situaciones accidentales de incendio Comb. G Qa

1 1.000 2 1.000 0.500


Acciones características

Página 26

Desplazamientos Acciones características

Comb. G Qa

1 1.000 2 1.000 1.000

Página 27

Pilar 17 - baja

Perfil: UPN 80, Doble en cajón soldado Material: Acero (S235)

Cotas del tramo (m) Altura libre

(m)

Características mecánicas

Pie Cabeza Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4) -0.80 -0.24 0.560 22.04 212.00 247.88 328.07

Notas: (1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme

Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.

1.00 1.00 1.00 1.00 LK 0.560 0.560 0.560 0.560 Cm 0.850 0.850 1.750 1.750 Notación:

: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos

Planta COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)

Estado Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY

baja 2.0 NEd = 0.00 N.P.(1) = 63.3 = 2.7 = 5.4 = 1.0 = 1.3 < 0.1 < 0.1 = 71.4 < 0.1 < 0.1 = 1.0 = 1.3 CUMPLE

= 71.4 Notación:

: Limitación de esbeltez Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede

Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.

Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La esbeltez reducida de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.

: 0.19

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 1

A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 22.08 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 2395.51 kp/cm² Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 1439.091 t

Página 28

El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):

a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 1439.091 t

b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1569.112 t

c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 13395.115 t

Donde:

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 213.61 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 232.91 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 328.07 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 0.00 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 2140673 kp/cm² G: Módulo de elasticidad transversal. G : 825688 kp/cm² Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 0.560 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 0.560 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 0.560 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 4.50 cm

Siendo:

iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z.

iy : 3.11 cm

iz : 3.25 cm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección.

y0 : 0.00 mm

z0 : 0.00 mm Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

Se debe satisfacer:

: 0.633

El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Qa.

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 31.887 t

2y

2ky

E ILcr,yN

2z

2kz

E ILcr,zN

2w

t2 20 kt

1 E IG Ii Lcr,TN

0.52 2 2 2

y z 0 0i i y z0i

Página 29

La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:

Nc,Rd : 50.374 t

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.

Clase : 1

A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 22.08 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 2281.44 kp/cm²

Siendo:

fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 2395.51 kp/cm² M0: Coeficiente parcial de seguridad del material. M0 : 1.05

Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)

Para esbelteces 0.2 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal.

: Esbeltez reducida. : 0.19

Donde:

A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 22.08 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 2395.51 kp/cm² Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 1439.091 t

Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 1439.091 t Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 1569.112 t Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 13395.115 t

Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

: 0.027

Para flexión positiva:


MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

+ : 0.040 t·m Para flexión negativa:

MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd

- : 0.000 t·m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:

ydA f c,RdN

y M0fydf

y

cr

A fN

pl,y ydW f c,RdM

Página 30

Mc,Rd : 1.463 t·m

Donde:

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.

Clase : 1

Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,y : 64.13 cm³

fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 2281.44 kp/cm²

Siendo:


Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

: 0.054







Mc,Rd : 1.475 t·m

Donde:


Clase : 1

Wpl,z: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.

Wpl,z : 64.66 cm³


Siendo:


Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)

Para esbelteces LT 0.4 se puede omitir la comprobación frente a pandeo, y comprobar únicamente la resistencia de la sección transversal.

LT : 0.09

y M0fydf

pl,z ydW f c,RdM

y M0fydf

pl,z y

cr

W fM

LT

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Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr : 207.887 t·m El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:

Siendo:

MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.

MLTv : 206.166 t·m

MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.

MLTw : 26.693 t·m

Siendo:

Wel,z: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.

Wel,z : 51.76 cm³

Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 232.91 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 328.07 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 2140673 kp/cm² G: Módulo de elasticidad transversal. G : 825688 kp/cm² Lc

+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc

+ : 0.560 m Lc

-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc

- : 0.560 m C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.

C1 : 1.00

if,y: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida.

if,y+ : 2.77 cm

if,y- : 2.77 cm Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

: 0.010


VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.105 t

El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:

Vc,Rd : 10.116 t

Donde:

Av: Área transversal a cortante. Av : 7.68 cm²

2 2LTv LTwM M crM

1 t yc

C G I E IL

LTvM

22

el,z 1 f,y2c

EW C iL

LTwM

ydV

fA

3c,RdV

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Siendo:

d: Altura del alma. d : 64.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 6.00 mm


Siendo:


Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)

Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:

10.67 70.00

Donde:

w: Esbeltez del alma. w : 10.67

máx: Esbeltez máxima. máx : 70.00

: Factor de reducción. : 1.00

Siendo:

fref: Límite elástico de referencia. fref : 2395.51 kp/cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 2395.51 kp/cm²

Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

: 0.013




Vc,Rd : 18.968 t

Donde:


w2 d t VA

y M0fydf

w

dt

w

70 max

ref

y

ff

ydV

fA

3c,RdV

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Siendo:

A: Área de la sección bruta. A : 22.08 cm² d: Altura del alma. d : 64.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 6.00 mm


Siendo:




11.25 70.00

Donde:




Siendo:


Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.

0.105 5.058 Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Qa.

VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.105 t Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 10.116 t

wA 2 d t VA

y M0fydf

f

bt

w

70 max

ref

y

ff

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Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)




Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

: 0.714

: 0.684

: 0.693

Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35·G+1.5·Qa.

Donde:

Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 31.887 t My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente.

My,Ed+ : 0.040 t·m

Mz,Ed- : 0.080 t·m

Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.

Clase : 1

Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 50.374 t Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente.

Mpl,Rd,y : 1.463 t·m

Mpl,Rd,z : 1.475 t·m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)

A: Área de la sección bruta. A : 22.08 cm² Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.

Wpl,y : 64.13 cm³

Wpl,z : 64.66 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 2281.44 kp/cm²

Siendo:

fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 2395.51 kp/cm²

y M1fydf

Página 35

M1: Coeficiente parcial de seguridad del material. M1 : 1.05

ky, kz: Coeficientes de interacción.

ky : 1.00

kz : 1.00

Cm,y, Cm,z: Factores de momento flector uniforme equivalente.

Cm,y : 0.85

Cm,z : 0.85

y, z: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente.

y : 1.00

z : 1.00

y, z: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente.

y : 0.19

z : 0.18

y, z: Factores dependientes de la clase de la sección. y : 0.60

z : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.


0.254 9.483

Donde:

VEd,y: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd,y : 0.254 t Vc,Rd,y: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd,y : 18.967 t

Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

Se debe satisfacer:

< 0.001


MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.000 t·m

El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por:

MT,Rd : 0.981 t·m

Donde:

WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 74.50 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 2281.44 kp/cm²

c,Edy

y c,Rd

N1 0.2

N

yk

c,Edz

z c,Rd

N1 0.2

N

zk

T yd1 W f3T,RdM

Página 36

Siendo:


Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

: 0.010


VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 0.105 t MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.000 t·m

El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por:

Vpl,T,Rd : 10.116 t

Donde:

Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 10.116 t T,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. T,Ed : 0.04 kp/cm²

Siendo:


Siendo:


Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

Se debe satisfacer:

: 0.013



y M0fydf

T,Edpl,Rd

yd

1 Vf 3

pl,T,RdV

T,Ed

t

MW

T,Ed

y M0fydf

Página 37


Vpl,T,Rd : 18.967 t

Donde:


Siendo:


Siendo:


T,Edpl,Rd

yd

1 Vf 3

pl,T,RdV

T,Ed

t

MW

T,Ed

y M0fydf

Página 38

1.- PLANTA 4

Perfil: IPN 280 Material: Acero (S235)

Tramo Luz libre

(m)


Origen Extremo Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4) 10 11 5.200 61.00 7590.00 364.00 44.20



0.00 0.00 0.00 1.00 LK 0.000 0.000 0.000 5.200 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 Notación:


Tramo COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)


10-11 N.P.(1) NEd = 0.00 N.P.(2)

NEd = 0.00 N.P.(3) = 93.2 MEd = 0.00

N.P.(4) = 28.2 VEd = 0.00 N.P.(5) < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) = 0.2 = 20.3 N.P.(9) CUMPLE

= 93.2 Notación:


Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

Página 39

: 0.932

: 0.932







Mc,Rd : 14.419 t·m

Donde:


Clase : 1


Wpl,y : 632.00 cm³


Siendo:



El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por:

Mb,Rd+ : 14.419 t·m

Mb,Rd- : 7.093 t·m

Donde:


Wpl,y : 632.00 cm³


Siendo:


LT: Factor de reducción por pandeo lateral.

LT+ : 1.00

LT- : 0.49

Siendo:

LT+ : 0.00

LT- : 1.36

pl,y ydW f c,RdM

y M0fydf

LT pl,y ydW f +b,RdM

LT pl,y ydW f -b,RdM

y M1fydf

22LTLT LT

1 1

LT

2LT LTLT0.5 1 0.2 LT

Página 40

LT: Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34

LT: Esbeltez reducida.

LT+ : 0.00

LT- : 1.17

Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr

+ :

Mcr- : 10.968 t·m

El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:

Siendo:


MLTv+ :

MLTv- : 10.188 t·m


MLTw+ :

MLTw- : 4.063 t·m

Siendo:

Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.

Wel,y : 542.14 cm³

Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 364.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 44.20 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 2140673 kp/cm² G: Módulo de elasticidad transversal. G : 825688 kp/cm² Lc


+ : 0.000 m Lc



C1 : 1.00

if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida.

if,z+ : 3.10 cm

if,z- : 3.10 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.

pl,y y

cr

W fM

+LT

pl,y y

cr

W fM

-LT

2 2LTv LTwM M crM

1 t zc

C G I E IL

LTvM

22

el,y 1 f,z2c

EW C iL

LTwM

Página 41

Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

: 0.282




Vc,Rd : 37.250 t

Donde:


Siendo:

h: Canto de la sección. h : 280.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 10.10 mm


Siendo:




24.71 70.00

Donde:




Siendo:


ydV

fA

3c,RdV

wh t VA

y M0fydf

w

dt

w

70 max

ref

y

ff

Página 42


La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)





No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

Se debe satisfacer:

: 0.002




MT,Rd : 0.383 t·m

Donde:


T yd1 W f3T,RdM

Página 43

Siendo:



Se debe satisfacer:

: 0.203




Vpl,T,Rd : 37.231 t

Donde:


Siendo:


Siendo:



No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

y M0fydf

T,Edpl,Rd

yd

1 V1.25 f 3

pl,T,RdV

T,Ed

t

MW

T,Ed

y M0fydf

Página 44

1.- PLANTA 4

Perfil: IPN 240 Material: Acero (S235)

Tramo Luz libre

(m)


Origen Extremo Área (cm²)

Iy(1)

(cm4) Iz

(1) (cm4)

It(2)

(cm4) 16 17 5.000 46.10 4250.00 221.00 25.00



0.00 0.00 0.00 1.00 LK 0.000 0.000 0.000 5.000 Cm 1.000 1.000 1.000 1.000 Notación:


Tramo COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)


16-17 N.P.(1) NEd = 0.00 N.P.(2)

NEd = 0.00 N.P.(3) = 69.1 MEd = 0.00

N.P.(4) = 19.1 VEd = 0.00 N.P.(5) < 0.1 N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) = 0.8 = 15.2 N.P.(9) CUMPLE

= 69.1 Notación:


Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)

La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

Se debe satisfacer:

Página 45

: 0.691

: 0.691







Mc,Rd : 9.400 t·m

Donde:


Clase : 1


Wpl,y : 412.00 cm³


Siendo:



El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por:

Mb,Rd+ : 9.400 t·m

Mb,Rd- : 4.388 t·m

Donde:


Wpl,y : 412.00 cm³


Siendo:


LT: Factor de reducción por pandeo lateral.

LT+ : 1.00

LT- : 0.47

Siendo:

LT+ : 0.00

LT- : 1.42

pl,y ydW f c,RdM

y M0fydf

LT pl,y ydW f +b,RdM

LT pl,y ydW f -b,RdM

y M1fydf

22LTLT LT

1 1

LT

2LT LTLT0.5 1 0.2 LT

Página 46

LT: Coeficiente de imperfección elástica. LT : 0.34

LT: Esbeltez reducida.

LT+ : 0.00

LT- : 1.22

Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr

+ :

Mcr- : 6.619 t·m

El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:

Siendo:


MLTv+ :

MLTv- : 6.209 t·m


MLTw+ :

MLTw- : 2.294 t·m

Siendo:

Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.

Wel,y : 354.17 cm³

Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 221.00 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 25.00 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 2140673 kp/cm² G: Módulo de elasticidad transversal. G : 825688 kp/cm² Lc


+ : 0.000 m Lc



C1 : 1.00

if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida.

if,z+ : 2.77 cm

if,z- : 2.77 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)

La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.

pl,y y

cr

W fM

+LT

pl,y y

cr

W fM

-LT

2 2LTv LTwM M crM

1 t zc

C G I E IL

LTvM

22

el,y 1 f,z2c

EW C iL

LTwM

Página 47

Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)

Se debe satisfacer:

: 0.191




Vc,Rd : 27.503 t

Donde:


Siendo:

h: Canto de la sección. h : 240.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 8.70 mm


Siendo:




24.57 70.00

Donde:




Siendo:


ydV

fA

3c,RdV

wh t VA

y M0fydf

w

dt

w

70 max

ref

y

ff

Página 48


La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)





No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)

No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)

Se debe satisfacer:

: 0.008




MT,Rd : 0.251 t·m

Donde:


T yd1 W f3T,RdM

Página 49

Siendo:



Se debe satisfacer:

: 0.152




Vpl,T,Rd : 27.451 t

Donde:


Siendo:


Siendo:



No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.

y M0fydf

T,Edpl,Rd

yd

1 V1.25 f 3

pl,T,RdV

T,Ed

t

MW

T,Ed

y M0fydf

Página 50

Documents

Amapolas. inf estructura.14.06.2011