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PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIU DE LLOBREGAT. (BARCELONA)
ANEJO Nº 13 SISMICIDAD
Anejo nº 13. Sismicidad
PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIU DE LLOBREGAT. (BARCELONA)
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN .............................................................................................. 1
2. ZONIFICACIÓN SIMOTECTÓNICA ................................................................. 2
2.1. ZONIFICACIÓN SISMOTECTÓNICA DE CATALUÑA ................................. 2
2.2. ZONIFICACIÓN DEL ÁREA DE ESTUDIO ................................................... 3
2.2.1. Terrenos con baja capacidad de amplificación .................................. 3
2.2.2. Terrenos con moderada capacidad de amplificación ......................... 3
2.2.3. Terrenos con capacidad alta de amplificación ................................... 3
2.2.4. Terrenos con capacidad muy alta de amplificación ............................ 4
3. CONSIDERACIONES NORMATIVAS GENERALES ...................................... 5
3.1. CLASIFICACIÓN DE LAS CONSTRUCCIONES SEGÚN NCSR-02 ............ 5
3.1.1. Construcciones de importancia moderada ......................................... 5
3.1.2. Construcciones de importancia normal .............................................. 5
3.1.3. Construcciones de importancia especial ............................................ 5
3.2. CRITERIOS DE APLICACIÓN DE LA NORMA NCSR-02 ............................ 6
4. EFECTOS SÍSMICOS EN LAS ESTRUCTURAS ENTERRADAS .................. 7
4.1. INTRODUCCIÓN .......................................................................................... 7
4.2. NORMATIVA EN ESTRUCTURAS ENTERRADAS...................................... 8
5. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO ....................................................... 9
5.1. METODOLOGÍA ........................................................................................... 9
5.2. ACELERACIÓN DE CÁLCULO A CONSIDERAR ...................................... 10
6. ESPECTRO ELÁSTICO DE RESPUESTA .................................................... 12
7. CONCLUSIONES ........................................................................................... 13
Anejo nº 13. Sismicidad
PROYECTO CONSTRUCTIVO DE INTEGRACIÓN DEL FERROCARRIL EN SANT FELIÚ DE LLOBREGAT. (BARCELONA) Página nº 1
1. INTRODUCCIÓN
El presente Anejo 13 Sismicidad se encuadra dentro del “Proyecto Constructivo de
Integración del Ferrocarril en Sant Feliú de Llobregat (Barcelona)”.
El proyecto discurre por los términos municipales de Sant Feliú de Llobregat y Sant
Joan Despí, ambos en la provincia de Barcelona. El ámbito de actuación abarca del
P.K. 87+360 hasta el P.K. 90+340 aproximadamente.
Cabe destacar que de los 2.980 m de trazado, 643,4 m (21,6%) discurren en túnel
en mina y un total del 904,6 m (30,4%) con falso túnel (excluyendo los tramos sin
losa superior.
El alcance del mismo radica en establecer una aceleración sísmica de cálculo a
tener en cuenta en el diseño y cálculos enmarcados dentro del presente Proyecto.
El Anejo se estructura en seis apartados básicos:
− Un primer apartado introductorio donde se describen los objetivos del anejo.
− En el segundo apartado se incluye una zonificación sismotectónica y de la
actividad sísmica registrada en la zona de estudio en los últimos años.
− En el tercero se describen las consideraciones normativas generales según la
Norma de Construcción Sismorresistente (NCSE-02) que tiene como objeto
proporcionar los criterios a seguir dentro del territorio español para la
consideración de la acción sísmica.
− En el cuarto apartado se describe los efectos sísmicos en las estructuras
enterradas.
− En el quinto apartado, se incluye el cálculo de la aceleración sísmica de
cálculo, valor a tener en cuenta en el diseño y cálculos enmarcados dentro del
presente Proyecto, exceptuando las estructuras enterradas.
− En el sexto apartado se incluye el espectro elástico de respuesta, para
movimientos horizontales deducido de la NCSE-02.
− Y por ultimo, en el séptimo apartado se describen las conclusiones extraídas
de este anejo.
Para la elaboración de este Anejo, se ha consultado el siguiente documento:
− Norma de Construcción Sismorresistente. Parte General y Edificación (NCSE-
02) aprobada por el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre.
Anejo nº 13. Sismicidad
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2. ZONIFICACIÓN SIMOTECTÓNICA
En áreas con una actividad sísmica moderada, como la del presente proyecto, donde
no es siempre posible identificar los epicentros de los terremotos con fallas
conocidas, es más conveniente desde un punto de vista práctico introducir el
concepto de zona sismotectónica que hablar de fallas activas. La hipótesis básica es
considerar que la heterogeneidad de la corteza terrestre puede explicar la
distribución de la sismicidad.
2.1. Zonificación sismotectónica de Cataluña
Cataluña está situada en el margen NE de la Península Ibérica dentro del ámbito
geodinámico de la colisión de las placas tectónicas de Eurásia y África. Esta colisión
provocó el engrosamiento de la corteza continental y la formación del orógeno alpino
de los Pirineos y adelgazamiento neógeno de apertura del Golfo de Valencia.
En la figura siguiente se muestran los epicentros de los terremotos considerados en
la evaluación de la peligrosidad sísmica en el NE de la Península Ibérica, así como
las zonas sismotectónicas establecidas en base a las principales estructuras
tectónicas y los aspectos sismológicos propios de la región.
Mapa de la zonación sismotectónica de Cataluña
La actividad sísmica del período 1986-2000 ha estado concentrada principalmente
en la Zona Axial de los Pirineos y las Sierras Costeras Catalanas, mayoritariamente
en la depresión neógena de La Selva y en la plataforma continental catalana.
El terremoto de mayor magnitud de estos 15 años fue el de Sant Pau de Fenollet, el
18 de febrero de 1996, de magnitud 5.2, localizado al oeste de Perpinyà en Francia
(Pirineo Oriental) y fue percibido en gran parte de Cataluña. Otro sismo, de magnitud
4.6, se produjo el 15 de mayo de 1995, frente a las costas de Tarragona.
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De media se localizan anualmente más de un centenar de pequeños sismos y uno
de magnitud superior a 4.0. En los últimos años se observa una tendencia a
registrarse más terremotos de pequeña magnitud.
En la figura siguiente se han representado los epicentros de los terremotos de este
período, situándose algunos relativamente cerca de la zona de estudio.
Epicentros de los terremotos del período 1986-2000. Se ha enmarcado el área de la zona de estudio
2.2. Zonificación del área de estudio
De cara a establecer una zonificación sismotectónica en torno al trazado objeto del
presente Proyecto, un punto a tener en cuenta es la máxima capacidad de
ampliación de la intensidad sísmica, aspecto que está asociada a terrenos
sedimentarios, motivo por el que se localizan fundamentalmente a lo largo de los
cauces de los ríos que atraviesan el Área de Barcelona.
La zonificación del Área en base a su capacidad para producir amplificaciones
locales de la intensidad sísmica es la siguiente:
2.2.1. Terrenos con baja capacidad de amplificación
Incluyen la práctica totalidad de los sustratos rocosos que afloran en las sierras
Prelitoral y Litoral: calizas, conglomerados, areniscas, margas, pizarras, esquistos,
corneanas y algunos granitos (del macizo del Montseny). Aunque los granitos están
considerados como las rocas de referencia, no se han tenido en cuenta las rocas
graníticas de la Sierra Litoral dada su alteración a lehn (sauló en la terminología
local), con espesores de hasta algunas decenas de metros de profundidad.
2.2.2. Terrenos con moderada capacidad de amplificación
Dentro de este grupo se incluyen los granitos alterados y las formaciones detríticas
de edad miocena que rellenan la depresión del Vallès-Penedès. Se trata de
conglomerados, arcosas y argilitas consolidadas y parcialmente cementadas.
2.2.3. Terrenos con capacidad alta de amplificación
Comprenden los suelos cuaternarios antiguos (terrazas aluviales, suelos coluviales y
torrenciales o "triciclo"). Muestran una moderada consistencia y una ligera
cementación.
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2.2.4. Terrenos con capacidad muy alta de amplificación
En este grupo se incluyen las formaciones aluviales recientes y las zonas deltáicas
(deltas del Tordera, Besòs y Llobregat), así como los rellenos antrópicos. Se trata de
suelos poco consistentes, a menudo de granulometría fina (arenas y limos deltaicos),
con un nivel freático elevado. Son los terrenos con mayor posibilidad de dar lugar a
fenómenos de licuefacción.
A continuación se incluye un esquema geológico de la zona de estudio en el que se
pude observar una zonificación en base a su capacidad para producir
amplificaciones locales de la intensidad sísmica, en el que es posible distinguir:
− Terrenos neógenos del margen catalán que muestran una capacidad alta a
muy alta de amplificación de la intensidad sísmica.
− Paleógeno / neógeno (Cuenca del Ebro) enmarcados entre los terrenos con
moderada capacidad de amplificación, junto con algunos alterados a lehm
granítico.
− Mesozoico y Basamento Hercínico que se enmarca dentro de las zonas con
baja capacidad de amplificación de la intensidad sísmica.
Esquema geológico de la zona de estudio
Como se ha reflejado en el apartado “2.1. Zonificación sismotectónica de Cataluña”
la zona donde se sitúa la traza del presente Proyecto, que coincide con el delta del
Llobregat, presenta un grado de sismicidad que puede llegar a ser importante,
aspecto que se ve acentuado por la capacidad de amplificaciones de la intensidad
sísmica de los materiales que la constituyen, que puede clasificarse de alta a muy
alta.
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3. CONSIDERACIONES NORMATIVAS GENERALES
La peligrosidad sísmica del territorio nacional se define por medio de la NORMA DE
CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE. PARTE GENERAL Y EDIFICACIÓN
(NCSE-02) aprobada por el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre.
Esta norma tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse dentro
del territorio español para la consideración de la acción sísmica, con objeto de evitar
la pérdida de vidas humanas y reducir el daño y el coste económico que puedan
ocasionar los terremotos futuros.
3.1. Clasificación de las construcciones según NCSR-02
A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los
daños que puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra
de que se trate, las construcciones civiles se clasifican en:
3.1.1. Construcciones de importancia moderada
Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto
pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños
económicos significativos a terceros.
3.1.2. Construcciones de importancia normal
Aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un
servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en
ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos
catastróficos.
3.1.3. Construcciones de importancia especial
Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio
imprescindible o dar lugar a efectos catastróficos. En este grupo se incluyen las
construcciones que así se consideren en planeamiento urbanístico y documentos
públicos análogos así como en reglamentaciones más específicas y, al menos, las
siguientes construcciones:
− Hospitales, centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia.
− Edificios e instalaciones básicas de comunicaciones, radio, televisión,
centrales telefónicas y telegráficas.
− Edificios para centros de organización y coordinación de funciones para casos
de desastre.
− Edificios para personal y equipos de ayuda, como cuarteles de bomberos,
policía, fuerzas armadas y parques de maquinaria y ambulancias.
− Las construcciones para instalaciones básicas de las poblaciones como
depósitos de agua, gas, combustibles, estaciones de bombeo, redes de
distribución, centrales eléctricas y centros de transformación.
− Las estructuras pertenecientes a vías de comunicación tales como puentes,
muros, etc. que estén clasificadas como de importancia especial en las
normativas o disposiciones específicas de puentes de carretera y de
ferrocarril.
− Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones
de ferrocarril, aeropuertos y puertos.
− Edificios e instalaciones industriales incluidas en el ámbito de aplicación del
Real Decreto 1254/1999, de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de
control de los riesgos inherentes a los accidentes graves en los que
intervengan sustancias peligrosas.
− Las grandes construcciones de Ingeniería Civil como centrales nucleares o
térmicas, grandes presas y aquellas presas que, en función del riesgo
potencial que puede derivarse de su posible rotura o de su funcionamiento
incorrecto, estén clasificadas en las categorías A o B del Reglamento Técnico
sobre Seguridad de Presas y Embalses vigente.
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− − Las construcciones catalogadas como monumentos históricos o artísticos, o
bien de interés cultural o similar, por los órganos competentes de las
Administraciones Públicas.
− Las construcciones destinadas a espectáculos públicos y las grandes
superficies comerciales, en las que se prevea una ocupación masiva de
personas.
3.2. Criterios de Aplicación de la Norma NCSR-02
La NCSR-02 es de aplicación obligatoria exceptuando en los casos siguientes:
− En las construcciones de importancia moderada.
− En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración
sísmica básica ab, sea inferior a 0,04·g, siendo g la aceleración de la
gravedad.
− En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados
entre sí en todas las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab sea
inferior a 0,08 g. No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de
más de siete plantas si la aceleración sísmica de cálculo ac es igual o mayor a
0,08 g.
Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,04 g deberá tenerse en
cuenta los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.
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4. EFECTOS SÍSMICOS EN LAS ESTRUCTURAS ENTERRADAS
4.1. Introducción
Numerosas publicaciones han documentado los daños observados en diferentes
estructuras enterradas y túneles durante los fenómenos símicos registrados en el
último medio siglo.
En general, se pueden hacer las siguientes observaciones:
− Las estructuras enterradas o túneles sufren muchos menos daños que las
estructuras en superficie.
− Los daños disminuyen cuando aumenta la profundidad del recubrimiento de
terreno.
− Las estructuras construidas un situ y luego recubiertas pueden sufrir más
daños que las ejecutadas directamente.
− Las estructuras situadas en terrenos duros son menos sensibles a los efectos
sísmicos.
− Los túneles de dovelas de hormigón sufren daños mínimos con grandes
aceleraciones. Una correcta inyección del mortero entre el terreno y las
dovelas es fundamental para asegurar la estabilidad de los anillos durante los
terremotos.
− Los daños se pueden cuantificar en función de las aceleraciones y
velocidades del terreno.
− La duración de los grandes deslizamientos de terreno durante un terremoto es
fundamental, ya que se pueden producir fallos por fatiga y por lo tanto,
grandes deformaciones.
− Los movimientos de altas frecuencias pueden explicar el lajamiento local de la
roca o el hormigón a lo largo de los planos de menor rigidez. Estas
frecuencias se amortiguan rápidamente con la distancia y son esperables a
distancias muy cercanas de las fallas.
− Los movimientos de terreno pueden amplificarse cuando su longitud de onda
está entre una y cuatro veces el diámetro del túnel.
− Los daños en los fasos túneles pueden ser significativos debidos a la
inestabilidad de taludes.
Varios autores (Dowding & Rosen 1978; Dowding 1979; Power 1998; Kurose 2000)
han establecido correlaciones empíricas entre aceleraciones en superficie y daños
sufridos en diferentes estructuras enterradas.
Anejo nº 13. Sismicidad
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Daños producidos por sismos en túneles según Dowding y Rozen (1978)
Las figuras anteriormente expuestas muestran los daños observados en diferentes
tipologías en función de la aceleración registrada en la superficie. Puede observarse
que para aceleraciones de cálculo por debajo de 0,2 g, que es nuestro caso, no son
esperables daños. En estructuras de hormigón armado pueden aparecen daños
moderados por encima de 0,5 g.
Estos mismos datos se representan en la tabla que se muestra a continuación,
donde se reflejan los daños observados en túneles reales con respecto a su
aceleración.
a (g) ν (m/s) Daños observados
< 0,2 < 20 Sin daños
a (g) ν (m/s) Daños observados
0,19 – 0,25 20 - 40 Agrietamientos menores
0,25 – 0,52 40 - 80 Daños menores
> 0,52 > 94 Varios casos de daños
4.2. Normativa en estructuras enterradas
Para el caso de las obras enterradas, a falta de una norma de aplicación vigente a
nivel nacional, en aquellas zonas en las que no se ha desarrollado normativa alguna
a fecha de redacción del presente Proyecto, se considera de referencia la IOS-98,
actualmente derogada. En dicha norma se indica que el efecto sísmico deberá ser
considerado si se cumplen las siguientes condiciones:
− En aquellas obras subterráneas cuya destrucción pueda interrumpir un
servicio imprescindible o aumentar los daños del terremoto.
− La aceleración sísmica básica del área en proyecto sea mayor de 150 cm/s2
(1,5 m/s2 ≈ 0,15 g)
Al encontrarnos en una zona con ab = 0,04 g, no deberá ser considerado el efecto
sísmico en las estructuras enterradas (túneles y falsos túneles) enmarcadas dentro
del presente proyecto.
Anejo nº 13. Sismicidad
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5. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO
5.1. Metodología
La aceleración sísmica de cálculo ac, según la Norma NCSE-02, viene determinada
por la expresión:
ac = S · ρ · ab
donde:
ab es la aceleración básica
ρ es el coeficiente adimensional de riesgo cuyo valor es función de la
probabilidad aceptable de que se exceda ac en el periodo de vida para el que
se proyecta la construcción. Este parámetro toma los siguientes valores:
o Construcciones de importancia normal ρ = 1,0
o Construcciones de importancia especial ρ = 1,3
S es el coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor:
o Para ρ · ab ≤ 0,1 g 25,1CS =
o Para 0,1 g < ρ · ab < 0,4 g ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛−⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅+=
25,111,033,0
25,1C
gaCS bρ
o Para 0,4 g ≤ ρ · ab 0,1=S
Siendo C el coeficiente de terreno, que depende de las características
geotécnicas del terreno de cimentación, que según la norma NCSE-02, los
terrenos se clasifican en los siguientes tipos:
o Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy
denso. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales
o de cizalla, Vs > 750 m/s.
o Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o
cohesivos duros. Velocidad de propagación de las ondas elásticas
transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ Vs > 400 m/s.
o Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo
de consistencia firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas
transversales o de cizalla, 400 m/s ≥ Vs > 200 m/s.
o Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando.
Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de
cizalla, Vs ≤ 200 m/s.
Dependiendo de las características geotécnicas del terreno de cimentación
tenemos.
Tipo de terreno Coeficiente C
I 1,0
II 1,3
III 1,6
IV 2,0
Según la Norma, para obtener el valor del coeficiente C de cálculo se determinarán
los espesores e1, e2, e3 y e4 de terrenos de los tipos I, II, III y IV respectivamente
existentes en los 30 primeros metros bajo la superficie.
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Se adoptará como valor de C el valor medio obtenido al ponderar los coeficientes Ci
de cada estrato con su espesor ei, en metros, mediante la expresión:
C = Σ Ci · ei / 30
5.2. Aceleración de cálculo a considerar
La traza del tramo a estudio discurre en su totalidad por el territorio de la provincia
de Barcelona, y en concreto por los términos municipales de Sant Feliú de Llobregat
y Sant Joan Despí.
Con objeto de conocer la peligrosidad sísmica asociada al territorio nacional, en la
NCSE-02 se define el mapa de peligrosidad sísmica de la figura adjunta. Dicho mapa
suministra, para cada punto del territorio español y expresado en relación al valor de
la gravedad g, la aceleración sísmica básica ab, como un valor característico de la
aceleración horizontal de la superficie del terreno, correspondiente a un periodo de
retorno de 500 años; y el coeficiente de contribución K, que tiene en cuenta la
influencia de los distintos tipos de terremotos esperados en la peligrosidad sísmica
de cada punto.
Mapa de peligrosidad sísmica de la norma sismorresistente (NCSE-02)
A la vista del mapa de peligrosidad sísmica, la zona de estudio se enmarca en la
franja que comprenden una aceleración básica 0,04 g ≤ ab ≤ 0,08 g. Por ello, de
acuerdo con lo expuesto anteriormente es obligatoria la aplicación de la “Norma de
Construcción Sismorresistente NCSR-02” para las obras contempladas en el
presente Proyecto.
Según el listado del Anejo 1 incluido en la norma NCSE-02, la aceleración básica de
estos dos términos municipales es de 0,04 · g con un coeficiente de contribución k de
1,0, considerándose de esta manera en todo el proyecto un único valor de la
aceleración sísmica de cálculo.
Anejo nº 13. Sismicidad
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El terreno en el que se llevará a cabo la ejecución del presente Proyecto
Constructivo se puede clasificar en los 5 primeros metros de profundidad como tipo
IV, los 15 siguientes como de tipo III y los 10 últimos metros de tipo II.
Por ello se adopta un valor de:
C= 567,130
3,1106,1150,25=
++ xxx
La traza del tramo a estudio discurre en su totalidad por el territorio de la provincia
de Barcelona, y en concreto por los términos municipales de Sant Feliú de Llobregat
y Sant Joan Despí.
Dado que el coeficiente adimensional de riesgo para una construcción de
importancia especial ρ es de 1,30 y sabiendo que para ρ · ab ≤ 0,1 g (como es el
caso ya que ρ · ab = 0,052). El coeficiente de amplificación del terreno S esta dado
por:
S = C/1,25
Se obtiene:
S = 1,253
Resulta que la aceleración de cálculo será:
ac = S · ρ · ab = 1,253 · 1,30 · 0,04 · g = 0,0652 · g
ac = 0,0652 · g
Como la aceleración sísmica básica es superior a 0,04, de acuerdo con la norma
NCSE-02 será necesario tener en cuenta la consideración de acciones sísmicas en
el diseño y cálculo enmarcados dentro del presente Proyecto, a las que se las
aplicará una aceleración de cálculo ac = 0,0652 · g.
El coeficiente de contribución es k = 1,0
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6. ESPECTRO ELÁSTICO DE RESPUESTA
La norma NCSE-02 establece un espectro elástico de respuesta, para movimientos
horizontales, correspondiente a un oscilador lineal simple con un amortiguamiento de
referencia del 5% respecto al crítico, que consta de tres tramos definidos por las
siguientes ordenadas espectrales:
− Tramo de periodos bajos (T<TA)
( )A
5,11TTT ⋅+=α
− Tramo de periodos intermedios (TA ≤ T ≤ TB)
5,2)( =Tα
− Tramo de periodos alto (T > TB)
TCKT 1)( ⋅=α
Siendo:
)(Tα el valor del espectro normalizado de respuesta elástica
T el periodo propio del oscilador en segundos
K el coeficiente de contribución
C es el Coeficiente del terreno
TA y TB los periodos característicos del espectro de respuesta, de valores:
TA = K · C/10
TB = K · C/2,5
Como ya se ha comentado en el apartado anterior de este anejo, el coeficiente de
contribución es K=1,0.
El terreno en el que se llevará a cabo la ejecución del presente Proyecto
Constructivo se puede clasificar en los 5 primeros metros de profundidad como tipo
IV, los 15 siguientes como de tipo III y los 10 últimos metros de tipo II.
Por ello se adopta un valor de:
C= 567,130
3,1106,1150,25=
++ xxx
A partir de estos datos se obtienen los siguientes valores de TA y TB
TA = 0,1567
TB = 0,6267
A partir de estos valores se obtienen las siguientes gráficas del espectro elástico de
respuesta.
ESPECTRO DE RESPUESTA ELÁSTICA
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2
PERIODO DE OSCILACIÓN (T)A
(T)
Espectro elástico de respuesta
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7. CONCLUSIONES
De los 2.980 m de trazado proyectado, un total de 1.548 m (51,9% del total)
discurren en túnel o falso túnel (excluyendo los tramos sin losa superior).
En lo relativo a las estructuras enterradas y túneles, frente a los efectos sísmicos, se
ha considerado como norma de referencia la derogada IOS-98. Este texto indica que
la aceleración sísmica básica ha de ser mayor que 1,5 m/s2 ≈ 0,15•g, para que los
efectos sísmicos sean considerados en el diseño de las obras enterradas. La
aceleración sísmica básica máxima del entorno de la obra proyectada toma un valor
de 0,04•g, por lo que no parece necesario considerar este fenómeno en las obras
enterradas.
Para el resto de actuaciones proyectadas, incluyendo los tramos al abrigo de
pantallas y muros sin losa superior, según la NCSE-02, se considerará un valor de la
ac= 0,0652 • g.