Anejo Nº 4.- CAUDALES DE DISEÑO Y CÁLCULOS HIDRÁULICOS

Anejo Nº 4.- CAUDALES DE DISEÑO Y CÁLCULOS HIDRÁULICOS

AYUNTAMIENTO DE SIERO

Anejo nº 4.- Caudales de diseño y cálculos hidráulicos Indice-1

ÍNDICE

1. GENERALIDADES __________________________________________ 1

2. COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LA RED_____________________ 1

2.1. CÁLCULO DE CAUDALES ________________________________________2 2.1.1. CÁLCULO DEL COLECTOR PRINCIPAL_________________________________ 2

2.1.1.1. Caudal medio __________________________________________________ 2 2.1.1.2. Caudal máximo _________________________________________________ 3 2.1.1.3. Caudal mínimo _________________________________________________ 3 2.1.1.4. Caudal de infiltración_____________________________________________ 3

2.1.2. CÁLCULO CAUDAL DE BOMBEOS _____________________________________ 4

2.2. CRITERIOS DE DISEÑO HIDRÁULICO DE LOS CONDUCTOS ___________6 2.2.1. COLECTORES _____________________________________________________ 6 2.2.2. COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE SECCIONES _________________________ 7

3. ESTACIONES DE BOMBEO DE AGUAS RESIDUALES ____________ 8

3.1. CÁLCULO CAUDAL DE BOMBEOS ________________________________8

3.2. CRITERIOS DE DISEÑO DE LA IMPULSIÓN_________________________11 3.2.1. CURVA MOTRIZ DE LA BOMBA ______________________________________ 11 3.2.2. CURVA RESISTENTE_______________________________________________ 12

3.3. DIMENSIONAMIENTO DE LA IMPULSIÓN __________________________13 3.3.1. NOMENCLATURA Y PARÁMETROS ___________________________________ 13 3.3.2. CÁLCULO DE LA CURVA RESISTENTE ________________________________ 16

3.3.2.1. Proceso de cálculo _____________________________________________ 16 3.3.3. CURVA MOTRIZ DE LA INSTALACIÓN _________________________________ 17

3.3.3.1. Proceso de cálculo _____________________________________________ 17 3.3.4. OBTENCIÓN DEL PUNTO DE FUNCIONAMIENTO _______________________ 18 3.3.5. DISEÑO SUGERIDO POR UN FABRICANTE ____________________________ 18

3.4. POTENCIA DEL EQUIPO ________________________________________18

3.5. POZO DE BOMBAS_____________________________________________19

Apéndice nº 4.1.- CALCULO DE COLECTORES

Apéndice nº 4.2.- SOLICITUD ACOMETIDA A BOMBEOS


Anejo nº 4.- Caudales de diseño y cálculos hidráulicos 1

1. GENERALIDADES

La red de saneamiento se ha proyectado de tipo "separativo" recogiendo únicamente aguas fecales.

Toda la red hasta el punto de vertido se proyecta con tuberías circulares de policloruro de vinilo (P.V.C.), de diámetro exterior 315 mm. y espesor 7,7 milímetros.

Asimismo es necesario definir dos bombeos cuyo pozo de rotura de carga será el pozo de inicio del nuevo colector a ejecutar en la zona de La Quintana.

Las tuberías como criterio general, se colocan dispuestas en zanja sobre cama de arena de 10 cm de espesor y posterior relleno hasta 30 cm. por encima de la generatriz superior con material seleccionado procedente de préstamos. El relleno final se hará con material seleccionado procedente de la propia excavación hasta la cota inferior del pavimento de modo que la profundidad mínima de la generatriz superior de la tubería respecto del borde superior del pavimento sea de 1,00 metros.

Como elementos complementarios a la red de saneamiento se proyectan pozos de registro y pozos de resalto, para evitar pendientes muy elevadas que generen velocidades que puedan afectar a la integridad de la tubería.

En los puntos indicados en los planos (cambios de dirección y a distancias no superiores a 50 m.), se disponen pozos de registro de 1,00 metro de diámetro interior todos ellos serán con anillos y cono prefabricados de hormigón sobre capa de hormigón de limpieza de 10 cm. y solera de hormigón de 20 cm. La tapa será de fundición nodular reforzada de 60 cm de diámetro, clase D-400. (UNE EN-124)

2. COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE LA RED

Se procede en este apartado a comprobar la capacidad hidráulica de la red proyectada considerando el caudal de cálculo correspondiente.



Por ello se seguirán los siguientes pasos:

- Definición de los caudales de diseño, con la descripción de la metodología adoptada para el cálculo de los caudales de aguas residuales.

- Dimensionamiento hidráulico de los colectores, forma, y dimensiones de los conductos.

2.1. CÁLCULO DE CAUDALES

2.1.1. CÁLCULO DEL COLECTOR PRINCIPAL

Tal y como se indicó en el Anejo nº 3.- Población, ganadería e industria la población del año actual (2014) será de 249 habitantes y para el año horizonte (2039) de 361 habitantes, considerando para el cálculo la población de la parroquia de Celles al no disponer de datos concretos de las zonas estudiadas, estando en cualquier caso, muy del lado de la seguridad.

Con el objeto de no introducir en el sistema de depuración una carga contaminante excesiva y para que no lleguen sólidos de gran tamaño a la red, no se permitirá el vertido a la misma de aguas provenientes de las explotaciones ganaderas.

2.1.1.1. Caudal medio

Tomando como base el RD 399/2013, de 7 de Junio, por el que se aprueba el Plan Estratégico de la Demarcación Hidrográfica del Cantábrico Occidental la dotación para poblaciones de 101 a 2000 hab. será de 210 l/hab.x día.

Se toma 250l/hab.x día estando nuevamente del lado de la seguridad y siendo muy conservadores:

)(/721,0400.86

./250 actualañoelparaslshablxPaQa

m ==



)(/045,1400.86

./250 horizonteañoelparaslshablxPhQh

m ==

Siendo,

- Pa= población actual.

- Ph= población horizonte.

2.1.1.2. Caudal máximo

El caudal máximo para el año horizonte se calcula suponiendo el caudal medio diario concentrado en 10 horas:

slQxQ mhp /508,24,2 ==

2.1.1.3. Caudal mínimo

Se toma como caudal mínimo el 50% del caudal medio:

slQxQ am

amín /361,050,0 ==

slQxQ hm

hmín /523,050,0 ==

2.1.1.4. Caudal de infiltración

Es aquel que se infiltra del terreno en las conducciones. A falta de los estudios detallados se adoptará como caudal de infiltración del caudal medio actual de aguas residuales:

slshablxPaQQF a

m /721,0400.86

./250===

De todo lo anterior se deducen los siguientes caudales de salida de la red de saneamiento:



- Caudal máximo:

slQFQMÁXQ hp /229,3=+=

- Caudal medio:

slQFQMQ hm /766,1=+=

- Caudal mínimo:

slQMINQ amín /361,0==

2.1.2. CÁLCULO CAUDAL DE BOMBEOS

En el Anejo nº 3 se ha calculado la población para cada uno de los dos bombeos, siendo ésta la siguiente:

- BOMBEO 1 (Zona situada más al Norte del área estudiada)

Población Actual (2014): 60 habitantes.

Población Horizonte (2039): 87 habitantes.

Siguiendo la misma metodología y dotación (250 l/hab.x día) para el cálculo de caudales que la utilizada en el caso del colector principal tenemos los siguientes resultados:

Caudal Medio:

Caudal Máximo:



Caudal Mínimo:

Caudal de Infiltración:

Qf

Caudal Máximo:

Caudal Medio:

Caudal Mínimo:

- BOMBEO 2 (Relativo a las viviendas situadas al Sur del anterior)




Caudal Medio:

Caudal Máximo:



Caudal Mínimo:


Qf

Caudal Máximo:

Caudal Medio:

Caudal Mínimo:

2.2. CRITERIOS DE DISEÑO HIDRÁULICO DE LOS CONDUCTOS

2.2.1. COLECTORES

Se adopta la sección circular en todos los casos, con diámetro de 315 mm.

Se utiliza la fórmula de Manning, con coeficiente fijo para cualquier calado. El valor adoptado del coeficiente de Manning será de 0,011 para las tuberías de PVC.

El diseño de los colectores está delimitado por dos situaciones:

- Caudal máximo, que aquellos deben desaguar sin que se produzcan erosiones en las paredes de las conducciones ni en las obras singulares, limitado a una velocidad máxima de 3 m/seg.



- Caudal de autolimpieza esperado en la red, que ésta debe evacuar sin que aparezcan sedimentaciones ni corrosión por sulfuro de hidrógeno, recomendando velocidades mínimas superiores a 0,6 m/seg.

En cualquier caso, la pendiente mínima del colector, expresada en tanto por mil, será la siguiente:

Diámetro (mm.) Apoyo Granular Apoyo Rígido < 500 6,0 5,0

2.2.2. COMPROBACIÓN HIDRÁULICA DE SECCIONES

Aplicamos la fórmula de Manning-Strickler para la obtención de la capacidad de desagüe.

La velocidad viene dada por la expresión de la fórmula de Manning, que es la siguiente:

vn

R ih= ⋅ ⋅1 2 3 1 2/ /

donde:

v Velocidad media del agua en el conducto.

n Coeficiente de Manning.

Rh Radio hidráulico de la sección hidráulica mojada.

i Pendiente de la línea de energía.

Definiéndose el radio hidráulico como la relación entre el área de la sección hidráulica, y el perímetro mojado.

Dado el escaso caudal de diseño se calcula la pendiente mínima para que la velocidad sea superior a 0,6 m/s, de forma que se establece un límite inferior del 0,5%.



Dada la escasa entidad de los caudales toda la red estará compuesta por conducciones de P.V.C. de 315 mm de diámetro exterior y 7,7 mm de espesor.

En el Apéndice nº 4.1.- Cálculo de los colectores se adjuntan los resultados obtenidos.

3. ESTACIONES DE BOMBEO DE AGUAS RESIDUALES

3.1. CÁLCULO CAUDAL DE BOMBEOS

En el Anejo nº 3 se ha calculado la población para cada uno de los dos bombeos, siendo ésta la siguiente:

- BOMBEO 1 (Zona situada más al Norte del área estudiada)


Población horizonte (2039): 87 habitantes.


Caudal Medio:

Caudal Máximo:



Caudal Mínimo:


Qf

Caudal Máximo:

Caudal Medio:

Caudal Mínimo:

- BOMBEO 2 (Relativo a las viviendas situadas al Sur del anterior)




Caudal Medio:

Caudal Máximo:



Caudal Mínimo:


Qf

Caudal Máximo:

Caudal Medio:

Caudal Mínimo:

Para estos caudales máximos de aguas residuales en cada bombeo:

Bombeo 1.- Qmax= 0,779 l/s

Bombeo 2.- Qmax.- 0,412 l/s

Se proyecta una tubería de impulsión con el menor diámetro mínimo recomendado en aguas residuales de PE-100 D= 90 mm (e=5,4 mm).

Para garantizar en esta tubería de impulsión una velocidad mínima (> 0,6 m/s) que impida el depósito de sedimentos en la misma deberíamos tener caudales de bombeo de 3 l/s:



Por tanto vamos a dimensionar las bombas para caudales mínimos de 4 l/s que garantiza velocidades próximas a 1 m/s, ya que los caudales punta de residuales son mucho más bajos en ambos casos.

3.2. CRITERIOS DE DISEÑO DE LA IMPULSIÓN

Los equipos de ambos bombeos se calcularán para un caudal de 4 l/s para garantizar un correcto funcionamiento de la impulsión D=90 mm.

Para realizar el diseño del equipo se calcula el punto de funcionamiento de la instalación, que es el de intersección de la curva motriz del equipo de bombeo y la curva resistente a la instalación. Este proceso es iterativo buscando el equipo de bombeo del mercado que mejor se ajuste a la instalación y al flujo hidráulico a regular, de forma que se obtenga un rendimiento hidráulico óptimo.

La velocidad de circulación en la tubería debe ser superior a 0,60 m/s y no debe superar los 2 m/s con objeto de que las pérdidas de carga no sean excesivas.

3.2.1. CURVA MOTRIZ DE LA BOMBA

Es la que nos relaciona el caudal con la altura manométrica (Hm). Su expresión es:

H A BxQ CxQm = + + 2

Siendo Q el caudal bombeado. Los coeficientes A, B y C dependen del tipo de bomba y son suministrados por el fabricante.



3.2.2. CURVA RESISTENTE

La curva resistente de la instalación depende de la geometría de la misma (altura geométrica, diámetro de la conducción y del material de la conducción y del caudal bombeado).

La curva resistente de una instalación queda establecida por la siguiente ecuación:

H HgxKxfxLxgxD

xQ x Qr = + = +8

2 52 2

πα β

donde el valor de f se obtiene de la fórmula de Colebrook la cual es la siguiente:

2 23 71

2 5110f D f

= − +⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟. log

, .,

Re.ε

siendo:

L: Longitud de impulsión

D: Diámetro interior de la conducción de impulsión.

V: Velocidad en la conducción de impulsión.

Re: Número de Reynolds.

f: Coeficiente de fricción.

K: Coeficiente de ponderación de pérdidas en la instalación de impulsión

Hg: Desnivel geométrico de la impulsión.

E: Rugosidad absoluta del material de la conducción

g: Aceleración de la gravedad.

A continuación se incluye un cálculo detallado de los equipos de bombeo. También se indica el diseño sugerido por un conocido fabricante.



3.3. DIMENSIONAMIENTO DE LA IMPULSIÓN

En el presente apartado se dimensionan los equipos de bombeo especificando los diferentes elementos a instalar.

El dimensionamiento de las estaciones de bombeo se realiza en base a los criterios y caudales de diseño especificados anteriormente.

Se opta por la siguiente tipología de las bombas: bombas sumergibles de aguas residuales centrífugas de eje vertical.

En el dimensionamiento de los diferentes elementos se seguirá el siguiente esquema:

- Cálculo de la curva resistente de la instalación y motriz de la bomba, obteniendo así el punto de funcionamiento.

- Diseño del equipo de bombeo necesario.

3.3.1. NOMENCLATURA Y PARÁMETROS

En lo que sigue se tendrán en cuenta los siguientes parámetros:

ZTEB Cota del terreno en la estación de bombeo. ZRI Cota de la rasante del colector en la sección de entrada al pozo de

bombas. ZD Nivel dinámico de cálculo, para la superficie de la lámina de agua

en el pozo de bombas. ZRE Cota de la rasante de la conducción de impulsión en la sección de

entrada al pozo de rotura de carga. QMAXE Caudal máximo de entrada a la estación de bombeo. QMINE Caudal mínimo de entrada a la estación de bombeo.

L Longitud de la impulsión. D Diámetro interior de la conducción de impulsión. V Velocidad en la conducción de impulsión.



Re Número de Reynolds. f Coeficiente de fricción. K Coeficiente de ponderación de pérdidas en la instalación de

impulsión. Hg Desnivel geométrico de la impulsión. ε Rugosidad absoluta del material de la conducción. g Aceleración de la gravedad. μ Viscosidad cinemática del fluido. ρ Densidad del fluido.

El esquema de una impulsión tipo, con la definición geométrica de la misma se presenta en la página siguiente.





3.3.2. CÁLCULO DE LA CURVA RESISTENTE

Como se sabe, la curva resistente de una instalación, Hr = Hr (Q), es la altura piezométrica que debe tener el fluido, en función del caudal que circula por la sección de cálculo, para alcanzar el punto final de la instalación (en los casos que ocupan al presente proyecto, los pozos de rotura de carga).

El dimensionamiento de los equipos de bombeo se realiza en base a los caudales de diseño. Los parámetros que definen los regímenes hidráulicos en distintas hipótesis se obtienen utilizando las fórmulas de Darcy-Weisbach y Colebrook, para determinar las pérdidas de energía por rozamiento a lo largo de las conducciones, y la ecuación de la continuidad.

Las hipótesis de cálculo se escogen de forma que se asegura que las pérdidas de carga de la conducción son compatibles con la potencia de las bombas escogidas.

3.3.2.1. Proceso de cálculo

La curva resistente de una instalación queda establecida por la siguiente ecuación:

H Hgx K x f x L

x g x Dx Q x Qr = + = +

82 5

2 2

πα β

donde el valor de f se obtiene de la fórmula de Colebrook:

1 23

2 5110f D f

= − ⋅⋅

+⋅

⎛

⎝⎜⎜

⎞

⎠⎟⎟log

,71,

Reε

La impulsión se proyecta en polietileno DN=90 mm, con diámetro interior de 79,20 mm.

La rugosidad absoluta del material de conducción (ε) depende de muchas variables, siendo la más importante el tipo de material de la tubería. En



el presente proyecto se utiliza conducción de polietileno, siendo el valor de ε para dicho material 0,01 mm. Este valor es muy superior al propio de una conducción nueva, pero es muy aconsejable para aproximar la repercusión de un trasiego de aguas residuales.

3.3.3. CURVA MOTRIZ DE LA INSTALACIÓN

Por otra parte, la curva motriz de la instalación, Hm = Hm (Q), determina la altura piezométrica de que dispone el fluido, en función del caudal que circula por la sección de cálculo, y que vendrá proporcionada por el sistema de bombas instalado.

3.3.3.1. Proceso de cálculo

Cada bomba tiene su propia curva motriz, la cual es proporcionada por el fabricante. Se puede ajustar con una parábola de 2º grado:

H Q A B x Q C x Qm ( ) = + + 2

Tomando tres puntos de la curva suministrada:

H Qm1 1

H Qm2 2

H Qm3 3

se puede plantear el siguiente sistema:

111

1 12

2 22

3 32

1

2

3

Q QQ QQ Q

xABC

HHH

m

m

m

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥=

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

Siendo la solución del mismo, la resultante de la inversión de la matriz del sistema, postmultiplicada por la matriz de términos independientes.



ABC

Q QQ QQ Q

xHHH

m

m

m

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥=

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

⎡

⎣

⎢⎢⎢

⎤

⎦

⎥⎥⎥

−111

1 12

2 22

3 32

1

1

2

3

En el caso de que se pongan varias bombas en paralelo, la curva motriz del conjunto se obtiene sumando caudales, es decir en “horizontal”.

3.3.4. OBTENCIÓN DEL PUNTO DE FUNCIONAMIENTO

La altura piezométrica y el caudal circulante por la conducción de impulsión serán los correspondientes a la intersección de las curvas motriz y resistente, dando lugar al punto de funcionamiento del sistema.

3.3.5. DISEÑO SUGERIDO POR UN FABRICANTE

Durante la redacción del presente proyecto se trasladó a una conocida firma proveedora de grupos de bombeo los datos de la impulsión para su diseño, asimilando estos valores técnicos a los equipos comerciales existentes en el mercado.

3.4. POTENCIA DEL EQUIPO

Los datos de diseño de los equipos de bombeo serán:

- Q = 4 l/s.

BOMBEO 1 BOMBEO 2 Hg (altura geométrica) 22,00 m. 8,25 m. Hm (altura manométrica) 31,00 m. 12,00 m. Longitud impulsión 646 m. 255 m. Pérdida de carga calculada 9 m. 3,75 m.

Luego la potencia de la bomba necesaria para impulsar este caudal vendrá dada por la fórmula:



Px Q x Hw m=

γη

Siendo:

- P: potencia en W.

- Q: caudal en m3/s.

- Hm: altura manométrica en m.

- η: rendimiento (0,60)

- γw: peso específico del agua.

En nuestro caso:

Bombeo nº 1:

KWxxxP 03,26,0

311000,481,9 3

==−

Bombeo nº 2:

KWxxxP 75,06,0

121000,481,9 3

==−

Los equipos proyectados (2 Uds. previendo uno de reserva) de 2,03 KW y 0,75 KW respectivamente sería uno de los modelos existentes en el mercado que cumple la condición anterior.

3.5. POZO DE BOMBAS

En el presente apartado se analiza y dimensiona el pozo de bombas de las estaciones de bombeo del presente proyecto que serán iguales.

El dimensionamiento se realiza en base a los criterios y caudales especificados previamente.



Se diseña el pozo de bombas para un único equipo con una capacidad de almacenamiento que evite un arranque frecuente de la bomba.

El volumen útil del pozo necesario para una bomba se calcula por la siguiente fórmula:

ZxQVútil

90,0=

Donde Z es el número de arranques por hora y Q es el caudal bombeado por la bomba en l/s, obteniéndose Vútil en m3:

Los cálculos para los datos del equipo presente son:

Z: 10 arranques hora

Q: 4 l/s

Vútil= 4 x 0,9/10 = 0,36 m3

Se toma un pozo de unas dimensiones mínimas de 1,20 x 1,20 x 0,50 m. que supone un volumen de 0,72 m3 superior al exigido para 10 arranques hora.

Con estas dimensiones los tiempos de llenado y vaciado en cada ciclo de funcionamiento de las bombas serán:

Qbombeo QMax (aguas residuales) Tiempo llenado pozo

Tiempo vaciado

Bombeo nº1 4 l/s 0,779 l/s 15,4 min 3,7 min

Bombeo nº2 4 l/s 0,412 l/s 29,1 min 3,3 min

Apéndice nº 4.1.- CALCULO DE COLECTORES

GEOMETRÍA

UrbaTOOL GEOMETRIA DE LA RED 13 / 12 / 2013

Tramo nº 1 - <Colector 1>

Nº X Y ZTer Z1 Z2 Pdte (%) Sección D.Parcial D.Acumulada

1 283697.694 4807953.767 216.200 214.900 214.900 0.00 1 0.000 0.0002 283698.744 4807965.476 216.967 215.599 215.599 5.95 1 11.755 11.7553 283731.803 4808028.025 221.583 219.809 219.809 5.95 1 70.748 82.5044 283719.058 4808037.005 222.600 220.737 220.737 5.95 1 15.590 98.0945 283701.807 4808044.587 222.568 220.831 220.831 0.50 1 18.844 116.9386 283663.645 4808051.278 222.768 221.025 221.025 0.50 1 38.744 155.6827 283634.154 4808069.959 222.949 221.200 221.200 0.50 1 34.909 190.5918 283611.525 4808088.587 223.100 221.959 221.959 2.59 1 29.311 219.9029 283585.497 4808100.394 224.000 222.700 222.700 2.59 1 28.580 248.482

10 283552.924 4808112.043 224.424 223.124 223.124 1.23 1 34.594 283.07611 283496.567 4808118.445 225.119 223.819 223.819 1.23 1 56.720 339.79612 283454.220 4808156.646 225.819 224.519 224.519 1.23 1 57.032 396.82713 283438.313 4808215.464 232.321 230.161 230.161 9.26 1 60.930 457.75814 283396.905 4808229.901 237.000 234.221 234.221 9.26 1 43.853 501.61115 283398.899 4808245.643 238.000 234.300 234.300 0.50 1 15.868 517.47916 283418.104 4808265.478 236.000 234.638 234.638 1.23 1 27.610 545.08917 283433.322 4808280.433 236.200 234.900 234.900 1.23 1 21.336 566.42518 283449.904 4808290.194 239.770 238.470 238.470 18.55 1 19.241 585.66619 283475.616 4808320.944 240.357 239.057 239.057 1.46 1 40.084 625.75020 283487.475 4808327.555 241.000 239.622 239.622 4.16 1 13.578 639.32721 283505.527 4808344.872 241.921 240.662 240.662 4.16 1 25.014 664.34222 283525.152 4808373.313 243.399 242.099 242.099 4.16 1 34.555 698.89723 283530.557 4808387.744 244.350 243.043 243.043 6.12 1 15.409 714.30624 283546.404 4808408.523 245.912 244.643 244.643 6.12 1 26.133 740.43925 283554.275 4808415.607 246.592 245.292 245.292 6.12 1 10.590 751.02926 283575.632 4808429.671 248.853 247.575 247.575 8.93 1 25.571 776.60027 283596.622 4808449.191 251.500 250.135 250.135 8.93 1 28.664 805.26428 283609.006 4808458.217 252.803 251.503 251.503 8.93 1 15.324 820.58829 283642.170 4808473.014 253.853 252.331 252.331 2.28 1 36.315 856.90330 283658.752 4808488.652 254.877 252.445 252.445 0.50 1 22.792 879.69631 283692.545 4808524.807 254.821 252.692 252.692 0.50 1 49.489 929.18532 283705.559 4808540.234 254.326 252.793 252.793 0.50 1 20.183 949.36833 283711.016 4808552.618 254.161 252.861 252.861 0.50 1 13.533 962.90134 283721.511 4808592.079 254.500 253.065 253.065 0.50 1 40.832 1003.73435 283728.753 4808604.463 255.200 253.900 253.900 5.82 1 14.346 1018.07936 283739.037 4808616.217 256.436 254.123 254.123 1.43 1 15.619 1033.69837 283782.014 4808648.541 255.692 254.392 254.392 0.50 1 53.776 1087.474

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RESULTADOS DE CÁLCULO

UrbaTOOL RESULTADOS DE CALCULO DE SANEAMIENTO 13 / 12 / 2013

Tramo nº nº 1 - <Colector 1>

Nº Nombre Sección Pdte (%) Qc (m³/s) Vc (m/s) Hc (m) Gc (%) Qm (m³/s) Vm (m/s) Hm (m) Gm (%)

1 3 1 5.95 0.0044 1.675 0.024 3.734 0.0009 1.026 0.011 1.2192 3 1 5.95 0.0044 1.675 0.024 3.734 0.0009 1.026 0.011 1.2193 3 1 5.95 0.0044 1.675 0.024 3.734 0.0009 1.026 0.011 1.2194 4 1 0.50 0.0044 0.704 0.043 8.883 0.0009 0.433 0.020 2.8855 5 1 0.50 0.0044 0.705 0.043 8.870 0.0009 0.434 0.020 2.8806 6 1 0.50 0.0044 0.705 0.043 8.865 0.0009 0.434 0.020 2.8797 7 1 2.59 0.0044 1.253 0.029 4.989 0.0009 0.769 0.014 1.6278 8 1 2.59 0.0044 1.253 0.029 4.989 0.0009 0.769 0.014 1.6279 9 1 1.23 0.0044 0.965 0.035 6.482 0.0009 0.593 0.016 2.110

10 10 1 1.23 0.0044 0.965 0.035 6.480 0.0009 0.593 0.016 2.11011 11 1 1.23 0.0044 0.965 0.035 6.479 0.0009 0.593 0.016 2.11012 12 1 9.26 0.0044 1.954 0.022 3.200 0.0009 1.197 0.010 1.04513 13 1 9.26 0.0044 1.954 0.022 3.200 0.0009 1.197 0.010 1.04514 14 1 0.50 0.0044 0.704 0.043 8.888 0.0009 0.433 0.020 2.88615 15 1 1.23 0.0044 0.965 0.035 6.481 0.0009 0.593 0.016 2.11016 15 1 1.23 0.0044 0.965 0.035 6.481 0.0009 0.593 0.016 2.11017 15 1 18.55 0.0044 2.489 0.018 2.513 0.0009 1.523 0.009 0.82118 15 1 1.46 0.0044 1.027 0.033 6.091 0.0009 0.630 0.016 1.98419 15 1 4.16 0.0044 1.478 0.026 4.230 0.0009 0.906 0.012 1.38020 15 1 4.16 0.0044 1.478 0.026 4.230 0.0009 0.906 0.012 1.38021 15 1 4.16 0.0044 1.478 0.026 4.230 0.0009 0.906 0.012 1.38022 15 1 6.12 0.0044 1.692 0.024 3.696 0.0009 1.037 0.011 1.20623 15 1 6.12 0.0044 1.692 0.024 3.696 0.0009 1.037 0.011 1.20624 15 1 6.12 0.0044 1.692 0.024 3.696 0.0009 1.037 0.011 1.20625 15 1 8.93 0.0044 1.929 0.022 3.241 0.0009 1.182 0.010 1.05826 15 1 8.93 0.0044 1.929 0.022 3.241 0.0009 1.182 0.010 1.05827 15 1 8.93 0.0044 1.929 0.022 3.241 0.0009 1.182 0.010 1.05828 15 1 2.28 0.0044 1.199 0.030 5.217 0.0009 0.735 0.014 1.70029 15 1 0.50 0.0044 0.705 0.043 8.871 0.0009 0.434 0.020 2.88230 15 1 0.50 0.0044 0.705 0.043 8.873 0.0009 0.434 0.020 2.88231 15 1 0.50 0.0044 0.705 0.043 8.872 0.0009 0.434 0.020 2.88232 15 1 0.50 0.0044 0.705 0.043 8.872 0.0009 0.434 0.020 2.88233 15 1 0.50 0.0044 0.704 0.043 8.876 0.0009 0.434 0.020 2.88334 15 1 5.82 0.0044 1.662 0.024 3.762 0.0009 1.019 0.011 1.22835 15 1 1.43 0.0044 1.017 0.034 6.145 0.0009 0.625 0.016 2.00136 15 1 0.50 0.0044 0.705 0.043 8.870 0.0009 0.434 0.020 2.882

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Apéndice nº 4.2.- SOLICITUD ACOMETIDA A BOMBEOS

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Anejo Nº 4.- CAUDALES DE DISEÑO Y CÁLCULOS HIDRÁULICOS