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1. OBJETIVOS Y ALCANCE
1.1 OBJETIVOS
Esta Norma establece los requisitos mínimos para el análisis, diseño y construcción de edificaciones
estructuradas a base de muros de mampostería confinada o de mampostería reforzada, en todo el territorio
nacional.
Los requisitos establecidos en esta Norma tienen como finalidad lograr comportamientos apropiados y
seguros de las edificaciones ante las solicitaciones permanentes y variables establecidas en la Norma
Venezolana Covenin 2002 y ante solicitaciones accidentales, particularmente las producidas por
movimientos sísmicos de acuerdo con lo establecido en la Norma Venezolana Covenin 1756.
1.2 VALIDEZ Y ALCANCE
1.2.1 Contenido
Esta Norma presenta en el Capítulo 3 los requisitos generales para las edificaciones de mampostería
estructural. En el Capítulo 4 se presentan las características y los requisitos establecidos para los
materiales estructurales. El Capítulo 5 presenta las especificaciones para el análisis y diseño estructural.
Los Capítulos 6 y 7 tratan sobre los muros de mampostería confinada y de mampostería reforzada
internamente, respectivamente, mientras que el Capítulo 8 trata sobre los muros diafragma. El Capítulo 9
detalla aspectos relacionados con la construcción, inspección y control de obra. El Capítulo 10 presenta
lineamientos para la estructuración de edificaciones de mampostería estructural. En el Capítulo 11 se
presentan lineamientos para la evaluación y rehabilitación de edificaciones existentes.
1.2.1 Alcance
Esta Norma está orientada fundamentalmente a edificaciones nuevas, con excepción de lo indicado en el
Capítulo 11. Se excluye del alcance de esta Norma estructuras especiales de mampostería, tales como
columnas, vigas, arcos, chimeneas, muros de contención u otros de características similares.
1.2.3 Relación con otras normas
Esta Norma se aplicará conjuntamente con otras normas nacionales vigentes para el momento de la
elaboración del proyecto estructural, tales como, aunque no limitadas a, las indicadas a continuación:
Norma Venezolana Covenin 1618 “Estructuras de Acero para Edificaciones. Método de los Estados
Límites”, en lo referente al diseño y detallado de los elementos de acero estructural.
PROYECTO
NORMA
VENEZOLANA
COVENIN
ANÁLISIS, DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE
EDIFICACIONES DE MAMPOSTERÍA ESTRUCTURAL
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Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto Estructural”, en lo
referente al diseño y detallado de los elementos de concreto reforzado, salvo aquellos indicados
expresamente en esta Norma.
Norma Venezolana Covenin 1756 “Edificaciones Sismorresistentes”, en todo lo referente al análisis y
diseño sísmico de las edificaciones.
Norma Venezolana Covenin 2002 “Criterios y Acciones Mínimas para el Proyecto de Edificaciones”,
en todo lo referente a los criterios y requisitos mínimos de las acciones a considerar en el proyecto,
fabricación, montaje y construcción.
Norma Venezolana Covenin 2003 “Acciones del Viento sobre las Construcciones”, en todo lo referente
a solicitaciones causadas por el viento.
1.2.4 Validez
Esta Norma sustituye a las Normas para el Cálculo de Edificios 1955 del Ministerio de Obras Públicas
(MOP), específicamente su Parte III titulada Muros y Tabiques.
1.3. SISTEMAS ESTRUCTURALES O CONSTRUCTIVOS NO CONTEMPLADOS EN ESTA
NORMA
El uso de sistemas estructurales o constructivos no contemplados en el alcance de esta Norma, así como el
uso de cualquier otro tipo de piezas o de refuerzo, deberá ser autorizado por la autoridad competente, con
base en la documentación de los estudios teóricos y experimentales, suministrados por el proponente del
sistema, que demuestren que las edificaciones así construidas poseen niveles de seguridad similares a
aquellas diseñadas y construidas con apego a esta Norma.
1.4. RESPONSABILIDADES
La responsabilidad de todos los actores del proceso de diseño, construcción y uso de edificaciones de
mampostería estructural se establecen de acuerdo con la legislación vigente en el país.
Las responsabilidades de los urbanizadores, coordinadores de proyectos, arquitectos, ingenieros
geotécnicos, ingenieros estructurales, ingenieros de instalaciones, fabricantes y expendedores de
materiales para la construcción, constructores, montadores, inspectores, propietarios y usuarios de las
edificaciones, se presentan en el Capítulo 1 de la Norma Venezolana Covenin 1756:2016.
1.4.1. Responsabilidades del Ingeniero Estructural
El ingeniero estructural es responsable de la correcta aplicación de esta Norma, cumpliendo con los
valores éticos de la ingeniería, privilegiando la responsabilidad con la sociedad, la protección de las
personas y la calidad de la construcción por sobre cualquier otro interés particular.
1.5. DOCUMENTACIÓN DEL PROYECTO
La documentación del proyecto debe cumplir con lo establecido en la legislación vigente en el país. La
Norma Venezolana Covenin 2002 establece los requisitos sobre el contenido, la presentación y la
conservación de la documentación del proyecto.
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El Capítulo 1 de la Norma Venezolana Covenin 1756:2016 establece toda la documentación que debe
acompañar el proyecto y la construcción, la cual se puede clasificar de la siguiente manera: general,
geotécnica, arquitectura e instalaciones, memoria de cálculo, informe de revisión del proyecto, planos
estructurales, de construcción e inspección.
1.6. REVISIÓN DEL PROYECTO ESTRUCTURAL
La documentación del proyecto estructural será revisada de acuerdo a la legislación vigente en el país, en
particular la Ley Orgánica de Ordenación Urbanística.
1.6.1. Sobre el revisor
La revisión será hecha por el profesional designado por el organismo competente. El revisor verificará que
el proyecto tenga toda la documentación requerida, según se indica en el Artículo 1.5 de esta Norma, y
que cumpla con los demás requisitos establecidos en la misma.
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2. DEFINICIONES, NOTACIÓN Y UNIDADES
2.1. DEFINICIONES
A continuación se presenta el significado de algunos términos usados en esta Norma y que se consideran
de especial importancia para su aplicación.
Estas definiciones se complementan con las definiciones contenidas en las normas indicadas en la sección
1.2.3 de esta Norma y en la Norma Venezolana Covenin 2004 “Terminología de las Normas Covenin-
Mindur de Edificaciones”.
1. Acero de refuerzo: conjunto de barras, mallas o alambres que se colocan dentro del concreto o de la
mampostería para resistir tensiones conjuntamente con éstos.
2. Adecuación: acciones constructivas destinadas a reducir la vulnerabilidad sísmica de una edificación,
tales como reparación y reforzamiento.
3. Anclaje: sujeción en el extremo del acero de refuerzo que permite el desarrollo de su resistencia a
tracción o compresión axial.
4. Antepecho: pared de mampostería, que puede ser confinada o reforzada internamente, construida a
media altura para evitar caídas. También conocido como parapeto.
5. Aparejo: disposición con la que se colocan las unidades de mampostería de acuerdo con un
ordenamiento prefijado.
6. Apéndices: son elementos cuya estructura difiera sensiblemente de la estructura del edificio, tales
como antepechos, marquesinas, anuncios, tanques, equipos, entre otros.
7. Área bruta: área total de la sección transversal de la unidad de mampostería, o del muro, incluyendo
el área de los huecos, perforaciones o celdas.
8. Área neta: área de la sección transversal de la unidad de mampostería, o del muro, excluyendo el
área de los huecos, perforaciones o celdas.
9. Bloque: unidad o pieza de mampostería de forma prismática que puede ser maciza o hueca, cuya
dimensión y peso requiere que sea manipulada con las dos manos.
10. Celda: cavidad continúa de la unidad de mampostería. En las celdas orientadas verticalmente se
pueden colocar el acero de refuerzo de la mampostería.
11. Concreto: mezcla constituida por cemento, agregados (finos y gruesos) y agua en proporciones
adecuadas para obtener una resistencia prefijada.
12. Concreto líquido: mezcla de consistencia fluida constituida por cemento, agregados (finos y
gruesos) y agua en proporciones adecuadas para obtener una resistencia prefijada. También es
conocido como concreto de relleno o grout.
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13. Control de obra: conjunto de actividades destinado a verificar que los materiales estructurales sean
sometidos a las pruebas necesarias y que cumplan con los criterios de calidad de acuerdo con las
normas respectivas.
14. Culata: remate en la parte superior de un muro usualmente de forma triangular. También conocida
como frontón.
15. Densidad de muros: razón entre la sumatoria del área transversal de todos los muros resistentes a
cargas laterales en una dirección de análisis de la edificación y el área de la planta correspondiente.
16. Diafragma: parte de la estructura, generalmente horizontal, con suficiente rigidez en su plano,
diseñada para transmitir las fuerzas sísmicas a los elementos verticales del sistema resistente a
sismos.
17. Dintel: viga que se coloca sobre una abertura, tal como puerta o ventana, y que se apoya simplemente
en sus extremos.
18. Ductilidad: capacidad que poseen los componentes de un sistema estructural de hacer incursiones
alternantes en el dominio inelástico, sin pérdida apreciable en su capacidad resistente.
19. Edificación: es una estructura que posee diafragmas, que compatibilizan los desplazamientos
horizontales de los miembros que llegan a ese nivel.
20. Elemento estructural: unidad básica constitutiva de una estructura, capaz de resistir y transmitir las
cargas a sus apoyos u otros elementos a los que está conectado. También conocido como miembro
estructural. Comprende, vigas, columnas, muros, juntas, arriostramientos, cabezales, zapatas y
pilotes.
21. Elementos no estructurales: son todas las partes y contenidos de una edificación con excepción de
los elementos estructurales.
22. Elementos de confinamiento: aquellos elementos ubicados en todo el perímetro de una pared de
mampostería y que poseen secciones transversales de dimensiones similares al espesor de ésta.
Pueden ser fabricados de concreto reforzado o con perfiles de acero estructural. Ver machón y viga
de corona.
23. Empalme por solape: unión normalizada de dos barras opuestas y paralelas embebidas en un
miembro de concreto reforzado, o en una celda rellena de concreto de un muro de mampostería, para
transferir entre ellas fuerzas axiales de tracción o compresión.
24. Endentado: acabado del borde vertical de una pared de mampostería caracterizado por la presencia
de entrantes y salientes en hiladas consecutivas para facilitar la traba mecánica con los machones.
25. Entrepiso: espacio entre dos pisos consecutivos. También es el conjunto de elementos estructurales
que vinculan dos pisos, destinados a resistir las solicitaciones verticales y horizontales que actúan
sobre ellos.
26. Estribo: refuerzo transversal usado para confinar el concreto, arriostrar las barras longitudinales y
resistir las tensiones de corte en elementos de concreto reforzado. Término empleado usualmente
para vigas.
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27. Estructura: conjunto de elementos estructurales que tienen la función de resistir las cargas o
acciones que la afectan y así garantizar la estabilidad de la edificación.
28. Fundación: parte de la estructura que está en contacto con el suelo y sirve para transmitir a éste todas
las cargas generadas por la edificación.
29. Gancho estándar: doblez en el extremo de una barra de acero de refuerzo con un ángulo y extensión
determinada.
30. Hilada: conjunto de unidades de mampostería ubicadas en un mismo plano horizontal de una pared o
un muro.
31. Hueco de la unidad de mampostería: ver celda.
32. Instalaciones: conjunto de conductos, dispositivos, equipos u otros elementos no estructurales
necesarios para el suministro de servicios en una edificación. Pueden ser superficiales cuando están a
la vista o empotradas cuando están embutidas en los muros o las losas.
33. Inspección: conjunto de actividades destinado a controlar que la construcción de una obra se realiza
en cada una de sus etapas de acuerdo con los planos, las especificaciones y demás documentos del
proyecto.
34. Junta: unión horizontal o vertical entre unidades o piezas de mampostería debidamente rellenada de
mortero.
35. Ladrillo: unidad de mampostería de forma prismática que puede ser maciza o hueca, cuya dimensión
y peso permite que sea manipulada con una sola mano.
36. Ligadura: refuerzo transversal usado para confinar el concreto, arriostrar las barras longitudinales y
resistir las tensiones de corte en elementos de concreto reforzado. Término empleado usualmente
para columnas y machones.
37. Longitud de transferencia de tensiones: longitud del acero de refuerzo embebido en el concreto, o
en las celdas rellenas de concreto de un muro de mampostería, requerida para desarrollar la
resistencia prevista en el diseño del refuerzo en una sección crítica.
38. Losa: elemento estructural plano y horizontal para resistir cargas verticales aplicadas sobre su
superficie y transmitirlas a sus apoyos. Puede estar ubicada en los pisos o el techo de una edificación
y servir como diafragma.
39. Machón: elemento confinante vertical de los muros de mampostería confinada.
40. Mampostería: obra de unidades o piezas de mampostería, naturales o artificiales, usualmente
colocadas a mano y unidas entre sí horizontal y verticalmente con mortero.
41. Mampostería confinada: ver muro de mampostería confinada.
42. Mampostería estructural: obra de mampostería diseñada especialmente para resistir combinaciones
de corte, momento y fuerza axial inducidas por las acciones gravitacionales y accidentales, tales
como las producidas por el sismo.
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43. Mampostería reforzada internamente: ver muro de mampostería reforzada internamente.
44. Mortero: mezcla constituida por cemento, agregados finos, agua y ocasionalmente cal hidratada en
proporciones adecuadas, utilizado para unir horizontal y verticalmente las piezas de mampostería.
También es conocido como “pega”.
45. Murete: probeta para ensayo de compresión diagonal de longitud y altura similares, elaborada con
varias hiladas de mampostería con aparejo trabado.
46. Muro: elemento estructural de espesor pequeño, en comparación a su longitud y altura, que tiene
como función principal resistir cargas verticales, pero también cargas laterales en su plano o
perpendicularmente a éste.
47. Muro de mampostería confinada: aquel constituido por una pared de mampostería rodeada en todo
su perímetro por elementos de confinamiento adecuadamente unidos entre sí y que cumple con los
requisitos del Capítulo 6 de esta Norma.
48. Muro de mampostería reforzada internamente: aquel constituido por una pared de mampostería
reforzada internamente mediante barras o alambres de acero con resaltes, distribuidos horizontal y
verticalmente, y que cumple con los requisitos del Capítulo 7 de esta Norma.
49. Muro diafragma: aquel que se encuentra rodeado por las vigas y las columnas de un pórtico
resistente a momentos, de acero o de concreto reforzado, al cual se encuentra adosado y le
proporciona rigidez adicional ante cargas laterales, y que cumple con los requisitos del Capítulo 8 de
esta Norma.
50. Nivel: es el plano horizontal en el que se supone concentrada la masa del piso.
51. Nivel de base: nivel más bajo de la edificación donde se admite que las acciones sísmicas se
transmiten a la estructura.
52. Nivel de diseño: conjunto de requisitos normativos asociadas a un determinado factor de reducción
de respuesta, que se aplica en el diseño de los miembros del sistema resistente a sismos.
53. Paño de mampostería: pared de mampostería ubicada entre dos machones y dos vigas de corona
vecinas, contenidos en un mismo plano.
54. Parapeto: ver antepecho.
55. Pared de mampostería: obra de mampostería de espesor pequeño en comparación a su longitud y
altura que no está confinada ni posee refuerzo alguno.
56. Perforación de la unidad de mampostería: ver celda.
57. Pieza de mampostería: ver unidad de mampostería.
58. Pila: probeta para ensayo de compresión elaborada con piezas de mampostería apiladas y unidas con
mortero.
59. Piso: cada una de las plantas que integran una edificación.
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60. Reforzamiento: acciones constructivas para mejorar la capacidad estructural o sismorresistente de un
elemento estructural, o de una edificación, mediante la modificación de su resistencia, rigidez o
ductilidad.
61. Rehabilitación: véase adecuación.
62. Reparación: acciones constructivas para restituir la capacidad estructural o sismorresistente de un
elemento estructural dañado, o de una edificación dañada, sin incrementarla más allá de su condición
inicial.
63. Restauración: ver reparación.
64. Rigidez lateral de un entrepiso: resultado de dividir la fuerza cortante y la diferencia de
desplazamientos laterales elásticos, o deriva elástica, entre los dos pisos adyacentes al entrepiso en
consideración.
65. Sistema resistente a sismos: parte del sistema estructural que se considera suministra a la edificación
la resistencia, rigidez y ductilidad necesarias para soportar las acciones sísmicas.
66. Supervisión técnica: conjunto de actividades destinado a verificar que la construcción de la obra se
desarrolla en cumplimiento con lo estipulado en los planos y demás documentos del proyecto, que los
materiales estructurales sean sometidos a las pruebas necesarias y que cumplan con los criterios de
calidad de acuerdo con las normas respectivas.
67. Trabajabilidad: conjunto de propiedades del concreto en estado fresco que permiten manipularlo,
colocarlo en los moldes y compactarlo, sin que se produzca separación de sus componentes.
68. Unidad de mampostería: ladrillo o bloque de arcilla cocida, concreto o sílico-calcáreos, fabricado
industrialmente o artesanalmente con un adecuado control de calidad, empleado para la fabricación
de obras de mampostería.
69. Unidad hueca: aquella que tiene en su sección transversal más desfavorable un área neta menor al
75% pero mayor o igual al 50% del área bruta y cuyas paredes exteriores tienen espesores mayores o
iguales a 15 mm.
70. Unidad maciza: aquella que tiene en su sección transversal más desfavorable un área neta mayor o
igual al 75% del área bruta y cuyas paredes interiores y exteriores tienen espesores iguales o mayores
a 20 mm.
71. Unidad multiperforada: aquella unidad hueca con múltiples perforaciones, de iguales dimensiones
y distribuidas uniformemente, y cuyas paredes interiores tienen espesores mayores o iguales a 7 mm.
72. Viga de corona: elemento confinante horizontal de los muros de mampostería confinada.
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2.2. NOTACIÓN
Coeficiente de aceleración del sitio, de acuerdo con la Norma Venezolana Covenin 1756:2016.
Área total de acero de refuerzo vertical de un muro, cm2.
Área total de acero de refuerzo longitudinal de un machón o viga de corona, cm2.
Área mínima de acero de refuerzo longitudinal en vigas de corona sobre muros de mampostería
reforzada internamente, cm2.
Área de acero de refuerzo transversal en machones, vigas de corona o conectores entre muros de
mampostería reforzada internamente, cm2.
Área mínima de acero de refuerzo transversal en vigas de corona sobre muros de mampostería
reforzada internamente, cm2.
Área total de la sección transversal de un muro, cm2.
CE Acciones o solicitaciones debidas al empuje de tierras u otros materiales, incluyendo la acción
del agua contenida en los mismos
CF Acciones o solicitaciones debidas al peso y a la presión de fluidos
CP Acciones o solicitaciones debidas a las cargas permanentes
CT Acciones o solicitaciones debidas a cambios de temperatura, fenómenos reológicos como la
fluencia y la retracción de fraguado, y asentamientos diferenciales
CV Acciones o solicitaciones debidas a las cargas variables
CVt Acciones o solicitaciones debidas a las cargas variables en techos y cubiertas
Longitud de la diagonal del muro diafragma calculada como √ , cm.
Módulo de elasticidad de la mampostería, kgf/cm2.
Módulo de elasticidad del acero de refuerzo, kgf/cm2.
Factor de reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez
Módulo de corte de la mampostería, kgf/cm2.
Altura libre de una pared o un muro de mampostería, cm.
Longitud de un machón donde la separación del refuerzo transversal se debe reducir a la mitad.
Longitud de un muro de mampostería, cm.
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Separación de los elementos que arriostran transversalmente a un muro, cm.
Resistencia teórica a flexión pura de la sección del muro, kgf-cm.
Resistente de diseño a flexión de la sección de un muro, kgf-cm.
S Acciones o solicitaciones debidas a las acciones sísmicas
U Solicitaciones para el estado límite de agotamiento resistente
W Acciones o solicitaciones debidas a las acciones eólicas
Carga axial de servicio que actúa sobre un muro, kgf.
Resistencia a compresión diagonal de un muro diafragma, kgf.
Resistencia a compresión axial de un muro de mampostería, kgf.
Carga factorizada a compresión actuante sobre un muro de mampostería, kgf.
U Solicitaciones sobre una estructura, sus miembros y conexiones para el estado límite de
agotamiento resistente.
Resistencia teórica a corte del concreto, kgf.
Resistencia teórica a corte del refuerzo transversal, kgf.
Resistencia de diseño a corte de un muro de mampostería, kgf.
Resistencia a corte proporcionada por el acero de refuerzo horizontal de un muro, kgf.
Fuerza cortante de diseño que solicita a un muro en su plano, kgf.
Longitud del apoyo de una losa sobre un muro perimetral, cm.
Distancia entre el centroide del acero a tracción y la fibra comprimida extrema de un muro de
mampostería, cm.
Distancia entre los centroides de los aceros de refuerzo colocados en los machones extremos de
un muro, cm.
Diámetro de una barra de acero.
Excentricidad con que se transmite la carga de la losa del piso inmediatamente superior en
muros perimetrales, cm.
Excentricidad calculada para la carga vertical más una excentricidad accidental igual a ⁄ ,
cm.
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Resistencia de diseño a compresión del concreto, kgf/cm
2.
Resistencia a compresión del concreto líquido, kgf/cm2.
Media de la resistencia a compresión del concreto líquido, kgf/cm2.
Desviación estándar de la resistencia a compresión del concreto líquido, kgf/cm2.
Resistencia de diseño a compresión del concreto líquido, kgf/cm
2.
Resistencia a compresión de la mampostería, kgf/cm2.
Media de la resistencia a compresión de la mampostería, kgf/cm2.
Desviación estándar de la resistencia a compresión de la mampostería, kgf/cm2.
Resistencia de diseño a compresión de la mampostería, kgf/cm
2.
Resistencia a compresión del mortero, kgf/cm2.
Media de la resistencia a compresión del mortero, kgf/cm
2.
Desviación estándar de la resistencia a compresión del mortero, kgf/cm2.
Resistencia de diseño a compresión del mortero, kgf/cm
2.
Resistencia a compresión de la unidad de mampostería, kgf/cm2.
Media de la resistencia a compresión de las unidades de mampostería, kgf/cm2.
Desviación estándar de la resistencia a compresión de las unidades de mampostería, kgf/cm2.
Resistencia de diseño a compresión de las unidades de mampostería, kgf/cm
2.
Tensión nominal a la cedencia del acero de refuerzo, kgf/cm2.
Tensión nominal a la cedencia del acero de refuerzo horizontal, kgf/cm2.
Altura de un muro diafragma, cm.
Dimensión de la sección transversal del machón medida en el plano del muro, cm.
Factor de altura efectiva del muro.
Longitud de un muro diafragma, cm.
Separación del refuerzo transversal en los machones y vigas corona, cm.
Separación máxima del refuerzo horizontal en un muro, cm.
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Espesor de la pared o del muro de mampostería, cm.
Resistencia a compresión diagonal de la mampostería, kgf/cm2.
Media de la resistencia a compresión diagonal de la mampostería, kgf/cm2.
Desviación estándar de la resistencia a compresión diagonal de la mampostería, kgf/cm2.
Resistencia de diseño a compresión diagonal de la mampostería, kgf/cm
2.
Factor para combinar las solicitaciones debidas a las acciones variables.
Factor de eficiencia del acero de refuerzo horizontal para un muro.
Cuantía de acero de refuerzo horizontal para un muro.
Cuantía máxima de acero de refuerzo horizontal para un muro.
Cuantía mínima de acero de refuerzo horizontal para un muro.
Cuantía mínima del acero de refuerzo longitudinal en los elementos de confinamiento de
concreto reforzado.
Cuantía de acero de refuerzo vertical para un muro.
Factor de minoración de resistencia.
2.3. UNIDADES
Las unidades empleadas en esta Norma corresponden al sistema métrico decimal (MKS), cuyas unidades
básicas son metro (m), kilogramo fuerza (kgf) y segundo (s). Se utiliza predominantemente el kilogramo
fuerza (kgf) y el centímetro (cm), así como sus combinaciones.
En la Norma se usarán las siguientes unidades, a menos que se indique específicamente de otra manera:
Dimensiones en mm, cm o m.
Ángulos planos en grados sexagesimales (°)
Áreas en cm2
Fuerzas en kgf
Momentos en kgf m
Tensiones en kgf/cm2
Temperatura en °C
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3. REQUISITOS GENERALES
3.1. FUNDAMENTOS BÁSICOS
3.1.1. Análisis estructural
El análisis de las edificaciones de mampostería estructural debe utilizar modelos matemáticos que
cumplan con los principios establecidos en la resistencia y la mecánica de materiales, de modo que
describan adecuadamente las respuestas estructurales esperadas.
3.1.2. Procedimiento de diseño
Las edificaciones de mampostería estructural deben diseñarse por el método del estado límite de
agotamiento resistente, utilizando las combinaciones de carga indicadas en el Capítulo 5 de esta Norma.
3.1.3. Dimensiones mínimas y otros requisitos
Los requisitos de dimensiones y armado establecidos en esta Norma constituyen valores mínimos, por lo
que no sustituyen la necesidad de realizar los análisis y diseños pertinentes para definir las características
de los elementos estructurales y la estructura.
3.1.4. Uniones
Los elementos estructurales están adecuadamente unidos entre sí, de manera de permitir la transmisión de
las solicitaciones y garantizar la integridad global de la edificación. La capacidad resistente de las
conexiones debe exceder la capacidad resistente de los miembros que conecta. Las condiciones de
vinculación de los apoyos deberá ser incorporado en los modelos matemáticos.
3.1.5. Miembros de concreto reforzado y acero estructural
Los miembros de concreto reforzado o de acero estructural que formen parte de las edificaciones de
mampostería estructural, deben cumplir con los requisitos establecidos en la Norma Venezolana Covenin
1753 o la Norma Venezolana Covenin 1618, según sea aplicable, salvo indicación expresa de esta Norma.
3.1.6. Instalaciones para servicios
La colocación de las instalaciones sanitarias, eléctricas y otras que sean necesarias, se debe realizar de
manera que no afecten la integridad y, en consecuencia, el comportamiento estructural y sismorresistente
de los muros de mampostería estructural.
3.1.6.1. Ubicación de las instalaciones
En la medida de lo posible las instalaciones deben ser colocadas en la parte externa de los muros
estructurales. Si se prefiere que éstas sean empotradas, se deben ubicar en los huecos de los bloques
durante la construcción y de ninguna manera generar ranuras en las paredes una vez construidas.
3.1.7. Fundaciones
Deben existir fundaciones continuas bajo todos los muros de mampostería estructural. Las fundaciones
deben transmitir adecuadamente todas las solicitaciones de la superestructura al suelo y evitar
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deformaciones excesivas en éstas por asentamientos diferenciales. Adicionalmente las fundaciones deben
tener espesor suficiente para anclar de manera adecuada el acero de refuerzo vertical de los muros. El
diseño de las fundaciones se debe realizar según lo indicado en la sección 5.1.8 de esta Norma.
3.2. ANÁLISIS Y DISEÑO SISMORRESISTENTE
3.2.1. Consideraciones generales
Toda edificación debe poseer un sistema estructural para resistir sismos, con la estabilidad, resistencia,
rigidez y ductilidad necesarias, capaces de trasmitir las fuerzas sísmicas desde su punto de aplicación
hasta las fundaciones, cumpliendo con los requerimientos de resistencia y deformabilidad del terreno.
3.2.2. Características del comportamiento sismorresistente
3.2.2.1. Capacidad de absorción y disipación de energía
Las solicitaciones de diseño están asociadas a la capacidad del sistema resistente a sismos de absorber y
disipar energía en el rango inelástico bajo acciones alternantes, sin comprometer la estabilidad de la
edificación y sin pérdida apreciable de su resistencia. Las edificaciones que cumplan con los requisitos
establecidos en esta Norma se clasifican como Nivel de Diseño ND2 para la aplicación de la Norma
Venezolana Covenin 1756: 2016.
3.2.2.2. Factor de reducción de respuesta
Los factores de reducción de respuesta (R) que representan la capacidad para disipar energía en forma
estable, están sustentados por abundante información experimental y por la observación del desempeño de
edificaciones durante sismos. A las edificaciones que cumplan con los requisitos establecidos en esta
Norma se les asignarán los siguientes valores del factor de reducción básico (R0) indicado en la Norma
Venezolana Covenin 1756:2016: muros de mampostería reforzada internamente R0=2,5; muros de
mampostería confinada con unidades macizas R0=3 y muros de mampostería confinada con unidades
huecas R0=2.
3.2.2.3. Ductilidad
Las edificaciones deben estar en capacidad de desarrollar comportamientos dúctiles, por lo tanto las
edificaciones de mampostería deben poseer confinamiento o refuerzo interno mínimo según se establece
en los Capítulos 6 y 7, respectivamente.
3.2.2.4 Relación de deriva lateral total permisible
Las edificaciones que se analicen, diseñen y construyan de acuerdo con los requisitos establecidos en esta
Norma deben tener una relación de deriva lateral total que no supere el valor 0,004 de acuerdo con la
Norma Venezolana Covenin 1756:2016.
3.2.3. Existencia de sistemas resistentes a sismo en dos direcciones ortogonales en planta
Las edificaciones de mampostería deben poseer muros portantes en sus dos direcciones ortogonales
principales en planta, para proveer las rigideces y resistencias necesarias ante cargas sísmicas u otras
cargas laterales actuando en cualquier dirección.
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3.2.4. Diafragmas horizontales
Los sistemas de piso o techo utilizados como diafragmas deben diseñarse para resistir las solicitaciones
derivadas de su función, garantizando la adecuada unión y transmisión de solicitaciones a los muros
estructurales.
3.2.5. Combinación de sistemas estructurales
No se permite la combinación de sistemas estructurales de diferentes capacidades de disipación de energía
ni en planta ni en altura.
3.2.6. Elementos no estructurales
Los elementos no estructurales, tales como ornamentos, equipos, instalaciones, entre otros, deben anclarse
apropiadamente a la estructura de manera de mantener su estabilidad durante un sismo y no interferir con
el buen desempeño de la estructura. Sus efectos sobre la rigidez y resistencia deben ser tomados en cuenta
en los modelos matemáticos de la edificación.
3.3. MATERIALES ESTRUCTURALES
Todos los materiales estructurales utilizados en la construcción de edificaciones de mampostería deben
cumplir con las características y los requisitos establecidos en el Capítulo 4 de esta Norma.
3.3.1. Condiciones ambientales
Cuando las condiciones ambientales sean diferentes de las normales, o puedan afectar de manera negativa
las características especificadas de los materiales estructurales, deben tomarse precauciones adicionales
para garantizar el resultado adecuado del proceso constructivo bajo tales condiciones, según se indica en
el Capítulo 9 de esta Norma.
3.4. MANO DE OBRA
Deben tomarse todas las medidas necesarias para garantizar la utilización de mano de obra calificada para
la construcción de edificaciones de mampostería estructural.
3.5. SUPERVISIÓN TÉCNICA DURANTE LA CONSTRUCCIÓN
La supervisión técnica durante la construcción de edificaciones de mampostería estructural, así como las
obligaciones y el alcance de la misma, se establece de acuerdo con la legislación vigente en el país. La
supervisión técnica es una actividad adicional a la inspección.
3.5.1. Función de la supervisión técnica
La supervisión técnica verificará que la construcción de la obra se desarrolla en cumplimiento con lo
estipulado en los planos de proyecto, que los materiales estructurales sean sometidos a las pruebas
necesarias y que cumplan con los criterios de calidad de acuerdo con las normas respectivas.
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4. MATERIALES
4.1. UNIDADES DE MAMPOSTERÍA
4.1.1. Características generales
a) Las unidades de mampostería a las que se refiere esta Norma son ladrillos o bloques de arcilla cocida,
concreto o sílico-calcáreos, fabricados industrialmente o artesanalmente con un adecuado control de
calidad.
b) Las unidades de mampostería deben estar libres de grietas u otros defectos que puedan influir en su
calidad, reducir su resistencia o limitar su uso de acuerdo a lo establecido en las normas indicadas en la
Sección 4.1.2.
c) Las unidades de arcilla cocida deben emitir un sonido casi metálico al ser golpeadas con un martillo.
d) Las unidades de concreto sólo pueden ser utilizadas luego de alcanzar la resistencia de diseño
especificada para las mismas. Cuando el proceso de curado sea con agua, el plazo mínimo para ser
utilizadas es 28 días.
e) Se deben utilizar unidades de mampostería de las mismas características y calidad en toda la estructura
de la edificación.
f) Sólo se pueden utilizar unidades de mampostería con perforaciones horizontales en edificaciones de 1
o 2 pisos localizadas en las zonas sísmicas con de acuerdo con la Norma Venezolana
Covenin 1756: 2016.
g) No se permite unidades de segundo uso (recicladas) para la construcción de muros estructurales.
4.1.2. Relación con otras normas
Las unidades de mampostería deben cumplir con las normas nacionales indicadas a continuación, en sus
versiones vigentes para el momento de elaboración del proyecto estructural, salvo lo indicado
expresamente en esta Norma:
Norma Venezolana Covenin 1 “Ladrillos de arcilla. Especificaciones”.
Norma Venezolana Covenin 2 “Bloques de arcilla para paredes. Especificaciones”.
Norma Venezolana Covenin 42 “Bloques huecos de concreto”.
4.1.3. Clasificación
Para fines de aplicación de esta Norma, se clasifica a las unidades de mampostería en unidades macizas y
unidades huecas.
4.1.3.1. Unidades macizas
Se denomina como unidades macizas a aquellas que tienen en su sección transversal más desfavorable un
área neta mayor o igual al 75% del área bruta y cuyas paredes interiores y exteriores tienen espesores
iguales o mayores a 20 mm.
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4.1.3.2. Unidades huecas
Se denomina como unidades huecas a aquellas que tienen en su sección transversal más desfavorable un
área neta menor al 75% pero mayor o igual al 50% del área bruta y cuyas paredes exteriores tienen
espesores mayores o iguales a 15 mm. Para unidades huecas con dos hasta cuatro celdas, el espesor
mínimo de las paredes interiores es 13 mm. Para unidades multiperforadas, cuyas perforaciones sean de
las mismas dimensiones y con distribución uniforme, el espesor mínimo de las paredes interiores es de 7
mm.
4.1.4. Resistencia a compresión
4.1.4.1. Ensayo
El ensayo a compresión de una unidad de mampostería, independientemente de su clasificación o del
material usado para su fabricación, se debe realizar según los lineamientos de la Norma Venezolana
Covenin 42 “Bloques huecos de concreto” vigente. La resistencia obtenida del ensayo se debe calcular
con respecto al área bruta de la unidad.
4.1.4.2. Resistencia de diseño
La resistencia de diseño a compresión corresponde al valor alcanzado por al menos el 95% de las
unidades de mampostería producidas. Esta resistencia se debe calcular con respecto al área bruta de la
unidad.
4.1.4.2.1. Determinación de la resistencia de diseño
La resistencia de diseño se determina con base en la información estadística existente sobre el producto o
a partir del muestreo de las unidades de mampostería, sea éste realizado en planta o en obra.
Si se realiza mediante muestreo se deben obtener al menos tres muestras de lotes diferentes. Cada muestra
consta de 10 unidades. Las 30 unidades obtenidas se deben ensayar a compresión en un laboratorio
reconocido según se indica en 4.1.4.1.
La resistencia de diseño a compresión se calcula según indica la fórmula 4.1.
(4.1)
donde es la media y es la desviación estándar de la resistencia a compresión de las unidades de
mampostería. La desviación estándar no se debe tomar menor que 0,20 para unidades producidas
mediante procesos mecanizados con buen control de calidad, 0,30 para unidades producidas mediante
procesos mecanizados sin control de calidad o 0,35 para piezas de producción artesanal.
4.1.4.3. Resistencia mínima
La resistencia de diseño a compresión de las unidades de mampostería ( ) debe ser igual o mayor al valor
mínimo indicado en la Tabla 1 según corresponda.
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Tabla 1. Resistencia mínima a compresión de unidades de mampostería para uso estructural
Tipo de unidad Resistencia mínima a compresión
(kgf/cm2)
Unidades huecas de arcilla cocida 100
Unidades macizas de arcilla cocida 50
Unidades de concreto 50
4.1.5. Inspección y recepción
4.1.5.1 Geometría y apariencia
La geometría y apariencia de las unidades de mampostería deben cumplir con los requisitos establecidos
en los documentos indicados en la sección 4.1.2 de esta Norma, según corresponda. Adicionalmente se
debe verificar el cumplimiento de las características generales indicadas en la sección 4.1.1 y los
requisitos geométricos indicados en la sección 4.1.3 de esta Norma. Las unidades de mampostería que no
cumplan con estos requisitos serán rechazadas.
4.1.5.2. Absorción y resistencia
Los ensayos de absorción y de resistencia a compresión de la unidades de mampostería se deben realizar,
independientemente de su clasificación o del material usado para su fabricación, según los lineamientos de
la Norma Venezolana Covenin 42 “Bloques huecos de concreto” vigente.
Los criterios para el muestreo y para la aceptación o rechazo de las unidades de mampostería se establecen
en el artículo 4.11 de esta Norma.
4.2. CEMENTANTES
4.2.1. Cemento hidráulico
El cemento hidráulico empleado para la elaboración de mortero o concreto debe cumplir con alguna de las
siguientes normas nacionales, en sus versiones vigentes para el momento de elaboración del proyecto
estructural:
Norma Venezolana Covenin 28 “Cemento Portland. Requisitos”.
Norma Venezolana Covenin 935 “Cementos. Especificaciones para cementos. Portland - Escoria”.
El cemento empleado en obra debe estar en condiciones adecuadas para su uso y debe corresponder en su
tipo y clase a aquel sobre el cual se basan las dosificaciones del concreto o mortero, de acuerdo con lo
establecido en los artículos 4.6, 4.8 o 4.9, según corresponda.
4.2.2. Cemento de albañilería
El cemento de albañilería empleado para la elaboración de mortero debe cumplir con la siguiente norma
nacional, en su versión vigente para el momento de elaboración del proyecto estructural:
Norma Venezolana Covenin 3374 “Cemento de albañilería. Requisitos”.
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El cemento de albañilería no debe emplearse en la elaboración de concreto, sea éste el concreto
convencional utilizado en los elementos de confinamiento de concreto reforzado o el concreto líquido
usado para rellenar las unidades de mampostería.
4.2.3. Cal
Sólo puede emplearse cal en la elaboración de mortero, siempre que se use conjuntamente con cemento
hidráulico, tal como se indica en el artículo 4.6. Para dicha elaboración se debe emplear cal hidratada y se
debe verificar que no sea perjudicial a ninguna de las propiedades mecánicas especificadas del mortero.
4.3. AGREGADOS
Los agregados empleados para la elaboración del mortero y el concreto deben cumplir con la siguiente
norma nacional, en su versión vigente para el momento de elaboración del proyecto estructural, con
excepción de lo indicado en esta Norma:
Norma Venezolana Covenin 277 “Concreto. Agregados. Requisitos”.
Excepcionalmente y con la autorización por escrito del ingeniero inspector, podrán usarse agregados que
aunque no cumplan con las especificaciones de esta sección, permitan obtener concretos y morteros de
resistencias y durabilidades adecuadas, lo cual debe comprobarse previamente mediante ensayos
especiales o a partir de la experiencia de obras existentes con materiales y condiciones de servicio
similares.
Los agregados deben estar libres de materiales contaminantes o materiales deleznables que puedan
deteriorar las propiedades del concreto y del mortero, afectar las piezas de mampostería o generar
corrosión del acero de refuerzo. No se permite el uso de arena de mar.
4.4. AGUA PARA MEZCLADO
El agua utilizada para la elaboración del mortero y el concreto deben cumplir con la siguiente norma
nacional, en su versión vigente para el momento de elaboración del proyecto estructural:
Norma Venezolana Covenin 2385 “Concreto y mortero. Agua de mezclado. Requisitos”.
El agua debe ser preferiblemente potable, estar limpia y libre de cantidades perjudiciales de aceite, ácidos,
alcoholes, sales, materias orgánicas u otras substancias que puedan ser dañinas para el mortero, el
concreto, las unidades de mampostería o el acero de refuerzo y debe almacenarse en depósitos limpios y
cubiertos
4.5. ADITIVOS
Se pueden emplear aditivos sólo para mejorar la trabajabilidad del mortero, el concreto líquido o el
concreto y que sean indicados expresamente en las especificaciones del proyecto.
Debe demostrarse, mediante ensayos de laboratorio o experiencia en obras similares, que el uso de dichos
aditivos no desmejora ninguna de las propiedades requeridas del mortero, el concreto líquido y el
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concreto. También se debe comprobar que no afectan las unidades de mampostería, ni causan corrosión
del acero de refuerzo.
4.6. MORTERO
4.6.1. Características generales
Para elaborar el mortero utilizado para pegar las unidades de mampostería se deben emplear materiales
que satisfagan los requisitos establecidos en este capítulo.
a) El agregado empleado debe ser agregado fino según lo establecido en la Norma Venezolana Covenin
277 “Concreto. Agregados. Requisitos”.
b) No se deben utilizar dosificaciones que empleen simultáneamente cal hidratada y cemento de
albañilería.
c) Se debe emplear la mínima cantidad de agua que dé como resultado un mortero fácilmente trabajable.
d) Los morteros deben tener buena plasticidad, consistencia y ser capaces de retener el agua mínima para
la hidratación del cemento y, además, garantizar su adherencia con las unidades de mampostería.
4.6.2. Dosificación
La dosificación de los morteros a ser utilizados para pegar unidades de mampostería debe basarse,
preferiblemente, en ensayos de laboratorio o en experiencia de campo en obras similares.
Alternativamente pueden ser usadas las dosificaciones recomendadas en la Tabla 2, expresadas en
volumen.
Tabla 2. Dosificaciones volumétricas recomendados para mortero de pega
Tipo de
mortero
Partes de
cemento
hidráulico
Partes de
cemento de
albañilería
Partes de cal
hidratada
(medida en
polvo)
Partes de arena
(medida en
estado suelto)
Resistencia de
diseño a
compresión
(kgf/cm2)
I 1 - 0 a ¼ De 2,25 a 3
veces la suma
de los
cementantes en
volumen
125 1 0 a ½ -
II 1 - ¼ a ½
75 1 ½ a 1 -
III 1 - ½ a 1 40
4.6.3. Resistencia a compresión
4.6.3.1. Ensayo
El ensayo a compresión del mortero se debe realizar sobre probetas cúbicas de 50,8 mm de arista
elaboradas con los materiales, dosificaciones y procedimientos usados en obra.
21
El ensayo se realizará según los lineamientos de la Norma Venezolana Covenin 484 “Cemento Portland.
Determinación de la resistencia a la compresión de morteros en probetas cúbicas de 50,8 mm de lado”
vigente. La resistencia obtenida del ensayo se identifica como .
4.6.3.2. Resistencia de diseño
La resistencia de diseño a compresión corresponde al valor alcanzado por al menos el 95% de las
muestras y se calcula según indica la fórmula 4.2.
(4.2)
donde es la media y es la desviación estándar de la resistencia a compresión de las muestras de
mortero. La desviación estándar no se debe tomar menor que 0,20 .
4.6.3.3. Resistencia mínima
La resistencia de diseño a compresión del mortero ( ) debe ser igual o mayor a los valores indicados en
la Tabla 4.2 según el tipo que corresponda.
4.6.4. Preparación en obra
La preparación del mortero con las dosificaciones establecidas, debe hacerse utilizando mezcladoras
mecánicas apropiadas en seco o con el agua de amasado suficiente para obtener la plasticidad requerida.
Cuando se mezclen los componentes en seco, la adición de agua se debe realizar por el albañil hasta
obtener la plasticidad y consistencia requeridas. El tiempo de mezclado debe ser el suficiente para obtener
uniformidad sin segregación en la mezcla. La preparación manual sólo se admite para trabajos de obras
menores.
4.7. MAMPOSTERÍA
4.7.1. Consideraciones generales
Las resistencias de diseño a compresión y a corte
de la mampostería están referidas a los 28 días. Si
se considera que un muro recibirá las acciones de diseño antes de este lapso, se deberán evaluar las
resistencias según las subsecciones 4.7.2.1 y 4.7.3.1 para el tiempo estimado.
a) Las resistencias de la mampostería se deben calcular con respecto al área bruta de las unidades.
b) Los ensayos de laboratorio se deben realizar sobre probetas elaboradas con los mismos materiales
(unidades de mampostería, mortero y concreto líquido), procesos constructivos (contenidos de
humedad de los materiales, espesor de las juntas de mortero y mano de obra) y, en general, las mismas
condiciones presentes en la obra.
c) El curado de las probetas debe realizarse en condiciones similares a las presentes en la obra.
d) Los ensayos a compresión y compresión diagonal se deben realizar, independientemente del tipo de
unidad y material empleados, según los lineamientos de la Norma Venezolana Covenin 42 “Bloques
huecos de concreto” vigente, salvo lo indicado en esta Norma.
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e) Además de colocar mortero en las juntas horizontales para asentar las unidades, también se deben
rellenar las juntas verticales.
4.7.2. Resistencia a compresión
La resistencia de diseño a compresión de la mampostería se determinará mediante ensayos a
compresión de pilas o mediante los valores indicados en 4.7.2.2.
4.7.2.1. Ensayos a compresión de pilas
Las pilas de mampostería serán elaboradas por lo menos con tres piezas sobrepuestas como se muestra en
la Figura 1. La esbeltez de la pila, determinada como la relación altura a espesor, estará comprendida entre
dos y cinco. La determinación se hará en un mínimo de nueve (9) pilas en total, elaboradas con unidades
provenientes de por lo menos tres (3) lotes diferentes del mismo producto. Las resistencias obtenidas de
los ensayos se corregirán multiplicándolas por los factores indicados en la Tabla 3.
Figura 1. Pila para evaluar la resistencia a compresión de la mampostería
Tabla 3. Factores de corrección por esbeltez para la resistencia de las pilas
Relación altura/espesor de la pila 2 3 4 5
Factor de corrección 0,75 0,90 1,00 1,05
La resistencia de diseño a compresión corresponde al valor alcanzado por al menos el 95% de las pilas
y se calcula según indica la fórmula 4.3.
(4.3)
donde es la media y es la desviación estándar de la resistencia a compresión de las pilas de
mampostería. La desviación estándar no se debe tomar menor que 0,20 .
4.7.2.2. Valores indicativos
Si no se realizan ensayos a compresión de pilas, alternativamente pueden emplearse los valores de que
se presentan en la Tabla 4, siempre que se cumplan simultáneamente las siguientes condiciones:
a) Las unidades cumplen con los requisitos de la sección 4.1 y con la resistencia señalada en ella.
23
b) El mortero cumple con los requisitos de la sección 4.6.
c) La mampostería posee espesores de junta horizontal comprendidos entre 10 y 12 mm si las piezas son
de fabricación industrializada, o de 15 mm si son de fabricación artesanal.
Para cualquier otro caso se deberá determinar la resistencia de acuerdo con la sección 4.7.2.1.
Tabla 4. Resistencia de diseño a compresión para algunos tipos de unidades de mampostería,
expresada en área bruta
Tipo de unidad
(kgf/cm
2)
Mortero tipo I Mortero tipo II Mortero tipo
III
Unidad maciza de arcilla
( ≥ 60 kgf/cm
2)
15 15 15
Unidad hueca de arcilla
( ≥ 120 kgf/cm
2)
40 40 30
Unidad hueca de concreto
( ≥ 100 kgf/cm
2)
20 15 10
Unidad maciza de concreto
( ≥ 100 kgf/cm
2)
20 15 15
4.7.3. Resistencia a compresión diagonal
La resistencia de diseño a compresión diagonal, o resistencia básica a corte, de la mampostería se
determinará mediante ensayos a compresión diagonal de muretes o mediante los valores indicados en
4.7.3.2.
4.7.3.1. Ensayos a compresión diagonal de muretes
Los muretes de mampostería tendrán una longitud de al menos una vez y media la longitud de la pieza y el
número de hiladas necesario para que la altura sea aproximadamente igual a la longitud, como se muestra
en la Figura 2. Los muretes se ensayarán aplicando una carga de compresión monotónicamente creciente a
lo largo de su diagonal. El esfuerzo cortante se determinará dividiendo la carga máxima entre el área
bruta del murete medida sobre dicha diagonal. La determinación se hará en un mínimo de nueve (9)
muretes en total, elaborados con unidades provenientes de por lo menos tres (3) lotes diferentes del mismo
producto.
Figura 2. Murete para evaluar la resistencia a compresión diagonal de la mampostería
24
La resistencia de diseño a compresión diagonal corresponde al valor alcanzado por al menos el 95% de
los muretes y se calcula según indica la fórmula 4.4.
(4.4)
donde es la media y es la desviación estándar de la resistencia a compresión diagonal de los
muretes de mampostería. La desviación estándar no se debe tomar menor que 0,20 .
Para muros que dispongan de algún sistema de refuerzo cuya contribución a la resistencia se quiera
evaluar, o que tengan características que no puedan ser representadas en el tamaño del murete, los ensayos
de compresión diagonal antes descritos deberán realizarse en muros de al menos 2 m de lado.
4.7.3.2. Valores indicativos
Si no se realizan ensayos a compresión diagonal de muretes, alternativamente pueden emplearse los
valores de que se presentan en la Tabla 5, siempre que se cumplan simultáneamente las siguientes
condiciones:
a) Las unidades cumplen con los requisitos de la sección 4.1 y con la resistencia señalada en ella.
b) El mortero cumple con los requisitos de la sección 4.6.
c) La mampostería posee espesores de junta horizontal y vertical comprendidos entre 10 y 12 mm.
Para cualquier otro caso se deberá determinar la resistencia de acuerdo con la sección 4.7.3.1.
Tabla 5. Resistencia de diseño a compresión diagonal para algunos tipos de unidades de
mampostería, expresada en área bruta
Tipo de unidad Tipo de mortero (kgf/cm
2)
Unidad maciza de arcilla
( ≥ 60 kgf/cm
2)
I 3,5
II y III 3,0
Unidad hueca de arcilla
( ≥ 120 kgf/cm
2)
I 3,0
II y III 2,0
Unidad hueca de concreto
( ≥ 100 kgf/cm
2)
I 3,5
II y III 2,5
Unidad maciza de concreto
( ≥ 100 kgf/cm
2)
I 3,0
II y III 2,0
Nota: cuando el valor de la tabla sea mayor que √ (kgf/cm
2)
se tomará este último valor como .
4.7.4. Resistencia al aplastamiento
Cuando se transmita una carga concentrada directamente a la mampostería, el esfuerzo de contacto no
deberá exceder de .
4.7.5. Resistencia a tracción
La resistencia a tracción de la mampostería medida perpendicularmente a las juntas se considera nula. De
ser requerida esta resistencia deberá proporcionarse el acero de refuerzo necesario.
25
4.7.6. Módulo de elasticidad
El módulo de elasticidad de la mampostería se puede determinar a partir de la resistencia de diseño a
compresión de la mampostería, según se indica a continuación.
a) Para mampostería de unidades de concreto:
para cargas de corta duración (4.5)
para cargas sostenidas (4.6)
b) Para mampostería de unidades de arcilla y otras unidades, excepto las de concreto:
para cargas de corta duración (4.7)
para cargas sostenidas (4.8)
Alternativamente el módulo de elasticidad de la mampostería se puede determinar a partir de ensayos a
compresión de pilas que cumplan con lo establecido en 4.7.2.1.
4.7.7. Módulo de corte
El módulo de corte de la mampostería se puede determinar a partir del módulo de elasticidad, según se
indica a continuación.
(4.9)
Alternativamente el módulo de corte de la mampostería se puede determinar a partir de ensayos a
compresión diagonal de muretes que cumplan con lo establecido en 4.7.3.1.
4.8. CONCRETO LÍQUIDO
4.8.1. Características generales
a) Para elaborar el concreto líquido utilizado para rellenar las celdas verticales de las unidades de
mampostería, se deben emplear materiales que satisfagan los requisitos establecidos en este capítulo.
b) Los agregados empleados debe ser agregado fino y agregado grueso, según lo establecido en la Norma
Venezolana Covenin 277 “Concreto. Agregados. Requisitos”, salvo lo indicado expresamente en esta
Norma.
c) El tamaño máximo del agregado no excederá de 10 mm.
d) No se deben utilizar dosificaciones que empleen cemento de albañilería.
e) En caso de utilizarse cal debe emplearse una dosificación máxima del 10% del volumen de cemento.
f) Se debe emplear la mínima cantidad de agua que permita que la mezcla sea lo suficientemente fluida
para rellenar las celdas sin que se produzca segregación, además de cubrir completamente las barras de
refuerzo vertical de estar presentes.
26
g) Se aceptará solamente el uso de aditivos que mejoren la trabajabilidad de la mezcla.
4.8.2. Clasificación
El concreto líquido se clasifica como fino o grueso dependiendo de los tipos de agregados usados en su
preparación, según se indica en la Tabla 6. El concreto líquido fino se debe usar cuando la dimensión
menor de las celdas de las unidades de mampostería sea menor a 60 mm. El concreto líquido grueso se
debe usar cuando la dimensión menor sea igual o mayor a 60 mm.
4.8.3. Dosificación
La dosificación de los concretos líquidos a ser utilizados para rellenar las unidades de mampostería debe
basarse, preferiblemente, en ensayos de laboratorio o en experiencia de campo en obras similares.
Alternativamente pueden ser usadas las dosificaciones recomendadas en la Tabla 6, expresadas en
volumen.
Tabla 6. Dosificaciones volumétricas recomendadas para concreto líquido para rellenar unidades de
mampostería
Tipo de
concreto
líquido
Partes de
cemento
hidráulico
Partes de cal
hidratada
Partes de arena
(medida en
estado suelto)
Partes de grava
(tamaño máximo
no mayor de 10
mm)
Fino 1
De 0 a 0,1 veces
el volumen de
cemento
De 2,25 a 3
veces la suma de
los cementantes
en volumen
-
Grueso 1
De 0 a 0,1 veces
el volumen de
cemento
De 2,25 a 3
veces la suma de
los cementantes
en volumen
De 1 a 2 veces la
suma de los
cementantes en
volumen
4.8.4. Preparación y asentamiento
La preparación del concreto líquido con las dosificaciones establecidas debe hacerse utilizando
mezcladoras mecánicas apropiadas, con el agua de mezclado suficiente hasta obtener la consistencia de un
líquido uniforme sin segregación en la mezcla.
El asentamiento debe ser medido de acuerdo con los lineamientos de la Norma Venezolana Covenin 330
“Concreto. Método para la medición del asentamiento con el Cono de Abrams” vigente y debe estar
comprendido entre 180 mm y 220 mm.
4.8.5. Resistencia a compresión
4.8.5.1. Ensayo
La resistencia debe medirse a los 28 días sobre probetas elaboradas con los materiales, dosificaciones y
procedimientos usados en obra. Las probetas no deben someterse a proceso de curado alguno.
Las probetas deben tener una esbeltez igual a 2 y ser fabricadas en moldes elaborados con las unidades de
mampostería dispuestas convenientemente, con uso de papel permeable que permita la transferencia de
27
agua entre el concreto líquido y las unidades de mampostería pero impidiendo su adherencia. Estas
probetas se mantendrán en su molde hasta el momento del ensayo.
Alternativamente, se pueden emplear probetas cilíndricas de 75 mm de diámetro y 150 mm de altura,
elaboradas de acuerdo con los lineamientos de la Norma Venezolana Covenin 338:2002 “Concreto.
Método para la elaboración, curado y ensayo a compresión de cilindros de concreto” vigente.
El ensayo a compresión, independientemente del tipo de probeta usada, se debe realizar según los
lineamientos de la Norma Venezolana Covenin 338 vigente. La resistencia obtenida de los ensayos se
identifica como .
4.8.5.2. Resistencia de diseño
La resistencia de diseño a compresión corresponde al valor alcanzado por al menos el 95% de las
muestras y se calcula según indica la fórmula 4.10.
(4.10)
donde es la media y es la desviación estándar de la resistencia a compresión de las muestras de
concreto líquido. La desviación estándar no se debe tomar menor que 0,20 .
4.8.5.3. Resistencia mínima
La resistencia de diseño a compresión del concreto líquido ( ) debe ser igual o mayor que 125 kgf/cm
2.
4.9. CONCRETO
El concreto empleado para los elementos de confinamiento de concreto reforzado debe cumplir con los
requisitos establecidos en la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de
Concreto Estructural” vigente. La resistencia de diseño a compresión ( ) debe ser igual o mayor que 150
kgf/cm2.
4.10. ACERO DE REFUERZO
4.10.1. Criterios generales
a) El refuerzo que se emplee en los elementos de confinamiento de concreto reforzado, en los elementos
colocados en el interior del muro y/o en el exterior del muro, estará constituido por barras corrugadas,
por mallas de alambres electrosoldados, por alambres corrugados laminados en frío, o por armaduras
electrosoldadas de alambre de acero para machones y vigas de corona.
b) El acero de refuerzo empleado en estructuras de mampostería estructural debe cumplir con lo
establecido en la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto
Estructural” vigente, salvo lo indicado en esta sección.
28
4.10.2. Criterios específicos
a) Solamente se admite el uso de barras lisas en estribos o en ligaduras, en mallas de alambres
electrosoldados o en conectores. El diámetro mínimo del alambre es de 5 mm.
b) Se podrán utilizar otros tipos de acero siempre y cuando se demuestre a satisfacción de la autoridad
competente su eficiencia como refuerzo estructural.
c) El acero de refuerzo a ser soldado será del tipo W y cumplirá con los requisitos establecidos en la
Norma Venezolana Covenin 1753 vigente. En los planos se indicará la ubicación de las soldaduras y se
especificará el procedimiento de soldadura incluyendo el material de aporte a ser usado. En las
especificaciones para las barras de acero se debe exigir un informe sobre las propiedades del material
necesario para poder emplear el método de soldadura apropiado, según las especificaciones de la
Norma ANSI/AWS “Structural Welding Code – Reinforcing Steel” vigente.
d) El módulo de elasticidad del acero de refuerzo se supondrá igual a 2×106 kgf/cm².
e) Para diseño se considerará el esfuerzo de cedencia mínimo establecido en las normas
correspondientes.
4.11. EVALUACIÓN Y ACEPTACIÓN DE LA MAMPOSTERÍA
El control de calidad de la mampostería se debe realizar según los criterios para el muestreo y para la
aceptación o rechazo indicados a continuación.
4.11.1. Frecuencia de muestreo y ensayos
El número de ensayos y su frecuencia deben ser como mínimo los indicados a continuación.
4.11.1.1. Unidades de mampostería
El muestreo de la unidades de mampostería se debe realizar, independientemente de su clasificación o del
material usado para su fabricación, según los lineamientos de la Norma Venezolana Covenin 42 “Bloques
huecos de concreto” vigente. Se debe ensayar al menos una (1) unidad por cada doscientos (200) metros
cuadrados de muro construido.
4.11.1.2. Mortero
Debe realizarse por lo menos un (1) ensayo de resistencia a la compresión del mortero, entendido como el
promedio de tres (3) probetas, por cada doscientos (200) metros cuadrados de muro o por cada día de
trabajo. Igualmente se debe verificar con frecuencia semanal las condiciones de plasticidad y retención de
agua de los morteros usados en la obra.
4.11.1.3. Concreto líquido
Debe realizarse por lo menos un (1) ensayo de resistencia a la compresión del concreto líquido, entendido
como el promedio de tres (3) probetas, por cada diez (10) metros cúbicos de concreto líquido inyectado o
por cada día de trabajo.
29
4.11.1.4. Resistencia a compresión de la mampostería
La resistencia de diseño a la compresión de la mampostería debe verificarse mediante el ensayo de al
menos tres (3) pilas por cada quinientos (500) metros cuadrados de muro o fracción, realizados con los
materiales, dosificaciones y procedimientos usados en obra.
Para unidades de mampostería con celdas verticales debe medirse el efecto del concreto líquido en la
resistencia de la mampostería, mediante ensayos adicionales de muretes inyectados con concreto líquido,
en la cantidad y frecuencia apropiadas, a juicio del supervisor técnico, pero en ningún caso en cantidad
inferior al 50% del total de los especímenes ensayados.
4.11.2. Criterios de aceptación o rechazo
Deben aplicarse los criterios para aceptar la calidad de la mampostería que se indican a continuación.
4.11.2.1. Resistencia mínima
La calidad de la mampostería se considera satisfactoria si se cumplen simultáneamente lo siguiente:
a) El promedio de los resultados de resistencia a la compresión de las unidades, del mortero, del concreto
líquido y de la mampostería es igual o mayor que la resistencia de diseño especificada para cada uno de
ellos.
b) Ningún valor individual es inferior al 80% de la resistencia de diseño especificada.
4.11.2.2. Medidas correctivas
Si no se cumple uno o varios de los requisitos indicados en el punto 4.11.2.1 deben tomarse de inmediato
las medidas necesarias para aumentar el promedio de las subsiguientes evaluaciones de resistencia.
4.11.2.3. Resultados de resistencia bajos
Si algún resultado individual de resistencia a la compresión de las unidades, del mortero, del concreto
líquido o de la mampostería es inferior al 80% del valor especificado, deben tomarse las medidas
necesarias para asegurar que la capacidad de carga de la estructura no haya sido comprometida. En caso
de confirmarse que la mampostería es de baja resistencia y si los cálculos indican que la capacidad de
soportar carga de la estructura se ha reducido significativamente, se puede realizar la extracción y el
ensayo de probetas cortadas de los muros afectados. En tal caso deben tomarse tres (3) probetas por cada
lote afectado. La dimensión mínima de las pilas extraídas debe cumplir con lo especificado en el artículo
4.7. La resistencia promedio de las probetas obtenidas debe ser por lo menos igual al 80% de la resistencia
de diseño especificada.
4.11.2.4. Pruebas de carga
Si los criterios del punto 4.11.2.3 no se cumplen y si la seguridad estructural permanece en duda, el
supervisor técnico puede ordenar que se hagan pruebas de carga como las descritas en el capítulo 17 de la
Norma Venezolana Covenin 1753 vigente para la parte dudosa de la estructura.
30
5. ESPECIFICACIONES GENERALES PARA ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
5.1. CRITERIOS DE DISEÑO
5.1.1. Criterios generales
a) Las edificaciones de mampostería estructural deben diseñarse por el método del estado límite de
agotamiento resistente.
b) Adicionalmente las edificaciones de mampostería estructural deben ser diseñadas por durabilidad y
deben ser verificadas para el estado límite de servicio.
c) La contribución a la resistencia ante carga vertical de los machones y las vigas de corona, o del
refuerzo interior, se debe considerar según lo especificado en los Capítulos 6 y 7 de esta Norma, según
corresponda.
d) La determinación de la resistencia teórica de diseño de una sección sometida a compresión axial,
flexión o flexocompresión, se realiza de manera similar a la determinación en secciones de concreto
reforzado.
e) En muros con unidades de mampostería huecas en los que no todas las celdas están rellenas con
concreto líquido, se debe emplear el menor valor de obtenido de comparar la resistencia entre la
mampostería rellena y no rellena.
f) Todos los muros deben ser diseñados para resistir flexión fuera de su plano, mediante elementos de
confinamiento o refuerzo interno.
g) La resistencia de los muros reforzados internamente sometidos a flexocompresión fuera de su plano se
podrá calcular tomando en cuenta el refuerzo vertical del muro, cuando la separación de éste no sea
mayor que seis veces el espesor del muro, t.
h) La fuerza cortante que resiste la mampostería se basa en la tensión cortante resistente de diseño que,
para fines de esta Norma, se considera igual a la resistencia a compresión diagonal de la mampostería
.
i) El análisis para las acciones sísmicas se debe realizar de acuerdo con la Norma Venezolana Covenin
1756 “Edificaciones Sismorresistentes”, incluyendo la selección del factor de reducción (R) y el
cumplimiento de la relación de deriva lateral total permisible.
j) No es necesario considerar simultáneamente las acciones sísmicas y de viento.
5.1.2. Estado límite de agotamiento resistente
Los elementos estructurales y las estructuras de mampostería deben ser diseñados y construidos para tener
la resistencia adecuada, de acuerdo con las disposiciones de esta Norma, utilizando los factores de
mayoración de cargas y los factores de minoración de resistencia (ϕ) que se especifican en este Capítulo.
31
5.1.3. Estado límite de servicio
Se debe comprobar que las respuestas de la edificación, en lo concerniente a asentamientos,
deformaciones, agrietamiento, vibraciones u otras respuestas que sean pertinentes, permitan garantizar que
su funcionamiento en condiciones de servicio sea adecuado.
5.1.4. Diseño por durabilidad
En este Capítulo se establecen los requisitos por durabilidad y las medidas de protección contra la acción
de agentes externos, consistentes con lo establecido en la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y
Construcción de Obras de Concreto Estructural” vigente. No se incluyen disposiciones para exposiciones
particularmente severas.
5.1.5. Combinaciones de carga
Las solicitaciones sobre la estructura, sus miembros y conexiones para el estado límite de agotamiento
resistente (U) se determinarán con base en las hipótesis que produzcan el efecto más desfavorable, lo que
puede ocurrir cuando una o más solicitaciones actúan simultáneamente, por lo que deben considerarse las
combinaciones de cargas indicadas en la Tabla 7.
Cuando la solicitación pueda cambiar de sentido, como ocurre con las solicitaciones producidas por sismo
o por viento, se tendrán en cuenta en todas las combinaciones posibles cambiando los signos de manera
consistente.
Tabla 7. Combinaciones de carga para el estado límite de agotamiento resistente
U = 1,4 ( CP + CF ) (5.1)
U = 1,2 ( CP + CF + CT ) + 1,6 ( CV + CE ) + 0,5 CVt (5.2)
U = 1,2 CP + 1,6 CVt + ( CV o ± 0,8 W ) (5.3)
U = 1,2 CP ± 1,6 W + CV + 0,5 CVt (5.4)
U = 1,2 CP + CV ± S (5.5)
U = 0,9 CP ± 1,6 W (5.6)
U = 0,9 CP ± S (5.7)
U = 0,9 CP ± 1,6 CE (5.8)
donde:
CE acciones o solicitaciones debidas al empuje de tierras u otros materiales, incluyendo la acción del
agua contenida en los mismos
CF acciones o solicitaciones debidas al peso y a la presión de fluidos con densidades bien definidas y
alturas máximas controlables
CP acciones o solicitaciones debidas a las cargas permanentes
CT acciones o solicitaciones debidas a cambios de temperatura, fenómenos reológicos como la fluencia
y la retracción de fraguado, y asentamientos diferenciales
CV acciones o solicitaciones debidas a las cargas variables
CVt acciones o solicitaciones debidas a las cargas variables en techos y cubiertas
S acciones o solicitaciones debidas a las acciones sísmicas
32
U solicitaciones para el estado límite de agotamiento resistente
W acciones o solicitaciones debidas a las acciones eólicas
factor para combinar las solicitaciones debidas a las acciones variables
El factor para combinar las solicitaciones debidas a las acciones variables en las combinaciones 5.3 a 5.5
debe tomarse como = 1,00, excepto en pisos y terrazas de edificaciones destinadas a vivienda en que
debe ser tomado como 0,50.
Las solicitaciones sísmicas, S, indicadas en las combinaciones 5.5 y 5.7 se obtendrán de acuerdo con la
Norma Venezolana Covenin 1756 “Edificaciones Sismorresistentes”, incluyendo las solicitaciones
debidas a las componentes sísmicas horizontales, actuando simultáneamente e incluyendo los efectos
torsionales, y las solicitaciones alternantes de la componente sísmica vertical.
Cuando las solicitaciones por viento, W, no hayan sido reducidas por un factor de direccionalidad, se
permitirá usar 1,3 W en lugar de 1,6 W en las combinaciones 5.4 y 5.6.
5.1.6. Factores de minoración de la resistencia teórica
Las resistencias teóricas deben ser reducidas multiplicándolas por el factor de minoración de resistencia
correspondiente ( ) indicado en la Tabla 8.
Tabla 8. Factor de minoración de la resistencia teórica
Resistencia teórica Factor de
minoración
Muros solicitados por compresión axial
a) Muros de mampostería confinada o reforzada internamente 0,6
b) Muros de mampostería no confinada o no reforzada internamente 0,3
Muros solicitados por flexión y compresión axial dentro o fuera de su plano
a) Muros de mampostería confinada o reforzada internamente si
0,8
b) Muros de mampostería confinada o reforzada internamente si
0,6
c) Muros de mampostería no confinada o no reforzada internamente 0,3
Muros solicitados por fuerza cortante
a) Muros diafragma, de mampostería confinada o reforzada internamente 0,7
b) Muros de mampostería no confinada o no reforzada internamente 0,4
donde:
resistencia a compresión axial de un muro de mampostería
carga factorizada a compresión actuante sobre un muro de mampostería
factor de minoración de resistencia
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5.1.7. Hipótesis para la obtención de resistencias de diseño
La determinación de la resistencia teórica de diseño de una sección de mampostería sometida a
compresión axial, flexión o flexocompresión, se debe realizar de acuerdo con las siguientes hipótesis:
a) La mampostería se comporta como un material homogéneo.
b) La distribución de deformaciones unitarias longitudinales en la sección transversal de un miembro se
supone directamente proporcional a su distancia al eje neutro.
c) Las tensiones de tracción son resistidas únicamente por el acero de refuerzo.
d) Existe adherencia perfecta entre el acero de refuerzo vertical y el concreto de relleno que lo rodea.
e) La sección falla cuando en la mampostería se alcanza la deformación unitaria máxima a compresión,
que se tomará igual a 0,003.
f) La curva tensión-deformación de la mampostería se supone lineal hasta la falla, a menos que se
determine mediante ensayos de pilas.
5.1.8. Diseño de las fundaciones
Las fundaciones para edificaciones de mampostería estructural deben cumplir con lo indicado en la
sección 3.1.7 de esta Norma. El análisis, diseño y construcción de las fundaciones se deben realizar de
acuerdo con lo indicado en las Normas Venezolanas Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de
Concreto Estructural” y 1756 “Edificaciones Sismorresistentes” vigentes.
El anclaje del acero de refuerzo vertical, bien sea de los machones de muros confinados o de muros
reforzados internamente, se debe realizar según la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y
Construcción de Obras de Concreto Estructural”. Dicho refuerzo deberá terminar con ganchos a 90 grados
cerca del fondo de la fundación, con las extensiones rectas orientadas hacia el interior del elemento
vertical.
5.1.9. Diseño de sistemas de piso y techo
Los sistemas de piso y techo de las edificaciones de mampostería estructural se deben dimensionar y
detallar de acuerdo con los estados límite de agotamiento resistente y de servicio, así como cumplir con
los criterios de durabilidad, según la Norma Venezolana Covenin correspondiente al material del que se
trate.
La unión de los sistemas de piso y techo con los muros estructurales debe cumplir con lo indicado en la
sección 3.2.4 de esta Norma. En todo caso, la transmisión de solicitaciones internas entre los miembros no
debe depender de la fricción entre ellos.
Las barras de refuerzo de los elementos resistentes de concreto reforzado de los sistemas de piso y techo,
deben ser ancladas en los muros estructurales de modo que puedan alcanzar la resistencia a tracción
especificada.
En el caso de sistemas de piso de acero, o de losas de tabelones, se debe garantizar la sujeción adecuada
de los nervios de acero mediante apoyos de longitudes adecuadas sobre los muros y mediante ganchos que
los amarren a los muros de mampostería estructural.
34
5.2. MÉTODOS DE ANÁLISIS
5.2.1. Criterios generales
a) La determinación de las fuerzas y momentos internos en los muros se hacen por medio de análisis
elásticos de primer orden.
b) Se considera que la mampostería no resiste tracción en dirección normal a las juntas de mortero y, por
lo tanto, se deben emplear las propiedades de las secciones agrietadas y transformadas cuando dichas
tensiones aparezcan.
c) Los módulos de elasticidad de la mampostería y del acero de refuerzo, así como el módulo de corte de
la mampostería, se toman como se indica en el Capítulo 4 de esta Norma.
d) El módulo de elasticidad del concreto se toma como se indica en Norma Venezolana Covenin 1753
“Proyecto y Construcción de Obras de Concreto Estructural”.
5.2.2. Análisis bajo la acción de cargas verticales
5.2.2.1. Criterios básicos
a) Para el análisis por cargas verticales se considera que en las juntas de los muros y los elementos de
entrepiso y techo, ocurren rotaciones locales debidas al aplastamiento del mortero.
b) En los muros que soportan losas de concreto monolíticas o prefabricadas, se supone que las juntas
tienen suficiente capacidad de rotación como para considerar que, para los efectos de la distribución de
momentos entre losas y muros, la rigidez a flexión fuera del plano de los muros es despreciable y que
los muros sólo quedan cargados axialmente.
c) En el análisis se deberá considerar la interacción que pueda existir entre el suelo, las fundaciones y los
muros.
d) Cuando se consideran los efectos a largo plazo, se utilizan los módulos de elasticidad y de cortante
para cargas sostenidas indicados en el Capítulo 4 de esta Norma.
e) Se permite determinar las cargas verticales que actúan sobre cada muro mediante distribución por áreas
tributarias.
f) Se deben tomar en cuenta los efectos por excentricidad y esbeltez.
5.2.2.2. Fuerzas y momentos de diseño
Para el diseño de los muros sólo se tomarán en cuenta los momentos a flexión siguientes:
a) Los momentos a flexión que deben ser resistidos por condiciones de estática y que no pueden ser
redistribuidos por la rotación de la junta, tales como los debidos a un voladizo empotrado en el muro y
los debidos a empujes perpendiculares al plano del muro, tales como los producidos por solicitaciones
sísmicas o de viento.
35
b) Los momentos a flexión debidos a la excentricidad con que se transmite la carga de la losa del piso
inmediatamente superior en muros perimetrales. Dicha excentricidad se tomará como se indica la
fórmula 5.9.
(5.9)
donde:
excentricidad con que se transmite la carga de la losa del piso inmediatamente superior en muros
perimetrales
espesor del muro de mampostería
longitud del apoyo de la losa sobre el muro
5.2.2.3. Factor de reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez
El factor de reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez ( ) se puede considerar como se indica
a continuación:
a) Se podrá tomar para muros interiores que soporten vanos que no difieren en más de 50 por
ciento. Se podrá tomar para muros perimetrales o con vanos que difieran en más de 50 por
ciento, así como para casos en que la relación entre cargas variables y cargas permanentes de diseño
excede de uno. Para ambos casos, se deberá cumplir simultáneamente que:
1) El muro está arriostrado en la dirección normal a su plano y en sus extremos superior e inferior,
por el sistema de entrepiso o techo, por vigas de corona o por otros miembros;
2) La excentricidad ( ) en la carga axial aplicada es menor o igual que ⁄ y no hay fuerzas
significativas actuando en dirección normal al plano del muro;
3) La relación altura libre a espesor del muro ( ⁄ ) no excede de 20.
b) Cuando no se cumplan las condiciones del inciso 5.2.2.3.a, el factor de reducción por excentricidad y
esbeltez se determinará como el menor entre el que se especifica en dicho inciso, y el que se obtiene
con la fórmula 5.10.
(
) *
+ (5.10)
donde:
altura libre del muro entre miembros horizontales capaces de arriostrar lateralmente al muro;
excentricidad calculada para la carga vertical más una excentricidad accidental que se tomará igual
a ⁄ ;
factor de altura efectiva del muro que se determinará según se indica a continuación:
para muros sin restricción al desplazamiento lateral en su extremo superior;
para muros perimetrales sobre los cuáles se apoyan losas;
para muros arriostrados por dos losas continuas a ambos lados del muro.
5.2.2.4. Efecto de las restricciones a las deformaciones laterales
Cuando el muro en consideración esté arriostrado transversalmente por muros, contrafuertes o machones
(que satisfagan los requisitos del Capítulo 6) que restrinjan su deformación lateral, el factor se
calculará como se indica en la fórmula 5.11.
36
(
) *
+ (
)
(5.11)
donde:
separación de los elementos que arriostran transversalmente al muro.
5.2.3. Análisis bajo la acción de cargas laterales
Para determinar las fuerzas y momentos internos que actúan en los muros debido a las acciones sísmicas,
las edificaciones de mampostería se deben analizar mediante métodos estáticos o dinámicos, de acuerdo
con lo establecido en la Norma Venezolana Covenin 1756 “Edificaciones Sismorresistentes”.
5.2.3.1. Consideraciones para elaborar los modelos matemáticos
a) En los análisis se usarán los módulos de elasticidad ( ) y de cortante ( ) de la mampostería para
cargas de corta duración, tal como se especifica en el Capítulo 4 de esta Norma. Los valores usados en
el análisis deberán indicarse en los planos.
b) La determinación de los efectos de las cargas laterales inducidas por sismo se hará con base en las
rigideces relativas de los distintos muros y segmentos de muro. Éstas se determinarán tomando en
cuenta las deformaciones por cortante y por flexión.
c) Se debe tomar en cuenta la restricción que impone a la deformación de los muros, la rigidez de los
sistemas de piso y techo, así como la de los dinteles y antepechos.
d) Se debe considerar el efecto de las aberturas en la rigidez y resistencia laterales de los muros.
e) Los muros y segmentos de muro sin aberturas en edificaciones de mampostería confinada o reforzada
interiormente, se pueden modelar con el método de columnas anchas, usando los momentos de inercia
y las áreas de cortante iguales a las del muro o segmento de muro.
f) En muros largos, como aquéllos con machones intermedios, se debe evaluar el comportamiento
esperado para decidir si, para fines del análisis, el muro se divide en segmentos, asignando a cada uno
el momento de inercia y el área de cortante correspondiente.
g) Las columnas anchas deben estar acopladas por vigas con el momento de inercia de la losa (de
entrepiso o techo) en un ancho equivalente, a la cual deberá sumarse el momento de inercia de dinteles
y antepechos.
h) Para estimar la rigidez a flexión de losas, con o sin dinteles o antepechos, se debe considerar un ancho
de cuatro veces el espesor de la losa a cada lado de la viga de corona, o de tres veces el espesor de la
losa cuando no se tiene viga, o cuando la viga está incluida en el espesor de la losa.
i) Para estimar la rigidez a flexión de un muro con alas, constituidas por muros que se conectan
transversalmente al muro estudiado, en los análisis con base en pórticos planos, se debe considerar un
ancho del ala a compresión a cada lado del alma que no exceda de seis veces el espesor del ala.
j) Para el caso de muros que contengan aberturas, éstos podrán modelarse como columnas anchas
equivalentes, solamente si el patrón de aberturas es regular en elevación, en cuyo caso los segmentos
sólidos del muro se modelarán como columnas anchas y éstas se acoplarán por vigas conforme a lo
establecido anteriormente.
37
k) Si la distribución de aberturas es irregular o compleja en elevación, deberán emplearse métodos más
refinados para el modelado de dichos muros.
l) Los muros diafragma se podrán modelar como diagonales equivalentes o como paneles unidos en las
esquinas con las vigas y columnas del marco perimetral.
m) Se debe revisar que la relación de deriva lateral total, calculada según la Norma Venezolana Covenin
1756 “Edificaciones Sismorresistentes”, no exceda el valor permisible indicado en dicha Norma.
5.2.4. Análisis por temperatura
Cuando por un diferencial de temperaturas así se requiera, o cuando la edificación tenga una longitud
mayor de 40 m, será necesario considerar los efectos de la temperatura en las deformaciones y elementos
mecánicos. Se debe poner especial cuidado en las propiedades mecánicas de la mampostería al evaluar los
efectos de temperatura.
5.3. DETALLADO DEL ACERO DE REFUERZO
5.3.1. Aspectos generales
a) El detallado del acero de refuerzo en las edificaciones de mampostería estructural debe cumplir con la
Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto Estructural”, con
excepción de lo indicado expresamente en esta Norma.
b) Toda barra de refuerzo deberá estar rodeada en toda su longitud por mortero o concreto de relleno, con
excepción de las barras de refuerzo horizontal que estén ancladas según la subsección 5.3.6.4.
c) Los planos de construcción deben tener las figuras y las notas necesarias para la adecuada ejecución
del detallado del acero de refuerzo en obra.
5.3.2. Tamaño del acero de refuerzo
5.3.2.1. Diámetro del acero de refuerzo longitudinal
El diámetro de la barra de mayor diámetro no debe exceder de la mitad de la menor dimensión libre de
una celda. En machones y vigas de corona, el diámetro de la barra de mayor diámetro no debe exceder de
un sexto de la menor dimensión de sus secciones transversales.
5.3.2.2. Diámetro del acero de refuerzo horizontal
El diámetro del refuerzo horizontal en un muro, de ser éste necesario, no debe ser menor que 6 mm ni
mayor que tres cuartas partes del espesor de la junta de mortero.
5.3.3. Colocación y separación del acero de refuerzo longitudinal
5.3.3.1. Distancia libre entre barras
La separación entre barras paralelas, empalmes, o entre barras y empalmes, no será menor que el diámetro
nominal de la barra de mayor diámetro, ni menor que 25 mm.
38
5.3.3.2. Grupos de barras
Los grupos o paquetes de barras, cuando sean necesarios, deben tener como máximo dos barras.
5.3.3.3. Espesor de concreto de relleno
El espesor del concreto líquido de relleno, entre las barras o empalmes y la pared de la unidad de
mampostería, será al menos de 6 mm.
5.3.4. Protección del acero de refuerzo
5.3.4.1. Recubrimiento en machones y vigas de corona
En muros de mampostería confinada las barras de refuerzo longitudinal de machones y vigas de corona
deben tener un recubrimiento mínimo de concreto de 25 mm.
5.3.4.2. Recubrimiento en muros con refuerzo interior
Si la cara del muro está expuesta al terreno, el recubrimiento mínimo será de 35 mm para barras no
mayores del No. 5, o de 50 mm para barras de mayor diámetro.
5.3.4.3. Recubrimiento del refuerzo horizontal
La distancia libre mínima entre una barra de refuerzo horizontal o malla de alambre electrosoldado y el
exterior del muro será la menor entre 10 mm y una vez el diámetro de la barra.
5.3.5. Dobleces del acero de refuerzo
El diámetro interno mínimo de doblez del acero de refuerzo y los ganchos estándar que se indican deben
cumplir de la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto
Estructural” vigente. Los ganchos estándar deben cumplir particularmente con lo indicado en el Capítulo
18 de la citada Norma.
5.3.5.1. En barras rectas
Las barras a tracción deben terminar con ganchos estándar a 90 o 180 grados.
5.3.5.2. En el acero de refuerzo transversal
Los estribos y ligaduras deben ser cerrados, de una pieza, y deben terminar en ganchos estándar de 135
grados.
5.3.5.3. En el acero de refuerzo transversal de una rama
El acero de refuerzo transversal de una rama, o grapa, debe terminar en sus dos extremos con ganchos
estándar de 180 grados.
39
5.3.6. Anclaje del acero de refuerzo
5.3.6.1. Requisitos generales
La fuerza de tracción o compresión que actúa en el acero de refuerzo en toda sección debe desarrollarse a
cada lado de dicha sección por adherencia, mediante una longitud de transferencia de tensiones adecuada,
o su anclaje mediante ganchos o dispositivos mecánicos, o una combinación de ambos. Los ganchos no se
considerarán efectivos para transferir compresión.
El anclaje del acero de refuerzo debe cumplir, en términos generales, con lo indicado en la Norma
Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto Estructural” vigente.
5.3.6.2. Barras rectas a tracción
La longitud de transferencia de la tensión de diseño ( ) en la cual se considera que una barra a tracción
se ancla, de modo que pueda alcanzar su resistencia a la cedencia especificada, es la requerida para
concreto reforzado.
5.3.6.3. Barras a tracción con ganchos estándar a 90 o 180 grados
El anclaje de barras a tracción con ganchos estándar a 90 o 180 grados se debe realizar de acuerdo con lo
indicado para el concreto reforzado.
5.3.6.4. Refuerzo horizontal en juntas de mortero
El refuerzo horizontal colocado en las juntas de mortero, de ser éste necesario, debe ser continuo a lo largo
del muro; entre dos machones si se trata de mampostería confinada o entre dos celdas rellenas y reforzadas
con barras verticales en muros reforzados interiormente. Si se requiere, se pueden anclar dos o más barras
o alambres en el mismo machón o celda que refuercen muros alineados o perpendiculares entre sí. No se
permite el empalme de alambres o barras de refuerzo horizontal en ningún tramo.
El refuerzo horizontal debe anclarse en los machones o en las celdas rellenas reforzadas. Éste se debe
anclar mediante ganchos a 90 grados colocados dentro de los machones o las celdas. La extensión del
gancho se colocará verticalmente dentro del machón o de la celda rellena, lo más alejado posible de la cara
del machón o de la pared de la celda rellena en contacto con la mampostería.
Si la carga axial de diseño ( ) que actúa sobre el muro es de tracción o nula, la longitud de anclaje
deberá satisfacer lo señalado en la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras
de Concreto Estructural”. Con el fin de revisar la longitud de transferencia de tensiones, la sección crítica
será la cara del machón o la pared de la celda rellena en contacto con la mampostería.
5.3.6.5. Mallas de alambre electrosoldado
Las mallas de alambre electrosoldado se deben anclar a la mampostería, así como a los machones y vigas
de corona si éstos existiesen, de manera que puedan alcanzar su resistencia a la cedencia especificada. La
malla puede ser embebida en el concreto, para lo cual deben embeberse al menos dos alambres
perpendiculares a la dirección de análisis, distando el más próximo no menos de 50 mm de la sección
crítica. Si para fijar la malla de alambre electrosoldado se usan pistolas de clavos o clavos de acero, la
separación máxima entre estos será de 450 mm.
40
Las mallas electrosoldadas deben rodear tanto los bordes verticales de los muros como los bordes de las
aberturas. Si la malla se coloca sobre una cara del muro, la porción de malla que rodea cada borde se
extenderá al menos dos veces la separación entre alambres transversales. Esta porción de malla se anclará
de modo que pueda alcanzar su resistencia a la cedencia especificada.
Si el diámetro de los alambres de la malla no permite doblarla alrededor de los bordes verticales de los
muros o de las aberturas, se permite colocar un refuerzo en forma de “U” hecho con malla electrosoldada
de alambres con diámetro no inferior a 3,5 mm, que se debe empalmar por solape con la malla principal
según lo indicado en la sección 5.3.6.6. La malla electrosoldada puede colocarse en contacto con la
mampostería.
5.3.6.6. Empalmes del acero de refuerzo
Los empalmes del acero de refuerzo se deben realizar mediante solapes de acuerdo con la Norma
Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto Estructural” vigente, con
excepción de lo indicado expresamente en esta sección. No se permite el uso de empalmes por soldadura u
otros medios mecánicos.
5.3.6.6.1. Barras de acero en tracción
Si las barras se empalman en el interior de unidades de mampostería huecas, la longitud del empalme por
solape será igual o mayor a en barras con tensión a la cedencia especificada de hasta 4.200 kgf/cm2
e igual o mayor a en barras o alambres con tensión a la cedencia especificada mayor. El diámetro
se debe tomar como el diámetro de la mayor barra empalmada. El empalme se debe ubicar en el tercio
central de la altura del muro. No se deben realizar empalmes por solape en más del 50 por ciento del acero
longitudinal en la misma sección de un miembro, sea éste un machón, una viga de corona o un muro.
No se deben realizar empalmes por solape en los extremos de los machones de planta baja a lo largo de la
longitud , definida en el Capítulo 6 de esta Norma.
No se deben realizar empalmes por solape en el refuerzo vertical en la base de muros de mampostería
reforzada internamente a lo largo de la longitud estimada de la rótula plástica por flexión.
5.3.6.6.2. Mallas de alambre electrosoldado
Las mallas de alambre electrosoldado deben ser continuas, sin empalmes, a lo largo del muro. Sólo se
permite empalmar las mallas si la altura del muro así lo requiere. El empalme se realizará en una zona
donde las tensiones esperadas en los alambres sean bajas. El empalme medido entre los alambres
transversales extremos de las mallas que se unen no será menor que dos veces la separación entre
alambres transversales más 50 mm.
41
6. MAMPOSTERÍA CONFINADA
6.1. CRITERIOS GENERALES
Un muro de mampostería confinada es aquel que tiene elementos de confinamiento adecuadamente unidos
entre sí en todo su perímetro y que cumple con los requisitos de este Capítulo. Los elementos de
confinamiento verticales se denominan machones y los horizontales se denominan vigas de corona. Para
lograr la unión de la pared de mampostería y los elementos de confinamiento, se vacía el concreto de los
machones y vigas de corona una vez construida la pared. Adicionalmente, se garantiza una traba mecánica
adicional entre la pared y los machones mediante el endentado de la mampostería o mediante el uso de
conectores metálicos.
6.1.1. Requisitos para muros de mampostería confinada
a) El espesor mínimo de la pared de mampostería del muro ( ) es 12 cm y su relación altura libre a
espesor ( ) no debe exceder de 25.
b) La unión de la pared de mampostería y los machones se puede realizar mediante el endentado de la
mampostería o mediante conectores metálicos.
c) En caso de utilizar el endentado, la longitud saliente de la unidad de mampostería no debe exceder de 5
cm. Se debe eliminar el sobrante de mortero y cualquier material suelto antes de colocar el encofrado y
vaciar el concreto.
d) Los conectores metálicos consisten de alambres de acero corrugados laminados en frío de diámetro no
inferior a 6 mm, con espaciamiento vertical máximo de tres hiladas o 40 cm. Los conectores metálicos
se deben anclar en sus dos extremos según 5.3.6. Dichos anclajes se deben realizar mediante una
longitud de transferencia de tensiones adecuada en las juntas horizontales de mortero y mediante
ganchos estándar de 90 grados en los machones. El uso de conectores metálicos puede obviarse cuando
se emplee acero de refuerzo horizontal según 6.3.3.
e) Los machones y las vigas de corona deben ser externos. No se permite el uso de machones y vigas de
corona contenidos en las celdas de las unidades de mampostería.
f) Deben colocarse machones en los extremos de cada muro, en su intersección con otro muro y en
puntos intermedios del mismo con separación no mayor que o 4 m, siendo la altura libre del
muro.
g) Debe colocarse una viga de corona en todo extremo horizontal del muro y en el interior del mismo con
separación no mayor de 3 m.
h) Cuando exista una culata, o frontón, sobre el extremo horizontal superior de un muro, además de la
viga de corona indicada en 6.1.1.g, se deben colocar vigas de corona en los bordes superiores de la
misma. Si existe un machón intermedio en el muro, éste debe extenderse hasta el borde superior de la
culata.
i) Debe colocarse machones con separación no mayor de 4 m en los antepechos o parapetos y en los
muros en voladizo. Cuando la altura de estos exceda 50 cm debe colocarse vigas de corona en su parte
superior.
42
j) La dimensión mínima de las secciones transversales de los machones y las vigas de corona es el
espesor de la pared de mampostería ( ).
k) La resistencia a compresión mínima del concreto empleado para los elementos de confinamiento es
150 kgf/cm2.
l) El acero de refuerzo longitudinal de los elementos de confinamiento debe calcularse para resistir las
componentes vertical y horizontal, según corresponda, del puntal de compresión que se desarrolla en la
pared de mampostería para resistir cargas laterales y verticales, según se indica en 6.2 y 6.3.
m) El acero de refuerzo longitudinal de los elementos de confinamiento debe estar compuesto por al
menos cuatro barras No. 3 o 10M. Su cuantía debe ser igual o mayor que la cuantía mínima ( )
definida por la fórmula 6.1.
(6.1)
n) El acero de refuerzo longitudinal de los elementos de confinamiento se debe anclar en sus dos
extremos en los elementos que bordean al muro, de modo que pueda alcanzar su tensión de cedencia
según se indica en 5.3.6.
o) El acero de refuerzo transversal de los elementos de confinamiento debe estar compuesto por estribos
cerrados o ligaduras cerradas, con un diámetro igual o mayor que 6 mm y espaciados según se indica
en 6.1.1.q y 6.1.1.r.
p) El acero de refuerzo transversal debe terminar en gachos estándar a 135 grados en sus extremos según
5.3.5.2. La ubicación de dichos ganchos deben alternarse a lo largo de los elementos de confinamiento.
q) La separación del refuerzo transversal ( ) de los machones y vigas corona no debe ser mayor que ni 20 cm.
r) En sitios de elevada amenaza sísmica ( ), de acuerdo con la Norma Venezolana Covenin
1756:2016, la separación del refuerzo transversal se debe reducir a la mitad ( ) en los extremos
superior e inferior de los machones, en una longitud no menor que ni . La separación
también se debe emplear en los extremos de los machones que bordeen cualquier abertura, de acuerdo
con 6.1.2.
s) Se debe verificar el comportamiento de los muros de mampostería confinada para solicitaciones
sísmicas perpendiculares a su plano, según se indica en 6.4.
6.1.2. Muros con aberturas
a) Se deben colocar machones y vigas de corona alrededor de toda abertura existente en el paño de
mampostería de un muro confinado, con excepción de lo indicado en 6.1.2.b.
b) Pueden obviarse los elementos de confinamiento alrededor de aberturas cuya superficie sea menor al
10% de la superficie del paño de mampostería y que estén ubicadas fuera de las diagonales del mismo.
c) Se deben utilizar dinteles de concreto reforzado sobre aquellas aberturas que no terminen directamente
debajo de las vigas de corona. Sus dimensiones y armado son similares a los considerados para las
vigas de corona. El acero longitudinal de los dinteles deben anclarse, según se indica en 5.3.6, en los
43
machones ubicados a cada lado de las aberturas. Si no existen machones los dinteles deben tener un
apoyo mínimo de 40 cm a cada lado de las aberturas.
6.2. RESISTENCIAS A COMPRESIÓN Y A FLEXIÓN Y CARGA AXIAL EN EL PLANO
DEL MURO
6.2.1. Resistencia a compresión de muros confinados
La resistencia de diseño a compresión axial de un muro de mampostería confinada ( ) se calcula
mediante la fórmula 6.3.
∑ (6.3)
donde:
área de la sección transversal del muro
área total de acero de refuerzo vertical de todos los machones del muro
factor de reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez, según 5.2.2.3
factor de minoración de resistencia, según 5.1.6
6.2.2. Resistencia a flexión y carga axial en el plano del muro
6.2.2.1. Método general de diseño
La resistencia teórica a flexión pura o a flexión y carga axial en el plano de un muro de mampostería
confinada se calcula con base en las hipótesis de la sección 5.1.7. La resistencia de diseño se obtiene al
multiplicar la resistencia teórica por el factor de minoración de resistencia dado en 5.1.6.
6.2.2.2. Método alternativo
Para muros de mampostería confinada con barras longitudinales colocadas simétricamente en sus
machones extremos, el momento resistente de diseño de la sección del muro ( ) se puede determinar
mediante las fórmulas 6.4 y 6.5.
si
(6.4)
si
(6.5)
donde:
resistencia teórica a flexión pura de la sección del muro calculada como
área total de acero de refuerzo longitudinal colocado en cada machón extremo del muro
distancia entre los centroides de los aceros de refuerzo colocados en los machones extremos del muro
distancia entre el centroide del acero a tracción y la fibra comprimida extrema
carga axial de diseño a compresión, se toma positiva en las ecuaciones 6.4 y 6.5
factor de minoración de resistencia, según 5.1.6
Para cargas axiales a tracción se puede interpolar linealmente entre la carga axial resistente a tracción pura
y el momento flector resistente , usando .
44
6.3. RESISTENCIA A CARGAS LATERALES
6.3.1. Consideraciones generales
a) Un muro, o porción de muro, de mampostería confinada se considera que aporta resistencia ante cargas
laterales en su plano cuando se cumple que ⁄ siendo la longitud del muro, o porción de
muro, y su altura.
b) La resistencia a cargas laterales es proporcionada por la mampostería.
c) No se debe considerar incremento alguno en la resistencia a corte de muros de mampostería confinada
por el efecto de los machones y las vigas de corona. Sin embargo, se debe verificar la resistencia a
corte en los extremos superior e inferior de los machones según 6.3.5.
d) Parte de las cargas laterales puede ser resistida por el acero de refuerzo horizontal o por las mallas de
alambre electrosoldado.
e) Cuando la carga axial sobre un muro sea de tracción, el acero de refuerzo horizontal o las mallas de
alambre electrosoldado deben resistir la totalidad de la carga lateral.
6.3.2. Fuerza cortante resistida por la mampostería
La resistencia de diseño a corte de un muro de mampostería confinada ( ) se calcula mediante la fórmula
6.6.
(6.6)
La carga axial que actúa sobre el muro debe considerar las cargas permanentes, variables y accidentales,
sin multiplicar por los factores de carga indicados en 5.1.5, que conduzcan al menor valor de . La carga
se toma positiva en la fórmula 6.6 si es de compresión. Si la carga axial es de tracción en algún muro,
se debe despreciar el aporte de resistencia a corte de la mampostería ( ) de ese muro.
En el área transversal del muro de mampostería confinada ( ) se debe incluir el área transversal de los
machones pero sin transformar sus secciones.
La resistencia de diseño a compresión diagonal de la mampostería ( ) no debe ser mayor que 3,5
kgf/cm2 a menos que se demuestre mediante ensayos que satisfagan la sección 4.7.3.1, que se pueden
alcanzar valores mayores. Adicionalmente, se debe demostrar que se cumplen con todos los requisitos
aplicables de materiales, análisis, diseño y construcción.
6.3.3. Fuerza cortante resistida por el acero de refuerzo horizontal
6.3.3.1. Consideraciones generales
a) Se permite el uso de acero de refuerzo horizontal colocado en las juntas de mortero para resistir fuerza
cortante.
b) El refuerzo consiste de barras corrugadas o alambres corrugados laminados en frío que sean continuos
a lo largo del muro de mampostería confinada.
45
c) No se permite el uso de armaduras planas de alambres de acero electrosoldados para resistir fuerza
cortante inducida por sismo.
d) La tensión de cedencia nominal ( ) del acero de refuerzo horizontal no debe ser mayor que 5.000
kgf/cm².
e) El detallado del acero de refuerzo horizontal se debe realizar según se indica en 5.3.
f) Cuando se emplee acero de refuerzo horizontal para resistir fuerza cortante conjuntamente con la
mampostería, la resistencia total del muro se calcula como , siendo la resistencia a corte
que proporciona dicho acero calculada según se indica en 6.3.3.4.
6.3.3.2. Separación del acero de refuerzo horizontal
La separación máxima del refuerzo horizontal ( ) no debe ser mayor que seis hiladas ni 60 cm.
6.3.3.3. Cuantías mínima y máxima del acero de refuerzo horizontal
Si se usa acero de refuerzo horizontal para resistir fuerza cortante, la cuantía de acero de refuerzo
horizontal ( ) no debe ser menor que el mayor de los valores obtenidos con las fórmulas 6.7 y 6.8.
; en kgf/cm
2 (6.7)
(6.8)
La cuantía de acero de refuerzo horizontal ( ) no debe ser mayor que los valores obtenidos con las
fórmulas 6.9 y 6.10.
(6.9)
; en kgf/cm
2 para unidades macizas (6.10a)
; en kgf/cm
2 para unidades huecas (6.10b)
Para el cálculo de la cuantía sólo se considera el espesor de la pared de mampostería ( ), sin incluir friso o
mortero.
6.3.3.4. Resistencia al corte del refuerzo horizontal
La resistencia a corte que proporciona el acero de refuerzo horizontal ( ) se determina según la fórmula
6.11.
(6.11)
El factor de eficiencia del acero de refuerzo horizontal ( ) se determina según se indica a continuación:
; si 6 kgf/cm2
46
; si 9 kgf/cm2
El factor de eficiencia se interpola linealmente para valores de comprendidos entre 6 y 9 kgf/cm2.
6.3.4. Fuerza cortante resistida por malla de alambre electrosoldado recubierta de mortero
6.3.4.1. Consideraciones generales
a) Se permite el uso de mallas de alambre electrosoldado para resistir la fuerza cortante.
b) Las mallas deben tener iguales áreas de acero por unidad de longitud en ambas direcciones.
c) La tensión de cedencia nominal de los alambres ( ) no debe ser mayor que 5.000 kgf/cm².
d) El anclaje y detallado de las mallas se debe realizar según 5.3.6.5.
e) Las mallas deben ser recubiertas por una capa de mortero tipo I con espesor mínimo de 1,5 cm.
6.3.4.2. Cuantías mínima y máxima de refuerzo
Las cuantías mínima y máxima de las mallas de alambre electrosoldado son las especificadas en 6.3.3.3.
Sólo se debe considerar la cuantía de los alambres horizontales para fines del cálculo. Si la malla se coloca
con los alambres inclinados, en el cálculo de la cuantía se debe considerar sus componentes horizontales.
Para el cálculo de la cuantía sólo se considera el espesor de la pared de mampostería ( ).
6.3.4.3. Resistencia a corte de la malla
La resistencia a corte que aporta la malla electrosoldada se obtiene según lo indicado en 6.3.3.4. No se
considera aporte alguno del mortero a la resistencia.
6.3.5. Verificación de la resistencia a corte de los machones
Se debe verificar que la resistencia a corte en los extremos superior e inferior de cada machón sea al
menos la mitad de la fuerza corte ( ⁄ ) que solicita en su plano al muro, o porción de muro, de
mampostería confinada. Para determinar la resistencia a corte del machón se debe considerar la
contribución del concreto ( ) y la contribución del acero de refuerzo transversal ( ) y emplear el factor
de minoración de resistencia correspondiente ( ), de acuerdo con la Norma Venezolana Covenin
1753 vigente.
6.4. VERIFICACIÓN DE COMPORTAMIENTO BAJO CARGAS PERPENDICULARES AL
PLANO DEL MURO
Se debe cumplir con los requisitos de espesor mínimo de la pared de mampostería ( ), relación altura libre
a espesor ( ) y ubicación de los elementos de confinamiento horizontales y verticales, según se indica
en 6.1.1, para asegurar que el comportamiento de los muros de mampostería confinada sea satisfactorio
bajo la acción de cargas perpendiculares a su plano como las producidas por sismo.
47
En casos excepcionales, como por ejemplo cuando existan diafragmas flexibles, se debe verificar el
comportamiento de los muros de mampostería confinada para solicitaciones sísmicas perpendiculares a su
plano, considerando la acción de las cargas verticales y su posible excentricidad. Para ello los muros
pueden ser analizados como losas simplemente apoyadas en los elementos de confinamiento,
considerando las propiedades geométricas de la sección bruta del paño de mampostería. En estos casos se
debe verificar que las tracciones máximas que se producen no excedan la resistencia a tracción por flexión
de la mampostería.
48
7. MAMPOSTERÍA REFORZADA INTERNAMENTE
7.1. CRITERIOS GENERALES
Un muro de mampostería reforzada internamente es aquel que posee como refuerzo barras o alambres de
acero con resaltes, distribuidos horizontal y verticalmente, ubicados en las celdas de las unidades de
mampostería o en las juntas horizontales de mortero y que cumple con los requisitos de este Capítulo.
Todo refuerzo horizontal debe estar recubierto por mortero y todo refuerzo vertical debe estar recubierto
por concreto líquido en las celdas.
7.1.1. Requisitos para muros de mampostería reforzada internamente
a) El espesor mínimo (t) de la pared de mampostería del muro es 12 cm y su relación altura libre a
espesor ( ) no debe exceder de 25.
b) Las cuantías de acero de refuerzo horizontal ( ) y vertical ( ) deben cumplir con lo indicado en la
fórmula (7.1).
(7.1)
c) En el cálculo de las cuantías horizontales y verticales no se debe incluir el refuerzo colocado en los
extremos de los muros, según se indica en 7.1.1.g.
d) Las cuantías mínimas indicadas en 7.1.1.b corresponden a un acero con =4.200 kgf/cm2. Cuando se
emplee un acero con tensión a la cedencia mayor las cuantías mínimas pueden reducirse
proporcionalmente.
e) La separación máxima del refuerzo horizontal ( ) no debe ser mayor que seis hiladas ni 60 cm, tal
como se indica en 7.3.3.2.
f) El refuerzo vertical en el interior del muro tendrá una separación no mayor de 6 veces su espesor ( ) o
80 cm.
g) Se debe colocar refuerzo en los extremos de todo muro de mampostería reforzada internamente, de
acuerdo con lo indicado de 7.1.1.h a 7.1.1.l.
h) Debe colocarse una viga de corona en todo extremo horizontal de un muro a menos que esté unido a un
elemento horizontal de concreto reforzado de sección con altura mayor o igual a 12 cm. En cualquier
caso se debe colocar en la viga de corona el refuerzo longitudinal y transversal indicado en 7.1.1.i y
7.1.1.j, respectivamente.
i) El acero de refuerzo longitudinal de la viga de corona debe calcularse para resistir la componente
horizontal del puntal de compresión que se desarrolla en la pared de mampostería, al soportar las
cargas laterales y verticales. El refuerzo debe estar compuesto por al menos cuatro barras, con un área
total de acero no menor que el acero mínimo ( ) definido por la fórmula 7.2.
(7.2)
49
j) El acero de refuerzo transversal de la viga de corona debe estar compuesto por estribos cerrados, con
un área no menor que el acero transversal mínimo ( ) definido por la fórmula 7.3.
; en kgf/cm
2 y cm (7.3)
donde es el espaciamiento del refuerzo transversal y es la dimensión de la sección transversal de la
viga de corona medida en el plano del muro.
k) La separación del refuerzo transversal ( ) de las vigas corona no debe ser mayor que ni 20 cm.
l) Debe colocarse al menos una barra vertical No. 3 con =4.200 kgf/cm2, o un refuerzo de otras
características con resistencia a tracción equivalente, en cada una de dos celdas consecutivas en todo
extremo de un muro, en la intersecciones entre muros o a cada 3 m.
m) Los antepechos o parapetos deben reforzarse internamente con barras de refuerzo vertical según se
indica en 7.1.1.l. Cuando la altura de estos exceda 50 cm se debe colocar refuerzo horizontal según se
indica en 7.1.2.
n) El acero de refuerzo horizontal y vertical de los muros se deben anclar en sus extremos de modo que
puedan alcanzar su tensión de cedencia según se indica en 5.3.6.
o) El mortero y el concreto líquido empleados para la fabricación de los muros de mampostería reforzada
internamente deben cumplir con lo especificado en 4.6 y 4.8, respectivamente.
7.1.2. Muros con aberturas
a) Se deben colocar elementos de refuerzo horizontales y verticales, que cumplan con lo indicado en
7.1.1.g, alrededor de toda abertura existente en el muro, con excepción de lo indicado en 7.1.2.b.
b) Pueden obviarse los elementos de refuerzo alrededor de aberturas cuya superficie sea menor al 10% de
la superficie del muro y que estén ubicadas fuera de las diagonales del mismo.
c) Se deben utilizar dinteles de concreto reforzado sobre aquellas aberturas que no terminen directamente
debajo de las vigas de corona, con un apoyo mínimo de 40 cm a cada lado de éstas. Sus dimensiones y
armado son similares a los considerados para las vigas de corona y su acero longitudinal se debe
anclar, según se indica en 5.3.6, a cada lado de las aberturas.
7.1.3. Intersección de muros
Dos muros portantes que sean aproximadamente ortogonales y lleguen a tope, sin que se traben las piezas
de mampostería, se deben unir entre sí mediante conectores que garanticen la continuidad de la estructura.
Dichos conectores deben ser capaces de resistir 1,33 veces la resistencia de diseño a corte del muro
transversal, dividida por el factor de minoración de resistencia correspondiente. En el cálculo de la
resistencia de diseño se debe incluir la contribución de la mampostería y la contribución del refuerzo
horizontal.
7.1.3.1. Método alternativo
Alternativamente, el área de acero de los conectores ( ) colocada a una separación en la altura del
muro, se podrá calcular mediante la fórmula 7.4.
50
; en kgf y cm (7.4)
donde:
resistencia de diseño a corte del muro
resistencia a corte que proporciona el acero de refuerzo horizontal
factor de minoración de resistencia, según 5.1.6
espesor del muro transversal
longitud del muro transversal
tensión a la cedencia de los conectores de acero
7.2. RESISTENCIAS A COMPRESIÓN Y A FLEXIÓN Y CARGA AXIAL EN EL PLANO
DEL MURO
7.2.1. Resistencia a compresión de muros reforzados internamente
La resistencia ( ) de diseño a compresión axial de un muro de mampostería reforzada internamente se
calcula mediante la fórmula 7.5.
∑
(7.5)
donde:
área de la sección transversal del muro
área total de acero de refuerzo vertical del muro
factor de reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez, según 5.2.2.3
factor de minoración de resistencia, según 5.1.6
7.2.2. Resistencia a flexión y carga axial en el plano del muro
7.2.2.1. Método general de diseño
La resistencia teórica a flexión pura o a flexión y carga axial en el plano de un muro de mampostería
reforzada se calcula con base en las hipótesis de la sección 5.1.7. La resistencia de diseño se obtiene al
multiplicar la resistencia teórica por el factor de minoración de resistencia de 5.1.6.
7.2.2.2. Método alternativo
Para muros de mampostería reforzada con barras verticales colocadas simétricamente en sus extremos, se
pueden emplear las fórmulas 7.6 y 7.7.
si
(7.6)
si
(7.7)
donde:
resistencia de diseño a flexión y carga axial del muro
resistencia teórica a flexión pura del muro calculada como
área total de acero de refuerzo vertical colocado en los extremos del muro
51
distancia entre los centroides de los aceros de refuerzo colocados en los extremos del muro
distancia entre el centroide del acero a tracción y la fibra comprimida extrema
carga axial de diseño a compresión, se tomará positiva en las ecuaciones 7.6 y 7.7
Para cargas axiales a tracción se puede interpolar linealmente entre la carga axial resistente a tracción pura
y el momento flector resistente , usando .
7.3. RESISTENCIA A CARGAS LATERALES
7.3.1. Consideraciones generales
a) Se considera que un muro, o porción de muro, de mampostería reforzada internamente puede aportar
resistencia ante cargas laterales en su plano cuando cumple que ⁄ , siendo la longitud del
muro, o porción de muro, y su altura.
b) La resistencia a cargas laterales es proporcionada por la mampostería.
c) Parte de las cargas laterales puede ser resistida por el acero de refuerzo horizontal.
d) Cuando la carga axial sobre un muro sea de tracción, el acero de refuerzo horizontal debe resistir la
totalidad de la carga lateral.
7.3.2. Fuerza cortante resistida por la mampostería
La resistencia de diseño a corte de un muro de mampostería reforzada ( ) se calcula mediante la fórmula
7.8.
(7.8)
La carga axial que actúa sobre el muro debe considerar las cargas permanentes, variables y accidentales,
sin multiplicar por los factores de carga indicadas en 5.1.5, que conduzcan al menor valor de . La carga
se toma positiva en la fórmula 7.8 si es de compresión. Si la carga axial es de tracción en algún muro,
se debe despreciar el aporte de resistencia a corte de la mampostería ( ) de ese muro.
La resistencia de diseño a compresión diagonal de la mampostería ( ) no debe ser mayor que 3,5
kgf/cm2 a menos que se demuestre mediante ensayos que satisfagan la sección 4.7.3.1, que se pueden
alcanzar valores mayores. Adicionalmente, se debe demostrar que se cumplen con todos los requisitos
aplicables de materiales, análisis, diseño y construcción.
7.3.3. Fuerza cortante resistida por el acero de refuerzo horizontal
7.3.3.1. Consideraciones generales
a) Se permite el uso de acero de refuerzo horizontal colocado en las juntas de mortero para resistir fuerza
cortante.
b) El refuerzo consiste de barras corrugadas o alambres corrugados laminados en frío que sean continuos
a lo largo del muro de mampostería reforzada.
52
c) No se permite el uso de armaduras planas de alambres de acero electrosoldados para resistir fuerza
cortante inducida por sismo.
d) La tensión de cedencia nominal ( ) del acero de refuerzo horizontal no debe ser mayor que 5.000
kgf/cm².
e) El detallado del acero de refuerzo horizontal se debe realizar según 5.3.
f) Para el cálculo de las cuantías debe usarse el espesor del muro ( ), sin incluir la presencia de friso o
mortero.
7.3.3.2. Separación del acero de refuerzo horizontal
La separación máxima del refuerzo horizontal ( ) no debe ser mayor que seis hiladas ni 60 cm.
7.3.3.3. Cuantías mínima y máxima del acero de refuerzo horizontal
Si se usa acero de refuerzo horizontal para resistir fuerza cortante, la cuantía de acero de refuerzo
horizontal ( ) no debe ser menor que los valores obtenidos con las fórmulas 7.9 y 7.10.
; en kgf/cm
2 (7.9)
(7.10)
La cuantía de acero de refuerzo horizontal ( ) no debe ser mayor que los valores obtenidos con las
fórmulas 7.11 y 7.12.
(7.11)
; en kgf/cm
2 para unidades macizas (7.12a)
; en kgf/cm
2 para unidades huecas (7.12b)
Para el cálculo de la cuantía sólo se considera el espesor de la pared de mampostería ( ), sin incluir la
presencia de friso o mortero.
7.3.3.4. Resistencia a corte del refuerzo horizontal
La resistencia a corte que proporciona el acero de refuerzo horizontal ( ) se determina según la fórmula
7.13.
(7.13)
El factor de eficiencia del acero de refuerzo horizontal ( ) se determina según se indica a continuación:
; si 6 kgf/cm2
53
; si 9 kgf/cm2
El factor de eficiencia se interpola linealmente para valores de comprendidos entre 6 y 9 kgf/cm2.
7.4. VERIFICACIÓN DE COMPORTAMIENTO BAJO CARGAS PERPENDICULARES AL
PLANO DEL MURO
Se debe cumplir con los requisitos de espesor mínimo de la pared de mampostería ( ), relación altura libre
a espesor ( ) y refuerzo horizontal y vertical, según se indica en 7.1.1, para asegurar que el
comportamiento de los muros de mampostería confinada sea satisfactorio bajo la acción de cargas
perpendiculares a su plano como las producidas por sismo.
En casos excepcionales, como por ejemplo cuando existan diafragmas flexibles, se debe verificar el
comportamiento de los muros de mampostería reforzada internamente para solicitaciones sísmicas
perpendiculares a su plano, considerando la acción de las cargas verticales y su posible excentricidad. Para
ello los muros pueden ser analizados como losas simplemente apoyadas en los elementos que les sirven de
arriostramiento lateral, considerando las propiedades geométricas de la sección bruta del muro. En estos
casos se debe verificar que las tracciones máximas que se producen no excedan la resistencia a tracción
por flexión de la mampostería.
54
8. MUROS DIAFRAGMA
8.1. CRITERIOS GENERALES
Un muro diafragma es aquel que se encuentra rodeado por las vigas y las columnas de un pórtico
resistente a momentos, de acero o de concreto reforzado, al cual se encuentra adosado y le proporciona
rigidez adicional ante cargas laterales. Adicionalmente, para que los muros diafragma puedan ser
considerados como tales deben cumplir con los requisitos de este Capítulo.
8.1.1. Requisitos para muros diafragma
a) El espesor mínimo del muro diafragma ( ) es 12 cm.
b) Las dimensiones de las secciones transversales de los miembros estructurales del pórtico son mayores
que el espesor del muro diafragma.
c) El muro diafragma es fabricado posteriormente a la construcción del pórtico.
d) Los muros diafragma pueden ser de mampostería confinada que cumplan con el Capítulo 6, reforzada
internamente que cumplan con el Capítulo 7 o no reforzada.
e) Los muros diafragma no pueden ser empleados como parte del sistema resistente a sismos en
edificaciones nuevas.
f) Los muros diafragma pueden ser considerados como parte del sistema resistente a sismos en
edificaciones existentes. Para esto deben existir muros diafragma en forma continua desde la fundación
hasta el techo de la edificación y no deben poseer aberturas ni juntas de ninguna especie.
g) Los muros diafragma se construyen e inspeccionan como se indica en el Capítulo 9.
8.2. FUERZAS ACTUANTES
Las fuerzas actuantes, tanto en el plano del muro como perpendiculares a éste, se obtienen del análisis
sísmico según la Norma Venezolana Covenin 1756 vigente. Los muros diafragma sólo soportan las
solicitaciones gravitatorias resultantes de su peso propio.
8.3. RESISTENCIA A FUERZAS CORTANTES EN SU PLANO
8.3.1. Fuerza cortante resistida por la mampostería
La resistencia a corte de la mampostería ( ) en muros diafragma se calcula mediante la fórmula 8.1.
(8.1)
dónde:
factor de minoración de resistencia, según 5.1.6
área de la sección transversal del muro diafragma
55
La resistencia de diseño a compresión diagonal de la mampostería ( ) no debe ser mayor que 3,5
kgf/cm2 a menos que se demuestre mediante ensayos que satisfagan la sección 4.7.3.1, que se pueden
alcanzar valores mayores. Adicionalmente, se debe demostrar que se cumplen con todos los requisitos
aplicables de materiales, análisis, diseño y construcción aplicables.
8.3.2. Fuerza cortante resistida por el acero de refuerzo horizontal
Si el muro diafragma posee refuerzo horizontal, constituido por barras corrugadas o alambres corrugados
laminados en frío en las juntas de mortero, o con mallas de alambre electrosoldado recubiertas con
mortero, la resistencia a corte que proporciona el acero de refuerzo horizontal ( ) se determina según la
fórmula 8.2.
(8.2)
dónde:
factor de minoración de resistencia, según 5.1.6
factor de eficiencia del acero de refuerzo horizontal, según 6.3.3.4 o 7.3.3.4.
cuantía de acero de refuerzo horizontal
tensión de cedencia nominal del acero de refuerzo horizontal
área de la sección transversal del muro diafragma
El detallado del acero de refuerzo horizontal se debe realizar según se indica en 5.3. Las cuantías mínima
y máxima del refuerzo horizontal corresponden a las indicadas en los Capítulos 6 y 7, según corresponda.
8.4. RESISTENCIA A COMPRESIÓN DIAGONAL
La resistencia a compresión diagonal ( ) de un muro diafragma se calcula mediante la fórmula 8.3.
(8.3)
donde:
factor de minoración de resistencia, según 5.1.6
longitud de la diagonal del muro diafragma, calculada como √
altura del muro diafragma
longitud del muro diafragma
8.5. VOLCAMIENTO FUERA DE SU PLANO
Se debe evitar la posibilidad de volcamiento del muro diafragma perpendicularmente a su plano. Para ello
se debe diseñar y detallar las conexiones del muro diafragma al pórtico o bien se debe reforzar el muro
con elementos de confinamiento (machones y vigas de corona) o con refuerzo interior. En cualquier caso
el acero longitudinal de los machones o el refuerzo interior vertical de los muros diafragma deben anclarse
en el pórtico según se indica en 5.3. La resistencia a flexión perpendicular al plano del muro se calcula de
acuerdo con la sección 5.1.1.
56
8.6. INTERACCIÓN ENTRE EL MURO DIAFRAGMA Y EL PÓRTICO
Cada una de las columnas del pórtico debe ser capaz de resistir en sus extremos superior e inferior, en una
longitud igual a una cuarta parte de su altura medida a partir de la cara de la viga, una fuerza cortante igual
a la mitad de la carga lateral que actúa sobre la pared de mampostería. El valor de esta carga será al menos
igual a la resistencia a fuerza cortante en el plano del muro diafragma, calculada según la fórmula 8.1,
pero sin multiplicar por el factor de minoración de resistencia ( ).
Si el muro diafragma posee acero de refuerzo horizontal, para evaluar los efectos en la columna, la fuerza
cortante resistida por dicho refuerzo será la calculada con la fórmula 8.2 pero utilizando un factor de
eficiencia .
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9. CONSTRUCCIÓN, INSPECCIÓN Y CONTROL DE OBRA
9.1. CONSTRUCCIÓN
La construcción de las edificaciones de mampostería estructural debe cumplir con la legislación y
normativa vigentes en el país, además de los requisitos establecidos en este Capítulo.
9.1.1. Planos de construcción
Adicionalmente a la información indicada en el Capítulo 1 de la Norma Venezolana Covenin 1756:2016,
los planos de construcción deben indicar al menos lo siguiente:
a) El tipo, características geométricas, resistencia de diseño a compresión ( ) y cualquier otra propiedad
mecánica necesaria de las unidades de mampostería, de acuerdo con la sección 4.1 de esta Norma.
b) Los tipos de cementantes a ser utilizados en la elaboración del mortero, concreto y concreto líquido, de
acuerdo con la sección 4.2 de esta Norma.
c) Las características y tamaño de los agregados a ser utilizados en la elaboración del mortero, concreto y
concreto líquido, de acuerdo con la sección 4.3 de esta Norma.
d) La dosificación expresada en volumen y resistencia de diseño a compresión del mortero ( ) para
pegar las unidades, de acuerdo con la sección 4.6 de esta Norma.
e) El procedimiento de mezclado y remezclado del mortero, de acuerdo con la subsección 9.1.2.1.2 de
esta Norma.
f) Las características de las juntas horizontales y verticales de mortero, de acuerdo con la subsección
9.1.2.2.1 de esta Norma.
g) Las resistencias de diseño a compresión ( ) y a compresión diagonal de la mampostería (
), de
acuerdo con la sección 4.7 de esta Norma.
h) La dosificación expresada en volumen, resistencia de diseño a compresión ( ) y asentamiento del
concreto líquido, de acuerdo con la sección 4.8 de esta Norma.
i) La dosificación expresada en volumen, resistencia de diseño a compresión ( ) y asentamiento del
concreto, de acuerdo con la sección 4.9 de esta Norma.
j) Si se usan aditivos para la elaboración del concreto o del concreto líquido se debe señalar el tipo y su
dosificación, de acuerdo con la sección 4.5 de esta Norma.
k) Tipo, diámetro y grado de las barras, alambres o mallas electrosoldadas de acero de refuerzo, de
acuerdo con la sección 4.10 de esta Norma.
l) El detallado del acero de refuerzo mediante las figuras y notas necesarias, de acuerdo con la sección
5.3 de esta Norma.
m) Los detalles de las intersecciones entre muros y de los anclajes de elementos de fachada, según las
subsecciones 9.1.2.2.6 de esta Norma.
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n) Las tolerancias de construcción, de acuerdo con la subsección 9.1.2.2.7 de esta Norma.
9.1.2. Construcción de la mampostería
9.1.2.1. Materiales
9.1.2.1.1. Unidades de mampostería
Las unidades de mampostería a ser utilizadas deben ser fabricadas industrialmente o artesanalmente con
un adecuado control de calidad y deben cumplir con los requisitos establecidos en el artículo 4.1 de esta
Norma.
Adicionalmente durante la construcción debe observarse lo siguiente:
a) Durante la construcción las piezas de arcilla deben saturarse, sumergiéndolas en agua, al menos
durante 2 horas antes de ser colocadas.
b) Las piezas de concreto deben estar secas al ser colocadas, aunque se permite humedecer levemente las
superficies sobre las que se colocará el mortero.
9.1.2.1.2. Mortero
El mortero a ser utilizado debe cumplir con los requisitos establecidos en el artículo 4.6 de esta Norma.
Adicionalmente durante la construcción debe observarse lo siguiente:
a) Una vez añadida el agua necesaria, el tiempo de mezclado del mortero en mezcladoras mecánicas
adecuadas no debe ser menor de 4 minutos ni del tiempo necesario para alcanzar 120 revoluciones.
b) Si el mortero empieza a endurecerse durante su uso se permite sólo por una vez añadir un poco de
agua, de ser necesario, y mezclar nuevamente hasta alcanzar la consistencia requerida.
c) Los morteros a base de cemento portland ordinario deben ser usados en un lapso no mayor de 2,5 horas
a partir del mezclado inicial.
9.1.2.1.3. Concreto líquido y concreto convencional
El concreto líquido a ser utilizado para rellenar las celdas verticales de las unidades de mampostería debe
cumplir con los requisitos establecidos en el artículo 4.8 de esta Norma.
El concreto empleado para los elementos de confinamiento de concreto reforzado debe cumplir con los
requisitos establecidos en el artículo 4.9 de esta Norma.
9.1.2.2. Procedimiento de construcción
9.1.2.2.1. Juntas de mortero
Las juntas de mortero generadas durante la construcción deben cumplir con lo siguiente:
a) El mortero utilizado para pegar las unidades de mampostería debe cubrir totalmente las caras
horizontales y verticales de las unidades.
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b) El espesor de las juntas es el mínimo necesario para colocar una capa uniforme de mortero y alinear
adecuadamente las unidades de mampostería.
c) Para unidades de fabricación industrializada el espesor de las juntas horizontales no debe ser mayor
que 12 mm si se coloca acero de refuerzo horizontal en las juntas, ni mayor que 10 mm si no se coloca
refuerzo horizontal.
d) Para unidades de fabricación artesanal el espesor de las juntas no debe ser mayor que 15 mm.
e) El espesor mínimo de las juntas de mortero es de 6 mm.
9.1.2.2.2. Aparejo
El aparejo utilizado para la colocación de las unidades de mampostería es trabado, es decir, generando un
desfase a lo largo del muro igual a la mitad de la longitud de las unidades de mampostería en cada hilada
colocada consecutivamente.
Las fórmulas y procedimientos de cálculo especificados en esta Norma corresponden al empleo del
aparejo trabado durante la construcción. En caso de considerar un aparejo diferente, las fórmulas y
procedimientos de cálculo deben ser respaldados mediante evaluaciones experimentales.
9.1.2.2.3. Concreto líquido
Para el vaciado del concreto líquido se debe garantizar lo siguiente:
a) Las celdas o perforaciones de las unidades de mampostería deben estar libres de cualquier materia
extraña y de mortero de la junta.
b) En las celdas de las unidades se debe colocar el concreto líquido de manera que se obtenga un llenado
completo de las mismas.
c) Se puede compactar el concreto líquido, pero sin generar vibración excesiva del acero de refuerzo.
d) El vaciado en las celdas verticales se debe efectuar en tramos no mayores de 50 cm, si el área
transversal de la celda es hasta de 80 cm², o 150 cm, si el área transversal de la celda es mayor que 80
cm².
e) Si por razones constructivas se interrumpe la construcción de un muro durante el día, el concreto
líquido debe alcanzar hasta la mitad de la altura de la unidad de la última hilada.
f) No es necesario llenar totalmente las perforaciones de las unidades multiperforadas.
g) En muros fabricados con unidades huecas y unidades multiperforadas sólo se deben rellenar
completamente las celdas de las unidades huecas.
h) No se permite doblar el acero de refuerzo una vez iniciado el vaciado del concreto líquido.
9.1.2.2.4. Acero de refuerzo
Durante la colocación en obra del acero de refuerzo se debe garantizar lo siguiente:
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a) El detallado del acero de refuerzo, sea este conformado por barras, alambres o mallas electrosoldadas,
deben cumplir con lo especificado en el artículo 5.3 de esta Norma.
b) Las tolerancias para la colocación del acero de refuerzo longitudinal y transversal de los elementos de
confinamiento (machones y vigas de corona) son similares a las empleadas en la construcción de
elementos de concreto reforzado, de acuerdo con la Norma Venezolana Covenin 1753.
c) El acero de refuerzo vertical debe colocarse preferiblemente en los centros de las celdas de la
mampostería reforzada internamente. La tolerancia para su colocación es la cuarta parte de la
dimensión de la celda en sentido transversal o longitudinal, según corresponda.
d) El acero de refuerzo se debe colocar de manera de asegurar que se mantenga fijo durante el vaciado del
concreto en los elementos de confinamiento, el vaciado del concreto líquido en muros reforzados
internamente, la colocación del mortero en las juntas horizontales y la proyección de mortero en muros
reforzados con mallas electrosoldadas.
9.1.2.2.5. Tuberías y ductos
La colocación de las instalaciones sanitarias, eléctricas o cualquier otra que sea necesaria, se debe realizar
de manera que no afecte la integridad de los muros de mampostería estructural, según lo indicado en la
subsección 3.1.6.1.
Adicionalmente durante la construcción debe observarse lo siguiente:
a) Las perforaciones de las unidades de mampostería que alojen tuberías o ductos deben ser rellenadas
con concreto líquido.
b) No se permite colocar tuberías o ductos en los machones de muros confinados.
c) No se permite colocar tuberías o ductos en aquellas perforaciones de las unidades de mampostería que
contengan acero refuerzo.
9.1.2.2.6. Construcción de muros
Adicionalmente a lo indicado en las secciones anteriores, durante la construcción de los muros de
mampostería se debe garantizar lo siguiente:
a) El espesor mínimo de un muro estructural ( ) es 12 cm, excluyendo el espesor del friso, y su relación
altura libre a espesor ( ) no debe exceder de 25.
b) Todos los muros de mampostería, bien sean confinados o reforzados internamente, que se intersecten
deben conectarse entre sí según lo indicado en los capítulos 6 y 7 de esta Norma según corresponda.
c) Las superficies de las juntas de construcción deben ser rugosas y estar limpias.
d) Los muros de fachada que soporten acabados de materiales pétreos naturales o artificiales deben contar
con elementos de anclaje suficientes para soportar dichos acabados.
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e) Durante la construcción se deben tomar las precauciones necesarias para garantizar la estabilidad de
todos los muros, tomando en cuenta posibles empujes horizontales incluyendo los causados por sismo
o por viento.
f) En muros reforzados con mallas de alambre electrosoldado y mortero proyectado, la superficie debe
estar saturada y libre de materiales que puedan afectar la adherencia del mortero.
g) El avance diario de la construcción de cada muro se debe limitar a una altura de 120 cm para evitar que
las juntas de mortero, aún en estado fresco, puedan fallar debido al peso del mismo.
h) La mampostería de unidades de concreto o sílico-calcáreas debe protegerse contra la lluvia, el viento y
la exposición excesiva al sol durante los tres primeros días después de pegar las unidades o de inyectar
las celdas. Este tipo de mampostería no debe curarse mediante riego con agua; sólo en el caso de que
haya evidencia de hidratación deficiente del mortero de pega se debe curar humedeciendo con una
brocha las juntas de mortero de pega teniendo cuidado de no humedecer las unidades de mampostería.
i) La mampostería de unidades de arcilla debe curarse proporcionando humedad y temperatura adecuadas
durante por lo menos 7 días después de pegadas las unidades o de inyectar las celdas.
9.1.2.2.7. Tolerancias
Durante la construcción de la mampostería se debe garantizar el cumplimiento de las siguientes
tolerancias:
a) El eje de un muro estructural en ningún punto debe distar más de 20 mm de lo indicado en los planos
estructurales y de construcción.
b) El desplome de un muro no debe ser mayor que 0,004 veces su altura ni 15 mm.
9.1.3. Construcción de las fundaciones
La construcción de las fundaciones debe cumplir con lo establecido en la sección 3.1.7 de esta Norma.
Adicionalmente, las fundaciones de concreto reforzado deben cumplir con lo establecido en Norma
Venezolana Covenin 1753 vigente.
9.1.4. Higiene y seguridad industrial durante las etapas de fabricación, transporte, montaje y
construcción
Durante las etapas de fabricación, transporte, montaje y construcción se deberá cumplir con la legislación
y normativa sobre higiene y seguridad industrial vigentes en el país.
9.1.5. Mano de obra
La mano de obra empleada debe estar debidamente calificada para la construcción de edificaciones de
mampostería estructural, de acuerdo con el artículo 3.5 de esta Norma.
9.2. INSPECCIÓN, SUPERVISIÓN TÉCNICA Y CONTROL DE OBRA
La inspección, la supervisión técnica y el control de obra durante la construcción de las edificaciones de
mampostería estructural deben cumplir con la legislación y normativa vigentes en el país, además de los
requisitos establecidos en este Capítulo.
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9.2.1. Inspección y supervisión técnica
La inspección responsable de la obra debe supervisar el cumplimiento de las disposiciones constructivas
señaladas en este capítulo.
La supervisión técnica debe verificar que la construcción de la obra se desarrolla en cumplimiento con lo
estipulado en los planos de proyecto, que los materiales estructurales sean sometidos a las pruebas
necesarias y que cumplan con los criterios de calidad de acuerdo con las normas respectivas.
9.2.1.1. Previo a la construcción de los muros de mampostería
Se debe verificar que existan fundaciones bajo todos los muros estructurales y que durante su construcción
se hayan empleado prácticas constructivas adecuadas y se hayan respetado las tolerancias pertinentes.
Se debe verificar que el refuerzo longitudinal de los machones, o bien el refuerzo vertical de los muros,
esté debidamente anclado y en la posición señalada en los planos estructurales. Se debe hacer énfasis en el
cumplimiento de lo indicado en la subsección 5.3.6.6.1 de esta Norma.
9.2.1.2. Durante la construcción de los muros de mampostería
Durante la construcción se debe verificar el cumplimiento de todos los requisitos contemplados en esta
Norma, con especial atención a los siguientes:
a) Las unidades de mampostería sean del tipo y tengan la calidad que se especifican en los planos de
construcción.
b) Las unidades de mampostería de arcilla estén sumergidas en agua al menos 2 horas antes de su
colocación.
c) Las unidades de mampostería de concreto estén secas y que se rocíen con agua justo antes de su
colocación.
d) Las unidades de mampostería estén libres de polvo, grasa, aceite o cualquier otro elemento que reduzca
la adherencia o dificulte su colocación.
e) Las barras, alambres o mallas electrosoldadas de refuerzo sean del tipo, diámetro y grado indicado en
los planos de construcción.
f) El aparejo sea trabado.
g) Los bordes verticales de muros confinados estén dentados o que cuenten con conectores o refuerzo
horizontal.
h) El refuerzo longitudinal de los elementos de confinamiento, o el refuerzo interior de los muros, esté
libre de polvo, grasa o cualquier otra sustancia que afecte la adherencia. Adicionalmente se verifica que
su posición de diseño se mantenga fija durante el vaciado.
i) No se realicen empalmes por solape en más del 50 por ciento del acero longitudinal en la misma
sección de un miembro, sea éste un machón, una viga de corona o un muro.
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j) El acero de refuerzo horizontal sea continuo en el muro, sin empalmes por solape, y esté anclado en sus
extremos con ganchos a 90 grados colocados en el plano del muro.
k) El mortero no se elabore en contacto directo con el suelo o sin control de la dosificación especificada.
l) El relleno de los huecos verticales en piezas huecas de hasta cuatro celdas se realice a la altura máxima
especificada en los planos.
m) Las juntas verticales y horizontales estén totalmente rellenas de mortero.
n) Si se usan unidades multiperforadas, que el mortero penetre en las perforaciones la distancia indicada
en los planos, pero no menos de 10 mm.
o) El espesor de las juntas no exceda el valor indicado en los planos de construcción.
p) El desplome del muro no exceda de 0,004 su altura ni 15 mm.
q) En muros hechos con unidades multiperforadas y piezas huecas (éstas últimas para alojar instalaciones
o refuerzo interior), la pieza hueca esté llena con concreto líquido.
r) En muros reforzados con malla electrosoldada, los conectores de anclaje estén firmemente instalados
en la mampostería y el concreto, con la separación señalada en los planos de construcción.
s) Los muros transversales de carga que lleguen a tope estén conectados con el muro ortogonal.
t) Las aberturas en muros, si así lo señalan los planos, estén reforzadas o existan elementos de
confinamiento en sus bordes.
u) Los antepechos cuenten con machones y vigas de corona o refuerzo interior.
9.2.2. Control de obra
9.2.2.1. Alcance
Toda obra de mampostería estructural, independientemente del área construida y el número de niveles,
debe tener un control de obra de acuerdo con las disposiciones de esta sección.
9.2.2.2. Muestreo y ensayos
El muestreo y los ensayos de los materiales empleados en la construcción de la mampostería se deben
realizar según lo indicado en el capítulo 4 de esta Norma.
9.2.2.2.1. Unidades de mampostería
El muestreo de las unidades de mampostería se debe realizar según lo indicado en la subsección 4.11.1.1
de esta Norma.
Los ensayos se deben realizar según lo indicado en las secciones 4.1.4 y 4.1.5 de esta Norma.
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9.2.2.2.2. Mortero
El muestreo del mortero se debe realizar según lo indicado en la subsección 4.11.1.2 de esta Norma.
Los ensayos se deben realizar según lo indicado en la sección 4.6.3 de esta Norma.
9.2.2.2.3. Concreto líquido
El muestreo del concreto líquido se debe realizar según lo indicado en la subsección 4.11.1.3 de esta
Norma.
Los ensayos se deben realizar según lo indicado en la sección 4.8.5 de esta Norma.
9.2.2.2.4. Mampostería
La resistencia de diseño a compresión de la mampostería debe verificarse según lo indicado en la
subsección 4.11.1.4 de esta Norma.
Los ensayos se deben realizar según lo indicado en la sección 4.7.2 de esta Norma.
9.2.2.2.5. Penetración del mortero en unidades multiperforadas
Para determinar la penetración del mortero en unidades multiperforadas se permite el uso de cualquiera de
los siguientes procedimientos:
a) Según la penetración del mortero. Se determina la penetración del mortero retirando una unidad
multiperforada en un muro de planta baja si la edificación tiene hasta tres niveles, o de planta baja y
primer entrepiso si la edificación tiene más niveles.
b) Según el consumo de mortero. Se controla el consumo de mortero que penetra en las perforaciones de
las unidades, adicional al colocado en las juntas horizontal y vertical, en todos los muros de planta
baja, si la edificación tiene hasta tres niveles, o de planta baja y primer entrepiso si la edificación tiene
más niveles.
9.2.2.3. Criterios de aceptación
Los criterios de aceptación de las unidades de mampostería, el mortero, el concreto líquido y la
mampostería se debe realizar según lo indicado en la subsección 4.11.2 de esta Norma.
9.2.2.3.1. De la penetración del mortero en piezas multiperforadas
Si se emplea el procedimiento de la subsección 9.2.2.2.5.a, la penetración media del mortero, tanto en la
junta superior como en la inferior de la pieza, es de 10 mm, a menos que los planos de construcción
especifiquen otros valores mínimos.
Si se emplea el procedimiento de la subsección 9.2.2.2.5.b, el consumo de mortero varía entre 0,8 y 1,2
veces el consumo indicado en los planos de construcción.
9.2.2.4. Inspección y control de obra de edificaciones en rehabilitación
La inspección, supervisión técnica y control de obra de edificaciones en rehabilitación deben cumplir con
lo indicado en el Capítulo 11 de esta Norma.
65
10. ESTRUCTURACIÓN
10.1. CRITERIOS GENERALES
A continuación se presentan los lineamientos para la estructuración de edificaciones a base de muros de
mampostería estructural, bien sean de mampostería confinada (Capítulo 6) o de mampostería reforzada
internamente (Capítulo 7).
a) Toda edificación debe poseer un sistema estructural para resistir cargas verticales y laterales, con la
estabilidad, resistencia, rigidez y ductilidad necesarias, capaces de trasmitir las fuerzas desde su punto
de aplicación hasta las fundaciones, cumpliendo con los requerimientos de resistencia y deformabilidad
del terreno.
b) Los sistemas de piso y techo deben ser preferiblemente bidireccionales de modo que puedan distribuir
las cargas verticales sobre todos los muros que componen la edificación.
c) No se permite la combinación de sistemas estructurales de diferentes capacidades de disipación de
energía ni en planta ni en altura, de acuerdo con lo indicado en la Sección 3.2.5 de esta Norma.
d) Las edificaciones deben ser preferiblemente regulares en planta y elevación, de acuerdo con lo
indicado en el Artículo 6.5 de la Norma Venezolana Covenin 1756:2016, procurando evitar
concentraciones de masas en el techo de las mismas.
e) Deben existir fundaciones continuas bajo todos los muros de mampostería estructural y deben tener
espesor suficiente para anclar de manera adecuada el acero de refuerzo vertical de los muros, sean estos
confinados o reforzados internamente, de acuerdo con la Sección 3.1.7 de esta Norma. Adicionalmente,
el sistema de fundaciones debe evitar asentamientos diferenciales que puedan causar daños a los muros
y transmitir adecuadamente las solicitaciones al suelo.
10.2. CRITERIOS ESPECÍFICOS PARA EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES
a) En lo posible el sistema estructural para resistir sismos debe ser redundante, de acuerdo con lo indicado
en la Sección 6.6.1 de la Norma Venezolana Covenin 1756:2016, contando con al menos tres planos
resistentes en cada dirección horizontal.
b) Las edificaciones de mampostería deben poseer muros estructurales en sus dos direcciones ortogonales
principales en planta, para proveer las rigideces y resistencias necesarias ante cargas sísmicas u otras
cargas laterales, de acuerdo con lo indicado en la Sección 3.2.3 de esta Norma.
c) Los muros resistentes a cargas laterales en su plano deben cumplir con la relación ⁄ , siendo
la longitud del muro y su altura, según se indica en las Subsecciones 6.3.1.a (mampostería
confinada) y 7.3.1.a (mampostería reforzada internamente) de esta Norma.
d) Para que un muro con abertura(s) sea considerado como resistente a cargas laterales en su plano, puede
requerir elementos de refuerzo alrededor de las mismas según se indica en las secciones 6.1.2
(mampostería confinada) y 7.1.2 (mampostería reforzada internamente).
e) Las edificaciones de mampostería estructural deben poseer densidades de muros resistentes suficientes
para soportar las cargas laterales en cada dirección principal en planta. Las densidades de muros
resistentes a cargas laterales deben ser aproximadamente iguales en las dos direcciones ortogonales. La
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densidad de muros en una dirección se define como la razón entre la sumatoria del área transversal
( , siendo el espesor del muro) de todos los muros resistentes a cargas laterales en esa
dirección y el área de la planta.
f) La distribución en planta de los muros estructurales debe ser lo más simétrica posible para minimizar
los efectos causados por la torsión, evitando excentricidades y riesgos torsionales elevados de acuerdo
con lo indicado en la Subsección 6.5.2.b de la Norma Venezolana Covenin 1756:2016.
g) Los muros estructurales deben ser continuos verticalmente desde el nivel de las fundaciones hasta el
techo de la edificación.
h) Los muros estructurales deben estar arriostrados lateralmente por machones, vigas de corona, muros
que se conecten perpendicularmente a ellos o por los diafragmas de la edificación, según corresponda.
i) Los diafragmas de la edificación deben ser preferentemente rígidos en su plano en los pisos, el techo y
la fundación, de modo que actúen como elementos que integren a los muros estructurales y
compatibilicen sus desplazamientos laterales. Se considera que un diafragma es flexible en su plano
cuando se cumple alguna de las condiciones indicadas en la Subsección 6.5.2.b.4 de la Norma
Venezolana Covenin 1756:2016.
j) Sólo se permite el uso de diafragmas flexibles en edificaciones de un piso o en el último piso de
edificaciones de dos o más pisos. En estos casos se debe prestar especial atención al comportamiento
de los muros estructurales bajo cargas laterales actuando perpendicularmente a sus planos, de acuerdo
con lo indicado en los artículos 6.4 y 7.4 de esta Norma.
k) Los sistemas de piso o techo utilizados como diafragmas deben diseñarse para resistir las solicitaciones
derivadas de su función, garantizando la adecuada unión y transmisión de solicitaciones a los muros
estructurales, además de proporcionar arriostramiento horizontal, de acuerdo con lo indicado en la
Sección 3.2.4 de esta Norma.
l) La altura máxima de las edificaciones de mampostería estructural debe cumplir con lo establecido en la
Sección 6.6.6 de la Norma Venezolana Covenin 1756:2016.
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11. EVALUACIÓN Y REHABILITACIÓN DE ESTRUCTURAS EXISTENTES
11.1. ALCANCE
En este Capítulo se establecen los lineamientos para realizar la evaluación y la rehabilitación de
edificaciones existentes construidas a base de muros de mampostería estructural.
11.2. EVALUACIÓN
11.2.1. Necesidad de evaluación
Una edificación debe ser evaluada cuando se presente alguna de las siguientes condiciones: se tengan
indicios de ocurrencia de daño, comportamiento inadecuado en condiciones de servicio o problemas de
durabilidad; vaya a sufrir modificaciones estructurales, no estructurales o de uso; o cualquier otra
condición que pueda comprometer su seguridad estructural y sismorresistente.
11.2.2. Proceso de evaluación
El proceso de evaluación debe incluir al menos las siguientes acciones:
a) Búsqueda de documentación de la edificación e investigación de la estructura.
b) Levantamiento y análisis del daño.
c) Evaluación de la seguridad estructural.
d) Determinación de la necesidad de rehabilitación.
11.2.3. Búsqueda de documentación de la edificación e investigación de la estructura
11.2.3.1. Información básica
Se debe recolectar información básica sobre la edificación mediante las siguientes acciones:
a) Recopilar la documentación original del proyecto y la construcción, incluyendo estudios geotécnicos,
memorias de análisis y diseño estructural, planos arquitectónicos, estructurales, de construcción y de
inspección, y cualquier otra información documental disponible.
b) Realizar las inspecciones en sitio necesarias para identificar el sistema estructural, su configuración,
calidad de la construcción, condición actual y antigüedad. Si es necesario, se debe remover los
recubrimientos, acabados u otros elementos que impidan realizar la inspección. Igualmente se debe
contrastar lo construido con lo proyectado e identificar cambios al proyecto original.
c) Identificar y estudiar las normas de construcción vigentes para la fecha de diseño y construcción de la
estructura.
d) Determinar las propiedades mecánicas de los materiales estructurales.
e) Realizar un estudio geotécnico del sitio. Esto es particularmente importante si existen daños en las
fundaciones o si las modificaciones que se realicen en la edificación inciden sobre ellas.
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f) Sostener entrevistas con los propietarios, ocupantes, así como con los proyectistas y constructores
originales, de ser posible.
11.2.3.2. Determinación de las propiedades de los materiales
Las propiedades mecánicas de los materiales estructurales se pueden determinar mediante técnicas
destructivas o no destructivas. Las técnicas destructivas se pueden emplear siempre que no deterioren la
resistencia y la capacidad de deformación de los elementos estructurales.
11.2.4. Levantamiento y análisis del daño
Si durante la inspección se observan daños en la edificación, se deben definir el alcance y la magnitud de
los mismos. Igualmente se debe obtener información sobre las acciones que los originaron. En el caso
particular de daños producidos por un terremoto se debe identificar su magnitud, duración, espectros de
respuesta u otros aspectos relevantes.
11.2.4.1. Modo de comportamiento
El modo de comportamiento de un elemento, estructural o no estructural, se puede definir por el tipo de
daño predominante. De igual manera se puede definir por las características geométricas y la resistencia
relativa de sus componentes.
11.2.4.2. Magnitud del daño
La magnitud del daño en los elementos estructurales, de acuerdo con su efecto en la resistencia y la
capacidad de deformación, se puede clasificar en cinco niveles: despreciable, ligero, moderado, severo y
grave. En este último caso la estructura ha sufrido un deterioro tal que su desempeño no es confiable,
pudiendo incluir el colapso parcial o total de la misma.
11.2.5. Evaluación de la seguridad estructural
Para realizar la evaluación de la seguridad estructural de una edificación se debe considerar lo siguiente:
a) El modelo numérico para la evaluación se debe realizar de acuerdo con esta Norma, pudiendo usarse
métodos convencionales de análisis elástico. Se debe tomar en cuenta, entre otros aspectos, su
deformabilidad, irregularidades en elevación y en planta, interacción con edificaciones cercanas, estado
de mantenimiento y uso.
b) Se debe evaluar los diferentes modos de comportamiento posibles de los elementos estructurales y no
estructurales, así como su efecto en el desempeño de la edificación. En la evaluación se debe incluir el
efecto del agrietamiento o cualquier otro tipo de daño presente en dichos elementos.
c) Para determinar la capacidad estructural se pueden usar los requisitos y ecuaciones aplicables de esta
Norma.
d) Cuando un elemento estructural no posee daño se puede suponer que su capacidad original está intacta.
Cuando esté dañado, se debe reducir su capacidad según el tipo y nivel de daño.
69
11.2.6. Determinación de la necesidad de rehabilitación
11.2.6.1. Daños ligeros
Si la evaluación de la seguridad estructural permite concluir que la edificación cumple con la normativa
vigente y sólo existen daños despreciables o ligeros, debe elaborarse un proyecto de rehabilitación que
incluya la restauración o la reparación de los elementos dañados.
11.2.6.2. Daños mayores
Si la evaluación de la seguridad estructural permite concluir que la edificación no cumple con la
normativa vigente, los daños son de magnitud moderada o mayor, o se detectan condiciones que pongan
en peligro su estabilidad, debe elaborarse un proyecto de rehabilitación que incluya, además de la
reparación de los elementos dañados, la modificación de la capacidad de toda la estructura. De igual
manera, la evaluación puede recomendar la demolición parcial o total de la edificación.
11.3. REHABILITACIÓN
11.3.1. Apuntalamiento, rehabilitación temporal y demolición
Cuando se realiza la evaluación o la rehabilitación de una edificación debe tomarse en cuanta lo siguiente:
a) Cuando existan daños que puedan afectar la estabilidad de una estructura y poner en peligro a los
trabajadores dentro de ella o a los usuarios de zonas adyacentes, se debe controlar el acceso a la misma
y proceder a su apuntalamiento o rehabilitación temporal en tanto se terminan las labores.
b) Se debe también apuntalar o rehabilitar temporalmente cuando se efectúen modificaciones que
impliquen la disminución transitoria de la rigidez o la capacidad resistente de algún elemento
estructural.
c) El apuntalamiento o la rehabilitación temporal deben garantizar la estabilidad de la estructura bajo la
acción de las cargas permanentes, variables y accidentales consistentes con las características de las
labores que se realicen.
d) Cuando los daños existentes puedan generar el colapso parcial o total se debe proceder a la demolición
inmediata de la edificación o de la zona en riesgo.
11.3.2. Conexión entre elementos existentes y materiales o elementos nuevos
Las conexiones entre los elementos existentes y los materiales o elementos nuevos se deben diseñar y
ejecutar de modo que puedan desarrollar un comportamiento monolítico, asegurando la transmisión
adecuada de fuerzas entre ellos.
11.3.3. Reparación de elementos
11.3.3.1. Alcance
Cuando se requiera recuperar la capacidad original de un elemento se debe realizar su reparación o
restauración. Cuando se requiera reforzar un elemento dañado, éste debe ser reparado o restaurado
previamente.
70
En la evaluación se debe considerar el nivel de recuperación de la capacidad que sea factible alcanzar para
el modo de comportamiento, magnitud de daño y calidad de ejecución de la reparación del elemento
estructural.
11.3.3.2. Reemplazo de unidades, mortero, barras y concreto dañados
En elementos con daño severo y grave puede ser necesaria la sustitución de los materiales dañados por
materiales nuevos del mismo tipo y con resistencias similares o mayores. Se debe procurar una buena
adherencia entre ellos, así como cambios volumétricos pequeños debidos a la contracción por fraguado.
11.3.3.3. Reparación de grietas
La reparación de grietas puede ser realizada mediante alguna de las siguientes técnicas, atendiendo a las
recomendaciones de uso de los productos empleados, utilizando mano de obra calificada y cuidando su
ejecución:
a) Inyección mediante resinas epóxicas, fluidos a base de polímeros o cemento hidráulico.
b) Inserción de piezas metálicas, tales como placas, grapas, pernos o barras de acero que crucen las
grietas.
c) Bandas de malla de alambre electrosoldado recubiertas con mortero.
11.3.3.4. Reparación de daños debidos a corrosión
Para realizar la reparación se debe remover el material agrietado, sea éste concreto o mampostería, hasta
que las barras de refuerzo corroídas y sanas queden totalmente expuestas en la zona afectada. Si las barras
corroídas han perdido más de un 25 por ciento de su sección transversal deben ser reemplazadas o se
deben colocar barras adicionales adecuadamente ancladas. Para asegurar la adherencia entre los materiales
nuevos, materiales viejos y las barras de refuerzo se deben limpiar las barras y las superficies del material
existente, pudiendo usarse productos adecuados que faciliten la adhesión entre ellos.
11.3.4. Reforzamiento
11.3.4.1. Generalidades
Cuando se requiera incrementar la resistencia o la capacidad de deformación de un elemento estructural se
debe realizar su reforzamiento. Se puede suponer un comportamiento monolítico del elemento original y
su refuerzo, siempre que el diseño y ejecución de sus conexiones así lo permitan garantizar. El
reforzamiento de un elemento usualmente modifica su rigidez, efecto que se debe tomar en cuenta en la
evaluación. Igualmente se debe revisar que el efecto de la modificación de los elementos reforzados no
conduzca a la falla prematura de los elementos no modificados.
11.3.4.2. Encamisado de elementos de concreto y de mampostería
Los elementos de concreto y de mampostería se pueden rehabilitar o reforzar colocando mallas de alambre
electrosoldado o mallas plásticas recubiertas con mortero. También se pueden encamisar los elementos
con mallas de alambre electrosoldado recubiertas con mortero o con materiales plásticos adheridos con
resinas epóxicas. Para esto último se deben atender las recomendaciones de uso de los productos
empleados, utilizar mano de obra calificada y cuidar su ejecución.
71
11.3.4.3. Adición de elementos de confinamiento de concreto reforzado
Se pueden añadir elementos de confinamiento de concreto reforzado en aquellas edificaciones que no los
posean, o bien cuando los existentes no cumplan con los requisitos señalados en el Capítulo 6 de esta
Norma. El diseño, detallado y construcción de los nuevos elementos de confinamiento deben cumplir con
los requisitos del Capítulo 6 de esta Norma, garantizando que su refuerzo longitudinal esté anclado
adecuadamente.
11.3.4.4. Adición o remoción de muros
Se debe añadir o remover muros cuando se requiera corregir irregularidades o defectos en la
estructuración, reforzar en su conjunto o efectuar una modificación del proyecto original de una
edificación.
En el diseño deberá cuidarse que la rigidez de los nuevos elementos sea compatible con la de la estructura
original si se desea un trabajo conjunto.
Se debe prestar especial atención al diseño y ejecución de las conexiones entre los nuevos elementos y la
estructura original.
11.3.5. Fundaciones
Cuando se rehabilita o refuerza una edificación se debe revisar la transmisión de las cargas al sistema de
fundaciones y al suelo. Esto puede conducir a la necesidad de recalzar las fundaciones existentes o
elaborar nuevas fundaciones.
11.3.6. Construcción, supervisión y control de calidad
La inspección, supervisión técnica y control de obra de la rehabilitación de una edificación deben cumplir
con lo indicado en el Capítulo 9 de esta Norma.
72
COMENTARIOS
C-1. OBJETIVOS Y ALCANCE
C-1.1. OBJETIVOS
En esta Norma se presentan los requisitos para el análisis, diseño y construcción de edificaciones a base de
muros de mampostería, confinada o reforzada internamente, con la finalidad de lograr comportamientos
seguros bajo la acción de las solicitaciones permanentes, variables y accidentales establecidas en las
normas vigentes en el país. Se presta especial atención al comportamiento ante las solicitaciones
producidas por movimientos sísmicos de acuerdo con lo establecido en la Norma Venezolana Covenin
1756.
C-1.2. VALIDEZ Y ALCANCE
Esta Norma sustituye a las Normas para el Cálculo de Edificios 1955 del Ministerio de Obras Públicas
(MOP, 1959), específicamente su Parte III titulada Muros y Tabiques, que corresponde a la última norma
que trata sobre mampostería estructural en el país.
Esta Norma está orientada fundamentalmente a edificaciones nuevas a base de muros de mampostería,
excluyendo de su alcance otras estructuras de mampostería tales como columnas, vigas, arcos, chimeneas,
muros de contención u otros de características similares. En el Capítulo 11 se presentan lineamientos para
la evaluación y rehabilitación de edificaciones existentes.
C-2. DEFINICIONES, NOTACIÓN Y UNIDADES
En este capítulo se presenta las definiciones de algunos términos y los símbolos usados en esta Norma
para facilitar su lectura y aplicación. Las unidades utilizadas son consistentes con el uso común en el país.
C-3. REQUISITOS GENERALES
C-3.1. FUNDAMENTOS BÁSICOS
C-3.1.1. Análisis estructural
La estructura debe ser preferiblemente hiperestática, con elementos redundantes, de configuración
simétrica y distribución uniforme de masas, rigideces, resistencias y ductilidad, tanto en planta como en
elevación, evitando discontinuidades de rigidez, resistencia o ductilidad, garantizando que la falla de
algunos de sus miembros no comprometa la estabilidad de la construcción.
C-3.1.2. Procedimiento de diseño
Se adopta el diseño a rotura para hacerlo compatible con el diseño de estructuras de concreto reforzado y
de acero estructural, de acuerdo con las Normas Venezolanas Covenin 1753 y 1618, respectivamente.
Adicionalmente, las fuerzas símicas determinadas según la Norma Venezolana Covenin 1756 son
consistentes con la cedencia de la estructura.
73
C-3.1.5. Miembros de concreto reforzado y acero estructural
Entre los elementos estructurales de concreto reforzado a los que se refieren la sección 3.1.5 de la Norma
se encuentran los componentes del sistema de fundaciones y los sistemas de piso y techo. Los requisitos
establecidos en la Norma Venezolana Covenin 1753 también aplican al detallado del acero de refuerzo
longitudinal y transversal de los muros de mampostería estructural. Los requisitos establecidos en la
Norma Venezolana 1618 aplican a elementos de acero estructural tales como sistemas de piso o techo, o
en los elementos de confinamiento en muros confinados con perfiles metálicos.
C-3.1.6.1. Ubicación de las instalaciones
Si se desea que las instalaciones estén empotradas en los muros de mampostería, éstas se deben ubicar en
los huecos de los bloques durante la construcción. No es conveniente generar ranuras en los muros una
vez construidos, puesto que esto afecta su integridad y compromete su comportamiento estructural. Véase
la figura 1.
Las tuberías verticales de aguas blancas y servidas pueden ubicarse en ductos que facilitan su
mantenimiento. Estas tuberías también pueden ser empotradas dentro de las denominadas “paredes
húmedas”. Éstas son paredes de mampostería destinadas únicamente a contener las tuberías de las
instalaciones y que no forman parte del sistema estructural.
Figura 1. Colocación de instalaciones empotradas (a) correcta (b) incorrecta
(Gallegos & Casabone, 2005).
C-3.1.7. Fundaciones
La presencia de fundaciones continuas bajo todos los muros de mampostería es importante, puesto que los
muros son los elementos estructurales encargados de soportar las solicitaciones y transmitirlas a través de
las cimentaciones al suelo, véase la figura 2. Además de las características indicadas en la Sección 3.1.7,
las fundaciones empleadas para muros de mampostería confinada con perfiles de acero deben poseer
características que permitan garantizar el anclaje adecuado de las planchas base de los machones.
(a) (b)
74
Figura 2. Presencia de fundaciones continuas bajo todos los muros de mampostería estructural (Marinilli,
2013).
C-3.2. ANÁLISIS Y DISEÑO SISMORRESISTENTE
C-3.2.1. Consideraciones generales
Para implementar el análisis estructural se puede utilizar el modelo de muros en voladizo empotrados en la
base y arriostrados lateralmente por los diafragmas de piso. Igualmente se puede emplear el método de la
columna ancha. En su defecto, puede utilizarse cualquier modelo estructural alternativo compatible con el
funcionamiento real de la edificación ante la solicitación analizada, siempre que se garantice por evidencia
experimental o teórica la mejor exactitud de la respuesta determinada con el modelo alternativo. En
cualquier caso el número de masas y grados de libertad seleccionados por el proyectista para discretizar la
estructura, debe representar apropiadamente la influencia de la respuesta inercial de las masas y la
distribución de rigideces de la edificación.
C-3.2.2.1. Capacidad de absorción y disipación de energía
Las edificaciones estructuradas con muros mampostería poseen capacidades que van de moderadas a bajas
para absorber y disipar energía en el rango inelástico bajo acciones sísmicas. Debido a esto las
edificaciones que cumplan los requisitos de esta Norma se clasifican como Nivel de Diseño ND2 de
acuerdo con la Norma Venezolana Covenin 1756:2016.
C-3.2.2.2. Factor de reducción de respuesta
Las edificaciones estructuradas con muros mampostería poseen capacidades que van de moderadas a bajas
para absorber y disipar energía en el rango inelástico bajo acciones sísmicas, mostrando también
ductilidades moderadas. Debido a esto a las edificaciones que cumplan con los requisitos de esta Norma se
les asignan valores del factor de reducción básico (R0) de acuerdo con la Norma Venezolana Covenin
1756:2016.
C-3.2.2.3. Ductilidad
Las fuerzas de diseño establecidas en la Norma Venezolana Covenin 1756 pueden ser excedidas durante la
vida útil de la edificación, aunque con una baja probabilidad de ocurrencia, por lo que las estructuras de
mampostería deben disponer de una reserva de capacidad de deformación y de disipación de energía para
enfrentar esta situación y mantener su estabilidad e integridad durante un terremoto. Las estructuras de
75
comportamiento frágil no poseen esta capacidad de deformación y de disipación de energía y han tenido
comportamientos inadecuados durante terremotos pasados. Debido a esto no se permiten edificaciones de
mampostería estructural de carácter frágil en todo el territorio nacional. Para los efectos de disipar energía,
las edificaciones deben ser de mampostería confinada o de mampostería reforzada internamente.
C-3.2.2.4. Relación de deriva lateral total permisible
El valor máximo de la relación de deriva lateral total establecido en la Norma Venezolana Covenin
1756:2016 tiene como finalidad limitar los daños ocurridos bajo la acción del sismo de diseño.
C-3.2.3. Existencia de sistemas resistentes a sismo en dos direcciones ortogonales en planta
Los muros de mampostería estructural son elementos que poseen rigidez y resistencia para fuerzas
aplicadas en su plano; sin embargo, poseen baja rigidez y resistencia cuando se aplican fuerzas
perpendicularmente a ellos. Adicionalmente, la excitación sísmica puede actuar con cualquier ángulo de
incidencia sobre la edificación y ésta debe estar en capacidad de soportar las solicitaciones generadas
independientemente del ángulo de incidencia. Estas razones apuntan a la necesidad de proveer muros
portantes en las dos direcciones ortogonales principales en planta de una edificación.
C-3.2.5. Combinación de sistemas estructurales
Debido a que las edificaciones de mampostería pueden incursionar en el rango de comportamiento
inelástico bajo la acción de sismos severos, no se considera conveniente la combinación de sistemas
estructurales de diferentes capacidades de disipación de energía ni en planta ni en altura.
C-3.6. SUPERVISIÓN TÉCNICA DURANTE LA CONSTRUCCIÓN
C-3.6.1. Función de la supervisión técnica
Debido a que la mampostería estructural es muy susceptible a sufrir defectos por la calidad de los
materiales y la calidad de la mano de obra, es recomendable que toda construcción se realice bajo estricta
supervisión técnica de un profesional calificado, preferiblemente ingeniero civil o arquitecto, o en su
defecto de un representante competente bajo su responsabilidad.
C-4. MATERIALES
C-4.1. UNIDADES DE MAMPOSTERÍA
C-4.1.1. Características generales
Sólo se pueden utilizar unidades de mampostería con perforaciones horizontales en edificaciones de 1 o 2
pisos, localizadas en las zonas sísmicas con de acuerdo con la Norma Venezolana Covenin
1756:2016, debido a su comportamiento frágil bajo la acción de cargas laterales. La resistencia de diseño a
compresión de la mampostería y la resistencia de diseño a compresión diagonal de la mampostería
deben obtenerse experimentalmente.
76
C-4.1.3. Clasificación
Las unidades de mampostería se clasifican en esta Norma como unidades macizas y unidades huecas. La
figura 3 permite identificar las características de las unidades huecas y las unidades multiperforadas de
acuerdo con la Sección 4.1.3.
C-4.1.4.2.1. Determinación de la resistencia de diseño
La variabilidad de la resistencia de las unidades de mampostería se puede expresar comúnmente mediante
el coeficiente de variación, calculado como . Los límites propuestos indican que no se deben
tomar valores del coeficiente de variación menores que 0,20 para unidades producidas mediante procesos
mecanizados con buen control de calidad, 0,30 para unidades producidas mediante procesos mecanizados
sin control de calidad o 0,35 para piezas de producción artesanal. Estos límites toman en cuenta el grado
de dispersión que se puede obtener en la resistencia a la compresión de las unidades de mampostería, de
acuerdo con el método de producción empleado y el control de calidad asociado a éste.
Figura 3. Unidades de mampostería (a) huecas y (b) multiperforadas
(Modificado de la NTCDF, 2004).
C-4.2. CEMENTANTES
El cemento de albañilería se obtiene al incluir en la fabricación del cemento algún material que incremente
su plasticidad, tal como cal hidratada, yeso o algún aditivo. La propiedad más importante del cemento de
albañilería es la capacidad de retención de agua, lo que eleva y mantiene durante un período más
prolongado la plasticidad del mortero, reduciendo su segregación y facilitando su uso en obra. Sin
embargo, el uso de cemento de albañilería tiende a producir concretos y morteros con resistencias menores
a aquellos elaborados con cemento hidráulico convencional.
(a)
(b)
13 mm
15 mm
0,75 ≥ 0,50
77
La adición de cal hidratada al mortero mejora su trabajabilidad y retarda el fraguado del mismo, lo que
facilita su uso en obra; sin embargo, reduce la resistencia que puede desarrollar el mortero por lo que debe
ser usado de manera controlada. El uso de cal hidratada no puede sustituir de manera alguna el uso del
cemento Portland o del cemento de albañilería en la elaboración de mortero. Tampoco debe ser utilizada
cuando se emplea cemento de albañilería.
C-4.3. AGREGADOS
Los agregados utilizados para la construcción de estructuras de mampostería, sean éstas reforzadas
internamente o confinadas, deben tener características similares a aquellos utilizados para la construcción
con concreto estructural. Sin embargo, la granulometría del agregado debe adecuarse al uso del mortero y
a las características de los pequeños espacios donde se realizan los vaciados de concreto durante la
construcción, tal como se especifica en los Artículos 4.6, 4.8 y 4.9 de esta Norma. El uso de “arena
amarilla” se considera inadecuado para la elaboración tanto del mortero como del concreto, sea éste
convencional o líquido.
C-4.6. MORTERO
El mortero es utilizado para unir las unidades de mampostería horizontal y verticalmente entre sí, por lo
que también es comúnmente conocido como “mortero de pega” o “pega”.
C-4.6.3.1. Ensayo
El ensayo a compresión del mortero puede ser realizado alternativamente sobre cilindros de 75 mm de
diámetro y 150 mm de altura elaborados con los materiales, dosificaciones y procedimientos usados en
obra, siempre que los resultados se correlacionen con los correspondientes a probetas cúbicas de 50,8 mm
de arista usados para determinar la dosificación.
C-4.7. MAMPOSTERÍA
Los ensayos a compresión de pilas y compresión diagonal de muretes permiten determinar las propiedades
mecánicas de la mampostería, entendida ésta como el material estructural compuesto por las unidades, el
mortero y el concreto líquido cuando sea utilizado. Las resistencias de diseño a compresión y a corte
de la mampostería se determinan preferiblemente de manera experimental antes de iniciar el proyecto,
con los materiales, condiciones y mano de obra que serán empleados en la obra. Alternativamente se
pueden emplear las resistencias indicadas en las Subsecciones 4.7.2.2 (Tabla 4) y 4.7.3.2 (Tabla 5)
siempre que se cumplan rigurosamente las condiciones indicadas en ellos; cuando esto no sea así, las
resistencias se deben determinar de manera experimental.
C-4.7.2. Resistencia a compresión
C-4.7.2.2. Valores indicativos
Los valores indicativos de la resistencia a compresión de la mampostería, para diversos tipos de unidades
de mampostería y morteros, mostrados en la tabla 4 se sustentan en la Norma Mexicana (NTCM, 2004) y
en la guía de diseño sísmico para edificaciones de mampostería confinada de baja altura (Meli et al.,
2011).
78
C-4.7.3. Resistencia a compresión diagonal
C-4.7.3.2. Valores indicativos
Los valores indicativos de la resistencia a compresión diagonal de la mampostería, para diversos tipos de
unidades de mampostería y morteros, mostrados en la tabla 4.5 se sustentan en la Norma Mexicana
(NTCM, 2004) y en la guía de diseño sísmico para edificaciones de mampostería confinada de baja altura
(Meli et al., 2011).
El límite para la resistencia de diseño a compresión diagonal establecido en la Tabla 4.5 como √
(expresado en kgf/cm2), se basa en la correlación experimental observada entre la resistencia a compresión
axial y a compresión diagonal de la mampostería (véase por ejemplo la referencia Gallegos & Casabone,
2005).
C-4.7.5. Resistencia a tracción
Se desprecia la resistencia a tracción de la mampostería para fines de diseño, tal como se acostumbra en el
diseño de elementos estructurales de concreto reforzado. De presentarse solicitaciones que impliquen
tensiones a tracción en la mampostería se debe proporcionar el acero de refuerzo necesario.
C-4.7.6. Módulo de elasticidad
Para fines del análisis para cargas sísmicas se debe usar el módulo de elasticidad para cargas de corta
duración indicadas en la Sección 4.7.6 de esta Norma.
C-4.8. CONCRETO LÍQUIDO
En la preparación, transporte y vaciado en la obra del concreto líquido se debe garantizar que se puedan
rellenar de manera adecuada las celdas de las unidades de mampostería, sin que se produzca segregación
de la mezcla durante todo el proceso.
En el caso de muros de mampostería reforzada se debe garantizar que las barras de acero de refuerzo
queden totalmente rodeadas por el concreto líquido, de manera que la mampostería y el refuerzo queden
integrados en un conjunto estructural.
C-4.8.5. Resistencia a compresión
C-4.8.5.1. Ensayo
Las probetas elaboradas usando como molde las unidades de mampostería tienen como finalidad que el
proceso de fraguado del concreto líquido ocurra bajo condiciones similares a las presentes en la obra
(véase figura 4). Alternativamente se permite la elaboración de probetas cilíndricas convencionales con las
características indicadas en la Subsección 4.8.5.1.
C-4.11. EVALUACIÓN Y ACEPTACIÓN DE LA MAMPOSTERÍA
Los criterios de aceptación y rechazo presentados para la mampostería y sus componentes son compatibles
con los utilizados en la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto
Estructural” para aceptar o rechazar el concreto usado en obra.
79
Figura 4. Elaboración de las probetas usando las unidades de mampostería como molde (Gallegos &
Casabone, 2005).
C-5. ESPECIFICACIONES GENERALES PARA ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
C-5.1. CRITERIOS DE DISEÑO
C-5.1.1. Criterios generales
El diseño y detallado de las edificaciones de mampostería estructural, diseñadas y construidas con apego a
esta Norma, tienen como fin garantizar que su expectativa de vida útil sea de al menos 50 años.
C-5.1.2. Estado límite de agotamiento resistente
El método de diseño para edificaciones de mampostería estructural planteado en esta Norma es consistente
con el estado límite de agotamiento resistente, por lo que se presentan combinaciones que permiten
factorizar las cargas para hacerlas consistentes con ese estado límite y factores que permiten reducir
adecuadamente las resistencias.
C-5.1.3. Estado límite de servicio
Las comprobaciones indicadas tienen como finalidad garantizar que el funcionamiento en condiciones de
servicio de las edificaciones de mampostería estructural, diseñadas y construidas con apego a esta Norma,
sea adecuado desde el punto de vista estructural y operativo.
C-5.1.4. Diseño por durabilidad
Los requisitos por durabilidad y las medidas de protección contra la acción de agentes externos son
consistentes con lo establecido en la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y Construcción de
Obras de Concreto Estructural”.
C-5.1.5. Combinaciones de carga
Las combinaciones de carga para el estado límite de agotamiento resistente, así como las consideraciones
adicionales para su aplicación, son tomadas de la Norma Venezolana Covenin 1753 “Proyecto y
Construcción de Obras de Concreto Estructural”.
80
C-5.1.7. Hipótesis para la obtención de resistencias de diseño
Las hipótesis para la determinación de la resistencia teórica de diseño de una sección de mampostería
sometida a compresión axial, flexión o flexión y carga axial son similares a las utilizadas para secciones
de concreto reforzado.
C-5.1.9. Diseño de sistemas de piso y techo
La unión adecuada entre los sistemas de piso y techo, basados en miembros de concreto reforzado, y los
muros de mampostería estructural se puede lograr mediante el anclaje del acero de refuerzo de los
miembros estructurales y el vaciado del concreto. En el caso de sistemas de piso o techo de acero, o de
losas de tabelones, se debe garantizar la sujeción adecuada de los nervios de acero, no sólo mediante
apoyos de longitudes adecuadas sobre los muros, sino mediante ganchos que los amarren a los muros de
mampostería estructural (véase por ejemplo las referencias Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica,
2001 o Marinilli, 2013).
C-5.2. MÉTODOS DE ANÁLISIS
C-5.2.2. Análisis bajo la acción de cargas verticales
C-5.2.2.3. Factor de reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez
La resistencia a compresión de un muro de mampostería estructural puede verse afectada tanto por la
esbeltez del muro, como por la excentricidad con que actúa la carga axial sobre éste. Los factores de
reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez ( ) que se indican en esta subsección permiten
tomar en cuenta estos efectos para el cálculo de la resistencia a compresión.
C-5.2.2.4. Efecto de las restricciones a las deformaciones laterales
La fórmula 5.11 permite considerar el efecto del arriostramiento transversal producido por otros
elementos, tales como otros muros, machones o contrafuertes, sobre el muro en consideración (véase la
figura 5) para la determinación del factor de reducción de resistencia por excentricidad y esbeltez ( ).
C-5.2.3. Análisis bajo la acción de cargas laterales
Se permite realizar los modelos matemáticos de las edificaciones de mampostería estructural con el
método de columnas anchas cuando se cumplen las condiciones indicadas la Subsección 5.2.3.1. Los
muros y segmentos de muro sin aberturas de mampostería confinada o reforzada interiormente, se pueden
modelar con el método de columnas anchas, siempre que se usen los momentos de inercia y las áreas de
cortante iguales a las del muro o segmento que se están modelando.
Cuando se requiere elaborar un modelo matemático más refinado se puede usar el método de elementos
finitos, el método de puntales y tensores u otros procedimientos analíticos similares que permitan modelar
adecuadamente la distribución de las aberturas en los muros y su efecto en las rigideces, deformaciones y
distribuciones de esfuerzos a lo largo y alto de los muros.
81
Figura 5. Restricciones a las deformaciones laterales de un muro
(Modificado de la NTCDF, 2004).
C-5.3. DETALLADO DEL ACERO DE REFUERZO
En términos generales el detallado, anclaje y protección del acero de refuerzo, cualesquiera sean sus
características, se realiza de acuerdo a la práctica común empleada en las edificaciones de concreto
reforzado. En este caso particular dicha práctica constructiva se recoge en la Norma Venezolana Covenin
1753 “Proyecto y Construcción de Obras de Concreto Estructural” vigente.
C-5.3.2. Tamaño del acero de refuerzo
La figura 6 muestra los requisitos de tamaño y colocación del acero de refuerzo longitudinal y horizontal
en muros de mampostería confinada o reforzada internamente.
C-5.3.3. Colocación y separación del acero de refuerzo longitudinal
La figura 7 muestra los requisitos de colocación y separación del acero de refuerzo longitudinal y
horizontal en muros de mampostería confinada o reforzada internamente.
C-5.3.4. Protección del acero de refuerzo
La figura 8 muestra los requisitos de colocación y protección del acero de refuerzo longitudinal en muros
de mampostería reforzada internamente. Detalles adicionales para el acero longitudinal y horizontal de
muros de mampostería confinada o reforzada pueden ser vistos en las figuras 6 y 7.
82
Figura 6. Tamaño y colocación del acero de refuerzo
(Modificado de la NTCDF, 2004).
Figura 7. Colocación y separación del acero de refuerzo
(Modificado de la NTCDF, 2004).
Figura 8. Colocación y protección del acero de refuerzo
(Modificado de la NTCDF, 2004).
C-5.3.6.4. Refuerzo horizontal en juntas de mortero
Si se requiere colocar refuerzo horizontal, éste debe colocarse en las juntas de mortero y debe anclarse en
los machones o en las celdas rellenas reforzadas. El refuerzo se debe anclar mediante ganchos a 90 grados
colocados dentro de los machones o las celdas. La extensión del gancho se colocará verticalmente dentro
del machón o de la celda rellena, lo más alejado posible de la cara del machón o de la pared de la celda
rellena en contacto con la mampostería. Véase la figura 9.
83
Figura 9. Anclaje del refuerzo horizontal en (a) muros de mampostería confinada y (b) muros de
mampostería reforzada (Modificado de la NTCDF, 2004).
C-5.3.6.5. Mallas de alambre electrosoldado
Las mallas de alambre electrosoldado constituyen una alternativa para reforzar muros de mampostería
estructural, sean estos nuevos o existentes, siempre que estén adecuadamente ancladas a la mampostería y
al concreto y recubiertas por mortero. Véase la figura 10.
C-5.3.6.6. Empalmes del acero de refuerzo
No se debe realizar empalmes por solape del acero de refuerzo en aquellas zonas de las edificaciones de
mampostería donde se espera que ocurran daños durante la ocurrencia de terremotos destructores, tales
como los muros reforzados de planta baja o los extremos superiores e inferiores de los machones.
Figura 10. Detalles del refuerzo con mallas de acero electrosoldado
(Modificado de la NTCDF, 2004).
(b)
Pared de mampostería
(a)
Machón Celda rellena
Refuerzo horizontal
84
C-6. MAMPOSTERÍA CONFINADA
C-6.1. CRITERIOS GENERALES
En Venezuela los elementos de confinamiento verticales son usualmente conocidos como machones y los
horizontales como vigas de corona, siendo sus secciones transversales de dimensiones similares al espesor
de la pared de mampostería. En otros países latinoamericanos estos pueden tener otras denominaciones.
Para que un muro se considere confinado deben existir elementos de confinamiento en todo su perímetro
y, cuando estos sean de concreto reforzado, su vaciado se debe realizar después de construida la pared de
mampostería para garantizar la unión adecuada entre todas las partes, junto con el endentado o los
conectores metálicos. La Figura 11 permite ilustrar la diferencia entre un muro de mampostería confinada
y un pórtico de concreto reforzado relleno con una pared de mampostería. Estas diferencias condicionan el
comportamiento de cada uno de estos sistemas bajo la acción de cargas laterales (véase por ejemplo la
referencia Meli et al., 2011).
Figura 11. Diferencia entre (a) un muro de mampostería confinada y (b) un pórtico de concreto reforzado
relleno con mampostería (Marinilli, 2013).
C-6.1.1. Requisitos para muros de mampostería confinada
La Figura 12.a muestra los requisitos de ubicación para los elementos de confinamiento en edificaciones a
base de muros de mampostería confinada.
Las figuras 12.b y 12.c muestran los requisitos para las secciones transversales y el refuerzo longitudinal
de los elementos de confinamiento y los requisitos para el refuerzo transversal de los elementos de
confinamiento, respectivamente. La Figura 12.d muestra los requisitos especiales de espaciamiento del
refuerzo transversal en machones en zonas sísmicas con según la Norma Venezolana Covenin
1756:2016.
(a) (b)
85
C-6.2. RESISTENCIA A COMPRESIÓN Y A FLEXIÓN Y CARGA AXIAL EN EL PLANO DEL
MURO
C-6.2.2.2. Método alternativo
El uso de las ecuaciones 6.4 y 6.5 del método alternativo arrojan valores suficientemente aproximados y
conservadores del momento flector resistente de diseño.
Si existen machones intermedios, se debe evaluar si contribuyen a la resistencia teórica a flexión de los
muros de mampostería confinada (véase por ejemplo la referencia Marinilli & Castilla, 2007).
Figura 12.a. Requisitos de ubicación para elementos de confinamiento
(Modificado de Meli et al., 2011).
Viga de corona en parapetos ≥ 50 cm
Machones en parapetos
Elementos de confinamiento alrededor de las aberturas
Machones en la intersección de los muros y las esquinas
Vigas de corona en los extremos de cada muro y espaciamiento ≤ 3 m
H/t ≤ 25 t ≥ 12 cm H
Losa
t
Machones en los extremos de cada muro y espaciamiento ≤ 1,5 H o 4 m
Viga de corona en el
extremo del muro
Techo
Machón
Viga de corona
sobre la culata Viga de corona
sobre la culata
Culata o frontón
Machón intermedio
86
Figura 12.b. Requisitos para las secciones transversales y el refuerzo longitudinal de los elementos de
confinamiento (Modificado de NTCM, 2004 y Meli et al., 2011).
Figura 12.c. Requisitos para el refuerzo transversal de los elementos de confinamiento (Modificado de
Meli et al., 2011).
Figura 12.d. Requisito especial de espaciamiento del refuerzo transversal en machones en zonas sísmicas
con según la Norma Venezolana Covenin 1756:2016 (Modificado de Meli et al., 2011).
hc ≥ t (12 cm)
t
Mínimo 4 barras No. 3 o 10M
Machón Pared
≥ t (12 cm)
≥ t (12 cm)
t
≥ t (12 cm)
Pared
Viga de corona
Mínimo 4 barras No. 3 o 10M
Estribos y ligaduras
cerrados con db ≥ 6 mm
Mínimo 6 cm o 6 db
Recubrimiento
mínimo 25 mm
Ganchos a 135°
s
Colocación del refuerzo transversal con s ≤ 20 cm o 1,5 t en machones y vigas de corona alternando la ubicación de los ganchos Véase la figura C-6.1.1.d para requisitos especiales
Ho ≥ 2h
c o H/6
Ho
H
87
C-6.3. RESISTENCIA A CARGAS LATERALES
C-6.3.2. Fuerza cortante resistida por la mampostería
La resistencia a corte de un muro de mampostería confinada determinada mediante la fórmula 6.6
corresponde a la resistencia al agrietamiento de la mampostería. No se considera el aporte que puedan
tener los elementos de confinamiento a la resistencia a corte del muro.
C-6.3.3. Fuerza cortante resistida por el acero de refuerzo horizontal
Se permite el uso de refuerzo horizontal para resistir cargas laterales, mediante la colocación de barras o
alambres de acero corrugados en las juntas de mortero durante la construcción, o mediante la colocación
de mallas de alambres electrosoldados en las caras de las paredes de mampostería. El acero de refuerzo
horizontal, en cualquiera de los casos, debe estar debidamente anclado, detallado y en el caso de las mallas
éstas deben estar recubiertas de mortero. La presencia del mortero no se considera que aporte resistencia
alguna y no se debe considerar para el cálculo de las cuantías mínimas y máximas.
C-6.4. VERIFICACIÓN DE COMPORTAMIENTO BAJO CARGAS PERPENDICULARES AL
PLANO DEL MURO
Los muros de mampostería confinada son efectivos para aportar rigidez y resistencia bajo la acción de
cargas en su plano. Sin embargo, durante un sismo también se producen fuerzas inerciales que actúan
perpendicularmente a estos, por lo que se debe verificar su comportamiento bajo tales acciones, sobre todo
si no se cumplen a cabalidad los requisitos indicados en el Artículo 6.4. Esta verificación se basa en
suponer que el muro se comporta como una losa con condiciones de apoyo en su perímetro que son
consistentes con la presencia de los elementos de confinamiento, elementos estructurales verticales que les
sirven de arriostramiento lateral y las características de los diafragmas y sus uniones con estos. La figura
13 muestra los mecanismos de falla de muros de mampostería confinada bajo la acción de cargas
perpendiculares a sus planos.
Figura 13. Mecanismos de falla de muros de mampostería confinada bajo la acción de cargas
perpendiculares a sus planos con (a) diafragma rígido y (b) diafragma flexible (Modificado de Meli et al.,
2011).
(a) Diafragma
rígido (b) Diafragma
flexible
Fuerza
sísmica
flexible
Fuerza
sísmica
flexible
88
C-7. MAMPOSTERÍA REFORZADA INTERNAMENTE
C-7.1. CRITERIOS GENERALES
Para que un muro se considere reforzado debe poseer acero de refuerzo adecuadamente distribuido
horizontal y verticalmente y anclado en sus extremos. En Venezuela no existe mucha experiencia en la
construcción de edificaciones a base de muros de mampostería reforzada internamente; sin embargo, dada
la experiencia y el adecuado comportamiento durante terremotos pasados a nivel internacional se incluye
en el alcance de esta Norma.
C-7.1.1. Requisitos para muros de mampostería reforzada internamente
La Figura 14 muestra los requisitos para muros de mampostería reforzada internamente, incluyendo la
distribución y cantidad de refuerzo horizontal y vertical.
Figura 14. Requisitos para muros de mampostería reforzada internamente
(Modificado de NTCM, 2004).
H/t ≤ 25
t ≥ 12 cm Planta
viga de corona o
Elevación
89
C-7.1.3. Intersección de muros
C-7.1.3.1. Método alternativo
La Figura 15 muestra la conexión de acuerdo con el método alternativo de dos muros de mampostería
reforzada internamente, aproximadamente ortogonales entre sí, que llegan a tope sin que se traben las
unidades de mampostería.
Figura 15. Conexión de dos muros de mampostería reforzada internamente sin que se traben las unidades
de mampostería (Modificado de NTCM, 2004).
C-7.2. RESISTENCIA A COMPRESIÓN Y A FLEXIÓN Y CARGA AXIAL EN EL PLANO DEL
MURO
C-7.2.2.2. Método alternativo
El uso de las ecuaciones 7.6 y 7.7 del método alternativo, para muros reforzados con barras verticales
colocadas simétricamente en sus extremos, arrojan valores suficientemente aproximados y conservadores
del momento flector resistente de diseño.
C-7.3. RESISTENCIA A CARGAS LATERALES
C-7.3.2. Fuerza cortante resistida por la mampostería
La resistencia a corte de un muro de mampostería reforzada internamente determinada mediante la
fórmula 7.8 corresponde a la resistencia al agrietamiento de la mampostería.
C-7.3.3. Fuerza cortante resistida por el acero de refuerzo horizontal
El uso de refuerzo horizontal colabora para resistir cargas laterales, mediante la colocación de barras o
alambres de acero corrugados en las juntas de mortero durante la construcción, o mediante la colocación
de mallas de alambres electrosoldados en las caras de las paredes de mampostería. El acero de refuerzo
horizontal, en cualquiera de los casos, debe estar debidamente anclado, detallado y en el caso de las mallas
éstas deben estar recubiertas de mortero. La presencia del mortero no se considera que aporte resistencia
alguna y no se debe considerar para el cálculo de las cuantías mínimas y máximas.
Elevación
Planta
90
C-7.4. VERIFICACIÓN DE COMPORTAMIENTO BAJO CARGAS PERPENDICULARES AL
PLANO DEL MURO
Los muros de mampostería reforzada internamente son efectivos para aportar rigidez y resistencia bajo la
acción de cargas en su plano. Sin embargo, durante un sismo también se producen fuerzas inerciales que
actúan perpendicularmente a estos, por lo que se debe verificar su comportamiento bajo tales acciones.
Esta verificación se basa en suponer que el muro se comporta como una losa con condiciones de apoyo en
su perímetro que son consistentes con la presencia de los elementos estructurales verticales que les sirven
de arriostramiento lateral y las características de los diafragmas y sus uniones con estos. Véase la figura
13.
C-8. MUROS DIAFRAGMA
C-8.1. CRITERIOS GENERALES
La presencia de muros diafragmas en un pórtico, sea éste de concreto reforzado o de acero, puede
modificar su rigidez y resistencia desde el punto de vista sismorresistente. Adicionalmente la falla de los
muros diafragmas durante un terremoto puede inducir mecanismos de falla frágiles, particularmente en las
columnas de concreto reforzado, debido a la súbita redistribución de fuerzas horizontales.
Las diferencias entre una estructura de muros de mampostería reforzada y un pórtico resistente a
momentos con muros diafragmas se pueden identificar en los siguientes aspectos: secuencia del proceso
constructivo, relación entre las dimensiones de los miembros estructurales y el espesor de las paredes de
mampostería y la manera en que resisten las cargas gravitatorias y las cargas laterales (Meli, et al., 2011).
De acuerdo con el alcance de esta Norma los muros diafragma sólo pueden ser considerados, en cuanto a
su aporte de rigidez y/o resistencia, en la evaluación y eventual adecuación sismorresistente de
edificaciones existentes.
C-8.3. RESISTENCIA A FUERZAS CORTANTES EN SU PLANO
La resistencia a corte que aporta la mampostería sólo depende de la resistencia de diseño a compresión
diagonal y la sección transversal del muro. A diferencia de la resistencia que aporta la mampostería en
muros confinados (Capítulo 6) o en muros reforzados internamente (Capítulo 7), no se toma en cuenta el
efecto de la carga axial ( ). El aporte a la resistencia del acero horizontal es similar al considerado para
muros confinados o reforzados internamente.
C-8.5. VOLCAMIENTO FUERA DE SU PLANO
La evaluación de la estabilidad y la resistencia de los muros diafragma para fuerzas actuando
perpendicularmente a su plano se realiza de manera análoga a los muros confinados (Capítulo 6) o a los
muros reforzados internamente (Capítulo 7).
C-8.6. INTERACCIÓN ENTRE EL MURO DIAFRAGMA Y EL PÓRTICO
La falla de un muro diafragma en su plano durante un terremoto puede generar una súbita transferencia de
solicitaciones a las columnas contiguas. Los requisitos establecidos en el Artículo 8.6 buscan garantizar
que dichas columnas tengan suficiente resistencia a corte para evitar su falla al corte bajo estas
circunstancias, tal como se ilustra en la figura 16.
91
Figura 16. Interacción entre un muro diafragma y un pórtico
(Modificado de NTCM, 2004).
C-9. CONSTRUCCIÓN, INSPECCIÓN Y CONTROL DE OBRA
C-9.1. CONSTRUCCIÓN
Es importante cuidar todos los aspectos relacionados con la construcción de edificaciones a base de muros
de mampostería estructural desde la calidad de los materiales, su manejo, preparación, colocación y mano
de obra empleada. Esto permite garantizar comportamientos adecuados bajo la acción de cargas
permanentes, cargas variables y cargas accidentales, como las producidas por viento o sismo. Igualmente
permite garantizar una durabilidad adecuada de la edificación.
C-9.2. INSPECCIÓN, SUPERVISIÓN TÉCNICA Y CONTROL DE OBRA
Debido a que la mampostería estructural es muy susceptible a sufrir defectos por la calidad de los
materiales y la calidad de la mano de obra, es recomendable que toda construcción se realice bajo estricta
supervisión técnica de un profesional calificado, preferiblemente ingeniero civil o arquitecto, o en su
defecto de un representante competente bajo su responsabilidad.
C-10. ESTRUCTURACIÓN
C-10.1. CRITERIOS GENERALES
El uso de losas macizas como sistemas de piso y techo posee diversas ventajas, entre las cuáles se pueden
mencionar las siguientes: permite distribuir las cargas verticales sobre todos los muros que componen la
edificación, de acuerdo con lo indicado en la Sección 10.1.b de la Norma, sirven como diafragmas rígidos
en su plano, además de tener ventajas de tipo constructivo (véase por ejemplo las referencias Meli, et al.
(2011), Blondet (2005) y Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica (2001)).
La figura 17 permite observar algunas configuraciones de edificaciones regulares e irregulares que se
consideran adecuadas e inadecuadas desde el punto de vista sísmico, respectivamente.
92
Figura 17. Configuración de edificaciones (a) regulares y (b) irregulares (Modificado de Meli et al.,
2011).
C-10.2. CRITERIOS ESPECÍFICOS PARA EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES
Para que un muro de mampostería confinada o reforzada internamente sea considerado como resistente a
cargas laterales en su plano debe cumplir con la relación ⁄ ; de otra manera, su deformación
lateral y mecanismo resistente serían gobernados por flexión y no por corte. Si un muro posee aberturas
puede ser considerado como resistente a cargas laterales en su plano si se cumple con las condiciones
indicadas en las secciones 6.1.2 (mampostería confinada) y 7.1.2 (mampostería reforzada internamente),
en lo que respecta al tamaño y ubicación de las aberturas, así como la presencia de refuerzo alrededor de
ellas. La figura 18.a muestra algunos ejemplos de muros que se consideran resistentes y no resistentes a
cargas laterales en su plano.
Para que la distribución en planta de muros resistentes a cargas laterales de una edificación de
mampostería sea adecuado desde el punto de vista sismorresistente, debe poseer una serie de
características entre las que se puede mencionar las siguientes: poseer densidades de muros
aproximadamente iguales en las dos direcciones ortogonales principales en planta, redundancia contando
con al menos tres planos resistentes en cada dirección, distribución lo más simétrica posible para
minimizar riesgos torsionales elevados. Las figuras 18.b y 18.c permiten observar algunos ejemplos de
distribuciones de muros estructurales en planta adecuadas e inadecuadas. Adicionalmente, los muros
estructurales deben ser continuos verticalmente desde el nivel de las fundaciones hasta el techo de la
edificación. Véase la figura 18.d.
(a) Configuraciones de edificaciones regulares
(b) Configuraciones de edificaciones irregulares
Planta muy esbelta Planta con
entrantes y
salientes
Diafragma con
aberturas
93
Figura 18.a. Muros (a) resistentes y (b) no resistentes a cargas laterales (Modificado de Marinilli, 2013).
Figura 18.b. Distribución de muros en planta (a) adecuada y (b) inadecuada (Modificado de Meli et al.,
2011).
(a) Muros resistentes a cargas laterales
(b) Muros no resistentes a cargas laterales
H
L < H / 1,5
H
Abertura
con
superficie
mayor a
0,10 (L x H)
L ≥ H / 1,5
H
L ≥ H / 1,5
H
L ≥ H / 1,5
H
L ≥ H / 1,5 L ≥ H / 1,5
Abertura con
superficie
menor a
0,10 (L x H)
y fuera de las
diagonales del
muro
Abertura
con
superficie
mayor a
0,10 (L x H)
(a) Distribución adecuada (b) Distribución inadecuada
Distribución de muros irregular en ambas direcciones:
Asimetría
Densidades desiguales
94
Figura 18.c. Distribución de muros en planta (a) adecuada y (b) inadecuada (Modificado de Meli et al.,
2011).
C-11. EVALUACIÓN DE ESTRUCTURAS EXISTENTES Y REHABILITACIÓN
C-11.1. ALCANCE
Los lineamientos y procedimientos indicados en el Capítulo 11 para realizar la evaluación y rehabilitación
de edificaciones existentes, construidas a base de muros de mampostería estructural, pueden ser
complementados con información contenida en otras referencias, tales como Alcocer (1999), Asociación
Colombiana de Ingeniería Sísmica (2001), Blondet (2005), FEMA 356 (2000) y FEMA 547 (2006).
Figura 18.d. Configuración de muros (a) continuos y (b) discontinuos verticalmente (Modificado de
Marinilli, 2013).
(b) Distribución inadecuada: densidades
desiguales en ambas direcciones (a) Distribución adecuada: densidades
similares en ambas direcciones
(a) Adecuados: muros continuos verticalmente
(b) Inadecuados: muros discontinuos verticalmente
Vista frontal Vista lateral
95
C-11.2. EVALUACIÓN
C-11.2.1. Necesidad de evaluación
Una edificación puede requerir ser evaluada, además de lo indicado en la Sección 11.2.1, cuando se haya
cumplido su vida útil. En términos generales una edificación requiere ser evaluada cuando se presente o se
anticipe cualquier condición que pueda poner en riesgo su seguridad estructural y sismorresistente.
C-11.3.4. Reforzamiento
C-11.3.4.4. Adición o remoción de muros
Se debe prestar atención a las rigideces laterales y a las conexiones de los muros que se adicionen a la
estructura original. Muros de concreto reforzado, o pórticos arriostrados de concreto o de acero, pueden
ser mucho más rígidos que los muros de mampostería. Esta situación puede dificultar un trabajo conjunto
de toda la estructura, puesto que un elemento más rígido absorbe fuerzas laterales mayores durante un
terremoto y su conexión con la estructura podría no poseer la capacidad necesaria para transmitir las
solicitaciones sísmicas.
96
REFERENCIAS
Alcocer, S. (1999). Rehabilitación de estructuras de mampostería. Publicado en Edificaciones de
Mampostería para Viviendas. Fundación ICA, México D. F.
Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica (2001). Manual de construcción, evaluación y
rehabilitación sismorresistente de viviendas de mampostería. Asociación Colombiana de Ingeniería
Sísmica. Bogotá.
Blondet, M. (2005). Construcción y mantenimiento de viviendas de albañilería para albañiles y maestros
de obra. Politécnica Universidad Católica del Perú y SENCICO. Lima.
Gallegos, H. & Casabone, C. (2005). Albañilería Estructural. Pontificia Universidad Católica del Perú.
Fondo Editorial. Lima.
Marinilli, A. (2013). Vivienda de mampostería confinada con elementos de concreto armado. Biblioteca
popular de sismología venezolana. Vivienda segura ante amenazas naturales. Fundación Venezolana de
Investigaciones Sismológicas, Caracas.
Marinilli, A. & Castilla, E. (2007). Evaluación Sismorresistente de Muros de Mampostería Confinada con
dos o más Machones. Boletín Técnico IMME, Vol. 45, No. 2, 58-73.
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Confined Masonry Network.
Normas nacionales
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Instalaciones Industriales, Caracas, 382 pp.
Norma Venezolana Covenin 1 (1978). Ladrillos de arcilla. Especificaciones. Comisión Venezolana de
Normas Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 2 (1978). Bloques de arcilla para paredes. Especificaciones. Comisión
Venezolana de Normas Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 42 (1982). Bloques huecos de concreto. Comisión Venezolana de Normas
Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 28 (2003). Cemento Portland. Requisitos. Comisión Venezolana de Normas
Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 277 (2000). Concreto. Agregados. Requisitos. Comisión Venezolana de
Normas Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 330 (2003). Concreto. Método para la medición del asentamiento con el
Cono de Abrams. Comisión Venezolana de Normas Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 338 (2002). Concreto. Método para la elaboración, curado y ensayo a
compresión de cilindros de concreto. Comisión Venezolana de Normas Industriales, Caracas.
97
Norma Venezolana Covenin 484 (1993). Cemento Portland. Determinación de la resistencia a la
compresión de morteros en probetas cúbicas de 50,8 mm de lado. Comisión Venezolana de Normas
Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 935 (1976). Cementos. Especificaciones para cementos. Portland - Escoria.
Comisión Venezolana de Normas Industriales, Caracas.
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Estados Límites. Fondo para la Normalización y Certificación de la Calidad. Caracas.
Norma Venezolana Covenin 1756 (2001). Edificaciones Sismorresistentes. Comisión Venezolana de
Normas Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 2002 (1988). Criterios y Acciones Mínimas para el Proyecto de
Edificaciones. Comisión Venezolana de Normas Industriales, Caracas.
Norma Venezolana Covenin 2385 (2000). Concreto y mortero. Agua de mezclado. Requisitos. Comisión
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Estructural. Fondo para la Normalización y Certificación de la Calidad. Caracas.
Norma Venezolana Covenin 3374 (2005). Cemento de albañilería. Requisitos. Comisión Venezolana de
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Society, Miami.
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FEMA 356 (2000). Prestandard and Commentary for the Seismic Rehabilitation of Buildings. Federal
Emergency Management Agency, Washington D. C.
FEMA 547 (2006). Techniques for the Seismic Rehabilitation of Existing Buildings. Federal Emergency
Management Agency, Washington D. C.
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Normalización, Santiago de Chile.
NCh2123.Of1997 (2003). Albañilería confinada – Requisitos de diseño y cálculo. Instituto Nacional de
Normalización, Santiago de Chile.
Norma E.070 (2006). Reglamento Nacional de Edificaciones. Normas Técnicas de Edificación.
Albañilería. Servicio Nacional de Capacitación para la Industria de la Construcción, Lima.
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NSR-10 (2010). Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente. Título D. Mampostería
Estructural. Comisión Asesora Permanente para el Régimen de Construcciones Sismo Resistentes,
Bogotá.
NTCM (2004). Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Estructuras de
Mampostería. Comité de Normas del Distrito Federal, México, D. F.
