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1st 2012/05/02Lst 2021/08/06
v3.6 Aug.2021
導波管
伝送線路の例 (その1)2
森, ``マイクロウェーブ技術入門講座 基礎編,’’ p.14, CQ出版, 2003.
EH
x
y0
r
GND
GND
Strip
Substrate
d
W
EH
GND
d
y0
GND
GND
Slot
d
EH
x
y
GND
GND
EH
x
y
0b
y
GND
WStrip
xr
SubstrateW
HE
xrSubstrate
GND
EH
Substrated
y
Wx
r
Strip
W
S
GND GND
GND GND
r2a2b
a
0
EH
x
y
a0
EH
x
y
b
aEH
x
y
b
aEH
x
y
2a2b
Blbi., ``Microwave Engineering, 3rd,’’ p.143-146, John Wiley & Sons
EH
x
y
2a
d0
r
マイクロストリップ ストリップ スロット
コプレーナ 同軸 導波管
リッジ導波管誘電体(ファイバ)
平行線
0 0
平行平板導波路3
EH
x
y
2a
d0
EH
x
y
0b
a
0
内側が鏡面なら,電磁波(光)は対向する2面の間で反射を繰り返しながらz方向に進める。
zz
因
縁
縁
果
TE10 TE01
TEM
各種伝送線路の例4
Coaxial semi-rigid 50Ω
Coaxial semi-flexible 50Ω
Coaxial flexible 50Ω
Coaxial flexible 75Ω
X band Waveguide(8.2-12.4 GHz )
Micro-strip Optical fiber
Serial (shield×10線)
PC-Audio (shield×2線)
LAN (twist pair×4=8線)
USB (shield×5線)
Telephone×4線
テレビ用
計測器用
高出力立体回路
低出力平面回路
TEM, TE, TMの定義5
1. TEM波 (Transverse Electromagnetic Wave):電磁的横波2. TE波 (Transverse Electric Wave):電気的横波, または H波3. TM波 (Transverse Magnetic Wave):磁気的横波, または E波4. ハイブリッド波 (Hybrid Wave):TE波とTM波の混成・混合波
岡田, “マイクロ波工学,” pp. 127-128, 学献社, 1999
E
H
y
z
xE
H
y
z
xS
S H
y
z
xE
0zE 0zH 0z zE H
本郷, “マイクロ波工学,” pp. 79-84, 信山社サイテック, 1993 平田, “マイクロ波工学,” p. 64, 日本理工出版会, 2004
伝搬方向z軸に電界が存在しない(磁界は存在)
伝搬方向z軸に磁界が存在しない(電界は存在)
伝搬方向z軸に電磁界が存在しない
西原, “光・電磁波工学,” pp. 70-71, オーム社, 2000
S
電界ベクトルを軸回転
磁界ベクトルを軸回転
zx面
yz面
Hz発生 Ez発生
Hzは存在 Ezは存在
矩形導波管 TEzモード
x
y
z
b
a0
E
H
y
z
xS
TE (H波)0zE 電界ベクトルをy軸回転
zx面Hz発生
ri
TEm0モードの例
側面反射
yE
H S
ri
お わ だ ま さ こ
か わ し ま き こ
6
矩形導波管 TMzモード
x
y
z
b
a0
E
ir
H
y
z
xE
TM (E波)0zH
S
磁界ベクトルをx軸回転
yz面
Ez発生
rS
xH
TMm0モードの例
上下面反射
i
7
導波管内の電磁界の求め方8
2 2 22
2 2 2 0zk Hx y z
3.進行方向の磁界の波動方程式
1.微分形のマクスウェル方程式
H j E
E j H
0H 0E
4.変数分離法による一般解の導出
( , ) cos sin cos sinz x x y yh x y A k x B k x C k y D k y
5.境界条件の適用
x
y
z
b
a
, 0
( , ) zz zH h x y e
0,( , ) 0x y be x y
0,( , ) 0y x a
e x y
( , ) zx xE e x y e
( , ) zy yE e x y e
2.モード選択TEz なら Ez=0, TMz なら Hz=0
b
a x
y
b
a x
y
導波管内の電磁界 (TEzモード)9
2 2
2 2
2 2
2 2
cos cos
cos sin
sin cos
sin cos
cos sin
zz mn
zzx mn
c c
zzy mn
c c
zzx mn
c c
zzy mn
c c
m x n yH A ea b
Hj j n m x n yE A ek y k b a b
Hj j m m x n yE A ek x k a a b
H m m x n yH A ek x k a a b
H n m x n yH A ek y k b a b
TE10モードの電磁界を抽出せよ。(ヒント:m=1, n=0を代入する)
導波管の伝搬パラメータ10
波動インピーダンス
管内波長③
遮断波数
遮断周波数②
波数
位相定数
TE ,kZ
2 2
cm nka b
2 212c
m nfa b
TMZ
k
k
2 2ck k
21 ( )g
c
遮断波長①2 2
12 2cm na b
位相速度cosp
vv
波数ベクトル
ckk
ck
k
伝搬
非伝搬
ck k
ck k
z
z
定義
定義
Cutoff frequency
Cutoff wavelength
Guided wavelength Phase velocity
Phase constant
Wave number
Cutoff Wave number
Wave impedance
導波管内の伝搬パラメータの導出11
2 2 2 2 2 2 22
22 2 2 2 22
2 2 2 2
2
2
2 1 1 12 2 2
g
c
c
k k m n m nka b a b
m n m na b a b
2 2 2 2 2 2
2 2
2 1 12 2
2 2
cm n m na b a b m n
a b
①遮断波長λcは、伝搬と非伝搬モード(エバネッセントモード)の境目なので、k2 > kc2 より
③管内波長λgは、伝搬方向(z方向)の波長であるから
②遮断周波数fcは、遮断波長λcのときの周波数なので
2 2 2 2
2 2
1 1 12 2 2
12 2
cc
v m n m nf fa b a bm n
a b
電界・磁界・壁面電流分布12
https://www.cst.com/Academia/Examples/Hollow-Rectangular-Waveguide
壁面上のH とJはほぼ同じ
1ˆSJ n H
BS21n̂
Region II
Region I
TE10主要モードの電界13
https://www.cst.com/Academia/Examples/Hollow-Rectangular-Waveguide
エバネッセントモードと減衰量14
https://www.cst.com/Academia/Examples/Hollow-Rectangular-Waveguide
2 2
cm nka b
[rad/m]k
2 2
2 2
[rad/m]
[Np/m]
c
c
k k
k k
k < kc のとき β は虚数
(指数関数で減衰)
j z ze e
Decibel [dB] and Neper [Np]15
D. M. Pozar, Microwave Engineering 3rd ed., pp.63-64, Wiley, 2005.
210
1
10 log [dB]PP
210
1
20log [dB]VV
2 2
1 1
1 1log ln [Np]2 2e
P PP P
2 210
11 Np ln 10log 8.686 dB2
e e
二つの電力P2[W]とP1[W]の比の常用対数を取ったもの[dB]と定義する。2 2
2 2 2 1 2 110 10 102 2
1 1 1 2 1 2
10 log 10log 20log [dB]V R V R V RV R V R V R
もしも、R1=R2であれば、
a
b
1I
ThRThV 1V 1R
2 2
1 1
log ln [Np]eV VV V
一方、二つの電圧V2[V]とV1[V]の比の自然対数を取ったものを[Np]と定義する。
㋑の導出と同様にR1=R2のとき、㋒を電力比で表すと、
2 2 2 2
1 11 1
1ln ln [Np]2
P R P RPRPR
例えば、P2とP1の比がe2のとき、㋓と㋐より
となる。即ち、NpからdBの変換は8.686倍すればよい。
(右図で等価電源のみ変化することを意味する。)
㋐
㋑
㋒ 【減衰量について】z方向に進む波の減衰はe-αzであるから、㋑の定義を使えば、減衰量は
1020log [dB]ze
㋒の定義を使えば、ln [Np]ze z となる。
㋓
0
100
200
300
400
500
600
0
200
400
600
800
1000
1200
0 10 20 30 40 50
Z w[Ω]
β[rad/m]
Frequency [Hz]
kβ10β20ZTE10ZTM10ZTE20ZTM20η
導波管の位相定数とインピーダンス16
EH
x
y
0b
a
0
導波管
TE ,kZ
2 2
cm nka b
TMZk
k
2 2 ,ck k
モード整合法1
1 2
2
0 for 01 for (1)0 for
Iy
x xE x x x
x x a
Ey
II Am sin m xa
m1
M
(2)
010
Am sin m x
a
m1
M
(3)
sin m xa
dxx1
x2
Am sin m xa
sin m xa
dx0
a
m1
M
(4)
where m 1,2,3,, M
z=0で境界条件 E1t=E2t を適用すると、
sin m x
a
dx0
a
, m 1,2,3,, M(3)式の両辺に を掛けると、
J. Uher, et al, “Waveguide Components for Antenna Feed Systems : Theory and CAD.,” pp.9-50, Artech HouseT. S. Chu, "Generalized Scattering Matrix Method for Analysis …," IEEE Trans. MTT, vol.34, pp.280-284, 1986
許 瑞邦, "マイクロ波回路技術者および研究者のためのCADプログラム." pp.69-124, ミマツデータシステム, 1998
未知数は領域Ⅱの固有関数の振幅Am
a
b
1x 2x
0
z
y
x平面波(領域 I)
IyE
IIyE
導波管(領域 II)
開口面(一様分布を仮定)
※ 簡単のため、領域 I の反射波は無いと仮定(厳密には磁界の境界条件も適用して反射波も求める。)
17
パルス状の入力電界を導波管内のSin調和関数で展開するので、フーリエ級数展開と同じ。
導波管窓によるリアクタンス素子
a
d
Inductive L
0
2 21 cosec cot2 2
g
BY
d da a a
b d
Capacitive C
0
8 ln cosec2g
B b dY b
0YB0Y
0YB0Y
(1)
(2)
Equivalent Circuit Equivalent Susceptance
L
C
x
y
z
x
y
z
Equivalent Circuit Equivalent Susceptance
18
Derivation of this equation is beyond the scope of undergrad mathematics, but can be calculated in a spreadsheet.
yE
yE
小西良弘,“高周波・マイクロ波回路基礎と設計,” p.277,ケイラボ出版, 2003.
導波管回路への適用
19
x
y
z
b
a0
lShort
LZ0Z
z
0Z
0Z
l
Input impedance in ( )Z l
x
y
z
b
a0
LZ0Z
z
0Z
Shunt impedance in ( )Z l
Short
Y
yE
yE
Partial Short
Waveguide Window
Waveguide Stub
Stub
=
19
平行平板と円形導波管の伝搬モード20
https://demonstrations.wolfram.com/ElectromagneticWavesInAParallelPlateWaveguide/
https://demonstrations.wolfram.com/ElectromagneticWavesInACylindricalWaveguide/