Upload
others
View
20
Download
2
Embed Size (px)
Citation preview
BETONSKE KONSTRUKCIJE II
dr Dragan Nikolić, dipl.inž.građ.
[email protected]: 5.11.2020.
Krstasto‐armirane ploče u zgradarstvu
Kod krstasto-armiranih ploča glavni problem je određivanje presečnih sila.
Opterećenje upravno na srednju ravan ploče izaziva u presecima momente savijanja (Mx, My), momente – torzije (Mxy) i transferzalne sile (Tx, Ty).
Krstasto-armirane pravougaone ploče linijski oslonjene na sve 4 strane razvrstane su, zavisno od uslova oslanjanja, u 6 (ali treba obratiti pažnju da je ly duža strana ploče) tipova:
STATIČKI UTICAJI
Za određivanje statičkih uticaja u pojedinačnim pravougaonimkrstasto‐armiranim pločama linijski oslonjenim na sve 4 ivice iopterećenim jednako raspodeljenim opterećenjem po celoj ploči,u praksi se najčešće koriste tabele koeficijenata. Koeficijenti ki i ridati su u prilogu.
Vrednosti momenata su M=ki*q*lx*ly gde je M momenat uodgovarajućem pravcu (x, y) i preseku (polje, oslonac), qopterećenje koje deluje na ploču, a lx, ly rasponi ploče.
Vrednosti reakcija oslonaca su Q =ri*q*lx*ly , gde je Q reakcija uodgovarajućem pravcu (x, y). Na osnovu reakcija oslonaca ploče,približno opterećenje oslonačke grede se određuje kao q=Q/l.
U svakodnevnoj inženjerskoj praksi rade se približni proračuniploča, za koje se u stručnoj literaturi mogu naći tablice i dijagramirazličitih autora.
Pomoću njih vrlo brzo i jednostavno se mogu proračunatipresečne sile potrebne za dimenzionisanje ploče, u zavisnosti odopterećenja i graničnih uslova.
Kontinualne ploče se tretiraju kao sistem međusobno povezanihpojedinačnih ploča. To znači da se analiza uticaja u kontinualnimpločama svodi na proračun pojedinačnih ploča sa određenimkonturnim uslovima. Određivanje konturnih uslova zavisi odrasporeda opterećenja i uslova oslanjanja.
Preseci ploča se dimenzionišu prema ekstremnim uticajima u svakom odpravaca.U slučajevima kada veliko korisno opterećenje ploče može tokomeksploatacije menjati svoj položaj (skladišta npr.), ekstremni uticaji seodređuju na taj način što se sva polja kontinualne ploče opterećujustalnim opterećenjem (G), a merodavna polja povremenim opterećenjem(Q) zavisno od traženog uticaja.
Za ekstremne momente savijanja u polju ploče merodavan je tzv.šahovski raspored povremenog opterećenja prikazan na sledećoj slici. Svapolja ploče su opterećena stalnim opterećenjem, a korisnimopterećenjem samo polje u kom se traži momenat i naizmenično svakodrugo polje:
Da bi se proračunali maksimalni momenti savijanja (na pr. u prvom polju),osim sopstvene težine i stalnog oterećenja (u svim poljima), potrebno jesvako drugo polje opteretiti promenjivim opterećenjem
Raspored opterećenjamaksimalni moment u polju
Raspored opterećenja –maksimalni moment nad osloncem
Ekstremni momenti savijanja u polju ploče
Ekstremni momenti savijanja na osloncem ploče
DIMENZIONISANJE I ARMIRANJE
Primer.
Odrediti šeme opterećenja i ekstremne vrednosti uticaja u ploči preko 3x3 polja sa rasponima lx=ly=7m, konstante debljine hpl=18cm opterećenu stalnim i povremenim opterećenjem G=7kN/m2 i Q=6kN/m2, sa kvalitetom materijala C25/30 i B500. Dimenzionisati ploču "a" u gornjem levom uglu. Geometrijske karakteristike:
lx=7m; ly=7m, hpl=18cm,
Opterećenje:
g=7kN/m2; q=6kN/m2
Karakteristike materijala: B500 C25/30
a) Statički uticaji u pločama
21x
y
ll ploča se tretira kao površinski nosač ‐ krstasto‐armirana
Stalno opterećenje po celoj ploči
yx llgG G=343kN
Povremeno opterećenje +q/2 po celoj ploči (simetrični deo)
yx llqQ 2
Q=147kN
Ploča a)
Mx.g.a=0.028*G Mx.g.a=9.604 kNm/m
Mx.q.a=0.028*Q Mx.q.a=4.116 kNm/m
My.g.a=0.028*G My.g.a=9.604 kNm/m
My.q.a=0.028*Q My.q.a=4.116 kNm/m
Mx.o.g.a=‐0.068*G Mx.o.g.a=‐23.324 kNm/m
Mx.o.q.a=‐0.068*Q Mx.o.q.a=‐9.996 kNm/m
My.o.g.a=‐0.068*G My.o.g.a=‐23.324 kNm/m
My.o.q.a=‐0.068*Q My.o.q.a=‐9.996 kNm/m
Q1.g.a=0.292*G Q1.g.a=100.156kN
Q1.q.a=0.292*Q Q1.q.a=42.924kN
Q2.g.a=0.208*G Q2.g.a=71.344kN
Q2.q.a=0.208*Q Q2.q.a=30.576kN
Q3.g.a=0.292*G Q3.g.a=100.156kN
Q3.q.a=0.292*Q Q3.q.a=42.924kN
Q4.g.a=0.208*G Q4.g.a=71.344kN
Q4.q.a=0.208*Q Q4.q.a=30.576kN
Ploča b)
Mx.g.b=0.026*G Mx.g.b=8.918 kNm/m
Mx.q.b=0.026*Q Mx.q.b=3.822 kNm/m
My.g.b=0.021*G My.g.b=7.203 kNm/m
My.q.b=0.021*Q My.q.b=3.087 kNm/m
Mx.o.g.b=‐0.060*G Mx.o.g.b=‐20.58 kNm/m
Mx.o.q.b=‐0.060*Q Mx.o.q.b=‐8.82 kNm/m
My.o.g.b=‐0.055*G My.o.g.b=‐18.865 kNm/m
My.o.q.b=‐0.055*Q My.o.q.b=‐8.085 kNm/m
Q1.g.b=0.274*G Q1.g.b=93.982kN
Q1.p.b=0.274*P Q1.p.b=40.278kN
Q2.g.b=0.190*G Q2.g.b=65.17kN
Q2.p.b=0.190*P Q2.p.b=27.93kN
Q3.g.b=0.262*G Q3.g.b=89.866kN
Q3.p.b=0.262*P Q3.p.b=38.514kN
Ploča c)
Mx.g.c=0.021*G Mx.g.c=7.203 kNm/m
Mx.q.c=0.021*Q Mx.p.c=3.087 kNm/m
My.g.c=0.026*G My.g.c=8.918 kNm/m
My.q.c=0.026*Q My.p.c=3.822 kNm/m
Mx.o.g.c=‐0.055*G Mx.o.g.c=‐18.865 kNm/m
Mx.o.q.c=‐0.055*Q Mx.o.p.c=‐8.085 kNm/m
My.o.g.c=‐0.060*G My.o.g.c=‐20.58 kNm/m
My.o.q.c=‐0.060*Q My.o.p.c=‐8.82 kNm/m
Q1.g.c=0.262*G Q1.g.c=89.866 kN
Q1.q.c=0.262*Q Q1.q.c=38.514 kN
Q2.g.c=0.190*G Q2.g.c=65.17kN
Q2.q.c=0.190*Q Q2.q.c=27.93kN
Q3.g.c=0.274*G Q3.g.c=93.982kN
Q3.q.c=0.274*Q Q3.q.c=40.278kN
Ploča d)
Mx.g.d=0.021*G Mx.g.d=7.203 kNm/m
Mx.q.d=0.021*Q Mx.q.d=3.087 kNm/m
My.g.d=0.021*G My.g.d=7.203 kNm/m
My.q.d=0.021*Q My.q.d=3.087 kNm/m
Mx.o.g.d=‐0.052*G Mx.o.g.d=‐17.836 kNm/m
Mx.o.q.d=‐0.052*Q Mx.o.q.d=‐7.644 kNm/m
My.o.g.d=‐0.052*G My.o.g.d=‐17.836 kNm/m
My.o.q.d=‐0.052*Q My.o.q.d=‐7.644 kNm/m
Q1.g.d=0.250*G Q1.g.d=85.75 kN
Q1.q.d=0.250*P Q1.q.d=36.75 kN
Q2.g.d=0.250*G Q2.g.d=85.75 kN
Q2.q.d=0.250*P Q2.q.d=36.75 kN
Povremeno opterećenje ±q/2 po pojedinim poljima (antimetrični deo)
yx llqQ 2
Q=147kN
Raspored opterećenja zavisi od traženog uticaja
Ekstremne vrednosti momenata u polju
Šema opterećenja
Uslovi oslanjanja svih ploča su isti
Mx.q.ant=0.044*Q Mx.q.ant=6.468 kNm/m
My.q.ant=0.044*Q My.q.ant=6.468 kNm/m
Qx.q.ant=0.044*Q Qx.q.ant=36.75 kN
Qy.q.ant=0.044*Q Qy.q.ant=36.75 kN
Ekstremne vrednosti momenata nad osloncem u pravcu x
Šema opterećenja
Uslovi oslanjanja ploča za extMx.o
Mx.o.q.ant=‐0.084*Q Mx.o.q.ant=‐12.348kNm/m
Q1.o.q.ant=0.330*Q Q1.o.q.ant =48.51 kN
Ekstremne vrednosti momenata nad osloncem u pravcu y
Šema opterećenja
Uslovi oslanjanja ploča za extMy.o
My.o.q.ant=‐0.084*P My.o.q.ant=‐12.348kNm/m
Q1.o.q.ant=0.330*P Q1.o.q.ant =48.51 kN
Dimenzionisanje ploča
B500 C25/30
c=1.5cm Øpret=12mm dx=hpl‐c‐Ø/2=15.9cm dy=hx‐ Ø=14.7cm fcd=25/1.5=16.67MPa=1.667 KN/cm2
fyd=500/1.15=434.78 MPa=43.478 KN/cm2
PRAVAC X
Presek iznad oslonaca između ploča a) i b)
mkNmMMMMM
M antqoxbqoxaqoxbgoxagox
sd /22.62)2(5.1
235.1 ...
............
Bezdimenzionalna vrednost momenta savijanja
252.0148.0667.19.15100
622722
KNcm
KNcmfdb
M
cd
Sdsd
ec2=3.5‰ ; esa=11‰ w=0.166
Potrebna površina armature:
mcmffbdA
yd
cds /12.108.434
67.169.15100166.0 21
‐ usvojeno BØ12/10cm stv As1=11.31cm2
Presek u polju ploče a)
mkNmMMMM antqxaqxagxsd /84.28)(5.135.1 ......
Bezdimenzionalna vrednost momenta savijanja
252.0068.0667.19.15100
84.2822
KNcm
KNcmfdb
M
cd
Sdsd
ec2=2.6‰ ; esa=20‰ w=0.073
Potrebna površina armature:
mcmffbdA
yd
cds /45.48.434
67.169.15100073.0 21
‐ usvojeno BØ10/15cm stv As1=5.24cm2
PRAVAC Y
Presek iznad oslonaca između ploča a) i c)
mkNmMMMMM
M antqoybqoyaqoybgoyagoy
sd /27.62)2(5.1
235.1 ...
............
Bezdimenzionalna vrednost momenta savijanja
252.0172.0667.17.14100
622722
KNcm
KNcmfdb
M
cd
Sdsd
ec2=3.5‰ ; esa=8.5‰ w=0.201
Potrebna površina armature:
mcmffbdA
yd
cds /33.118.434
67.169.15100201.0 21
‐ usvojeno BØ12/10cm stv As1=11.31cm2
Presek u polju ploče a)
mkNmMMMM antqyaqyagysd /84.28)(5.135.1 ......
Bezdimenzionalna vrednost momenta savijanja
252.0080.0667.17.14100
84.2822
KNcm
KNcmfdb
M
cd
Sdsd
ec2=3‰ ; esa=20‰ w=0.086
Potrebna površina armature:
mcmffbdA
yd
cds /85.48.434
67.167.14100086.0 21
‐ usvojeno BØ10/15cm stv As1=5.24cm2