BÀI THIẾT KẾ MÔN HỌC NỀN MÓNGdulieu.tailieuhoctap.vn/books/xay-dung-kien-truc/dia-chat-cong... · Bộ môn Địa kỹ thuật Thiết kế môn học Nền móng Đoàn

Bộ môn Địa kỹ thuật Thiết kế môn học Nền móng

Đoàn Ngọc Hùng Lớp Vật Liệu & CNXDGTK46 1

BÀI THIẾT KẾ MÔN HỌC NỀN MÓNG

PHẦN I: BÁO CÁO KHẢO SÁT ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

Cấu trúc địa chất và đặc điểm của các lớp đất

Lớp 1 : Sét màu xám vàng, nâu đỏ, trạng thái nửa cứng.

Lớp đất số 1 gặp ở lỗ khoan BH2 ở trạng thái nửa cứng.

Chiều dày của lớp là 2.50 m. Cao độ mặt lớp là 0.00 m, cao độ đáy là -2.50 m.

Độ rỗng là: n=0.411

Lớp 2 : Sét pha, màu xám, trạng thái dẻo mềm.

Lớp đất số 2 gặp ở lỗ khoan BH2, phân bố dưới lớp 1. Chiều dày của lớp 22.8m. Cao độ mặt lớp là -2.50 m, cao độ đáy lớp là -25.30 m .


Lớp 3 : Sét pha, mầu xám vàng, nâu đỏ, trạng thái cứng.

Lớp đất số 3 gặp ở lỗ khoan BH2, phân bố dưới lớp 2. Chiều dày của lớp 8.7 m. Cao độ mặt lớp là -25.30 m, cao độ đáy lớp là -34.00 m .




Nhận xét và kiến nghị: Theo tài liệu khảo sát địa chất công trình, phạm vi nghiên cứu và quy

mô công trình dự kiến xây dựng, chúng tôi có một số nhận xét và kiến nghị

sau đây:

*Nhận xét:

1- Điều kiện địa chất công trình trong phạm vi khảo sát tương đối

phức tạp, các lớp đất phân bố không đều nhau.

2- Lớp đất số 1 là lớp đất mỏng, rất dễ bị xói khi xây dựng trụ cầu tại

đây.

*Kiến nghị 1- Với đặc điểm địa chất công trình tại đây - đất yếu và tải trọng bên

trên lớn vì vậy nên sử dụng giải pháp móng cọc ma sát bằng BTCT

đường kính nhỏ có D=450mm cho công trình cầu và lấy lớp đất số 3

làm tầng dựa đầu cọc.

2- Nên để cho cọc ngập sâu vào trong lớp đất số 3 để tận dụng khả

năng ma sát của cọc.



PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT



I: BỐ TRÍ CHUNG CÔNG TRÌNH

C1

+0.00 CÐÐB

Sét, màu xám vàng, nâu d?,tr?ng thái n?a c?ng.

Sét pha, màu xám, tr?ngthái d?o m?m.

Sét pha, màu xám vàng,nâu d?, tr?ng thái c?ng.

-2.50

-25.30

-31.00 CÐMC

C8

C15

C22

C2

C9

C16

C23

C3

C10

C17

C24

C4

C11

C18

C25

C5

C12

C19

C26

C6

C13

C20

C27

C7

C14

C21

C28

+0.00 MÐTN

HINH CHIEU DOC TRU CAU HINH CHIEU NGANG TRU CAU

Hx MyN

Hy MxN

BO TRI CHUNGTI LE: 1:160

+3.70 MNCN

+4.20 CÐÐT

+1.70 MNTN

-2.30 MÐSX

Hình 2-1: Bố trí chung trụ cầu



II: LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CÔNG TRÌNH

1.Kích thước và cao độ của bệ cọc Vị trí xây dựng trụ cầu nằm ở xa bờ, sự thay đổi cao độ mực nước giữa

MNCN và MNTN là bình thường,sông không thông thuyền. Xét cả điều kiện mỹ

quan trên sông chọn cao độ đỉnh bệ thấp hơn MNTN là 1,7 m.

Các thông số thiết kế như sau: * Cao độ đỉnh bệ là (CĐĐB): 0 m * Bề dày bệ móng Hb= 2,00 m * Cao độ đáy bệ sẽ là(CDDaB): -2,0 m

2. Kích thước và cao độ của mũi cọc Theo tính chất của công trình cầu có tải trọng truyền xuống móng là tương

đối lớn, địa chất của lớp đất chịu lực là khá sâu (Tại lớp số 03), nên chọn giải

pháp là móng cọc ma sát BTCT.

Cọc được chọn là cọc BTCT đúc sẵn, đường kính vừa có kích thước

450x450 mm. Mũi cọc được đóng đến lớp đất số 03 là sét pha, màu xám vàng,

trạng thái cứng.

Có cao độ mũi cọc là - 31,0 m. - Chiều dài của cọc (LC) được xác định như sau (chưa kể chiều sâu cọc

ngàm vào bệ): LC= CĐĐB - Hb - CĐMC LC=0 - 2,0 - (-31,0) LC=29,0 m

Trong đó: CĐĐB =0 m : Cao độ đỉnh bệ Hb = 2,0 m : Chiều dày bệ cọc CĐMC= -31,0 m : Cao độ mũi cọc

- Tính tỷ lệ LcD

= 29,00, 45

=64,44 < 70 =>thoả mãn yêu cầu độ mảnh

-Vậy tổng chiều dài đúc cọc sẽ là: Lcd=Lc+1m= 29,0+1=30,0 m - Cọc được tổ hợp từ 3 đốt cọc với tổng chiều dài đúc cọc là : 30m = 10m + 10m + 10m. Các đốt cọc sẽ được nối với nhau bằng hàn trong quá trình thi công đóng cọc.



III: LẬP SỐ LIỆU TẢI TRỌNG TRONG QUÁ TRÌNH THIẾT KẾ

1. Tính toán thể tích trụ.

120

450

Ht-t

huyÒ

n

(MNTT)

80H

b =

200

25

800

150 25 (MNCN)

b=? (CDDB)

(CDMD)

(MNTN)450

(CDDD)

b=?

150

60

25

6080

Hb

= 2

00

25 120

170 (CDDT)

Các ký hiệu sử dụng trong tính toán:

MNCN = +3,7 m : Mực nước cao nhất MNTN = +1,7 m : Mực nước thấp nhất CĐĐB = 0 m : Cao độ đỉnh bệ CĐĐT= MNCN + 0,5 = 3,7 + 0,5 = 4,2 m: Cao độ đỉnh trụ CDMT = 0.8 + 0.6 = 1.4 m : Chiều dày mũ trụ.

2. Tính chiều cao cột trụ

Hc = CĐĐT - CĐĐB - CDMT Hc = 4,2 - 0 - 1,4 Hc= 2,8 m

3. Thể tích toàn phần (chưa kể bệ cọc):

Vtr= V1 + V2 + V3



= 10,88 + 6,63 + 14,25 = 31,76 m3

Trong đó: V1= 8 x 0,8 x 1,7 = 10,88 m3

V2= 21 .(8 + 5) 0,6 x 1,7 = 6,63 m3

V3= 21, 2 2,8

4

+ (4,5 - 1,2) x 1,2 x 2,8= 14,25 m3

4. Thể tích phần trụ ngập nước(không kể bệ cọc) Vtn= Str (MNTN - CĐĐB)

= 21, 2 (4,5 1, 2) 1, 2 (1,7 0)

4

= 8,655 m3

Trong đó: MNTN= +1,7 m : Mực nước thấp nhất CĐĐB = 0 m : Cao độ đỉnh bệ

5. Lập các tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN: Các ký hiệu và giá trị dùng trong công thức lấy từ số liệu đầu bài: Ph=4900 kN : Lực thẳng đứng ở trạng thái giới hạn sử dụng do hoạt tải tác

dụng tại đỉnh trụ. Pt= 8000 kN: Lực thẳng đứng ở trạng thái giới hạn sử dụng do tĩnh tải tác

dụng tại đỉnh trụ. Hh= 120 kN: Lực ngang ở trạng thái giới hạn sử dụng do hoạt tải tác dụng

theo phương ngang cầu. Mh= 1800 kNm: Mômen ở trạng thái giới hạn sử dụng do hoạt tải tác dụng

theo phương ngang cầu.

bt (kN/m3)= 24,5 kN(kN/m3): Trọng lượng riêng của bê tông.

n= 10 (kN/m3): Trọng lượng riêng của nước Vtr= 31,76 m3: Thể tích toàn bộ trụ chưa kể bệ cọc. Vtn= 8,655 m3: Thể tích trụ ngập nước chưa kể bệ cọc nh=1,75: Hệ số tải trọng do hoạt tải. nt= 1,25: Hệ số tải trọng do tĩnh tải.



5.1 Tổ hợp tải trọng ở trạng thái giới hạn sử dụng theo phương ngang cầu với MNTN tại đỉnh bệ

(1) Tải trọng thẳng đứng ngang cầu ở trạng thái giới hạn sử dụng:

N1sd=Pt+Ph+btVtr - nVtn

N1sd=8000 +4900 + 24,5 31,76 – 10 x 8,655 N1sd= 13468 kN

(2) Tải trọng ngang ở trạng thái giới hạn sử dụng theo phương ngang cầu: H1sd=Hh=120 kN

(3) Mômen ở trạng thái giới hạn sử dụng theo phương ngang cầu:

M1sd= Mh+H1sd(CĐĐT - CĐĐB)

M1sd= 1800 +120(4,2 - 0) M1sd= 2304 kNm

5.2. Tổ hợp tải trọng ở trạng thái giới hạn cường độ theo phương ngang cầu với MNTN tại đỉnh bệ

(1) Tải trọng thẳng đứng ở trạng thái giới hạn cường độ theo phương ngang cầu:

N1cđ=nhPh+nt(Pt+btVtr- nVtn)

N1cđ=1,754900+1,25(8000+24,531,76 - 10 8,655) N1cđ= 18284,45 kN

(2) Tải trọng ngang ở trạng thái giới hạn cường độ theo phương ngang cầu:

H1cđ=1,75Hh=1.75 x 120=210 kN (3) Mômen ở trạng thái giới hạn cường độ theo phương ngang cầu:

M1cđ= 1,75Mh+ 1,75.Hsd(CĐĐT - CĐĐB) M1cđ= 1,75.1800 +1,75.120.(4,2 - 0) M1cđ= 4032 kNm

Trong đó: CĐĐB= 0 m: Cao độ đỉnh bệ CĐĐT=+4,2 m: Cao độ đỉnh trụ

6. Lập bảng tổ hợp tải trọng: Từ kết quả tính toán ở trên ta đưa vào trong bảng 2-1 sau:



Bảng 2-1: Tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN, đặt tại cao độ đỉnh bệ.

Tên tải trọng Đơn vị Sử dụng Cường độ I TảI trọng thẳng đứng

KN 13468 18284,45

TảI trọng ngang

KN 120 210

Mômen

KNm 2304 4032



IV: XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC

1. Sức chịu tải dọc trục của cọc theo vật liệu

Hình 2-3: Mặt cắt ngang cọc BTCT

Chọn vật liệu làm cọc: Bờ tụng cú fc

’= 30 MPa Cốt thộp dọc 8 thanh 25, fy=414 MPa, As=510 mm2

Do chịu lực dọc trục lớn, coi cọc chỉ chịu lực nén, do đó sức kháng của cọc tớnh theo vật liệu là:

P r = .P n Đối với cấu kiện có cốt thép đai thường : '0,8.{0,85. .( ) . }

stn c g st yP f A A f A Trong đó:

'cf :Cường độ quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày, lấy '

cf =3.104 KN/m2

A g diện tích mặt cắt nguyên (mm2) , A g =450.450=202500 (mm2) A st diện tích nguyên của cốt thép (mm2)=8. As =8.510=4080(mm2)

yf cường độ giới hạn chảy của cốt thép, yf =420.105 KN/m2

: Hệ số sức kháng ( quy định ở Điều 5.5.4.2), =1.0

Pr = Sức khỏng dọc trục tớnh toỏn.

Pn= Sức khỏng dọc trục danh định.

450

65 65

450

65

2x160 65



Vậy: 4 6 6 5 60,8.{0,85.3.10 .(202500.10 4080.10 ) 4,20.10 .4080.10 } 5418,6nP KN

P r = .P n =1.5540,4=5418,6 KN 2. Sức chịu tải của cọc theo đất nền.

Công thức tính: Q R = . nQ = . .qp P qs sQ Q

Với: .P p pQ q A .s s sQ q A Trong đó:

qp : Hệ số sức kháng mũi cọc Đối với đất dính qp =0,70. v =0,70.1,0=0,70

qs : Hệ số sức kháng thân cọc Đối với đất dính qs =0,70. v =0,70.1,0=0,70

PQ : Sức kháng mũi cọc (N) sQ :Sức kháng thân cọc (N) pA :Diện tích mũi cọc (mm2)

sA :Diện tích thân cọc (mm2) sq : Sức kháng đơn vị thân cọc (KN/m2) pq : Sức kháng đơn vị mũi cọc (KN/m2)

2.1 Tính sức kháng ma sát .s s sQ q A

* Đối với đất dính (tính theo phương pháp ) .s uq S

S u : Cường độ kháng cắt không thoát nước trung bình(MPa) : Hệ số kết dính áp dụng cho S u , tra trong hình 10.7.3.3.2a-1 Các đường cong thiết kế về hệ số kết dính cho cọc đóng vào đất sét (theo Tomlinson,1987) của sử dụng 22TCN272-05.

Lập bảng :

Chiều dày(m)

Chuvi cọc(m)

Cường độ kháng cắt(KN/m2)

Hệ số Ma sát bề mặt

Tổng ma sát bề mặt

Tên lớp

Li U Su sq sq * sA 1 0,2 1,8 48,9 1,00 48,9 17,62 2 22,8 1,8 21,3 1,00 21,3 894,16 3 5,7 1,8 49,7 0,75 37,6 396,27

Tổng cộng ma sát bề mặt Q s 1308,1



2.2 Sức kháng mũi cọc .p p pQ q A

pA : diện tích mũi cọc (mm2)

pq : sức kháng đơn vị mũi cọc (KN/m2) *Đối với đất dính:

pq =9. uS

uS : cường độ kháng cắt không thoát nước của sét gần chân cọc (KN/m2)

Lập bảng : Diện tích

mũi cọc(m2)

Cường độ kháng cắt(KN/m2)

Sức kháng đv mũi cọc

Tổng sức kháng mũi cọc

Tên lớp

pA Su pq pq * pA 3 0,2025 49,7 447,3 90,68

Tổng cộng sức kháng mũi cọc Q p 90,68 3. Sức kháng tính toán của cọc đơn

min( ; )tt vl RP P Q

Với Q R = . nQ = . .qp P qs sQ Q =0,70.1308,1+0,70.90,68=980,2 (KN/m2) P tt =980,2 (KN/m2)



V : TÍNH TOÁN SỐ LƯỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC TRONG MÓNG

1. Tính số lượng cọc:

Số lượng cọc sơ bộ được tính theo công thức: d 18284, 45 18,65

980, 2c

c

tt

NnP

Chọn số cọc thiết kế là : nc = 28 cọc Trong đó:

nc: Số cọc trong móng. N

dc=18284,45 KN : lực thẳng đứng ở trạng thái cường độ (lấy theo bảng 2-1)

Ptt = 980,2 KN : Sức kháng tính toán chịu nén của cọc đơn 2. Bố trí cọc trong móng:

2.1 Bố trí cọc trong móng đơn: - Các cọc được bố trí theo hình thức lưới ô vuông trên mặt bằng và hoàn toàn thẳng đứng trên mặt đứng, với các thông số: - Tổng số cọc trong móng: nc=28 - Số hàng cọc theo phương dọc cầu: n=4

Bố trí khoảng cách tim các hàng cọc theo phương dọc cầu: a = 1200 mm -Số hàng cọc theo phương ngang cầu: m=7 Bố trí khoảng cách tim hàng cọc theo phương ngang cầu: b = 1200 mm

Thỏa mãn : 2,5. 2,5.450 1125750

d mmmm

-Khoảng cách từ tim cọc ngoài cùng đến mép bệ theo cả hai phương dọc cầu và ngang cầu là: c1=c2 = 500 mm



2.2 Kích thước bệ cọc sau khi bố trí:

Hỡnh 4: Hỡnh chiếu bằng trụ cầu cú thể hiện cỏc cọc.

Kích thước mặt trên LxB =5700x2000 mm2

Kích thước mặt dưới B’ = 3x1200+ 450+ 2x275 = 4600 mm

L’ = 6x1200+ 450+ 2x275 = 8200 mm

Hỡnh 5: Hỡnh chiếu bệ cọc.



2.3 Tính thể tích bệ cọc

Vbệ = V1+V2+ V3+ V4 = 8,2x4,6x1,6+ 5,7x2x0,4+ 4x x1,25x1,45x0,4+ 0,4x1,25x2+ + 0,4x1,45x5,7 = 70,12 m3

3. Chuyển tổ hợp tải trọng về đáy bệ:

(1) Tải trọng ở trạng thái giới hạn sử dụng theo phương ngang cầu. - Tải trọng thẳng đứng ở trạng thái giới hạn sử dụng theo phương ngang

cầu : Nsd= N1sd + (bt - n)xVbe Nsd = 13468 + (24,5 - 10) x70,12 Nsd =14449,6 kN

Tải trọng ngang ở trạng thái giới hạn sử dụng theo phương ngang cầu : Hsd = H1sd = 120 kN

- Mô men ở trạng thái giới hạn sử dụng theo phương ngang cầu : Msd = M1sd + H1sd x hb Msd= 2304 + 120 x 2 Msd = 2544 kNm

(2) Tổ hợp tải trọng tính ở trạng thái giới hạn cường độ :

- Tải trọng thảng đứng ở trạng thái giới hạn cường độtheo phương ngang cầu:

Ncđ = N1cđ + nt (bt - n)xVbe Ncđ = 18284,45+ 1,25 ( 24,5 - 10) x 70,12 Ncđ = 19503,5 kN

- Tải trọng ngang ở trạng thái giới hạn cường độ theo phương ngang cầu: Hcđ= H1cđ= 210 kN

-Mômen ở trạng thái giới hạn cường độtheo phương ngang cầu: Mcđ = M1cđ + H1cđ*hb Mcđ = 4032 + 210x2 Mcđ = 4452 kNm

Bảng 2-3: Bảng tải trọng thiết kế tính đến MNTN tại cao độ đáy bệ

Tên tải trọng Đơn vị Sử dụng Cường độ I

TảI trọng thẳng đứng kN 14449,6 19503,5

Tải trọng ngang kN 120 210 Mômen kNm 2544 4452



VI: KIỂM TOÁN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN CƯỜNG ĐỘ I

1.Kiểm toán sức kháng dọc trục cọc đơn:

1.1 Tính nội lực tác dụng lên đầu cọc. Kết quả tính từ phần mềm FB-Pier:

********************************************** ***** Final Maximums for all load cases *****

**********************************************

Result Type Value Load Comb. Pile *** Maximum pile forces ***

Max shear in 2 direction 0.2461E+02 KN 1 0 14 Max shear in 3 direction 0.6485E+01 KN 1 0 25

Max moment about 2 axis 0.7344E+00 KN-M 1 0 18 Max moment about 3 axis -0.3491E+01 KN-M 1 0 14 Max axial force -0.8429E+03 KN 1 0 18 Max torsional force 0.0000E+00 KN-M 0 0 0

Max demand/capacity ratio 0.2117E+00 1 0 18 *** Maximum soil forces ***

Max axial soil force 0.8654E+02 KN 1 0 18 Max lateral in X direction 0.1839E+02 KN 1 0 14 Max lateral in Y direction -0.5781E+01 KN 1 0 25 Max torsional soil force -0.5743E-02 KN-M 1 0 25

Input File = "doanngochung " Analysis Run on 11-22-2008 at 19:56 Page 126

********************************************** ***** Final Maximums for all load cases *****

**********************************************

Result Type Value Load Comb. Pile *** Maximum pile head displacements ***

Max displacement in axial 0.2348E-02 M 1 0 18 Max displacement in x 0.1124E-03 M 1 0 1 Max displacement in y 0.2599E-05 M 1 0 23



1.2. Kiểm toán sức kháng dọc trục cọc đơn: Công thức kiểm toán sức kháng dọc trục cọc đơn:

Nmax+ N Pn 842,9 + 85,15 = 928,05kN < 980,2 kN => Đạt

Trong đó: Nmax=842,9 kN. Nội lực tác dụng lớn nhất lên một cọc

N= LcxFcx(bt-n )= 29x 0,2025x (24,5-10) =85,15 kN: Trọng lượng bản thân của cọc.

Ptt = 980,2 kN Sức kháng tính toán chịu nén của cọc đơn.

2. Kiểm toán sức kháng dọc trục nhóm cọc .c R g gV Q Q = 1

g QG1 + 2

g QG2 + 3

g QG3

Trong đó: cV : Tổng lực gây nén nhóm cọc đã nhân hệ số

RQ : Sức kháng đỡ dọc trục tính toán của nhóm cọc g:Hệ số sức khỏng cho sức khỏng của nhúm cọc được tớnh toỏn bằng cỏch sử dụng tổng của cỏc sức khỏng riờng rẽ của từng cọc, lấy như giá trị cho sức khỏng của cọc đơn cho trong bảng 10.5.5-2 (22TCN272-05) với đất dớnh g=0,65

gQ : Sức kháng đỡ dọc trục danh định của nhóm cọc xác định như sau: Với lớp đất I (đất dính)

Qg1 = Min(xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn;Sức kháng trụ

tương đương) Nội suy trong khoảng từ 2,5d đến 6d ta được : =0,7

Qg11 = xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn:

= 0,7x28x17,62=355,3 kN

Qg21 = Sức khỏng trụ tương đương = 2(X+Y)Z

uS +XYNcSu

Với 0,2. 0, 2. 0, 2.3,600 0, 2.0, 22,5 5 1 1 5 1 1 5,56

7, 200 3,600CZ X ZNX Y X



Qg21 = 2x(3,6+7,2)x0,2x48,9+3,6x7,2x5,56x21,3= 3280,9 kN

Qg1 = 355,3 kN

Trong đó Z : Chiều sâu tính toán của lớp I X : Chiều rộng của nhóm cọc Y : Chiều dài của nhóm cọc

uS : Cường độ chịu cắt không thoát nước trung bình dọc theo chiều sâu của cọc (MPa) Su : Cường độ chịu cắt không thoát nước tại đáy móng (MPa)

Với lớp đất II (đất dính) Qg

2 = Min(xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn;Sức kháng trụ tương đương)

Nội suy trong khoảng từ 2,5d đến 6d ta được : =0,7 Qg1

2 = xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn: = 0,7x28x894,16=19126,3 kN


uS +XYNcSu

Với 0,2. 0, 2.3,6002,5 7,5 1 7,5 1 8, 257, 200C

Z XNX Y

Qg22 = 2x(3,6+7,2)x22,8x21,3+3,6x7,2x8,25x49,7= 21118 kN

Qg2 =19126,3 kN

Trong đó Z : Chiều sâu tính toán của lớp II Với lớp đất III (đất dính)

Qg3= Min(xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn;Sức kháng trụ

tương đương) Nội suy trong khoảng từ 2,5d đến 6d ta được : =0,7

Qg13 = xTổng sức kháng dọc trục của các cọc đơn:

= 0,7x28x(396,27+90,68)=10418,9 kN




uS +XYNcSu

Với 0,2. 0, 2. 0, 2.3,600 0, 2.5,72,5 5 1 1 5 1 1 6,86

7, 200 4,600CZ X ZNX Y X

Qg23 = 2x(3,6+7,2)x5,7x49,7+3,6x7,2x6,86x49,7= 14956,3 kN

Qg3=10418,9 kN

RQ = 1g Qg

1 + 2g Qg

2 + 3g Qg

3 = 0,65.355,3+0,65.19126,3+0,65.10418,9=19535,3kN

19503,1 19535,3C RV kN Q kN Đạt !



VII: KIỂM TOÁN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN SỬ DỤNG

1. Xác định độ lún ổn định. 1.1 Xác định ứng suất có hiệu do trọng lượng bản thân các lớp đất theo chiều

sâu, tính đến trọng tâm của lớp đất.

Công thức '0

1.

n

dni ii

h

dni :là trọng lượng thể tích đẩy nổi của đất

ih : Chiều sâu tính đến trọng tâm của lớp đất

Vậy:

' 23 30 1 1 2 2

1

.. . . 10,01.0,2 8,671.22,8 11,652.4,35 250,387 /2

ndn

dni i dn dni

hh h h kN m

1.2 Xác định ứng suất gia tăng do tải trọng ở trạng thái giới hạn sử dụng gây ra

2Db/

3D

b/3

d?t t?t



Ta cú Db=5,7m suy ra 2 3,83

bD m

Độ sâu đặt móng tương đương là: Htđ=25,3+3,8=29,1m Ta có ứng suất có hiệu tại giữa lớp đất do tải trọng ngoài gây ra là:

' 214449,6 383,075 /( ).( ) (4,05 0,55).(7,65 0,55)g i g i

V kN mB z L z

Trong đó: ' : là độ tăng ứng suất có hiệu tại giữa lớp đất do tải trọng ngoài gây ra

V : tải trọng thẳng đứng theo trạng thais giới hạn sử dụng Bg : chiều rộng trên mặt bằng của nhóm cọc (khoảng cách mép 2 cọc ngoài cùng) Lg : chiều dài trên mặt bằng của nhóm cọc (khoảng cách mép 2 cọc ngoài cùng) Zi : khoảng cách từ vị trí 2Db/3 đến trọng tâm lớp đất cần tính Với áp lực tiền cố kết ' 424,0p p kN/m2 (đầu bài cho) Ta thấy '

0 < 'p Đất quá cố kết ban đầu Công thức xác định độ lún là :

' '

' '0 0

log log1

p fcc r c

p

HS C Ce

Bảng kết quả tính lún :

Chiều dày lớp đất

Chỉ số nén

Chỉ số nén lại

áp lực tiền cố kết

Hệ số rỗng ban đầu

ứngsuất có hiệu do trọng lượng đất gây ra

ứngsuất có hiệu do tải trọng ngoài gây ra

ứngsuất thẳng đứng cuối cùng hữu hiệu

độ lún cố kết của lớp thứ 3

Tên lớp

Hc cC rC 'p 0e '

0 'f Sc(mm)

3 4,9 0,16 0,024 424 0,459 250,387 383,075 633,462 102

Vậy độ lún tổng cộng của nền dưới móng cọc là 102 mm



2. Kiểm toán chuyển vị ngang của đỉnh cọc Chuyển vị ngang theo phương ngang cầu : xU =0,1124 mm 38mm đạt !

Chuyển vị ngang theo phương dọc cầu : yU =0,2599.E-2 mm 38mm đạt !

Vậy thỏa mãn điều kiện chuyển vị ngang!



VIII: CƯỜNG ĐỘ CỐT THÉP CỌC, TÍNH MỐI NỐI THI

CÔNG CỌC 1. Tính và bố trí cốt thép dọc cho cọc: a) Tính mô men theo sơ đồ cẩu cọc và treo cọc :

Mô men lớn nhất dùng để bố trí cốt thép Mtt = max(Mmax(1), Mmax(2))

Trong đó : Mmax(1) : mô men trong cọc theo sơ đồ cẩu cọc

Mmax(2)): mô men trong cọc theo sơ đồ treo cọc

+ Theo sơ đồ cẩu cọc :

l

q

N

0,207 d

M max(1)

d

Chiều dài đặt vị trí móc cẩu: a = 0,207 ld = 0,207 x 10 = 2,070 m

TảI trọng rải đều tương đương: btq F. 0,45 0,45 24.5 4,961 kN / m

Mô men lớn nhất: :

d dmax(1)

4,961.10. 10 4.2,070ql (l - 4a)M 10,67(kN.m)8 8



+Theo sơ đồ treo cọc:

q

N

M max(2)

0,294 ld

Chiều dài vị trí móc cẩu: a = 0,294 ld = 0,294 x10 = 2,940 m

TảI trọng rải đều tương đương: btq F. 0,45 0,45 24,5 4,961 kN / m

Mô men lớn nhất 2 2 2 2d d

max(2)q(l - 2al - a ) 4,961.(10 2.2,940.10 2,940 )M 20,19(kN.m)

8 8

+Vậy ta có:

Mtt = max(Mmax(1), Mmax(2)) = max(10,67;20,19)= 20,19 (kN.m)

b) Tính lượng cốt thép cần thiết (theo môn học kết cấu bê tông )



-Tính toán mặt cắt bê tông cốt thép chịu uốn khi cẩu hoặc treo, chỉ tính toán cốt thép

chịu kéo các cốt thép bố trí còn lại coi như là cốt thép cấu tạo do đó tính như đối

với mặt cắt chữ nhật đặt cốt thép đơn (ở đây là mặt cắt hình vuông cạnh d = 450

mm)

- Mô men kháng uốn danh định cần thiết: tt

nM 20,19M 22,43kN.m

0.9

Mtt :mô men uốn cường độ = 20,19kN.m

ử : hệ số sức kháng quy ước (với cấu kiện chịu uốn ử = 0.9)

- Chiều cao khối ứng suất nén: n

e , 2c e

Ma d 1 1 2

0.85f dd

2

0.022430.385 1 1 2 0.0051m 5,1mm

0.85 30 0.45 0.385

dc: chiều cao có hiệu (chiều cao làm việc ) của cọc có thể lấy : dc = (0.8-0.9)d hoặc

dc = d - d1 với d1 là trọng tâm cốt thép chịu kéo đến thớ chịu kéo của dầm, ở đây lấy

dc = 0.8d

- Kiểm tra điều kiện dẻo của mặt cắt: c = a/ õ1

õ1 = hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất quy định trong Điều 5.7.2.2 như

sau :

'c

''c

1 c

'c

0.85 khi f 28 MPaf 28

0.85 0.05( ) khi 38MPa f 56 MPa7

0.65 khi f 56MPa

ở đây fc, = 30 Mpa => õ1=0,836 => c = 3/0,836 = 3,59 mm

c/dc = 3,59/360 = 0,001 < 0.42 => mặt cắt thỏa mãn điều kiện dẻo



- Tính toán diện tích cốt thép: ,

2cs

y

0.85adf 0.85 5,1 450 30A 139,34mm

f 420

f’c = cường độ chịu nén quy định của bê tông ở tuổi 28 ngày = 30 MPa

fy = giới hạn chảy quy định của cốt thép = 420 MPa

=> Chọn 3 thanh cốt thép số 25 có tổng diện tích là 1530 mm2 và bố trí với chiều

dày lớp bê tông bảo vệ là 65 mm (khoảng cách từ tim cốt thép tới mép bê tông) (lựa

chọn này để được mặt cắt giống như đã chọn ban đầu)

Tương ứng với cách bố trí này chiều cao có hiệu của mặt cắt vẫn là: dc = 360 mm

-Chiều cao khối ứng suất thực tế sau khi bố trí cốt thép:

s y

,c

A f 1530 420a 56mm

0.85f d 0,85 30 450

- Kiểm tra điều kiện dẻo của mặt cắt: c = a/ õ1 = 56/0,76 = 73,68 mm

c/dc = 73,68/360 =0,2 < 0.42 => thỏa mãn

- Kiểm toán điều kiện cường độ của mặt cắt:

Mn = Asfy (dc - a/2) = 1530*420(360-56/2) = 213343200 N.mm = 162,35 kN.m

Suy ra Mn > 22,43 kN.m => thỏa mãn

Vậy mặt cắt ngang cọc như hình vẽ.

2. Bố trí cốt thép đai cho cọc :

Do cọc chịu lực cắt nhỏ nên không cần cường độ cốt thép đai mà chỉ cần bố trí theo

yêu cầu cấu tạo

Sử dụng cốt đai thường, chọn cốt thép đai đường kính ỉ8. Bước cốt đai 50 mm ở đầu

cọc,100 cho đoạn tiếp và 150 mm ở giữa đốt cọc

3.Tính toán và bố trí đường hàn

Cọc được nối tại tại đầu các đốt cọc bằng phương pháp hàn nối, các bản nối là 4

thanh thép góc L-100x100x12 để táp vào 4 góc của cọc rồi sử dụng đường hàn để



liên kết hai đầu cọc, để tăng an toàn cho mối nối sử dụng thêm 4 bản táp. Kích

thước cụ thể xem bản vẽ.

Documents

BÀI THIẾT KẾ MÔN HỌC NỀN MÓNGdulieu.tailieuhoctap.vn/books/xay-dung-kien-truc/dia-chat-cong... · Bộ môn Địa kỹ thuật Thiết kế môn học Nền móng Đoàn