Upload
duki2793
View
39
Download
20
Embed Size (px)
DESCRIPTION
projekat
Citation preview
1
Podužni zidovi za ukrućenje POS Z1, POS Z2 Napomene:
Zidovi za ukrućenje se nalaze u sklopu podužnih okvira konstrukcije objekta u osama 2 i 3.
Proračun podužnih okvira na vertikalno opterećenje (stalno, sneg, korisno) i horizontalno opterećenje (vetar) nije sproveden, tako da su odgovarajuće vrednosti statičkih uticaja (sila u preseku) u karakterističnim presecima zidova za ukrućenje nepoznate.
Ojačanja u obliku stubova, koja se nalaze na krajevima zidova za ukrućenje, ulaze u sastav poprečnih ramova u osama A i B. Ovi poprečni ramovi nisu bili predmet statičkog proračuna, pa su nepoznate vrednosti sila koje ovi delovi zidova za ukrućenje prihvataju od greda poprečnih ramova.
Pretpostavlja se da kombinacije opterećenja koje obuhvataju alternativno dejstvo vetra u podužnom pravcu objekta nisu merodavne za dimenzionisanje.
Vertikalna opterećenja izazivaju na spoju greda podužnih i poprečnih okvira i zidova za ukrućenje momente savijanja, transverzalne sile i normalne sile (koje imaju relativno male vrednosti). Od posebnog značaja su transverzalne sile na krajevima greda koje direktno utiču na vrednosti normalnih sila i momenata savijanja zidova za ukrućenje.
Vrednosti transverzalnih sila greda podužnih i poprečnih ramova su približno procenjene, a njihove sumarne vrednosti prikazane su kao koncentrisane sile koje deluju u težištima ojačanja zidova za ukrućenje u obliku stubova.
1. Procena vrednosti uticaja od vertikalnog opterećenja (stalno, sneg, korisno)
1.1 Sopstvena težina zida za ukrućenje:
gz = (2·0.40·0.40+2.60·0.20) ·25.0 = 21.0 kN/m
1.2 Koncentrisane sile koje deluju u nivou krova:
a) Stalno opterećenje:
Stub u osi B:
greda okvira u osi B: 14.10·7.20 = 101.520 kN
greda okvira u osi 2 (3): 8.475·3.00 = 25.425 kN
ploča iznad stepeništa: (4.90·3.00·7.20)/4 = 38.880 kN
sitnorebrasta tavanica: ((2.9125·3.00) /0.5)·(7.2-0.4) =118.830 kN
GB= 284.655 kN
Stub u osi A:
greda okvira u osi A: 4.56·(0.50·7.20) = 16.416 kN
ploča iznad stepeništa: (4.90·3.00·7.20)/4 = 38.880 kN
GA= 55.296 kN
b) Sneg:
Stub u osi B:
ploča iznad stepeništa: (0.75·3.00·7.20)/4 = 4.050 kN
sitnorebrasta tavanica: 0.75·3.00·(7.2-0.4) = 15.300 kN
PsB= 19.350 kN
Stub u osi A:
ploča iznad stepeništa: (0.75·3.00·7.20)/4 = 4.050 kN
PsA= 4.050 kN
2
1.3 Koncentrisane sile koje deluju u nivou sprata:
a) Stalno opterećenje:
Stub u osi B:
greda okvira u osi B: 9.20·7.20 = 66.240 kN
fasadni zid u osi B: 6.50·4.00·3.60 = 93.600 kN
pregradni zid u osi B: 4.60·3.40·3.60 = 56.304 kN
greda okvira u osi 2 (3): 6.60·3.00 = 19.800 kN
krstasto armirana ploča: 6.00·3.00·7.20 = 129.600 kN
GB= 365.544 kN
Stub u osi A:
greda okvira u osi A: 8.00·3.60 = 28.800 kN
fasadni zid u osi A: 6.50·1.50·3.60 = 35.100 kN
GA= 63.900 kN
b) Korisno opterećenje (1/2):
Stub u osi B:
krstasto armirana ploča: 5.00·3.00·7.2 = 108.000 kN
PB = 108.000 kN
Stub u osi A: PA = 0.000 kN
Sumiranjem i svođenjem delovanja prethodno sračunatih koncentrisanih sila u odnosu na težišta zidova za ukrućenje određuju se odgovarajuće vrednosti normalnih sila i momenata savijanja u karakterističnim presecima zidova za ukrućenje.
2. Određivanje statičkih uticaja za seizmičku kombinaciju opterećenja
Spratne seizmičke sile koje deluju na zidove za ukrućenje u osama 2 i 3 su:
{ }
=
6465.218
5183.167Sz
i one imaju alternativni smer delovanja.
Vrednosti statičkih uticaja su:
2.1 Presek u nivou I sprata:
MSz= ±218.6465·4.10 = ±896.45 kNm
NSz= 0.00 kN
T Sz= ±218.65 kN
2.2 Presek na mestu uklještenja:
MSz= ± (218.6465·8.20+167.5183·4.10) = ±2479.726 kNm
NSz=0.00 kN
T Sz= ±386.16 kN
3
3. Tabelarni pregled statičkih uticaja za određivanje seizmičke kombinacije
Presek gst Δg g s p/2 Sz
N 0.00 -339.95 -339.95 -23.40 0.00 0.00
M 0.00 344.04 344.04 22.95 0.00 0.00
1
T 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 ±218.65
N -86.10 -339.95 -426.05 -23.40 0.00 0.00
M 0.00 344.04 344.04 22.95 0.00 ±896.45
2
T 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 ±218.65
N -86.10 -769.39 -855.49 -23.40 -108.00 0.00
M 0.00 796.51 796.51 22.95 162.00 ±896.45
3
T 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 ±386.16
N -172.20 -769.39 -941.59 -23.40 -108.00 0.00
M 0.00 796.51 796.51 22.95 162.00 ±2479.726
4
T 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 ±386.16
4. Dimenzionisanje prema M i N (određivanje vertikalne armature)
4.1 Presek na mestu uklještenja – presek 4-4
Pretpostavićemo da se neutralna linija dilatacija nalazi na području ojačanja (stuba), pa će se za proračun usvojiti stvarna širina pritisnutog gornjeg pojasa (b=40cm) zida za ukrućenje
╔══════════════════════╦═════════════════════════════════════════════════════╗ ║ GEOMETRIJA PRESEKA: ║ POS: Z1,Z2 ║ ║ sirina: b = 40.0 cm ╠═════════════════════════════════════════════════════╣ ║ visina: d = 340.0 cm ║ STATICKI UTICAJI: ║ ║ odnos a1/d = 0.06 ║ 1.stalno (MN) M = 796.51 kNm; N = -941.59 kN ║ ║ odnos a2/d = 0.06 ║ 2.korisno(ST) M = 22.95 kNm; N = -23.40 kN ║ ║ odnos Aa2/Aa1 = 1.00║ 3.korisno(SI) M = 162.00 kNm; N = -108.00 kN ║ ╠══════════════════════╣ 4.seizm. (IM) M = 2479.73 kNm; N = 0.00 kN ║ ║ MATERIJALI: ║ ║ ║ MB30; RA 400/500 ║ ║ ║ cvrstoca betona: ║ ║ ║ fb = 20.50 MPa ║ ║ ║ granica razvlacenja: ║ ║ ║ σv = 400.00 MPa ║ ║ ╠══════════════════════╩══════════════════════════════╦══════════════════════╣ ║ MERODAVNA KOMBINACIJA OPTERECENJA: ║ ZAHTEVAN ODNOS ║ ║ MN ST SI/2 IM ║ GORNJE I DONJE ARM.: ║ ║ 1.00 0.00 1.30 1.30 ║ Aa2 / Aa1 = 1.00 ║ ╠═══════════════════╦════════════════════╦════════════╩══════════════════════╣ ║ GRANICNI UTICAJI: ║ REZULTATI: ║ MINIMALNO POTREBNA ARMATURA: ║ ║ Mu = 4125.45 kNm ║ εb/εa = 1.32/10.00 ║ donja armatura Aa1 = 20.84 cm2 ║ ║ Nu = -1011.79 kN ║ μ_uk = 0.31 % ║ gornja armatura Aa2 = 20.84 cm2 ║ ╚═══════════════════╩════════════════════╩═══════════════════════════════════╝ Na osnovu rezultata proračuna može se proveriti položaj neutralne linije dilatacija.
117.01032.1
32.1s
ab
b =+
=ε+ε
ε= ; h = d - a1 = 340.0-20.0 = 320.0 cm;
x = s·h =0.117·320.0 = 37.314cm < 40.0 cm;
4
Polazna pretpostavka je tačna. Neutralna linija dilatacija nalazi na području ojačanja (stuba).
Mininimalni procenat armiranja vertikalnom armaturom zida za ukrućenje je minμz=0.45%, pri čemu se ova armatura raspoređuje na tri jednaka dela, na sledeći način: u obema ivičnim zonama dužine 0.1dz se postavlja po trećina minimalne armature, a preostala trećina ukupne minimalne armature se rapoređuje u srednjoj zoni dužine 0.8dz.
minAa,uk=0.45·20.0·340.0/100=30.60 cm2 → minAa1= minAa2= minAa3= minAa,uk/3=10.20 cm2
potrAa1= 20.84 cm2 >minAa1=10.20 cm2; potrAa2= 20.84 cm2
>minAa2=10.20 cm2;
U ovom slučaju dimenzija ojačanja (stuba) na krajevima zida za ukrućenje od 40cm je veća od veličine ivične zone 0.1dz=34.0 cm, pa će se usvojena armatura na krajevima zida simetrično rasporediti u okviru ojačanja u obliku stuba.
Usvojeno je: 8RØ19 (22.68 cm2/m) → usvAa1= usvAa2 =22.68 cm2 >potrAa1= potrAa2=10.20 cm2;
Određivanje rasporeda vertikalne armature u srednjoj zoni (rebru) zida za ukrućenje:
a(1)a3/ev=0.5·10.20/(3.40-2·0.40)=1.962 cm2/m;
Minimalni prečnik vertikalne armature kod armiranobetonskog zida je Øv=8 mm.
Usvojeno je: ±RØ8/20 (±2.50 cm2/m) → usvAa3= 2·2.50·2.60=13.00 cm2 >minAa3=10.20 cm2;
Na delu stubova usvojene su spoljašnje i unutrašnje uzengije: 2 x uRØ6/10
5. Dimenzionisanje prema T (određivanje horizontalne armature)
5.1 Presek u uklještenju:
Tu = ±1.30·386.16 = ±494.21 kN
MPa858.0103209.020
21.494
zb
T
z
un =⋅
⋅⋅=
⋅=τ
m
cm145.21001
4002
20858.0100ctg
m
b
e
a 2
vH
zn
H
)1(H =⋅⋅
⋅⋅=⋅θ⋅
σ⋅⋅τ= →potrAaH =2·2.145=4.29 cm2/m
minμaH = 0.20% →minAaH = 0.20·(20·100)/100=4.0 cm2/m
Usvojeno je: ±RØ8/20 (±2.50 cm2/m) → usvAaH= 2·2.50=5.0 cm2 /m > potrAaH =4.29 cm2/m;
5.2 Presek u nivou I sprata:
Određivanje potrebne horizontalne armature:
Tu = ±1.30·218.65 = ±284.25 kN;
MPa493.0103209.020
25.284
zb
T
z
un =⋅
⋅⋅=
⋅=τ ;
m
cm234.11001
4002
20493.0100ctg
m
b
e
a 2
vH
zn
H
)1(H =⋅⋅
⋅⋅=⋅θ⋅
σ⋅⋅τ= →potrAaH =2·1.234=2.47 cm2/m
minμaH = 0.20% →minAaH = 0.20·(20·100)/100=4.0 cm2/m
Usvojeno je: ±RØ8/20 (±2.50 cm2/m) → usvAaH= 2·2.50=5.0 cm2 /m >minAaH=4.0 cm2/m;