3. REGULACJA PRĘDKOŚCI OBROTOWEJ SILNIKÓW TRAKCYJNYCH

Podstawowa wiedza na temat silników prądu stałego

S

S

I

I

Bocznikowy i szeregowy silnik prądu stałego

Gdy maszyna pracuje jako silnik, po przyłożeniu napięcia U do jej zacisków, przez twornik płynie prąd I

R

ncU

R

EUI

gdzie R – całkowita oporność obwodu twornika. Stąd prędkość obrotowa silnika wyraża się zależnością:

c

RIUn

Moment M na wale silnika

IcM 1

M F n V c

M (F)

Me (Fe)

c

n (V)

I

M F n V

I

n (V)

Me (Fe)

M (F)

silnik bocznikowy silnik szeregowy

Charakterystyki (I), M(I), n(I) silników prądu stałego

Moc P2 na wale silnika to moc P1 doprowadzona do silnika pomniejszona przez jego

sprawność η. Z drugiej strony moc P2 stanowi iloczyn momentu M na wale silnika i

jego prędkości kątowej. Równanie stanu silnika, porównujące obie moce, ma postać:

Na podstawie prędkości obrotowej n silnika można w następujący sposób określić prędkość v lokomotywy (pociągu):

]/[1

22

1

2sm

z

nD

zn

D

z

Dv

gdzie: D [m]– średnica koła napędnego,z – przełożenie przekładni,n [1/s] – prędkość obrotowa silnika.

lub gdy n[1/min]

]/[305,5

6,360

hkmz

nD

z

nDv

nMIU 2

Równanie przejścia od momentu na wale silnika do siły pociągowej F lokomotywy ma postać:

D

zmMF z

2 gdzie: F [N] – siła pociągowa,M [Nm] – moment na wale silnika,z – przełożenie przekładni,ηz - sprawność przekładni,

m – liczba silników w lokomotywie.

Moc elektryczna lokomotywy liczona na obwodzie jej kół napędnych wynosi:

zz IUmPmN 2

Moc mechaniczna jest iloczynem siły pociągowej i prędkości pociągu.

6,3

vFN

gdzie: F[N], v[km/h]

Łącząc oba równania uzyskuje się równanie stanu lokomotywy:

zIUmvF 6,3

Charakterystyka trakcyjna

F

F

FL

W

v

F

s

W

v

b

F

s

I = const.

v

b

a) b)

Charakterystyki trakcyjne lokomotywy z silnikami szeregowymi (s)i bocznikowymi (b) na tle a) oporów ruchu, b) krzywych izoprądowych

Regulacja prędkości obrotowej szeregowych silników trakcyjnych prądu stałego

c

RIUn

Z zależności n=f(I) wynika, że w celu regulacji prędkości zmieniać można napięcie U przyłożone do silnika oraz strumień Φ uzwojeń wzbudzenia silnika. Pozostałe parametry są stałe.

Obniżenie napięcia na silniku prowadzi do obniżenia prędkości pociągu, obniżenie strumienia – do wzrostu prędkości.

Napięcie na zaciskach silnika, przy stałym napięciu sieci, można zmieniać przez:

- szeregowe łączenie silników,

- włączanie oporu w szereg z silnikiem.

Strumień w uzwojeniu wzbudzenia można zmniejszać przez zbocznikowanie oporem tego uzwojenia.

Obniżanie napięcia na zaciskach silnika

Liczba silników w lokomotywach i pojazdach trakcyjnych jest parzysta, ich napięcie znamionowe wynosi 1500 V. Przy napięciu sieci trakcyjnej Us=3000 V, przez zmianę połączenia silników można na nich uzyskać następujące napięcia:

• dla lokomotywy 4-silnikowej B0B0: U=1/4Us oraz U=1/2Us ,

• dla lokomotywy 6-silnikowej C0C0: U=1/6Us , U=1/3Us oraz U=1/2Us

a) b)

Połączenia silników w lokomotywie a) B0B0, b) C0C0

Obniżenie napięcia na silniku powoduje przesunięcie w dół charakterystyki v=f(I). Dysponując charakterystyką v(I) przy pełnym napięciu U można znaleźć charakterystykę v’(I) przy obniżonym napięciu U’, porównując prędkości przy tej samej wartości prądu I.

c

RIUv

c

RIUv

''

RIU

RIU

n

n

v

v

'''

RIU

RIUvv

'

'

Dla dokładnych obliczeń należy znać wartość rezystancji silnika R. W przybliżeniu, dla U’=1/2U v’=1/2v, ponieważ wartość iloczynu IR jest niewielka w stosunku do napięcia silnika. Dokładnie, im większe są wartości prądu, punkty v’ na charakterystyce v’(I) leżą niżej niż 1/2v.

Podstawa metody graficznej wyznaczania krzywej v’(I) przy obniżonym napięciu U’ na podstawie krzywej v(I) przy napięciu U.

V

A E’

I

V

V’

U

U’

E

I

• Mamy dwie krzywe: v(I) dla U oraz v’(I) dla U’.

• Na osi v odkładamy w dowolnej skali U oraz U’.

• Znając oporność silnika R prowadzimy proste E=U-IR oraz E’=U’-IR.

• Prowadzimy dowolną pionową I, na której zaznaczamy punkty E i E’ oraz v i v’.

• Łączymy prostą punkty U oraz I, wyznaczając punkt A.

• Łączymy punkty U i v oraz A i v’.

Na podstawie trójkątów UEI oraz AE’I można napisać: UI

AI

EI

IE

'

EI

IE

v

v ''

UI

AI

v

v

'stąd wniosek, że proste Uv oraz Av’ są równoległe.

V

AK E’

I

VK

VK’

U

U’ E’ = f(I)

IK

Kolejność czynności jest następująca:1. Dla wartości prądu Ik rysujemy prostą pionową.2. Na osi v odkładamy w dowolnej skali U oraz U’.3. Rysujemy prostą U’-IR.4. Łączymy punkt U z vk oraz Ik.5. Na przecięciu prostych E’ oraz UIk otrzymujemy punkt Ak.6. Przez punkt Ak rysujemy prostą równoległą do Uvk, uzyskując v’k.Tak postępujemy dla kolejnych wartości Ik.

Sprawność silnikaIU

P

IU

PPIU ui

1

Przy napięciu U F v = 3,6 m U I η ηz

przy napięciu U’ F v’ = 3,6 m U’ I η’ ηz

'''

U

U

v

v

'

''

U

U

v

v

'

''

U

U

RIU

RIU

U

RIU

RI

1

'1

'

I

1500 V

750 V

Sprawność silnika szeregowego w funkcji prądu

V

B0B0

I

F

B0B0

V

V

C0C0

I

F

C0C0

V

a)

b)

Charakterystyki v(I) i F(v) dla lokomotywya) 4 – silnikowej B0 B0, b) 6 – silnikowej C0 C0

Włączenie dodatkowego oporu Rr zmieni napięcie przyłożone do silnika na U-

IRr. Nowa charakterystyka vR(I) będzie wynikała z zależności:

IRU

IR

IRU

RRIU

v

v rrR

1

V

V(I)

I

F

F(V)

V

Rr0 = 0

Rr4

Rr3

Rr2 Rr1

Rr4 > Rr3 > Rr2 > Rr1

V’(I)

F’(V)

Rr0 = 0 Rr1

Rr2 Rr3

Rr4

Charakterystyki v(I) i F(v) przy różnych wartościach oporów rozruchowych Rr

Zmniejszanie strumienia magnetycznego silników

Wartość strumienia magnetycznego wytwarzanego przez uzwojenie biegunów głównych silnika równa jest stosunkowi przepływu (amperozwojów) do oporności obwodu magnetycznego:

R

zI

Zmniejszenie strumienia w silniku szeregowym, zwane osłabieniem wzbudzenia lub osłabieniem pola, wymaga zmniejszenia przepływu Iz. Można tego dokonać dwoma sposobami:

• przez zwieranie części uzwojenia wzbudzenia,

• przez bocznikowanie uzwojenia wzbudzenia.

Rb

Lb

a) b)

Bocznikowanie silników szeregowych

a) przez zwieranie części uzwojeń wzbudzenia

b) przez włączenie dodatkowego obwodu

Zdecydowanie łatwiejsza technologicznie i korzystniejsza jest druga metoda (b) i ona znalazła zastosowanie w praktyce.

Do określenia głębokości osłabienia pola silnika stosuje się pojęcie stopnia wzbudzenia w. Jest to stosunek przepływu (amperozwojów) biegunów głównych przy osłabionym polu do pola pełnego.

Iz

Izw

Bywa czasem stosowany termin „stopień bocznikowania”, który określa, w jakim stosunku pełny przepływ został osłabiony.

Iz

IzIzb

Między tymi pojęciami istnieje związek: 1 bw

Przy osłabieniu pola przez bocznikowanie uzwojenia wzbudzenia, stopień wzbudzenia jest stosunkiem wartości prądu magneśnicy przy osłabionym polu do prądu magneśnicy przy pełnym polu:

I

Iw

Jak zmieniają się straty w magneśnicy ΔPm=I2Rm przy osłabieniu pola

m

b

m

m

m

bm

m

m

R

R

I

II

RI

RI

RI

RIIRI

P

P2

2

2

2

22

IRIIR mb

wwwwI

I

I

II

I

I

II

I

I

II

I

I

P

P

m

m

12

222

Zmniejszone straty rozkładają się na uzwojenie wzbudzenia i bocznikującą rezystancję Rb. Ilość ciepła wydzielanego w samych uzwojeniach wzbudzenia

zmniejszają się w większym stopniu, bo w2. Straty w boczniku dokładają składnik w-w2.

W praktyce silnik trakcyjny wyposaża się w kilka boczników, przez co uzyskuje się możliwość regulacji osłabienia pola.. Za dolną granicę osłabienia wzbudzenia uważa się 30% (w=0,3), a przy zastosowaniu uzwojenia kompensacyjnego 20% (w=0,2).

Wpływ osłabienia pola na prędkość obrotową silnika

Porównana zostanie prędkość obrotowa silnika przy pełnym polu z prędkością przy wzbudzeniu w, lecz przy założeniu tego samego strumienia biegunów głównych.

Przy pełnym polu:

c

RRIU

c

IRUn mt

Przy osłabionym polu przez twornik płynie prąd I/w , przez uzwojenie wzbudzenia I, a strumień zmienia się pod wpływem reakcji twornika.

c

w

RRIU

c

IRRw

IU

n

tmmt

tm

tm

RRIU

w

RRIU

v

v

n

n

1

v

v

n

ndla tego samego prądu magnesującego

n V

w

I I/w

w = 1

Charakterystyki n(I) i v(I) przy osłabieniu pola w

V

VK’

I

y = x

BK AK

VK

y = wx Metoda graficzna wyznaczania charakterystyki v(I) przy osłabieniu pola w

Postępowanie jest następujące: • Przez początek układu współrzędnych prowadzimy 2 proste pomocnicze y=x

oraz y=wx.• Dowolny punkt vk na krzywej zasadniczej v(I) przenosimy, wyznaczając punkty

Ak, Bk oraz v’k na nowej charakterystyce v’(I).

W ten sposób zachowana jest zależność v/v’=1, przy niezmienionym prądzie w magneśnicy.

F

w = 1

V

F’ = F/w

w F

dla w=1

Charakterystyka trakcyjna F(v) przy osłabieniu pola w

zIUmvF 6,3

przy osłabionym polu

zIUmvF 6,3

I

I

F

F

w

II

wF

F 1

w

FF lub

V

I

F

V

w = 1 w = 1

Pęk charakterystyk v(I) oraz F(v) dla różnych stopni osłabienia pola

Przykładowo lokomotywa EU-07 ma 6 stopni osłabienia pola: 75,5%, 58,2%, 43,5%, 34,7%, 28% i 22%. Silnik typu EE 541 wyposażony jest w uzwojenie kompensacyjne.

V

I

F

V

W

Zmiany prądu I oraz siły pociągowej F przy regulacji osłabienia pola silnika

Rozruch lokomotywy z silnikami prądu stałego

Dla silników szeregowych wartość prądu w czasie rozruchu nie może być większa niż dwukrotna wartość prądu Ih mocy godzinnej.

Zwykle natężenie prądu rozruchu przyjmuje się niższe od wartości granicznej 2Ih.

Zależy to od warunków wpływających na nagrzewanie się silnika. Im przewidywane są częstsze rozruchy pojazdu, tym niższy obiera się prąd rozruchu. Podobnie przy długich czasach trwania rozruchów.

Praktycznie, wartość prądu rozruchowego mieści się zwykle w następujących granicach:lokomotywy pasażerskie w ruchu dalekobieżnym 1,6 ÷ 2,0 Ih

lokomotywy towarowe 1,3 ÷ 1,6 Ih

pociągi podmiejskie 1,3 ÷ 1,5 Ih

tramwaje 1,1 ÷ 1,3 Ih

V

V = f(I)

I

F

F = f(V)

V

F = f(V) V’ = f(I)

VR = f(I)

V’R = f(I)

F

Imin Imax

Fmin

Fmax

F = f(V’)

F = f(V’R) F = f(VR)

Rozruch oporowy lokomotywy przy Imax = const

V

V = f(I)

I

F

FL = f(V)

V

F = f(V) V’ = f(I)

F

F = f(V’)

Rozruch oporowy lokomotywy przy Imax const

Charakterystyki trakcyjne lokomotywy 6-silnikowej

1, 2 – FL(v) dla f0=0,33 oraz f0=0,25

3, 4, 5 – opory ruchu z pociągiem: 3 – 1000 t, i=0 0/00, 4 – 2400 t, i=0 0/00, 5 – 2400 t, i=6 0/00.

A – I = 440 A = const (rozruch)

B – I = 370 A = const (prąd godzinny)

C – I = 300 A = const

osłabienie pola w = 0,74; 0,55; 0,42; 0,36; 0,28; 0,22

Charakterystyki lokomotywy EU-07

1A, 1B, 2A, 2B – zakresy nastawienia przekaźnika samoczynnego rozruchu

Hamowanie mechaniczne

D

H/2 H/2

Fh/2

Fh/2

Hamowanie przez dociskanie klocków hamulcowych do koła

Siła hamująca Fh wywołuje moment

hamujący Mh.

hh FD

M 2

HFh

gdzie: H – siła nacisku na koło,

μ – współczynnik tarcia.

Hamowanie elektryczne

Hamowanie elektryczne uzyskuje się przez zamianę charakteru pracy silników trakcyjnych z silnikowego na prądnicowy. Energia kinetyczna pociągu hamowanego lub energia potencjalna pociągu zjeżdżającego ze spadku zostaje w prądnicy zamieniona na energię elektryczną. Energię tę niszczy się zamieniając na ciepło w opornikach lub wysyła do sieci trakcyjnej. Występują zatem dwa rodzaje hamowania elektrycznego: hamowanie oporowe oraz hamowanie rekuperacyjne czyli z odzyskiem energii.

Hamowanie elektryczne nie może w pełni zastąpić hamowania pneumatycznego, w przypadku pociągów prowadzonych przez lokomotywę. Nie może być jedynym rodzajem hamowania, w które wyposażona jest lokomotywa. Wynika z ograniczonej mocy prądnic.

Możliwe jest przyhamowywanie pociągów na spadkach.

W lekkich pociągach zespolonych czy pojazdach komunikacji miejskiej, gdzie duży jest procent osi napędnych (hamujących) możliwe jest stosowanie hamowania elektrycznego nie tylko do przyhamowania, ale również do zatrzymania.

Jeżeli pociąg hamowany jest ze stałym opóźnieniem a, to maksymalna moc hamowania wyraża się zależnością:

6,36,3

vamvFN

[kW], jeżeli m[t], v[km/h], gdyż [Nm/s=W]

Moc ta maleje od wartości maksymalnej, jaka występuje przy prędkości początku hamowania do zera przy zatrzymaniu.

Moce maksymalne N’ przypadające na jedną prądnicę są następujące:

pociąg m[t] α v[km/h] a[m/s2] N[kW] N’[kW]towar. B0 B0 1800 1,03 40 0,4 8240 2060osob. B0 B0 450 1,05 80 0,6 6300 1575zespół trakc. 450 1,1 80 0,9 9900 825(3•dmd)

Wykorzystanie hamowania elektrycznego do przyhamowywania pociągów na dużych spadkach w celu utrzymania prędkości na właściwym poziomie.

Przy jeździe pociągu na spadku jednostkowa siła przyspieszająca wynosi (i-w), zaś przyspieszenie:

1000

)(

1000

gwigf

G

gFa pp

Moc N[kW] w tym przypadku wyraża się wzorem:

3600

)( vwigmN i

Przykładowo, pociąg o masie 500 t i α = 1,06 zjeżdżając ze spadku 24 0/00 ze

stałą prędkością 50 km/h, przy oporach ruchu w ≈ 2,60/00, ma moc 1458 kW,

czemu odpowiada 4∙364,5 kW.

S

n

IS

P

n

Ih

Rh

A

B

E

F F

A

B

E

IS

MS

Mh

Mh

MS

Me

Schematy ideowe silnika trakcyjnego przy pracy silnikowej i prądnicowej

Moment hamujący Mh silnika

w funkcji prądu

ooeh MIcMMM

Przebieg charakterystyk vp(I), gdzie vp - prędkość przy pracy prądnicowej silnika

trakcyjnego.

Dla jednej prądnicy po zamknięciu jej obwodu opornikiem Rh można zapisać:

E=cΦvp=I(R+Rh)

Jeżeli w lokomotywie jest ms silników połączonych szeregowo i mr silników

połączonych równolegle, to powyższa zależność ma postać: RImR

m

mRImImRIRmvcm sh

s

rsrhsps

hs

r Rm

mRR stanowi rezystancję zastępczą obwodu

Z zależności cΦvp=IR’ uzyskuje się:

RRc

Iv p

IRU

Iv

E

Iv

vc

Iv

c

I

I

Vp Vmax

R1’ = R

Umax

Fmax

Imax Vmin

R’ = 1

R’

Fh

Vmax Umax

Fmax

Imax R’ = const

Vp

b) a)

Charakterystyki Vp(I) oraz Vp(F) z ograniczeniami

I

Vp

V1”

0

V1’

R7

Imax I0

V2’

V2” V3’

V3” V4”

V4’

V5’

V5” V6”

V7”

V6’

V7’ V8’

R6 R5

R4

R3

R2

R1

R

0 IS

Przebieg prędkości i prądu przy hamowaniu silnika trakcyjnego

Rh

A A

B B

E E

F F

E1 E2

S1 S2 Iw

I2 I1

Iw Iw

Rh

A A

B B

E E

F F

E1 E2

S1 S2 Iw

I2 I1

Rw

Układ hamowania oporowego dla dwóch silników

Układ hamowania oporowego dla dwóch silników z połączeniem wyrównawczym

1 5 3

2 6 4

1 5 3

2 6 4

Połączenia wyrównawcze przy hamowaniu oporowym lokomotywy 6-silnikowej

3 4

3 4 2 1

2 1

3 4

3 4 2 1

2 1 3 4

3 4 2 1

2 1

3 4

3 4 2 1

2 1

połączenie szeregowe połączenie równoległe

hamowanie oporowe

1 3

2 4

1 3

2 4

Schematy ideowe przełączeń dla jazdy i hamowania oporowego obwodu głównego lokomotywy 4-silnikowej

Hamowanie z odzyskiem energii

Przy hamowaniu rekuperacyjnym energia elektryczna jest oddawana do sieci. Aby to było możliwe, SEM prądnicy musi być większa od przypadającego na nią napięcia sieci o wewnętrzny spadek napięcia.

IRUE R

EU

R

UEI

Hamowanie z odzyskiem energii mogłoby być stosowane przy prądnicach szeregowych, jeśli udałoby się podnieść wartość SEM, spełniając jednocześnie warunek statecznej pracy. Problem ten wyjaśnia rysunek, na którym charakterystyka zewnętrzna prądnicy szeregowej U=f(I) przedstawiona jest wraz z prostą U=const napięcia sieci.

U

I

uzw. szeregowe

uzw. obce

Regulacja prędkości silnika trakcyjnego prądu stałego przez układ choppera

zamiast

M

jest

M

Schemat ideowy impulsowej regulacji napięcia zasilającego silnik

Zalety stosowania rozruchu impulsowego są następujące:• niewielkie straty,• płynna, bezstykowa regulacja napięcia zasilającego silnik,• możliwość szybszego oddziaływania na obwód główny lokomotywy,• wyeliminowanie grupowania silników (połączenia szeregowego, szeregowo-

równoległego i równoległego),• możliwość łatwego osłabiania pola,• możliwość łatwej realizacji hamowania elektrycznego – oporowego,

rekuperacyjnego i oporowo-rekuperacyjnego,

Lf Lo

Do

P

Is I

Es Cf U

Podstawowy układ przekształtnika impulsowego dla pracy trakcyjnej

P – półprzewodnikowy przerywacz,Lf, Cf, - elementy filtru wejściowego,L0 – indukcyjność wygładzająca (Is – const),D0 – dioda zwrotna.

Lf Lo D

P

Is I

Es Cf U Podstawowy układ przekształtnika

impulsowego przy hamowaniu odzyskowym

U

T (1-)T

T

a)

tA tB

T

tA tB

T (1-)T

b)

T – okres pracy przerywaczaγ – współczynnik wypełnienia impulsu

Napięcie na silnikua) przy pracy trakcyjnej,b) przy hamowaniu

T

t A

Przy pracy trakcyjnej w czasie przewodzenia przerywacza do silnika przyłożone jest napięcie zasilające U i przez silnik płynie prąd Is. W czasie przerwy w

przewodzeniu silnik nie jest zasilany, a w jego obwodzie, zamkniętym diodą zerową D0, w dalszym ciągu płynie prąd Is, podtrzymywany indukcyjnościami

dławika L0 i uzwojeń silnika. Zakłada się, że indukcyjność L0 jest na tyle duża, że

Is = const.

Średnie napięcie Us przyłożone do silnika będzie zmieniać się liniowo z wartością

współczynnika wypełnienia γ, od wartości Us=0 przy γ=0 do wartości Us=U

przy γ=1. UU s

Pomijając straty w układzie, na podstawie równości mocy na wejściu i wyjściu układu, można napisać:

ss IUIU

sss II

U

UI

W przypadku rozruchu, przy stałym prądzie silnika Is, prąd czerpany z sieci

zależy liniowo od współczynnika wypełnienia γ.

Przy hamowaniu rekuperacyjnym w okresie przewodzenia przekształtnika napięcie na silniku jest równe zeru, a w przedziale tB=(1-γ)T jest równe napięciu U kondensatora wyjściowego. Gdy przekształtnik przewodzi, płynie przez niego prąd silnika Is. Gdy przekształtnik nie przewodzi prąd silnika przepływa przez diodę rozdzielającą D do sieci. Podobnie jak w przypadku rozruchu zakłada się, że Is=const.

W tym przypadku zależności średniego napięcia na silniku i średniego prądu wpływającego do sieci od regulowanego współczynnika wypełnienia γ mają postać:

UU s 1

sII 1

Us

1

a)

U Is

1

I Us

1

b)

U Is

1

I

Zależność Us (γ) i I (γ) przy pracy trakcyjnej (a) i przy hamowaniu (b)U, I – napięcie, prąd pobierany z sieci (oddawany do sieci),Us, Is – napięcie, prąd silnika

2 x 800A x 3300V 2 x 400A x 6500V

Kj1 Kh1

Kh2

Kj2

Układ dla jazdy i hamowania utworzony na bazie modułu IGBTKj – stycznik jazdyKh – stycznik hamowania

Moduły z tranzystorami IGBT

Ws

Lf

Rd THR TR

M1

M2

TH

Rbw

SG1

Rh

Cf

TR

M3

M4

TH

Rbw

SG2

Wd

Obwód główny tramwaju 105Nm

WS – wyłącznik sieciowy, Lf, Cf – dławik i kondensator filtru,

THR – tranzystor hamowania oporowego, Rh – rezystor hamowania oporowego,

TR – tranzystor rozruchu, TH – tranzystor hamowania,M1, M2, M3, M4 – silniki trakcyjne (LTa 220),SG1, SG2 – styczniki grup silników, Rbw – rezystancja bocznikująca wzbudzenie,

Rd – rezystancja dodatkowa rozwierana przy hamowaniu dla V > 40 km/h i gdy Uz < 500 V

rozruch przy f 800Hz i przesunięciu 180, Irozr = 40 250 A w każdej grupie,

Ih = 40 220 A,

hamowanie odzyskowe dla 400 V < Uz < 750 V,

gdy Uz > 750 V (brak odbioru na sieci) włączany jest THR (100 1000 Hz).

F [kN]

V [km/h]

W

30

10 20 30 40 50 60 70

20

10

FR FH Charakterystyka trakcyjna tramwaju 105 Nm dla U = 650V

FR– siła rozruchowa,FH – siła hamowaniaW – opory ruchu, tramwaj obciążony 26 Mg

Regulacja prędkości trójfazowego asynchronicznego silnika trakcyjnego

Jeżeli do uzwojeń stojana zostanie dołączone 3-fazowe napięcie U o częstotliwości f, powstanie wirujące pole magnetyczne o prędkości wirowania n1

p

fn 1

1

1

1

2

n

nn

n

ns

Wirnik obraca się z prędkością n w kierunku zgodnym z ruchem pola wirującego. Prędkość obrotowa n musi być mniejsza od n1, aby linie pola magnetycznego

przecinały przewody wirnika. Różnicę stanowi prędkość n2 określająca prędkość

obrotową pola wirującego względem wirnika.

p

fsnsn 11 1

Moment obrotowy silnika asynchronicznego wyraża się ogólną zależnością:

22 cos IcM gdzie: c - stała konstrukcyjna silnikaI2 - prąd w uzwojeniu wirnika,

Φ - wirujący strumień magnetyczny wytworzony przez prąd płynący w uzwojeniach stojana,

φ2 - kąt między prądem i napięciem w uzwojeniu wirnika.

s – poślizg

M

s

stabilny punkt pracy

Mu

su 1

M

n

W

n1

Charakterystyki momentu silnika asynchronicznego M = f(s) i M = f(n)

Moment maksymalny występuje przy tzw. poślizgu utyku su, który

spełnia warunek dM/ds=0, su≈R2/X2. Zwykle X2>R2, więc moment

maksymalny, zwany momentem utyku Mu występuje przy małych

wartościach poślizgu.

R2’

szczelina

R1 I1 I2’

I

X1 X2’

U Schemat zastępczy silnika asynchronicznego klatkowego

2'21

2'2

1

'2

1

2

2'21

2'2

1

'2

2

2

33

XXs

RR

s

R

n

U

XXs

RR

s

RpU

M

2'2

2'2

'2

XsR

RscM

R2’, X2’ to rezystancja i reaktancja uzwojenia

wirnika przeliczone na stronę stojana.

M

n

Regulacja R2 M

n

Regulacja U

n1 n1

Regulacja p M

n

n1

Regulacja f M

n

n1

Sposoby regulacji prędkości obrotowej silnika asynchronicznego

lub

M M

M M

DC AC

M

M

lub

M

M

Schemat ideowy zasilania asynchronicznego silnika trójfazowego poprzez falownik

UR

T

t

M U

+

-

M U

+

-

UR US

UT

„g”

„d”

t

t

US

UT

t

URS

UST

UTR

t

t

Ilustracja zasady działania falownika

+U

-U

t

U1h

F

praca silnikowa

v

praca prądnicowa

Modulowana fala prostokątna napięcia i pierwsza harmoniczna

Zakres pracy silnikowej i prądnicowej przy napędzie asynchronicznym

Zasady regulacji prędkości obrotowej indukcyjnych silników trakcyjnych

'21

'2

2'21

21

'2

XX

R

XXR

Rsu

'211

2

2'21

211

1

2 11

4

3

XXn

Uk

XXRRn

UM u

'211 XXR gdyż

p

fn 1ponieważ: 111 2 fLLX

2'2

'2 2 sfLLX

gdzie f – częstotliwość napięcia stojana,

można przyjąć:

2

f

UkM u f

ksu

1

a) M

n

0,6f

M

n

n1

0,8f f

n1

b)

Mu

0,6U

0,8U

U Mu

Regulacja prędkości silnika asynchronicznego

a) przez zmianę częstotliwości napięcia zasilającego silnik przy jednoczesnej regulacji tego napięcia

b) przez zmianę napięcia zasilającego silnik

M

v

Mmax

Vmax

Mop

Pmax

Wymagany przebieg M(v) przy regulacji prędkości silnika trakcyjnego

Przy zastosowaniu falownika zasilającego silnik asynchroniczny napięciem o zmiennej wartości i częstotliwości, regulując prędkość przez zmianę częstotliwości należy jednocześnie regulować wartość napięcia w sposób następujący:

M~(U/f)2, dla uzyskania M=const U~f

P~U2/f, dla uzyskania P=const U~

M

fP

Łącząc oba sposoby regulacji uzyskuje się żądany przebieg M(v)

M

v

f U ~ f

f U ~ f

Regulacja prędkości silnika asynchronicznego przez jednoczesną zmianę częstotliwości i wartości napięcia zasilającego

M

filtr wejściowy

WG

Rh

falownik

Ph

układ hamowania oporowego

Schemat ogólny obwodu głównego taboru z silnikami asynchronicznymi

Obwód główny z pośrednim zasilaniem falowników (układ dwupoziomowy) dla jednego wózka

Obwód główny z bezpośrednim zasilaniem falowników i równoległym zasilaniem silników (układ trójpoziomowy) dla jednego wózka

Obwód główny lokomotywy 2-systemowej: falowniki dwupoziomowe zasilane przez przekształtniki czterokwadrantowe (3 moduły) dla systemu AC lub przez choppery dla systemu DC, zasilanie silników indywidualne

Obwód główny lokomotywy 2-systemowej: falowniki trzypoziomowe zasilane bezpośrednio przy prądzie stałym, a poprzez przekształtnik czterokwadrantowy – przy prądzie przemiennym

 Schemat obwodu głównego wagonu motorowego Metropolis

Schemat ideowy obwodu głównego lokomotywy EU43

Schemat obwodu głównego lokomotywy „Le Shuttle”

Schemat obwodu głównego lokomotywy serii 460 kolei szwajcarskich

Zasilanie napięciem stałym, rozruch oporowy silników prądu stałego

Zasilanie napięciem stałym, rozruch impulsowy silników prądu stałego

Zasilanie napięciem stałym, rozruch przekształtnikowy silników asynchronicznych trójfazowych

Zasilanie napięciem przemiennym, rozruch przekształtnikowy silników prądu stałego

Zasilanie napięciem przemiennym, rozruch przekształtnikowy silników asynchronicznych