Calcul Zid de Sprijin Referat

referat.ro

PAGE 29

.

Universitatea Tehnic Gh. Asachi IAI

Facultatea de Construcii

Student:TUDOSI NADEJDA

Grupa : 4402 Secia C.C.I.A 2004-2005PROIECTUL VA CUPRINDE :

A. Piese scrise1. Realizarea unui studiu geotehnic.

2. Proiectarea unui zid de sprijin.

3. Verificarea stabilitatii unui taluz.

4. Proiectarea unor fundatii izolate :

a) rigide ;

b) elastice .

5. Retele de grinzi de fundare:

a) metoda aproximativa ;

b) metoda Winkler.

c)metoda Jemocikin

6. Fundatii pe piloti.

7. Fundatii pe chesoane deschiseB. Piese desenate1. Plan general de amplasare a fundatiilor izolate (Sc. 1:100, 1:200).

2. Detalii de fundatii.

3. Armarea unei grinzi de fundatii continue sub stalpi..

I. Realizarea unui studiu geotehnic

Pe un amplasament corespunzator unui ansamblu industrial urmeaza sa se realizeze oserie de obiective cu scop de productie si locuinte .In vederea precizarii structurii litografice a amplasamentului se cere sa ese intocmeasca un studiu geotehnic necesar proiectarii si realizaeii constructiei respective .

In acest scop s-au realizat:

( un profil transversal al amplasamentului;

( cercetari de teren urmate de incercari de laborator constand in efectuarea unor foraje avand diametre de: - 2 toli ( f (2);

- 12 toli ( f (12);

si a analizei de determinare a unor caracteristici fizico-mecanice a probelor recoltate .

Cercetarile in situ au constat in executia a trei foraje manuale cu diametrul de 2 si doua foraje mecanice cu diametrul de 12.

Din forajele de 2 notate f1, f2, f3, s-au recoltat probe tulburate pentru care in laborator s-au determinat caracteristicile care pun in evidenta proprietatile fizice ale pamantului((W,W,W,(,n,e,)

Forajele de 12 notate F4, F5, au fost recoltate probe netulburate pe care in laborator s-au determinat parametrii de rezistenta la forfecare ai pamantului si modulii de deformatie edometrica .

Forajele sint pozitionate ca in figura .. Datele obtinute din foraje si analiza de laborator sunt precizate pentru fiecare foraj in parte.

Pe langa datele obtinute prin analize directe si analize de laborator cu ajutorul altor indici-geotehnici vom determina alte caracteristici fizico-mecanice ale terenului de fundare.

N=29 Forajul f1 (2) se realizeaza la cota teren C1= 60+N=89m se extinde pe o adincime de H1= 7m are stratificatia:

S1 argila prafoasa

h1=2,4-0,05N=2,4-0,0529=0,95m

S2 argila grasa

h2=3,0+0,05N=3,0+0,0529=4,45m

S3 argila marnnoasa

h3=2,6m Forajul F4(12)

se realizeaza la cota teren C4=61+N=61+29=90m la o distanta d=25-0,1N=25-0,129=22,1m fata de f1 are urmatoarea stratificatie:

Stratul S1

Se extinde pe o grosime de h1=2,3,00-0,05N=2,3-0,0529=0,85m ,iar de la mijlocul stratului se recolteaza proba P1 cu urmatoarele caracteristicile geotehnice, mecanice si fizice:

compozitie granulometrica

A= 32-0,5N=32-0,529=17,5%

P= 40+N=40+29=69%

N= 28-0,5N=28-0,5*29=13,5%

limitele de plasticitate

WP=23-0,2N=23-0,229=17,2%

WL=35+0,5N=35+0,529=49,50%

umiditatea naturala

W=19+0,2N=24,8%

porozitatea

`n=35+0,3N=43,7%

greutatea specifica a scheletului mineral(S=26,5+0,04N=27,66kN/m3 curba de compresiune tasare

p0,2=0,2+0,01N=0,49%

p0,5=1,3+0,02N=1,88%

p1=2,0+0,02N=2,58 % p2=2,8+0,02N=3,38%

p3=3,8+0,02N=4,38%

p5=5,2+0,02N=5,78%

P (daN/cm2)0,20,51235

( (%)0,491,882,583,38 4,385,78

parametri de rezistenta la forfecatr (=21-0,2N=15,2o

c=23-0,2N=17,2kPa

Stratul S2

Stratul are o grosime de h2=4,5-0,1N=1,6m, iar din mijlocul stratului se recolteaza proba P2 pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnice si fizico-mecanice:


A=48-0,5N=33,5%

P=19+N=48%

N=33-0,5N=18,5%

limite de plasticitate

WP=21+0,2N=26,8%

WL=54-0,5N=39,5%

umiditatea pamintului in stare naturalaW=24-0,2N=18,2%

porozitatea pamintului

n=42-0,2N=36,2%

greutatea specifica a scheletului mineral(S=26,6+0,05N=28,05kN/m3 p2=3,0+0,1N=5,9%

moduli edometrici

M1-3 = 90+N=119daN/cm

M2-3 = 115+N=144daN/cm2 parametri la forfecare

(=15+0,2N=20,8o

c=25-0,3N=16,3kpa

Statul S3

Stratul are o grosime de h3=3,2+0,05N=4,65m, dincare s-a recoltat proba P3 pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnica si fizico-mecanice:

compozitia granulometrica

A=32-0,5N=17,5%

P=40+N=69%

N=28-0,5N=13,5%

limite de plasticitate WP=22+0,25N=29,25%`

WL=48+N=77%

umiditatea in stare naturala a pamintuluiW=26-0,3N=17,3%


n=43-0,3N=34,3%

greutatea specifica a scheletului mineral(S=26,6+0,04N=27,76kN/m3 curba de compresiune tasare

p0,2=0,4+0,01N=0,69%

p0,5=1,4+0,02N=1,98%

p1=2,2+0,02N=2,78%

p2=3,4+0,02N=3,98%

p3=4,0+0,02N=4,58%

p5=5,0+0,02N=5,58%

P (daN/cm2) 0,2 0,5 1 2 3 5

( (%)0,691,982,783,984,585,58

parametri de rezistenta la forfecare (=21+0,2N=26,8o

c= 20+0,3N=28,7kPa

Forajul f2 (2)

s-a executat la cota teren C2= 62+N=91m se extinde pe o adincime H=6m se afla la distanta de d2=24+N=53m fata de forajul F4 prezinta urmatoarea stratificatie:S1praf argilos h1=2,3-0,05N=0,85m

S2 argila prafoasa h2=3,3-0,05N=1,85m

S3argila grasa

h3=0,4+0,10N=3,3mForajul F5 (12)

Forajul s-a executat la cota C5=61,5+N=90,5m la o distanta de d3=56+0,5N=70,5m fata de forajul F4 si contine urmatoarele stratificatii.

Stratul S1

Acest strat are o grosime de h1=2,0+0,05N=3,45m, iar de la mijlocul stratului s-a recoltat proba P4 cu urmatoarele caracteristici granulometrice si mecanice:

caracteristici granulometrice A=10+N=39%

P=70-0,5N=55,5%

N=20-0,5N=5,5%

limitele de plasticitate ale paminului WP=21+0,3N=29,7%

WL=45-0,5N=30,5%

umiditatea pamintului in stare naturalaW=22-0,2N=16,2%


n=46-0,5N=31,5%

greutatea specifica, (S =26,50kN/m3 curba de compresiune-tasare

p0,2=0,4+0,01N=0,69%

p0,5=1,4+0,02N=1,98%

p1=2,6+0,02N=3,18%

p2=4,2+0,02N=4,78%

p3=5,6+0,02N=6,18%

p5=7,2+0,02N=7,78%

P (daN/cm2) 0,2 0,5 1 2 3 5

( (%)0,691,983,184,786,187,78

parametri de rezistenta la forfecare a pamintului(=20+0,15N=24,35o

c=0,15+0,01 N=0,44daN/cmStratul S2Stratul are o grosime de h=3,5-0,05N=4,95m, iar de la mijlocul stratului s-a recoltat proba P5, pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnice si fizico- mecanice:

( compozitia granulometrica a pamintuluiA=5%

P=10%

d (0,05-0,10) mm N=28+0,5N=42,5%

d (0,10-0,25) mm N=21-0,4N=9,4%

d (0,25-0,50) mm N=28-0,6N=10,6%

d (0,50-2,00)mm N=8+0,5N=22,5%

umiditatea in stare naturala a pamintului W=20-0,2N=14,2%


n=45-0,2N=39,2%

nmax=51+0,4N=62,6%

nmin=42-0,2N=36,2%

greutatea specifica a pamintului

(S=26,5+0,02N=27,08kN/m3 parametri la forfecare a pamintului

(=28+0,03N=36,7o

c=0KPa

Stratul S3Stratul are o grosime h3=4,5-0,1N=1,6m,din care s-a prelevat proba P6 din mijlocul stratului, pentru care s-au determinat urmatoarele caracteristici geotehnice si fizico-mecanice: -continutul de carbonat de calciu

-limitele de plasticitate

-porozitatea pamintului n=40-0,2N=34,2%

-indicele de consistenta Ic=1,1+0,02N=0,52%

-gradul de umiditate Sr=0,7+0,01N=0,99%

-greutatea specifica a scheletului mineral

-modulul de elasticitate E=110000kPa-parametrii de rezistenta la forfecare:

Forajul f3(2)

Acest foraj este realizat la cota C5=60,5+N=89,5m, la distanta de d4=25+N=54m fata de forajul F5si are un singur strat S1

h1=3,2+0,1N=6,1m

h2=4,3-0,1N=1,4m

Pentru intocmirea studiului geotehnic este necesar sa determinam toate caracteristicile fizico-mecanice, specifice fiecarui amplasament. Toate datele vor fi reprezentate in piesele desenate :

diagrama ternara

curba granulometrica

curba de compresiune tasare

profilele forajelor de 2si de 12

profilul geologic pentru 3 foraje

( blocul diagram

Calculul caracteristicilor geotehnice si mecanice pentru forajele:

Forajul F4 se realizeaza la cota de teren C4=90m

la o distanta d1=22,10m fata de f1 are urmatoarea stratificatie:

Stratul S1-grosime de h1=0,85m ,

-caracteristicile geotehnice, mecanice si fizice sint:

compozitie granulometrica A=17,50%

P=69,00% praf argilos

N=13,5%

( limitele de plasticitate

WP=17,2%WL=49,5% umiditatea naturala

W=24,8%

porozitatea

n=43,7%

indicele porilor pamintului in stare naturala

greutatea specifica a scheletului mineral(S=27,66 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata

(d=(S(1-n)=27,66(1-0,437)=15,573 kN/m3( greutatea volumica a pamintului in stare naturala

(=(d(1+W)=15,573(1+0,248)=19,435 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare saturata

(sat=(d+n(w= 15,573+0,43710=19,943kN/m3 greutatea volumica in stare submersata

(=((s-(w)(1-n)=(27,66-10)(1-0,437)=9,943kN/m3 umiditatea pamintului in stare saturata

Wsat=28,1%

gradul de umiditate al pamintului

,

indicele de plasticitate

Ip=Wl-Wp=49,5-17,2=32,3%, indicele de consistenta

indicele de lichiditate

Stratul S2- grosime de h2=1,60m

-caracteristici geotehnice si fizico-mecanice:


A=33,50%

P=48%

argila prafoasa

N=18,5%

limite de plasticitate

WP=26,8%WL=39,50%

umiditatea pamintului in stare naturalaW=18,2%


n =36,2%

indicele porilor in stare naturala a pamintului

greutatea specifica a scheletului mineral(S=28,05kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata

(d=(S(1-n)=28,05(1-0,362)=17,896 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare naturala

(=(d(1+W)= 17,896(1+0,182)=21,153 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare saturata

(sat=(d+n(w=17,896+0,36210=21,516 kN/m3 greutatea volumica in stare submersata

(=((s-(w)(1-n)=(28,05-10)(1-0,362)=11,516 kN/m3 umiditatea pamintului in stare saturata

Wsat=20,2%


,pamant saturat

indicele de plasticitate

Ip=Wl-Wp=12,7%, pamint cu plasticitate mica indicele de consistenta

, pamint tare indicele de lichiditate

moduli edometriciM1-3 =119daN/cm2(p2=5,9 %

M2-3 = 144 daN/cm2

Statul S3- grosime de h3=4,65m

- caracteristici geotehnica si fizico-mecanice:

compozitia granulometrica A=17,5%

P=69% praf argilos

N=13,5%

limite de plasticitate WP=29,25%WL=77%

umiditatea in stare naturala a pamintuluiW=17,3%


n=34,3%


greutatea specifica a scheletului mineral(S=27,76 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata

(d=(S(1-n)=27,76(1-0,343)=18,238 kN/m3

greutatea volumica a pamintului in stare naturala

(=(d(1+W)=18,238(1+0,173)=21,393 kN/m3

greutatea volumica a pamintului in stare saturata

(sat=(d+n(w=18,238+0,34310=21,668 kN/m3

greutatea volumica in stare submersata

(=((s-(w)(1-n)=(27,76-10)(1-0,343)=11,668 kN/m3

umiditatea pamintului in stare saturata

Wsat=18,8%

gradul de umiditate al pamintului ,

pamant saturat indicele de plasticitate

Ip=Wl-Wp=47,75% plasticitate mare

indicele de consistenta

, pamant tare


EMBED Equation.2 Forajul F5

Forajul s-a executat la cota C 5=90,5m, la o distanta de d3=70,5m fata de forajul f2 si contine urmatoarele stratificatii.

Stratul S1- grosime de h1=3,45m

-caracteristici granulometrice si mecanice:

caracteristici granulometrice

A=39%

argia prafoasa P=55,5%

N=5,5%

limitele de plasticitate WP=29,7%WL=30,5%

umiditatea in stare naturala a pamintului W=16,2%

( porozitatea pamintului

n=31,5%


g(reutatea specifica a scheletului mineral(S=26,50 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata

(d=(S(1-n)=26,5(1-0,315)=18,153kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare naturala

(=(d(1+W)=18,153(1+0,162)=17,77 kN/m3

greutatea volumica a pamintului in stare saturata

(sat=(d+n(w=14,87+0,44610=21,303 kN/m3 greutatea volumica in stare submersata


Wsat=17,40%


, pamant saturat indicele de plasticitate

Ip=Wl-Wp=30,5-29,7=0,8% , plasticitate mica indicele de consistenta

pamant tare indicele de lichiditate

Stratul S2-stratul are o grosime de h2=4,95m

-caracteristici geotehnice si mecanice:

compozitia granulometrica a pamintuluiA=5%

P=10%

d (0,05-0,10) mmN=42,5%

d (0,10-0,25) mmN=9,40% Nisip

d (0,25-0,50) mmN=10,6%

d (0,50-2,00)mmN=22,5%

umiditatea in stare naturala a pamintuluiW=14,2%


n=39,2%

nmax=62,6%

nmin=36,2%

indicele porilor in stare naturala

indicile porilor de indesare maxim si minim a pamintului

gradul de indesara al pamintului,maxima si minima

,pamint in stare indesata capacitatea de indesare

,capacitate de indesare foarte mare greutatea specifica a pamintului(S=27,08 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata

(d=(S(1-n)=27,08(1-0,392)=16,465 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare naturala

(=(d(1+W)= 16,465 (1+0,142)=18,803 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare saturata

(sat=(d+n(w=16,465+0,39210=20,385kN/m3 greutatea volumica in stare submersata


Wsat=23,80%


, pamant umedStratul S3

grosime de h3=1,6m

-caracteristici geotehnice si fizico-mecanice:

continut de carbonat de calciuCaCO3>50%

porozitatea n=34,2%


indicele de consistentaIC=0,52

pamint plastic moale


EMBED Equation.2

gradul de umiditate al pamintului : pamant saturat greutatea specifica a scheletului mineral(S=27,04 kN/m3 greutatea volumica a pamintului in stare uscata

(d=(S(1-n)=27,04(1-0,342)=17,792 kN/m3

greutatea volumica a pamintului in stare naturala

(=(d(1+W)=17,792(1+0,19)=32,178 kN/m3

( greutatea volumica a pamintului in stare saturata

(sat=(d+n(w=17,792+0,34210=21,212kN/m3

( greutatea volumica in stare submersata

(=((s-(w)(1-n)=(27,04-10)(1-0,342)=17,134 kN/m3

umiditatea pamintului in stare saturata

Wsat=19,2 %

modulul de elasticitate E=110000 kPa

Proiectarea unui zid de sprijin

Pe ansamblul amplasamentului studiat la etapa anterioara, se va proiecta si executa un zid de sprijin de rezistenta alcatuit din beton armatProiectarea zidurilor de sprijin se va realiza astfel incit sa fie indeplinite si respectate conditiile de rezistenta si stabilitate pentru astfel de elemente de constructie .

Etapa va cuprinde:1. Calculul coeficientilor de impingere activa (Ka) in ipoteza lui Coulomb.

2. Stabilirea distributiei presiunilor de impingere activa pe paramentul zidului de sprijin(calea analitica)

3.Calculul rezultantelor presiunilor active ce actioneaza asupra zidului de sprijin

4. Verificarea zidului de sprijin:

( verificarea stabilitatii la rasturnare

verificarea stabilitatii la lunecare

verificarea unei sectiuni de beton

verificarea presiunilor pe talpa fundatiei

Stratificatia pe amplasamentul corespunzator zidului de sprijin se va considera stratificatia forajului F2.

Caracteristicile zidului de sprijin:

HZ=5,90m

2.1. Calculul coeficientilor de impingere activa (Ka)

Acesti coeficienti sint utilizati pentru determinarea impingerii pamintului asupra elementului de constructie, tinind cont de stratisficatia care este pozitionata in spatele zidului de sprijin.

Proiectarea zidului se realizeaza pe stratificatia forajului F4 de 12 considerind aceasta stratificatie inclinata cu unghiul (=11o.

h=0,85m

Stratul S1 (1=102 (1=15,2o (1=10,13o

(=11o

Stratul S2

h=1,6m (2=102o(2=20,8o (2=13,87o (=11o

Stratul S3

h=2,8m (2=102o(3=26,8o (3=17,87o (=11o

Stratul S3

h=0,30m (2=90o (3 =26,8o (3=17,87o (=11o

2.2. Stabilirea distributiei presiunilor de impingere activa,

Calculul rezultantelor de impingere activa ce actioneaza asupra

zidului de sprijin

Stabilirea presiunilor active (pa) , cit si a impingerilor totale active (Pa) si se face pe cale analitica .

a). Stabilirea distributiei presiunilor de impingere activa Stratul S1

kN/m2

Stratul S2

m

kN/m2

Stratul S3

m

kN/m2

Stratul S3

kN/m2b). Calculul rezultantelor presiunilor active Stratul S1

kN/mStratul S2

kN/mStratul S3

kN/m

Stratul S3

kN/mc). Calculul coeficientilor impingerilor pasive

d) Calculul presiunilor pasive

e) Calculul rezultantelor presiunilor pasive

f) Calculul distantelor zi

Z1=

EMBED Equation.3 Z2=

EMBED Equation.3 m

Z3=

Z3=

Zp2=

g).Proiectiile pe verticala si pe orizontala a impingerilor active :

kN/m2

kN/m2

2.3. Verificare analitica a zidului de sprijin

Verificarea analitica a zidului de sprijin consta in verificarea la rasturnare si verificarea la lunecare a zidului de sprijin.

a).Calculul greutatilor corpurilor zidului de sprijin si ale pamantului

Calculul greutatilor corpurilor zidului de sprijin ce alcatuiesc zidul de sprijin stiind ca (beton=24kN/m2 si se desfasoara pe o lungime de 1m.

b). Verificarea la rasturnare a zidului de sprijin

Verificarea la rasturnare a zidului de sprijin se faceprintr-un raport notat Fsr al momentelor de stablitate Mstabilitate si de rasturnare Mrasturnare fata de un punct inferior al fundatiei zidului de sprijin

EMBED Equation.2

m

c). Verificarea la lunecare a zidului de sprijin

Verificarea la lunecare a zidului de sprijin se faceprintr-un raport notat Fsl al sumelor fortelor

pe verticala Fv si al fortelor pe orizontala Fh, inmultite cu un coeficient f=0,3(STAS 3300/2-85 pentru argila nisipoasa), indeplinind conditia ca

Fsl ((1,1(1,3).

d). Verificarea presiunilor pe talpa fundatiei zidului de sprijin

Calculul presiunilor conventionale

Verificarea unei sectiuni de beton

Sectiunea a-a

A=B

EMBED Equation.3

=

e). Calculul armaturii din zidul de beton armat

Sectiunea a-a

Rc=95daN/cm2Ra=2100 daN/cm2

EMBED Equation.3

f). Calculul armaturii din fundatia zidului -sectiunea b-b

Armare in cazul 1:

EMBED Equation.3 Armarea in cazul 2:Se pune constructiv

III.Stabilitatea taluzului Sa se predimensioneze panta unui taluz cand se cunosc inaltimea si caracteristicile pamantului din care este alcatuit masivul .caracteristicile terenului din care este alcatuit taluzul sunt cele existente in forajul F4

Predimensionarea pantei taluzului se face folosind relatia lui Goldstein.

, unde : FS -coeficient de stabilitate;

A,B-coeficienti a caror valoare este functie de panta taluzului

Analiza de verificare a stabilitatii taluzului consta in

1 Metoda de predimensionare Goldstein

2 Metoda fisiilor (felenius)

1. Metoda Goldstein

Se impune o panta a taluzului1:m1:1m=1

unde:

-A, B sint coeficienti adimensionali determinati din tabeleA=2,34B=5,79

-(, c, ( sint caracteristicile geotehnice ale taluzului

-h inaltimea taluzuluih=5,90m

Conditia este ca

Fs>1,5

2. Metoda fisiilor

Metoda fisiilor are la baza o serie de observatii determinate pe teren in care suprafata de lunecare este cilindrica circulara.

Stabilirea centrului de lunecare:

de la piciorul taluzului pe verticala se ia h=3,60m iar pe orizontala se ia 4,5h=16,2m

obtinindu-se punctul1.

se masoara unghiurile (1 si (2 obtinindu-se punctul 2

linia obtinuta 1-2 reprezinta linia centrelor suprafetelor cilidrice

se noteaza O1centrul suprafetei cilindrice 1 in punctul 2 obtinut.

se imparte in fisii de 1m lungimea taluzului si se numeroteaza cu 1, 2, 3, ...

se calculeaza greutatile fiecareai fisii i=1, 2, 3 ...

se determina proiectiile pe verticala si pe orizontala

unde (I reprezinta unghiul dintre linia centrelor 1-2 si linia de la centrul O1 la fisia respectiva

Verificarea se face astfel:

Tabel nr 1 R=8,8

N

(m)

(m)

(KN/m)

-210,817,114-0,2273-3,89-0,974-1,02728,7-29,475

-112,042,786-0,1136-4,86-0,994-1,00628,7-28,872

013,0565,249001128,728,7

114,085,5360,11369,7170,9941,00628,728,872

214,8102,410,227323,2780,9741,02728,729,475

315,5116,2010,340939,6130,941,06428,730,537

415,4113,4740,454551,5740,8911,12228,732,201

514,8100,6380,568257,1830,8231,21528,734,871

614,083,5240,681856,9470,7311,36728,739,233

712,959,9910,795547,7230,6061,6528,747,355

80,951,223,9230,863620,660,5051,98216,332,307

297,945245,204

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

se noteaza O2 centrul suprafetei cilindrice 2 la distanta d=0,3h=0,35,90=1,77m fata de O1 pe linia centrelor.

Tabel nr 2 R=9,30mN

(m)

(m)

(KN/m)

-10,500-0,05380-0,999-0,50128,7-14,379

01121,393001128,728,7

111,9541,7160,10754,4840,9941,00628,728,872

212,859,90,215112,8840,9771,02428,729,389

313,574,7440,322624,1120,9471,05628,730,307

414,1588,4090,430138,0250,9031,10728,731,771

514,594,220,537650,6530,8431,18628,734,038

613,7578,1750,645250,4390,7641,30928,737,568

712,857,8520,752743,5450,6571,52228,743,681

811,530,2690,860226,0370,5111,95716,331,899

250,179

281,846

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

se noteaza O3 centrul suprafetei cilindrice 3 la distanta d=0,3h=2,8m fata de O2 pe linia centrelor

R=10,1mTabel nr 3N

(m)

(m)

(KN/m)

00_

_

_

_

_

_

_

_

110,459,6270,0990,9530,9951,00528,728,844

211,327,8110,1985,5070,981,0228,729,274

312,042,7860,29712,7070,9551,04728,730,049

412,6556,6910,39622,450,9181,08928,731,254

513,1567,1480,49533,2380,8691,15128,733,034

613,574,3960,59444,1910,8041,24428,735,703

713,4571,7580,69349,7280,7211,38728,739,807

812,040,8460,79232,350,6111,63716,326,683

90,70,47,7740,8916,9270,4542,20317,237,892

208,051

292,54

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

IV. Proiectarea unei fundatii izolate

(rigide,elastice,)

Sa se amplaseze pe acelasi amplasament fundatia unui complex industrial alcatuit din doua hale avand 2 deschideri si 6 travee fiecare cu dimensiunile LD =6m LT =6m si dimensiunile stilpilor de sectiune dreptunghiulara 40x50cm conform shitei alaturate.Structura de rezistenta a halei este din cadre din beton armat monolit .Pe suprafata unui stalp actioneaza o sarcina uniform distribuita p.

Caracteristicile terenului de fundare sunt cele existente in forajul F4 . Fundatiile se vor realiza urmatoarele variante:

fundatii izolat rigide pentru stilpurile S1 si S3 alcatuite din bloc din beton simplu si cuzinet din beton armat ;

fundatii izolat elastice S2 ,S4 si S5 talpi din beton armat . Pentru calculul static avem o structura cu un numar de nivele

n=2+N/15=2+29/15=4 nivele

Pentru calculul eforturilor axiale aven o incarcare uniform distribuita

Calculul se va realiza in doua variante

in gruparea fundamentala Nf, Mf ingruparea specialaNs, Ms Aria aferenta fiecarui stilp:

[ m]Efortul axial la baza stilpului va fi:

[KN]

Fortele concentrate din stilpi pentru gruparea fundamentala:

[KN]Momentele concentrate pentru gruparea fundamentala:

Fortele concentrate din stilpi pentru gruparea speciala:

Momentele concentrate pentru gruparea speciala:

1. Proiectarea fundatiei izolat rigide al stilpului S1

Din calculul static a rezultat ca la baza stilpului exista o incarcare axiala N1f=1886,4kN si un moment M1f=282,96kNm.

Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:

c=16,3kN/m2

N1=0,55

(=20,8o

deci N2=3,18

(=21,153kN/m3

N3=5,891.1 Conditii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet

talpa fundatiei sa patrunda cel putin 10cm in terenul de fundare

Df=Di+10cm=90+10=100cm

1.2. Calculul terenului la starea limita de deformatie

Eforturile transmise la teren trebuie sa indeplineasca conditia:

pefectiv max0,2 atunci vom avea urmatorii coeficienti de forma:

p=BN+qN+cN

Pentru B/L0, 2

Pentru =20,8 N=2,16

Nq=7,12

Nc=15,88

Verificare

1.4.Stabilirea dimensiuniloc cuzinetului

Conform normativului P100-77, suprafata de contact a cuzinetului cu blocul de beton simplu se alege din considerente economice, dupa conditiile pentru bloc din beton cu o singura treapta

pentru bloc din beton cu doua trepte

Se alege bloc din beton simplu cu doua trepte, astfe dimensiunile cuzinetului vor fi:

Inaltimea cuzinetului se alege astfel incit sa nu fie necesara verificarea la forta taietoare respectind conditia:

EMBED Equation.3

se adopta hc=60cm

1.5.Armarea cuzinetului

Cuzinetul va fi armat la partea inferioara cu o plasa alcatuita din bare paralele cu laturile pe cele doua directii.

Pentru calculul momentelor incovoietoare necesare armarii cuzinetului de forma dreptunghiulara in plan si a stilpilor de sectiune dreptunghiulara, se duc din colturije bazei stilpului drepte inclinate la 45o fata de axele fundatiei.

Se considera ca cele 4 suprafete obtinute sint incastrate in stilp si incarcate cu o presiune reactivea de pe talpa

SHAPE \* MERGEFORMAT

P1

p2

P1

1.5.1 Calculul presiunilorde la baza cuzinetului

1.5.2 Calculul momentelor de pe cele 2 directii

EMBED Equation.3 1.5.3 Armarea cuzinetului

ab=acoperirea de beton

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 1.5.4.Verificarea procentelor de armare

1.6. Stabilirea dimensiunilor blocului de beton

In cazul fundatiei rigide trebuie respectate anumite valori pentru unghiul de rigiditate.

Pentru

Blocul de fundare se va realiza in doua trepte de inaltimi h1=0,55m si h2=0,55m

1.7 Verificarea la compresiune locala sub cuzinetul din beton armat

1.7. Verificarea unghiului de rigiditate

pe directia x-x :

pe directia y-y:

2. Proiectarea fundatiei izolat rigide al stilpului S3

Din calculul static a rezultat ca la baza stilpului exista o incarcare axiala N3f=471,6KN si un moment M3f=70,74KNm.


c=16,3kN/m2

N1=0,55

(=20,8o

deci N2=3,18

(=21,153kN/m3

N3=5,892.1 Conditii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet


Df=Di+10cm=90+10=100cm



pefectiv max

H=H/3=60/3=20cm

3.2.1Determinarea caracteristicilor:

greutatea fundatiei

incarcarea totala la nivelul talpii

3.2.2. Calculul eforturilor de la baza fundatiei

3.3. Calculul terenului la starea limita de capacitate portanta

In acest calcul intervin incarcarile speciale: N2s =1226,16kNsi M2s=117,9kNm

3.3.1 Determinarea incarcarii totale

3.3.2.Determinarea dimensiunilor reduse ale talpii fundatiei

3.3.3 Determinarea presiunii critice

Datorita formei dreptunghiulare a bazei fundatiei si raportul B/L=0,87>0,2 atunci vom avea urmatorii coeficienti de forma:

p=BN+qN+cN

Pentru B/L0,2

Pentru =22,2 N=2,7

Nq=8,2

Nc=17,5

Verificare

3.5.Armarea fundatiei izolat elastice


Calculam presiunea pe talpa fundatiei datorata greutatii sale proprii:

,unde ,,,se determina functie de rapaortele:B/L , ls/L , bs/B.

Pentru

3.5.2.Armarea fundatiei



4. Proiectarea fundatiei izolat elastice al stilpului S4



c=16,3kN/m2

N1=0,59

(=20,8o

deci N2=3,18

(=21,153kN/m3

N3=5,89

4.1.Conditiiii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet


Df=Di+10cm=90+10=100cm



pefectiv max

Conform tabel =>

H=H/3=60/3=20cm

4.2.1Determinarea caracteristicilor:

greutatea fundatiei


4.2.2. Calculul eforturilor de la baza fundatiei


In acest calcul intervin incarcarile speciale: N4s=1226,16kN si M4s=235,8kNm




p=BN+qN+cN

P entru B/L0,2

Pentru =20,8 N=2,16

Nq=7,12

Nc=15,88

Verificare

4.5.Armarea fundatiei izolat elastica



,unde ,,,se determina functie de rapaortele:B/L , ls/L , bs/B. Pentru




5. Proiectarea fundatiei izolat elastice al stilpului S5



c=16,3kN/m2

N1=0,55

(=20,8o

deci N2=3,18

(=21,153kN/m3

N3=5,89

5.1.Conditiiii pentru stabilirea adincimii de fundare adincimea de fundare sa fie maimare decit 10cm fata de adincimeade inghet


Df=Di+10cm=90+10=100cm

5.2.Repartizarea momentului dat de excentricitate

B=2m L=2,5m

5.3. Calculul terenului la starea limita de deformatie5.3.1.Determinarea caracteristicilor: greutatea fundatiei


5.3.2 .Calculul eforturilor de la baza fundatiei

5.3.3Verificare


In acest calcul intervin incarcarile speciale: N5s=1226,16kN si M5s=117,9kNm




Datorita formei dreptunghiulare a bazei fundatiei si raportul B/L=0,87>0,2 atunci vom avea urmatorii coeficienti de forma:

p=BN+qN+cN

Pentru B/L0,2

Pentru =22,2 N=2,7

Nq=8,2

Nc=17,5

Verificare

5.5.Armarea fundatiei izolat elastica

5.5.1. Calculul momentelor de pe cele 2 directii





V,Proiectarea fundatiilor pe retele de grinzi

Se cere sa se proiecteze fudatiile unui bloc de locuinte avand ca regim de inaltime P+10 etaje cu o structura de rezistenta pe cadre de beton armat.Din calcul static efectuat au rezultat momentele incovoietoare si fortele axiale (calculate in gruparea fundamentala) adoptandu-se ca sistem de fundare solutia de fundatii pe retele de grinzi.Dupa repartizarea sarcinilor axiale din noduri pe directie longitudinala si transversala se vor calcula fundatiile pentru o grinda longitudinala si una transversala in ipotezele:

a.Metoda aproximativa-se va calcula grinda longitudinala si transversala incarcata cu forte si momente.

b.Ipoteza deformatiilor elastice locale(Winkler)- se va calcula grinda transversala incarcata cu forte si momente si se va face armarea pentru aceasta grinda.

Stalpii vor avea sectiunea patrata (40x40)cm2,iar grinzile sectiunea in T.

c.Ipoteza deformatiilor elastice generale(Jemocikin)-se va calcula grinda incarcata doar cu

forte.

Date numerice personale:

toate grinzile au inaltimea Hg=1,10m

grinzile marginale transversale 1-1 si 6-6 au latimea By=1,60m

celelalte grinzi transversale interioare 2-2,3-3,4-4,5-5,au latimea By=1,75m

grinzile marginale longitudinale A-A si E-E au latimea Bx=1,35m

grinzile longitudinale interioare B-B,C-C,D-D au latimea Bx=1,60m

coeficientul de rigiditate Ks=2,9 inaltimea talpii h=Hg/3=1,1/3=0,36~0,40m

latimile inimilor grinzilor bx=ls+10cm=0,5+0,1=0,6m by=bs+10cm=0,4+0,1=0,5m

25 26

27282930

19 2021222324

13 1415161718

7 89 101112

1 2 3 4 5 6

3,6 3,6

3,6

3,6 3,6

1.Repartizarea pe directia x si y a sarcinilor din noduri ce provin di icarcarile transmise de stalpi.

pentru un nod oarecare

pentru un nod de pe grinda marginala transvaersala

,

EMBED Equation.3 pentru un nod de pe grinda marginala longitudinala

,

pentru un nod de colt

,

,

In care:

,

,

,

1.1Calculul momentelor de inertie ale grinzilor

a) pentru grinzile A-A si E-E

b) pentru grinzile 2-2,...,5-5

c) pentru grinzile B-B,C-C si D-D

d)pentru grinzile 1-1 si 6-6

1.2.Calculul lungimilor elastice ale grinzilor

a) pentru grinzile A-A si E-E

b) pentru grinzile 2-2,...,5-5

c) pentru grinzile longitudinale B-B,C-C si D-D

d) pentru grinzile 1-1 si 6-6

1.3.Calculul incarcarilor in nodurile de colt (1,6,25,30)

, ,l1=l2=1,8m

pentru

pentru

1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile longitudinale marginale(2,5,26,29)

,

pentru:

nodurile(3;4;27;28)

1.5.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile transversale marginale(7,12,13,18,19,24)

pentru

nodurile( 7;12;19;24)

nodurile(13;18)

1.6.Calculul incarcarilor in nodurile centrale(8,9,10,11,14,15,16,17,20,21,22,23)

nodurile(8;11;20;23)

nodurile(9;10;21;22)

nodurile(15;16)

nodurile(14;17)

1.Metoda aproximativa pentru grinda longitudinala C-C

1.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.

1.1.Calculul rezultantei incarcarilor

1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale

1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei

EMBED Equation.3

ml=1,4 q=Df (Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:

c=16,3kN/m2

N1=0,55 (=20,8o

deci N2=3,18 (=21,153kN/m3

N3=5,89

2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare

420,4 707,8 758,6 758,6 707,8 420,4

A 13 14 15 16 17 18 B

1,8 3,6 3,6 3,6 3,6 3,6 1,8

2.1.Calculul fortei taietoare

TA=0

T1st=174,641,8=314,352kN

T1dr= T1st-420,4=-106,048kN

T2st= 174,64(1,8+3,6)-420,4=522,656kN

T2dr= T2st-707,8=-185,144kN

T3st=174,64(1,8+3,62)-420,4-707,8=443,56kN

T3dr= T3st-758,6=-315,04kN

T4st=174,64(1,8+3,63)-420,4-707,8-758,6 =313,664kN

T4dr= T4st-758,6=-444,936kN

T5st=174,64 (1,8+3,64)-420,4-707,8-758,6-758,6 =183,768kN

T5dr= T5st-707,8=-524,032T6st=174,64(3,65+1,8)-420,4-707,8-758,6-758,6-707,8 =104,672kN

T6dr= T6st-420,4=-315,728TB=174,6421,6-2420,4-2707,8-2758,6=-0,128~0

2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor

MA=0

M1st=174,641,82/2=282,92kNm

M1dr=M1st-69,16=213,76kNm

M2st=174,64(1,8+3,6)2/2-420,43,6-69,16=963,65kNm

M2dr=M2st-45,16=918,49kNm

M3st=174,64(1,8+23,6)2/2-69,16-45,16-420,47,2-707,83,6=1383,64kNm

M3dr=M3st-39,55=1344,09kNm

M4st=174,64(1,8+33,62)/2-420,410,8-707,87,2-758,63,6-69,16-45,16-39,55=1341,61kNm

M4dr=M4st+39,55=1381,16kNm

M5st=174,64(1,8+14,4)2/2-420,414,4-707,810,8-758,67,2-758,63,6-69,16-45,16=911,06kNm

M5dr=M5st+45,16=956,22kNm

M6st=174,64(1,8+18)2/2-420,418-707,814,4-758,610,8-758,67,2-707,83,6-69,16=201,37kNm

M6dr=M6st+69,16=270,53kNm

MB=174,6421,62/2-420,419,8-707,816,2-758,612,6-758,69-707,85,4-420,41,8=-14,86kNm

2.3.Calculul momentelor incovoietoare in campuri

Ma=174,643,62/2-420,41,8-69,16=305,79kNm

Mb=174,647,22/2-420,45,4-707,81,8-69,16-45,16=868,15kNm

Mc=174,6410,82/2-420,49-707,85,4-758,61,8-69,16-45,16-39,55=1059,93kNm

Md=174,6414,42/2-420,412,6-707,89-758,65,4-758,61,8-69,16-45,16=863,19kNm

Me=174,64182/2-420,416,2-707,812,6-758,69-758,65,4-707,81,8-69,16=295,88kNm

2.4.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor

MA=0

M1st=282,92+(1,8*14,86)/21,6=284,2kNm

M1dr= 213,76+(1,8*14,86)/21,6=214,99kNm

M2st=963,65+(5,4*14,96)/21,6=967,365kNm

M2dr=918,49+(5,4*14,86)/21,6=922,205kNm

M3st=1383,64+(9*14,86)/21,6=1389,83kNm

M3dr= 1344,09+(9*14,86) /21,6=1350,28kNm

M4st=1341,61+(12,6*14,86)/21,6=1350,28kNm

M4dr= 1381,16+(12,6*14,86)/21,6=1389,83kNm

M5st=911,06+(16,2*14,86)/21,6=922,205kNm

M5dr=956,22+(16,2*14,86)/21,6=967,365kNm

M6st=201,37 +(19,8*14,86)/21,6=214,99kNm

M6dr= 270,5+(19,8*14,86)/21,6=284,2kNm

MB=-14,86+21,6*14,86/21,6=0

2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri

Ma=305,79+3,6*14,86/21,6=308,27kNm

Mb=868,15+7,2*14,86/21,6=873,1kNm

Mc=1059,93+10,8*14,86/21,6=1067,36kNm

Md=863,19+14,4*14,86/21,6=873,1kNm

Me=295,88+18*14,86/21,6=308,27kNm

2.Metoda aproximativa pentru grinda transversala 6-61.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.

1.1.Calculul rezultantei incarcarilor

1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale

1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei

EMBED Equation.3

ml=1,4

q=Df (Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici

c=16,3kN/m2

N1=0,55

(=20,8o

deci N2=3,18

(=21,153kN/m3

N3=5,89

2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare

700,65 1114 957,3 1114 700,65

A 1 2 3 4 5 B

1,8 5,7 3,6 3,6 5,7 1,8

2.1.Calculul fortei taietoare

TA=0

T1st=206,41,8=371,52kN

T1dr= T1st-700,65=-329,13kN

T2st= 206,4*7,5-700,65=847,35kN

T2dr= T2st-1114=-266,65kN

T3st=206,4*11,1-700,65-1114=476,39kN

T3dr= T3st-957,3=-480,91kN

T4st=206,4*14,7-700,65-1114-957,3=262,13kN

T4dr= T4st-1114=-851,87kN

T5st=206,4*20,4-700,65-1114*2-957,3=325,195kN

T5dr= T5st-700,65=-375,455TB=206,4*22,2-700,65*2-1114*2-957,3=-0,250

2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor

MA=0

M1st=206,41,82/2=334,37kNm

M1dr=M1st-94,26=240,11kNm

M2st=206,4(1,8+5,7)2/2-700,655,7-94,26=1717,04kNm

M2dr=M2st-20,26=1696,78kNm

M3st=206,4(1,8+5,7+3,6)2/2-94,26-20,26-700,659,5-111,43,6=1934,177kNm

M3dr=M3st+20,26=1954,437kNm

M4st=206,4(1,8+5,7+23,6)2 /2-700,6512,9-11147,2-957,33,6-94,26-20,26+20,26=1700,76kNm

M4dr=M4st+20,26=1721,02kNm

M5st=206,420,42/2-700,6518,6-111412,9-957,39,3-11145,7-94,26+20,26=218,33kNm

M5dr=M5st+94,26=312,59kNm

MB=206,422,22/2-700,6520,4-111414,7-957,311,1-11147,5-700,651,8+20,26=-29,912kNm

2.3.Calculul momentelor incovoietoare in campuri

Ma=206,45,72/2-700,652,85-94,26=1261,86kNmMb=206,49,32/2-700,657,5-11141,8-94,26-20,26=1551,17kNm

Mc=206,412,92/2-700,6511,1-11145,4-957,31,8-94,26-20,26+20,26=1563,3kNm

Md=206,418,62/2-700,6516,8-111411,1-957,37,5-11141,8-94,26+20,26=1215,46kNm

2.4.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor

MA=0

M1st=334,37+(1,8*29,912)/22,2=336,8kNm

M1dr= 240,11+(1,8*29,912)/22,2=242,54kNm

M2st=1717,04+(7,5*29,912)/22,2=1727,15kNm

M2dr=1696,78+(7,5*29,912)/22,2=1706,89kNm

M3st=1934,177+(11,1*29,912)/22,2=1949,133kNm

M3dr=1954,437+(11,1*29,912)/22,2=1969,393kNm

M4st=1700,76+(14,7*29,912)/22,2=1706,89kNm

M4dr=1721,02+(14,7*29,912)/22,2=1727,15kNm

M5st=218,33+(20,4*29,912) /22,2=242,54kNm

M5dr=312,59+(20,4*29,912)/22,2=336,8kNm

MB=-29,912+(22,2*29,912)/22,2=0

2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri

Ma=1261,86+(5,7*29,912)/22,2=1269,54kNm

Mb=1551,17+(9,3*29,912)/22,2=1563,7kNm

Mc=1543,04+(12,9*29,912)/22,2=1563,7kNm

Md=1215,45+(18,6*29,912)/22,2=1269,54kNm

-

3.Metoda Winkler 3. 1.Grinda incarcata cu forte concentrate

3.1.1.Determinarea fortelor fictive

pentru

EMBED Equation.3 -Sectiunea A-neglijind influienta fortelor

Forta

1,57-0,207900-0,1357V

0,78500,32240,1612V0

0,460,31040,583420,4421,37

1,92-0,1878-0,05-2,785-20,55

2,85-0,0719-0,0534-2,55-6,74

3,77-0,0052-0,0187-1,042-0,57

t5,220,00740,002640,0820,51

14,147t-5,98tm

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

PAGE

_1169970390.unknown

_1170068871.unknown

_1170084576.unknown

_1170144339.unknown

_1170257476.unknown

_1170691669.unknown

_1170696603.unknown

_1170700473.unknown

_1170700622.unknown

_1170700774.unknown

_1170827980.unknown

_1170700500.unknown

_1170696720.unknown

_1170693910.unknown

_1170696107.unknown

_1170691679.unknown

_1170313362.unknown

_1170313870.unknown

_1170689101.unknown

_1170690634.unknown

_1170687735.unknown

_1170313466.unknown

_1170313639.unknown

_1170313869.unknown

_1170313422.unknown

_1170312876.unknown

_1170313320.unknown

_1170313207.unknown

_1170312839.unknown

_1170149795.unknown

_1170156889.unknown

_1170168453.unknown

_1170168656.unknown

_1170168729.unknown

_1170168822.unknown

_1170169049.unknown

_1170168788.unknown

_1170168679.unknown

_1170168498.unknown

_1170168549.unknown

_1170168477.unknown

_1170158362.unknown

_1170168428.unknown

_1170158082.unknown

_1170154083.unknown

_1170154293.unknown

_1170154592.unknown

_1170154127.unknown

_1170153961.unknown

_1170153997.unknown

_1170153379.unknown

_1170145253.unknown

_1170147560.unknown

_1170147604.unknown

_1170147645.unknown

_1170147568.unknown

_1170145459.unknown

_1170146949.unknown

_1170147551.unknown

_1170145370.unknown

_1170144820.unknown

_1170145048.unknown

_1170145128.unknown

_1170144936.unknown

_1170144662.unknown

_1170144726.unknown

_1170144594.unknown

_1170140014.unknown

_1170143305.unknown

_1170143719.unknown

_1170143983.unknown

_1170144274.unknown

_1170144297.unknown

_1170144032.unknown

_1170143935.unknown

_1170143955.unknown

_1170143780.unknown

_1170143491.unknown

_1170143562.unknown

_1170143641.unknown

_1170143500.unknown

_1170143394.unknown

_1170143452.unknown

_1170143340.unknown

_1170143358.unknown

_1170141022.unknown

_1170141748.unknown

_1170143208.unknown

_1170143215.unknown

_1170143103.unknown

_1170143148.unknown

_1170143096.unknown

_1170141617.unknown

_1170141634.unknown

_1170141246.unknown

_1170140890.unknown

_1170140953.unknown

_1170140991.unknown

_1170140907.unknown

_1170140203.unknown

_1170140407.unknown

_1170140546.unknown

_1170140023.unknown

_1170086809.unknown

_1170139392.unknown

_1170139513.unknown

_1170139655.unknown

_1170139730.unknown

_1170139539.unknown

_1170139471.unknown

_1170139481.unknown

_1170139429.unknown

_1170087227.unknown

_1170087410.unknown

_1170087924.unknown

_1170139296.unknown

_1170087240.unknown

_1170086994.unknown

_1170087134.unknown

_1170086955.unknown

_1170086071.unknown

_1170086505.unknown

_1170086719.unknown

_1170086785.unknown

_1170086548.unknown

_1170086280.unknown

_1170086438.unknown

_1170086166.unknown

_1170085056.unknown

_1170085196.unknown

_1170085821.unknown

_1170085177.unknown

_1170084772.unknown

_1170084889.unknown

_1170084643.unknown

_1170077002.unknown

_1170079428.unknown

_1170083659.unknown

_1170084321.unknown

_1170084564.unknown

_1170083826.unknown

_1170084112.unknown

_1170084167.unknown

_1170083909.unknown

_1170083706.unknown

_1170082875.unknown

_1170082980.unknown

_1170080470.unknown

_1170082307.unknown

_1170082498.unknown

_1170082617.unknown

_1170082412.unknown

_1170080603.unknown

_1170079630.unknown

_1170079653.unknown

_1170079456.unknown

_1170078265.unknown

_1170078837.unknown

_1170079067.unknown

_1170079366.unknown

_1170078897.unknown

_1170078401.unknown

_1170078466.unknown

_1170078317.unknown

_1170077296.unknown

_1170078165.unknown

_1170078243.unknown

_1170078116.unknown

_1170077047.unknown

_1170077183.unknown

_1170077019.unknown

_1170074571.unknown

_1170075700.unknown

_1170076394.unknown

_1170076801.unknown

_1170076940.unknown

_1170076582.unknown

_1170076230.unknown

_1170076299.unknown

_1170076100.unknown

_1170075024.unknown

_1170075502.unknown

_1170075652.unknown

_1170075155.unknown

_1170074757.unknown

_1170074870.unknown

_1170074600.unknown

_1170070234.unknown

_1170073996.unknown

_1170074280.unknown

_1170074519.unknown

_1170074137.unknown

_1170073778.unknown

_1170073829.unknown

_1170073774.unknown

_1170069612.unknown

_1170070060.unknown

_1170070168.unknown

_1170069994.unknown

_1170069112.unknown

_1170069530.unknown

_1170069060.unknown

_1169992119.unknown

_1170006561.unknown

_1170064041.unknown

_1170067679.unknown

_1170068405.unknown

_1170068727.unknown

_1170068810.unknown

_1170068509.unknown

_1170067915.unknown

_1170068016.unknown

_1170067756.unknown

_1170066916.unknown

_1170067343.unknown

_1170067625.unknown

_1170067138.unknown

_1170064174.unknown

_1170064272.unknown

_1170064149.unknown

_1170061739.unknown

_1170062689.unknown

_1170062854.unknown

_1170062889.unknown

_1170062806.unknown

_1170062652.unknown

_1170060786.unknown

_1170061371.unknown

_1170061542.unknown

_1170060730.unknown

_1170060723.unknown

_1170003490.unknown

_1170005871.unknown

_1170005958.unknown

_1170006011.unknown

_1170006066.unknown

_1170006078.unknown

_1170005987.unknown

_1170005896.unknown

_1170005787.unknown

_1170005849.unknown

_1170005768.unknown

_1169994931.unknown

_1170003323.unknown

_1170003429.unknown

_1170003176.unknown

_1169993679.unknown

_1169994284.unknown

_1169993591.unknown

_1169972624.unknown

_1169973148.unknown

_1169973418.unknown

_1169991332.unknown

_1169973406.unknown

_1169972931.unknown

_1169973028.unknown

_1169972795.unknown

_1169971893.unknown

_1169972287.unknown

_1169972381.unknown

_1169972530.unknown

_1169972131.unknown

_1169971646.unknown

_1169971664.unknown

_1169971654.unknown

_1169970534.unknown

_1169888285.unknown

_1169967535.unknown

_1169968958.unknown

_1169969485.unknown

_1169969763.unknown

_1169970354.unknown

_1169969672.unknown

_1169969278.unknown

_1169969428.unknown

_1169969266.unknown

_1169968311.unknown

_1169968597.unknown

_1169968822.unknown

_1169968471.unknown

_1169968154.unknown

_1169968305.unknown

_1169967963.unknown

_1169889154.unknown

_1169889377.unknown

_1169967261.unknown

_1169967385.unknown

_1169889624.unknown

_1169889251.unknown

_1169889327.unknown

_1169889187.unknown

_1169888698.unknown

_1169888819.unknown

_1169888911.unknown

_1169888782.unknown

_1169888415.unknown

_1169888638.unknown

_1169888368.unknown

_1169886197.unknown

_1169887189.unknown

_1169887733.unknown

_1169888149.unknown

_1169888253.unknown

_1169887753.unknown

_1169887599.unknown

_1169887636.unknown

_1169887449.unknown

_1169886911.unknown

_1169887009.unknown

_1169887120.unknown

_1169886942.unknown

_1169886371.unknown

_1169886723.unknown

_1169886329.unknown

_1041871705.unknown

_1104097158.unknown

_1169884840.unknown

_1169885935.unknown

_1169886150.unknown

_1169884986.unknown

_1169884316.unknown

_1169884479.unknown

_1104736495.unknown

_1104736606.unknown

_1105448514.unknown

_1105972336.unknown

_1105448029.unknown

_1105393201.unknown

_1104736564.unknown

_1104736248.unknown

_1104736366.unknown

_1104097280.unknown

_1042840025.unknown

_1078676333.unknown

_1102752588.unknown

_1102857394.unknown

_1102866122.unknown

_1102866366.unknown

_1103148590.unknown

_1103148646.unknown

_1102866264.unknown

_1102865940.unknown

_1102866036.unknown

_1102857431.unknown

_1102855788.unknown

_1102856374.unknown

_1102795667.unknown

_1100083105.unknown

_1102588604.unknown

_1102723132.unknown

_1100082965.unknown

_1100083062.unknown

_1099827066.unknown

_1100080145.unknown

_1091539725.unknown

_1091616473.unknown

_1042840315.unknown

_1073156821.unknown

_1073165594.unknown

_1076265373.unknown

_1042841324.unknown

_1042871752.unknown

_1042879162.unknown

_1042842902.unknown

_1042840704.unknown

_1042840276.unknown

_1042840100.unknown

_1042840256.unknown

_1042839603.unknown

_1042839965.unknown

_1042839984.unknown

_1042839938.unknown

_1042736873.unknown

_1042758635.unknown

_1042839531.unknown

_1042732718.unknown

_1042732745.unknown

_1042732842.unknown

_1042639751.unknown

_1042549744.unknown

_1000727695.unknown

_1011037356.unknown

_1011373296.unknown

_1028759598.unknown

_1011037390.unknown

_1011037412.unknown

_1011037428.unknown

_1011037396.unknown

_1011037373.unknown

_1011037385.unknown

_1011037360.unknown

_1003563174.unknown

_1011037353.unknown

_1011037354.unknown

_1011037352.unknown

_1000908965.unknown

_1002021296.unknown

_1000821661.unknown

_974375134.unknown

_974375544.unknown

_974375616.unknown

_974375675.unknown

_974375767.unknown

_974375578.unknown

_974375293.unknown

_974375303.unknown

_974375220.unknown

_974374967.unknown

_974374991.unknown

_974374938.unknown

Documents

Calcul Zid de Sprijin Referat