Upload
alexandrina-buga
View
476
Download
16
Embed Size (px)
DESCRIPTION
if
Citation preview
Calculul adaosurilor de prelucrare
Cuprins
Introducere
I.Itinerar tehnologic pentru Ax
II..Calculul adaosurilor de prelucrareI.A.Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata cea mai precis75x25 mm 1).Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare
2) Calculul adaosului pentru strunjirea de degrosare IT12
I.BCalculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata
1). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de finisare 2). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de degrosare
3). Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare
4)Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de degrosare IT12
III.Alegerea sculei si calculul regimului de aschiereII.A.Stabilirea regimului de achiere la rectificarea suprafeei 60x 31 [mm] 1).Alegerea sculei si calculul parametrilor regimului de aschiere la rectificarea de degroare 2).Normare de timp la rectificare
II.B).Stabilirea regimului de achiere la strunjire CNC 1).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la degrosar e
2).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la finisare
3).Normare tehnic la strunjirea CNC
II.C3.Alegerea sculei si calculul regimului de aschiere canal de pan 1)Calculul regimului de achiere
2).Normare tehnic
IV.Plan de operaii
1).Operatia de prelucrarea prin strunjire CNC
2).Operatia de frrezare a celor trei canale de pan
3).Operatia de rectificare a tronsonului 60x31 mm
Anexe:
A.Desenul de execuie AX
B.Scheme de prelucrare CNCIntroducere
Tema proiectului este proiectarea i studiul tehnologic de prelucrare al reperuluiAx Main de frezat FD1250pentru un program de fabricaie de 1300 buc/an.
Materialul din care este realizat este 28TiMnCr12 (STAS 791-80)avnd duritatea cuprins ntre 140-200 HB.
In prima etap s-a efectuat analiza constructiv-funcional a arborelui,efectund corecturile necesare pentru a putea elabora desenul de execuie al acestei i anume:
-s-a modificat diametrul tronsonului destinat rulmentilor pentru a realiza ajustajul corect
-s-au analizat si modificat acele valori ale tolerantelor geometrice care au fost gresite
-s-a modificat cotarea de proiectare la o cotare tehnologica pentru a putea prelucra axul.
S-a analizat tehnologicitatea piesei.Fabricarea acesteia nu prezint probleme deosebite ,axul putnd fi prelucat prin aschiere,prin urmatoarele operatii: strunjire,frezare,gurire,rectificare .
Datorita otelului de imbunatatire 28TiMnCr12,care are un continut ridicat de carbon,ulterior este supus unui tratament termic de imbunatatire,ajungand la duritatea de 48-50HRC.
In a doua etapa s-a elaborat itinerarul tehnologic pentru ax,dupa care s-a calculat adaosul de prelucrare,regimuri de aschiere,norme tehnice de timp.S-a intocmit Planurile de operatie pentru 3 operatii date precum si schema de prelucrare CNC cu amplasarea sculei in planul de operatie.II.Calculul adaosurilor de prelucrare Calculul adaosurilor de prelucrare se va efectua pentru suprafata cu diametrul cel mai mare in vederea determinarii semifabricaului de pronire si pentru suprafata cea mai precisa.
A).Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata :1). Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare:
Treapta de precizie:IT11 (tab.4.9[])
Operatia precedenta este strunjirea de degrosare cu urmatori parametrii:
IT12
Rz=63 m (tab.4.9[])
S=60 m
Unde: Rz-rugozitatea suprafetei prelucrare
S-adancimea stratului superficial defect
-calculul abaterilor spatiale ale suprafetei de prelucrat fata de bazele tehnologice ale piesei:
=2.5*504=1260 m
=2.5m/mm (curbarea specifica a semifabricatelor laminate (tab 4.6[])
l=lungimea totala a arborelui=504 mm
k=0.06 (coefficient de micsorare a abaterilor spatiale ( tab.4.8[])
=0,06*2,5*504=75,6 m
m
-calculul adaosului de prelucrare intermediar minim:
(tab.3.1[])
(eroarea de instalare) (tab.1.39[])
=
Toleranta conform IT12 corespunzator diametrului este T=300m (tab.2.15[]).
(tab.3.3[])
2)A Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de degrosare IT12Operatia precedenta: debitare IT14 (tab.4.11[])
Rz=160 m (tab.4.5[])
S=250 m
-calculul abaterilor spatiale:
=2.5*504=1260 m
-calculul adaosului de prelucrare:
Unde :
k=0.06 (observatii tab1.33[])
Toleranta conform IT14 corespunzator diametrului este T=740 m (tab.2.15[]).
(tab.3.4[])
In urma calculelor efectuate conform STAS 333-87 se va alege o bara .B).Calculul adaosurilor de prelucrare pentru suprafata [mm]
1). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de finisare:
Treapta de precizie:IT 8
Operatia precedenta este rectificarea de degrosare cu urmatorii parametrii:
IT9
Rz=10 m (tab.4.9[])
S=20 m
Unde: Rz-rugozitatea suprafetei prelucrare
S-adancimea stratului superficial defect
-calculul abaterilor spatiale:
In care: (tab.4.6[])
Lc=300 mm(conform desenului)
k=0,03 (tab.4.8[])
(tab.1.33[])
-calculul adaosului de prelucrare:
Toleranta conform IT9 corespunzator diametrului este T=74 m (tab.2.15[]).
2). Calculul adaosului de prelucrare pentru recitifcarea de degrosare:
Treapta de precizie:IT 9
Operatia precedenta este strunjirea de finisare cu urmatorii parametrii:
IT11
Rz=25 m (tab.4.9[])
S=0 m (dupa tratament termic)-calculul abaterilor spatiale:
-calculul adaosului de prelucrare:
Toleranta conform IT11 corespunzator diametrului este T=190 m (tab.2.15[]).
3). Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de finisare:
Treapta de precizie:IT 11
Operatia precedenta este strunjirea de degrosare cu urmatorii parametrii:
IT12
Rz=63 m (tab.4.9[])
S=60 m (dupa tratament termic)
-calculul abaterilor spatiale:
In care: k=0,06 (tab.4.8[])
-calculul adaosului de prelucrare intermediar minim:
Toleranta conform IT11 corespunzator diametrului este T=300 m (tab.2.15[]).
4)Calculul adaosului de prelucrare pentru strunjirea de degrosare IT12
Operatia precedenta: debitare IT14 (tab.4.11[])
Rz=160 m
(tab.4.5[])
S=250 m
-calculul abaterilor spatiale:
=2.5*504=1260 m
-calculul adaosului de prelucrare:
Unde :
k=0.06 (observatii tab1.33[])
Toleranta conform IT12 corespunzator diametrului este T=740 m (tab.2.15[]).
Adaosul de prelucrare=85-63,6=51,4 mm.
III)Alegerea sculei si calculul regimului de aschiere
Stabilirea regimului de achiere la rectificarea suprafeei 60x 31 [mm]
1).Alegerea sculei si calculul parametrilor regimului de aschiere la rectificarea de degroare 1.1).Alegerea sculei abrazive In funcie de tipul prelucrrii(rectificare exterioar ntre vrfuri) i materialul de prelucrat( 28TiCrMo12) din tab.9.142 pag.182 [] se alege:
Material abraziv: E
Granulaie: 50-40
Duritate: J (moale)
Liant: CDin tab.9.145 pag.183[] se alege un disc abraziv cu urmtoarele caracteristici:
Diametrul discului: D =350 mm
Limea discului: B= 40 mm
Durabilitatea : T=5 min
1.2).Stabilirea adncimii de achiere i numrul de treceri
Adaosul de prelucrare la rectificarea de degroare este 2Ap=780 m =0,780 mm
In funcie de tipul rectificrii se alege adncimea de achiere corespunztoare unei treceri,din tab.9.148 pag.184[]:
Rectificare prin ptrundere:-rectificarea de degroare: 0,075 mm/rot
Numrul de treceri se va calcula cu relaia:
1.3).Stabilirea vitezei de achiere:
In funcie de materialul de prelucrat (oel) i tipul rectificrii se alege din tab.9.152 pag.186[]:
-pentru rectificarea de degroare: v=28 m/sec
Petrun calculul turaiei discului abraziv se va folosi relaia: [rot/min]Astfel vom obine turaia discului abraziv:
Din caracteristicile mainii de rectificat se alege turaia imediat superioara(tab.10.11[]):
n=2400 rot/min
In aceste condiii viteza de achiere real a discului abraziv va fi:
1.4).Stabilirea vitezei de avans circular a piesei
In funcie de adncimea de achiere i diametrul de rectificat se va alege din tab.9.151 pag.185[]:
-diametrul de rectificat dp= 60 mm
-viteza avansului de ptrundere :vsp=1,61 mm/minVitesa avansului de ptrundere in funcie de materialul de prelucrat: vsp*Ks=1,61*0,91=1,46 mm/min -viteza de achiere: v=28 m/sec -np: 70140 rot/min.Se alege np=110 rot/min
Din caracteristicile M-u se allege din tab 10.11.[] turatia real a piesei: np=150 rot/min1.5 )Stabilirea vitezei longitudinale ale mesei: Conform tab 10.11 pag.228[] se alege viteza de naintare a mesei v=5 m/min.
1.6).Verificarea puterii Din tab.9.157, pg.191 se alege puterea efectiv innd cont de urmtorii parametrii:
Diametrul de rectificat: dp=60 mmLungimea de rectificat: L= p n la 40 mm
Avansul spn=pana la 0,97 mm/minSe obine Ne=3,2 kW.Din tab10.11 pag.228[] se obine valoarea puterii mainii Naxos Union de rectificat N=3,5 kW.
3,2 se respect condiia
Normare de timp la rectificarea de degroare:
Calculul timpului de baz: (tab.12.75[])unde K-coeficient de corecie.Pentru degroare K=1.2...1.3
Alegerea timpilor auxiliari:
-timp ajuttor pentru prinderea piesei la rectificarea rotund exterioar;Ta=0.57 min (tab.12.79[])
-timp ajuttor pentru comanda mainii de rectificat; Ta2=0.06 min
-timp de deservire la locul de munc; Tdl=1,3min(tab.12.84[])
-timp de deservire organizatoric=1,5% din timp efectiv
-timp de odihn i necesiti fireti Ton=5 min(tab.12.85[])-timp de pregtire-ncheiere Tpi=12 min(tab.12.86[])-timp de pregtire-ncheiere i timpi unitari la rectificarea exterioara de ptrundere(tab.11.139[]),n funcie de diametrul de rectificat(pn la 63mm) i lungimea de rectificat(pn la 40 mm):
Tu=6,5min
-timp de pregtire ncheiere: Tpi=20 min
2).Alegerea sculei si calculul parametrilor regimului de aschiere la rectificarea de finisare2.1) .Alegerea sculei abrazive
In funcie de tipul prelucrrii(rectificare exterioar ntre vrfuri) i materialul de prelucrat( 28TiCrMo12) din tab.9.142 pag.182 [] se alege:
Material abraziv: E
Granulaie: 50-40
Duritate: J (moale)
Liant: CDin tab.9.145 pag.183[] se alege un disc abraziv cu urmtoarele caracteristici:
Diametrul discului: D =350 mm
Limea discului: B= 40 mm
Durabilitatea : T=20 min
2.2).Stabilirea adncimii de achiere i numrul de treceri
Adaosul de prelucrare la rectificarea de finisare este 2Ap=94,2 m =0,942 mm
In funcie de tipul rectificrii se alege adncimea de achiere corespunztoare unei treceri,din tab.9.148 pag.184[]:
Rectificare prin ptrundere: spc=0,005 mm/rot.
Numrul de treceri se va calcula cu relaia:
2.3).Stabilirea vitezei de achiere:
In funcie de materialul de prelucrat (oel) i tipul rectificrii se alege din tab.9.152 pag.186[]:
-pentru rectificarea de finisare: v=35 m/sec.
Calculul turaiei discului abraziv:
[rot/min]
Din caracteristicile mainii de rectificat se alege turaia imediat superioara(tab.10.11[]):
Maina unealt aleasa este Naxos Union a crei turaii este:n=2400 rot/min
In aceste condiii viteza de achiere real a discului abraziv va fi:
2.4).Stabilirea vitezei de avans circular a piesei
In funcie de adncimea de achiere i diametrul de rectificat se va alege din tab.9.156 pag.190[]:
-diametrul de rectificat dp= 60 mm
-vp=31,540 m/min.Se alege 35m/min-viteza avansului de ptrundere: vsp=0,94 mm/min -np=175290 rot/min .Se alege 230 m /min.
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 Din caracteristicile M-u se alege din tab 10.11.[] turatia real a piesei:
-finisare: np=250 rot/min
Norme de timp pentru rectificarea de finisare:
Tb=10x0.0069=0.069 min2.5)Stabilirea vitezei longitudinale ale mesei: Conform tab 10.11 pag.228[] se alege viteza de naintare a mesei v=5 m/minB).Stabilirea regimului de achiere la strunjire CNC Maina unealt pe care se execut operaiile de strunjire este: Dosan Lynx 2201).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la degrosarea).Pentru operatia de degrosare s-a ales un cutit de strunjit exterior cu unghiul de 80 la varf avand codul:
Codul placutei:CNMG120412-PF 1515 (fig.1)
Codul suportului: SL-PCLNL-32-12HP (fig.2)
Fig 1.Caracteristicile placutei pentru strunjirea de degrosare
Fig.2.Caracteristicile suportului placutei pentru strunjirea de degrosare
b).Calculul regimului de aschiere la strunjire de degrosare:
Calculul regimului de aschiere s-a efectuat prin intermediul catalogului Sandvik Coromant,care permite prin introducerea datelor calculul regimului de aschiere:
-s-a ales materialul din care se realizeaza arboreal din tema proiectului
-s-au introdus caracteristicile placutei alese(unghi de atac,raza la varf)
-se introduc diametrele de prelucrare
In fig.3.se pot observa parametrii regimului de aschiere pentru cota 75:
-viteza de aschiere: vc=65 m/min
-avansul pe rotatie: fn=0.27 mm/rot
-adancimea de aschiere este 3.724-> o singura trecere-turatia n=243...269 rot/min->256 rot/min
-Timpul de baza: tb=5.80 min.
Fig.3.Regimul de aschiere pentru 75x400mm
In fig.4. sunt prezntate parametrii regimului de aschiere pentru cota 60 mm
-Viteza de aschiere: vc=130 m/min
-Avansul:fn=0.27 mm/rot
-Adancimea de aschiere: t1=4 mm si t2=3 mm
-Turatia: n=537-667 rot/min=602 rot/min
-Timpul de baza: tb=2.41x2=4.82 min
In fig 5.Sunt prezentate parametrii de aschiere pentru prelucrarea 50 mm
-Viteza de aschiere: vc=130 m/min
-Avansul:fn=0.27 mm/rot
-Adancimea de aschiere: t1=2 mm si t2=3 mm
-Turatia:n=667-796 rot/min=732 rot/min
-Timpul de baza=0.65x2=1.3 min
Fig.4.Parametrii regimului de aschiere 60x380 mm
Fig.5.Regimul de aschiere pentru 50 mm
2).Algerea cutitului de strunjit si calculul regimului de aschiere la finisare
a).Pentru operatia de finisare s-a ales un cutit cu unghiul la varf de 55:
Codul placutei: DNMG 110404-LC 1515 (fig.6.)Codul suportului: C5-DDNNN-00060-11 (fig.7.)
Fig.6.Caracteristicile placutei pentru finisare cu unghiul la varf de 55
Fig.7.Caracteristicile suportului placutei de 55
b).Calculul regimului de aschiere la finisare
Fig.8.Parametrii regimului de aschiere la finisare pentru 75 mm
In fig 8.este prezentat regimul de aschiere pentru prelucrarea 75x 400 mm
-Viteza de aschiere : vc=205 m/min
-Avansul fn=0.11 mm/rot
-Adancimea de aschiere =1 mm
-Turatia: n=860 rot/min
-Timpul de baza=4.32 min
In fig 9.este prezentat regimul de aschiere pentru prelucrarea 60x 380 mm
-Viteza de aschiere : vc=205 m/min
-Avansul fn=0.11 mm/rot
-Adancimea de aschiere =1 mm
-Turatia: n=1070 rot/min
-Timpul de baza=3.23 min
Fig.9. Parametrii regimului de aschiere la finisare pentru 60 mm
Fig.10. Parametrii regimului de aschiere la finisare pentru 50 mm
In fig 10.este prezentat regimul de aschiere pentru prelucrarea 50x 125 mm
-Viteza de aschiere : vc=205 m/min
-Avansul fn=0.11 mm/rot
-Adancimea de aschiere =1 mm
-Turatia: n=1280 rot/min
-Timpul de baza:tb=0.91 min
C.Alegerea sculei si calculul regimului de aschiere canal de pan
a).Canal de pan 16X10X56 mm
Din tabel.11.28 [] s-a ales o freza cilindro-frontala pentru canelat din otel rapid pentru ,pentru otel de carbon cu daN/mm(Frezare cu avans pendular).
Diametrul frezei: D= 16 [mm]
Numarul de dinti: z=2.
Parametrii regimului de aschiere:
-viteza de avans vz=315 mm/min
-turatia n=530 rot/min
-puterea Ne=0.1 kW.
-Timp operativ incomplet : Topi=0.12 min
Timpii de pregtire,ncheiere i timpi unitar la frezare canal de pan se extrag din tabelul 11.96[] n funcie de materialul prelucrat i lungimea canalului de pan,astfel:
Tu=12,5 min
Timpul de pregtire-ncheiere: T=30 min.
Timpii auxiliari legat de faz la prelucrarea pe maina de frezat,msurtori de control,se extrage din tab.11.93 pag.293[] conform dispozitivului de control utilizat(ubler) i lungimea msurat:
Ta=0.25 min
Timpi de pregtire ncheiere.timp de deservire a locului de munc i timpi de odihn i necesiti fireti,la maini de frezat:
-timp de pregtire-ncheiere privind montarea i demontarea,funcie de caracteristicile mainii unelte : Tpi=14 min
-timp de deservire la locul de munc,timpi de odihn i necesiti fireti,ca procent din timp operativ:
K=12% TopN=
Pentru prelucrarea celor 3 canale de pan Nt=37.56 minb)Canal de pana 12X8X56 mm
Diametrul frezei; D=12 mm
Numarul de dinti: z=2
Parametrii regimului de aschiere:
-viteza de avans vz=345 mm/min
-turatia n=630 rot/min
-puterea Ne=0.1 kW.
-Timp operativ incomplet : Topi=0.10 min
Timpii de pregtire,ncheiere i timpi unitar la frezare canal de pan se extrag din tabelul 11.96[] n funcie de materialul prelucrat i lungimea canalului de pan,astfel:
Tu=11,5 minTimpul de pregtire-ncheiere: T=30 min.
Timpii auxiliari legat de faz la prelucrarea pe maina de frezat,msurtori de control,se extrage din tab.11.93 pag.293[] conform dispozitivului de control utilizat(ubler) i lungimea msurat:
Ta=0.25 min
Timpi de pregtire ncheiere.timp de deservire a locului de munc i timpi de odihn i necesiti fireti,la maini de frezat:
-timp de pregtire-ncheiere privind montarea i demontarea,funcie de caracteristicile mainii unelte : Tpi=14 min
-timp de deservire la locul de munc,timpi de odihn i necesiti fireti,ca procent din timp operativ:
K=12%N
EMBED Equation.3 Timpul total necesar pentru cele 3 canale de pana 16x10x56mm i a canalului 12x8x56 mm:N=49.08 min
Bibliografie
[1]Pico...
[2]Vlase
[3]coroguide-
PAGE 22
_1427559531.unknown
_1431535701.unknown
_1431539005.unknown
_1431605510.unknown
_1432293702.unknown
_1432297008.unknown
_1432376612.unknown
_1432376662.unknown
_1432293751.unknown
_1432289858.unknown
_1432291180.unknown
_1432293286.unknown
_1432291193.unknown
_1432290022.unknown
_1432291042.unknown
_1432289073.unknown
_1432289088.unknown
_1431605565.unknown
_1431540177.unknown
_1431603555.unknown
_1431540169.unknown
_1431540157.unknown
_1431536177.unknown
_1431536323.unknown
_1431536023.unknown
_1427560074.unknown
_1429727426.unknown
_1431535119.unknown
_1431535558.unknown
_1429727586.unknown
_1429727625.unknown
_1429727669.unknown
_1429727495.unknown
_1429726775.unknown
_1429726914.unknown
_1429727269.unknown
_1429727002.unknown
_1429726896.unknown
_1429724674.unknown
_1429725418.unknown
_1429725859.unknown
_1429726732.unknown
_1429725810.unknown
_1429724701.unknown
_1429725363.unknown
_1427562985.unknown
_1427560165.unknown
_1427560166.unknown
_1427560164.unknown
_1427559734.unknown
_1427559899.unknown
_1427560003.unknown
_1427560023.unknown
_1427559768.unknown
_1427559799.unknown
_1427559745.unknown
_1427559548.unknown
_1427559571.unknown
_1427559675.unknown
_1427559555.unknown
_1427559538.unknown
_1427559543.unknown
_1427558687.unknown
_1427558964.unknown
_1427559363.unknown
_1427559477.unknown
_1427559530.unknown
_1427559506.unknown
_1427559403.unknown
_1427559156.unknown
_1427559239.unknown
_1427559261.unknown
_1427559193.unknown
_1427558996.unknown
_1427558974.unknown
_1427558780.unknown
_1427558938.unknown
_1427558948.unknown
_1427558737.unknown
_1427038063.unknown
_1427039401.unknown
_1427039535.unknown
_1427557931.unknown
_1427558359.unknown
_1427039856.unknown
_1427039514.unknown
_1427039054.unknown
_1427039263.unknown
_1427037622.unknown
_1427037684.unknown
_1427037431.unknown
_1427036180.unknown
_1427037422.unknown