CAPITULO 02

CAPÍTULO 02

Orientación para el Diagnóstico

AutoresEnio Pazini Figueiredo

Vitervo O´Reilly

Fernanda WanderleyGiana Sousa Sena Rodrigues

Leonel Tula

INTRODUCCIÓN

El Comité 201 del ACI (American Concrete Institute) define la durabilidad del hormigón hidráulico (de cemento Pórtland) como la capacidad de este resistir la acción del intemperismo, el ataque químico, la abrasión o cualquier otro proceso de deterioración.

De acuerdo con COLLEPARDI (1999) la durabilidad de una estructura de hormigón armado tratase de la capacidad que esta estructura posee de mantener sus características estructurales y funcionales originales durante su vida útil esperada, en las condiciones de exposición para las cuales fue proyectada. Por tanto, la durabilidad de la estructura no coincide con la durabilidad del hormigón, considerada, en este caso, como la capacidad del propio material de conservar las propiedades originales por cierto período de tiempo. Delante de eso, se puede constatar que la durabilidad del sistema no depende apenas de la durabilidad del hormigón, sino también de otros aspectos.

La durabilidad de las estructuras de hormigón armado es un asunto que ha sido ampliamente estudiado y discutido en el medio técnico y científico, principalmente en las últimas décadas. En ese aspecto, la frontera del conocimiento ha avanzado de forma bastante significativa, no sólo en relación a los materiales que componen el hormigón armado, como también en lo que se refiere al comportamiento conjunto del sistema acero-hormigón.

Se sabe que antiguas estructuras, que utilizaban elevadas cantidades de cemento por m3, materiales pozolánicos en la composición del hormigón y elevadas espesuras de recubrimiento (cuando armadas), resisten al tiempo hasta hoy. Se puede tomar como ejemplo un almacén en hormigón armado, erguido en Inglaterra, en el año 1900, el cuál aún se encontraba en buenas condiciones de uso cuando evaluado en 1979, presentando pocas evidencias de fisuras o desplacamientos asociados a la corrosión de las armaduras (B.R.E. DIGEST, 1982). Los romanos, aunque no utilizasen el cemento Portland o armaduras, realizaron obras de hormigón que se eternizaron, venciendo siglos de existencia, a ejemplo del templo Phanteon en Roma, concebido en 27 a.C. (KATTAR & ALMEIDA, 1998). Además de estas, muchas otras obras, aún son admiradas hoy por la belleza arquitectónica y acaban por se transformar en marcos y referencias de pueblos y culturas. No obstante, a pesar de no dudarse del conocimiento científico actual, que es bien más amplio, impresiona la negligencia humana en utilizar este conocimiento disponible y consolidado. Además de eso, el medio ambiente, en la actualidad, es bien más agresivo que décadas atrás, principalmente en los grandes centros urbanos. El perfeccionamiento de técnicas de dimensionado, más avanzadas y por tanto, más económicas, también interfiere negativamente en lo que respecta a la durabilidad.

Sumándose estos, a otros factores, puede llegarse a la conclusión de que las estructuras de hormigón armado contemporáneas están cada vez más vulnerables al surgimiento precose de manifestaciones patológicas.

Figura .1 Principales manifestaciones patológicas en estructuras de hormigón armado en Brasil (a) y sus orígenes (b) (CARMONA & MAREGA, 1988)

En este sentido, un extenso levantamiento, de amplitud nacional, fue realizado por CARMONA & MAREGA (1988), los cuales identificaron la incidencia de los principales problemas patológicos de las estructuras de hormigón en relación al origen de los mismos. Los resultados de este estudio son mostrados en el gráfico de la Figura .1.

Queda evidente que, para la realidad brasileña, las atenciones deben ser dirigidas al control de ejecución de obras de hormigón, o sea, a la calidad de la mano de obra, resultado diferente al constatado de datos recogidos, por estos mismos investigadores, de Europa, donde se verifica la necesidad de control rígido en la etapa de proyecto.

En relación a los tipos de manifestaciones patológicas más frecuentes, el mismo estudio apuntó la corrosión de las armaduras como una de las causas de deterioración más común en las estructuras de hormigón, quedando en tercero lugar con 31% de los casos levantados, permaneciendo atrás apenas de los defectos constructivos y fisuras, en esta orden. Sin embargo, cabe resaltar que las fisuras pueden ser originadas de tensiones internas provocadas por la corrosión de las armaduras y que los defectos constructivos, o mismo las fisuras, pueden provocar el surgimiento de diversos tipos de manifestaciones patológicas, entre ellas, la propia corrosión de las armaduras.

A pesar de que se busque a cada día proyectar y construir estructuras más durables, es de mucha importancia evaluar su utilidad o funcionalidad a largo plazo. PAULON (1999) relaciona el concepto de durabilidad con el tiempo de uso y obsolescencia de una obra, haciendo una distinción entre la obra perenne y la obra durable. La primera es considerada indestructible, pero no necesariamente útil. Por otro lado, la obra durable permanece útil apenas durante el tiempo deseado. Por tanto, volviendo a la definición de durabilidad, lo importante en realidad no es que una estructura sea eterna, sino que conserve sus características originales durante el período esperado, o sea, durante su período de utilización. Muchas veces no es necesario que una estructura dure más que 50 o 100 anos, pues boa parte de las antiguas estructuras, segundo COLLEPARDI (1999), se tornaron obsoletas en menos de un siglo o, en algunos casos, en pocas décadas.

LANGLEY (1998) dice que la alta durabilidad no es una propiedad intrínseca del hormigón, mas puede ser alcanzada a través del cumplimento de algunos requisitos, como la correcta selección de los materiales, de una dosificación, mezcla y vertido apropiados, de una cura adecuada, y finalmente, por una protección superficial satisfactoria.

En el campo de la normalización, están disponibles en diferentes países varios documentos que tratan de asuntos referentes a la durabilidad del hormigón. En Europa las recomendaciones pueden ser encontradas en el Eurocode 2, en la European Prestandard ENV 206, Concrete Performance, Production, Placing and Compliance Criteria, de 1992, bien como en el CEB-FIP Model Code 90. Los norteamericanos se basan en el ACI Committee 201, Guide to Durable Concrete, de 1992, y en Japón la durabilidad del hormigón es tratada en la Proposed Specification of Durability for Concrete Structures, Concate Library of JSCE, n.º 27, de 1996 (ANDRADE,1998; COLLEPARDI, 1999; HELENE, 1997)

En Brasil la norma NBR 6118/78 - Proyecto y Ejecución de Obras de Hormigón Armado, no trata con mucho énfasis de los asuntos relacionados con la durabilidad. No obstante, se encuentra en proceso de consulta pública un proyecto de revisión de esta norma, que pretende abordar aspectos inherentes a este tema. La NBR 6118/2000, como será llamada, tendrá la inclusión de dos capítulos, un que presentará directrices para la durabilidad de las estructuras de hormigón y un segundo que tratará de criterios de proyecto teniendo en cuenta la durabilidad. En relación a los nuevos tópicos, cabe destacar el punto 9.1 que trata de las exigencias de durabilidad:

“Las estructuras de hormigón deben ser proyectadas y construidas de modo que, bajo las condiciones ambientales previstas en la etapa de proyecto, y cuando utilizadas conforme previstas en el proyecto, conserven su seguridad, estabilidad y aptitud durante el servicio en un período mínimo de 50 años, sin que exijan medidas adicionales de mantenimiento y reparo”.

Por tanto, como el alcance de una vida útil satisfactoria está relacionado con la integración de las fases que van desde

(a) (b)

la planificación hasta la utilización y mantenimiento de la edificación, es coherente que las responsabilidades sean divididas para todos aquellos involucrados en alguna de estas fases, cabiendo a estos, responder por cualquier fallo o problema que venga a ocurrir.

También hará parte del novo texto, los mecanismos más significativos de envejecimiento y deterioración de las estructuras de hormigón, tales como la lixiviación, expansión causada por sulfatos y la reacción álcali-árido, que están relacionados al hormigón en si, la despasivación de la armadura por carbonatación y por el elevado tenor de cloruros, que se refieren a la armadura, además de los mecanismos de deterioración relativos a la estructura propiamente dicha.

Siguiendo este camino, serán discutidos a seguir, algunos de los principales mecanismos de deterioración de las estructuras de hormigón.

2.1 VIDA ÚTIL DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN

La vida útil de una estructura, según el código modelo del CEB (Comité Euro-international du Béton) de 1989, es el tiempo durante el cual la estructura mantiene un limite mínimo sus prestaciones en servicio, para las cuales fue proyectada, sin elevados costos de mantenimiento y reparo.

Una representación esquemática, basada en el Bulletin 182 del CEB (1989), es mostrada en la Figura 2.1 Vida útil de las estructuras de hormigón.2, la cual relaciona las prestaciones en servicio con la vida útil de la estructura.

TUUTTI (1982) propuso un modelo de vida útil para estructuras de hormigón desde el ponto de vista de la corrosión de las armaduras, dividiendo el mecanismo en dos etapas, la de iniciación y la de propagación. Este modelo, simple pero clásico, es representado en la Figura 2.1 Vida útil de las estructuras de hormigón.3.

La fase de iniciación corresponde al tiempo que los agentes agresivos (cloruros o CO2) demoran para atravesar el recubrimiento y llegar a la armadura, despasivándola, mientras que la fase de propagación es el período que comprende una acumulación progresiva de la deterioración, hasta que sea alcanzado un nivel inaceptable de la misma (ANDRADE, 1992).

a – No deteriorada, pero con el desgaste natural.b - Reparo después de ultrapasar el límite crítico de aceptación.c – Deterioración.d - Necesidad de reparar antes de ultrapasar el límite crítico de aceptación.

Figura 2.1 Vida útil de las estructuras de hormigón.2 Vida útil de servicio (CEB, 1989)

Nivel de corrosión

Tiempo Propagación Iniciación

Vida útil

CO2, Cl-

Nivel máx. aceptable de corrosión

O2, oC, UR

Tiempo antes de reparar

Figura 2.1 Vida útil de las estructuras de hormigón.3 Modelo de vida útil de TUUTTI (1982).

HELENE (1993) llega más lejos y distingue tres situaciones durante el período de vida útil de una determinada estructura, que son:

1. El período de iniciación, también chamado de vida útil de proyecto;

2. El período donde aparecen los primeros señales o síntomas de la corrosión, llamado de vida útil de servicio o de utilización;

El período de tiempo que va hasta el colapso parcial o total de la estructura, llamado de vida útil total.

En este sentido el autor propone un modelo gráfico englobando estos tres conceptos de vida útil, partiendo de la propuesta inicial de TUUTTI (1982) e incorporando además el concepto de vida útil residual, correspondiente al período de tiempo, a partir de la visita técnica (inspección inicial), que la estructura aún tendrá capacidad de desarrollar sus funciones. Estos conceptos, se basan en el fenómeno de la corrosión de las armaduras, se presentan gráficamente en la Figura 2.1 Vida útil de las estructuras de hormigón.4.

Figura 2.1 Vida útil de las estructuras de hormigón.4 Conceptuación de la vida útil de las estructuras de hormigón, tomandose por referencia el fenómeno de

la corrosión de las armaduras (HELENE, 1993).

Sabiéndose que las estructuras de hormigón no son eternas, y por tanto poseen una vida limitada. ¿Por qué no

hacer una previsión de esta vida útil durante la etapa de proyecto?

ANDRADE (1992) dice que la vida útil es limitada y deberá ser prevista en proyecto. La norma ASTM – E632/82 describe una metodología para definir la vida útil, y la comisión conjunta CIB-RILEM (W80 CIB/GT – 71 PSL RILEM) aborda aspectos de vida útil de la estructura y de todos los elementos constructivos de una obra. La autora cita que el Instituto Eduardo Torroja en España posee un levantamiento de los períodos de propagación de la corrosión de las armaduras y que en este mismo Instituto existe un extenso banco de datos sobre velocidades reales de corrosión, a través del cual es posible prever el tiempo que la pieza estructural llevará para fisurar, por el redimensionamiento de secciones de elementos estructurales en proceso de corrosión. Para algunos investigadores tornase difícil definir el “limite inaceptable” para el fin de la vida útil de una estructura, teniendo en cuenta que hay mucha controversia alrededor del período de propagación, en virtud de que algunos afirman que durante ya desde esta etapa ocurre una considerable pérdida de la integridad estructural. HELENE (1997), por ejemplo, no considera el período de tiempo “posterior a la despasivación hasta la fisuración” como vida útil, pues según él, en países con condiciones climáticas como las de Brasil, esto representaría un gran riesgo.

Un análisis del estado límite de la corrosión de armaduras fue realizado por SIEMES & VROUWENVELDER (1985), con la intención de optimizar proyectos para durabilidad, llevándose en cuenta aspectos técnicos y económicos, donde fueron aplicados estudios estadísticos. Los resultados de este análisis llevaron a los autores a concluir que el modelo estadístico fue adecuado para resolverse el problema de la durabilidad.

PAGE (1982) alerta sobre la dificultad de preverse la vida útil de una estructura babeándose en testes acelerados y propiedades electroquímicas de componentes metálicos. Una de las razones para esta dificultad, según este investigador, son las diversas formas en que la corrosión puede manifestarse. Él concluye diciendo que el conocimiento de la época no permite una adecuada previsión de la vida útil.

La cantidad de variables que envuelven la problemática de la durabilidad es apuntada por LUCCHINI (1990) como el principal obstáculo para evaluarse la vida útil de estructuras de hormigón. El investigador introduce un modelo que identifica las variables más significativas y otro para un proceso de previsión de vida útil de componentes constructivos. Los modelos consideran el tipo de material, su función y el ambiente en que el mismo está insertado, además de contener una lista de los principales agentes, con sus intensidades, y otros aspectos que, interactivamente, son capaces de auxiliar en la previsión de la vida útil, sea en estudios analíticos, sea en programas experimentales.

Además de los agentes del medio ambiente, SENTLER (1987) considera la influencia de la instalación de las cargas en la previsión de la vida útil, y aún una combinación de ambos. El autor comenta que la vida útil de una estructura de hormigón irá depender de como los problemas de durabilidad son considerados en el proyecto y como los criterios de performance son cumplidos durante la fase de ejecución. Sin embargo, el autor sugiere que los efectos sinérgicos entre las cargas y los agentes del medio sean considerados más detalladamente, siendo fundamental un mayor conocimiento a respecto de las propiedades de los materiales y acciones a ser estudiadas. Resalta que para una evaluación precisa de la vida útil será necesaria aún, que las buenas prácticas de ejecución sean rigurosamente cumplidas.

MORINAGA (1990) investigó un método de previsión de vida útil, considerando los dos principales mecanismos de despasivación de la armadura, o sea, la carbonatación y la acción de los cloruros. En este estudio el autor estableció relaciones bastante estrechas entre el nivel de corrosión de las armaduras y la vida útil del hormigón. Fue posible realizar una previsión dentro de varias condiciones y evaluar cuantitativamente los factores que poseen mayor influencia, combinando los límites permisibles y las tazas de corrosión.

Otros investigadores vienen estudiando el tema vida útil de las estructuras, tentando preverla, a través de modelos y de la realización de investigaciones, casi siempre basadas en el fenómeno de la corrosión de las armaduras (SOMERVILLE, 1992) entre otros.

Más recientemente, NMAI (2000) presentó una revisión de las tecnologías existentes y en desarrollo para protección de las estructuras de hormigón contra corrosión de las armaduras. Mostró también, en su artículo, un nuevo modelo para previsión de vida útil que engloba algunas de las varias tecnologías que permiten proyectistas y propietarios tomar decisiones racionales con respecto a los sistemas de protección contra corrosión de las armaduras de hormigón. El modelo presentado, llamado de “Life-365”, es basado en una solución de diferencias finitas para la segunda Ley de Fick de difusión. La versión 1.0 de este modelo representa la primera etapa de una larga investigación que objetiva comprender mejor la vida útil y presentar un modelo de análisis de costos para corrosión inducida por cloruros.

En Brasil HELENE (1997), después de definir conceptos, mecanismos de envejecimiento, clasificar el medio ambiente cuanto al grado de agresividad y agrupar los hormigones en clases, relata que los actuales y clásicos conceptos y métodos de introducción de la seguridad en el proyecto de las estructuras de hormigón no aseguran durabilidad ni son herramientas adecuadas para el cálculo y previsión de la vida útil. Para contemplar los requisitos mínimos de durabilidad y estética, se hace necesario, según este autor, establecer nuevos criterios de dimensionamiento, elaborados a partir del conocimiento de los fenómenos y mecanismos

de deterioración, así como de sus consecuencias. En este sentido, son citados y descritos los cuatro métodos de previsión de vida útil para estructuras de hormigón, a seguir relacionados:

a) Con base en experiencias anteriores;

b) Basados en ensayos acelerados;

c) A través de métodos deterministas,

d) Métodos estocásticos o probabilistas.Siguiendo esta filosofía, HELENE viene buscando incorporar estas y otras ideas en la nueva Norma Brasileña de Proyecto y Ejecución de Estructuras de Hormigón, que se encuentra en revisión actualmente.

GUIMARÃES (2000) evaluó la durabilidad de una estructura marítima de hormigón armado, comparando su comportamiento con los modelos de previsión de vida útil y las normas existentes. Basado en los resultados de esta evaluación, formuló un nuevo modelo, el cual es indicado para estructuras localizadas en ambiente marítimo, pero es válido apenas para obras construidas con materiales y técnicas similares. El modelo fue desarrollado a través de ensayos tecnológicos realizados “in loco” en los diferentes microclimas de la estructura escogida para el estudio.

La cuestión de la vida útil de las estructuras de hormigón es por tanto, un asunto complejo y que merece ser tratado con bastante cuidado. Es preciso aplicar todo el conocimiento disponible a respecto del tema, en el sentido de tornar posible una evaluación coherente del comportamiento de las obras y de los costos involucrados por un determinado período de tiempo, evitando así, gastos e intervenciones innecesarios. En el caso de las estructuras que ya se encuentran en proceso de deterioración, es necesario, según ANDRADE (1992) (1992), tanto calcular su tiempo de vida sin riesgo de colapso, como decidir el momento adecuado para iniciar los procedimientos de reparo y recuperación.

2.2 ORIENTACIÓN PARA EL DIAGNÓSTICO

A seguir se presenta un conjunto de tablas para facilitar al consultor en sus trabajos de inspección y diagnóstico de estructuras de hormigón.

La indicación del diagnóstico esta dada para que el consultor de entrada a través de los síntomas y/o de las manifestaciones patológicas típicas que ocurren en obras.

Recuérdese que se trata apenas de una guía de soluciones, una vez que el diagnóstico conclusivo debe de ser demostrado por ensayos y pruebas químicas, físicas, mecánicas y análisis numéricos, y siempre debe ser elaborado por especialistas.

2.2.1 Acción del Hielo y del Deshielo

Deterioro por ciclos de hielo-deshielo

Losa de cobertura Marquesinas Pavimentos de carreteras Tablero de puentes Columnas, pared-cortinas y muros

parcialmente inmersos

Diagnóstico:

Agua en los poros de la pasta y de los áridos de elevada absorción Disminución de la temperatura Congelamiento de agua Aumento de volumen Tensiones internas de tracción Fisuras en la pasta y alrededor y a través de los áridos Aumento de la temperatura

Pronóstico:

Aumento de la porosidad Escamación y desagregación superficial

(Emmons, P.H, 1994)

Actuaciones correctivas:

Reparación superficial localizada

Reparación superficial generalizada

Reparos en juntas de temperatura

Protección superficial con pinturas hidrofugantes

2.2.2 Acción de la Variación Térmica

Manifestación:

fisuras o grietas por acción de la variación térmica ambiental

(sazonal y diaria)

Losas Marquesinas pared-cortina

Diagnóstico:

Variación de temperaturas Contracción y dilatación volumétrica Generación de esfuerzos de tracción Formación de fisuras activas

Pronóstico:

Movimentación de las fisuras Disminución del camino de los

agentes agresivos hasta las armaduras o partes más internas del hormigón

Carbonatación , deterioro del hormigón y corrosión de las armaduras


Aislamiento térmico del elemento fisurado

Uso simultáneo de

- técnica de inyección de fisuras

- proyecto de junta de dilatación con mastiques/ sellantes

2.2.3 Movimentación térmica ambiental

Manifestación:

Fisuración debido a la movimentación térmica ambiental

Pórticos (vigas, losas y columnas).

Diagnóstico:

Gradiente de temperatura interno y externo

Dilatación del elemento que está expuesto (coeficiente de dilatación térmica del hormigón 9x10-6 m/m/oC)

Fisuración de los elementos que no se dilatan con el aumento de temperatura

(Emmons, P)

Pronóstico:

Dilatación de los elementos sujetos al aumento de la temperatura

Fisuración de los elementos que restringen el aumento de la dilatación

Carbonatación, deterioro del hormigón,

corrosión de armaduras ; colapso parcial o total de la

estructura


Aislamiento térmico del elemento sujeto a variación térmica

- Sellamiento de fisuras

2.2.4 Retracción hidráulica y térmica

Manifestación:

Fisuración por retracción hidráulica y térmica

Vigas Losas Columnas Paredes-cortina

Diagnóstico:

Alta relación agua/cemento; Alto calor de hidratación; Exceso de vibración; Cura mal hecha; Disminución del volumen del

hormigón; Surgimento de fisuras que atraviesan

el elemento.

Pronóstico:

Aumento de la porosidad Transporte de agentes agresivos Carbonatación, Corrosión de las armaduras Colapso de la estructura


Analizar la actividad de las fisuras y clasificarlas como activas o pasivas;

Eliminar cuidadosamente el hormigón comprometido, limpiando bien la superficie

Efectuar protección térmica conveniente;

Técnicas de inyección

- sellantes

- base epoxi ;

- base cementicia

2.2.5 Retracción hidráulica

Manifestación:

Fisuración por retracción hidráulica

Son fisuras que surgen durante las primeras horas, después del hormigonado, producto de la perdida de su agua por evaporación.

Esta disminución de volumen se produce en el hormigón aun en estado plástico, sin que haya finalizado el proceso de fraguado.

También suelen aparecer fisuras de retracción durante el proceso de endurecimiento, si el elemento se encuentra coartado no puede tener libre retracción, por lo tanto las tensiones superan la resistencia a tracción del hormigón apareciendo fisuras que la seccionan.

* hay que diferéncialas de las fisuras por desecación superficial. Las cuales no atraviesan el

elemento.

Diagnóstico:

Secado prematuro del hormigón por curado inadecuado. Alta relación agua - cemento Elemento con escasa cuantía de acero de retracción. Elementos muy coartados. Exceso de cemento o finos. Exceso de vibrado.

Pronóstico:

Corrosión de armaduras

Posibles futuras deformaciones.

Acortamiento de la vida útil de la viga y la estructura.


Analizar la actividad de las fisuras y clasificarlas como vivas o muertas.

Determinar el ambiente en que se encuentran el elemento a reparar:

Tecnica de inyección

2.2.6 Desecación superficial

Manifestación:

Fisuración por desecación superficial

Vigas Losas Columnas Paredes-cortina

viga

losa

Diagnóstico:

Alta relación agua/cemento;

Exceso de vibración;

Exudación;

Evaporación del agua de amasado;

Exagerada absorción del agua por parte de los áridos o por los encofrados.

Surgimento de fisuras en las primeiras horas.


Eliminar cuidadosamente el hormigón comprometido, limpiando bien la superficie;

Determinar el ambiente en que se encuentra el elemento a ser reparado:

Efectuar protección térmica conveniente;

Técnicas de inyección

- sellantes

- base epoxi ;

Reparo superficial generalizado

- mortero polimérico de base cemento;

- mortero de base epoxi

Pronóstico:

Fisuras superficiales y pasivas; No ocurrencia de problemas

estructurales; En caso de pisos de industriales,

ocurrencia de pérdida de recubrimiento y consecuente disminución del camino de los agentes agresivos a las armaduras:

- Aumento de la porosidad;- Transporte de agentes

agresivos;- Corrosión de las armaduras;- Colapso de la estructura.

2.2.7 Acción del fuego

Acción del fuego Todas las estructuras de hormigón:

Diagnóstico:

Temp. (ºC)

Pérdida de agua, reacciones químicas y daños

Color del hormigón

Resistencia residual en % de la resistencia inicial

Módulo de deformación residual en % del módulo de deformación inicial

20Evaporación del agua capilar Gris

100 100200

9570

300Pérdida del agua de gel; aparecimiento de las primeras fisuras superficiales; Ca(OH)2 se transforma en CaO

Rosa

50

400 88 38

500 Hormigón comienza a desagregar

75 35600 Rojo 55 20

900Hormigón desagregado, sin ninguna resistencia

Ceniza-rojizo

100

1000 Amarillo-anaranjado

0

Pronóstico:

Fisuración superficial Deformación del hormigón Lascamiento del

recubrimiento Deformación del acero Rotura de los elementos

Actuaciones correctivas: Apuntalamiento emergencial Reparo con grout o micro-concreto fluido Reparo con mortero tixotrópico en forma

manual Refuerzo con

- adición de armadura y- hormigón proyectado

Refuerzo con mortero o micro-concreto proyectado Refuerzo con grout o micro-concreto fluido Refuerzo con chapas metálicas o perfiles

metálicosVigas columnas losas

Recuperación del monolitismo con inyección de epoxi

2.2.8 Acción de águas puras

Ataque por aguas puras

Losas Tanques Canaletas y canales Pisos

Diagnóstico:

Agua de lluvia, agua de deshielo, agua de condensación de vapores, aguas industriales destiladas o deionizadas

Agua corriente o infiltrada sobre la superficie del hormigón

Disolución o hidrólisis de la cal libre hidratada

Lixiviación del hidróxido de calcio Disolución de los silicatos, aluminatos y

ferritos hidratados que son estables en solución de Ca(OH)2

Disminución de la alcalinidad del hormigón

Aumento de la porosidad del hormigón Remoción de la pasta y exposición de los

áridos

Pronóstico:

Aumento de la porosidad Disminución de la resistencia Disminución de la alcalinidad del hormigón y corrosión de la armadura Exposición de los áridos en la superficie del hormigón


Escarificación mecánica del hormigón desagregado

Reparación superficial localizada y/o superficial generalizada

Reparación profunda localizada y/o profunda generalizada

Protección superficial del hormigón

2.2.9 Reacción álcalis-agregado

Reación álcali-agregado

Diques de presas

AGREGADO REATIVO

DIFUSÃO DE ÁLCALISNO SISTEMA DEPOROS CAPILARES

EXPANSÃO PRODUZIDA PELA REAÇÃOÁLCALI-AGREGADO

ENTRADA E DIFUSÃODE ÁGUA NO CONCRETO

Diagnóstico:

Concentración de álcalis en los aglomerantes > 0,6 Humedad relativa del ambiente > 75% o presencia de fuentes externas de humedad Agregado con sílice, silicato o carbonato reactivos Reacción entre os álcalis del aglomerante con el árido reactivo Producción de un gel de sílice Absorción del agua por osmosis por el gel Expansión y generación de tensiones internas Formación de micro-fisuras internas

Aparecimiento de fisuras superficiales en la forma de rede

Pronóstico:

Movimentación del gel de sílice del árido para las regiones micro-fisuradas

Aumento de las micro-fisuras por el acumulo del gel

Aparecimiento de fisuras en la superficie del hormigón en la forma de rede

Aumento de volumen de los elementos de hormigón

Pérdida de resistencia debido a la desagregación del hormigón


Controle del acceso de agua al interior del hormigón

Uso de sales de litio Confinamento de la reacción

Prevención:

Evitar el contacto de fuentes externas de humedad con el hormigón

Especificar aglomerante con tenor de álcalis £ 0,6%

Especificar aglomerante con 50% o más de escoria granulada de alto horno

Especificar aglomerante con 25% o más de ceniza volante

Concentración de álcalis máxima en el hormigón de 3,0 kg/m3

Evaluar la reactividad potencial de los áridos a través de ensayos laboratoriales

2.2.10 Reacción con sulfatos

Ataque por sulfatos Cualquier estructura de

hormigón expuesta el aguas residuales industriales o suelos sulfatados, agua de mar o lluvias con polución urbana

Cimentaciones Galerías de efluentes albañales Estructuras de hormigón “of

shore”

Pronóstico:

Fisuras aleatorias en la superficie

Exfoliación superficial

Reducción significativa de la dureza y de la resistencia superficial

Reducción del pH del extracto acuoso de los poros superficiales

Corrosión de la armadura

Pérdida de cohesión de la pasta de cemento

Pérdida de la adherencia entre la pasta de cemento y las partículas de agregado

Disminución de la resistencia del hormigón

Diagnóstico:

Interacción del sulfato con los hidróxidos de calcio libre y con los aluminatos de calcio hidratados (1 y 2)

Formación de la gipsita y de la etringita secundaria (3)

Aumento de volumen de los sólidos provocando la expansión (3)

Fisuración continua y severa (4)

ExposiciónConcentración de sulfatos

No solo (%) Na agua (ppm)

Leve < 0,1 < 150

Moderado 0,1 la 0,2 150 la 1500

Severa 0,2 la 2,0 1500 la 10 000

Muy severa > 2,0 > 10 000


Remoción del hormigón con tenor de sulfatos > 5%




Prevención:

Especificar cimentos con bajo tenor de C3A

Especificar consumo mínimo de cemento

Especificar bajas relaciones a/c

Especificar cemento pozolánico

2.2.11 Acción de soluciones ácidas

Ataque por soluciones ácidas

Tanques Galerías de efluentes

albañales Canaletas y canales Pisos

Diagnóstico:

Fuente de soluciones de ácidos orgánicos o inorgánicos

Disolución de la camada superficial carbonatada

Formación de sales (CaCl2, AlCl3, FeCl3) más solubles que CaCO3

Reacción entre os ácidos y el hidróxido de calcio

Formación de sales de calcio solubles en agua

Lixiviación de los compuestos de calcio solubles en agua

Remoción de la pasta y exposición de los áridos

Ataque a los áridos calcáreos y dolomíticos

Pronóstico:

Exposición de los áridos por la lixiviación de la pasta de cemento

Aumento de la porosidad del hormigón

Disminución de la resistencia Desagregación de los áridos

calcáreos o dolomíticos

Disminución del pH del hormigón y corrosión de la armadura


Escarificación mecánica para remoción del hormigón desagregado




2.2.12 Acción del agua del mar

Deterioro por agua de mar Estructuras de hormigón expuestas al agua de mar

Diagnóstico:

Impacto de las olas del mar Contacto directo con el agua de mar con ciclos alternados de mojado y

secado Acción de los cloruros Acción de los sulfatos

Pronóstico:

Corrosión de la armadura inducida por cloruros

Impactos provocan erosión y abrasión superficial del hormigón

Expansión, fisuración y desagregación debido a la acción de los sulfatos

Lixiviación y corrosión de la armadura debido a la acción de los cloruros


Restauración del monolitismo de la pieza

Remoción del hormigón desagregado y con tenor de cloruros > 0,4% en relación a la masa de cemento



Reparación profunda localizada

Aplicación de procedimientos electroquímicos


2.2.13 Acción de solución alcalina

Ataque por solución alcalina

Pisos Canales y canaletas

Diagnóstico:

Troca iónica entre el agente alcalino con los compuestos del cemento formando sales más solubles (C3A + Na(OH)2 ® Aluminato de Sodio)

Deterioro del hormigón por la disminución de la resistencia Lixiviación Expansión causada por la penetración de la solución alcalina en los poros del

hormigón y cristalización de los subproductos que se acumulan en los poros

Pronóstico:

Lixiviación de la pasta Fisuración superficial Pérdida de la adherencia entre la pasta de cemento y las partículas de

agregado Exposición de los áridos Desplacamiento de partes superficiales del hormigón Corrosión de la armadura

Actuaciones Correctivas:

Escarificación mecánica para remoción del hormigón desagregado





2.2.14 Eflorescencia

Manifestación:

Eflorescencia

Losas

Muros y pared cortina de contención de suelo

TanquesSilos

Diagnóstico:

Agua infiltrada bajo presión a través de la porosidad del hormigón o fisuras Disolución o hidrólisis de la cal libre hidratada hidróxido de calcio até la

superficie del hormigón – lixiviación Acumulo de solución saturada de hidróxido de calcio en la superficie del

hormigón - eflorescencias

Carbonatación del hidróxido de calcio en la superficie del hormigón

Ca(OH)2 + CO2 CaCO3 + H2O

Pronóstico:

Formación de manchas blancas – eflorescencias - por acúmulo de carbonatos en la superficie del hormigón

Formación de estalactitas - lixiviación - en las zonas de mayor porosidad

Disminución del pH del hormigón

Corrosión de la armadura


No intervenir en el caso de auto-cicatrización de fisuras

Eliminación de la fuente de agua que penetra en el hormigón

Impermeabilización de la superficie en contacto con la fuente de agua

Limpieza superficial del hormigón

Sellado superficial de fisuras

Reparación profunda localizado de regiones con corrosión de armaduras

2.2.15 Acción de cargas Exteriores - Impacto

Impacto

Columnas Paredes Muros

H2O

Diagnóstico:

Choques de monta cargas, veículos o embarcaciones Lascamiento o rotura del hormigón afectado

Pronóstico:

Pérdida de sección del hormigón Exposición de la armadura Corrosión




Refuerzo

Prevención:

Colocación de perfiles “L” en las aristas de las estructuras

2.2.16 Desintegración del hormigón por Abrasión

Abrasión Columnas Paredes Pisos industriales Tableros de puentes

Diagnóstico:

Atrito a seco (atrito, arañamiento o percusión) Desgaste superficial, incluido la pasta y los áridos

Pronóstico:

Desagregación del árido y de la pasta de cemento

Formación de grandes fallos

Exposición de la armadura (cuando es hormigón armado)


Remoción del hormigón desagregado

Reparo superficial localizado y/o superficial generalizado para reconstitución de la sección perdida

Endurecimiento superficial - silicatización u ocratización

Prevención:

Especificar hormigón con baja relación a/c

Emplear técnica de endurecimiento superficial del hormigón:- silicatización u ocratización

2.2.17 Desintegración del hormigón por Erosión

Erosión

Columnas de puentes Pared cortina Pisos Canaletas y canales

Diagnóstico:

Desgaste por la acción de fluidos con partículas sólidas en suspensión

Colisión de las partículas con el hormigón

Desgaste superficial Cuanto menor la

resistencia a la compresión, mayor el efecto de la erosión

Pronóstico:

Desgaste superficial del hormigón Remoción de la pasta de cemento y

exposición de los áridos Aparecimiento de grandes fallos Pérdida de resistencia Exposición de la armadura Corrosión de las armaduras





Protección superficial

Prevención:

Especificar hormigón con a/c inferior a 0,30 con aditivo introductor de aire

2.2.18 Desintegración del hormigón por Cavitación

Cavitación

Aliviadero de presas

Diagnóstico:

Escarificación superficial del hormigón debido a los grandes impactos producidos por la intrusión de bolas de vapor presentes en el agua que fluye con gran velocidad sobre la superficie irregular del hormigón. Ejemplo mayor son los vertederos de presas.

Pronóstico:

Desgaste superficial Desagregación del árido y de

la pasta de cemento Formación de grandes fallos

(huecos) Exposición de la armadura


Remoción del hormigón desagregado / mal adherido

Reparación superficial genralizada con hormigón

o mortero de resina

Refuerzo con chapas metálicas coladas en las regiones de alta presión

(Emmons, P)

Prevención:

Especificación de hormigón con relación a/c menor que 0,3 sin aditivo introductor de aire

Producir hormigón con superficie lisa Especificar inclinación inferior a 30%

2.2.19 Desintegración del hormigón por Acciones biológicas

Acciones biológicas Túneles Galerías y tubos en rede de alcantarillado Cimentaciones

Diagnóstico:

MicroorganismosProductos del metabolismo

Mecanismo de deterioro

Bacterias heterotróficas1 y hongos filamentosos;Hongos

Ácidos orgánicosDisolución de la portlandita y silicatos hidratados

Bacterias reductoras de sulfato (BRS)

Gas sulfhídrico (H2S)Disolución de la portlandita

Bacterias quimiolitotróficas2

Thiobacillus thioparus y otras especies neutrofílicas (10>pH>6)

Thiobacillus thiooxidans y otras especies acidofílicas (pH>5)

Ácido sulfúricoDisolución de la portlandita y silicatos hidratados

Pronóstico:

Disolución del Ca(OH)2 y de los silicatos hidratados - Lixiviación-

Desagregación del hormigón Pérdida de masa y de

resistencia Destacamento del hormigón Corrosión de la armadura


Remoción del hormigón desagregado y contaminado

Descontaminación de los microrganismos



2.2.20 Acción de cargas exteriores - Compresión

Compresión en columnas Diagnóstico:

Actuación de sobrecargas Formación de fisuras dependientes de la

esbeltez y del grado de anclaje transversal de los extremos de la estructura

Tipologías:

1. “a”, “b”, “c”: elementos más esbeltos2. “d”: estructura esbelta con pandeo lateral3. “e”: en el caso de columnas las fisurasión paralelas a la directriz de la estructura y no coincidentes con la posición de las armaduras, apareciendo cuando las cargas están en el orden de 85% a 90% de la resistencia del pilar

Pronóstico:

Fisuración Transporte de agentes

agresivos Carbonatación Corrosión de las armaduras Colapso de la estructura


Eliminación de la sobrecarga

Refuerzo con hormigón convencional y aumento de la sección

Refuerzo con hormigón proyectado y aumento de sección

Refuerzo con chapas coladas

2.2.21 Acción de cargas exteriores - Compresión

Compresión en vigas Diagnóstico:

(Helene, P, 1997)

Hormigón de resistencia inadecuada;

Sobrecargas no previstas.

Pronóstico:

Fisuración

Transporte de agentes agresivos

Carbonatación

Corrosión de las armaduras

Colapso de la estructura



Refuerzo

- con hormigón convencional y aumento de la sección

- con hormigón proyectado y aumento de sección- con nueva armadura longitudinal y estribos mas re-hormigonado;

- con chapas coladas

Eventualmente demoler y reconstruir

2.2.22 Acción de cargas exteriores - Flexión y cortante

Flexión y cortante en vigas

(Hidalgo, M.,1994)Diagnóstico:

Actuación de sobrecargas Originase de solicitaciones de flexión pura o por la combinación de flexión y cortante Fisuras por flexión pura en el medio del vano que terminan en la posición de la línea

neutra Fisuras debido a la combinación de la flexión y cortante inclinadas y se localizan

entre el medio del vano y el apoyo Fisuras por cortante inclinadas en el orden de uso y que se localizan próximas al

apoyo

(Helene, P) Pronóstico:

Fisuración Transporte de agentes agresivos Carbonatación

Corrosión de las armaduras Colapso de la estructura



Refuerzo


- con chapas coladas

- con hormigón proyectado y

aumento de sección

2.2.23 Acción de cargas exteriores - Flexión

Flexión en losa

Fisuras por flexión(mom. positivo)

Carga distribuida

Fisuras por corte

Fisuras por corte + flexión

Fisuras por flexión(mom. positivo)

(Helene, P)

CORTE

r = inadecuadodo

(Helene, P, 1997)

Diagnóstico:

Losa muy flexible en estructuras ejecutadas por el proceso de encofrados tipo túnel;

Juntas de hormigonado mal ejecutadas; Armadura insuficiente; Armadura insuficiente o mal posicionada; Ancoraje longitudinal insuficiente; Desencofrado antes de tiempo; Sobrecargas no previstas; Fisuración.

Pronóstico:

Fisuración Transporte de agentes

agresivos Carbonatación




Preparar y limpiar adecuadamente la superficie

Refuerzo


- con hormigón proyectado y aumento de sección

- con chapas coladas o armaduras embutidas

2.2.24 Acción de cargas exteriores - Momento torsor

Momento torsor en losas Losas

Diagnóstico:

Armadura de canto insuficiente; Protección térmica insuficiente.

Vista superior de losa apoyada

(Helene, P, 1997)

Pronóstico:

Fisuración; Transporte de agentes

agresivos; Carbonatación


Colapso de la estructura.


Preparar y limpiar adecuadamente la superficie

Reforzar cantos con nueva armadura a 45º;

Efectuar protección térmica conveniente.

2.2.25 Acción de cargas exteriores - Torsión

Torsión en vigas Vigas

(Hidalgo, M.,1994)

Diagnóstico:

Actuación de sobrecargas Se presenta en conjunto con

solicitaciones de flexión y cortante generando tensiones tangenciales a la estructura, de forma similar aquellas originadas por los esfuerzos de cortante

Fisuras a 45o en todas las caras del elemento, de forma helicoidal, propagándose arriba de la línea neutra

Pronóstico:

Fisuración

Transporte de agentes agresivos Carbonatación


Colapso de la estructura




Refuerzo con hormigón proyectado y aumento de la sección


2.2.26 Adherencia y anclaje

Adherencia y anclaje

Vigas Columnas

Diagnóstico:

Actuación de sobrecargas Hormigón con resistencia inadecuada Anclaje insuficiente Exudación en la parte inferior de las armaduras horizontales Deficiencia de la altura de las nervuras Pérdida de la adherencia entre armadura y el hormigón

Apuntalamiento Fisuración próxima a las armaduras

(Helene, P)

Pronóstico:

Fisuración Transporte de agentes agresivos Carbonatación





Refuerzo con hormigón proyectado y aumento de sección


2.2.27 Corrosión de armaduras - Carbonatación

Carbonatación

Cualquier estructura de hormigón

Diagnóstico:

Acceso del CO2 en la atmósfera a través de la porosidad y fisuras del hormigón

Presencia de humedad en los poros del hormigón Reacción del CO2 de la atmósfera con os componentes alcalinos de la pasta

de cemento hidratada Formación de carbonatos

Disminución del pH del hormigón Despasivación de la armadura Corrosión

Pronóstico:

Aumento de la espesura de la frente de carbonatación

Reducción del pH del hormigón Despasivación de la armadura Formación de productos de

corrosión Generación de tensiones

internas Fisuración del hormigón Desplacamiento del

recubrimiento


Remoción del hormigón carbonatado


Refuerzo con armadura extra o por sustitución

Realcalinización del hormigón


2.2.28 Corrosión de armaduras - Cloruros

Ataque por cloruros Cualquier estructura de hormigón armado

Diagnóstico:

Origen de la presencia de los cloruros en el hormigón:

- Contaminación de los áridos o del agua de amasado o uso de aditivo acelerador de fraguado de base CaCl2

- Ingreso por medio externo marino, uso de sales de deshielo o atmósferas industriales

Combinación de cierta cantidad de los cloruros con los aluminatos del cemento Formación del cloroaluminato o sal de Friedel Tenores de Cl - superiores a 0,4% en relación a la masa de cemento llevan a la

despasivación de la armadura Corrosión de la armadura

Pronóstico:

Aumento de la humedad interna y de la conductividad eléctrica del hormigón

Aumento de la taza de disolución del acero Formación de productos de corrosión Producción de tensiones internas Fisuración del hormigón




Refuerzo

Desplacamiento del recubrimiento Extracción electroquímica de cloruros

Protección catódica materiales y sitemas


2.2.29 Fallos por cortante

Cortante

(Hidalgo, M., 1994)

La fisura o grieta toma una inclinación comprendida entre 450 y 750, dirigiéndose al apoyo y seccionando la viga en su cara lateral y en la inferior. La mayor abertura estará en la zona de tracción.

Las fisuras originadas dependerán de la cuantía de acero longitudinal, la cantidad del mismo que llegue al apoyo y del número de cercos, espaciamiento y forma de elaboración.

Diagnóstico:

Sobrecargas no previstas. Sección insuficiente de la viga. Hormigón de resistencia inadecuada. Cuantía de acero longitudinal insuficiente. Desencofre prematuro. Estribos insuficientes, tener menor

diámetro del exigido o escasa longitud de anclaje al cerrarlo.

Pronóstico:

Deformaciones irreversibles. Posible colapso de la viga. Corrosión de armadura.


Analizando adecuadamente el elemento estructural podrá ser necesario:

- apuntalar el elemento para poder realizar la rehabilitación.

- Reforzar vigas por cortante

- eventualmente, demoler y reconstruir.

2.2.30 Fallos por flexión y torsión

Flexión y torsión

(Hidalgo, M., 1994)

Fallo muy grave, la rotura puede ser rápida.

Las fisuras toman distintas inclinaciones en cada cara de la viga, se presentan en elementos que pueden ser vigas de borde, vigas en voladizo que se sometan a fuertes momentos flectores y torsores.

Diagnóstico:

Anclaje insuficiente. Acero de refuerzo mal posicionado

en el diseño o en la ejecución. Sobrecarga no prevista. Acero de refuerzo insuficiente. No consideración de los esfuerzos

de torsión. Hormigón de resistencia

inadecuada.

Pronóstico:

Deformaciones irreversibles. Posible colapso de la viga. La armadura se puede corroer

aumentando el riesgo de colapso.


Después de analizar adecuadamente el elemento estructural puede ser necesario:

apuntalar el elemento para poder realizar la rehabilitación.

reforzar viga por flexión y torsión eventualmente, demoler y

reconstruir.

2.2.31 Fallos por compresión

Compresión

(Hidalgo, M., 1994)

Se presentan fisuras en la zona de compresión por aplastamiento del hormigón, aunque tienen apariencias inofensivas, son muy peligrosas.

Suele suceder en vigas de poca sección de hormigón y cuantía elevada de acero.

Cuando son fisuras grandes y el hormigón llega al agotamiento, se produce la rotura brusca.

Estas vigas le acompañan problemas de cortante y deformaciones.

Diagnóstico:

Cálculo deficiente.

Exceso de carga.

Sección insuficiente con cuantías muy elevadas de acero en la zona de tracción.

Hormigón de menor resistencia con abundante acero en zona de tracción.

Pronóstico:

La armadura se puede corroer, agravándose la situación.

Deformaciones irreversibles de la viga.

Posible colapso.


Después de analizar adecuadamente el elemento estructural, podrá ser necesario: reforzar viga por compresión eventualmente, demoler y

reconstruir.

2.2.32 Fallas constructivas - Oquedades superficiales

Oquedades superficiales por mal hormigonado

Cualquier tipo de estructuras

Diagnóstico:

Hormigón con dosificación Inadecuada

Dimensión máxima característica de los áridos mayor que el espaciamiento de la armadura

Hormigón vertido de alturas superiores la 2,50 m

Compactación inadecuada: excesiva o deficiente

Pronóstico:

Áridos gruesos sin cohesión y aparentes

Armaduras aparentes Hormigón poroso Disminución de la resistencia

del hormigón Carbonatación Corrosión de las armaduras


reparacion superficial localizada con mortero polimerico , o de base epoxica u otros.

reparacion profunda localizada con mortero de base cemento u hormigón.

revestimiento de protección

Oquedades superficiales por deficiencias en el detalle /o posicionamento de la armadura

Zonas vacías en las caras del elemento, donde en algunos casos pudieran estar los aceros a vista.

Diagnóstico:

Errores en el diseño y/o colocación de las barras de acero.

Pronóstico:

Por falta de continuidad de la masa de hormigón y su debida adherencia se pierde el monolitismo de la sección del elemento.

Se crean juntos frías que pueden dar lugar a la penetración fácil de agentes corrosivos del acero.


eliminación del hormigón segregado hasta llegar al hormigón sano

limpiar bién las superficies.

reparacion superficial localizada con mortero polimerico , o de base epoxica u otros.

reparacion profunda localizada con mortero de base cemento u hormigón.

revestimiento de protección

2.2.33 Fallas constructivas - Deficiencia en el posicionado de la armadura

Armaduras aparentes

Columnas Fundo de losas Vigas Paredes cortina

Diagnóstico:

Falta de colocación de espaciadores Armaduras amasadas o dislocadas debido al tránsito de los operarios Armaduras aparentes en el momento de la retirada de los encofrados

Pronóstico:

Ausencia de recubrimiento o pequeño recubrimiento Fisuración paralela a las armaduras Pérdida del recubrimiento Carbonatación Corrosión



Limpieza de la armadura




2.2.34 Fallas constructivas - Corrimientos de los aceros

Corrimientos de los aceros en vigas

(Hidalgo, M., 1994)

Aparición de fisuras cerca del apoyo a causa de un agarre insuficiente de los cercos al tener una longitud de anclaje pequeña.

El fallo se produce por cortante, la ausencia del cerco produce la fisura y aunque sea muy fina no deja de ser peligrosa.

Diagnóstico:

Colocar cercos sin cerrar o con escasa longitud de anclaje. Anclaje insuficiente. Mala adherencia del acero de refuerzo con el hormigón. Sobrecarga no prevista. Resistencia inadecuada del hormigón.

Pronóstico:

La armadura se puede corroer. Reducción de la capacidad portante del elemento. Acortamiento de la vida útil, salvo que se realicen las reparaciones

adecuadas.


Después de analizar adecuadamente el elemento estructural y el medio ambiente donde se encuentre, podrá ser conveniente:

reforzar la viga aumentando su rigidez.

eventualmente, demoler y reconstruir.

2.2.35 Fallas constructivas - Deficiencia en la dosificación del hormigón

Retracción plástica en la cabeza del pilar por deficiencia en la dosificación del hormigón

(Hidalgo, M., 1994)

Diagnóstico:

Las fisuras horizontales en la cabeza de columnas que surgen durante el fraguado, se denominan de retracción plásticas. Cuanto más alta es la columna y más fluido es el hormigón, mayor cantidad de agua se acumula en la parte superior, lo que facilita la aparición de daños

Exceso de vibrado.

Alta relación agua/cemento.

Hormigonado defectuoso en la cabeza de columna.

Pronóstico:

Se puede producir el aplastamiento de la cabeza de la columna al no tener el hormigón la resistencia adecuada.

Deformaciones plásticas de la cabeza de la columna.

Posibilita la corrosión de la armadura.


Inyección de resina epoxi

Calafetación de fisuras con sellantes elásticos de base uretano o polisulfuros

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CAPITULO 02