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geopresiones
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CAPITULO 2.-
GEOPRESIONES Determinación de los gradientes de PRESIÓN (formación y fractura). Ing.Rafael Viñas R. UNAM 2014
1
Introducción.-
La búsqueda de hidrocarburos ha
obligado a perforar a mayores
profundidades. Esto exige retos mayores
en donde se encuentra la determinación
adecuada de la DENSIDAD DEL LODO,LA
DETERMINACIÓN DEL ASENTAMIENTO DE
LAS TRS.,Y LA GEOMETRÍA DEL POZO.
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LA PRESIÓN DE FORMACIÓN O DE PORO
ES LA PRESENCIA DE LOS FLUIDOS EN EL
ESPACIO POROSO DE LA MATRIZ DE LA
ROCA.
ESTOS FLUIDOS PUEDEN SER : ACEITE,GAS,
O AGUA SALADA.
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PRESIONES PRESIÓN DE PORO O DE FORMACIÓN
NORMAL.- NO CREA PROBLEMAS,LOS RANGOS
DEL LODO SON ENTRE 8.5Y 9.5 lbs/gal.
PRESIÓN DE PORO SUBNORMAL (BAJA).- PUEDE
REQUERIR SENTAR TRS ADICIONALES CON EL FIN
DE CUBRIR LAS ZONAS DEBILES O DE BAJA
PRESIÓN.
LA PRESIÓN BAJA PUEDE DEBERSE A FACTORES
GEOLÓGICOS O TECTÓNICOS O QUIZA A UN
INTERVALO PRODUCTOR DEPRESIONADO.
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PRESIONES
PRESIÓN DE PORO ANORMAL(ALTA).- ESTA
PRESIÓN AFECTA:
EL DISEÑO DE LA TR Y DE LA TP.
LA SELECCIÓN DEL TIPO Y PESO DEL
LODO.
LA SELECCIÓN DEL ASENTAMIENTO DE LA
TR.
LA PLANEACIÓN DE LA CEMENTACIÓN.
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PRESIÓN DE PORO ALTA
SE DEBEN CONSIDERAR LOS SIGUIENTES
PROBLEMAS COMO RESULTADO DE LA ALTA
PRESIÓN DE LA FORMACIÓN:
BROTES Y REVENTONES.
PEGADURAS POR PRESIÓN DIFERENCIAL.
PERDIDAS DE CIRCULACIÓN COMO
RESULTADO DE LOS ALTOS PESOS DEL LODO.
LOS COSTOS SE INCREMENTAN.
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DIAGRAMA DE FLUJO PARA
LA PLANEACIÓN DE UN
POZO
1.- DESARROLLO EN PAPEL DEL PROYECTO.
2.- RECOPILACIÓN DE DATOS.
3.- ANÁLISIS DE LA PRESIÓN DE PORO.
4.- PREDICCIÓN DEL GARDIENTE DE FRAC.
5.- SELECCIÓN DE LA PROFUNDIDAD DE
ASENTAMIENTO DE LAS TRS.
6.- SELECCIÓN DE LA GEOMETRÍA DEL
AGUJERO.
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7.- PLANEACIÓN DE LA TERMINACIÓN.
8.- PLANEACIÓN DE LOS LODOS.
9.- PLANEACIÓN DE LAS CEMENTACIONES.
10.- PROGRAMA DE BARRENAS.
11.- DISEÑO DE LAS TRS.
12.- DISEÑO DE LAS TPS.
13.- DISEÑO DE LAS SARTAS DE
PERFORACIÓN.
14.- SELECCIÓN Y TAMAÑO DEL EQUIPO.
15.- TIEMPOS DE PERFORACIÓN.
16.- ESTIMACIÓN DE COSTOS.
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ILUSTRACIÓN DEL IMPACTO DE LA
PRESIÓN DE PORO EN LA
PLANEACIÓN DE UN POZO.
P R E S I Ó N DE F O R M A C I Ó N
GRAD DE FRACTURA LODOS PLANEAC.DE LAS CEMENTACIONES.
DISEÑO DE TRS DISEÑO DE TPS
DISEÑO DEL EQUIPO
P R O Y E C T O
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METODOS PARA PREDECIR LA
PRESIÓN 1.- ANÁLISIS DEL AREA Y DATOS SISMICOS.
2.- CORRELACIÓN DE POZOS.
ANÁLISIS DE REGISTROS.
EVALUACIÓN DE LOS PARÁMETROS DE
PERFORACIÓN.
DATOS DE PRODUCCIÓN Y DE PRUEBA.
3.- EVALUACIÓN A TIEMPO
REAL(MIENTRAS SE PERFORA)
CUALITATIVO
CUANTITATIVO
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METODOS DE EVALUACIÓN
PARA LA DETERMINACIÓN
DE LOS GRADIENTES DE
PRESIÓN,FORMACIÓN Y
FRACTURA.
ING.RAFAEL VIÑAS RODRÍGUEZ
INTRODUCCIÓN.- EXISTEN VARIOS ENFOQUES GENERALES PARA
QUE, A PARTIR DE INDICADORES DE PRESIÓN DE
FORMACIÓN OBTENER ESTIMACIONES DE LA
PRESIÓN DE FORMACIÓN:
Los métodos directos relacionan cuánto
diverge un indicador de presión (es decir,
algún registro geofísico que relacione alguna
medición con la porosidad) desde su línea de
tendencia normal de compactación que se
haya trazado del gradiente de presión de
formación con respecto a la profundidad.
Existen básicamente dos métodos
directos : Los DIAGRAMAS CRUZADOS (
Crossplots) iniciados por Hottmann y
Johnson en 1925 que son usados en este
trabajo como parte principal para
determinar los Gradientes de Formación,
y Las graficas de Sobreposición (
Overlays ) propuestas por Pennebaker en
1968 – Método que no se profundiza en
este trabajo por no ser utilizado – Aunque
se utiliza un método de Pennebaker para
los gradientes de fractura que será visto
más adelante.
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Los Diagramas Cruzados de H&J reflejan las
condiciones Geológicas del área para las
cuales fueron desarrollados, tal y como
Mathews & Kelly señalaron: « Los diagramas
desarrollados para un área en particular no
necesariamente representan las condiciones
de otras áreas geológicas, siendo
recomendable desarrollar otros diagramas» . Es
por ello que hay un error implícito al utilizar
curvas de zonas distantes a las que se trabajan
en México, pero al no existir curvas de dichas
zonas, se tienen que utilizar áreas lejanas, pero
que geológicamente consideremos que tienen
semejanzas con las de interés.
Hottmann & Johnson asumieron en 1965 que la tendencia normal para el registro de tiempo de tránsito del intervalo podría ser representada por una línea recta semilog, suposición que continúa siendo una práctica estándar. Los métodos de esfuerzo efectivo, se basan en el principio propuesto por Terzaghi en 1943 el cual establece que la compactación del material geológico es gobernada por la diferencia entre la presión total de confinamiento y la presión del fluido en los poros. Esta diferencia, definida como Esfuerzo Efectivo, representa la cantidad de esfuerzo total ejercido por la roca o los sedimentos. Los nuevos métodos publicados desde finales de los 60’s han sido enfocados al esfuerzo efectivo. Estos difieren únicamente en la forma de determinar el esfuerzo efectivo, pudiendo ser de manera vertical u horizontal.
Entre los métodos verticales, está el de Profundidad Equivalente de Foster & Whalen, de 1966, que calcula el esfuerzo efectivo a partir de datos de algún registro geofísico que sirva como indicador de presión de formación y de la tendencia normal de compactación respecto a la profundidad de interés. Los métodos verticales suponen que las formaciones normalmente presionadas y sobrepresionadas siguen la misma y única relación de compactación como una función del esfuerzo efectivo, es decir, que las formaciones con presión normal y las que contienen presiones anormalmente altas que tienen velocidades de tiempo de transito identicas, tendrían idénticos esfuerzos efectivos.
Si la tendencia de compactación normal
tiene una forma similar a la ecuación de
Eaton, el esfuerzo efectivo calculado en
una zona sobrepresionada con el método
de Eaton, tenderá a aproximarse a la
tendencia de compactación verdadera.
Esto quiere decir que el Método de Eaton y
el método de esfuerzo vertical efectivo
producirán resultados similares. Conforme la
forma de la curva de tendencia normal
diverge de la ecuación de Eaton, la similitud
entre ambos métodos disminuirá.
El método de Profundidad Equivalente de
Foster & Whalen mencionado arriba utiliza este
concepto para resolver gráficamente el
esfuerzo efectivo, habiendo otros métodos que
lo resuelven de manera analítica. A partir de
datos de tendencia normal de compactación
se puede construir una relación de velocidad y
esfuerzo efectivo. Las formaciones
normalmente presionadas y sobrepresionadas,
no siempre seguirán la misma relación de
esfuerzo efectivo, en estas situaciones, los
métodos de esfuerzo efectivo serán poco útiles
para estimar la presión de formación
En 1976, Fertl consideró al registro sónico
como la mejor fuente de datos para la
estimación de la presión de formación
debido a su relativamente baja
posibilidad de ser influenciado por el
tamaño de agujero, temperatura de la
formación, y la salinidad del agua de la
formación.
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Algunos autores aportaron modificaciones a las teorias originales, como Belloti y Giacca que en 1978 relacionaron de manera directa la velocidad con el esfuerzo efectivo, mientras que Hart en 1995 relacionó el esfuerzo efectivo con parámetros de la porosidad calculados a partir del registro de tiempo de tránsito.
El método de Eaton de 1975 es un método horizontal que calcula el esfuerzo efectivo a partir de los datos de la tendencia normal de compactación a una profundidad y los datos del registro a la profundidad de interes. Los métodos horizontales calculan el esfuerzo efectivo a partir de parámetros con tendencia normal y del esfuerzo efectivo a presión normal a la profundidad de interes.
El conocimiento exacto de los gradientes de formación y fractura, juegan un papel muy importante. Con programas de perforación bien planeados se reduce el daño causado por el lodo a las formaciones productoras, se aumenta al máximo el ritmo de penetración y se disminuyen considerablemente los problemas provocados por un mal asentamiento de TRS., especialmente en zonas de presión anormal donde la presión de formación puede estar muy cercana a la de fractura.
El método más efectivo para planear la perforación de un pozo y determinar cómo se llevará el control mientras se perfora, es construir un perfil de presiones.
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En el perfil se comparan las relaciones entre la presión de formación, el gradiente de fractura y el peso del lodo. El conocimiento de ciertos principios de geología ayuda a comprender, sin embargo, la interpretación real de los datos generados durante la perforación y aquellos obtenidos de los registros geofísicos, está esta basada en la experiencia. En nuestro país, las formaciones con presiones anormales se encuentran en un rango de edades geológicas que van desde el Terciario hasta el Jurásico, en profundidades desde unos cuantos metros hasta mas de 5000.
En la actualidad, con la explotación de los horizontes productores y una baja importante en la presión de los mismos, ha tenido un impacto importante en las zonas de transición que separan las zonas sobrepresionadas de las productoras, en donde muchas veces se presentan perdidas de circulación y obligan a la cementación de trs.,que se encuentran fuera de programa.
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Cabe mencionar que los cambios de presiones están ligados - entre otros casos - a cambios de temperatura y permeabilidad, atribuibles a cambios mineralógicos de las formaciones y por consiguiente, a cambios laterales o verticales de facies y planos de falla.
GRADIENTES DE FORMACIÓN Y DE FRACTURA.-
Las propiedades de las formaciones lutíticas se utilizan para predecir y estimar la magnitud de las presiones anormales debido a sus características, y además constituyen un gran porcentaje de los sedimentos depositados en las zonas petroleras. Debido a que estos estratos son notablemente sensibles a los procesos de compactación, estos han constituido una valiosa ayuda en la detección y construcción de perfiles de presión. Cuando el agua intersticial es libre de escapar, se desarrollan presiones normales, la compactación de las lutitas es función principalmente de la PROFUNDIDAD. A MAYOR PROFUNDIDAD , ES MAYOR EL GRADO DE COMPACTACIÓN Y LA DENSIDAD QUE EXHIBEN.
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Las rocas lutiticas con presiones arriba de la normal, presentan una porosidad mayor que la de una formación de las mismas características con presión normal, debido a que contienen una mayor cantidad de fluido. Como resultado de lo anterior, los parámetros de las lutitas sensibles a la compactación y obtenidos de registros, son graficados contra la profundidad para determinar la tendencia normal de compactación. La forma y la pendiente de esta tendencia es característica de las formaciones de una región geológica, de un solo campo y algunas veces, solamente de un bloque fallado.
Los comportamientos típicos que
presentan la resistividad y conductividad
en zonas anormales, también pueden ser
originados por formaciones impregnadas
de agua con alto contenido de sales
minerales. Una de las mejores
herramientas son las que utilizan los datos
obtenidos de los registros geofísicos,
principalmente de los sónicos.
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PRESIÓN DE SOBRECARGA.- Es la presión ejercida por el peso combinado de la matriz de la roca superior a un punto y de los fluidos contenidos en los espacios porosos de la misma (agua,hidrocarburos,etc.), expresada de la siguiente manera:
S = peso matriz rocosa + peso fluido intersticial.
Un valor promedio del gradiente de sobrecarga es
0.231 kgs/cm2/m,que corresponde a una densidad media del sistema roca-fluido de 2.31 gr/cc. Este gradiente varia de un lugar a otro y debe calcularse en cada zona. Se deben de leer datos del registro de densidad a varias profundidades y considerar que la densidad de la roca varía linealmente entre dos profundidades, así como determinar la densidad promedio. En la zona del Golfo de México la presión de sobrecarga podría aproximarse así:
S = 0.231 kgs/cm2/m
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En regiones costeras el fluido de formación es agua que contiene aproximadamente 80,000 ppm de cloruros ( agua salada), con una densidad de 1.07 gr/cc ( 8.91 lbs/gal), que es el gradiente normal aceptado . En zonas terrestres, se ha observado que los gradientes de presión normal varían de 0.98 a 1.06 gr/cc (8.18 a 8.83 lbs/gal
En la fig siguiente podemos comparar el gradiente de presión anormal Ga con el de presión normal y el de subnormal Gsn.
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Las presiones anormales afectan el programa de perforación del pozo en muchos aspectos, dentro de los cuales se tienen:
La selección del tipo y densidad del lodo.
La selección de las profundidades de asentamiento de las TRS.
La planeación de las cementaciones. Además deben de considerarse los siguientes problemas que se derivan de las altas presiones:
Brotes y reventones
Pegaduras de la tubería por presión diferencial.
Perdidas de circulación por usar lodos densos.
Derrumbes de lutitas.
S la fuerza por unidad de área necesaria para vencer la presión de formación y la resistencia de la roca. La resistencia que opone una formación a ser fracturada, depende de la solidez o cohesión de la roca y de los esfuerzos de compresión a los que se someta. Las formaciones superiores solo presentan la resistencia originada por la cohesión de la roca. A medida que aumenta la profundidad, se añaden los esfuerzos de compresión de la sobrecarga de las formaciones. Debido a esto, se puede confirmar que las fracturas creadas en las formaciones someras son HORIZONTALES y la mayoría de las fracturas creadas en formaciones profundas son VERTICALES ( la roca generalmente se rompe a presiones inferiores a la presión teórica de sobrecarga).
PROCESO DE COMPACTACIÓN.- El proceso de sedimentación involucra la depositación de capas o estratos de partículas de diferentes rocas. A medida que estas capas continúan depositándose, se incrementa la presión de sobrecarga y las capas inferiores de sedimentos son forzadas hacia abajo para permitir mayor depositación en la superficie. En condiciones normales de perforación, la presión de formación es la única que interesa ya que es capaz de producir flujo de fluidos hacia el agujero bajo ciertas condiciones geológicas.
La forma más simple en que la matriz
rocosa puede incrementar su resistencia
es aumentar el contacto grano a grano
de las partículas de la roca. Esto implica
que la porosidad resultante debe
disminuir con la profundidad bajo
condiciones sedimentarias normales. Si el
proceso de compactación normal de la
porosidad se interrumpe no permitiendo
que los fluidos en los espacios porosos se
escapen, la matriz rocosa no podrá
aumentar el contacto grano a grano. O
sea, su capacidad para soportar presión
de sobrecarga.
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METODOLOGIA PARA DETERMINAR LAS PRESIONES ANORMALES.- Se les clasifica en tres grupos. El primero se caracteriza por el uso de las técnicas geofísicas para la detección antes de la perforación. El segundo hace uso de datos obtenidos durante la perforación o muestras examinadas durante ella y el último de mediciones de parámetros efectuados después de la perforación.
ANTES DE LA PERFORACIÓN .- Interpretaciones sísmicas. Correlaciones Geológicas. DURANTE LA PERFORACIÓN.- Velocidad de penetración. Momento de torsión aplicado a la tubería. Carga soportada por el gancho al levantar la tubería. Exponentes d y dc. Presión de bombeo del lodo. Incremento en el volumen del lodo. Registros de lodo. Contenido de cloruros en el lodo. Incremento de recortes. Densidad de la lutita. Porcentaje de la montmorillonita. Temperatura. Paleontología.
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EXPONENTES d y dc .- En 1966 Jorden y Shirley desarrollaron una técnica para detectar presiones anormales basadas en la interpretación de los datos del comportamiento de la perforación, especialmente la velocidad de penetración. Esta depende de la presión diferencial, el peso sobre la barrena, la velocidad de la rotaría y el diámetro de la barrena. Estos datos se obtienen durante la perforación.
La ecuación : ( R/N ) = (W/Db)ͩ Relaciona la velocidad de penetración R,
con el peso sobre la barrena W, la velocidad de rotaria N y el diámetro de la barrena Db . Esta ecuación no describe le perforación bajo condiciones reales; sin embargo, como aproximación empírica, se puede obtener la relación entre el exponente “d” y la presión diferencial. La tendencia del exponente cambia de dirección cuando se encuentran presiones anormales y la presión diferencial disminuye.
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Para el uso de unidades prácticas de campo, se utiliza la siguiente ecuación para determinar el exponente “d” :
log (R/60N)
d= ------------------- log ( 12 W / 10⁶Db)
Donde (R/60N) es menor que la unidad y el valor absoluto de log(R/60N) varía inversamente con la velocidad de penetración.
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El exponente “d” varía inversamente con el ritmo de penetración. La tendencia normal para cada barrena usada en zonas normalmente compactadas es de un aumento gradual con respecto a la profundidad. El comportamiento del exponente “d” en zonas anormales es característica por su disminución con respecto a la tendencia normal.
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Un método para eliminar el efecto de sobrebalance, consiste en corregir el exponente “d” multiplicándolo por la relación entre el peso de la columna normal sobre el peso del lodo por encima del peso normal que sostiene la formación. Este parámetro modificado es conocido como el exponente “dc” y se define de la siguiente manera:
Gradiente Normal
dc = d [ ------------------------------- ]
Densidad del lodo
Las graficas de los exponentes d y dc contra profundidad son similares, pero en esta +ultima, la zona similares se manifiesta con más claridad
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La utilización de estos exponentes tienen algunas desventajas. Las más sobresalientes pueden ser:
Los cálculos deben hacerse cada metro.
No se consideran parámetros que afectan el ritmo de penetración.
La construcción de la gráfica consume mucho tiempo.
Se recomienda utilizar otros parámetros.
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TECNICAS UTILIZADAS DESPUÉS DE LA PERFORACIÓN.- La presencia de presión anormal se puede detectar con los indicadores antes descritos; sin embargo, con la excepción de la densidad de la lutita, todos los indicadores dan solamente una estimación cualitativa de la presión. La magnitud cuantitativa de presión se deriva al graficar los valores de lutita obtenidos de los registros geofísicos después de haber perforado el pozo.
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Los registros más comunes utilizados para
evaluar presiones anormales en los pozos
son los acústicos y los de inducción. Son los
registros básicos para evaluar formaciones
clásticas y no clásticas. De estos registros se
pueden obtener valores de lutita confiables
para la determinación de presiones. Sin
embargo, debe aclararse que cualquier
registro cuya respuesta dependa
primordialmente de la porosidad de la roca,
puede emplearse en una evaluación
cuantitativa de la presión de formación.
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Registros Geofísicos para la detección de
las presiones anormales:
Registro Sónico de porosidad(acustico).
Registro de densidad.
Registro sónico dipolar (dsi).
Registro eléctrico de inducción
( Resistividad/Conductividad )
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METODOS DE EVALUACIÓN PARA LA DETERMINACIÓN DE LOS GRADIENTES DE PRESIÓN, DE FORMACIÓN Y FRACTURA.- Estos métodos son solo para conocimiento. En la actualidad existen programas de cómputo que nos permiten hacer las evaluaciones en forma rápida y precisa. Además, utilizan diferentes métodos para fines de comparación. Los que menciono a continuación son los más conocidos:
Hottman y Johnson .
Eaton.
Matthews y Kelly.
Foster y Whalen.
Profundidades equivalentes
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ECUACIÓN DE EATON.- La técnica para la determinación de gradientes de formación y de fractura, fue desarrollada para ser aplicada en lutitas ya sean suaves o duras. Un método general usado para predecir la presión de poro utilizando la velocidad de perforación ha sido el exponente “dc”. Este no toma en consideración cualquier cambio en la compactación de la lutita, y por esta razón su utilidad es limitada.
Para que el método sea más cercano a
la realidad se debe conocer el
coeficiente de compactación de la
lutita, y la compactación de la lutita bajo
la barrena es una relación directa de la
presión diferencial. Este coeficiente
puede determinarse de registros
eléctricos o de pruebas de laboratorio.
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SELECCIÓN DE LAS PROFUNDIDADES DE ASENTAMIENTO DE LAS TUBERÍAS DE REVESTIMIENTO.
En primer lugar se determina la presión de formación esperada y el gradiente de fractura, el resultado inmediato, es el conocimiento del peso del lodo requerido para llevar a cabo la perforación en las diversas secciones del agujero. Generalmente se establece un margen de seguridad en la presión hidrostática que ejercerá el lodo para exceder la presión de formación. Una vez construido el perfil de presiones, el primer paso es determinar el asentamiento de las trs., el proceso del diseño del pozo se realiza partiendo del fondo.
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Una vez que se establece la densidad a
utilizar, es recomendable agregar (para
fines de diseño) un margen de 0.04 gr/cc
al peso del lodo determinado en el perfil
de presiones para tomar en cuenta las
pérdidas de presión en el espacio anular
(densidad equivalente) que se generan
durante la circulación, para no rebasar
en un momento dado la presión de
fractura.
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Resulta ventajoso ampliar este margen a 0.06 gr/cc, especialmente donde el espacio anular entre la tr y el agujero son pequeños. Como se menciono anteriormente, se inicia del fondo trazando una línea recta vertical con la densidad a utilizar hasta acercarse a la curva de gradiente de fractura, tomando en cuenta los márgenes mencionados y esta será la profundidad mínima para asentar la TR;este proceso se repite hasta terminar todo el diseño del pozo.
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Se debe de tomar en cuenta que un asentamiento programado de TR., puede ser alterado por algún problema durante la perforación, como puede ser una pérdida de circulación, un brote o un accidente de tipo mecánico, que puede obligar a un asentamiento fuera de programa. Por lo anterior, se debe considerar en el diseño la alternativa de una TR adicional, esto obviamente lo dicta el conocimiento que se tenga del área en cuestión y toma más relevancia cuando se trata de un pozo exploratorio.
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A continuación se describe en forma breve cual es la finalidad del asentamiento de cada TR.
Tubo Conductor.- puede ser hincado o se perfora y se cementa, y su objetivo es : aislar acuíferos superficiales y tener un medio para la circulación del fluido de perforación.
Tubería Superficial.- Tiene como objetivo, aislar acuíferos superficiales e instalar conexiones superficiales de control.
Tubería Intermedia 1.- Se cementa en la cima de la presión anormalmente alta, para cambiar la base del lodo de perforación e incrementar la densidad del mismo.
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Tubería Intermedia 2.- Se cementa a la salida de la zona de presión anormal, para bajar la densidad al lodo y perforar la zona de interés.
Tubería de explotación.- Permite la explotación selectiva de los intervalos que presenten las mejores características.
Cabe aclarar que existen localizaciones donde no se encuentran zonas de presión anormal, y los asentamientos los dictan las formaciones a atravesar, por lo que los asentamientos se rigen por las condiciones a encontrar y el número de tuberías a cementar.
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DIFERENTES DIÁMETROS. DIAMETRO DE TR(PG), DIAMETRO DEL COPLE(PG)DIAMETRO DE LA BNA.(PG)
4 ½ 5.0 6,6 1/8,6 ¼
5 5.563 6 ½,6 3/4
5 ½ 6.050 7 7/8,8 3/8
6 6.625 7 7/8,8 3/8,8 1/2
6 5/8 7.390 8 ½,8 5/8,8 ¾
7 7.656 8 5/8,8 ¾,9 1/2
7 5/8 8.500 9 7/8,10 5/8, 11
8 5/8 9.625 11, 12 ¼
9 5/8 10.625 12 ¼,14 ¾
10 ¾ 11.750 15
13 3/8 14.375 17 ½
16 17.0 20
20 21.0 24.26
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SELECCIÓN DE LA GEOMETRÍA DEL POZO.- Lo anterior nos servira para seleccionar el diámetro de la TR de explotación y será la base para determinar el arreglo de las otras trs., así como los diámetros del agujero. El diámetro de la tr de explotación, va a depender de las características de los fluidos que se explotarán, las presiones, así como también si el pozo fluirá por si solo o se le aplicará un sistema artificial.
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FIN DE TEMA
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