Carbonatação Do Concreto Em Atmosfera Urbana

II Congresso de Pesquisa e Inovao da Rede Norte Nordeste de Educao Tecnolgica Joo Pessoa - PB - 2007

CARBONATAO DE CONCRETOS EM ATMOSFERA URBANA NA REGIO DE JAO PESSOA

Rubens MAX (1); Gibson MEIRA (2); Marcos PADILHA (3) (1) Centro Federal de Educao Tecnolgica da Paraba, Rua Antnio Assuno de Jesus - 480 Bancrios CEP 58052-

230 Joo Pessoa - PB, (00xx83) 8803-8911, e-mail: [email protected] (2) Centro Federal de Educao Tecnolgica da Paraba, e-mail: [email protected]

(3) Centro Federal de Educao Tecnolgica da Paraba, e-mail: [email protected]

RESUMO A deteriorao de estruturas de concreto armado em ambiente urbano algo preocupante em nos centros de maior ocupao. O fenmeno da carbonatao, como agente desencadeador do processo de corroso de armaduras assume especial importncia nesse cenrio. Os trabalhos realizados neste mbito se baseiam, em sua maioria, em ensaios laboratoriais acelerados, os quais nem sempre retratam bem a realidade, onde uma multiplicidade de agentes atuam de modo simultneo e com dinmica distinta. Este trabalho objetiva analisar alguns desses agentes, a saber, as caracterstias de concretos feitos com diferentes tipos de cimento e fator a/c alm das condies meio ambiente da atmosfera urbana de Joo Pessoa em relao carbonatao e comparar os resultados obtidos com as informaes disponveis na literatura. Foram estudados concretos feitos com CP-V ARI e CP-IV em diferentes relaes a/c e analisados segundo a sua capacidade de absoro e resistncia compresso, ambas relacionadas ao meio-ambiente (temperatura, umidade relativa, concentrao de CO2), retratando e comparando os resultados com a literatura disponvel. Palavras-chave: carbonatao, concreto, corroso, absoro capilar, fator a/c.


1. INTRODUO H duas dcadas que estudos na rea da durabilidade do concreto no param de aumentar (JOHN, 1987; HELENE 1993; CEB 238, 1997), uma vez que o avano industrial e a urbanizao provocaram ambientes muito mais agressivos. Edifcios que outrora eram considerados com vida til quase infinita depararam-se com uma deteriorao cada vez mais precoce. Principalmente se tratando da degradao das estruturas do concreto frente ao problema da corroso que afeta a construo civil em todo o mundo, com repercusses em funo do volume de casos registrados, da precocidade, bem como do montante de recursos envolvidos. No cenrio internacional, estudos como o de Hadley (1948), realizado na costa do pacfico nos Estados Unidos, na primeira metade do sculo XX, mostram estruturas martimas, com idade entre 20 e 30 anos, com elevado grau de deteriorao, demonstrando que este problema remonta de muitos anos. Chandra et al. (1994), em estudo realizado na Sucia, apresentam vrios casos de deteriorao de pontes, destacando a ponte de land, a qual, com pouco mais de 20 anos de construo, teve 112 dos 154 pilares reparados. Em estudo realizado pelo Grupo Espanhol do Concreto GEHO (1992), a deteriorao de estruturas decorrente da corroso de armaduras tambm ocupou posio de destaque no que se refere ao nmero de incidncias, bem como em relao precocidade com que ocorrem. No cenrio nacional, a problemtica da deteriorao de estruturas de concreto, devido corroso de armaduras, se estende por todo o territrio nacional. Nesse sentido, vrios so os estudos que demonstram este comportamento. Na regio Norte, Aranha (1994) observou que 46% das manifestaes patolgicas se referiam corroso de armaduras. No Nordeste, Andrade (1997) chegou a percentuais de 64%. No centro-oeste, Nince e Clmaco (1996) observaram que 30% das incidncias se referiam corroso de armaduras, assemelhando-se ao valor apresentado por Carmona e Marega (1988) para a regio sudeste. Por fim, na regio sul, Dal Molin (1988) chegou ao patamar de 40% das manifestaes patolgicas. Do ponto de vista econmico, os custos de manuteno envolvidos so bastante significativos. Frangopol et al. (1997) destacam que os gastos com manuteno das estruturas de 600.000 pontes rodovirias nos Estados Unidos representam despesas anuais de manuteno da ordem de 5 bilhes de dlares. Chandra et al. (1994) apresentam valores anuais de 55 milhes de dlares para a manuteno de 9.500 pontes na Sucia. Andrade e Gonzlez (1981) destacam que as perdas, devido ao fenmeno da corroso, podem ser da ordem 1,25 a 3,5% do PIB (Produto Interno Bruto) de pases em desenvolvimento. A deteriorao de estruturas de concreto armado por corroso de armaduras ocorre, principalmente, pela ao dos cloretos ou pela carbonatao do concreto. Em ambos os casos, muitos so os estudos que tentam avaliar o comportamento dos materiais e do ambiente com o objetivo de estabelecer parmetros de projeto ou fazer estimativas de vida til da estrutura. Pesquisas envolvendo condies de exposio distintas e caractersticas dos materiais, como influncia de adies minerais, relao gua/aglomerante, tipo de cimento, condies de cura, etc, foram realizadas em diversos centros de pesquisa, sob o foco da durabilidade (HO e LEWIS, 1987; ANDRADE, 2001; MEIRA et al., 2003). Nesse sentido, ainda persiste o seguinte questionamento: em que medida as caractersticas dos materiais e do meio ambiente interferem na carbonatao de concretos?. Este trabalho objetiva analisar as caracterstias de concretos feitos com diferentes tipos de cimento e fator a/c alm das condies meio ambiente da atmosfera urbana de Joo Pessoa em relao carbonatao e comparar os resultados obtidos com as informaes disponveis na literatura.

2. FUNDAMENTAO TERICA O processo de carbonatao uma importante fonte de degradao das estruturas de concreto armado. Ela ocorre devido s reaes do CO2, presente no ar, com os hidrxidos alcalinos presentes no material. Isso ocorre especialmente com o hidrxido de clcio, em meio aquoso, formando o carbonato de clcio e reduzindo o pH, inicialmente em torno de 13, para valores prximos a 8 (TUUTTI, 1982; ANDRADE, 1992; BENTUR et al., 1997). A Eq. (1) apresenta, de forma simplificada, as reaes de carbonatao.

OHCaCOOHCaCO OH 2322 2)( + + [Eq.01] Essa reao ocorre de forma lenta, formando duas zonas de pH diferentes, uma de alcalinidade alta, no interior do concreto, onde este ainda no foi carbonatado, e uma frente de menor alcalinidade, caracterizada por uma regio mais externa onde o concreto j sofreu os efeitos da carbonatao (BAKKER, 1988).


A velocidade com que a frente de carbonatao avana depende da estrutura da rede de poros do material, bem como das suas condies de umidade (BAKKER, 1988). Se os poros estiverem secos, o CO2 penetra no concreto, mas a carbonatao no ocorre, pois falta gua. Se os poros estiverem saturados, a carbonatao fica comprometida pela baixa velocidade de difuso do CO2 na gua, que cerca de 104 vezes menor do que atravs do ar (NEVILLE, 1997). Se os poros estiverem parcialmente preenchidos por gua, o que comum nos concretos de cobrimento, a frente de carbonatao avana at onde os poros mantm essa condio favorvel. Nesse sentido, a literatura indica a faixa de 50% - 70% de umidade relativa como aquela na qual o processo de carbonatao mais favorecido (ANDRADE, 1992; PARROTT, 1987). No entanto, o grau de saturao dos poros do concreto representa de forma mais direta a presena de gua nos poros do concreto, alm de variar pouco em relao s variaes das condies ambientais em curto prazo (MEIRA et al., 2005). Sobre a influncia da temperatura, ensaios acelerados indicam que a velocidade de carbonatao no muito alterada sob temperaturas usuais (KAZMIERCZAK, 1995). Contudo, temperaturas elevadas aumentam a velocidade de carbonatao, desde que sejam mantidas as condies de umidade internas (NEVILLE, 1997), uma vez que a temperatura um fator preponderante na definio das condies de umidade interna do material. Como fonte de alimentao das reaes de carbonatao, a concentrao de CO2 tambm outro parmetro que influencia diretamente o fenmeno analisado. Em estudo sob condies aceleradas, Uomoto e Takada (1993) observaram incrementos na velocidade de carbonatao superiores a 100% quando a concentrao de CO2 subiu de 1% para 10%, em ambiente com temperatura e umidade controladas (T=200 C e UR=55%). A composio qumica do cimento est diretamente relacionada com o aporte de compostos alcalinos presentes na matriz de concreto, os quais consomem o CO2 nas reaes de carbonatao. Assim, os cimentos que aportam menor quantidade de compostos alcalinos geram concretos que podem estar sujeitos maior velocidade de avano da frente de carbonatao, dependendo das suas caractersticas de porosidade (BAKKER, 1988; ISAIA, 1999). Em relao porosidade do material, a relao gua/aglomerante a propriedade citada na literatura mais relacionada com a rede porosa do material hidratado. Nesse sentido, vrias pesquisas indicam a forte influncia da relao gua/aglomerante na carbonatao de concretos (TUUTTI, 1982; HO E LEWIS, 1987; BAUER, 1995). O aumento da relao gua/aglomerante leva a um aumento da porosidade da pasta hidratada, facilitando o acesso de CO2 e, conseqentemente, as reaes de carbonatao (MEHTA e MONTEIRO, 1994; BAUER, 1995). Avaliando o efeito simultneo da reduo no aporte de compostos alcalinos e da reduo de porosidade da matriz a partir da adio de slica ativa, Kulakowski (2002) chegou a uma faixa entre 0,45 e 0,50 para relao gua/aglomerante, onde acima da mesma, a carbonatao fortemente influenciada pela presena ou no de compostos alcalinos. Abaixo da mesma, a carbonatao regida, principalmente, pela porosidade do material. Com o avano da frente de carbonatao, h uma reduo no pH no concreto. Esta reduo gera um comprometimento da estabilidade da pelcula de passivao e o ao pode iniciar o processo de corroso (POURBAIX, 1974). Dessa forma, a carbonatao do concreto constitui-se em uma importante fonte de degradao de estruturas de concreto armado, em funo da corroso de armaduras.

3. METODOLOGIA

3.1. Variveis envolvidas

Um grupo de variveis envolve os parmetros climatolgicos: temperatura e umidade relativa, bem como a concentrao de CO2 na atmosfera e tm o objetivo de qualificar os ambientes nos quais foram expostos os corpos de prova de concreto. Outro segundo grupo de variveis se refere ao tipo de cimento, resistncia compresso e absoro capilar. Buscando avaliar a influncia das caractersticas dos materiais na carbonatao do concreto. A Tabela 1 dispe as composies que foram empregadas.


Tabela 1: Composies dos concretos que foram empregados. Cimento a/c Cimento a/c

0,40 0,40 0,50 0,50 0,57 0,57

CPIV

0,65

CPV ARI

0,65

5.2. Procedimentos experimentais

Foram moldados oito corpos-de-prova cilndricos de 10x20cm para cada fator a/c de seu respectivo tipo de cimento. Uma vez moldados, os corpos-de-prova foram desmoldados com 24 horas e, em seguida, sofreram cura por imerso at o stimo dia, em seguida, foram expostos em ambiente de laboratrio at a idade de 28 dias. O agregado mido utilizado foi uma areia mdia, de natureza quartzosa, adquirida de depsitos naturais da regio. Os ensaios realizados para caracterizao da areia foram: composio granulomtrica (NBR 7217:1987); massa especfica (Frasco de Chapman NBR 9776:1987), massa unitria no estado solto (NBR 7251:1982); O agregado grado utilizado foi uma pedra britada de natureza grantica, adquirida na regio. Os ensaios realizados para caracterizao da pedra britada foram os seguintes: composio granulomtrica (NBR 7217:1987), massa especfica (NBR 9937:1987), massa unitria no estado solto (NBR 7251:1982). Os concretos elaborados foram caracterizados em relao resistncia mecnica (NBR 7215:1996) e a sua capacidade de absoro (NBR 9779:1995), seguindo procedimentos de ensaio normalizados pela ABNT. As variveis temperatura e umidade relativa foram monitoradas atravs de medidas dirias, segundo referncias internacionais, atravs de termo-higrmetro digital. A concentrao de CO2 na atmosfera foi monitorada atravs de um analisador de CO2, com coletor de gs e escala de concentrao at 20 %.

4. ANLISE E INTERPRETAO DOS RESULTADOS 4.1. Umidade relativa Com o monitoramento da UR em ambiente laboratorial e externamente, no CEFET-PB durante o ms de agosto, e dados do INMET (Instituto Nacional de Meteorologia) foi possvel obter os seguintes grficos:

18/8 20/8 22/8 24/8 26/8 28/8 30/8

20

40

60

80

100

Faixa favorvelde umidade para carbonatao

UR (%

)

Data

Umidade Interna (Laboratrio) Umidade Externa (CEFET-PB)

Figura 1 Umidade Interna e Externa no perodo de 17/08 a 31/08


18/8 20/8 22/8 24/8 26/8 28/8 30/80

20

40

60

80

100

Faixa favorvelde umidade para carbonatao

UR (%

)Data

Umidade Relativa em Joo Pessoa - De 17/08 a 31/08 (FONTE: INMET)

Figura 2 Umidade Relativa do Ar na cidade de Joo Pessoa de 17/08 a 31/08

Pode-se observar na Figura 2 que a UR no ambiente externo como as do laboratrio, so predominante superiores a 70%, que vem a ser comprovado pelos dados do INMET atravs da Figura 3. Uma vez que a mdia de umidade externa e interna foi de respectivamente 73 e 75%, que est dentro da margem de maior difuso de CO2, que entre 50% e 75% (PARROT, 1987; ANDRADE, 1993; NEVILLE, 1997), ou seja, um ambiente favorvel a carbonatao.

4.2. Concentrao de CO2 A concentrao de CO2 preponderante na velocidade de carbonatao e est diretamente relacionado com a profundidade de carbonatao como pode ser observado no grfico a seguir:

17/8 19/8 21/8 23/8 25/8 27/8 29/8 31/80,000,010,020,030,040,050,060,070,080,090,100,11

Conce

ntra

o de

CO

2 (%

)

Data

Interno (Laboratrio) Externo (CEFET-PB)

Figura 3 Concentrao de CO2 internamente e externamente

Nota-se que a concentrao do gs relativamente maior em ambiente de laboratrio, que se deve pouca ventilao do ambiente e conseqente reteno dos gases (KAZMIERCZAK, 1995 p18), o que o constitui um ambiente mais favorvel carbonatao, a saber, com temperatura e umidade constante. Todavia, os dados obtidos esto coerentes com a literatura.

Tabela 2 Classificao dos ambientes de acordo com vrios autores em funo da concentrao de CO2


NEV IL L E (1997) S AETT A; V IT AL INI (2003)A m biente rural 0 ,03 0,015

C idade 0,3 a 0,1 0,036A m biente de Laboratrio no-vent ilado > 0,1 -

Co n ce n tra o d e CO 2 (% e m vo lum e )Am b ie n te

A concentrao de CO2 est diretamente relacionada com a velocidade de carbonatao, uma vez que o gs precisa difundir, para ento reagir com os hidrxidos do cimento em meio aquoso. Mas a velocidade de carbonatao depende tambm do teor de umidade, como verificou Neville (1997). A saturao dos poros atua como se fosse uma barreira para o acesso do gs. Isso pode ser representado na figura a seguir:

0 20 40 60 80 1000

5

10

15

20

25

30

35

D(O

2) x

10-4

(cm

/s)

Umidade (%)

Figura 4 Coeficiente de difuso do O2 no concreto em funo do teor de umidade (KOBAYASHI & SHUTTON, 1991)

4.3. Temperatura As temperaturas observadas tanto em ambiente laboratorial como na rea externa indicam um ambiente favorvel a carbonatao. Ela capaz de acelerar ainda mais as reaes alm da umidade favorvel que foi constada neste estudo. A temperatura ainda inlfuencia na umidade, de forma que em temperaturas acima de 25C a 30C o teor de umidade interna do cimento sofre um decrcimo em funo da evaporao, e o oposto ocorre em temperaturas abaixo de 5C a 10C (ROSEMBERG; HANSSON; ANDRADE,1989).

18/8 20/8 22/8 24/8 26/8 28/8 30/805

10152025303540

Tem

pera

tura

(C

)

Data

Temperatura Interna (Laboratrio) Temperatura Externa (CEFET-PB)


Figura 5 Temperatura interna e externa observada de 17/08 a 31/08

4.4. Absoro Capilar Foi observado que a absoro capilar diretamente proporcional ao fator a/c para um mesmo tipo de cimento, ou seja, a relao a/c um agente controlador da porosidade. Tudo isso preponderante para a carbonatao, visto que o aumento da porosidade influencia na permeabilidade e difusibilidade dos gases no concreto (HELENE, 1993), que por fim resultar em uma maior profundidade de carbonatao (MEHTA e MONTEIRO, 1994; BAUER, 1995).

12:00 24:00 36:00 48:00 60:00 72:000,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

Abso

ro

Ca

pila

r (g/

cm)

Horas

CP-V ARI 40 CP-V ARI 50 CP-V ARI 57 CP-V ARI 65

Figura 6 Absoro de gua por capilaridade de concretos com CP-V ARI e relao a/c de 0,40 0,50 0,57 0,65

Quanto ao tipo de cimento, observou-se no fim do ensaio que o cimento CP-IV possua uma menor absoro. Isso se deve ao fato de a pozolana provocar uma descontinuidade nos poros, reduzindo a permeabilidade do concreto, conferindo-lhe uma caracterstica mais compacta e impermevel. Todavia, vrias pesquisas comprovam que apesar da compacidade que o cimento pozolnico permite, o mesmo responsvel pelas maiores profundidades de carbontao em detrimento da diminuio da reserva alcalina do concreto. (POSSAN, 2004)

00:00 24:00 48:00 72:00

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

Ab. d

e g

ua

por

capi

larid

ade

(g/

cm)

Hora

CPVARI CPIV

Figura 7 Mdia da absoro de gua por capilaridade de vrios fatores a/c do CP-IV e CP-V ARI


4.5. Resistncia compresso Nos resultados do ensaio de resistncia compresso descritos na Figura 8 constatou-se um desempenho consideravelmente maior do CP-IV aos 28 dias. Fato motivado pela pozolana presente no cimento, conferindo-lhe uma resistncia maior (POSSAN, 2004). No tocante carbonatao, o aumento da resistncia a compresso implica em um decrcimo da profundidade de carbonatao para todos os tipos de cimento, com a devida ateno s condies de cura e o tipo de cimento empregado (HUANG e YANG, 2002).

ARI-40 ARI-50 ARI-57 ARI-65 IV-40 IV-50 IV-57 IV-650

5

10

15

20

25

30

35

40

45

RES

IST

NCI

A (M

Pa)

CIMENTO - A/C

Figura 8 Resistncia compresso aos 28 dias do CP-IV e CP-V ARI com fator a/c de 0,40 0,50 0,57 0,65

5. CONSIDERAES FINAIS Uma vez estudado as caractersticas fsicas de concretos feitos com CP-V ARI e CP-IV em diferentes relaes a/c, e tambm as caractersticas do ambiente na atmosfera urbana de Joo Pessoa, em especial nas mediaes do CEFET-PB, este trabalho abre possibilidades para novos e diversos estudos referente carbonatao, e maior relevncia para outras variveis, tais como:

Profundidade de carbonatao;

Outros tipos de cimento;

Coeficiente de carbonatao;

REFERNCIAS

ANDRADE, C. Manual para diagnstico de obras deterioradas por corroso de armaduras. So Paulo, PINI, 1992. 104p.

ANDRADE, C.; GONZLEZ, J. A. Tcnicas electroqumicas cuali y cunatitativas para medir los efectos de las adiciones sobre la corrosin de las armaduras. Materiales de Construccin, n.182, p. 69-78, 1981.

ANDRADE, J. J. de O. Durabilidade das estruturas de concreto armado: anlise das manifestaes patolgicas nas estruturas no estado de Pernambuco (Dissertao de Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Sul, 1997. 148 p.

ANDRADE, J. J. de O. Contribuio da vida til das estruturas de concreto armado atacadas pela corroso de armaduras: iniciao por cloretos. Tese. (Doutorado em Engenharia) Curso de Ps-graduao em Engenharia Civil, Universidade Federal do Rio Grande do Sul, 2001. 256 p.


ARANHA, P. M. S. Contribuio ao estudo das manifestaes patolgicas em estruturas de concreto armado na regio amaznica (Dissertao de mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Sul, 1994. 144 p.

ASSOCIAO BRASILEIRA DE NORMAS TNICAS. NBR 7217: Agregados - Determinao da composio granulomtrica. 1987.

______. NBR 9776: Agregados - Determinao da massa especfica de agregados midos por meio do frasco Chapman. 1987.

______. NBR 7251 Agregado em estado solto - Determinao da massa unitria. 1982.

______. NBR 9937: Agregados - Determinao da absoro e da massa especfica de agregado grado. 1987.

______. NBR 7215: Cimento Portland - Determinao da resistncia compresso. 1996.

______. NBR 9779: Argamassa e concreto endurecidos - Determinao da absoro de gua por capilaridade. 1995.

______. NBR 9779: Argamassa e concreto endurecidos - Determinao da absoro de gua por capilaridade. 1995.

BAKKER, R. F. M. Initiation period. In: SCHIESSL, P. (Ed.) Corrosion of steel in concrete. New York, RILEM / Chapman and Hall, p. 22-55,1988.

BAUER, E. Avaliao comparativa da influncia da adio de escria de alto-forno na corroso de armaduras atravs de tcnicas eletroqumicas. 1995. Tese (Doutorado em Engenharia) Departamento de Engenharia Civil, Escola Politcnica da Universidade de So Paulo. 236 p.

BENTUR, A.; DIAMOND, S.; BERKE, N. S. Steel corrosion in concrete - fundamentals and civil engineering practice. London, E & FN SPON, 1997. 201 p.

CASCUDO, O. O controle da corroso de armaduras em concreto. Inspeo e tcnicas eletroqumicas. 1. ed., Goinia, PINI, 1997.

CHANDRA, S.; CEDERWALL, K.; NILSSON, I. H. E. Durability problems in Swedish concrete bridges - case studies. In: P.K. METHA SYMPOSIUM ON DURABILITY OF CONCRETE, 1994, Nice. Proceedings ... Nice: ACI, 1994, p. 223-241.

DAL MOLIN, D. C. C. Fissuras em estruturas de concreto armado: anlise das manifestaes tpicas e levantamento de casos ocorridos no Estado do Rio Grande do Sul (Dissertao de Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Sul, 1988.

FRANGOPOL, D. M.; LIN, K-Y; ESTES, A. C. Life-cycle cost design of deteriorating structures. In: Journal of Structural Engineering, 1997, v.123, n. 10, pp. 1390 - 1401.

GEHO. Encuesta sobre patologa de estructuras de hormign. Madrid: Grupo Espaol del Hormign, 1992. n. 10.

HADLEY, H. M. Concreto em gua do mar - necessria reviso de ponto de vista. So Paulo, ABCP, 1948.

HELENE, P. R. L. Contribuio ao estudo da corroso em armaduras de concreto armado. So Paulo: Universidade de So Paulo, 1993. 231 p. (Tese de Livre Docncia)


HO, D. W. S.; LEWIS, R. K. Carbonation of concrete and its prediction. Cement and Concrete Research, v. 17, p. 489-504, 1987.

INMET. Instituto Nacional de Meteorologia. Ministerio da Agricultura, Pecuaria e Abastecimento. Disponivel em http://www.inmet.gov.br.html. Acesso em 31 de agosto de 2007.

ISAIA, G. C. Carbonatao do concreto: uma reviso. In: Workshop sobre corroso da armadura do concreto, Colloquia, 1999. Anais ... So Jos dos Campos, 1999.

KAZMIERCZAK, C. S. Contribuio para a anlise da eficincia de pelculas aplicadas sobre as estruturas de concreto armado com o objetivo de proteo contra a carbonatao. 1995. Tese (Doutorado em Engenharia) Departamento de Engenharia Civil, Escola Politcnica da Universidade de So Paulo. 168 p.

KULAKOWSKI, M. P. Contribuio ao estudo da carbonatao em concretos e argamassas compostos com adies de slica ativa. 2002. Tese (Doutorado em Engenharia) Curso de Ps-graduao em Engenharia de Minas, Metalrgica e de Materiais, Universidade Federal do Rio Grande do Sul, Porto Alegre. 180 p.

CHI, J. M.; HUANG, R.; YANG, C. C. Effects of carbonation no mechanical properties and durability of concrete using accelerated testing method. Jour

MEHTA, P. K.; MONTEIRO, P. J. M. Concreto: estrutura, propriedades e materiais. So Paulo: PINI, 1994, 573 p.

MEIRA, G. R.; PADARATZ, I.J. Custos de recuperao e preveno em estruturas de concreto armado: uma anlise comparativa. In: ENCONTRO NACIONAL DE TECNOLOGIA DO AMBIENTE CONSTRUDO, 9, 2002, Foz do Iguau. Anais... Foz do Iguau: ANTAC, 2002. p. 1425-1432.

MEIRA, G.R; PADARATZ, I.J.; BORBA JR., J. C.; ALONSO, M.C.; ANDRADE, M.C. Carbonatao de esturturas de concreto armado em zona de atmosfera marinha influncia do grau de saturao. In: 47 CONGRESSO BRASILEIRO DO CONCRETO, 47, 2005, Olinda. Anais... Olinda:IBRACON. p. XII286-299.

MEIRA, G.R; PADARATZ, I.J.; ALONSO, M.C.; ANDRADE, M.C. NEVILLE, A. M. Propriedades do concreto. So Paulo: PINI, 1997, 828 p.

NINCE, A. A.; CLMACO, J. C. T. S. Levantamento de dados sobre deteriorao de estruturas na regio centro-oeste do Brasil. In: INTERNATIONAL CONGRESS ON HIGH-PERFORMANCE CONCRETE AND PERFORMANCE AND QUALITY OF CONCRETE STRUCTURES (1996: Florianpolis). Proceedings Florianpolis:UFSC, 1996. p. 414 424.

PARROTT, L. J. A review of carbonation in reinforced concrete. Cement and Concrete Association: Building Research Establishment, 1987.

POSSAN, E. Contribuio ao estudo da carbonatao do concreto com adio de slica ativa em ambiente natural e acelerado (Dissertao de Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Sul, 2004. 153 p..

POURBAIX, M. Atlas of electrochemical equilibria in aqueous solutions. Bruselas: CEBELCOR, 1974. 644 p.

TUUTTI, K. Corrosion of steel in concrete. Sweden: CBI, 1982. 468p.

UOMOTO, T; TAKADA, Y. Factors affecting concrete carbonation rate. Durability of Building Materials and Components. v. 6, 1993.

Documents

Carbonatação Do Concreto Em Atmosfera Urbana