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l:
1
Secciona! de Antioquia ------------
CH! mu f4ET AL MEC ¡\¡,¡ 1 co
ACEROS E:Si�lC I AL ES
"B ü EH LE R"
Traducci6n del texto del manual respectivo de
BULHLE:! Hmos.
V 11:::í,iA t\US m I A
- 1-A -
En e I presente fo 11 eto ,mcontr-amos: datos gen� a 112s para pedidos,
tr-at001i1mto s t�rmicos, soldab i lidad y maquinabi I idad de:
;�Ct:RlJS DE CU1EMTAC ION
,\C[RuS DE BON IF ICAC ION
J\C[ROS PARA UfüRAi'l/\JES
ACCRuS AirflCURROSIVOS e lí-.JúXIDABLE5
ACEROS PARA T�dPLE SUPERF'ICIAL
,\CERUS OE BONIFICACION
/\C[Rl.l;j PARA VALVULAS DE AUTOMOTORES
ACERUS PARA RESüRTLS
ACEROS PARA ROOJ\MI.ENTOS
ACEROS LU INMMffl\ULES
ACEROS Pi\f:1\ D 1 ¡-�MOS
t\Ci:f?OS FUl'lD IDOS
TJ\BU-.S DE UStJS V COllVER510MES
Las llamadas que hace el folleto se refieren a las p�ginas de los
..
grMicos del libro 11BOHLER BAU'..iTAHLE".
Se adjuntan fotograffas de 2structuras atómic�s y mol�culares de al
gunos aceros en di ferent<!s estados de tratamiento t�rmi co.
A
..
J
- 1 -
DATOS GENERALES PARA PE-.:D IR ,�-Cl�ROS Büt.::HLCR
Siempre era y aón es oficio de la investiJaci6n producir mejores mate -
ria I es para mayores ex i gene i i'lS. De nuestro surtido vc1sto en c.1ceros parzi maqui nQ_
ria podemos proveerlos pílr� cada uso el tipo de aceros m�s apto. En los dltimos
a:ios han progresGdO no solamente lé1 investigación de l�s aleaciones, sino tambí�n
los conocimientos y 1� experiencia en la transform�ción en caliente y en frío,
tn:1t.Jmie11tos térmicos,mec,mizución, t�cnica de virut::ción, etc. Para el consumi
dor es de suma importancia seleccionur y recibir los aceros m�s apropiados para
cada uso. Para nosotros es la labor m�s honestn suministrílr los aceros en la m_!
jor cal id�d y m�s uniforme y aconsejarles, bas�ndonos en nuestra experiencia
riqufsima y larouísima.
Este cat� 1 ogo cont i e.,e una se Ieee i ón de aceros Boeh I er para maquinaria con
los datos específicos. Aparte de este surtido estamos produciendo un nómero mu
cho mayor de aceros, que se aconsejan para aquellos casos de exigencias muy es
peciales. Paro facilitar a nuestra el ientela la selección de los aceros m�s ap
tus, les damos los siguientes datos; los m�s importantes song los mec�nicos es
t�ticos y los mec�nicos dinjmicos, defini�ndose por la exigcncin a la ''resisten
cia a la tracción", "lfmite de fluencia", alargamiento, resistencicJ a la fatiga
etc. De importancia es también la forma geom�trica de lo pieza, especialmente el
espesor de las paredes. Es oficio del constructor, en 4ue orado se ndmite una dis
minución de los valores mecjnicos de la superficie al ndcleo. Ser� antiecon6mico
exigir en ciertas piezas con exigencia compuesta (p.e. flexión y torsi6n con tor
sión m6xima en la zona superficiul) usar aceros altamente aleados con el obje-
to de obtener una bonificación uniforme.
En este cnt�logo est�n agrupados y descritos segón el campo de uso. Es
tos consejos son genernles y es indispensable �daptarse a lc1s condiciones del
uso, aprovechando tambi�n las propiñs �xperiencias y lns observaciones por par-
te del el iente. Al pedir un acero conviene conocer los siguientes dutosg
.......
r
- 2 -
a) Un dibujo con medid�s aproximadas del desbaste y acabado
b) exigencia requerida
c) información sobre el tipo del temple
d) dificultades que se han presentado
e) dureza maxima que permite mecanización con los equipos del
c I iente.
En muchos casos hemos acons12jado a cambio del rnaterial pedido,otro
acero de mayor economía. Ademas estan dispo;1ibles los consejeros t�cnicos
de la empresa y con el los toda la experiencia practica y teórica de nues -
tra casa. Al pedir ciertas medidas en materiales forjados o laminados es
necesario - si no existe un convenio especial - tener en cuenta las siguic!!_
tes sobremedidas al diametro, resp. espesor y ancho para quitar en la mecani
zación eventuales desperfectos superficiales por cascara o zonas desc�rbura
das.
so01:[rit::D IUAS PAf{A ACERO FUfUAlJU O Llí'df-l/\l)O
Cuadro según pagina 8
Para paltinas riyen las anteriores sobremedidas para el ancho. Pa
ra el calculo de las sobremc.?didas del espesor se usa la se,:1isuma del ilespe
sor mas el ancho".
Indispensable para conocer el compartimiento dQ los aceros en los
tratamientos tfrmicos es el conocimiento de los ·cfrminos Hcnicos, que se
usaran en lo sucesivo. La aleación basica para el hierro es el carbón.
í
..
- 3 -
Todas las aleaciones ferrosas del uso t�cnico contienen diferentes
proporciones de carbono. En lo sucQsivo vamos a e��udiar el dingrama Fe-C
(diagrama hierro - carbon). El corbona en la forma elemental se present�
en forma de �rafito y tambi�n en forma de carburo de hierro (Fe3C}. Por es
to tenemos dos sistemas diferentes.
El sistema Fe3C en el siauiente cuadro est� indicando por I rneas
llenas y el sistema hierro -grafito con líneas interrumpidas. El sistema
hierro - grafito es el estable y C?I sistema l1ierro - carburo es el inestu -
ble {metaestable).
Gr�fico No. 1 de la p�9ina 9
El diagrma seíiala, que un acero est� en estado austenftico, estan
do por encima de la lfnea GSK. Con mayor contenido de carbono de 0.9% el
acero contiene aparte de la aust<:?nita, carburos no disueltos. Aceros con
menos de 0.9 fo C precipitan .-. durante el tnfriamiento del campo austenita,
ferrita libre de carbono. En el enfriamiento lento debujo de la línea PS la
austenita forma una mezcla de ferrita y carburos (cementita) que se I lama
peri iti1.
El acero con 0.9 o/o C que muestra exclusivamente esta microestruc
tura (peri ita) se denominan el eutectoide. Con contenido de carbono menos
de 0.9 % se forma ademas, aparte de la peri ita, ferrita; si es mayor, se
forma adem�s cementita secundaria •
La austenita (hierro - gama) y la ferrita (hierro - alfa) se dis -
tinguen en la reji I la atómica. La austenita es de forma cúbica, CQntrado a
la superficie y puede absober m�s carbono �ue la ferrita; que es de rejilla
atómica cúbica, ce11trada al esp<::cio ( y casi no puede absorber carbón.
=
. ¡.
.:.•
- 4 -
La transformación de la austenita a ferrita y carburo requiere cier
to tiempo mínimo, trat�ndose de un modo de difusión.
En el caso del temple con enfriamiento r�pido no se dispone del
tiempo necesario para la difución y la transformación debe efectuarse a tefil
peraturas m�s bajas. En velocidades mayores de enfriamiento se presentan
distintas microestructuras, que se I laman respectivamente: peri ita, sorbi
ta y bainita (fase intermedia) y martensita.
Martensita es una microestructura no estable, que se forma sin di
fusión y anicamente durante el enfriamiento debajo de cierta temperatura.
La microestructura es en forma de agujas. Martensita es el producto m�s d�
ro de la trunsformación de la austenita. (Se l luma "hardenita" si la micro
estructura se presenta finísima).
Gr�fico No. 2 de la µ�gina 10
Este diagrama Fe-C muestra estas microestructuras diferentes y est�
seííalando dnicamente el estodo equi I ibrado, obtenido por un enfriamiento le_ll
tfsimo. En los tratamientos usuales el enfriamiento es siempre mucho m�yor,
por esto ser� de mayor importnncia el estudio del mecanismo de la transfor
mación;crmbinnnd.b_; tiempo de transformoción y tempen1tura.
El mecanismo de la transformación de un acero est� definido por el
diagrama isot�rmico de transformación como muestra el gr�fico 2. Estos dia
gramas se llaman "diagroma T - T - T11 (tiempo - temperatura - transformación).
Este diagrama señala la microestructura que se forma, cuando se
mantiene el acero cierto tiempo en cierta temperatura. Es indispensable
(eer el diagrama segdn las líneas horizontales y no segdn las verticales.
- 5 -
El diagrama indica para cada temperatura el tiempo necesario para
el comienzo y la terminación de la transformación de la austenita. Ademas
señala la temperatura de la formación de la martensita, (la última es inde
pendiente de la velocidad del enfriamiento). El siguiente ejemplo servira
para faci I itar el estudio.
Si se enfría el acero según el gr�fico 2, rapidamente de la tempe
ratura del temple a 570ºC, cr.tmienza la transformación a la peri ita dentro
de aprox. Un segundo y se termina despu�s de 7.2 segundos. El diagrama se
ñala, que en temperaturas mayores y menores que 570ºC, la transformación co
mienza mas tarde y se efectúa mas lénta.
Si se enfría rapidamente, comienza la transformación de la austeni
ta a la martensita en 240ºC.
En tal forma el diagrama sefíala, en que campo de temperatura la aus
tenita tiene la tendencia mas fuerte en transformarse y ademas seHala apro
ximadamente le velocidad necesaria del enfriamiento para evitar la transfor
mación completa sin obtener peri ita.
La transformación real por enfriamiento continuo del tratamiento
t�rmico pr�ctico señala el grafico 3. Las líneas marcadas con 3, 4, 5 etc.
significan la forma del enfriamiento en las distancias equivalentes del
frente de la vari I la (Ensayo Jominy). El �rafico 3 muestra el enfriamiento
de 14 puntos, que equivalen a distancias entre 2 - 70 r.vn del frente. Para
el grafico 3 es necesario leerlo según las curvas del enfriamiento. Este
no coincide con la forma de la leyenda en el diagrama corriente T-T-T.
El diagrama indica claramente, que con la velocidad del enfriamie�
to en 4 mm de distancia del frente toda li:l microestructura se transforma di . -
rectamente de la austenita a la martensita . En 6 mm de distancia comien�a
en aprox. 420 ºC. la transfor�ación a la fase intermedia. La cantidad de la
misma depende del tiempo que se uasta en cruzar el campo de la fase interme
·""
-.
- 6 -
dia. La austenita restante se tr�nsforma, una vez entrJnda compl�
tarnente, a la martensita y adem�s queda una c,mtidad poquísima como austeni_
ta restante. La transformnción a la perlita comienza en �ste caso en un�
distancia de 20 rrrn en 530ºC. Adem�s se presenta una precipitación previa
d2 fcrritu ;,utectoidC! t!n �prox; 620 ºC. En 15 rrm de distancia se presenta la
misma precipitación previa ya en 590 °C, no se presenta transfor��ti6n a la
peri ita y la transformación se desarrolla con fase intermedia con aprox.
530 ºC. En distancias mayores de 60 mm se efectúa toda la transformación en
el campo peri ita.
El gráfico 4 muestra para faci I itar la comparación el. diagrama
T-T-T del mismo tipo de acero, pero en enfriamiento isotérmico. Este en -
friamiento isotérmico rige únicamente para aquel los tratamientos t�rmicos,
que s� efectúa con temperatura constante P. e. recocido isot�rmico y "tem
ple bainita'' (bonificación en la fase intermedia).
El enfriamiento a la temperatura necesaria debe hacerse lo más rá
pido posible.
El conocimiento de estos procesos de la transformación son esencia
les para significar el compartimiento de los aceros en los tratamientos t�r
micos.
Pero es importante saber, que las condiciones metalúrgicas en la
manufacturaci6n de los aceros influyen muchísimo en el mecanismo de la trans
formación. Las variaciones dependen no únicamente de diferencias pequeñas
en el anjl isis químico, sino tambi�n del estado de la austenitización y el
último está significado por la "temperatura del temple" y el "tiempo de es
pera" en la "temperatura del temple".
Los diferentes tratamientos t�rmicos de los aceros muestra el grj
fico 5 en una forma esquemática y general. Se ve claramente, que en el tem
ple usual se evita la transformación en el campo de perlita y bainita. Lo
mismo se real iza en el temple isotérmico (martem�ering) buscando asi una com
>:.
- 7 -
pQnsaci6n de la temperatura en un baño de sal antes de I legar a la
temperatura de la martensita, evitando así mayores tensiones evitables. El
tiempo de espera en ese baño se aplica según experiencia o medicíón, evitaD_
do la transformación en la fase intermedia. En el temple bainita (austemp�
ring) se:: mantiene la piC?za en la temperatura, que indica el diagrama T-T-T,
hasta que se termine la transformación de la austenita completamente a la fa
se intermedia, pero evitando de todas maneras una transformación en el cam
po peri ita. Todos los dem�s tratamientos térmicos los señala el gr�fico S.
GrMico 5
temµle corriente
2 temple interrumpido
3 t�mple en soluciones sal�das calientes
4 temple isot�rmico (martempering)
5 temple baioita (austempering)
6 enfriamiento suave
7 patentado (para alambre de piano)
8 nor-ma I izado.
F O R J A H
Calentamiento lento e intenso en atmósfera, ojal� controlada, has
ta la temperatura que señala el folleto. Evítese tiempo exagerado en la
temperatura del forjado. f)ara piezas, que se someten a un forjado I imitado,
se aplica la temperatura inicial t�n baja, que se termine el trabajo de fo.!:_
ja en el I fmite inferior indicado en el folleto. El enfriamiento siguiente
debe ser lento. En muchos casos conviene un recocido blando.
N O R M A L I Z A O O
-
- 8 -
Acero con grano muy grueso por forjarlo en temper�turas excesivas
o tiempo de espera excesivo, se puede recuperar por un recocido de recrista
1 ización. Se cal lenta la µieza lentamente hasta la temperatura señalada p�
ra el normal izado y se enfrfa despú�s en uire.
RECUC I Dü (RECOCIDO ULAi,100)
Este tratamiento térmico se efectúu para obtener el acero en �st�do
m�s blando (peri ita nodulada), para f.::ici I itur lil virutación y la "transfor
mación sin virutas" (conformación sin arranque de virutas corno embutición).
El acero forjado o laminado se c::ili,mta lentamente, ojul6 protegi
do contra la formación de c�scnra, hasta la temperatura seGalada para el re
cocido blando y se mantiene la pieza varias horas y se le enfrfa despu�s len
tamente (aprox. 10 - 25 ºC por hora).
Rt::coc I Oü PARA ELEr11 1 NAí� TEhS I ui�ES
- O E S T E N S A O O -
Piezas delicildas, especialmente piezas de mayor peso se somete a un
recocido después del desbaste antes del acabado con el objeto de eliminar
t12nsiones, cnusados por la mecanización o por un enderezamiento. Esñs ten
siones podrían causar en los tratamientos térmicos subsiguientes mayores de
formaciones y fisuras.
Se calienta la pieza lentamente hasta 650 ºC max. y mantiene varias
horas y enfr fa después lentamente, preferiblemente en el horno.
f>iezas bonificadas exigen para el "recocido dcstensionante" tempe
raturc1s inferiores, que las temµeraturcs aplicadas en el rev¡¿nido.
- 9 -
B O N I F I C A C I O N
La bonificación (r�finación) consta de 2 procesos: temple y reveni
do hasta con temperatura m�xima del recocido blando.
Por la bonificación se obtiene un aumento notable de los valores me
canicas, especialmente la proporción: lfmete de fluencia
resistencia a la tracción.
Se calienta lentamente y uniformemente hasta la ternpercitura del
temple seíii"llado en el folleto correspondiente y se mantiene en esta temper12_
tura para gar�ntizar un calentamiento intenso y uniforme y se enfría depués
eíl 121 medio del enfriamiento señaludo en el folleto respectivo. Segdn la
dureza deseada se reviene entre 300 hasta aprox. 700º
C como lo señala el fo
11 eta.
El enfriamiento después del revenido se efectúa en aceros aleados
al mol ibdrno lentamente al aire. Todos los demas aceros para maquinaria
exigen un enfriamiento brusco en aceite o clf]Ua para evitar la "fragi I idad
del revenido".
TEt1iPL[ BA lf� ITA (AustempQr i ng)
En ciertos casos garantiza - en dureza mayores - mayor tenacidad
que la obtenible por tratrimientos t�r-micos corrientes. Actual,nente se usa
este proceso en casos excepcionales, d�bido � los equipos numerosos, que son
indispensables. Nosotros acons<Zjamos este proceso únicamente en aquel los P.Q.
cos casos, en los cuales se ha podido comprobar con seguridad la eficacia.
DATOS GENERALES SüBHE LA Mt\!�U I NA8 1 L I DAD
PAflA LOS AC!:.:kOS DI:: tviAl,U INAR IA
-
••
- 10 -
La maquinabi lidad no es una propiedad de un mat�ri2I tan definida
comop.e. resistencia r1 In tracción, límite de flu<mcia, alarg<1miento etc.
La maquinabi I idnd depende de muchos fc1ctores, p.e. del proc<c!SO dr virutación
- tornear, taliidrar, ccpi llar, frescr, esc<1riar, rectific21r etc., - y tar.1-
bién de la combinación de los materiales (material mecc1nizado y material del
buri 1). Adem�s d�pende del estado de la herramienta, de la m�quina herra
mienta, de las condiciones de corte, de la refrigeración etc.
Habl<1ndo de nueva maquinabi I idad se entiende, que el acero mecani
z0do admite velocidades altas de corte, dando también unn superficie satis
factoria, ademjs que garantice duración satisfactoria de la herrami�nta cor
tante, necesitando poca fuerza de accionamiento, que las virutas ojal� sean
cortas y quebr<1dizas etc.
En ciertos casos se exige también óptima maquinabi I idad en traba
jos de torno o ónicamente con escariadores o taladros.
Por todas estas razon�s no se puede clasificar la maquinabi I idad
por un solo valor o una sola cifra.
Para clusificar la maquinabi I idad se ha hecho costumbre uti I izar
la torneabil idad. La torneubil idad se juzga en el torne�do lonuitudinal b.Q_
jo condiciones iguales para los diferentes aceros y Qíl corte seco sin rcfri
geración.
Dado I a prufund i dad Je I corte y e I avance se ut i I iza como "cifra de
comparación'' aquel la velocidad del corte, que permita durar r1I buri 1 60 mi
nutos o 240 minutos y estu cifra es el valor de la torneabi I idr1d. [stos en
sayos se efectaan bajo las mismas condiciones, espccinlm�nte con la misma
forma geométrica de I bur i I cortante.
La maquinabi I idíld se dificult� con durczo ascendente, pero también
líl microestructura es d� influenciu escnciíll •. Aceros de robre aleoción y
- 11 -
bajo contenido de carbono - y por esto con alto contenido de ferri
ta - estan muchas Vl.!ces mas diffci les en al virutoción que los aceros de du
reza mucho mas alta. Esta dureza mayor se puede obtener no solo por trans
formación en frío (estirado) sino también por tratamiento térmico. Para ace
ros no aleados y aleación baja se utiliza generalmente una resistencia a la
trace i ón de 60 - 70 kg/mm2 ( 170 - 200 HB) como dureza rojs fc1vorab I e para to
dos los procesos de mecanización. Para los aceros de construcción de bají
simo contenido de c. se prefiere la peri ita lame lada como microestructura
mjs favorable. ln aceros de mayor contenido de carbono se prefiere peri ita
nodulada (peri ita granulada). En casos especiales se bonifican los aceros
a la dureza del acero recocido.
Aceros no aleados y uceros de cementación aleados al cromo y mang.Q_
nes o garantizan con una microestructura de ferrita y peri ita lame lada en gr.3.
no grueso la duración mas alta de las herramientas. Esta microestructura
se obtiene en aceros de cementación no aleados por un normal izado con un en
friamiento subsiguiente en el horno. Para aceros de cementación aleados se
sugiere un recocido isotérmico entre 600 - 700ºC. En aceros de mayor cont�
nido de carbono se busca la cementita noduloda. También en e stndo "ferrífi
co - peri ítico lame lado'', y también con bainita con poca ferrita se obtiene
en aceros de cementación aleados al cromoniquel una microestructuru favora
ble para la virutación.
En aceros de bonificación se prefiere el estado recocido blando
(peri ita nodulodu).
Generalmente rige, que p,1ra obtl.!ner unc:i superficie buena y I isa se
necesita velocidades altas de corte en durezas mayores del material.
Para obtener en los aceros de cementación buena mnquinal idad se
los somete a un tratamiento t�rmico especiol. En este estado de mayor ma -
quinabi I idad s12 evita la .::idh<2rencia de la viruta. Este estadu se señala en
cat¿jlugo como "estado B 11• En este "estado B" se g;;rantiza la mayor muquina-
- 12 -
bil idad en el arranque de virutas.
Aceros austenfticos son muy diffci les para mecanizar por causa de
"temple fuerte en frfo", causando por esto alto dQsgaste en las herramien
tas cortantes.
La buena maquinabi I idad de los aceros depende de las herramientas
adecuadas y bien cuidadas durante el uso y ademjs de las maquinas herramien
tas suficientemente fuertes. Vibraciones y marcas de trepidación reducen la
durución del filo y empeoran la calidad d<2 la superficie. En cortes pesa
dos con temperilturas altas de virutaci6n tampoco duran los filos. Para redu
cir la temperatura d�I filo se utiliza refrigerantes a base de emulsiones
(aceites solubles). En velocidades bajas se roe jora la calidad de la super
ficie, uti I izando lubricantes como aceites de corte, aceites mineri:lles gra
sosos y también con azufre o grafito. Especialmente los Qttimos se prefie
ren para escariar en la producción de piñonerfa y similares.
Herramientos de acero rápido permiten mecanización económica hasta
una 11resistencia m�xima u la tn1cci6n" hasta aprox. 140 kg/mm2 (uprox. 410
HB). En durezus mayores son indispensables herramientas enchapadas con pa�
tillas de metules duros.
ANGULOS DCL CDRTt. DCL BUi<I L
L ángulo 1 i bre
B = �ngulo de cu;'ía
8 = 6ngulo de viruta
X 6ngulo de i ne I i n;ic i ón
E angulo de punta
X = ángulo d" incidencia
- 13 -
Grtifico en p�gina # 21.
DATOS GENERALES SOBRE SOLDADURA
Lu soldadura por fusión de los aceros para maquinñria Boehler es
dif�rente a la soldadura de los aceros corrient�s de construcción, basado
en el anti! isis químico. Estos aceros piJra rnaqui1rria presenton un temple
(aumento de dureza) en la vecindad del cordón, en la zona afectada por el
celar. En la selección de las soldaduras se busca ojal� características i
guales a los aceros que se suelda.
Para clasificar la soldabi lidad por fusión de nuestros aceros de
cementación y bonificación hemos elaborado los siguientes grados de difieul
tad:
l. Soldable por fusión sin tratamiento previo y subsiguiente.
2. Soldable por fusión con precalentamiento aconsejable hwsta
aprox. 200 ºC.
3. Condicionalmente soldable por fusión con precalentamiento de
250 - 450 ºC, aplicando una temperatura en este margen, que evi
te unn dur.ezai moyor de 350 HB.
4. Condicion�lmente soldable por fusión con tratamiento previo y
subs i gu i ímt e.
5. Condicionalmente solduble por fusión con precalentami2nto y bo
nificacidn subsiguiente.
6. Condicionalmente soldable por fusión en casos especiales con
precalentamiento muy alto y recocido subsiguiente y aplicación
de electrodos especiales.
7. Evítese soldadurJ por fusión.
- 14 -
Esta clasificación se refierQ ónicamente a la soldadura con arco
voltaico y oxi - acetylénica para uniones corrientes en las cualQS no se pr_g_
sentan dificultades para la contracción libre.
Esta calsificación no se refiere a soldaduras de revestimientos.
Este cat�logo contiene para nuestros aceros de cementnción y boni
ficación la clasificación arriba prescrita y adQmjs señala las soldaduras
recomendadas por nuestra casa Boehler.
Para evitar el aumento no admisible de dureza, se busca reducir la
velocidad del enfriamiento por diferentes métodos, p.e. por precalentamien
tos de las piezas a ciertas t0nperaturas y uso de electrodos gruesos con ma
yor amperaje.
Evítese durezas mjs altas de 350 HB. En muchos casos serj indis
pensable aparte del precalentamiento un recocido o una bonificación subsi
guiente según los mat�rivles soldados.
En aceros de mayor aleílción evítese soldadura de recuperación sin
precalentamiento previo. lvftese también rastri liado.
Evítese esfuerzo escesivo de los cordones de soldadura buscando
siempre el diseílo m�s apropiado. Principalamente se debe tener en cuenta
los conceptos del cosntructor y del metalúrgico en diseños de construcciones
saldadas.
t\CEHOS OC.: Cf:.J'iENTAC I Qt.j BUlHLt=:k
Los aceros de cementación se prefieren para piezas de maquinaria,
que deben reunir una dureza superficic1I altísima (que aguante el desgaste
abrasivo) con un núcleo t�naz para aguantar a los impactos.
=
- 15 -
El revenido de los aceros de cementnción esta I imitado por la redu.E_
ci6n de la dureza superficinl, por esto la dnica influencia a la dureza del
núcleo queda en la selección de la aleación.
El aumento notable de laºresistencia a la fotiga 11 por temµle de c_g_
mentación se basa en el efecto dQ las tensiones propias de presión, h�ci�n
dose efectivo contra las tensiones altísimas parciales de entallas. Princi
palmente se aumenta la resistencia a la fatiua, paralelo con la resistencia
a la tracción úrlic,1mente, cuando se mejoro a la vez la calidad de la superfJ..
cie. El temple superficial (p.e. temple de cemen:tticióm ,) reduce hasta qui
tar la influencia del acabado de la superficie. El aum2nto de la resistencia
a la fatiga se hace mas efectivo en flexión oscilante y torsión osci !ante,
que en tracción o presión osci !ante, causand0 en los dos �rimeros menciona
dos en la disminución de la exigencia desde la superficie hasta el centro.
En tracción o presión se pres�nta sobre toda la sección la misma exigencia.
En la pagina 57 estan datos sobre el aumento de la resistencia a
la fati�a por temjJle superficial.
TCMPLE DE CEr•iENT:�C I Oi\J
Por el t�mple de cementación se aumenta notablemente la dureza en
la zona superficial, conservando a la vez el núcleo tenaz sin dureza exage
rada. Se usan aceros ferríticos-perl íticos, calentando los durante cierto
tiempo en aprux. 870 - 930º
C en un medio carburante, d�ndo asi a la zona ce
mentada alta templabil iJad. El núcleo no varía en la compusición química.
Obtenida la penetración deseada, se enfría r¿pidamente en aceite o agua, se
gdn la aleación, templando asi la superficie y el ndcleo a la vez.
La cementación se efectda en medios fijos, líquidos o gaseosos;; la
difusión del carbono se real iza de todas maneras por lu fase gaseosa
(CD+ C02).
- 16 -
La cementación en baños de sales permite calentamiento uniforme y
buen dominio de la penetración. Los baños de sales a base de cianuros, ce
mentan y nitruran a la vez en diferentes grados, segdn la temperatura apl i
c¿:da. En baifos activados de cementación se cementu hasta 2mm de profundi
dad; pero en baños especiales h.Jsta 5 mm.
La cementución en medios gaseosos se usa mucho en la industria au
tomovil iaria y producción en serie. Se disti�guen diferentes procesos segdn
el modo de la uasificación del medio cJrburante.
TRATA1"111::}·:TO TlRM I CO DE LAS PI r:..ZAS CEMt:]ff i-\DAS
l. Temple directo de la temperatura de cementación (preferido en
cementación con medios I fquidos o yaseosos).
Enfriamiento inmediato desde la temperatura de cementación en aaua
con aprox. 20ºC, resp. aceite, o ba�o caliente con enfriumiento subsiguiente
al aire. V�ase esquema en p�gina 28.
2. Temple sencillo de cementación sin refinación del ndcleo (para
piezas delicadas).
Las piezas cementadas en medio fijo se dejan enfriar despu�s de I.J
cementcci6n en la caja mismn. La piezu fría se calienta a la temperatura
del temple, que corresponde a la superficie, y se las enfría inmediatamente
en auua o aceite o baílo de sal segdn aleación (v�as� folleto respectivo).
En este temple se refina el ndcleo solamente en parte; la zona cementada no
queda sobrecalentada. La deformación es mínima.
3. Temple sencillo de ce�entación con refinación del núcleo. TQm
ple iaual al proceso anterior, pero con la temperatura del temple correspoD._
diente al ndcleo, quedundo asi la znna cementada con un gr;,no grueso, pero
el ncicleo, c;on l.:! mi'\xima re?sistc:-,cia .r.ieci'inici'I (v�ase esquema superior en p�
gina 29).
- 17 -
4. Temple senci I lo �e cement�ci6n con recociJo intermeJio.
para obtener mfnima deformación se aplica un recucido intermedio de las pi�
zas cementadas y enfriadas en la caja de cement�ción antes del temple, se
gdn los proce:sos prescritos en 2. y 3. Ese recocido intermedio perillite ad�
mas una mecanización antes del temple final (esquema inferior en p�gina 29).
5. Temple doble cun refin�ci6n del ndcleo.
Para obtener óptima t,¿nacidad y dureza, se necesita el "temple doble". Los
piezas cementadas y enfriadas en la caja de cementación, se tiempla primero
desc.ie la temperatura mencionadi:l "temple doble" y después desde In temperi1t�
ra inferior indicada en el folleto respectivo (véase página 34/35).
Este proceso es bast�nte caro y por tanto se justifica d�icamente
en piezas bastante• delicadas (v�ase esquema superior en p�yina 30).
6. Temple doble de la temperatura de cementación (véase esquemn
respectiva en µAgina 30).
7. Cementación con transform�ción isotérmica y temple (vénse es -
quema en página 30).
Si se necesita mecanizar las piezas cementadas, se debe enfriarlas
al aire JesµuQs de la transformnción isotérmica.
SUBRECL::MEl\!Tt\CION (Cementación excesiva)
En penetr�ciones menores, se evita la sobrecementación, usando un
medio suave. En penctr�ciones mayores de cementación, especialmente en ace
ros aleados al cromo, es c�si imposble evitarla por formación de carburos
al cromo. Esta formación se produce ya durnnte la cementación por reaccio
nes del cromo. La formación d� cementita en el lfmite intergranular, se pr.Q_
duc'2 dnicamente Llurc1nte <!n-friamientos muy lentos dléspu�s de la cementución.
- 18 -
Para eliminar la sobrecementación se sugiere un recocido de difusión
de las piezas cementadas en la temperatura de cementación pero Qn atmósfera
neutral.
Pjgina 38
LOS DATOS F IS I CDS M: ... :i'�C I Ui'J," J0S EH LAS PAG 1 ��AS
32 - 33 ;jE REF 1 [Rrn /\L EXAi,IEi,! DEL NUCLE0 DE
Ul�A BAFll=;A R[l)lJt•lOA DE I O, 30 ó 60 mm Ji' EN O 1-
HECC ION oc: LA F I Bf!A EN ESTADO i�0 CErO�rnD0
PERO TEi1PU\JO EN "C:jT./1.D0 CIEGO·'.
CAHACTl::':RISTICAS Y USO
l. Aceros de cementación aleado al cromo - níquel:
Los aceros de este grupo son de alta resistencia y tenacidad, pre
feridos para piezas de vehículos, aviones y maquinaria en general, que deben
aguantar impactos y golpes crudos.
EL OOt::HLEli + ECN 200 se prefiere para piezas de mayor sección, p.e.
piñonería para camiones y motores de aviación .
2. Aceros de cementnci6n aleado al níquel:
B0EHLER+ 5 Nw se prefiere para piezas con resistencia mediana del
núcleo, pero con extremadamente alta tenacidad en temperaturas bajo zero, co
mo para compresores puril l icuaci6n de los diferentes g.:is�s.
3. Aceros de c:.!mentación ñleados ul cromo-rnangc::neso:
Los aceros mjs económicos pílra uso general de exigencia mediana,
pero dureza alta superficial para piílonerfa, en la construcción de vehfcu-
- 19 -
los y muquinaria en general.
4. Aceros de cementoción aleados al cromo�
Para piezas pequeñas y resistencia mediuna, pero con buena resisten
al desgaste, como pani 11bul6n de biela", bujes, husillos para tornos etc.
BOEHLER .¡ EMC se prefiere parr1 e I te111ple de cementación en baños
de sal, necesitando mínimo tier;;po. Se prefiere especiulmentc para la piíío
nerra en automotores etc.
S. Aceros de cementación no aleados�
Pref�rido para piezas de menor resistencia, como para piRones pe
queños, piezas troqueladas, en la industria automovi I iaria, maquinaria en g.3_
neral, maquinaria para oficinas y m�quinas de coser.
BOEHLlR + ES I y ES 2 son ca I i dndes extras ( pureza mayor) para aqu_g_
l las piezas, que exigen un brillo perfecto (bu Ión de biela).
P�--: ina 40
0!1T0S GEl'-i�:fü'\L[S S0BnE U\ S0L0/\0URA
Los r1ceros de cement3ción se suelda únicamente en estado recocido
blondo. Se permite cementar los piezt1s soldadiJS, si la soldadura uti I iza
da tiene las mismas características del acero.
Evítese la solJ2dura en piezas templadas de cementación.
La "soldadura a tope por chispa" y l,J 11soldadura por resistencic1"
g ,m e r a I me n t e no c a u s a d i f i c u I t o d ; a p I i e c1 b I e en t o d o s n u e s t ro s a c e r o s d e c e
mentación.
- 20 -
Si se sueldan acerus de cementoción alei1dos al cromo-niquel o niquel
sin cementnr la pieza soldada, se sugiere soldadura austenítica como nuestro
electrodo BOEHLEH FOX /\ 7 o BOC..:HLJI FOX /\il,
Para clLlsificar li'l soldubi lidad por fusión de nuestros aceros de ce
mentaci6n, los her,1os agrupado en los siauientes grados�
l. soldoblc por fusión sin tr<1tu1,tiento previo ni subsiguiente.
1 l. Soldable por fusi�n con leve precalent�miento hasta aprox.
200ºC.
111. Condicionalmente soldable ¡rnr fusión con precale¡,tamicnto
desde> 250 - 450ºC, ev i t iJildo un exceso de 1 .-:i durezt1 en 1 ,is
zonas vecinales JQ 350HD.
IV. Condicioníll,nente sold,1ble por fusión con tr:-it<',miento previo
y subsiguiente.
V. Condicional1�nte soldable por fusión con precalentamiento y
bo;1 i f i Ci:C i ón post,2r i or.
VI. Condicion,1'rmrnte sol,J.:ble por fusión en cosos especic:ll,S con
prec□lenta�iento alta y recocido rost�rior y usando electro
dos especiales.
VI l. Evítese solJ�dura por fusión.
Estn clasificución se refiere solam�nte a la sol�adura por arco vol
t�ico y aut6Jena de trab�jos ordinnrius y cun contr�ccidn I ibre.
Est� closificacidn no se refiere a soldaduras de revestimientos.
Sobre el com¡iortimie>nto de nuestros aceros de: cementcción y lu el�
sificación de 1 □ sold�bi I idild y la selección de los electrodos adecu�dos da
mas los si�uientes dutos:
Aceros d� cementnci6n ale�dos al cromo-niquel.
- 21 -
Grupo de soldabil idad: VI
Por la olt<1 aleación de: cn1mo y ni.¡uel - no obstante el conten ido
biJjfsimo Lle carbono - se obtiene alti:1 dur\-!Za en la zona soldr1da con tensio
nes fuertes. lnd i spensab I e es prec¡, 1 ent amiento desde 300 - 450 ºC con reco
cido blant.lo entre 080 - 7��0 ºC con enfriarniei1to posterior por aire.
Soldadura: de In misma aleación.
;'\Ceros a I e u dos " 1 n i que 1 •
Grupo de? sold;ibi I iJ.Jd: 11
Suldoble sin mayores proulernas, conveniente prec�lentamiento hast�
max. 200 ºC sin tratamiEnto subsiguiente.
Sold0dura:de la mism� aleación.
/\ceros e I eaJos a I cromo-1:1an¡-¡.-ineso.
Grupo de soldnbi I idt1d: 111
Precci I e11ti:m1 i ent o Jesde 250 - 450 ºC seqtín di m<::ns iones y r�coc ido
posterior desde 680 - 72ü ºC con ei1friar.1icmto por aire.
Soldodura: arco volti.lico: BlkJil.�R
OOEHLd1
FL.JX üC1\iS Ti
FLJX DCMS Kb
autóucno: alambre desnudo: OULHLER
gas inerte: alumbr<2 desnudo: :JL1EHLG<
Aceros �lec1úos al cro mo.
Gru¡io de soldabi I icl. 1d: V (8,jEHLEH CB 60).
DCHS- lf-i
�<2gtín lrl dimensión pr�calent�miento entre 200 - 400°C con recocido
posterior entre 680 - 720 ºC.
Soldndur¡-¡: r1rco volttiico: BüCHL�R + FOX Dr10 Yi
BO[�HLER + FOX DHü Kb
aut6qena: a I i1mbre desnudo: !:iOCHLU! + DHO
gas inerte: alambre desnudo:BOEHL,J�+ ühü -IG
1:!UEHU::H + L1'1G
Grupo de soluabi I iuad: VI 1
Aceros no aleHJos de c�nentación.
Grupo de soluabili,lad:
- 22 -
Aplicable en todos los procesos de sol�adura por fusi6n sin tr�tamiento pr�
vio y posterior.
SoldnJurag arco voltáico: BlJEJ-iL�R + rnx
BOLJ-lLL:l< + FOX
<1ut6gena: ali1mbre desnudo:
Jns inerte: alambre desnudo:
::iPE
EV 50
80t::HLrn
Büt:HLER
BOEHLER
:\C[J;O� lJE [;0.-dFIS:,CION p¡.1._f<,\ 1'iAt,UIN.\i;IA
Características:
FOX EV 47
+ B\•i )� 11
+ 8'''t/ :..xv
+ O\✓ XXV-1 :;
Estas aceros constituyen el yrupo más grande, más numeroso y más
importante �e los aceros para maquinaria. Esencial para la selección es la
s<c!ccidn, que !;;L va a bonificar; seyú11 ésta se orient" pnru cierto resistencia
� la ale2ción necesnria. Aceros al C7rbono y manganeso se limitan para r�sis
tencias altas en secciones pequeñas. P0ra seccim1es mayores y parc1 las mis
mas condiciones se necesita aleaci6n al crumo, niquel, molibdeno y vanadio
. .
- a -
en porcentajes variables.
Generalmente s� los su1ai11istra en estado bonificado o se bonifica
la:; ¡.iiezas serniterminadas. Las siuuientes i11formaciones contienen dutos pr�
cisos sobre lus características y la selección de los aceros de bonilicací6n
y ademas los datos basicos para el diseHo y �sf aprovechar mas económicamen
te las propiedades.
Proµiedíldes en esfuerzo estático:
El tr.-1tarnie11to t�rr.1ico denorninado "bonificación" (refinación) cons
ta de un temple con revenido postQrior con temperaturas mayores que 400ºC.
Para c�I ificar el grado de la bonificación obtenida, sirve "la relación lími
te de la influencia / resistencia a la tracción";
Límite de fluencia
100 en %.
Resistencia a la tracción.
Este del.Je ser igual so!Jre toda la sección en el caso de la "bonifi
c;,ci6n entera" ideal. 1v1uchas veces se habla de "boni·;'icación entera", es
tando i�ual la resistencia a la tracción en la periferia y en el nl1cleo.
Aceros ale,idos para 111ae¡ui,1aria se pueden bonUicar a resistencias basta11te
altas de 150 - 180 kg/mm2, pero se reduce segdn el tipo de acero más o r,1enos
notablemente el alargamiento y la resi liencia, quedando así sujeto al calcu
lo del constructor.
En caso de exiqencia se;-,ci lla se rer·:uiere me110s "bonUicabi fidad
entera". E-sto se re-fiere especialrneí1te para flexión o torsión sola, en las
cua I es se reduce I a tens i 6n, ¡,cerctndose a I a zona neutrra l.. As r basta tam
b i �n resistencia mec�nica inferior, corno la tieilen los aceros de r,ienor alea
ci6n. En la mriyorfa de los casos sin ernbaq;o se trota de estados multiples
de exi�encia, los cuules no son siempre completamente calculables. Por esta
razón el constructor debe preferjr por el factor de seguridad, aceros con
=
. .
- 24 -
propiedc1des mecjnic□s uniformes sobre toda sección.
En "pesc1d□s piez<1s forjc1dns" s12 obtiene lo bonific:ición entera llnicamente
con □ltfsima alec1ción y l6Jicc1mente con altos costos. Por esto es indispens�ble
el convenio previo entre proveedor y consumidor poro fijar lu posición, donde Sil
car las probetas de los diferentes exdmenes.
Los dutos anteriores se refieren ante todo i1 esfuerzo estdtico de piezas
para maquinaria. A estc1s se incluye tc1mbién rotores par□ generadores y motores
elactricos, que se someten a esfuerzo centrifuga! •.
En piezDs de esfuerzo est�tico se diseR□, basjndose en el I fmite de fluen
cio, evit□ndo c1sr deform�ci6n permc1nente.
Propied ;des en esfuerzo dinjmico
La calcülación de piezas pc1r□ mnquinnria, b□sada en las propied�des est6-
tic2s mecjnicc1s (límite de fluenci□, resistencia i1 l(i trJcción y la relación Ir
mite de fluencia/ resistencia i1 la tr7cci6n) conducra JI fomento exagerado de
estas propiedades en los ilceros para maquinaria. Asr han result□do por esfuerzo
dindmico altcnl,,tivo "roturas por f;:itiga", sin de-formi"lción, muy debajo del lími
te de fluencia, sin huber podido aclarc1r la causa □1 principio. Durante el de
sarrollo bastailte lurgo, se reconoció sin ernbiJr:rn, que la "resistencin a 121 Ci'lr
ga vibr�toria'' (cfcl ica o alternativa) depende no solomcnte del m2terial, sino
t �bi�n de In forLl□ geom�tric□ y el estado de la superficie (□cc1biJdo).
No se debe sepnrar ambos factores; por est<1 razón los d�tos sobre la re
sist�nci□ □ 1 □ carg□ vibratoria - dado por los metalórgicos - tienen una impor
tancia limit�da y sirven llnic��ente para comp2raciones. Los v□lores se refieren
a probetrs JIL'mente pul idos y no se deben usur directc)mentc como base de lcJ cal
culación. Ex�menes numerosos no han dado unn dependencia directa entre "resisten
cio □ la corg<1 vibn1toriu" de lc1 nlención, de:I ulc1rg:1miento y la contracción, s.l_
no unu dependt:!nciu fuerte del I fmite de fluenci,J resistente iJ 1□ tnic-
. .
- 25 -
ció� y ra micr0estructuró.
Para obtener datos de comparación para la aleación del acero, se
puede calcular la resistencia a la carga vibratoria, basandose en la resis
tencia a la tracción aproximadamente.
Resistencia a la fatiga por flexión aprox. SO% resistencia a la
tr;-icción.
Resistencia a la torsión alterna = aprox. 22% "
Resistencia a la fatiga por tracción y comprensión alternativa
aprox. 28% resistencia a la
tracción.
Seglln la experiencia se debe te11er en cue;1ta una dispersión de los
valores anteriores de mtís o menos 10%.
Los d::,tos anteriores s<2 refieren a probetas pul idus y bonificadas,
ojala I ibr<2 de ferrita. Bonificación I ibre de ferrita es de suma importan
cia. i 'iuy dañina es la ferrita precipitada en los límites intergranulares.
La cantidad de ferrita restaílte, que ya causa una reducción siunificante de
la resistencia a la fatiga, no se representa aón en la disminución de la re
sistencia a la tracción.
Diagrama de la resistencia a la fatiga
P�gina 47 •
Cada nEsfuerzo oscilante a la fatiga" D
se puede representar por
una tensión previa estjtica rn
y una tensión osci !ante superpuesta con un
tope de tensión +
Las I rneas y
re&ultando asf la f6rmulag = _+a' o m
u significan los límites de las elásticamente
tensiones en las tensiones previas variables m
•
a' •
admisibles
- 26 -
:.>i ,'.· O, resulta O = + = + (este es el caso esp.s_m a w cial y muy usual de la resistencia pura a la fatiaa). La tensión del caso
u =O se llama "tensión umbral"
scll"
La part� �lástica de la o -aíilbiente ul 11 1 fmite de fluencia lenta".
curva equivale en la temperr1tura del
El dltimo es practicamente.id�ntlca
con el I fmite de flue11ciu. El diagrr1ma siauiente se l luma un diu�Jrama ideal,
valiendo dniGimente pura probetas con suptérficie pul ida y sin entr1I las.
El acabado de la· superficie, entallas, forma y tamaílo de la probeta,
tensiones, cumbia de secciones , ataques corrosivos etc. influyen mucho en la
resistencia u la fati�a. En casos muy especiales de dise�o se debe elaborar
para cnda pieza el diagr�ma correspondiente por parte del consumidor del ace
ro.
Resistencia a In c�rga vibratoria de piezas
El disdío de repuestos completaraente I ibre de entallas, es prácti
camente imµosible, pero se puede aumentar notablemente la resistencia a la
carga vibrutotiu por un diseílo y una manufacturación adecuada.
Cuadro 9 muestra la influencia de acabados diferentes, de una ent�
1 la circular y de la corrosión en resistencias a la tracción diferentes.
Se µucde ver, 4ue resistencias altísimas a la tracción aumentan la resistell
cia a la fctiga únicamente, si el acabado de la supirficie es óptimo a 10
vez. El gasto del acabado se justifico dnicamente en casos especinles, como
en motores de uvinción y c�rros de carrera. Todos estos fnctores de diseño
y técnica de lr1 manuf,,cturaci6n se une en el concepto de la ''resistencia se.;:
gún diseiío". Una u;lculnción precisa es uún imposible, pero se puede medir
en cada pieza, di'lndo ,isf l,1 posibilidad en aumentarla por ciertos m�todos.
Temnlabi I idnd_y bonificnci6n entera
- ·
Como ya antes mencionQdo, se trntn de obtener car�cterfsticas iyu2les
- 27 -
sobre tudG IJ sección. Así se hiln efectuJdo muchos ex�menes pilru definir
el di6metro rnds económico de bonificución. Aparte del ensoyo empírico con prob�
tns de diferentes di�metros, se impuso en los JMos pasndos en cierto grndo la
"pruebiJ de t2mplobilid,1d Jominy".
Pruebn de templ�bi I id7d según Joroiny
Este método t,1mbién llamc1do 11cms.1yo Jominy" utilizu unu probet,1 de 25 mm
de ditimetro y 100 mm de lorgo, calent."i11dolJ ,1 lü temperatur,1 respectivu del te_!!l
ple con un enfri:-:miento posterior bujo condiciones especificildus en "Stahl-Prue
fblatt 1650-50". Este enfriamiento se efectú,1 con un chorro de oguo ;::il frente de
lu prubetn. La disminución de In durez□, medidn en HRc,en compurnci6n con IJ dis
tJncic1 del frente,du buenu compilrabi I id,1d de lo templ,1bi I id,1d de diferentes ace
ros. La forma de In curva depende de los siyuientes fnctoresg
a) an�I isis dentro de los límites admisibles
b) modo de fusión y trotJmiento previo de In colildu
e) estado de nustenitización untes del temple.
Prtict ica111ente se tn�t;-1 no solJ,aente de unil I fnea,sino de una bondu. Los
dutos respectivos en este cutjlogo son vnlores medios de es�s bnndus y sirven usf
pnra lu compilrilción cuol itntiva. Paro datos precisos es indispens�ble efectuur el
ensuyo Jominy pJrn cJdu col,1da,tenieíldo en cuentu los fletares untes me11cionudos.
EstJdo de suministro
Aceros de bonificilción poro m□quin,riil se suministru en bnrrus,perfiles,
Jjminus,flejes,piezos forjildos o piezas esti"1mpndJs, en estndo bonificodo, normn-
1 iz�do, recocido o en estc1do nctural.
a) boniJicudo
Lu bonificnción se ef�ctúa y.1 en nuestro siderúrgica a la resistencia que
especificn el consumidor. Un trat�miento tarmico idicionol por parte del el i�nte
sobru, s.:lvo un11 el imin;-:ición eventunl de los tensiones duronte lo mecanizilción.
b) normulizc1do
- 28 -
Este m�todo tarnb(!n 11 arnudo "ensayo Jomi ny 11 ut i I iza una probeta de
25 mm de diámetro y 100 mm de largo, calentándola a la temper<1tura respec
tiva del temple con un enfriumiento nosterior bajo condiciones especifica
das en 11Str.hl-Eis,m-Pruefblatt IGS0-50". Este enfriiJ1niento se efectda cnn
un chorro de ;:1gua al frente de la probeto. La dismii1uci6n de lu dureu1, �
dida en HRc, en comparación con la distancia del frente, da buena comnarabj_
1 idnd de la templabi I idad de diferentes i:Jceros. La forina de la curva def)e_!l
de de los siguientes factores:
a) an�I isis dentro de los lfmites ndmisibles.
b) modo de fusl6n y tratamiento previo de la c0lnda.
c) estado de austenitizaci6n antes del tcmrle.
Prfictierimente se trata no solamente de u;ia lfnea, sino de una bcn
da. Los datos respectivos en este católouo so11 v,1lores medios de esas ban-
das y sirven asf para la comparación cuulitcJtiva. Pc1ra datos precisos es
indispenstiblc efectuar el ensayo Jo.,1iny pun1 c,1d,1 colc1da, teniendo en cuen
ta los factore!, untes mene ion,1dos.
Estado de suministro
Acerus de bunificación para mr1quin?Jrin se suministra en barras,pe.c.
files, láminas, flejes, piezas forjadas o pie2<1s estnmpadas, en estado boni
ficudo, norrnnl iztido, recocido o en estudo naturi)I.
a) bonificado
La boniiicaci6n se efectd□ ya en nuestra sidcrórgica a la resiste�
cia que espe:cifica el consumidor. Un trritamiento t�rmico adicional por p;i.c.
te del el lente sobra, snlvo una el iminaci6n eventual de los tensiones duran
te líl mecanizaci6n.
b J norma I i zudo
- 29 -
Se suministra si tas propiedíldes mec�nicas son suficientes con es
te tratamiento térmico sencil to.
c} recocido
Para aceros de mayor aleación para fncil itar la virutGci6n.
d} estado natural
Sobre todo para barras, que se someten a trabajos de forja por par_
te del el icnte. Se debe tener en cuenta diferenci;is mayor,.s en té durezr en
el momento de suministro.
Los datos físicos ce este catalogo se refieren a barras redondas ,
en la dirección de la fibra� en diámetros inferiores de 40 mm, a la
probeta sacada del centro, y en diametros mayores en t/6 del diametro debajo
de la superficie o tan cerca como sea posible; en probetas más cerca al cen
tro, se exige conv¿nio especial.
La soldadura de aceros de bonificnción
Los contenidos de carbono causan en trabajos de soldadura un tem
ple notable con altas tc,1siones en _la vena y en la vecindad de las mism�s.
La aleación aumenta adn este efecto, Por esto se admite dnicamente en muy
pocos casos 13 soldadura por fusión (autógena, arco voltáico, gas inerte).
Se sugiere soldar d11icamente en estado recocido antes de la bonificación,
necesitando también así la bonificación de las venas de soldadura.
La soldadura eléctrica por resistencia no causa mayures problemas,
y se puede efectuar en casi todos los aceros de bonificación de maquinaria.
Para la clasificación de soldabi I idad v�ose �agina 23 y 24.
Mayores datos contienen las p�ginas respectivas.
- 30 -
DIJi:...; U :.00.::CU, DU CUi� R;�__.¡ i¡_CTO ALÁ RC::SISTE?�CIA A LA F".TIGA
ílotur�s y daHos, que siempre se h�n presentado hasta hoy, permiten
ta conclusión, que tos diseíladores y constructores no aprovechan los conocl
mientos actuales sobre el p�rticular. J)or tanto ·•ueremos mostrar unos eje!!!_
plos tfpicos para evitar roturas por fatiaa (v�ase gr�fico 10).
Cuellos en ejes con reJucción en los diametros
Et �t�fico II muestr,; la influencia de cuellos diferentes con res
pecto a la resistencia por fatiQLl a flexión. El di�grama muestra claramente
ta disminución m�s fuerte de esa en aceros altamente bonificados. De mayor
importancia es el acabado sin entat tas en el cuet to.
Unión por torni I tos
Torni l tos sometidos a flexión alterna (gr�fico 12 y 13 p.e. los
tornillos de motores para automóviles) duran m3s, hechos según el gr�fico
13 y con encaje según gr�fico 15, para esp�rragos.
Ejes acanali)dos
Los ejes acanal:dos µar� automotores y aviones deben ser dise�ados
como11ejes eljsticos 11 se:·¡ón gr�fico 16. Si el di�metro d1,{ es menor que d
K y
el largo libre es suficiente, se repurt� el esfuerzo a la torsión sobre el
lurLlo "I + 2 11
11 • El eje entero queda rn�s elástico, si se descar:1a lr1 Pª!..
te m�s sencible a las entallas 11• En el diseño según el gr'fico 16, se ac�
mula ta torsión a la parte acanalada t1
resultando usf el diseíio muy sensible
a I as en ta 1 1 as.
- 31··-
Otras causas de roturos por fatiga
Una causa muy usual, pero poca conodida, consta en el cont�cto de
piezas unidas. Durante el trabajo bajo presión local, se produce "corrgsíón
por roce11 present,jndose en la apariencia de "corrosión por ajuste". La lesión
superficial, causado por lu "corrosión por ajuste11 se hr1ce efectivo en forma
de entalla, causando así una rotura por fatiga. Se debe evit�r esta presión
local, buscundo una buena distribución de lu presión, materinles adecuados
y montaje correcto.
En aquellos casos, en los cuales aporece este fenómeno apenas dura.!l
te el trabujo y donde no es eviti!ble (p.e. embraques y acoples), se de.be tra
tr1r la superficie golvtjnicarnente, reduciendo asf lu corrosión por roce. Tam
bi�n unu nitruracfón de una de las dos partes unidas, es ati l.
Procesos aptos para aum�ntar la resistencia a la fatiga
El diseílo �decuedo claramente no permite completamente evitar la
eficiencia de antollas. Existen tambi�n otros procesos para aumentarla,
p.e. piezas te171 1 Jladas superficialmente (evitondo muyc:rr des,1aste) 11,rn mostr.Q_
do un uummto not21ble de l;:i resistenciu a la fc1tiga por "tensiones propias
por presión''• Como es sabido, se aumenta mtjs el volumen de l;:i zona templa
du, referente a la zona del ndcleo.
Nos parece si�nificante el estudio de los diferentes fuctores, re�_g_
rente a los distintos procesos de los tratamientos superficinles. Para es
tus compílraciones sirven mejor probet�s especialmente preparadas, que piezas
pr6cticus de rn,1quinc1ria, eviti1ndo así la influencia de lcJ forma geom�trica.
Los valores valen ni1turalmcnte pura prob2tas, y no se pueden uprovechar di
r1,:ctumente a las piezas pr�cticas. ¡v;�s correcta es la comparación del aume_!l
to o IG reducción en porcent,1jes de la resistencia a la fatiga (véose gr�fi
co en p�gina 57).
- 32. -
Resistencia a la resiliencia
Este se distinaue de los dem6s dotas físicos, por no entrar a la
c a I c u I a c i 6 n con s t r u c t i va • Con e I e x Jrn en d e I a r e s i I i -zm c i íl s e c 1 ;:: s i F i ca I a
aptitud para absorber deformaciones en ''deformación impedido por exigencia
en varias direcciones", respectivamente la tendencia a la "fractura agria".
Adem' sirve para clasificar el forjado entero y 11bonifiCc1ción libre de ferri
ta''· No se permite clasificar la resi I iencia como valor absoluto, como al
to o bajo, sino dnicamente en combinación con el límite de tluenciu y resi�
tencia a la tracción y adem�s la dirección de la deformación. Altas y altl
simas exigencias a la resi liencia se debe exigir dnicamente en los casos ju�
tificados, tratjndose p.e. de trabajos bajo impactos fuertes y mdltiples.
Piezas sometidas dnicnmente a esfuerzos,alternos, no necesitJn resis
teoch Jli:a a la resiliencia (este ri0e t,imbi�n pura temperaturas bajo O)
siendo afectado muy poco por temperoturas bajas, la resistencia al esfuerzo
alterno de los oceros corrientes de bonificación. De mayor importancia es,
no obstante, lu dependencia fu�rte de la temperatura para la resi I iencia mi�
ma. En la mayoría de los aceros pani bonificación nueda la disminución ráp_L
da de la resil iencia, desafortunadamente en la temperatura del ambiente, acl�
randa asr 1� dispersión muy notable de los valores obtenidos en los examenes
de la resi I iencia. La aleaci6n de níquel admite desplazar esu disminución
rapida en el diagrama de la resi I iencia, a temperaturas mucho más bajas�
Los aceros aleados Qnicamente al níquel p.e. e1 nsoehler + 5 Nw" se I laman
"tenuz en fr Fo".
Las condiciones del examan, la forma de la probeta etc. son de ma
yor importancia y por esta razdn especificado en normas (DIN 50115).
Para la comµarabi I idad de l�s distintas probet�s sirve fu tabla de
conversación en p�gina 58 grafico 18.
Factores, que afectan la resistenci� a la fatiga
en respecto al trutamiento de la superficie
- 33 -
Probeta pul ida en VCN 200
2 Asperado con esmeri 1
+ 56 base de comparación
3 Arenado con chorro
4 Como 1, pero chorre�dc con bolas
5 Asperado y chorreado con bolas
Nitruración
6 Probeta de VCN 200, bonificado a 110-130
+ 47
+ 51
+ 57
+ 56
16 %
9 %
+ 1 %
o%
kg/mm2 ± 61 base de comparación
7 Como 6, pero adem�s nitruturado 0.4rrm
8 Como 6, pero bajo "tensión por ajuste"
de 50 kg/rrrn2, bonificudo a 110 - 115
kg/mm2.
+ 72
+ 26
9 Como 8, pero ademjs nitrurado a 0.4 mm + 55
Temple de cementación
+ 18 %
57 %
10 %
10 Probeta lisa de ECN 200,temple ciego + 62 base de comparación
11 Como 10, pero cementado 0.2mn y templado + 70
12 Probeta con perforación atravesada de
acero ,jlS.2 mm y con temple ciego
13 Como 12, pero con temple de cementación;
perforación atravesada sin cementación
14 Como 13, pero perforación atravesada
cementada, y probeta templada
Cromado duro
+ 34
+ 21
+ 44
+ 11 %
45 %
66 %
29 %
15 VCL 230,bonificüdo a 100 kg/rrvn2,sin ero mado. + 52 base comparación.
16 Como 15, pero cromado duro durante 1 horu
en 50 A/dm2, 4 V y 5OºC, capa O.O4 mm + 48
17 Como 16, pero con cromado borrado y ero-
mi:ldo repetido + 43
18 Como 15, pero cromcJdo duro durante 80
horas, capa o. 15 mm + 45
19 Como 18, p<:ro después de 1 cromudo, reve-
nido en 25OºC durante 2 horus + 22
20 Como 16, pero después del cromado, rcve-
nido en 25o•c durante dos horas + 43
Descarburución superficinl
21 Alambre de piano sin descarburación + 50 base
22
23
24
25
26
Corno
Como
Como
do el
Como
Como
21, pero descurburi1do + 35
21, pero adem�s esrner i I ado + 55
22, descurburiJdo y adem6s esmer i I a-
¡ojquina + 45
21,
21,
pero adem�s ;_¡ulvanizado en bai¡o + 47
pC!rO con rayas del C!stirado + 40
Comentílrio de la p�Qinu 61
C/i.R/\CTER ISTI CA:..i Y USO DE LOS /\CL:ROS ALE/\DOS
AL CRUf,iü-N 1; 0Ut::L-MOL I BDENO
- 34 -
7.7 %
16 %
14 %
58 %
16 %
de cor.iparnción
30 %
+ 10 %
10 %
6 %
20 %
Preferido puru pi e zas de secciones 1randes en Q!;fuerzos u I t fs irnos.
[ 1 mo I i bdeno gi1rant iza mrn irna sens i b i I i dnd contra sobreccJ I e;1tam i ento y exen
ción de la fri�i I idad por revenido, admitiendo asf mayores temperaturas para
destensar. El uso ecónómico en esfuerzos din��1icos altísimos exige un diseílo
muy adecuado.
- 35 -
EspecialmQnte en la nave1ación aérea y en automóviles pesados, pa
ra cigUe�ales, bi�las, ejes y partes de los chasises, acoples, ejes el6sticos
en engranajes planetarios, ejes paro hélice, ejes de dirección, cnrdanes etc.
En piezas pesadas (for jadéls) par,; rotores, ejes, discos etc.
Soldobi I idad: Grupo VI 1
Comentorio de la p�,¡ina 67
CAf< C rrn 1::, TI Ci\S Y uso [)i:: LOS ACEROS
CROt-iO-N 1 (J.üEL
Para uso similar a los cromo-niquel-mol ibdeno, pero para mayor tena
cidad, debido a la aleación mayor de niquel.
La fragi I idad por el revenido se evita por el enfriamiento brusco,
en ilCeite o agua, despu�s del revenido. Para el destenciona1,1iento posterior,
evftese temperaturas mayores de 400 ºC. Para durezas inferiores, pero tencJcj_
das igual a los cromo-niquel-mol ibdeno, se sugiere los tipos BUEHLER + AUTO
PR lf'JA í�CH y BOEHLER + AUTO Pf-{ 1�1A NCw.
Soldabi I idcdg Grupo VI 1
Comentario de la p�gina 72/73
C11H/\CTERISTIC!\S Y USO
Preferido para piezas de extrema tenacidad, especialmente en tem
peraturas bajo o, cono en compresores, aviones y locomotoras. Adem�s para
y tuQrcas.
36 -
piezas for jactas pQS,Jdas, aletus parc1 turblnas3, tornillos, pernos
Grupo de soldabilidud: BOEHLER + 3 Nm�
BOEHLER + 5 Nw:
Grupo V 11
Grupo 11
So Id adura: Para esfuerzo corriente: "BUEHLt::R + FOX A 7"
"BOEHLER + FOX í-\í�"
Si se exige conductibi I idad t�rmica iJual y ademjs aleación igual,
se necesita soldaduras i;-¡uales al "BOELHER -t 5 Nw".
Comentario de le p�gina 77
C:\R/\CTCR I j T I C/\S Y USO
Los aceros aleados al cromo-mbl ibdeno son de mayor demanda
en esfuerzo mediano. :.ie distinguen de los aceros aleados dnicamente al ero
mo, por la mayor resistenciíl al revenido.
EspecialmentQ adecuado para alta resistencia y tenacidad, resis
tencia al esfuerzo vibratorio por flexión y torsión, en secciones medianas.
De mucho uso: construcción de vehfculos, QnQrnnajes y motores, moto-bombas
y maquinuria en general.
El BOEHLER + VCL 125 permite adem�s buena soldabi I idad; se sumi�
nistra tambian en 1amin0s especialmQnte bonificadas.
BOEHLLR+VCL 230: Soldabi I idad Grupo V: Precalentr1miento hasta
250-450ºC con recocido
posterior en 680-720º C.
- 37 -
Soldadurag BOEHLER + FOX CM 2Ti (espesor max. 12 íllTl)pura arco volt�ico
BOEHLER + FOX CM 2Kb (espesor mayor 12mm)
Soldadura autógena� alambre desnudo 11BOEHLER + CM 2"
Gas inerteg alambre desnudo 11B0t.:HLER + CM 2-IG"
8UEHLER + VCL 125g Soldabi I idad: Grupo IVg Precalentamiento desde
200-350ºC con recocido
posterior en 680-720ºC
con enfriamiento al aire.
SolC:adura: arco voltjico BOEHLER + FOX DCiviS Ti (espesor hi:lsta 8 mm)
f.lOEHLER + FOX DCi",S l{b (espesor mayor 8 mm)
Autógenag alambre desnudo 11BOEHLrn + DCMS"
Gas inerte: a 1 ,}mbre desnudo"BOEHLER + DCMS-IG"
BOCHLER + VCL 150
BOEHLER + VCL 140
BOEHLCH + VCL 135
Soldabilidudg Grupo VII
Aceros aleados al cromo-vanadio
CAR\CTE.RISTICAS Y USO
En �pocas de escasez de aleaciones se ha podido obtener mucha e.!.
periencia con los aceros aleados al Cr--V. La temperatura mayor del reven_L
do admite tambi�n una temperatura mayor para destensar y por esto mayor e.!.en
ción de tensiones. El uso es muy similar al de los aceros Cr-Mo.
Soldc1dura� "BOC:HLER + LCV 311 : Grupo de soldabi I idad: V
Preu1lentamiento desde 250-450ºC con recocido posterior en 680-720�.
...: 38 -
/\reo volt�ico: "BOEHL:R + FOX Cr'i 2 Ti (espesor husta 12 mm)
"BU1:HLER + FOX Cd 2 Kb ( espesor muyor 12 mm)
Autóyenu alambre di:!snudo "COt:::HLER + CM 2"
Gas inerte alc1mbre desnudo "BOCHLER + CM 2-IG".
"BOEHLER + VB 200" y
"BOCHLER + VB 150
Grupo de soldubi I idudg VI 1
Aceros aleados al cromo
CAf{A.CTL::R I ST I CAS Y USO
Para secciones menores y con resistencia reducidu ul ·revenido.
Paru t;Sfuerzos medianos para mar¡uinaria en ueneral. "00[:}ILER + VEl 135" se
usa, si llo busta In resistencia ffsica de los nceros no üleados.
Soldabi I idc1dg Grupo V
Precalentarniento 280-450 ºC con recocido pusterior en 680-720ºC.
Sold,1dura� arco volti'lico "BOEHLER + FOX CM 2 Ti"(espesor husta 12mm)
"BOEHLER + FOX CM 2 l<b"(espesor mayor 12mm)
Otros aceros oleados paru maquinaria
Cl\!-<ACTER I ST ICAS Y USO
11BOEHLEH + ves 135 11 con buena rc?sistencia al des0aste. "BOCHLER +
HH" y "BUEHLER + HMA" para esfu,nzos inferiores en construcción de vehf
culos y maquinaria en Jeneral.
- 39 -
Soldadura: "BLJEHLER + VBS 135 11 Grupo: V 11
"BOEHL.:::R + l·fvi" Grupo: 111 Precalentamiento desde
250-450ºC con bonifica -
ción final.
Soldadurag arco volt�ico "BOEHLER -t F0X EV 63" resp. "F0X EV 5011
;\utóaena: a I ambre desnudo ºBOEHLER + BW XX"
Gas inerteg c1lambre desnudo "BUEHLCR BW XX-IG".
"BOEHLLFI + Hi•IA" Grupo: VI 1
Aceros no aleados para maquinaria
Ci\RAC f,.:R I ST I CAS Y USO
De mucho uso en estado bonificado en las construcciones de vehí
culos y maquinoria en general p,ira piezas de m(2nor esfuerzo y secciones p.s._
queñas.
En estado bonificado p�ra piezas forjadas pesadas, rotores, cigU�
nales de barcos etc., si las propiedades mecanicas son de menor importancia,
que p.e. la presión admisible de los cojinete1s.
Los c1ceros con mayor contenido de carbono, se prefieren para pi�
zas de mayor resistenci� al desgaste, y que no exigen aún aceros aleados,
p.e. �rbol de leva de frenos, llantas para vagones del ferrocarril, ejes
ptlra vagones, cojines para puentes, cuíic:Js, piííonerfc:J etc.
Soldadura: "BUEHLCR + A-i" Grupo de soldabi I idad: 11
Arco vo I t � i co: "BOC:HLER + F0X EV 50"
autógena: alambre desnudo "BOEHLER + m·J XII"
11B0EHLER + NH" Grupo 111
--� -
arco volttiico: "BULHLER + FOX EV 5011
"BüEHLrn + FOX EV 63"
autógenc:i: alambre desnudo "OUt:HLrn +81-J 20 11
gas inerte: :3.I ambre desnudo "BüEHLER + B�J 20-IG"
"BOEHLER + H" y "BOEHLER + HH" Grupo de soldabi I idad: VII
SELECC 101'1 ECurm¡,11c1\ DE ,l.C[ROS PAR/.\ M!\fl.U I NAR 1 /1.
El cuadro en p�gina 102 debe faci I itar la selección económica del
acero de menor aleación (correspondiente a la vez menor precio ) y segón el
di�metro de bonificución con el lfmite de fluencia exigido. Se recomienda
examinar a lu vez los dem6s datos mec6nicos, como resistencia a la tracción,
alargrnniento, contrc:icción y resi I iencia.
Ejemplo: üi�metro de bonificaci6n deseado: 100 - 250 rrrn
Límite requerido de fluenciag 60 - 70 kg/rrm2
Segón el cuadro se ofrecen los siguientes 4 tipos de aceros:
BUEHLER + /1.UTO EXTRA r!Ch
BOEHLER + VCN 150
BOtHLER + VCL 150
BOEHLER + VB 200
a) Si se requiere cJdern,�s alta resi I iencia: "BOEHLER + AUTO EXTRA
NCh.
b) Si se requiere muy ulta tcmperutura p�ra destensc:ir para evi
ti:lr deformución durante el uso o la meciJnización: "BOEHLER +
VCN 150".
¡\CEROS Pi\R:\ 11PES1\D/I.S PI LZAS FORJ/.\Q¡�S11 DE AL TA CALIDAD
- 41
En toda industria, especialmente en la construcción de maquina -
ria el¿ctrica y turbinas, se necesita piezas de dimensiones grandes para
esfuerzos especiales. Nosotros suministramos todas esas piezas para todos
los usos como p.e.g
Maquinaria el�ctrica pesada: Ejes, cuerpos de inducción, pies de
polo, 1 !antas para generadores, endurecido en frío con altísimo I ímite de
fluencia segón patentes propios.
Turbinas a vapor, gas y aguag ejes con brida, rotores, discos etc.
Maquinaria para siderdrgicasg columnas y moldes para fundición
centrifugul.
Construcción de maquinaria en general� husillos, ¿mbolos, pist.2_
nes, discos, cigUeñales, ejes exc¿ntricos etc.
PariJ astilleros se suministra toda clase de "pesadas piezas for
jadas". Ademjs se suministra para la industria petral ífera y química pie
zas forjadas de aceros resistentes al calor y resistentes al hydr6geno.
Generalmente se suministra estas piezas en estado desbastado, p_g_
ro disponemos en nuestros talleres mecjnicos tambi¿n de la maquinaria para
acabado fina1� Segan el uso, se prefiere estudo recocido blando, normal i
zado o bonificado.
Los datos mec�nicos de este cat�logo rigen dnicamente para
aceros en barras, pero no para pesadas piezas forjadas. Para los dltimos
se conviene entre proveedor y consumidor la posición de las probetas long_L
tud i na I es, tan�ent i.f:tl es 10 ·riad laJes,basjnd.ase::·en expe·r i ene i a I ar;ru rs lrna. Co
rrespondiente al uso mdltiple se necesita para cada caso un convenio espe
cial. Les rogamos entreuarnos para las ofertas y pedidos tantos datos como
sea posible sobre el esfuerzo y las condiciones de aceptación. Para la se
lección podemos ofrecerles los servicios de nuestros expertos metaldrgicos.
- 42 -
ACEROS BOEHU:R i'/,RA Pl1.0NERIA PESADA
Para la fabricación de pi�onerfa se usa aceros altamente resis -
tentes al desgaste sin temple de cementación o temple superficial. Estos
aceros se recomiendan si el cliente carece de los equipos necesarios del
temple o si no conviene un tratamiento térmico final para evitar deforma -
ción.
Si el uso exige un tratamiento t�rmico del piRón con los dientes
yu perfi ludas, se ofrece el ucero 11B0EHLE.R + ZNM 411 para temple al aire
con mínima deformación y alta resistencia al desgaste •.
No se debe comparar la resistencia al desgaste y la dureza supe.!:_
ficial de pinones hechos de estos aceros con aceros de cementación o temp�e
superficial. Las propiedades bastan sin embargo para módulos grandes con
presión específica superficial pequeíla.
C:\l"�ACTER I ST tCA5. Y USO
"BOEHLER + Zf�M 411 y "BOEHLER + ZNM" se suministrc:1 en estado re
cocido. 11Zl�M 411 para temple ul aire y 11ZNM" para temple al uceite con re
venido posterior.
ficado.
11BOEHLER +ZRH",y "BOEHLER + ZR\:✓11 : Se suministra en estado boni
Evítese trabajos de soldadura!
,\CEFWS RESISTENTES AL ACIDO Y A LA CORROSIOl'l
Para piezas de construcción bajo alto esfuerzo corrosivo, se ofre
- 43
ce nuestros aceros especiales bnjo la nominación patentcida "AN-
TINIT11•
Los aceros "BOEHLER A[,fflNIT K�J" est�n aleados al cromo. Con con
tenidos bajos de carbono est�n resistentes a la corrosión ya en estado reco
cido, con mayor contenido de carbono únicamente en estado bonificado.
Para garantizar pasividad se necesita 13 % de cromo en la matriz,
absorbiendo los cnrburos de cromo por un tratamiento térmico adecuado.
Pero de mayor importancia es sin embargo, el acabado de In superficie, oj�
lj rectificado fino o pul ido. Los aceros "ANTINIT K\/11 resisten tc1mbién al
calor hasta aprox. 600ºC· y por esta razón son preferidcspara turbinas al v2.,
por, v61vulas, ejes y tornillos. Las ccil idades supremas estjn aleados tam
bi�n con molibdeno.
Aceros "ANITINIT AS" son aleados al cromo-níquel con microestru.s_
tura austenftica en la mayoría de los casos. Por el enfriamient o brusco
desde temperaturas mayores de r.ooo•c estos aceros quedan relativamente
blandos, pero muy tenac2s con buena capacidad de conformación en frío. No
son templables por ningún tratamiento t�rmico y permiten aumento de la dure
za y resistencia únicamente por conformación en frío . La estabilidad a la
corrosión se presenta ya en 11estndo apagado" en superficie decapuda o metl.
1 icamente limpia. Un pul imiento o rectificado se sugiere para el embel le
cimiento o para un al-isado necesario. Aceros ."ANTINIT AS" se pueden uti l.l.
zar tambi�n en el "estJdo natural", dando asf mayor dureza y resistencia
al desgaste.
DATOS COMPLETOS SOBl-:E CAFU\CTERISTIC1\S, TR:\Ti l.HIENTO, USO
ESTAS I L I DAD DE NUESTflOS ACEROS "ANTI NI T KW" Y "AS" Y DE
LOS ACEFWS RES I STdITES AL CALOR CONT I C.::NEI� LOS CAT:,.LOGOS
NUESTROS RESPECTIVOS.
- 44 -
CARACTERlSTlCAS Y USO
BOEHLEH + Mfflf\!IT K\r/ 35 M
Para piezas en la construcción de maquin�ria y astillerfa para
mayor resistencia a la corrosión, o pura piezas, que se someten a mayor e�
fuerzo en temperaturas hasta 600 º C. Excelentes caracterfsticas contra roce
y rilt11 resistencia contra "corrosión en fisuras".
BOEHL[R + AilTli'JIT KH 20 M
Para piezas de mayor resistencia en la construcción de la maquin�
ria y astilleros, que deben trnbajar hasta aprox. 580 º C en contacto con agua
y vapor. Mnyor resistencia a la corrosión que e.1 acero BOEHLER + AHTl!�IT
K'4 20; preferido para alas de turbinas al vapor.
v3por etc.
BOL:HLCR + .<\i�TINIT KW 20
Uso similar al anterior, pero con menor resistencia a la corrosión.
BOEHLER + ANTI N IT K\1 15 M
preferido para lns alas de turbinas al vapor hasta 550 ºC.
BüEHLER + Al'ff IN IT K.✓ 15
Para piezas de uso general, que trnbajan en contacto con agua y
BOEHLER + Ai-.¡TfilJIT W/ 15 Z
Para uso general y piezas, que se someten a trabajo en tornos au
tom.�ticos, p.e. pernos, torni I los y tuercas.
BOEHLER + Af,IT IN I T KVJ I O M
Para uso general hasta temperaturas aprox. SOOºC en contacto con
ilgua y vapor.
BOEHLER + Ai-.JT ltnT KW I O
•
- 45 -
Buena resistencia a la corrosión de aire húmedo, auua y vapor. Para
maquinaria textil e industria lechera. Ademas para valvulas, grifos etc.
BOEHLER + .L\1\JT IN I T KVJB
Aceros de bonificación, resistente a la corrosión y de mayor resis
tencia mec�nica.
BOEHLER + ANT IN IT K.IZA
Para piezas resistentes a la corrosión y para mecanización en tornos
automaticos, como p.e. pernos, torni I los y tuercas.
BüEHLr..R + ANTliJIT 1\S 2
Aceros standard de los aceros austeníticos aleados al cromo-níquel.
Apto para bri I lo perfecto, para uso en la industria alimenticia, fotograti
ca, química, lechera y cervecerías.
BOEHLER + Arff 11-J I T AS 2 Z
Como el anterior, pero para mecanización en tornos automaticos para
produce i ón en grrJn esca I a de torn i 1 1 os, pernos y tuercas.
S O L D A D U R A
Los aceros bonificados BOEHLER + AtfflNIT KVJ son soldables condicio
nalmente con el proceso gas inerte, arcatom, ademas por fusión y resistencia.
El acero BOEHLER+MITlíHT AS 2 permite soldadura con todos los procesos ª.!l
tes mencionados. Se debe tener en cuenta, que estos aceros tienen una con
ductibi I idad térmica menor y una di lataci6n mayor que los aceros comunes.
Evítese venas cruzadas y venas en esquinas. Se recomienda soldadura posterior
de la raíz. Para obtener óptima etabil idrld, se debe apagar las piezas pes�
das de aprox. 1 IOOºC.
Los electrodos respectivos se"ª'ª el cuadro en pagina 116.
ACEROS BOEHLER P/\KA HA0UINARIA
1-'.'\RA TEMr)LE SUPERFICIAL
(Por inducción, soplete o sumersión)
- 4& -
Al "temple superficial" se somete piezas previamente bonificadas, C1!.
lentándolas rápida y parcialmente a la temperatura del temple, apagándolas
rápidamente en el medio de enfriamiento, que señala el folleto. La deforma
ción es menor, que por los temples de cementación, y además permite zonas
templadas más gruesas.
Los siguientes tres procesos son de mayor importancia:
temple por soplete:
temple por inducción:
temple por sumersión:
1 1 ama autógena
inducción de corriente turbulente en la su
perficie con frecuencias variables
sumersión de las piezas en baños metálicos
o de sales calientes durante muy poco tiem
po;
o se prefiere el 1'temple por inducción" y "temple a la I lama" (soplete autó
gena). Ambos procesos permiten velocidad regulada para obtener diferentes
capas templadas. Detrás del equipo de calentamiento está colocado el equipo
para el enfriamiento brusco.
Los aceros BOEHLER para temple superficial garantizan el �xito para
todas las piezas templadas por esos procesos.
ln�ispensable para obtener los datos se�alados en este fol teto, es la
aplicación del temple superficial en piezas previamente bonificadas. General
mente se usa para el enfriamiento agua. En casos especiales se prefiere m�
dios más suaves (aceite). Despu�s del temple se reviene entre 160 - 220 ºC.
CARt\CTEH 1 :.,T I C,\S Y USO
- 47 -
"BOEHLER + OFH 95" y "BOEHLCR + OFH 90"
Ambas marcas se prefieren para altísimo esfuerzo en la construcción
de vehfculos, motores y maquinaria en general, para aquel las piezas que
exigen el acero aleado.
"BOEHLER + OFH 80"
preferido µara piezas de diseño delicado, dificultando el calenta -
miento.
"BOC:HLER + OFH 70"
Permite dureza superficial muy alta con buena resistencia al desga�
te. Preferido para columnas de �mbolo, pines de cadenas (Caterpi lar), hu
si I los para taladros y tornos, piñonerfa pesada, además para maquinas�herrl!_
mientas, maquinaria texti I y agrfcola.
"BOEHLER + OFH 6011
Uso general en la construcción de vehículos y maquinaria.
"BOEHLER ·+ OFH 50"
Uso Jeneral en r,ie.,2as de menor esfuerzo.
Evftese soldadura.
Ac¿Ro FUi·m IDO rfüLDE.\DO PAR;-\ TE1"1Pl[ SUPERFICIAL
Tambi�n en las piezas fundidas moldeíldas se aprovecha las vent�jas
del temple superficial, combinando asf resistencia mecánica del ndcleo con
alta resistencia al desgaste de la superficie. El proceso del temple de
piezas fundidas moldeadas no se distingue del temple respectivo de piezas
forjadas o mecanizadas de barras. Generalmente se mecaniza la superficie,
que se somete al temple superficial. Para menos precisión puede abstenerse
de la mecanización, en este caso la superficie templada quedar� con los de
fectos de la pieza fundida. Adem�s la zona extrema superficial no obtendr�
la m�s alta dureza por la descarburación sufrida �n la fundición.
48
Para obtener una dureza mínima de 56 HRc se necesita un contenido
de cr1rbono 0.42 %. Si se necesita en los aceros de menor contenido de car
bono una dureza superior a 56 HRc,se puede efectuar una cemeñtaci6n antes
del temple superficial.
ACEROS BOEHLER PARA NITRURACION
La "nitruraci6n" es una clase de temple superficial, obteniendo el
aumento de la dureza por la penetraci6n de nitr6geno, efectuado en atm6s
fera gaseosa o baños de sales. El nitr6geno penetrado reacciona con los
elementos de aleaci6n, especialmente alumini� formando asr nitruros extre
mamente duros en dispersión fina. El aumento de la dureza superficial se
obtiene sin enfriamiento de la temperatura de nitruraci6n. Altísima dureza
superficial, combinada con altísima tenacidad del n0cleo, requiere el uso
de aceros especialmente aleados con aluminio, cromo y molibdeno.
�e recomienda la bonificación previa, garantizando asr óptimas pro
piedades de la zona nitrurada. Para piezas delicadas, se sugiere aplicar
antes de la nitruraci6n un recocido, para eliminar las tensiones.
P r o p e d a d e s
La variación de la medida causada por una nitruración suave es pr�.f_
ticamente nula, sin embargo quedan en la zona nitrurada tensiones a presi6�
aumentando asf notablemente la resistencia a la fatiga y reducienJo la sen
sibi lidad a las entallas. La zona nitrurada es de mayor resistencia a la
corrosión que el acero nitrurado, y adem�s resiste a un calentamiento pos
terior hasta SOOºC.
LA EJEC UC ION DE U, 1\1 1 TRURAC ION
- 49 -
Las piezas bonificadas requieren una superficie I impia y desengras�
da. La nitruración en el flujo de gas amoníaco debe efectuarse en cajas
herm�ticamente cerradas. Temperaturas usuales: 500 - 600 ºC, hasta 200 ho
ras y m�s.
Nitruraci6n en baílo de sal: Temperaturas usuales como antes, pero
el tiempo necesario varfa antre pocos minutos hasta varias horas segdn la
penetración requerida.
S O L D A B I L I D A D
Los aceros "BDEHLER + ACN" y "B0CHLt::R + i\CE" no se deben so I dar.
"B0EHLER+ACV" condicionalmente para soldadura por fusión; véase
m�s datos en p�gina 131.
La soldadura por resistencia del acero "B0EHLER + ACV" no causa di
ficultades notubles, pero se recomienda efectuarlo en estado recocido blan
do y con bonificación posterior.
"B0EHLER + ACV" (Traducción purci<1l de la pc1gina 131)
Uso: Para piezas de alta dureza superficial y resistencia al des
gaste en secciones m�dianas, pero con alta exigencia a l�s características
mec¿jnicas, p.e. v¿jlvulas, ci I indros, accesorios para vapor caliente etc.
Soldadura: Precalentamiento 250-450 º C con recocido posterior en 680
- 720 º C.
Electrodos: arco volt¿jico rrBlJEHLER+F0X CM 2 Ti(para espesor hasta 12mm)
"BDEHLER+F0X CM 2 Kb( " 11 mayor 12mm)
Aut 6gena: a I ambre desnudo "B0EHLER + CM 2"
- so -
Gas inerteg alambre desnudo "BOCHLER + CM 2 -IG"
"BüEHLER+ 1'\CN" (Traducción parcial de la pagina 132)
Usog Para piezas de muy alta dureza superficial y resiste:1cia al des
gaste y para secciones grandes.
"BOEHLER + ACE" (Traducción parcial de la p¿gina 133)
Usog Para piezas de más alta resistencia al desgaste y dureza super_
ficial en secciones pequeílas.
ACEROS BOEHLER PAR/\ VALVUU\S
El progreso en la construcción de motores a combustión requiere a
la vez materiales muy especiales para las vávulas. La exigencia depende
de la clase y construcción de la máquina, del combustible y del diseño de
1� valvula misma.
Los aceros para válvulas se someten a exigencias muy altas mecánica
y químicamente.
La temperatura promedia de la válvula de la entrada no exceda gen.§_
ralmente 350º C (en casos excepcionales 450ºC) por la refrigeración efectu�
da por el combustible carburado. La temperatura de las válvulas de sal rda
sube hasta 700 ºC y más, porque la recogida del calor se efectda únicamente
por la guía de la vaívula y el asiento de la válvula. También el esfuerzo
mecánico-dinámico es muy notable por golpes y presión en temperaturas a la
vez altas •. Además la columna sufre desJaste significante, también existe
un fuerte ataque químico por la eficacia corrosiva del combustible (espe
cialmente aleado con plomo).
Del acero especial se exige buena dureza en caliente, en el asiento
51 .:..
resistencia suficiente al desgaste en caliente, a la corrosión y la
formación de cáscara y ademjs en lo columna dureza suficiente con resisten
cía al desgaste.
En 11ani l los de asiento 11 incrustados en frío, se exige además un fac
tor alto de dilatación, garantizando asf el ajuste también en motor cal ien
te.
Para aumentar la resistencia al des9aste se nitrura en ciertos casos
el buje de guía y la columna de la válvula. Zonas nitruradas de buena adhe
sión de las válvulas de aceros austenfticos se obtienen únicamente con pr.2._
cesas especiales de nitruración.
Usual es también el revestimiento de las válvulas y de los ani I los
de válvulas en motores de alta potencia con electrodos especiales, como
los diferentes "UUEHLrn+CELSIT". Estas aleaciones no ablandan hasta
700 ºC.
1 i�STRUCC ION PARA U\ JOLDADURA
Preferible es la soldadura autóaena o con gas inerte (argonarc '.
Temperatura de fusión de los CELSIT 1320-1350 ºC. Se recomienda exceso de
aceti lena, que la cortina del acetileno tenga por lo menos el doble hasta
triple del lar!Jo del nllcleo de la llama corriente. No se funde la matriz
totalmente; se deja gotear la varilla CELSIT en soldadura izquierda, evi
tando así la tendencia a la formación de poros. Se sugiere precalentamie.!:!_
to desde 500 - 600 ºC con enfriamiento posterior lento en horno o arena ca
liente.
ACEROS BOEHLER P/\R/i HESORTER IA
De un resort� bueno se exige, que vuelva una vez descargada, a la
- 52 -
posición anterior sin quedarse asentada. Esta propiedad exige un ma
terial altamente elastico y disefio adecuado; se debe adaptarse al uso pr�
visto.
Se distingue resortes de torsión y flexión, a los últimos se cuenta
los resortes cónicos, de varilla y helicoidales, a los primeros los resortes
superpuestos. Esta distinción es significante para la selección del acero,
adem�s el grado de esfuerzo, temperaturas mayores o corrosión. Para resortes
de trabajos en caliente, recomendamos nuestros aceros aleados de alta res is
tencia al rev�nido, para los resortes en la industria química nuestros ace
ros especiales resistente a la corrosión y resistente a los �cidos, pero los
alambres respectivos estirados en frío.
Se usa aceros aleados al cror,10 solurnente y aceros aleados con mang�
neso, si I icio, cromo y venadio. Según la aleación varfu el medio de enfria
miento. Resortes para automóviles se templa en aceite, los resortes para
uso ferroviario generalmente en agua según las especificaciones respectivns.
Resortes de dimensiones pequeRas, se manufacturan de alambre patent�
do (alambre de piano). Para resortes para valvulas de automotores y avione�
se prefieren alambres estirados y recocidos con bonificación final al acei
te, obteniendo así mayor resistencio a la fatiga.
La I iteratura t�cnica les darj los datos para la calculación, pero
queremos mc1nifestar, que los datos básicos son el grado del l:!sfuerzo respes_
tivamente flexión en cierta cargc. El grado de la flexión depende únicame!!_
te de las dimensiones y no de la dureza del resorte. (El módulo de elasti
cidad varfa apenas por un 5 % en el material recocido o bonificado). El
módulo de la elasticidad no es un valor absolutamente fijo, pero depende
de la temperatura y en un grado poquísimo de la aleución. La carga, la
flexión y la exigencia del material son de la misma proriorción hasta el lf
mite de la elasticidad (que es un poquito más alto que el límite de fluencia�
El diagrama del resorte es una línea recta en los resortes corrientes.
- 53
Los resortes cónicos de parachoques tienen una característica dis -
tinta al anterior. La sección var1a y forma de deformación durante el cho
que dan un diagrmna con línea curvada. Para lñ duración de un resorte es
de menor importancia el esfuerzo bajo carga no movida, para este caso ella
depende del I ímite de fluencia o I fmite de elasticidad. En la mayoría sin
embargo se trata de un esfuerzo vibratorio. Para la seguridad contra la
rotura por fatiga es de mayor importancia el exceso de tensión para la''ex.1._
gencia mjs c1lta absoluta "; que queda dnicamente debwjo del l ímit12 de fluen
cia en distancia suficiente. Resortes de primera calidad y resortes super
puestos bien engrasados (el acero con superficie negra) permiten excesos de
la tensión de mjs o menos 10 - 15 kg/mm2, resortes helicoidales con seccio
nes mayores, de2 acero laminado + 5 - 7 kg/mrn2 y los mismos de acero recti
ficado y pul ido_ 12·± 15 kg/mm2. Diagrarnas de la resistencia � la fatiga
tienen un uso I imitado, dependie2ndo la resistencia vibratoria, de la sec
ción del resorte y en los resortes helicoidales de la proporción de los di�
metros y de las condiciones especiales del uso. La presentc1ción fibrosa,
tán famosa en los aceros de resortes aleados al manganeso, es ventajosa dn.1._
camente en exigencia vibrc1toria puramente a flexión. En resortes a torsión
o de exigencia combinada, se obtiene mayor duración con los aceros no fibra
sos con buena resistencia transversal.
Como ya mencionado en capítulos anteriores, se reduce la resistencia
a la fatiga en medios corrosivos notablemente en todos los aceros de resor
tes no austeníticos. �ar esta razón no se justifica el empleo de un acero
altamente resistente a la fatiga sin la protección respectiva contra la CJ2.
rrosión.
Resortes helicoidales de sección cuadrada o rectjngular son menos
económicos, �ue las secciones redondas. Adem�s sufre mayor deformación el
el alambre de sección cuadrada o rect�ngular en la bobinadora, este depen
de de la proporción de los di�metros. La laminación o el estirado de estas
secciones es m�s difícil y aumenta así los costos de la producción, aumen
tando a la vez el costo del producto.
- 54 -
Para usos especiales p.e. para trabajos en temperaturas mayores o en
atmósfera corrosiva, recomendamos aceros especiales segón el grafico en la
pagina 153. Para temperaturas m�xirnas de 300°C, se sugiere los aceros "80E
HLEH + CfN" y "BOEHLER + csFri . Para resortes resistentes a la corrosión,
se recomienda "BO::HLER+ Af!TlfJlf K1v 35 ¡.-¡11 y "BOEHLrn + /\i\lTlf'.IIT AS 2 F".
Para el altimo se necesita un estirado fuerte en frfo y por ese proceso
queda el alambre un poco imantado. Ambos aguantan hasta temperaturas aprox.
400ºC.
CAFIAC TER I S TI CAS Y USO
"BDEHLER + CRV"
Acero especial, aleado al cromo-vanadio con proporción alta del ll.
mlte de fluencia y resistencia alta a la fatiga por torsión, para resortes
superpuestos, helicoidales y v11ri l las de torsión, hasta para las dimensio
nes m�s grandes, alta Cilrga previa, para los esfuerzos mas altos.
"BüEHLER + CSF"
aleado al Cr-Si, para exiqencia altn de resistencia a la fatiga
por flexión y torsión, para resortes superpuestos, helicoidales y varillas
de torsión.
11B UEHLER + �<HS" y "BOEHLCR +· - KHS\·✓11
Ambos aceros aleados al silic:iio:-manganeso con buena templabilidad
y resistencia rn�yor al revenido para resortes superpuestos y cónicos de sec
ciones mayores. Preferido en la construcción de vagones, para resortes es
pirales y resortes de platillo. Ambos con tendencia pequeña a la descorbu
ración y poca sensibi I idad al sobrecalentamiento.
- 55 -
"BOE-.:HLER + SHF"
Acero aleado al si I icio-manganeso, con buena resistencia a la fati
ga por flexión, para resortes superpuestos en la industria automovil iaria.
"BUEHLER + 2 ¡-,¡11
Acero standard, aleado al manganeso, con buena resistencia a fa f�
tiga por flexión, para resortes superpuestos altamente resjstentes en la
industria de vehículos.
"BOCHLER + 2 S; 11
Acero aleado al silicio, con buena resistencia a la fatiga por fle
xión y torsión para uso general.
"BOEHLER + l�F"
Aleado al manganeso, preferido para los resorte de ''marti I lo al re
sorte".
"BOEHL[R + UF 100 11
Acero no aleado, con proporción alta del límite de fluencia, para
resortes dr mayor esfuerzo para presión y tracción.
Estado de uso: Estado natural o bonificado.
11B□EHLER + \J!="O"
Acero no aleado para vagones y vehículos, para temple al aceite, de
menor esfuerzo en resortes superpuestos.
Estado de uso: Estado natural o bonificado.
- 56 -
"BOEHLE_R + VJFi-'/11
Acero no aleado para vagones y vehículos, para temple al agua, pa
ra resortes su�erpuestos y cónicos de menor �xigencia.
Estado de uso: Estado natural o bonificado.
ACEROS ESi '[C 1 /'-.LES BOEHLER PARA RODAM I Ei-ffOS Y BALINES
Los implementos de los rondámientos est�n sometidos a esfuerzos IE._
cales de presión y tracción y desgaste fuerte. Esta exigencia requiere un
material de dureza especialmente alta y uniforme y acabado óptimo, exigie�
do así la m�s alta dureza del acero. Los aceros son de mayor contenido de
c2rbono y según las dimensiones aleado al cromo entre 0.5 - 2 %.
Uniformidad en composición y microestructura con un mínimo de en
crustaciones no met61 icas son indispensables. Estas exigencias requieren
experiencia suficiente en la producción y en el control. Adem6s se busca
buena maquinabil idad en tornos autom�ticos y para el estampado en frío de
los bñl ines y rodillos. Se necesita una microestructura de grano fino con
cementita dispersa en estado recocido.
Todos estos factores influyen notablemente en la duración de los ro
dam i ent os.
Rodamientos resistentes adem6s a la corrosión, deben ser prod�cidos
de aceros especiales altamente aleados con cromo.
Modo de suministro:
Aceros en barras:
Alambre para balines:
An i I los:
laminado y recocido¡ o con escarpado mec6nico.
laminado y recocido; estirado (calibrado)
forjado y recocido.
•
- 57 -
(ACEROS NO IMANTABLES {AMAGNf::TICOS)
Esta clase de acero se prefiere para la construcción de m�quinas y
aparatos el�ctricos y de barcos especiales, en los cuales no se permite
desperdicio por hyst�risis en campos magn�ticos.
Aceros no imantables para temperaturas mayores deben I lenar ciertos
requisitos, p.e. microestructura austenítica estable, límite elevado de fluen
cia con tenacid�d óptima y buena resistencia a la fatiga. Adem�s buena ma
nufacturi)bi I idad en frío y en caliente, buena rnaquinabi I idad, soldabi I idad
y muchas veces tambi�n resistencia a la corrosión.
La elevación de 1� resistencia se puede obtener por la aleación ade
cuada y tratamiento t�rrnico, ademas por temple de deformación o temple de
precipitación. Aquel los aceros, los cuales se someten a una deformación
amplia en frío, deben tener una microestructura austenítica especialmente
estable, para evitar la formación parcial de microestructura imantable por
efecto de temple en frío.
Para clasificar la "no-imantabi I idad" se usa la "permeabi I idad".
Los aceros no imantables son practicamente materiales 11puramagnéticos",
con una permeabi I idad muy poquito por encima de 1.00. La permeabi I idad
,.,.,.) se obtiene por medición de la inducción B {en Gausz) bajo el cam
po magn�tico H convenido:
B
H
en Gausz
Oersted
Los aceros no imantables tienen una alta resistencia el�ctrica
{0.7 - 0.8 Ohm . mm2/m) admitiendo así �nicamente y en forma muy I imit�da
la formación de corriente turbulenta.
•
- 58 -
Resistencia a la corrosión y contra los �cidos tienen dnicamente
los siguientes 2 tipos:
"BOCHLER + UM 611
"BOEHLi:.:R + UM 6 M"
Todos los dem�s aceros imantables tienen una resisterc ia I imitada
a la corrossión y ataques químicos.
1180EHLER + UM 2"
C��ACTERISTICAS Y USO
Para ui1i I los de generadores, (di !atado en frío) y piezas similares,
de I írnite alto de fluencia en estado deformado en frío, buena resistencia
a la fatigu.
Modo de suministro: Ani I los para generadores, piezas estdmpadas y
forjadas sin matrices, barras en los perfiles corrientes y !�minas.
BüEHLER + Ut1 2 M"
Se usa en estado apagado para construcción de maquinaria y barcos,
permite arranque amplio de virutas en m6quinas - herramientas.
Modo de suministro: Piezas estampadas y forjadas sin matrices, ba
rras, 1 �mi ncls.
11BJEHLER + UM 2 MG"
Para los usos arriba mencionados, pero en fundición.
"BOL:HLER + UM 3 M"
Resistente a la corrosión, permeabilidad bajísima tambi�n con alto
grado de deformación en frío. Buena maquinabi I idad.
Modo de suministro: Piezas estampadas y forjadas sin matrices, ba
rras y I tim i nos.
•
•
::- 59 -
"BU[Hlt::R ➔ LJ¡v¡ 5 11"
En la construcción de barcos con buena resistencia a la corrosión.
Buena maquinabilidad.
Modo de suministro: Piezas estampadas y forjadas sin matrices, ba
rras y ltiminas •
"BOiHLER + UM 611
Para maquinaria y barcos con buena resistencia a la corrosión. Uso
en estado apagado.
Modo de suministro: Piezas estampadas y forjadas sin matrices, ba
rras y láminas.
"BOEHU:::f� + UM 6 M"
Para piezas resistentes a la corrosión con poquísimo aumento de la
permeab i I i dad tarnb i én después de una deformación amp I fs ima en fr fo.
Modo de suministro: Piezas estampadas y forjadas sin matrices, ba
rras y fj¡ni·n.-:is
"Büt.:::Hlt::R + UM 8"
Para anillos de generadores dilatados en frfo con altísimo I ímite
de fluencia.
Modo de suministro: Ani lios de generadores, piezas estampadas y
forjadas sin matrices, barras y l�minas.
"BUEHLER + Utvl 8 M"
Con límite elevado de fluencia en la construcción de barcos, pero ba
jo protección contra agua salada (p.e. del mar).
Modo de suministro: Piezas estampadas y forjadas sin matrices, ba
rras y 1 �minas.
"BOEHLrn + UM 12"
Para piezas sencillas en maquinaria el�ctrica con exigencia común
a fa permeabi I idad.
•
- 60 -
Modo de suministro: Piezas estampadas y forjadas sin matrices, ba
rrüs y !�minas.
"BUEHLER + UMB"
Para piezas estiradas en frío, p.e. alambres no imnntables para la
industria el�ctrica y cables met�I icos, perfiles no imantables y estirados
en frío, para todos los usos.
Los alambres estirados en frío tienen alto lfmite de fluencia y r.2.
sistencia a la tracci6n y a la vez buena flexividud.
Modo de suministro = �lambres y perfiles estirados.
"8 OEHLER + Ut-1H"
Acero no imantable pero templable por precipitación, para piezas �e
altü exigencia, con alto límite de fluencia y resistencia a la tracción .
Modo de suministro: Piezas estampndas y forjadas sin matrices, ba
r r as y \·¡f i:1ntiJlil s
S ü L D A D U R A
Todos los aceros no imantables son Lien soldables. La soldaura es
similar a la de los aceros inoxidables. �e debe tener en cuenta, que en
las piezas deformadas en frío o con temple de precipitación, se pierde el
efecto en I as zonas afectadas por e I ca I or. La conduct i b i I i dad tfrm i ca es
pequeoa y la dilatación es alta. Se recomienda soldar, ojal� en frfo, con
electrodos delgados, el uso de platinas de cobre o el enfriamiento inmedi4
to por agua. Tambi�n para soldar planchas gruesas se usa electrodos con
un di�metro menor de 5 mm.
Uniones soldadas
Se puede us�r electrodos de la misma aleución y tambi�n de distin
tns. Nuestro electrodo BOEHLER + FOX A 7 garantiza en la vena soldada
microestructura austenfticü (no imantable). la permeabi I idad de la vena
'
- 61 -
queda entre 1.01 hosta 1.03 sin tratamiento térmico posterior. Pa
r:: evitar muyor contrncci6n, se recomienda :.1arti llar: vena soldadá, pero
no se debe marti I lar la vena extrema. Se usa la soldadura por arco voltaJ_
ca y gas inerte con alambre desnudo " BüEHLER + A7-IG" o la soldadura bajo
polvo protectora con el alambre desnudo "BOEHLER+A 7".
Evftese soldadura autógena.
Soldadura de revestimiento.
Para revestir los cojin�tes de ejes no imantables, se recomienda
nuestro electrodo "BOEHL[R+FJX A7" para arco voltjico y para la soldadura
bajo µolvo protectora el alambre desnudo "BOEHLER + A 7". Para obtener
capas superficiales no imantables y de mayor dureza, se sugiere metaliza
ción con 1�,1ol ibdeno puro11 como nuestro alambre especial "BOEHLcR + Ri"iO".
La metalización de "BOEHLER+Rt1011 se efectda bajo precalentamiento
de las zonas, que se van a metal izar hasta 200ºC. La dureza superficial
ser� entre 35-55 HRc. Es indispensable metal izar superficies met�I icamen
te limpias.
TR\MSFl}fr,t. C ION t1m An(;Af\l' ,U[ DE VIRUTAS
La buena t0nplabi lidad por deformación en frfo dificulta mucho el
arranque de virutas. La maquinabi lidad de estos aceros equivale a la ma
quinabi I idad de los aceros bGnificados corrient es, con una resistencia a
la tracción entre 100-120 kg/rnm2. Con endurecimiento elevado, se dificuJ_
ta adn m,js la maquinabilidad.Para piezas lil\Je se .:;om:�teiik,Fun2r;:n:c:c:-ini2.;lci�n
::im¡'>lia se de:J�:�Ln�r-·1.iuJ �n cuentil este efecto en la selección del tipo de
ccero.
Indispensable es el uso de herramientas adecuadas con filos buenos;
se prefiere también avance automatico con refrigernción intensa.
....
Para las herramientas se su9ierc buriles enchapados BOEHLERIT (metal duro)
•·
•
- 62 -
Pagina 171
l\C: ... R0S BUEHU::R PA�;A D 1 ¡.JA1,10S
Se usan aceros aleados y no aleados con alta resistencia mecanica
e inducción alta (Ben Gausz). Estos valores se indican en relación a la
potencia del camµo H (en 0ersted o en ampérios por cm).
Para la conversión rige�
1 üersted = o.7958 A/cm
1, A/cm = 1.2566 0ersted
(Para A/cm se usa también la denominación A\l/cm).
Con contenidos ascendentes de carbono, descienden los valores de la inducción
(la resistenci� mecanica sube también con contenido ascendente de carbono).
Por esta razón se necesita para exigencias mayores, aceros aleados para rnaquj_
naria. Indispensable es buena lrnmogeneidad y microestructura auecuada para
la obtención de propiedades maynéticas y mecanicas favorables.
Para garantizar la exigencia mecanica y magnética y exención de te.!J.
siones en las "pesadas piezas forjadas" se buscan aceros templabl�s al aire.
La posibilidad de soldar los aceros para dinamos depende de la ale�
ci6n, forma yeo111étrica, dimensión y microestructura. La soldadura por fusión
y autógena se permite condicional-y dnicamente en los aceros con contenido
mayor de 0.30 % c •
Tratandose de requerimientos muy especiales se recomiend� aprovechar
nuestra asistencia técnica.
•
1
..
�
ACEROS ¡,¡QUJC, .DO FU1 iü IDO Clkl CNU\CTER I ST I CAS
i1AGNET I Ci\S t..:Si'EC I ALES ( PARA O I f·J./>.HOS)
63 -
Para la construcción de maquinaria el�ctrica p. e. cuerpos de moto
res, polos, piezas para acoples magnéticos etc. recomendamos los siguientes
dos tipos de aceros fundidos�
"BOEHLLR + St g 38 011
"BOEHLER + Stg 45 0 11
Ambos permiten buena imant�ción y tienen buena resistencia mecanica.
Adem�s ofrecemos una aleación especial, aleada al si I icio bajo la denomina
ción
"BLJC:HLER + St g 50 S 1011•
Esta ha sido elaborada en colaboración con empresas presti�iosas
de la construcción de maquinaria el�ctrica. Este acero fundido tiene alta
resistencia a la tracción, también alta inducción en relativamente pequepa
pot ene i a d:t Ji· t.: brnp�·, y - -t i!Q!�2 ad e;J!:.s· :,i_\'1 q,a,eli-r?·· :-io t'l!'iflc i 11i c"G,er z i t i. v u { iJ pro x. · 1 M!/ cm),
reduc.i2n1J:o as,fnot;:;iilcn1€il!l:e::-4,o· p�rd1drf
n� .. 1i!n::rQfesP{Jr-·t::�r::ihio -d!:!�- c;,iníl{),,magn�tico.
Aaibl'Js·:11:ar.trctcrJ;s.tic-ns -alJJrje.r.0,1 �st•a.r2l-i'.-dadesr2ll:.ial un campo de uso rnuy amplio.
S o I d a d u r a
Stg 45 D y
Stg 38 O: autógena� "BlJEHLER + Bh' X 1 1 11
arco volt�ico: "BODiLER + FúX EV 50"
Stg 50 SID:arco volt�ico: "BOEHLER + FOX EV 63"
Ninguno requiere tratamiento posterior.
AClRO AEADO HULO:.�: ,DO
•
,;
- 64.,..
Las exigencius crecientes en los neteriales para la construcción de
maquinari a abl igaron aumentar la calidad del acero molde�do (fundido)� Se
anotan tres tendencias principales:
a) Construcción I iviana, exigiendo menor peso, pero con la misma
o mayor capacidad de carga.
b) Construcción de maquin3ria pesada: rendimiento creciente de
los e�uipos, pero conservando a la vez el crecimiento de las dimensiones.
Este requiere también en espesores 9rc1ndes, resistencia unifor:ne. Se pue
de tm1bién reemplazar piezas forjadas senci Itas por piezas féndidas de ace
ro fino.
c) Para construcciones combinadas de piezas fundidas y soldadas:
La resistencia en el acero no aleado moldeado se aumenta por el aumento del
contenido de carbono. Esto no se puede efectuar en piezas moldeadas, previ�
tas para la soldadura. En este caso se necesita aceros moldeados, pero con
;:ileación.
Ejemplos de uso
Piezas para esfuerzos altos en la construcción de vehfculos, motores,
vagones de ferrocarri I y construcción de maquinaria en general, que exigen
a la vez alta tenacidad, p.e. en los chasises, acoples, ganchos en b�ncos p�
ra estirar, partes de prensas hidr�olicas y mec�nicas, piezas para industria
petrol ffera, etc.
Aparte de los aceros anteriormente descritos, suministramos un sur
tido de aceros aleados y moldeados para resistencia a la tracción entre 60-
120 kg/mm2 para esfuerzos est�ticos y din�micos altísimos en la construc
ción de vehículos y maquinaria en general.
La apl ic�ción de cierto acero fundido depende de las propiedades
requeridas, de la forma geom�trica, de las dimensiones y de las especifica
ciones por parte del cliente.
...
,,, ..
'li
�
- 65 -
Los dotas sobre la soldadura de acero aleado y moldeado est�n en la
p�gina 179 •
ACERO i�O ALEt,00 Y r-lOLDt:,\DO (EM C/\L I JAD
ESPECIAL, FUr.D IDO EN EL HORNO ELECTRICO)
De mucho uso en todos los ramos de la industria por las propiedades
tan excelentes. Nuestros aceros moldeados corresponden a las condiciones de
las normas industriales de todo el mundo y dan�s a las condiciones de sumini2_.
tro del British Lloyd, Bureau Veritas, Norske VeritQS, etc. Se suministra
en calidad espQcial o cal idod corriente, gr1rontizando p.e. 1 fmite de fluencia,
resistencia a la tracción, resi liencia y ensayo de caída.
Estudo de suministro: Siempre recocido.
"BOEHLER + St g 38 11
"BOEHLER + Stg 45"
Ambos de nuy buena tenacidad, especialmente para piezas sometidas
a impactos, tambi�n para construcciones combinadas ''soldadura-fundición".
"BOEHU:R + Stg 52"
Tipo standard de los no aleados moldeados, con mayor dureza y buena
tenacidad.
"BOEHLC:R + Stg 60"
Alta resistencia mec6níca y resistencia elevílda al desgaste en aqu_g_
!los casos, en los cu�les no se justifica a6n acero especi�I moldeado pero
alt001ente aleado.
...
•
- 66
Ejemplo de uso
Construcción de locomotoras y otro material rodante, construcción
de puentes, turbinas al vapor y □yua, toda clase de bombas y acc�sorios, en
la industria siderdrgica y construcción de maquinaria en general.
El grafico en la p�1in� 179 muestra los electrodos y alambres para
la soldadura.
ampt.-
