COMUNE DI FIRENZE SPOSTAMENTO IMPIANTO DI SOLLEVAMENTO … · Relazione preliminare strutture Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini La destinazione d’uso della scala è

COMUNE DI FIRENZE

SPOSTAMENTO IMPIANTO DI SOLLEVAMENTO

VIA GIULIO CACCINI

R.6

RELAZIONE PRELIMINARE

STRUTTURE

Relazione

preliminare strutture

PROGETTO DEFINITIVO

Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini Redatto

Controllato/

Approvato

DEGL’INNOCENTI MASSINI

1

Indice

RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA DELL’INTERVENTO STRUTTURALE (A3) ..................................... 2

NORMATIVE DI RIFERIMENTO (A3) ......................................................................................................... 5

RELAZIONE SUI MATERIALI IMPIEGATI (A4) ............................................................................................ 6

RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI (A6-A7) ................................................................... 8

SCALA METALLICA PREFABBRICATA ................................................................................................... 11

RELAZIONE DI CALCOLO (A8) ......................................................................................................... 11

FASCICOLO DEI CALCOLI (A9) ....................................................................................................... 17

VERIFICA STATO LIMITE DI SOLLEVAMENTO DERIVATORE ................................................................. 45

VERIFICA SOLLEVAMENTO TOP STATION ............................................................................................ 46

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


2

RELAZIONE GENERALE ILLUSTRATIVA DELL’INTERVENTO STRUTTURALE (A3)

La seguente relazione ha per oggetto il predimensionamento strutturale delle opere civili

relative al progetto definitivo: “Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini”.

Il progetto riguarda la dismissione del vecchio sollevamento presente in Via Giulio Caccini a

Firenze, ed il suo rifacimento in una posizione migliore. Attualmente tale impianto si trova a

meno di 10 metri dall’argine del Torrente Terzolle; proprio per mantenere una distanza

regolamentare è necessario dismettere l’esistente e costruirne uno nuovo sul lato opposto

della strada, fuori dall’alveo del torrente e in una zona confinata dal muro di sponda

esistente.

Le opere in progetto sono:

- realizzazione di una nuova stazione di sollevamento interrata, costituita da una stazione

prefabbricata in vetroresina con fondo speciale auto accumulo di sedimenti (tipo Top

Station Flygt o similari);

- scala metallica prefabbricata per l’accesso al sollevamento;

- nuovo pozzetto derivatore in c.a. prefabbricato (dim. nette interne 1,2x1,2 m);

- nuove tubazioni di derivazione in PVC De 200;

- nuova tubazione di mandata PE100 De90 da posare in via Caccini;

- realizzazione di impianti elettrici, con quadri di comando e posa di cavidotti elettrici.

Per maggiori dettagli ed informazioni circa il progetto, si rimanda agli elaborati progettuali

allegati al Progetto Definitivo.

Da un punto di vista strutturale, il manufatto più rilevante è rappresentato dalla scala

metallica prefabbricata, necessaria per l’accessibilità alla nuova stazione di sollevamento.

Tale scala verrà realizzata in carpenteria metallica lavorata in officina mediante taglio,

assemblaggio e saldatura, con giunzioni bullonate da eseguirsi in opera con bulloni e barre

filettate in acciaio. Le saldature realizzate secondo norma UNI EN ISO 3834, dovranno essere

eseguite da operatori certificati secondo norma UNI EN 287-1 del 2007 con patentino di

qualifica del saldatore. Le strutture metalliche di acciaio saranno preventivamente

decapate e successivamente soggette ad un trattamento di zincatura a caldo secondo

norma UNI EN ISO 1461.

Relazione

preliminare strutture Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini

La destinazione d’uso della scala è di tipo manutentivo in quanto, durante l’eserci

dell’opera, il punto di accesso che avverrà dal marciapiede di via Caccini, sarà chiuso da

un cancello e l’utilizzazione risulta possibile solo al personale di Publiacqua.

Sezione di progetto stazione di sollevamento

Come si può osservare dalla p

un pianerottolo di mezzo piano ed una larghezza netta interna di passaggio di 1,00 metri.

fondazioni, superficiali, sono previste con platee in cemento armato posate su di uno strato

di stabilizzato.

In questa relazione si determina

sopra, effettuando anche un pred

principali. Si effettua infine una verifica a sollevamento del

PROGETTO DEFINITIVO


DEGL’INNOCENTI

La destinazione d’uso della scala è di tipo manutentivo in quanto, durante l’eserci


risulta possibile solo al personale di Publiacqua.

Sezione di progetto stazione di sollevamento

Come si può osservare dalla precedente immagine, la scala avrà un dislivello di circa 2,55 m,

un pianerottolo di mezzo piano ed una larghezza netta interna di passaggio di 1,00 metri.


In questa relazione si determinano i carichi ed il livello prestazionale

sopra, effettuando anche un predimensionamento di massima degli elementi strutturali

Si effettua infine una verifica a sollevamento del derivatore, in quanto tale opera

Redatto Controllato/

Approvato


3

La destinazione d’uso della scala è di tipo manutentivo in quanto, durante l’esercizio


risulta possibile solo al personale di Publiacqua.

recedente immagine, la scala avrà un dislivello di circa 2,55 m,

un pianerottolo di mezzo piano ed una larghezza netta interna di passaggio di 1,00 metri. Le


ale delle strutture di cui

imensionamento di massima degli elementi strutturali

derivatore, in quanto tale opera

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


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Approvato


4

verrà realizzata in prossimità del Torrente Terzolle e potrebbe essere soggetta a sollevamento

generato dalla spinta dell’acqua.

Resta inteso che la scala metallica, essendo una struttura interamente prefabbricata, il

produttore dovrà elaborare il progetto, i disegni esecutivi nonché tutta la documentazione

tecnica necessaria comprensiva di calcolo strutturale nei confronti delle azioni statiche e

sismiche, il collaudo, i certificati sui materiali utilizzati ed il libretto d’uso e manutenzione, il

tutto secondo le Norme Tecniche sulle Costruzioni (D.M. 14 gennaio 2008).

Localizzazione dell'intervento

Comune: FIRENZE

Provincia: FIRENZE

Regione: TOSCANA

Coordinate GPS:

latitudine : 43.8043 N

longitudine: 11.2435 E

altitudine s.l.m.: 50 m

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NORMATIVE DI RIFERIMENTO (A3)

Viene fatto riferimento alle seguenti normative:

- LEGGE n°1086 del 05/11/1971 “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato

cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica”;

- LEGGE n°64 del 02/02/1974 “Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le

zone sismiche”;

- DECRETO PRESIDENTE REPUBBLICA n°380 del 06/06/2001 “Testo unico delle disposizioni

legislative e regolamentari in materia edilizia”;

- DECRETO MINISTERIALE del 14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni”;

- CIRCOLARE MINISTERIALE del 02/02/2009 n.617 “Istruzioni per l'applicazione delle 'Nuove norme

tecniche per le costruzioni' di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008”;

- DECRETO DEL PRESIDENTE DELLA GIUNTA REGIONALE 9 luglio 2009, n. 36/R Regolamento di

attuazione dell'art. 117 della L.R. 1/2005 (Norme per il governo del territorio). Disciplina sulle

modalità di svolgimento delle attività di vigilanza delle opere e delle costruzioni in zone

soggette a rischio sismico;

- UNI EN ISO 1461 “Rivestimenti di zincatura per immersione a caldo su prodotti finiti ferrosi e

articoli di acciaio”.

Relazione


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RELAZIONE SUI MATERIALI IMPIEGATI (A4)

Si dispone l’impiego dei seguenti materiali:

� Cemento: Tipo 42,5 R conforme UNI EN 197/1

� Aggregati: obbligo di marcatura CE conforme UNI EN 1262

� Acqua: conforme UNI EN 1008:2003

� Additivi: conformi UNI EN 934-2

� Calcestruzzo classe di resistenza C12/15 – XC0 (norme UNI-EN 206)

Magrone di fondazione

Resistenza caratteristica cilindrica a compressione fck = 12,0 N/mm2

Resistenza caratteristica a trazione fctk = 1,10 N/mm2

� Calcestruzzo classe di resistenza C25/30 – XC1/XC2 (norme UNI-EN 206)



� Calcestruzzo classe di resistenza minima C28/35 – XA1 (norme UNI-EN 206)

Platea – pareti - soletta



� Acciaio per armatura B 450 C (norme UNI-EN ISO 15630)

Barre e reti elettrosaldate

Tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 450 N/mm2

Tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 540 N/mm2

� Acciaio per carpenteria metallica S275 t≤40 mm (norme UNI-EN ISO 10025)

Tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 450 N/mm2

Tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 430 N/mm2

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


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7

� Bulloni e dadi (UNI EN ISO 4016:2002,UNI 5592:1968, UNI EN ISO 898-1:2001)

Bulloni classe 8.8

Dadi classe 8

Tensione caratteristica di snervamento Fyb ≥ 639 N/mm2

Tensione caratteristica di rottura Ftb ≥ 800 N/mm2

� Saldature secondo norma UNI EN ISO 3834 eseguite con operatori certificati secondo

norma UNI EN 287-1 del 2007 con patentino di qualifica del saldatore

Tutti i materiali e i prodotti per uso strutturale devono essere qualificati dal produttore

secondo le modalità indicate nel capitolo 11 delle “Norme Tecniche per le Costruzioni”

approvate con D.M. 14/01/2008. E’ onere del Direttore dei Lavori, in fase di accettazione,

acquisire e verificare la documentazione di qualificazione.

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


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8

RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI (A6-A7)

In relazione alle scelte progettuali e tipologiche, alla litologia presente e alle procedure

esecutive previste relativamente alle strutture analizzate, sono state eseguite esclusivamente

delle indagini geognostiche in sito. Grazie a questa campagna di indagine sono state

definite le caratteristiche geologiche e geotecniche relative ai siti interessati dalle opere in

progetto. Per la specifica interpretazione dei dati e delle prove effettuate, si rimanda alla

“Relazione geologica” allegata al progetto.

In generale per le opere in progetto sono previsti scavi, in alcuni casi anche profondi:

- stazione di sollevamento = scavo fino a 3,80 m da piano campagna a circa 2,00 m di

distanza dal muro di sostegno di via Caccini;

- derivatore e tubazioni ovoidali = scavi fino a 3,00 m da piano campagna a circa 1,70 m di

distanza dal muro di sostegno di via Caccini;

- la scala metallica di accesso al sollevamento presenta delle platee di fondazione

superficiali in cemento armato gettato in opera, basate su uno strato di misto stabilizzato utile

ad avere un sottofondo più solido e compatto, data la superficialità degli scavi (circa 50

cm).

Le operazioni di escavazione possono più o meno interagire sia con la falda acquifera che

sulla circolazione superficiale delle acque. Quindi in generale, per tutti gli scavi si prescrive di

prevedere un adeguato smaltimento delle acque di origine meteorica con opere di

drenaggio adeguate, in modo da garantire l’assenza di ristagni di acqua al livello del piano

fondale e da permettere lo smaltimento dell’acqua in eccesso proveniente da eventuali

precipitazioni intense e durature.

Per la realizzazione degli scavi, in particolare in aderenza o nelle vicinanze di strutture

esistenti o rilevati stradali, dovranno essere presi tutti i provvedimenti necessari per evitare

che l’asportazione del terreno ed il conseguente rilassamento del terreno limitrofo possano

arrecare danni alle strutture vicine. Particolare attenzione dovrà essere usata nell’uso dei

sistemi meccanici di scavo per evitare che vibrazioni o altri fenomeni possano arrecare

danni alle strutture limitrofe, in specifico bisognerà prestare particolare attenzione negli scavi

vicino al muro di sostegno di via Caccini.

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


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Approvato


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Sono state eseguite le seguenti indagini:

- n° 1 prova penetrometrica statica CPT che da piano campagna ha raggiunto quota

meno 2,0 m da piano campagna. A tale quota la prova si è dovuta arrestare a causa

dell’alta resistenza del sottosuolo, con valori elevati di pressione, tipici delle ghiaie. Per i

dettagli della prova vedasi la relazione geologica allegata al progetto;

- indagine sismica tipo Masw secondo le indicazioni delle norme tecniche sulle

costruzioni per la determinazione della categoria sismica del sottosuolo.

Non è stato possibile effettuare misurazioni piezometriche per il rilevamento della falda

acquifera, ma la falda è da considerarsi libera fino a piano campagna, data la buona

permeabilità dei terreni ghiaiosi presenti. Per le verifiche a sollevamento del derivatore è

stata quindi considerata falda a piano campagna.

Sulla base delle indicazioni della relazione geologica ed in seguito all’interpretazione delle

indagini eseguite, si assume di avere due strati di cui il più superficiale e su cui è fondata

l’opera, con litologia avente caratteristiche coesive con i seguenti parametri geotecnici:

• 1° strato valori caratteristici terreno da 0 m - 2,00 m di prof. - RIPORTO:

Peso specifico terreno γ (kg/mc) 1600

Peso specifico saturo γsat (kg/mc) 1800

Angolo di resistenza al taglio Фk 18°

Coesione drenata c’ (kg/cmq) 0

Coesione non drenata Cu (kg/cmq) 0

• 2° strato valori caratteristici terreno oltre 2,20 m di prof. - GHIAIE:

Peso specifico terreno γ (kg/mc) 1800

Peso specifico saturo γsat (kg/mc) 2000

Angolo di resistenza al taglio Фk 34°

Coesione drenata C’ (kg/cmq) 0

Parametri sismici terreno

In base all’indagine sismica effettuata (vedi relazione geologica) il sito destinato ad

accogliere la scala metallica ed il sollevamento, ricade nella categoria di Sottosuolo B,

secondo la tabella 3.2.II del D.M. 14/01/2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”: “B) rocce

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


10

tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fine molto

consistenti”.

Per quanto riguarda invece la categoria topografica del suolo si ha la Categoria topografica

T1, che corrisponde a “Pendii con inclinazione media superiore a 15°, i > 15°” secondo la

tabella 3.2.IV del D.M. 14/01/2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni”.

Infine si prescrive di verificare, durante il corso dei lavori e degli scavi, la correttezza della

tipologia del terreno e le conseguenti ipotesi assunte per la determinazione dei carichi

ammissibili nonché la presenza di eventuali discontinuità del terreno.

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


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Approvato


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SCALA METALLICA PREFABBRICATA

RELAZIONE DI CALCOLO (A8)

Si effettua un predimensionamento di massima della scala metallica valutando in prima

approssimazione i livelli prestazionali della struttura e le tensioni trasmesse al terreno. Si

considera per questo, a favore di sicurezza, un carico massimo di esercizio di 400 kg/mq ben

oltre il carico relativo alla destinazione d’uso della scala che è adibita all’esclusivo passaggio

del personale di Publiacqua a scopo manutentivo. Oltre al carico predetto, si considera

anche l’azione sismica che, data la conformazione e la “leggerezza” della struttura, sarà di

modesta intensità.

Resta inteso che, essendo una struttura interamente prefabbricata, il produttore dovrà

elaborare il progetto e la relazione di calcolo strutturale nonché tutta la documentazione

tecnica necessaria comprensiva di calcolo strutturale nei confronti delle azioni statiche e

sismiche, il collaudo, i certificati sui materiali utilizzati ed il libretto d’uso e manutenzione, il

tutto secondo le Norme Tecniche sulle Costruzioni (D.M. 14 gennaio 2008).

Per procedere al predimensionamento della scala si analizza un modello agli elementi finiti

della struttura, elaborato con il programma di calcolo strutturale ModeSt. Il modello, di cui si

riportano di seguito delle immagini rappresentative, consiste in elementi monodimensionali

(beam) con funzione trave per i cosciali della scala, elementi monodimensionali (beam) con

funzione pilastro per gli elementi verticali che scaricano in fondazione le forze agenti ed

elementi bidimensionali con funzionamento a piastra che rappresentano le fondazioni a

platea. Tali ultimi elementi saranno inseriti su un letto di molle alla Winkler con costante K=0,5

kg/cmc (valore a favore di sicurezza data la superficialità delle fondazioni), per

rappresentare l’interazione con il terreno. I cosciali della scala, che saranno gli elementi

orizzontali principali che sosterranno i carichi verticali (realizzati in UPN 180), avranno uno

schema statico di semplice appoggio; i pilastri verticali (realizzati in HEB 160) verranno

collegati alle platee di fondazione tramite piastre in acciaio e tirafondi annegati nel getto di

fondazione.

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


DEGL’INNOCENTI

Modello tridimensionale

Modello unifilare


Approvato


12

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


13

Le azioni in gioco che andranno a sollecitare la struttura in esame sono:

- i pesi propri delle strutture stesse;

- pesi permanenti portati ovvero il carico dei grigliati degli scalini (pari a 30 kg/mq);

- il carico di esercizio della scala (assunto in via cautelare pari a 400 kg/mq);

- azione sismica con fattore di struttura q=1 (struttura non dissipativa).

Criteri di analisi della sicurezza

La valutazione della sicurezza dell’opera dovrà essere fatta attraverso il metodo

semiprobabilistico agli stati limite con l’impiego di coefficienti parziali di sicurezza.

Nel progetto si dovrà effettuare la progettazione con il metodo degli stati limite secondo NTC

2008.

Analisi dei carichi

Le analisi sono state condotte considerando i seguenti pesi specifici e i seguenti carichi di

progetto:

AZIONI STATICHE VERTICALI:

1 - Carichi permanenti (G1)

Calcestruzzo γ = 24,0 kN/mc

C.a. γ = 25,0 kN/mc

Acciaio γ = 78,5 kN/mc

2 - Carichi permanenti portati (G2)

Grigliati scala γ = 0,30 KN/mc

3 – Carichi accidentali (Q1k)

qik = 4 KN/mq sovraccarico accid.

AZIONI ORIZZONTALI:

Azione sismica (S)

Vita nominale = 50 anni

Classe d’uso = 1 Classe I – presenza solo occasionale di persone

Coefficiente Cu = 0,7

Periodo di riferimento Vr = 35 anni

Relazione


Fattore di struttura q=1 si assume di avere nei confronti dell’azione sismica una struttura

non dissipativa.

Localizzazione dell'intervento:

Comune: FIRENZE

Provincia: FIRENZE

Regione: TOSCANA

Coordinate GPS:

latitudine : 43.8043

longitudine: 11.24

altitudine s.l.m.: 50 m

Categoria di sottosuolo:

Categoria di sottosuolo

Categoria topografica T

Impostazioni analisi sismica

PROGETTO DEFINITIVO


DEGL’INNOCENTI


:

FIRENZE

FIRENZE

TOSCANA

8043 N

2435 E

m

Categoria di sottosuolo B (tab. 3.2 NTC 2008)

topografica T1 (tabella 3.2.IV NTC 2008) - ST = 1,0


Approvato


14


Relazione


Combinazioni dei carichi

Si riporta il significato dei simboli di seguito utilizzati:

G1= pesi propri strutturali

G2= carichi permanenti portati

Qki= azioni variabili

I coefficienti ψij sono detti coefficienti di combinazione, normalmente compresi tra 0 ed 1,

che vanno a ridurre il valore dei carichi variabili in caso di una loro concomitanza. I valore di

tali coefficienti è differente a seconda

delle azioni. I valori possono essere ricavati dalle tabelle 2.5.1 delle Nuove Norme Tecniche

per le Costruzioni del 14 gennaio 2008.

Ai fini delle verifiche degli stati limite, si definiscono le segu

PROGETTO DEFINITIVO


DEGL’INNOCENTI

Si riporta il significato dei simboli di seguito utilizzati:

G2= carichi permanenti portati



tali coefficienti è differente a seconda del tipo di carico variabile e del tipo di combinazione


per le Costruzioni del 14 gennaio 2008.

Ai fini delle verifiche degli stati limite, si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni


Approvato


15



del tipo di carico variabile e del tipo di combinazione


enti combinazioni delle azioni:

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


16

SLU ultimo

∑ ⋅⋅+⋅+⋅+⋅ KiiQiKQGG QQGG0112211

ψγγγγ

SLE caratteristica o rara

∑ ⋅+++ KiiK QQGG0121

ψ

SLE frequente

SLE quasi permanente

∑ ⋅+⋅++KiiK

QQGG212121

ψψ

SL ultimi e d’esercizio connessi all’azione sismica E

∑ ⋅+++ Kii QGGE221

ψ

STR (A1) GEO (A2) ψ0 ψ1 ψ2

1Gγ 1,30 1,00

2Gγ 1,50 1,30

Qγ Categoria C Ambienti

suscettibili di affollamento

1,50 1,50 0,70 0,70 0,60

Di seguito si riporta il fascicolo dei calcoli della struttura analizzata con un’analisi sismica

dinamica con fattore di struttura q=1. Si riportano anche le verifiche delle sezioni degli

elementi principali, per i cosciali (UPN 180) risultano dimensionanti le combinazioni statiche,

mentre per i pilastri (HEB 160) risultano dimensionanti le combinazioni sismiche. Per verifica si

riportano anche le tensioni massime sul terreno e gli spostamenti dei nodi più rappresentativi

della scala.

∑ ⋅+⋅++KiiK

QQGG211121

ψψ

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


17

FASCICOLO DEI CALCOLI (A9)

Sistemi di riferimento

Le coordinate, i carichi concentrati, i cedimenti, le reazioni vincolari e gli spostamenti dei NODI sono riferiti ad

una terna destra cartesiana globale con l'asse Z verticale rivolto verso l'alto.

I carichi in coordinate locali e le sollecitazioni delle ASTE sono riferite ad una terna destra cartesiana locale così

definita:

- origine nel nodo iniziale dell'asta;

- asse X coincidente con l'asse dell'asta e con verso dal nodo iniziale al nodo finale;

- immaginando la trave a sezione rettangolare l'asse Y è parallelo alla base e l'asse Z è parallelo all'altezza. La

rotazione dell'asta comporta quindi una rotazione di tutta la terna locale.

Si può immaginare la terna locale di un'asta comunque disposta nello spazio come derivante da quella globale dopo una

serie di trasformazioni:

- una rotazione intorno all'asse Z che porti l'asse X a coincidere con la proiezione dell'asse dell'asta sul piano

orizzontale;

- una traslazione lungo il nuovo asse X così definito in modo da portare l'origine a coincidere con la proiezione del

nodo iniziale dell'asta sul piano orizzontale;

- una traslazione lungo l'asse Z che porti l'origine a coincidere con il nodo iniziale dell'asta;

- una rotazione intorno all'asse Y così definito che porti l'asse X a coincidere con l'asse dell'asta;

- una rotazione intorno all'asse X così definito pari alla rotazione dell'asta.

In pratica le travi prive di rotazione avranno sempre l'asse Z rivolto verso l'alto e l'asse Y nel piano del solaio,

mentre i pilastri privi di rotazione avranno l'asse Y parallelo all'asse Y globale e l'asse Z parallelo ma controverso

all'asse X globale. Da notare quindi che per i pilastri la "base" è il lato parallelo a Y.

Le sollecitazioni ed i carichi in coordinate locali negli ELEMENTI BIDIMENSIONALI e nei MURI sono riferiti ad una

terna destra cartesiana locale così definita:

- origine nel primo nodo dell'elemento;

- asse X coincidente con la congiungente il primo ed il secondo nodo dell'elemento;

- asse Y definito come prodotto vettoriale fra il versore dell'asse X e il versore della congiungente il primo e il

quarto nodo. Asse Z a formare con gli altri due una terna destrorsa.

Praticamente un elemento verticale con l'asse X locale coincidente con l'asse X globale ha anche gli altri assi locali

coincidenti con quelli globali.

Rotazioni e momenti

Seguendo il principio adottato per tutti i carichi che sono positivi se CONTROVERSI agli assi, anche i momenti

concentrati e le rotazioni impresse in coordinate globali risultano positivi se CONTROVERSI al segno positivo delle

rotazioni. Il segno positivo dei momenti e delle rotazioni è quello orario per l'osservatore posto nell'origine: X

ruota su Y, Y ruota su Z, Z ruota su X. In pratica è sufficiente adottare la regola della mano destra: col pollice

rivolto nella direzione dell'asse, la rotazione che porta a chiudere il palmo della mano corrisponde al segno

positivo.

Normativa di riferimento

La normativa di riferimento è la seguente:

- Legge n. 64 del 2/2/1974 - Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.

- D.M. del 24/1/1986 - Norme tecniche relative alle costruzioni sismiche.

- Legge n. 1086 del 5/11/1971 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e

precompresso ed a struttura metallica.

- D.M. del 14/2/1992 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture

metalliche.

- D.M. del 9/1/1996 - Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture

metalliche.

- D.M. del 16/1/1996 - Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche.

- Circolare n. 21745 del 30/7/1981 - Legge n. 219 del 14/5/1981 - Art. 10 - Istruzioni relative al rafforzamento degli

edifici in muratura danneggiati dal sisma.

- Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia - Legge Regionale n. 30 del 20/6/1977 - Documentazione tecnica per la

progettazione e direzione delle opere di riparazione degli edifici - Documento Tecnico n. 2 - Raccomandazioni per la

riparazione strutturale degli edifici in muratura.

- D.M. del 20/11/1987 - Norme Tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il

loro consolidamento.

- Norme Tecniche C.N.R. n. 10011-85 del 18/4/1985 - Costruzioni di acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione,

il collaudo e la manutenzione.

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


18

- Norme Tecniche C.N.R. n. 10025-84 del 14/12/1984 - Istruzioni per il progetto, l'esecuzione ed il controllo delle

strutture prefabbricate in conglomerato cementizio e per le strutture costruite con sistemi industrializzati di

acciaio - Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione.

- Circolare n. 65 del 10/4/1997 - Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni in zone

sismiche" di cui al D.M. del 16/1/1996.

- Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno.

- DIN 1052 - Metodi di verifica per il legno.

- D.M. del 14/1/2008 - Norme tecniche per le costruzioni. Le verifiche degli elementi di fondazione sono eseguite

utilizzando l'Approccio 2.

- Circolare n. 617 del 2/2/2009 - Istruzioni per l'applicazione delle "Nuove norme tecniche per le costruzioni" di cui

al D.M. del 14/1/2008.

- Documento Tecnico CNR-DT 200 R1/2012 - Istruzioni per la Progettazione, l'Esecuzione ed il Controllo di Interventi

di Consolidamento Statico mediante l'utilizzo di Compositi Fibrorinforzati.

- Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture in acciaio.

Unità di misura

Le unità di misura adottate sono le seguenti:

- lunghezze : m

- forze : daN

- masse : kg

- temperature : gradi centigradi

- angoli : gradi sessadecimali o radianti

Geometria

Elenco vincoli nodi

Simbologia

Vn = Numero del vincolo nodo

Comm. = Commento

Sx = Spostamento in dir. X (L=libero, B=bloccato, E=elastico)

Sy = Spostamento in dir. Y (L=libero, B=bloccato, E=elastico)

Sz = Spostamento in dir. Z (L=libero, B=bloccato, E=elastico)

Rx = Rotazione intorno all'asse X (L=libera, B=bloccata, E=elastica)

Ry = Rotazione intorno all'asse Y (L=libera, B=bloccata, E=elastica)

Rz = Rotazione intorno all'asse Z (L=libera, B=bloccata, E=elastica)

RL = Rotazione libera

Ly = Lunghezza (dir. Y locale)

Lz = Larghezza (dir. Z locale)

Kt = Coeff. di sottofondo su suolo elastico alla Winkler

Vn Comm. Sx Sy Sz Rx Ry Rz RL Ly

<m>

Lz

<m>

Kt

<daN/cmc>

1 Libero L L L L L L

3 El. sew 110001 B B L L L B

Elenco materiali

Simbologia

Mat. = Numero del materiale

Comm. = Commento

P = Peso specifico

E = Modulo elastico

G = Modulo elastico tangenziale

ν = Coeff. di Poisson

α = Coeff. di dilatazione termica

Mat. Comm. P

<daN/mc>

E

<daN/cmq>

G

<daN/cmq> νννν αααα

1 Calcestruzzo 2500 300000.00 130000.00 0.1 1.000000E-05

2 Acciaio 7850 2100000.00 800000.00 0.3 1.000000E-05

Elenco sezioni aste

Simbologia

Sez. = Numero della sezione

Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

2C = Doppia C lato labbri

2Cdx = Doppia C lato costola

2I = Doppia I

2L = Doppia L lato labbri

2Ldx = Doppia L lato costole

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


19

C = C

Cdx = C destra

Cir. = Circolare

Cir.c = Circolare cava

I = I

L = L

Ldx = L destra

Om. = Omega

Pg = Pi greco

Pr = Poligono regolare

Prc = Poligono regolare cavo

Pc = Per coordinate

Ia = Inerzie assegnate

R = Rettangolare

Rc = Rettangolare cava

T = T

U = U

Ur = U rovescia

V = V

Vr = V rovescia

Z = Z

Zdx = Z destra

Ts = T stondata

Ls = L stondata

Cs = C stondata

Is = I stondata

Dis. = Disegnata

Me = Membratura

G = Generica

T = Trave

P = Pilastro

Ver. = Verifica prevista

N = Nessuna

C = Cemento armato

A = Acciaio

L = Legno

B = Base

H = Altezza

s = Spessore ala

a = Spessore anima

r = Raggio raccordo anima-ala

r1 = Raggio in testa ala

Ma = Numero del materiale

C = Numero del criterio di progetto

Ccol = Numero del criterio di progetto collegamento

Sez. Comm. Tipo Me Ver. B

<cm>

H

<cm>

s

<cm>

a

<cm>

r

<cm>

r1

<cm>

Ma C Ccol

1 HEB160 Is P A 16.00 16.00 1.30 0.80 1.50 0.00 2 1 1

2 HEA160 Is T A 16.00 15.20 0.90 0.60 1.50 0.00 2 2 2

3 UPN180 Cs T A 7.00 18.00 1.10 0.80 1.10 0.55 2 2 2

Elenco vincoli aste

Simbologia

Va = Numero del vincolo asta

Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

SVI = Definizione di vincolamenti interni

ELA = Vincolo su suolo elastico alla Winkler

BIE-RTC = Biella resistente a trazione e a compressione

BIE-RC = Biella resistente solo a compressione

BIE-RT = Biella resistente solo a trazione

Ni = Sforzo normale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tyi = Taglio in dir. Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tzi = Taglio in dir. Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mxi = Momento intorno all'asse X locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Myi = Momento intorno all'asse Y locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mzi = Momento intorno all'asse Z locale nodo iniziale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Nf = Sforzo normale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tyf = Taglio in dir. Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Tzf = Taglio in dir. Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mxf = Momento intorno all'asse X locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Myf = Momento intorno all'asse Y locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)

Mzf = Momento intorno all'asse Z locale nodo finale (0=sbloccato, 1=bloccato)


Va Comm. Tipo Ni Tyi Tzi Mxi Myi Mzi Nf Tyf Tzf Mxf Myf Mzf Kt

<daN/cmc>

1 Inc+Inc SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2 Inc+Cer SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0

4 Cer+Cer SVI 1 1 1 0 0 0 1 1 1 1 0 0

11 Inc+CerYZ SVI 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


20

Elenco aste

Simbologia

Asta = Numero dell'asta

N1 = Nodo iniziale

N2 = Nodo finale

Sez. = Numero della sezione

Va = Numero del vincolo asta

Par. = Numero dei parametri aggiuntivi

Rot. = Rotazione

FF = Filo fisso

Dy1 = Scost. filo fisso Y1

Dy2 = Scost. filo fisso Y2

Dz1 = Scost. filo fisso Z1

Dz2 = Scost. filo fisso Z2

TC1 = Tipo collegamento iniziale

TC2 = Tipo collegamento finale


Asta N1 N2 Sez. Va Par. Rot.

<grad>

FF Dy1

<cm>

Dy2

<cm>

Dz1

<cm>

Dz2

<cm>

TC1 TC2 Kt

<daN/cmc>

0 6 -7 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

0 -7 7 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

0 307 309 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

0 202 206 1 0.00 11 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

1 1 301 1 11 90.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND

2 202 102 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

3 3 103 1 11 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND

4 4 104 1 11 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND

5 5 305 1 11 90.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 PF1 ND

6 206 106 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

102 102 107 3 2 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

102 107 108 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

103 103 104 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

104 106 109 3 2 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

104 109 110 3 4 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

107 6 107 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C

108 7 108 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C

116 107 103 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C C

116 103 109 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND

117 108 104 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C C

117 104 110 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND

301 306 301 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C

301 301 307 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND

304 308 305 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND C

304 305 309 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 C ND

305 306 308 3 4 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

306 301 305 2 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

309 307 202 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

313 309 206 3 1 0.00 55 0.00 0.00 0.00 0.00 ND ND

Elenco tipi elementi bidimensionali

Simbologia

Tb = Numero del tipo muro/elemento bidimensionale

Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

F = Membranale e Flessionale

M = Membranale

W-RC = Winkler resistente solo a compressione

W-RTC = Winkler resistente a trazione e a compressione

Uso = Utilizzo

G = Generico

P = Parete

S = Soletta/Platea

N = Nucleo

M = Muratura ordinaria

L = Pilastro

MA = Muratura armata

Mat. = Numero del materiale

Crit. = Numero del criterio di progetto

Spess. = Spessore


Tb Comm. Tipo Uso Mat. Crit. Spess.

<cm>

Kt

<daN/cmc>

1 Fondazione W-RTC S 1 1 30.00 0.50

Elenco tipi solai

Simbologia

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


21

Ts = Numero del tipo solaio

Comm. = Commento

Qps = Carico permanente strutturale

Qpn = Carico permanente non strutturale

Qa = Primo carico accidentale

Qa2 = Secondo carico accidentale

Qa3 = Terzo carico accidentale

Rip. ter. = Ripartizione su aste terminali

Rip. int. = Ripartizione su aste interne

s = Coeff. di riduzione

Hs = Altezza solaio

Sc = Spessore cappa

Crit. = Numero del criterio di progetto

Ts Comm. Qps

<daN/mq>

Qpn

<daN/mq>

Qa

<daN/mq>

Qa2

<daN/mq>

Qa3

<daN/mq>

Rip. ter. Rip. int. s Hs

<cm>

Sc

<cm>

Crit.

1 grigliato 0.00 30.00 400.00 0.00 0.00 50.00 50.00 0.33 5.00 5.00 1

Carichi

Condizioni di carico elementari

Simbologia

CCE = Numero della condizione di carico elementare

Comm. = Commento

Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X

My = Moltiplicatore della massa in dir. Y

Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z

Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X

Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y

Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z

Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite

Sicurezza = Contributo alla sicurezza

F = a favore

S = a sfavore

A = ambigua

Variabilità = Tipo di variabilità

B = di base

I = indipendente

A = ambigua

CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità

1 pesi propri 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 D.M. 08 Permanenti strutturali S --

2 permanenti portati 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2 D.M. 08 Permanenti non strutturali S --

3 accidentali scale 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di

affollamento

S B

Risultati del calcolo

Parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati con:

ModeSt ver. 8.10, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Prato

La struttura è stata calcolata utilizzando come solutore agli elementi finiti:

Xfinest ver. 2015, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Milano

Tipo di normativa: stati limite D.M. 08

Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica

Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione

Schematizzazione piani rigidi: nessun impalcato rigido

Modalità di recupero masse secondarie: mantenere sul nodo masse e forze relative

Generazione combinazioni

- Lineari: si

- Valuta spostamenti e non sollecitazioni: no

- Buckling: no

Opzioni di calcolo

- Sono state considerate infinitamente rigide le zone di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali

con una riduzione del 20%

- Calcolo con offset rigidi dai nodi: no

- Uniformare i carichi variabili: no

- Massimizzare i carichi variabili: no

- Minimo carico da considerare: 0.00 <daN/m>

- Recupero carichi zone rigide: taglio e momento flettente

- Modalità di combinazione momento torcente: disaccoppiare le azioni

Opzioni del solutore

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


22

- Tipo di elemento bidimensionale: QF46

- Calcolo sforzo nei nodi: No

- Trascura deformabilità a taglio delle aste: No

- Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì

- Check sequenza di Sturm: Sì

- Soluzione matrice con metodo ver. 5.1: No

- Analisi non lineare con Newton modificato: No

- Usa formulazione secante per buckling: No

- Trascura buckling torsionale: No

Dati struttura

- Zona sismica: zona 3

- Sito di costruzione: via caccini, firenze LON. 11.24350 LAT. 43.80430

Contenuto tra ID reticolo: 19837 19836 20059 20058

Simbologia

TCC = Tipo di combinazione di carico

SLU = Stato limite ultimo

SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica)

SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara

SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione frequente

SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quasi permanente

SLD = Stato limite di danno

SLV = Stato limite di salvaguardia della vita

SLC = Stato limite di prevenzione del collasso

SLO = Stato limite di operatività

SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco

TR = Periodo di ritorno <anni>

Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito

FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale

TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale <sec>

SS = Coefficiente di amplificazione stratigrafica

CC = Coefficiente funzione della categoria del suolo

TCC TR Ag

<g>

FO TC* SS CC

SLD 35 0.0499 2.56 0.26 1.20 1.45

SLV 332 0.1146 2.46 0.30 1.20 1.40

- Edificio esistente: No

- Tipo di opera: Opera ordinaria

- Vita nominale VN: 50.00

- Classe d'uso: Classe I

- SL Esercizio: SLO-Pvr no, SLD-Pvr 63.00

- SL Ultimi: SLV-Pvr 10.00, SLC-Pvr no

- Classe di duttilità: Classe B

- Quota di riferimento: 0.00 <m>

- Altezza della struttura: 2.46 <m>

- Numero piani edificio: 0

- Coefficiente θ: 0.00 - Edificio regolare in altezza: no

- Edificio regolare in pianta: no

- Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00%

- Genera stati limite per verifiche di resistenza al fuoco: no

Dati di calcolo

- Categoria del suolo di fondazione: B

- Tipologia edificio: acciaio a telaio a più piani e più campate

Coeff. C1: 0.085

Periodo T1: 0.16696

Coeff. λ SLD: 1.00

Coeff. λ SLV: 1.00

Rapporto di sovraresistenza (αu/α1): 1.15

Valore di riferimento del fattore di struttura (q0): 4.00

Fattore riduttivo (Kw): 1.00

Fattore riduttivo regolarità in altezza (KR): 0.80

Fattore di struttura (q): 1.00

- Categoria topografica: T1 - Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15°

- Coeff. amplificazione topografica ST: 1.00

- Fattore di struttura per sisma verticale (qv): 1.50

- Modalità di calcolo modi di vibrare: Autovalori

- Numero modi: 3

- Modi da considerare: tali da movimentare una percentuale di massa pari a 85.00%

- Trascura modi con massa movimentata minore di: no

- Smorzamento spettro: 5.00%

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


23

Figura numero 1: Spettro SLD

0 . 500 1 . 000 1 . 500 2 . 000 2 . 500 3 . 000 3 . 500 4 . 000

0 . 010

0 . 020

0 . 030

0 . 040

0 . 050

0 . 060

0 . 070

0 . 080

0 . 090

0 . 100

0 . 110

0 . 120

0 . 130

0 . 140

0 . 150

0 . 160 Pun t i ca r a t t e r i zzan t i

TB

TB( 0 . 12 ) = 0 . 153

TC

TC( 0 . 37 ) = 0 . 153

TD

TD( 1 . 80 ) = 0 . 031

T [ s ]

Ag

/g

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


24

Figura numero 2: Spettro SLV

- Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad>

Condizioni di carico elementari

Simbologia

CCE = Numero della condizione di carico elementare

Comm. = Commento

Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X

My = Moltiplicatore della massa in dir. Y

Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z

Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse X

Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Y

Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia intorno all'asse Z

Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limite

Sicurezza = Contributo alla sicurezza

F = a favore

S = a sfavore

A = ambigua

Variabilità = Tipo di variabilità

B = di base

I = indipendente

A = ambigua

CCE Comm. Mx My Mz Jpx Jpy Jpz Tipo CCE Sicurezza Variabilità

1 pesi propri 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1 S --

2 permanenti portati 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2 S --

3 accidentali scale 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 5 S B

Elenco tipi cce definiti

Simbologia

Tipo CCE = Tipo condizione di carico elementare

Comm. = Commento

Tipo = Tipologia

G = Permanente

Q = Variabile

I = Da ignorare

A = Azione eccezionale

0 . 500 1 . 000 1 . 500 2 . 000 2 . 500 3 . 000 3 . 500 4 . 000

0 . 050

0 . 100

0 . 150

0 . 200

0 . 250

0 . 300

0 . 350 Pun t i ca r a t t e r i zzan t i

TB

TB ( 0 . 14 ) = 0 . 338

TC

TC( 0 . 42 ) = 0 . 338

TD

TD( 2 . 06 ) = 0 . 068

T [ s ]

Ag

/g

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


25

P = Precompressione

Durata = Durata del carico

N = Non definita

P = Permanente

L = Lunga

M = Media

B = Breve

I = Istantanea

γ min. = Coeff. γ min.

γ max = Coeff. γ max

ψ0 = Coeff. ψ0

ψ1 = Coeff. ψ1

ψ2 = Coeff. ψ2

ψ0,s = Coeff. ψ0 sismico (D.M. 96)

Tipo CCE Comm. Tipo Durata γγγγ min. γγγγ max ψψψψ0 ψψψψ1 ψψψψ2 ψψψψ0,s

1 D.M. 08 Permanenti strutturali G N 1.00 1.30

2 D.M. 08 Permanenti non strutturali G N 0.00 1.50

5 D.M. 08 Variabili Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento Q N 0.00 1.50 0.70 0.70 0.60 0.00

Ambienti di carico

Simbologia

N Numero

Comm. Commento

1 pesi propri

2 permanenti portati

3 accidentali scale

F azioni orizzontali convenzionali

SLU Stato limite ultimo

SLR Stato limite per combinazioni rare

SLF Stato limite per combinazioni frequenti

SLQ Stato limite per combinazioni quasi permanenti o di danno

N Comm. 1 2 3 F S SLU SLR SLF SLQ

1 Calcolo sismico si si si no si si no no no

2 Calcolo statico si si si si no si si si si

Elenco combinazioni di carico simboliche

Simbologia

CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari

Comm. = Commento












CC Comm. TCC 1 2 3 F S

1 Amb. 1 (Sisma) SLU S 1 1 ψ2 ----- 1

2 Amb. 2 (SLU) SLU γ max γ max γ max 1 -----

3 Amb. 2 (SLE R) SLE R 1 1 1 1 -----

4 Amb. 2 (SLE F) SLE F 1 1 ψ1 1 -----

5 Amb. 2 (SLE Q) SLE Q 1 1 ψ2 1 -----

Genera le combinazioni con un solo carico di tipo variabile come di base: no

Considera sollecitazioni dinamiche con segno dei modi principali: no

Combinazioni delle cce

Simbologia


Comm. = Commento









Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


26




An. = Tipo di analisi

L = Lineare

NL = Non lineare

Bk = Buckling

S = Si

N = No

CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 F X F Y ±S X ±S Y

1 CC 1 - Amb. 1 (SLU S) S +X+0.3Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.30

2 CC 2 - Amb. 1 (SLE) S +X+0.3Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 0.30

3 CC 3 - Amb. 1 (SLU S) S +X-0.3Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 -0.30

4 CC 4 - Amb. 1 (SLE) S +X-0.3Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 1.00 -0.30

5 CC 5 - Amb. 1 (SLU S) S +0.3X+Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.30 1.00

6 CC 6 - Amb. 1 (SLE) S +0.3X+Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 0.30 1.00

7 CC 7 - Amb. 1 (SLU S) S -0.3X+Y SLV L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 -0.30 1.00

8 CC 8 - Amb. 1 (SLE) S -0.3X+Y SLD L N 1.00 1.00 0.60 0.00 0.00 -0.30 1.00

9 CC 9 - Amb. 2 (SLU) F X SLU L N 1.30 1.50 1.50 1.00 0.00 0.00 0.00

10 CC 10 - Amb. 2 (SLU) F -X SLU L N 1.30 1.50 1.50 -1.00 0.00 0.00 0.00

11 CC 11 - Amb. 2 (SLU) F Y SLU L N 1.30 1.50 1.50 0.00 1.00 0.00 0.00

12 CC 12 - Amb. 2 (SLU) F -Y SLU L N 1.30 1.50 1.50 0.00 -1.00 0.00 0.00

13 CC 13 - Amb. 2 (SLE R) F X SLE R L N 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 0.00 0.00

14 CC 14 - Amb. 2 (SLE R) F -X SLE R L N 1.00 1.00 1.00 -1.00 0.00 0.00 0.00

15 CC 15 - Amb. 2 (SLE R) F Y SLE R L N 1.00 1.00 1.00 0.00 1.00 0.00 0.00

16 CC 16 - Amb. 2 (SLE R) F -Y SLE R L N 1.00 1.00 1.00 0.00 -1.00 0.00 0.00

17 CC 17 - Amb. 2 (SLE F) F X SLE F L N 1.00 1.00 0.70 1.00 0.00 0.00 0.00

18 CC 18 - Amb. 2 (SLE F) F -X SLE F L N 1.00 1.00 0.70 -1.00 0.00 0.00 0.00

19 CC 19 - Amb. 2 (SLE F) F Y SLE F L N 1.00 1.00 0.70 0.00 1.00 0.00 0.00

20 CC 20 - Amb. 2 (SLE F) F -Y SLE F L N 1.00 1.00 0.70 0.00 -1.00 0.00 0.00

21 CC 21 - Amb. 2 (SLE Q) F X SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 1.00 0.00 0.00 0.00

22 CC 22 - Amb. 2 (SLE Q) F -X SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 -1.00 0.00 0.00 0.00

23 CC 23 - Amb. 2 (SLE Q) F Y SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 0.00 1.00 0.00 0.00

24 CC 24 - Amb. 2 (SLE Q) F -Y SLE Q L N 1.00 1.00 0.60 0.00 -1.00 0.00 0.00

Elenco masse nodi

Simbologia

Nodo = Numero del nodo

Mo = Massa orizzontale

Nodo Mo

<kg>

Nodo Mo

<kg>

Nodo Mo

<kg>

Nodo Mo

<kg>

Nodo Mo

<kg>

Nodo Mo

<kg>

Nodo Mo

<kg>

Nodo Mo

<kg>

102 3.53 103 90.86 104 90.86 106 3.53 107 271.64 108 270.51 109 65.25 110 64.11

202 145.26 206 145.26 301 123.76 305 123.76 306 69.48 307 223.36 308 69.48 309 223.35

Totali masse nodi

Mo

<kg>

1984.00

Elenco pesi e forze fittizie nodi

Simbologia


Peso = Peso

Fx = Forza in dir. X

Fy = Forza in dir. Y

Nodo Peso

<daN>

Fx

<daN>

Fy

<daN>

Nodo Peso

<daN>

Fx

<daN>

Fy

<daN>

Nodo Peso

<daN>

Fx

<daN>

Fy

<daN>

Nodo Peso

<daN>

Fx

<daN>

Fy

<daN>

102 3.46 0.03 0.03 103 109.93 1.10 1.10 104 109.93 1.10 1.10 106 3.46 0.03 0.03

107 393.99 3.94 3.94 108 392.87 3.93 3.93 109 92.09 0.92 0.92 110 90.98 0.91 0.91

202 211.41 2.11 2.11 206 211.41 2.11 2.11 301 145.33 1.45 1.45 305 145.33 1.45 1.45

306 99.36 0.99 0.99 307 329.49 3.29 3.29 308 99.36 0.99 0.99 309 329.48 3.29 3.29

Elenco modi di vibrare, masse partecipanti e coefficienti di partecipazione

Simbologia

Modo = Numero del modo di vibrare

C = * indica che il modo è stato considerato

Per. = Periodo

Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri periodi

Φx = Coefficiente di partecipazione in dir. X

Φy = Coefficiente di partecipazione in dir. Y

Φz = Coefficiente di partecipazione in dir. Z

%Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X

%My = Percentuale massa partecipante in dir. Y

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


27

%Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z

%Jpz = Percentuale momento d'inerzia polare partecipante intorno all'asse Z

Modo C Per. Diff. ΦΦΦΦx ΦΦΦΦy ΦΦΦΦz %Mx %My %Mz %Jpz

1 * 0.44 65.32 0.09 -9.83 0.00 0.00 48.74 0.00 0.00

2 * 0.27 65.32 -14.01 -0.06 0.00 98.88 0.00 0.00 0.00

3 * 0.14 86.69 -0.06 0.60 0.00 0.00 0.18 0.00 0.00

Tot.cons. 98.88 48.93 0.00 0.00

Elenco coefficienti di risposta

Simbologia

Modo = Numero del modo di vibrare

Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. X

Sy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 100) in dir. Y

Stato limite di danno

Modo Sx Sy

1 12.74 12.74

2 15.33 15.33

3 15.33 15.33

Stato limite di salvaguardia della vita

Modo Sx Sy

1 31.63 31.63

2 33.84 33.84

3 33.84 33.84

Spostamenti dei nodi allo stato limite ultimo

Simbologia


Sx = Spostamento in dir. X


Sy = Spostamento in dir. Y

Sz = Spostamento in dir. Z

Rx = Rotazione intorno all'asse X

Ry = Rotazione intorno all'asse Y

Rz = Rotazione intorno all'asse Z

Nodo Sx

<cm>

CC Sy

<cm>

CC Sz

<cm>

CC Rx

<rad>

CC Ry

<rad>

CC Rz

<rad>

CC

-39 Max 0.00 1 0.00 1 0.19 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-39 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.67 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-38 Max 0.00 1 0.00 1 0.15 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-38 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.68 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-37 Max 0.00 1 0.00 1 0.16 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-37 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.74 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-36 Max 0.00 1 0.00 1 0.10 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-36 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.59 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-35 Max 0.00 1 0.00 1 -0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-35 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.53 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-34 Max 0.00 1 0.00 1 -0.31 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-34 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 11 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-33 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-33 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.72 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-32 Max 0.00 1 0.00 1 -0.10 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-32 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.77 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-31 Max 0.00 1 0.00 1 0.09 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-31 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.56 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-30 Max 0.00 1 0.00 1 0.05 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-30 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-29 Max 0.00 1 0.00 1 0.11 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-29 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-28 Max 0.00 1 0.00 1 -0.30 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-28 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.54 11 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-27 Max 0.00 1 0.00 1 -0.09 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-27 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.74 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-26 Max 0.00 1 0.00 1 -0.15 1 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-26 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.37 9 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-25 Max 0.00 1 0.00 1 -0.25 1 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-25 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.42 10 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-24 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-24 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.48 10 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-23 Max 0.00 1 0.00 1 0.13 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-23 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.55 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-22 Max 0.00 1 0.00 1 0.02 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-22 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.49 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-21 Max 0.00 1 0.00 1 -0.29 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


28

-21 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.51 9 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-20 Max 0.00 1 0.00 1 -0.13 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-20 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.66 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-19 Max 0.00 1 0.00 1 -0.07 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-19 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.71 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

-18 Max 0.00 1 0.00 1 0.09 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-18 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.58 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-17 Max 0.00 1 0.00 1 0.04 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-17 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-16 Max 0.00 1 0.00 1 0.19 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-16 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.68 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-15 Max 0.00 1 0.00 1 0.14 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-15 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.68 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-14 Max 0.00 1 0.00 1 0.15 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

-14 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.73 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

-13 Max 0.00 1 0.00 1 -0.04 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-13 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.46 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-12 Max 0.00 1 0.00 1 -0.11 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-12 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.46 9 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-11 Max 0.00 1 0.00 1 -0.31 5 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-11 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.56 12 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-10 Max 0.00 1 0.00 1 -0.21 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-10 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.67 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-9 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-9 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.71 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-8 Max 0.00 1 0.00 1 -0.02 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-8 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.44 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-7 Max 0.00 1 0.00 1 -0.29 5 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-7 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.52 12 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-6 Max 0.00 1 0.00 1 -0.15 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-6 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.67 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-5 Max 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-5 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.42 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-4 Max 0.00 1 0.00 1 -0.07 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-4 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.39 1 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-3 Max 0.00 1 0.00 1 -0.27 5 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-3 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.48 12 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-2 Max 0.00 1 0.00 1 -0.17 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-2 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.59 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

-1 Max 0.00 1 0.00 1 -0.13 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

-1 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

1 Max 0.00 1 0.00 1 0.04 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

1 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

3 Max 0.00 1 0.00 1 -0.15 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

3 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.69 10 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

4 Max 0.00 1 0.00 1 0.01 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

4 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.51 1 0.00 11 -0.01 1 0.00 1

5 Max 0.00 1 0.00 1 0.05 5 0.01 5 0.00 1 0.00 1

5 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.57 5 -0.01 5 -0.00 1 0.00 1

6 Max 0.00 1 0.00 1 -0.19 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

6 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.63 10 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

7 Max 0.00 1 0.00 1 -0.09 1 0.00 1 0.00 1 0.00 1

7 Min. 0.00 1 0.00 1 -0.42 9 -0.00 11 -0.00 1 0.00 1

102 Max 0.50 1 0.09 5 -0.22 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5

102 Min. -0.83 1 -0.02 5 -0.76 10 -0.02 5 0.00 5 -0.00 5

103 Max 0.47 1 0.08 11 -0.15 1 0.00 9 0.00 1 0.00 1

103 Min. -0.78 1 0.01 1 -0.69 10 0.00 1 -0.01 1 0.00 1

104 Max 0.47 1 0.06 1 0.01 1 0.00 10 0.00 1 0.00 1

104 Min. -0.78 1 -0.01 1 -0.51 1 0.00 1 -0.01 1 0.00 1

106 Max 0.45 1 0.09 5 -0.12 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5

106 Min. -0.76 1 -0.02 5 -0.66 10 -0.02 5 -0.00 5 -0.01 5

107 Max 0.50 1 0.08 11 -0.21 1 0.00 9 0.00 1 0.00 1

107 Min. -0.83 1 0.01 1 -0.77 10 0.00 1 -0.01 1 0.00 1

108 Max 0.50 1 0.06 1 -0.07 1 0.00 10 0.00 1 0.00 1

108 Min. -0.83 1 -0.01 1 -0.52 1 0.00 1 -0.01 1 0.00 1

109 Max 0.45 1 0.08 11 -0.12 1 0.00 9 0.00 1 0.00 1

109 Min. -0.76 1 0.01 1 -0.65 10 0.00 1 -0.01 1 0.00 1

110 Max 0.45 1 0.06 1 0.05 1 0.00 10 0.00 1 0.00 1

110 Min. -0.76 1 -0.01 1 -0.51 1 0.00 1 -0.01 1 0.00 1

202 Max 0.50 1 0.50 5 -0.22 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5

202 Min. -0.82 1 -0.41 5 -0.76 10 -0.02 5 0.00 5 -0.01 5

206 Max 0.44 1 0.49 5 -0.12 1 0.02 5 0.00 5 0.01 5

206 Min. -0.75 1 -0.42 5 -0.66 10 -0.02 5 -0.00 5 -0.01 5

301 Max 0.50 1 1.53 5 0.04 5 0.01 5 0.00 11 0.00 5

301 Min. -0.74 1 -1.56 5 -0.58 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5

305 Max 0.42 1 1.53 5 0.05 5 0.01 5 0.00 5 0.00 5

305 Min. -0.68 1 -1.56 5 -0.57 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5

306 Max 0.50 1 1.45 5 0.11 5 0.01 5 0.00 11 0.00 5

306 Min. -0.74 1 -1.48 5 -0.58 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5

307 Max 0.50 1 1.76 5 -0.09 5 0.02 5 0.00 5 0.00 5

307 Min. -0.74 1 -1.77 5 -0.61 12 -0.02 5 0.00 5 -0.00 5

Relazione


308 Max 0.42 1 1.45 5 0.11

308 Min. -0.68 1 -1.48 5 -0.58

309 Max 0.42 1 1.76 5 -0.08

309 Min. -0.68 1 -1.77 5 -0.57

Min = -1.77

Max = 1.76

Tensioni sul terreno

Simbologia


σt = Tensione sul terreno


Nodo σσσσt

<daN/cmq>

CC Nodo

-39 Max 0.33 5 -39 Min.

-37 Max 0.37 5 -37 Min.

-35 Max 0.26 1 -35 Min.

-33 Max 0.36 10 -33 Min.

-31 Max 0.28 5 -31 Min.

-29 Max 0.29 1 -29 Min.

-27 Max 0.37 10 -27 Min.

-25 Max 0.21 10 -25 Min.

-23 Max 0.28 1 -23 Min.

-21 Max 0.25 9 -21 Min.

-19 Max 0.36 10 -19 Min.

-17 Max 0.31 5 -17 Min.

-15 Max 0.34 5 -15 Min.

-13 Max 0.23 1 -13 Min.

-11 Max 0.28 12 -11 Min.

-9 Max 0.35 10 -9 Min.

-7 Max 0.26 12 -7 Min.

-5 Max 0.21 1 -5 Min.

-3 Max 0.24 12 -3 Min.

-1 Max 0.31 10 -1 Min.

3 Max 0.34 10 3 Min.

5 Max 0.29 5 5 Min.

7 Max 0.21 9 7 Min.

PROGETTO DEFINITIVO


DEGL’INNOCENTI

0.11 5 0.01 5 0.00 5 0.00 5

0.58 5 -0.01 5 0.00 5 -0.00 5

0.08 5 0.02 5 0.00 5 0.00 5

0.57 5 -0.02 5 0.00 5 -0.00 5

Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari

σσσσt

<daN/cmq>

CC Nodo σσσσt

<daN/cmq>

CC Nodo

Min. -0.10 5 -38 Max 0.34 5 -

Min. -0.08 5 -36 Max 0.30 1 -

Min. 0.00 1 -34 Max 0.28 11 -

Min. 0.08 1 -32 Max 0.39 10 -

Min. -0.04 5 -30 Max 0.32 5 -

Min. -0.06 1 -28 Max 0.27 11 -

Min. 0.04 1 -26 Max 0.18 9 -

Min. 0.13 1 -24 Max 0.24 10 -

Min. -0.06 1 -22 Max 0.25 1 -

Min. 0.14 1 -20 Max 0.33 10 -

Min. 0.04 1 -18 Max 0.29 5 -

Min. -0.02 5 -16 Max 0.34 5 -

Min. -0.07 5 -14 Max 0.37 5 -

Min. 0.02 1 -12 Max 0.23 9 -

Min. 0.16 5 -10 Max 0.33 10 -

Min. 0.08 1 -8 Max 0.22 1 Min. 0.15 5 -6 Max 0.33 10 Min. 0.00 1 -4 Max 0.19 1 Min. 0.14 5 -2 Max 0.29 10 Min. 0.06 1 1 Max 0.29 5 Min. 0.07 1 4 Max 0.26 1 Min. -0.02 5 6 Max 0.31 10 Min. 0.04 1


Approvato


29

Nodo σσσσt

<daN/cmq>

CC

-38 Min. -0.08 5

-36 Min. -0.05 1

-34 Min. 0.16 1

-32 Min. 0.05 1

-30 Min. -0.03 5

-28 Min. 0.15 1

-26 Min. 0.07 1

-24 Min. 0.09 1

-22 Min. -0.01 1

-20 Min. 0.07 1

-18 Min. -0.04 5

-16 Min. -0.10 5

-14 Min. -0.07 5

-12 Min. 0.05 1

-10 Min. 0.10 1

-8 Min. 0.01 1

-6 Min. 0.07 1

-4 Min. 0.04 1

-2 Min. 0.08 1

1 Min. -0.02 5

4 Min. -0.00 1

6 Min. 0.09 1

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


30

Verifiche e armature solette/platee

Simbologia


X = Coordinata X del nodo

Y = Coordinata Y del nodo

DV = Direzione di verifica

XX = Verifica per momento Mxx

YY = Verifica per momento Myy













c = Ricoprimento dell'armatura

s = Distanza minima tra le barre

K3 = Coefficiente di forma del diagramma delle tensioni prima della fessurazione

srm = Distanza media tra le fessure

Φ = Diametro della barra

As = Area complessiva dei ferri nell'area di calcestruzzo efficace

Ac eff = Area di calcestruzzo efficace

σs = Tensione nell'acciaio nella sezione fessurata

σsr = Tensione nell'acciaio corrispondente al raggiungimento della resistenza a trazione nel calcestruzzo

εsm = Deformazione unitaria media dell'armatura (*1000)

Wk = Apertura delle fessure

AfE S = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, superiore

AfE I = Area di ferro effettiva totale presente nel punto di verifica, inferiore

Mom = Momento flettente

Mu = Momento ultimo

Sic. = Sicurezza a rottura

Vsdu = Taglio agente nella direzione del momento ultimo

Vrdu = Taglio ultimo assorbibile dal solo calcestruzzo

σc = Tensione nel calcestruzzo

σf = Tensione nel ferro

Spess. = Spessore

Cf sup = Copriferro superiore

Cf inf = Copriferro inferiore

Cls = Tipo di calcestruzzo

Fck = Resistenza caratteristica cilindrica a compressione del calcestruzzo

Fctk = Resistenza caratteristica a trazione del calcestruzzo

Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo

Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo

Acc. = Tipo di acciaio

Fyk = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio

Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio

Armatura platea a quota 0.00

Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utilizzati

Spess.

<cm>

Cf sup

<cm>

Cf inf

<cm>

Cls Fck

<daN/cmq>

Fctk

<daN/cmq>

Fcd

<daN/cmq>

Fctd

<daN/cmq>

Acc. Fyk

<daN/cmq>

Fyd

<daN/cmq>

30.00 4.50 4.50 C90/105 871.50 34.92 493.85 23.28 B450C 4500.00 3913.04

Stato limite ultimo - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Nodo X

<m>

Y

<m>

DV CC TCC AfE S

<cmq>

AfE I

<cmq>

Mom

<daNm>

Mu

<daNm>

Sic.

-14 -0.50 2.02 XX 5 SLV 5.65 5.65 162.50 6429.87 39.569

-21 3.12 2.39 XX 1 SLV 5.65 5.65 -179.34 -6429.87 35.854

-9 2.42 0.25 XX 10 SLU 5.65 5.65 20.95 6429.87 >100

-11 3.12 0.25 XX 12 SLU 5.65 5.65 -82.76 -6429.87 77.696

-26 0.50 2.72 YY 5 SLV 5.65 5.65 -173.10 -6429.87 37.145

-32 2.42 3.39 YY 10 SLU 5.65 5.65 224.04 6429.87 28.700

-36 3.82 3.39 YY 1 SLV 5.65 5.65 128.05 6429.87 50.215

-9 2.42 0.25 YY 10 SLU 5.65 5.65 73.01 6429.87 88.063

-12 3.64 0.25 YY 1 SLV 5.65 5.65 38.53 6429.87 >100

Stato limite ultimo - Verifica a taglio del calcestruzzo

Nodo X

<m>

Y

<m>

DV CC TCC AfE S

<cmq>

AfE I

<cmq>

Vsdu

<daN>

Vrdu

<daN>

-37 -0.50 3.42 XX 5 SLV 5.65 5.65 869.80 21573.50

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


31

-21 3.12 2.39 XX 1 SLV 5.65 5.65 742.46 21573.50

-3 3.12 -0.25 XX 1 SLV 5.65 5.65 672.81 21573.50

-26 0.50 2.72 YY 5 SLV 5.65 5.65 766.59 21573.50

-32 2.42 3.39 YY 1 SLV 5.65 5.65 864.41 21573.50

-9 2.42 0.25 YY 10 SLU 5.65 5.65 409.00 21573.50

Stato limite d'esercizio - Ferri longitudinali - Verifiche armatura

Nodo X

<m>

Y

<m>

DV CC TCC AfE S

<cmq>

AfE I

<cmq>

Mom

<daNm> σσσσc

<daN/cmq>

σσσσf

<daN/cmq>

-37 -0.50 3.42 XX 15 SLE R 5.65 5.65 82.05 1.17 61.82

-37 -0.50 3.42 XX 23 SLE Q 5.65 5.65 61.13 0.87 46.06

-32 2.42 3.39 XX 14 SLE R 5.65 5.65 17.52 0.25 13.20

-32 2.42 3.39 XX 22 SLE Q 5.65 5.65 12.36 0.18 9.32

-34 3.12 3.39 XX 15 SLE R 5.65 5.65 -53.69 0.77 40.45

-34 3.12 3.39 XX 23 SLE Q 5.65 5.65 -38.07 0.54 28.69

-9 2.42 0.25 XX 14 SLE R 5.65 5.65 14.33 0.20 10.80

-9 2.42 0.25 XX 22 SLE Q 5.65 5.65 9.79 0.14 7.38

-11 3.12 0.25 XX 16 SLE R 5.65 5.65 -56.14 0.80 42.30

-11 3.12 0.25 XX 24 SLE Q 5.65 5.65 -37.86 0.54 28.52

-37 -0.50 3.42 YY 15 SLE R 5.65 5.65 7.57 0.11 5.71

-37 -0.50 3.42 YY 23 SLE Q 5.65 5.65 5.87 0.08 4.42

-24 -0.50 2.72 YY 14 SLE R 5.65 5.65 -38.34 0.55 28.89

-24 -0.50 2.72 YY 22 SLE Q 5.65 5.65 -28.69 0.41 21.62

-32 2.42 3.39 YY 14 SLE R 5.65 5.65 153.94 2.19 115.99

-32 2.42 3.39 YY 22 SLE Q 5.65 5.65 108.16 1.54 81.49

-9 2.42 0.25 YY 14 SLE R 5.65 5.65 49.83 0.71 37.54

-9 2.42 0.25 YY 22 SLE Q 5.65 5.65 33.95 0.48 25.58

Verifiche stato limite di formazione delle fessure

Nodo X

<m>

Y

<m>

DV CC TCC c

<mm>

s

<mm>

K3 srm

<mm> ΦΦΦΦ As

<cmq>

Ac eff

<cmq> σσσσs

<daN/cmq>

σσσσsr

<daN/cmq>

εεεεsm Wk

<mm>

-37 -0.50 3.42 XX 23 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 46.06 7331.11 0.01 0.00

-37 -0.50 3.42 XX 19 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 50.00 7331.11 0.01 0.00

-32 2.42 3.39 XX 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 9.32 7331.11 0.00 0.00

-32 2.42 3.39 XX 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 10.29 7331.11 0.00 0.00

-34 3.12 3.39 XX 23 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 28.69 7234.17 0.01 0.00

-34 3.12 3.39 XX 19 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 31.63 7428.06 0.01 0.00

-9 2.42 0.25 XX 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 7.38 7331.11 0.00 0.00

-9 2.42 0.25 XX 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 8.23 7234.16 0.00 0.00

-11 3.12 0.25 XX 24 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 28.52 7428.06 0.01 0.00

-11 3.12 0.25 XX 20 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 31.97 7428.06 0.01 0.00

-37 -0.50 3.42 YY 23 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 4.42 7331.11 0.00 0.00

-37 -0.50 3.42 YY 19 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 4.74 7331.11 0.00 0.00

-24 -0.50 2.72 YY 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 21.62 7428.06 0.00 0.00

-24 -0.50 2.72 YY 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 23.43 7428.06 0.00 0.00

-32 2.42 3.39 YY 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 81.49 7331.11 0.02 0.01

-32 2.42 3.39 YY 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 90.11 7331.11 0.02 0.01

-9 2.42 0.25 YY 22 SLE Q 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 25.58 7331.11 0.00 0.00

-9 2.42 0.25 YY 18 SLE F 39.00 168.00 0.14 220.59 12.00 1.13 179.91 28.57 7234.16 0.01 0.00

Verifiche aste in acciaio

Simbologia Sez. = Numero della sezione

Cod. = Codice

Tipo = Tipologia

2C = Doppia C lato labbri

2Cdx = Doppia C lato costola

2I = Doppia I

2L = Doppia L lato labbri

2Ldx = Doppia L lato costole

C = C

Cdx = C destra

Cir. = Circolare

Cir.c = Circolare cava

I = I

L = L

Ldx = L destra

Om. = Omega

Pg = Pi greco

Pr = Poligono regolare

Prc = Poligono regolare cavo

Pc = Per coordinate

Ia = Inerzie assegnate

R = Rettangolare

Rc = Rettangolare cava

T = T

U = U

Ur = U rovescia

V = V

Vr = V rovescia

Z = Z

Zdx = Z destra

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


32

Ts = T stondata

Ls = L stondata

Cs = C stondata

Is = I stondata

Dis. = Disegnata

D <cm> = Distanza

Area <cmq> = Area

Anet <cmq> = Area netta per compressione

Aeff <cmq> = Area effettiva per trazione

Jy <cm4> = Momento d'inerzia rispetto all'asse Y

Jz <cm4> = Momento d'inerzia rispetto all'asse Z

Iy <cm> = Raggio giratorio d'inerzia rispetto all'asse Y

Iz <cm> = Raggio giratorio d'inerzia rispetto all'asse Z

Wymin <cmc> = Modulo di resistenza minimo rispetto all'asse Y

Wzmin <cmc> = Modulo di resistenza minimo rispetto all'asse Z

Wy,plas <cmc> = Modulo di resistenza plastico intorno all'asse Y

Wz,plas <cmc> = Modulo di resistenza plastico intorno all'asse Z

Atag,y <cmq> = Area resistente a taglio in dir. Y

Atag,z <cmq> = Area resistente a taglio in dir. Z

Jω <cm6> = Costante di ingobbamento


N,Ed <daN> = Forza assiale di calcolo

My,Ed <daNm> = Momento flettente di calcolo intorno all'asse Y

Mz,Ed <daNm> = Momento flettente di calcolo intorno all'asse Z

Nc,Rd <daN> = Resistenza a compressione

My,c,Rd <daNm> = Resistenza di calcolo a flessione intorno all'asse Y

Mz,c,Rd <daNm> = Resistenza di calcolo a flessione intorno all'asse Z

L <cm> = Lunghezza dell'asta

αmy, αmz, αLT = Coefficienti correttivi per il momento flettente

Lcr <m> = Lunghezza di libera inflessione laterale fra ritegni torsionali

α-imp = Coefficiente di imperfezione

kc = Coeff. di correzione momento flettente per stabilità laterale membrature inflesse

ψ = Coeff. di correzione momento critico per stabilità laterale membrature inflesse

M,cr <daNm> = Momento critico per instabilità flesso torsionale

λLT = Coefficiente di imperfezione per stabilità laterale membrature inflesse

λLT,0 = Coefficiente di imperfezione di confronto per stabilità laterale membrature inflesse

βLT = Coefficiente per calcolo ΦLT

ΦLT = Coefficiente Φ per stabilità laterale membrature inflesse f = Fattore di modifica per il coefficiente di riduzione

χLT = Coefficiente di riduzione per stabilità laterale membrature inflesse

λy = Snellezza per inflessione intorno all'asse y(c)

Ncr,y <daN> = Sforzo normale critico euleriano per inflessione intorno all'asse y(c)

λ*y = Snellezza adimensionale per inflessione intorno all'asse y(c)

Curva = Curva di instabilità adottata

Φy = Coefficiente Φ per inflessione intorno all'asse y(c)

χy = Coefficiente χ di riduzione per instabilità intorno all'asse y(c)

λz = Snellezza per inflessione intorno all'asse z(e)

Ncr,z <daN> = Sforzo normale critico euleriano per inflessione intorno all'asse z(e)

λ*z = Snellezza adimensionale per inflessione intorno all'asse z(e)

Φz = Coefficiente Φ per inflessione intorno all'asse z(e)

χz = Coefficiente χ di riduzione per instabilità intorno all'asse z(e) Kyy, Kyz, Kzy, Kzz = Coefficienti di interazione

Xl <m> = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale dell'asta) in cui viene effettuato il progetto/verifica

N <daN> = Sforzo normale

Tz <daN> = Taglio in dir. Z

My <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y

Ty <daN> = Taglio in dir. Y

Mz <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Z

Mx <daNm> = Momento torcente intorno all'asse X

σN <daN/cmq> = Tensione normale per sforzo normale

σM <daN/cmq> = Tensione normale per momento flettente

τ <daN/cmq> = Tensione tangenziale per taglio e/o torsione

σID,max <daN/cmq> = Tensione ideale massima

Myeq,Ed <daNm> = Valore equivalente del momento flettente intorno all'asse Y

Mzeq,Ed <daNm> = Valore equivalente del momento flettente intorno all'asse Z

My,b,Rd <daNm> = Resistenza di calcolo a flessione ridotta per stabilità laterale membrature inflesse

fZ,L <cm> = Freccia in direzione Z locale

δ <cm> = Spostamento relativo asta

Caratteristiche profilati utilizzati

Sez. Cod. Tipo D

<cm>

Area

<cmq>

Anet

<cmq>

Aeff

<cmq>

Jy

<cm4>

Jz

<cm4>

Iy

<cm>

Iz

<cm>

Wymin

<cmc>

Wzmin

<cmc>

1 HEB160 Is -- 54.25 54.25 54.25 2492.05 889.24 6.78 4.05 311.51 111.16

2 HEA160 Is -- 38.77 38.77 38.77 1673.02 615.58 6.57 3.98 220.13 76.95

3 UPN180 Cs -- 28.43 28.43 28.43 1386.21 127.86 6.98 2.12 154.02 25.89

Caratteristiche profilati utilizzati

Sez. Cod. Wy,plas

<cmc>

Wz,plas

<cmc>

Atag,y

<cmq>

Atag,z

<cmq> Jωωωω

<cm6>

1 HEB160 355.07 170.13 45.93 17.59 47943.20

2 HEA160 246.26 117.79 32.53 13.21 31409.70

3 UPN180 183.26 52.37 17.55 15.12

Asta n. 1 (1 301) HEB160 Crit. 1

-------------------------------------------

- Verifica di stabilità aste presso-inflesse (C4.2.4.1.3.3.2) - CC 5 - Classe 3

Sollecitazioni: N,Ed=-466.50 My,Ed=290.16 Mz,Ed=163.50

Resistenze: Nc,Rd=142090.00 My,c,Rd=8158.49 Mz,c,Rd=2911.19 L=246.00

αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


33

Lcr=2.46 Curva b: α-imp=0.34 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=60226.40 λLT=0.38

λLT,0=0.40 βLT=0.75 ΦLT=0.55 βLT=0.75 f=0.98 χLT=1.00

λY=36.30 Ncr,y=853503.00 λ*y=0.42 Curva b: Φy=0.62 χy=0.92

λZ=60.76 Ncr,z=304555.00 λ*z=0.70 Curva c: Φz=0.87 χz=0.72 Kyy, Kyz, Kzy, Kzz=0.95, 0.95, 0.76, 0.95

Verifica YY: 0.00+0.03+0.05=0.09

Verifica ZZ: 0.00+0.03+0.05=0.08

- Verifica in termini tensionali (4.2.5) - CC 5 Xl=0.15 - Classe 3

Sollecitazioni: N=-466.50 Tz=129.88 My=290.16 Ty=-73.19 Mz=163.50 Mx=2.76

Tensioni: σN=-8.60 σM=-240.24 τ=12.92 σmax=-248.84

Tensioni: σN=-8.60 σM=-53.19 τ=18.14 τmax=18.14

Tensioni: σN=-8.60 σM=-240.24 τ=12.92 σID,max=249.85

- Verifica spostamento relativo massimo per singola asta - CC 14

δ=0.21 (L/1056)

Asta n. 2 (202 102) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------


Sollecitazioni: N,Ed=-434.62 Myeq,Ed=-43.61 Mzeq,Ed=-0.79


λY=3.01 Ncr,y=65149200.00 λ*y=0.03 Curva c: Φy=0.00 χy=1.00

λZ=9.90 Ncr,z=6009290.00 λ*z=0.11 Curva c: Φz=0.00 χz=1.00

χ,min=1.00 Verifica: 0.01+0.01+0.00=0.02


Sollecitazioni: N=-215.08 Tz=59.56 My=-29.60 Ty=23.29 Mz=-4.89 Mx=2.32




Asta n. 3 (3 103) HEB160 Crit. 1

-------------------------------------------


Sollecitazioni: N,Ed=-843.34 My,Ed=277.25 Mz,Ed=154.44


αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95





Verifica YY: 0.01+0.03+0.05=0.09

Verifica ZZ: 0.01+0.03+0.05=0.08


Sollecitazioni: N=-843.34 Tz=265.56 My=277.25 Ty=-147.93 Mz=154.44 Mx=-1.51





δ=0.27 (L/393)

Asta n. 4 (4 104) HEB160 Crit. 1

-------------------------------------------


Sollecitazioni: N,Ed=-408.73 My,Ed=267.55 Mz,Ed=-141.36


αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95





Verifica YY: 0.00+0.03+0.05=0.08

Verifica ZZ: 0.00+0.02+0.05=0.07


Sollecitazioni: N=-408.73 Tz=256.27 My=267.55 Ty=135.40 Mz=-141.36 Mx=-1.51





δ=0.26 (L/399)

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


34

Asta n. 5 (5 305) HEB160 Crit. 1

-------------------------------------------


Sollecitazioni: N,Ed=-461.86 My,Ed=-292.46 Mz,Ed=150.44


αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95





Verifica YY: 0.00+0.03+0.05=0.09

Verifica ZZ: 0.00+0.03+0.05=0.08


Sollecitazioni: N=-461.86 Tz=-130.91 My=-292.46 Ty=-67.34 Mz=150.44 Mx=2.77


Tensioni: σN=-8.51 σM=67.79 τ=18.14 τmax=18.14



δ=0.22 (L/1010)

Asta n. 6 (206 106) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------


Sollecitazioni: N,Ed=-445.02 Myeq,Ed=-44.65 Mzeq,Ed=0.37




χ,min=1.00 Verifica: 0.01+0.01+0.00=0.02


Sollecitazioni: N=-222.17 Tz=74.55 My=-29.06 Ty=21.63 Mz=-4.54 Mx=-2.18




Asta n. 102 (102 107) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------

- Verifica di stabilità aste inflesse (4.2.4.1.3.2) CC 10 - Classe 3

Lcr=0.10 Curva d: α-imp=0.76 kc=0.94 ψ=1.75 M,cr=0.00 λLT=0.00

λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 10 My,Ed=-43.36 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.01






χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.01+0.00=0.01


Sollecitazioni: N=-7.66 Tz=-438.63 My=-3.99 Ty=2.95



Tensioni: σN=-0.27 σM=0.00 τ=36.93 σID,max=63.96

Asta n. 102 (107 108) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------



λLT,0=0.00 βLT=0.00 ΦLT=0.00 βLT=0.00 f=0.00 χLT=1.00 CC 1 My,Ed=37.57 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.01


Sollecitazioni: N,Ed=-73.52 Myeq,Ed=37.57 Mzeq,Ed=26.83




χ,min=0.81 Verifica: 0.00+0.01+0.04=0.05


Sollecitazioni: N=71.99 Tz=-66.12 My=-37.47 Ty=51.50 Mz=26.83

Tensioni: σN=2.53 σM=127.97 τ=0.00 σmax=130.50

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


35

Tensioni: σN=2.53 σM=-26.47 τ=5.58 τmax=5.58

Tensioni: σN=2.53 σM=127.97 τ=0.00 σID,max=130.50

Asta n. 103 (103 104) HEA160 Crit. 2

-------------------------------------------





Sollecitazioni: N=5.92 Tz=45.79 My=-17.74 Ty=10.93 Mz=-4.96 Mx=1.12


Tensioni: σN=0.15 σM=0.24 τ=11.10 τmax=11.10


Asta n. 104 (106 109) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.01+0.00=0.01


Sollecitazioni: N=-32.16 Tz=-449.87 My=-4.09



Tensioni: σN=-1.13 σM=0.00 τ=37.87 σID,max=65.61

Asta n. 104 (109 110) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------





Sollecitazioni: N,Ed=-84.93 Myeq,Ed=-2.26

Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 L=104.00



χ,min=0.81 Verifica: 0.00+0.00=0.00


Sollecitazioni: N=-84.93 My=-3.02




Asta n. 107 (6 107) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------






χ,min=0.35 Verifica: 0.00+0.05+0.12=0.17


Sollecitazioni: N=-190.22 Tz=-111.39 My=-186.83 Ty=-61.25 Mz=-75.16




Asta n. 108 (7 108) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------




Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


36

CC 1 My,Ed=-233.44 My,b,Rd=4033.94 My,Ed/My,b,Rd=0.06






χ,min=0.35 Verifica: 0.00+0.05+0.12=0.17


Sollecitazioni: N=-61.79 Tz=-136.68 My=-160.88 Ty=-61.17 Mz=-74.97




Asta n. 116 (107 103) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=0.92 Verifica: 0.00+0.04+0.06=0.10


Sollecitazioni: N=-156.46 Tz=-386.46 My=-187.40 Ty=110.46 Mz=-39.88




Asta n. 116 (103 109) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------





Sollecitazioni: N,Ed=-7.38 Myeq,Ed=59.63 Mzeq,Ed=-22.12




χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.01+0.03=0.05


Sollecitazioni: N=-7.38 Tz=316.41 My=79.50 Ty=109.25 Mz=-29.50




Asta n. 117 (108 104) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=0.92 Verifica: 0.00+0.03+0.06=0.09


Sollecitazioni: N=143.14 Tz=-203.25 My=-161.64 Ty=-126.18 Mz=40.04




Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


37

Asta n. 117 (104 110) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.00+0.03=0.03


Sollecitazioni: N=-1.32 Tz=55.54 My=9.06 Ty=106.09 Mz=-28.64




Asta n. 301 (306 301) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.00+0.01=0.01


Sollecitazioni: N=-8.26 Tz=-55.54 My=9.06 Ty=-24.29 Mz=-6.56




Asta n. 301 (301 307) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=0.88 Verifica: 0.00+0.02+0.05=0.08


Sollecitazioni: N=-17.04 Tz=227.53 My=-4.25 Ty=72.11 Mz=-39.45 Mx=12.95




Asta n. 304 (308 305) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------





Sollecitazioni: N,Ed=-7.76 Myeq,Ed=6.80 Mzeq,Ed=4.84




χ,min=1.00 Verifica: 0.00+0.00+0.01=0.01


Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


38

Sollecitazioni: N=7.76 Tz=-55.54 My=9.06 Ty=23.91 Mz=6.46




Asta n. 304 (305 309) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=0.88 Verifica: 0.00+0.02+0.05=0.07


Sollecitazioni: N=13.59 Tz=226.24 My=-4.96 Ty=-71.82 Mz=36.66 Mx=12.40




Asta n. 305 (306 308) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------





Sollecitazioni: N,Ed=-6.39 Myeq,Ed=-2.94

Resistenze: Nc,Rd=74458.90 My,c,Rd=4033.94 L=104.00



χ,min=0.81 Verifica: 0.00+0.00=0.00


Sollecitazioni: N=-6.39 My=-3.92




Asta n. 306 (301 305) HEA160 Crit. 2

-------------------------------------------





Sollecitazioni: N,Ed=-2.93 My,Ed=-19.97 Mz,Ed=29.42


αmy, αmz, αLT=0.95, 0.95, 0.95





Verifica YY: 0.00+0.00+0.01=0.02

Verifica ZZ: 0.00+0.00+0.01=0.02


Sollecitazioni: N=11.50 Tz=56.59 My=-19.23 Ty=-65.00 Mz=29.42 Mx=-2.19




Asta n. 309 (307 202) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------




Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


39






χ,min=0.50 Verifica: 0.00+0.06+0.01=0.07


Sollecitazioni: N=-2.76 Tz=1.15 My=-294.32 Ty=2.83 Mz=-5.31 Mx=-1.54




Asta n. 313 (309 206) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------









χ,min=0.50 Verifica: 0.00+0.06+0.00=0.06


Sollecitazioni: N=-21.10 Tz=1.06 My=-289.75




Membratura

Asta n. 102 (102 107 108) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------

- Verifica Freccia massima per soli carichi accidentali - CC 13

fZ,L=0.15 (L/783)

- Verifica Freccia massima carichi totali - CC 14

fZ,L=0.20 (L/578)

Membratura

Asta n. 104 (106 109 110) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------


fZ,L=0.17 (L/685)


fZ,L=0.23 (L/504)

Membratura

Asta n. 116 (107 103 109) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------


fZ,L=0.07 (L/1438)


fZ,L=0.08 (L/1288)

Membratura

Asta n. 117 (108 104 110) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------


fZ,L=0.09 (L/1116)


fZ,L=0.10 (L/976)

Membratura

Asta n. 301 (306 301 307) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------


fZ,L=0.14 (L/796)


fZ,L=0.17 (L/668)

Membratura

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


40

Asta n. 304 (308 305 309) UPN180 Crit. 2

-------------------------------------------


fZ,L=0.11 (L/1010)


fZ,L=0.14 (L/827)

Verifiche collegamenti strutture intelaiate

Simbologia

N <daN> = Sforzo normale agente sul collegamento

Ty <daN> = Taglio in direzione Y agente sul collegamento

Tz <daN> = Taglio in direzione Z agente sul collegamento

My <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y del collegamento

Mz <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Z del collegamento

Txl <daN> = Taglio in direzione X locale

Tyl <daN> = Taglio in direzione Y locale

Nl <daN> = Sforzo normale in direzione Z locale

Mxl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse X locale

Myl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y locale

Fv,Ed <daN> = Taglio nei bulloni

Fv,Rd <daN> = Resistenza a taglio del bullone

Fb,Ed,p <daN> = Rifollamento lato piastra

Fb,Rd,p <daN> = Resistenza a rifollamento lato piastra

Ft,Ed <daN> = Trazione nei bulloni

Ft,Rd <daN> = Resistenza a trazione del bullone

Bp,Ed,p <daN> = Azione di punzonamento di progetto lato piastra

Bb,Rd,p <daN> = Punzonamento

Int. V-T = Controllo interazione taglio/trazione [4.2.65]

LT <m> = Lunghezza tirafondi

RT <daN> = Resistenza tirafondi

σc <daN/cmq> = Tensione nel calcestruzzo

TP <daN> = Azione che genera tensione tangenziale parallela

TO <daN> = Azione che genera tensione tangenziale ortogonale

NO <daN> = Azione che genera tensione normale ortogonale

τP <daN/cmq> = Tensione tangenziale parallela all'asse del cordone di saldatura

τO <daN/cmq> = Tensione tangenziale ortogonale all'asse del cordone di saldatura

σO <daN/cmq> = Tensione normale ortogonale all'asse del cordone di saldatura

σID <daN/cmq> = Tensione ideale nel cordone di saldatura

ΣT <daN/cmq> = Somma tensioni nel cordone di saldatura

Bnetta <mm> = Larghezza sezione al netto di eventuali fori

Hnetta <mm> = Altezza sezione al netto di eventuali fori

W <cmc> = Modulo di resistenza della piastra irrigidita

σ <daN/cmq> = Tensione normale

τ <daN/cmq> = Tensione tangenziale

Collegamento 0001_0301

Piastra 240.00 x 240.00 s= 15.00 - 4 Tirafondi φ 12 - Profondità di infissione: 250.00 2 righe ad interasse 208.00

2 colonne ad interasse 208.00

Altezza di gola saldature: anima 8.48 - ala 8.48

Irrigidimenti:

In corrispondenza anima s=14.00

Tirafondi e calcestruzzo

CC 5 SLV (Collegamento 0001_0301)

Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=73.19 Tz=-129.88 My=-309.64 Mz=174.48

Sollecitazioni agenti localmente: Txl=73.19 Tyl=-129.88 Nl=-344.72 Mxl=-309.64 Myl=174.48

Taglio nei bulloni: Fv,Ed=37.27 Fv,Rd=3257.20

Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=37.27 Fb,Rd,p=6577.09

Trazione nei bulloni: Ft,Ed=1003.60 Ft,Rd=3628.80

Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=1003.60 Bb,Rd,p=23343.30

Int. V-T=0.21

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10

Compressione nel calcestruzzo: σc=35.89


Azioni sul collegamento: N=-373.90 Ty=-38.72 Tz=-128.38 My=-306.06 Mz=-92.32

Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-38.72 Tyl=-128.38 Nl=-373.90 Mxl=-306.06 Myl=-92.32





Int. V-T=0.17

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10


Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


41

Saldatura profilo-piastra



Sollecitazioni agenti localmente: Txl=73.19 Tyl=-129.88 Nl=-344.72 Mxl=309.64 Myl=-174.48

Azioni sul cordone: TP=-14.72 TO=26.13 NO=-69.35

Tensioni nel cordone: τP=1.28 τO=2.26 σO=272.51 σID=272.52 ΣT=274.77






Flessione attacco superiore piastra

Bnetta=15.00 Hnetta=240.00 irrigidita (W=8.23)



Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=1468.45 Mxl=35.24

Tensioni nella sezione: σ=428.03 τ=349.63

Flessione attacco inferiore piastra



Azioni sul collegamento: N=-344.72 Ty=73.19 Tz=129.41 My=308.51 Mz=174.48



Flessione attacco destro piastra

Bnetta=214.00 Hnetta=15.00



Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=959.78 Myl=23.19


Flessione attacco sinistro piastra










Irrigidimenti:










Int. V-T=0.21

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10









Int. V-T=0.18

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10





Sollecitazioni agenti localmente: Txl=147.93 Tyl=229.33 Nl=-649.07 Mxl=-273.82 Myl=-176.62

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


42

Azioni sul cordone: TP=29.76 TO=46.14 NO=-130.58






















Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-1467.53 Mxl=-32.60


















Irrigidimenti:










Int. V-T=0.19

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10









Int. V-T=0.21

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10




Azioni sul collegamento: N=-409.44 Ty=-135.40 Tz=237.08 My=283.08 Mz=-161.67

Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-135.40 Tyl=237.08 Nl=-409.44 Mxl=-283.08 Myl=161.67

Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


43










Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-135.40 Tyl=-256.27 Nl=-415.11 Mxl=305.99 Myl=161.67































Irrigidimenti:





Sollecitazioni agenti localmente: Txl=67.34 Tyl=130.91 Nl=-337.44 Mxl=312.10 Myl=160.54





Int. V-T=0.21

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10




Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-46.77 Tyl=129.52 Nl=-368.21 Mxl=308.78 Myl=-111.49





Int. V-T=0.18

Tirafondi:LT=0.48 (0.36) RT=7169.10






Relazione


PROGETTO DEFINITIVO


Controllato/

Approvato


44





































Relazione


VERIFICA STATO LIMITE DI

Per completezza di calcolo si effettua anche la verifica a sollevamento del derivatore dal

momento che questo è collocato vicino all’argine del torrente Terzolle e al muro che

sostiene via Caccini. La verifica viene condotta n

Sollevamento (UPL – NTC 2008) considerando

e derivatore a “vasca vuota”. Secondo Normativa si applicano i seguenti coeff. parziali sulle

azioni in gioco:

Volume vasca 3.16

n°

platea 1

pareti lunghe 2

pareti corte 2

soletta 1

paretine interne 0

Peso vasca 79.11

γcls 25

Volume immerso 6.41

n°

platea 1

pareti 1

Sottospinta idraulica 64.13

γw 10

AZIONI DI PROGETTO

Ginst,d = U * γg1 70.54

Qinst,d 0.00

Gstb,d = Pcls * γg1 71.20

Rd 0.00

VERIFICA ok

PROGETTO DEFINITIVO


DEGL’INNOCENTI

STATO LIMITE DI SOLLEVAMENTO DERIVATORE



sostiene via Caccini. La verifica viene condotta nei confronti dello Stato Limite di

NTC 2008) considerando cautelativamente, la condizione di falda max


mc

lungh. spess. altezza/largh. volume

1.50 0.40 1.50 0.9

1.50 0.15 2.24 1.008

1.20 0.15 2.24 0.8064

1.50 0.20 1.50 0.45

2.50 0.15 0.80 0.000

KN azione permanente favorevole

KN/mc peso specifico cemento armato

mc

lungh. spess. altezza/largh. volume

1.50 0.40 1.50 0.9

1.50 2.45 1.50 5.5125

KN azione permanente sfavorevole

KN/mc peso specifico acqua

70.54 KN valore di progetto azione permanente instabillizzante

0.00 KN valore di progetto azione variabile instabilizzante

71.20 KN valore di progetto azione permanente stabilizzante

0.00 KN valore di progetto della resistenza

ok


Approvato


45

DERIVATORE



nti dello Stato Limite di

, la condizione di falda max


volume

0.9 mc

1.008 mc

0.8064 mc

0.45 mc

0.000 mc

volume

0.9 mc

5.5125 mc

valore di progetto azione permanente instabillizzante

valore di progetto azione variabile instabilizzante

valore di progetto azione permanente stabilizzante

Relazione


VERIFICA SOLLEVAMENTO

Data la vicinanza del torrente Terzolle e la possibilità di allagamento dell’area, per evitare il

pericolo di sollevamento della stazione di sollevamento, si

ancoraggio che preveda la realizzazione di una base di cemento sul

quale ancorare la top-station in vetroresina. Tale base dovrà avere delle dimensioni tali da

garantire la resistenza nei confronti del sollevamento grazie anche al peso del materiale di

riempimento che sarà fornito e posto in opera se

produttore della stazione stessa.

sistema di ancoraggio e del riempimento da adottare:

Particolare ancoraggio top

PROGETTO DEFINITIVO


DEGL’INNOCENTI

VERIFICA SOLLEVAMENTO TOP STATION


pericolo di sollevamento della stazione di sollevamento, si dovrà utilizza

ancoraggio che preveda la realizzazione di una base di cemento sul

station in vetroresina. Tale base dovrà avere delle dimensioni tali da


riempimento che sarà fornito e posto in opera secondo le specifiche tecniche fornite dal

produttore della stazione stessa. Di seguito si riportano delle immagini esemplificative del

sistema di ancoraggio e del riempimento da adottare:

Particolare ancoraggio top-station


Approvato


46

TOP STATION


utilizzare un sistema di

ancoraggio che preveda la realizzazione di una base di cemento sul fondo del pozzo, alla

station in vetroresina. Tale base dovrà avere delle dimensioni tali da


condo le specifiche tecniche fornite dal

Di seguito si riportano delle immagini esemplificative del

Documents

COMUNE DI FIRENZE SPOSTAMENTO IMPIANTO DI SOLLEVAMENTO … · Relazione preliminare strutture Dismissione sollevamento in via Giulio Caccini La destinazione d’uso della scala è