Upload
elliot
View
58
Download
0
Embed Size (px)
DESCRIPTION
A 4-a Conferinţă Naţională de INGINERIE SEISMICĂ. B ucureşti , 18 decembrie 2009. EFICIEN Ţ A DISPOZITIVELOR PASIVE DE CONTROL LA REABILITAREA SEISMIC Ă A UNEI CL Ă DIRI DIN BUCURE Ş TI. D. Cre ţ u , E. Tulei, C. Ghindea, R. Cruciat Universitatea Tehnic ă de Construc ţ ii Bucure ş ti. - PowerPoint PPT Presentation
Citation preview
EFICIENEFICIENŢŢA DISPOZITIVELOR PASIVE DE A DISPOZITIVELOR PASIVE DE CONTROL LA REABILITAREA SEISMICCONTROL LA REABILITAREA SEISMICĂĂ A A UNEI CLUNEI CLĂĂDIRI DIN BUCUREDIRI DIN BUCUREŞŞTITI
D. CreD. Creţţuu, E. Tulei, C. Ghindea, R. , E. Tulei, C. Ghindea, R. CruciatCruciat
Universitatea TehnicUniversitatea Tehnicăă de Construc de Construcţţii Bucureii Bucureşştiti
A 4-a Conferinţă Naţională de INGINERIE SEISMICĂ
Bucureşti, 18 decembrie 2009
SSoluoluţţiiiilele de reabilitare seismic de reabilitare seismică ă analizateanalizate
dispozitive de izolare a bazei,dispozitive de izolare a bazei,
dispozitive cu amortizare vdispozitive cu amortizare vââscoasscoasăă plasate în plasate în structură,structură,
dispozitive cu masdispozitive cu masăă acordat acordatăă..
Structura analizată
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
AB
CD
35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 435470 470 470 470 470 470 470 470 470
4258.5
77
2.5
30
06
72
.51
745
30
30 445 25 445 25 445 25 445 25 445 25 445 25 443.5 25
30
20
60
32
03
00
20
70
32
03
0
20
255 395 272.5
945 25
35 220 35 360 35 255 35
60
58
33
03
00
30
68
36
0
30
12
65
12
50
1065
1265
10
1065
1240
1240
Casa scarii
60
55
1 1
22
12
65
44
5
2012
12
65
30
28.5
55
Sala
Culoar
Sala
Sala
9 x 4,7 m
6,1
75
m3
,4
7,1
75
m
Structura analizată
A B C D
672.5 300 772.5
10
330
50
330
50
330
50
330
50
330
50
10
10
10
10
10
315
65
315
65
315
65
315
65
315
65
10
315
65
315
65
315
65
315
65
315
65
12
12
12
12
12
70 562.5 40 300 40 662.5 70
60 572.5 40 300 40 672.5 60
60 577.5 35 300 35 677.5 60
60 582.5 30 300 30 682.5 60
60 582.5 30 300 30 682.5 60
20 2020
20
20
53
60
60
65
65
380
380
380
380
380
+15.13
2-2
+11.33
+ 7.53
+ 3.73
- 0.07
- 3.87
40
40
40
40
23
42
20 53
70
12
12
12
12
12
12
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
65 390 65 405 65 405 65 405 65 405 65 405 65 405 65 405 65 393.5 55
50 412.6 50 420 50 420 50 420 50 420 50 420 50 420 50 420 50 411.0 45
45 420 45 425 45 425 45 425 45 425 45 425 45 425 45 425 45 418.5 40
35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 435 35 428.5 35
+15.13
38
03
80
38
03
80
12
12
12
12
12
25 2530
60
10
31
56
53
15
65
31
56
53
15
65
32
06
0
65 390 65 405 65 405 65 405 65 405 65 405 65 405 65 405 65 393.5 5517.5 47.5 1144
470 470 470 470 470 470 470 470 470
252525 25252525
+11.33
+ 7.53
+ 3.73
- 0.07
- 3.87
38
0
1-1
5 x
3,8
m
beton: C12/15, E = 24000 MPa
hp = 12 cm hp = 10 cm hp = 12 cm
Gradul de asigurare la seism al structurii existente
Q1 Q1
Q2 Q2
Q3 Q3
Q3 Q3
Q3 Q3
Q4 Q4
Q4 Q4
Q4 Q4
Q4 Q4Q5 Q5
q1
q2
q2
q2
q2
q2
q2
q2
q2
q3
q3
q3
q3 92.84
90.78
89.86
89.35
71.14
46
89
131
174
0.01141
0.029821
0.047578
0.062643
0.070784
F = 614
174
b
Modul k [s] [t]
1 1,059 0,801 351,6
2 0,354 0,117 51,4
3 0,194 0,044 19,3
kT k km
Modul fundamental de vibraţie
Gradul de asigurare la seism al structurii existente
P100-2006:
mλTSγF 1dIb
1,2I
qTβaTS 1g1d
0,24gag
s,T 05911 7521 ,Tβ
4,7251,353,5αα3,5q 1u
0,85
4308 kN/g
kN6140,8543084,7252,750,241,2 bF
92.84
90.78
89.86
89.35
71.14
46
89
131
174
0.01141
0.029821
0.047578
0.062643
0.070784
F = 614
174
b
Gradul de asigurare la seism al structurii existente
/ Capacitatea de rezistenţă a structurii
idicap FFR ,,
fortele taietoare de nivel asociate momentelor
capabile ale stalpilor de la nivelurile respective
ns
1j
infjcap,
supjcap,
icap, h
MMF
fortele taietoare de nivel corespunzatoare fortelor seismice de nivel de proiectare
Etaj
Demisol 454 614 0,740
Parter 313 568 0,551
Etaj 1 281 479 0,587
Etaj 2 227 348 0,652
Etaj 3 186 174 1,069
icap,F idF , idicap FFR ,,
mecanisme
de etaj
8,60,5514,725Rqr răspunsul dinamic în forţe trebuie redus de 8,6 ori a. î. structura să se comporte elastic
Gradul de asigurare la seism al structurii existente
/ Mărimea deplasărilor relative de nivel:
0.00941
0.0257
0.0431
0.0586
0.0683
0.0097
0.015
0.0174
0.0163
0.00941
0.0183
0.0293
0.0329
0.0308
0.0178
isd [m] i1i ssre ddd
[m]
reSLSr qdd
0,4ν
h,d SLSra 0040
m,,,d SLSra 01520830040 >
h,dcqdd ULSrare
ULSr 0250 depăşită la nivelurile 1, 2 şi
3
Acţiunea seismicăAccelerograma Inregistrarea Data
Sursa si componenta
t [s] Numar
de valori 1 INCERC Bucuresti 04.03.1977 Vrancea, NS 0,005 13074 2 INCERC Bucuresti 30.08.1986 Vrancea, NS 0,01 2594 3 IMGB Bucuresti 30.08.1986 Vrancea, NS 0,005 8584 4 INCERC Bucuresti 30.05.1990 Vrancea, EV 0,005 10497
-2.5
-2
-1.5
-1
-0.5
0
0.5
1
1.5
2
2.5
0 5 10 15 20 25
t [s]
Acc
eler
atie
[m
/s2 ]
Sursa Vrancea , 04.03.1977componenta NS Inregistrarea INCERC Bucuresti
PGA=2.07 m/ s2 = 0.22g
-1
-0.8
-0.6
-0.4
-0.2
0
0.2
0.4
0.6
0.8
0 5 10 15 20 25
t [s]
Acc
eler
atie
[m
/s2 ]
Sursa Vrancea, 30.08.1986Componenta NS Inregistrare INCERC Bucuresti
PGA=0.89 m/ s2 = 0.09g
-0.8
-0.6
-0.4
-0.2
0
0.2
0.4
0.6
0.8
0 5 10 15 20 25
t [s]
Acc
eler
atie
[m
/s2 ]
Sursa Vrancea, 30.08.1986Componenta NS Inregistrare IMGB Bucuresti
PGA=0.69 m/ s2 = 0.07g
-1
-0.8
-0.6
-0.4
-0.2
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
0 5 10 15 20 25
t [s]
Acc
eler
atie
[m
/s2 ]
Sursa Vrancea, 30.05.1990Componenta EV Inregistrare INCERC Bucuresti
PGA=0.99 m/ s2 = 0.10g
Acţiunea seismică
Spectre Fourier ale amplitudinilor acceleraţiilor terenului
0
50
100
150
200
250
300
350
400
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5T [s]
Am
plitu
din
e Fo
uri
er
1.63s
2.41s
1.22s
INCERC Bucuresti-Vr-77-NS
0.57s
0
20
40
60
80
100
120
140
160
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5T [s]
Am
plitu
din
e Fo
uri
er
1.36s
2.15s0.81s
INCERC Bucuresti-Vr-86-NS
0
20
40
60
80
100
120
140
0.1 0.6 1.1 1.6 2.1 2.6 3.1 3.6 4.1 4.6T [s]
Am
plitu
din
e Fo
uri
er
1.63s
1.46s
0.71s
IMGB Bucuresti-Vr-86-NS
1.34s
0.46s
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5T [s]
Am
plitu
din
e Fo
uri
er
2.21s0.99s INCERC Bucuresti-Vr-90-EV
1.32s0.64s
0.32s
Soluţia de reabilitare cu dispozitive de izolare a bazei
radier general h = 60 cmm = 126 t
IS3s sTTsT CC 6,123
k = 4,92 kN/cm
c = 0,47 kNs/cm
IS4.8s CTsT 38,4
k = 1,92 kN/cm
c = 0,294 kNs/cm
%10
%10
Soluţia de reabilitare cu dispozitive de izolare a bazei
INCERC Bucuresti, sursa Vrancea, 1977, NS
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
6 8 10 12 14 16 18t [s]
Dep
lasa
re [m
]
STR IS3s IS4.8s
INCERC Bucuresti, 1977, NS
Deplasarea laterală la nivelul acoperişului
(nu conţine deplasarea de corp rigid corespunzătoare
mişcării terenului şi deformării izolatorilor seismici)
Soluţia de reabilitare cu dispozitive cu amortizare vâscoasă plasate în structură
diagonale din oţel
3240k1 kN/cm
2900k2 kN/cm
DAMP1 c = 10 kNs/cm
DAMP2 c = 100 kNs/cm
Soluţia de reabilitare cu dispozitive cu amortizare vâscoasă plasate în structură
INCERC Bucuresti, sursa Vrancea, 1977, NS
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
6 8 10 12 14 16 18t [s]
Dep
lasa
re [m
]
STR DAMP1 DAMP2
INCERC Bucuresti, 1977, NS
Deplasarea laterală la nivelul acoperişului
(nu conţine deplasarea de corp rigid corespunzătoare mişcării terenului)
Soluţia de reabilitare cu dispozitive cu masă acordată
TMD m = 9,21 t = 2,1% M
k =
ca =
F F
xxaa usignucF
kN/cm4,18
kNs/cm0,0597 ka = 362 kN/cm
0,4α
Răspunsul structurii pentru accelerograma INCERC Bucureşti, 1977, componenta NS
INCERC Bucuresti, sursa Vrancea, 1977, NS
-0.15
-0.1
-0.05
0
0.05
0.1
6 8 10 12 14 16 18t [s]
Dep
lasa
re [m
]
STR TMD IS4.8s DAMP2
Deplasarea laterală la nivelul acoperişului
(nu conţine deplasarea de corp rigid corespunzătoare
mişcării terenului şi deformării izolatorilor seismici)
Răspunsul structurii pentru accelerograma INCERC Bucureşti, 1977, componenta NS
Forţa tăietoare de bază
INCERC Bucuresti, sursa Vrancea, 1977, NS
-1200
-800
-400
0
400
800
1200
1600
6 8 10 12 14 16 18t [s]
Fota
Tai
etoa
re d
e Baz
a [k
N]
STR TMD IS4.8s DAMP2
Comparaţii privind forţa tăietoare de bază maximă
0.0
200.0
400.0
600.0
800.0
1000.0
1200.0
1400.0
1600.0Fo
rta
Tai
etoa
re d
e Baz
a [k
N]
STR 1537.8 464.3 438.7 556.6
TMD 1558.6 444.9 433.4 538.0
IS4.8s 181.9 33.4 22.1 22.1
DAMP2 717.5 344.1 235.4 364.3
INCERC77 INCERC86 IMGB86 INCERC90
614 kN
Forţa tăietoare de bază maximă
Comparaţii privind forţa tăietoare de bază maximă
Reducerea forţei tăietoare de bază maxime (de 8,46 ori în cazul IS4.8s; de 2 ori în cazul DAMP2)
-88%
-26%
-46%
1%
-4% -1% -3%
-93% -95% -96%
-53%
-35%
-100%
-90%
-80%
-70%
-60%
-50%
-40%
-30%
-20%
-10%
0%
10%
F b_c
ontr
ol/F b
_str
uct
ura
TMD 1% -4% -1% -3%
IS4.8s -88% -93% -95% -96%
DAMP2 -53% -26% -46% -35%
INCERC77 INCERC86 IMGB86 INCERC90
răspuns elastic răspuns inelastic
Comparaţii privind deplasarea laterală maximă la nivelul acoperişului
Deplasarea laterală maximă la nivelul acoperişului
0.0000
0.0200
0.0400
0.0600
0.0800
0.1000
0.1200
0.1400
0.1600
Dep
lasa
re [m
]
STR 0.1390 0.0410 0.0402 0.0593
TMD 0.1448 0.0410 0.0398 0.0577
IS4.8s 0.0123 0.0024 0.0021 0.0029
DAMP2 0.0343 0.0105 0.0074 0.0096
INCERC77 INCERC86 IMGB86 INCERC90
(nu conţine deplasarea de corp rigid corespunzătoare
mişcării terenului şi deformării izolatorilor seismici)
Comparaţii privind deplasarea laterală maximă la nivelul acoperişului
Reducerea deplasării laterale maxime de la nivelul acoperişului
(de 11,3 ori în cazul IS4.8s; de 4 ori în cazul DAMP2)
-91%
-74%-81%
4%0%
-1% -3%
-94% -95% -95%
-75%-84%
-100%
-90%
-80%
-70%
-60%
-50%
-40%
-30%
-20%
-10%
0%
10%
max
_con
trol/ m
ax_s
truct
ura
TMD 4% 0% -1% -3%
IS4.8s -91% -94% -95% -95%
DAMP2 -75% -74% -81% -84%
INCERC77 INCERC86 IMGB86 INCERC90
răspuns elastic răspuns inelastic
Spectre de răspuns
Spectre de acceleratie/ deplasare (amortizare 5%)
0
1
2
3
4
5
6
7
0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 t [s]
Acc
ele
ratie [m
/s
2 ]
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
Depla
sare
[m
]
INCERC_77 INCERC_86 IMGB_86INCERC_90 INCERC77_deplasare
INCERC 77 a INCERC 86 a
INCERC 77 d
INCERC 90 a
IMGB 86 a
a - spectrele acceleraţiilor absolute de răspunsd - spectrul deplasărilor elastice
%5
Concluzii
Caracteristicile elastice Caracteristicile elastice şşi de amortizare trebuie alese ai de amortizare trebuie alese a.. î.î. structura sstructura săă fie fie îîndepndepăărtatrtatăă c câât mai mult de zona de rezonant mai mult de zona de rezonanţăţă cu oscilacu oscilaţţiile predominante ale terenuluiiile predominante ale terenului
PPerioada fundamentalerioada fundamentalăă a structurii izolate trebuie s a structurii izolate trebuie săă fie cel fie cel pupuţţin egalin egalăă cu cu , acoperind astfel şi situaţia majorării , acoperind astfel şi situaţia majorării perioadei predominante de oscilaţie a terenului perioadei predominante de oscilaţie a terenului
Tributul utilizării izolatorilor seismici: valori mari ale deplasării Tributul utilizării izolatorilor seismici: valori mari ale deplasării laterale, inacceptabile în cazul existenţei unor clădiri adiacente laterale, inacceptabile în cazul existenţei unor clădiri adiacente
(cca (cca 30 cm30 cm pentru şi pentru şi 50 cm50 cm pentru ) pentru )
În cazul utilizării unor izolatori seismici mai rigizi, structura va În cazul utilizării unor izolatori seismici mai rigizi, structura va efectua cu siguranţă incursiuni în domeniul postelastic de efectua cu siguranţă incursiuni în domeniul postelastic de comportarecomportare
C1 3TT C1 2TT
Dispozitivele de izolare a bazei:
Concluzii
EEliminliminăă problema deplas problema deplasăării laterale mari de corp rigid, rii laterale mari de corp rigid, caracteristiccaracteristicăă dispozitivelor de izolare a bazei dispozitivelor de izolare a bazei
CCllăădirea direa are are incursiuni in domeniul postelastic, incursiuni in domeniul postelastic, dardar îîn limitele n limitele capacitcapacităţăţilor de rezistenilor de rezistenţăţă şşi de deformarei de deformare
Amortizorii vâscoşi în structură:
Dispozitivele de tip TMD:
Sunt ineficiente în cazul acţiunilor cu bandă largă de Sunt ineficiente în cazul acţiunilor cu bandă largă de frecvenţe, specifică mişcărilor seismicefrecvenţe, specifică mişcărilor seismice
Concluzii
Rezultatele obţinute trebuie corelate cu parametrii fizico-mecanici şi dinamici ai dispozitivelor pasive care se pot realiza practic.
Viaţa bate teoria!
…
…
Teoria este teorie. Practica ne omoară!