UNIVERSIDADE ESTÁCIO DE SÁ

CURSO DE ENGENHARIA CIVIL

FABIO MARINHO DA SILVA

Fundações por Estacas Metálicas em Solos Moles – Estudo de Caso

Rio de Janeiro

2015

FABIO MARINHO DA SILVA

Fundações por Estacas Metálicas em Solos Moles – Estudo de caso

Trabalho de Conclusão de Curso para graduação a ser

submetida à Comissão Examinadora do Curso

Engenharia Civil, da Universidade Estácio de Sá, como

parte dos requisitos necessários para a obtenção do

grau de Bacharel em Engenharia Civil.

Orientador Externo:

Engº. M.Sc. Halleylton Lopes Ribeiro

Rio de Janeiro

2015

FABIO MARINHO DA SILVA

Fundações por Estacas Metálicas em Solos Moles – Estudo de caso

Trabalho de Conclusão de Curso para graduação a ser

submetida à Comissão Examinadora do Curso

Engenharia Civil, da Universidade Estácio de Sá, como

parte dos requisitos necessários para a obtenção do

grau de Bacharel em Engenharia Civil.

Aprovado em:

BANCA EXAMINADORA:

________________________________________________________

Gaspar Francisco Carnevale. M.Sc,

________________________________________________________ Marcelo Castelo Branco. M.Sc,

________________________________________________________

Patrícia Motta. M.Sc,

AGRADECIMENTOS

Aos meus pais Almir e Márcia pela compreensão e apoio durante todo o decorrer

da minha graduação, que sempre acreditaram em mim, me proporcionaram educação e

me ensinaram a ser uma pessoa de caráter.

Ao meu orientador e amigo Halleylton Ribeiro, pelo grande esforço em me ajudar e

ensinar, pelos ensinamentos em geotecnia e por acreditar no meu potencial. Sou muito

grato pela ajuda.

A empresa Terratek, representada pela figura do Dr. J.A.R Ortigão por disponibilizar

todos os dados utilizados na elaboração deste estudo. E aos seus funcionários e amigos

que disponibilizaram tempo para me ensinar.

Ao meu gerente Nuno Silva por ter acreditado em mim e dado minha primeira

oportunidade de estágio. Sem isso esse trabalho não seria possível.

A todos aqueles que embora não citados nominalmente, contribuíram direta ou

indiretamente para a execução deste trabalho.

“Tenho a impressão de ter sido uma criança brincando à beira-mar,

divertindo-me em descobrir uma pedrinha mais lisa ou uma concha

mais bonita que as outras, enquanto o imenso oceano da verdade

continua misterioso diante de meus olhos.”

Isaac Newton

RESUMO

O presente trabalho apresenta um estudo de caso em fundações profundas

empregando estacas metálicas como elementos de fundações em terreno com

presença de solos moles para implantação de um empreedimento residencial e

comercial. Essas estacas tem sua utilização ideal em terrenos com grandes

espessuras de solo mole ou solicitações de tração de ordem elevada. Em virtude da

grande importância das fundações para qualquer obra, é fundamental que o processo

de dimensionamento seja embasado em procedimentos extensivamente aplicados e

bem sucedidos. O trabalho tem como escopo apresentar as etapas de

dimensionamento das estacas metálicas como elementos de fundações e justificativa

com embasamento técnico dos métodos adotados. Análises das sondagens

existentes, estudos de flambagem para os perfis obtendo as cargas critíca, como

também estimativas de atrito negativo em virtude da presença de solo mole e

determinação da capacidade geotécnica admissível para cada perfil constituiu-se na

metodologia de trabalho apresentada nesta monografia. Foi verificado neste trabalho

camada de solo mole variando de 8m a 17m, valores de carga crítica variando de

827 kN a 2.231 kN em função dos perfis e das sondagens foram empregadas nos

estudos, atrito negativo de 33 kN à 198 kN foram somados as cargas solicitantes e

estacas com comprimentos de 15m à 28m foram necessárias para a viabilidade do

projeto de fundações em relação as normas técnicas e práticas consagradas da

engenharia geotécnica.

Palavras-chave: Solo mole, Estacas metálicas, Capacidade de carga, Fundações

profundas.

ABSTRACT

Key words: Steel piles, Bearing capacity, Design, Deep foundations

SUMÁRIO

1. INTRODUÇÃO ................................................................................................... 11

1.1. JUSTIFICATIVA ........................................................................................... 13

1.2. OBJETIVO ................................................................................................... 13

2. REVISÂO BIBLIOGRÀFICA ............................................................................... 14

2.1. INVESTIGAÇÕES GEOTÉCNICAS ............................................................. 14

2.1.1 CONSIDERAÇÕES INICIAIS ................................................................ 14

2.1.2 SONDAGEM A PERCUSSÃO ............................................................... 15

2.2. ESTACAS METÁLICAS ............................................................................... 20

2.2.1. CRAVAÇÃO DE ESTACAS METÁLICAS .............................................. 21

2.3. CONTROLE DE CRAVAÇÃO ...................................................................... 22

2.3.1. FORMULAS DINÂMICAS ...................................................................... 23

2.3.2. REPIQUE ELÁSTICO ............................................................................ 26

2.4. METODOS DE PREVISÃO DE CAPACIDADE DE CARGA ........................ 27

2.4.1. MÉTODO AOKI –VELLOSO .................................................................. 27

2.4.2. MÉTODO DE MONTEIRO ..................................................................... 29

2.4.3. MÉTODO DECOURT-QUARESMA ....................................................... 31

2.5. ATRITO NEGATIVO ..................................................................................... 33

2.6. FLAMBAGEM ............................................................................................... 35

3. ESTUDO DE CASO ........................................................................................... 39

3.1. DESCRIÇÃO DA OBRA ............................................................................... 39

3.2. CARACTERÍSTICAS DO TERRENO ........................................................... 43

4. MÉTODOS E RESULTADOS ............................................................................ 47

4.1. SOLUÇÃO DE FUNDAÇÕES ...................................................................... 47

4.2. PROJETO DE ESTAQUEMENTO ............................................................... 47

4.3. DIMENSIONAMENTO DAS FUNDAÇÕES .................................................. 49

4.3.1. CAPACIDADE DE CARGA .................................................................... 49

4.3.2. VERIFICAÇÃO À FLAMBAGEM............................................................ 54

4.3.3. CÁLCULO DO ATRITO NEGATIVO ...................................................... 55

4.3.4. DETERMINAÇÃO DOS COMPRIMENTOS........................................... 56

4.4. CONTROLE DE CRAVAÇÃO ...................................................................... 63

5. CONCLUSÕES .................................................................................................. 64

6. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ................................................................... 67

7. ANEXOS ............................................................................................................ 70

7.1. DIMENSIONAMENTO DOS PERFIS ........................................................... 70

7.2. DETERMINAÇÃO DO COMPRIMENTO DAS ESTACAS ............................ 78

7.3. ESTIMATIVA DE NEGA E REPIQUE .......................................................... 86

ÍNDICE DE FIGURAS

Figura 1 – Sequência executivo do ensaio SPT (Ribeiro, 2015) ............................... 16 Figura 2 – Metodologia do ensaio SPT (Ribeiro, 2015) ............................................. 16 Figura 3 – Amostrador do ensaio SPT (NBR 6484/2001). ........................................ 18 Figura 4 – Sondagem á percussão por circulação de água (Dantas Neto, 2007). .... 18

Figura 5 – Boletim típico de sondagem à percussão (Acervo Terratek) .................... 19 Figura 6 – Áreas de transferência de carga em estacas metálicas (Gonçalves, 2008 apud Presa,E.P.;Pousada, M. C.,2004). ................................................................... 21 Figura 7 – Estaca flambada por excesso de energia de cravação (Foto do autor) ... 22 Figura 8 – (a) medida simples da nega e (b) medida de nega e repique (Velloso e Lopes, 2002 apud Vieira, 2006) ................................................................................ 23 Figura 9 – Fórmulas dinâmicas de cravação (Santos, 2002 apud Vieira, 2006) ....... 24

Figura 10 – Estrutura para obtenção de nega e repique (Alonso, 1991) ................... 25 Figura 11 Sinal típico de repique elástico (Alonso, 1991) ........................................ 27 Figura 12 - Determinação da resistência de ponta (Monteiro, 1997) ......................... 30 Figura 13 – Atrito negativo devido ao adensamento de camadas compressíveis (Alonso, 1989) ........................................................................................................... 33 Figura 14 – Determinação do recalque de uma estaca (Fellenius, 1984) ................. 34

Figura 15 – Definição e construção do plano neutro (Fellenius, 1984) ..................... 34 Figura 16 – Coeficientes K para flambagem (http://pt.slideshare.net/bruhungaro/201553-22238-7flambagem) ............................. 35

Figura 17 – Hipérbole de Euler (http://pt.slideshare.net/bruhungaro/201553-22238-7flambagem) ............................................................................................................. 36

Figura 18 Valor de χ em função de índice de esbeltez λ0 (ABNT-NBR-8800, 2008) .. 37

Figura 19 – Perspectiva ilustrada (Site da construtora) ............................................. 39

Figura 20 – Planta arquitetônica do empreendimento (Construtora) ......................... 40 Figura 21 – Planta ilustrativa da divisão do empreendimento (Construtora) ............. 40

Figura 22 – Locação dos pilares – Bloco 1 (Acervo Terratek) ................................... 41 Figura 23 - Locação dos pilares – Bloco 2 (Acervo Terratek) ................................... 42 Figura 24 - Locação dos pilares – Bloco 3 (Acervo Terratek) ................................... 42

Figura 25 - Locação dos pilares – Bloco 4 (Acervo Terratek) ................................... 43 Figura 26 - Locação dos pilares – Bloco 5 (Acervo Terratek) ................................... 43

Figura 27 – Planta de locação de sondagens (Acervo Terratek). .............................. 44

Figura 28 – Terreno natural do local da obra (Foto do autor) .................................... 44

Figura 29 – Sondagem SPT mais desfavorável – 1/2 (Acervo Terratek) .................. 45 Figura 30 - Sondagem SPT mais desfavorável – 2/2 (Acervo Terratek) ................... 46 Figura 31 – Perfil geotécnico do terreno objeto do estudo (Desenho do autor) ........ 46 Figura 32 – Mecanismo de transmissão de carga de estacas (Notas de aula, Instituto Superior Técnico) ...................................................................................................... 48

Figura 33 – Projeto de fundações – Bloco 1 (Acervo Terratek) ................................. 60 Figura 34 – Projeto de fundações – Bloco 2 (Acervo Terratek) ................................. 60 Figura 35 – Projeto de fundações – Bloco 3 (Acervo Terratek) ................................. 61 Figura 36 – Projeto de fundações – Bloco 4 (Acervo Terratek) ................................. 62 Figura 37 – Projeto de fundações – Bloco 5 (Acervo Terratek) ................................. 63

ÍNDICE DE TABELAS

Tabela 1 – Classificação dos solos, de acordo com o índice de resistência à penetração (NBR 7.250 apud Schnaid e Odebrecht, 2012) ...................................... 17 Tabela 2 – Coeficientes K para cada tipo de solo .................................................... 28

Tabela 3 – Coeficientes para cada tipo de solo .................................................... 28 Tabela 4 – Coeficientes de transformação por tipo de estaca.................................. 29

Tabela 5 - Coeficientes k e (Monteiro, 1997) ........................................................ 30 Tabela 6 - Coeficiêntes de transformação F1 e F2 (Monteiro, 1997) ....................... 31

Tabela 7 - Valores dos coeficientes (Quaresma et al, 1996) ................................ 32

Tabela 8 - Valores dos coeficientes (Quaresma et al, 1996) ................................. 32

Tabela 9 - Valores de k, por tipo de solo (Lobo, 2005) ............................................. 32

Tabela 10 Valor de em função do índice de esbeltez λ0 (ABNT-NBR-8800, 2008) .................................................................................................................................. 38 Tabela 11 – Características mecânicas e geométricas dos perfis selecionados ...... 49 Tabela 12 – Cargas máximas admissíveis (1/5) ....................................................... 50

Tabela 13 - Cargas máximas admissíveis (2/5) ....................................................... 51 Tabela 14 - Cargas máximas admissíveis (3/5) ....................................................... 52 Tabela 15 - Cargas máximas admissíveis (4/5) ....................................................... 53

Tabela 16 - Cargas máximas admissíveis (5/5) ....................................................... 54 Tabela 17 – Comparação entre cargas axiais críticas e resistências estruturais dos perfis ......................................................................................................................... 55

Tabela 18 – Atrito negativo por perfil e sondagens .................................................. 56 Tabela 19 – Faixas de cargas por perfil ................................................................... 58

Tabela 20 – Resumo das faixas de comprimentos das estacas por sondagem ........ 59 Tabela 21 – Valores médios de nega e repique obtidos .......................................... 64

Tabela 22 – Variação de comprimento por perfil ...................................................... 65 Tabela 23 – Variação de atrito negativo por perfil .................................................... 65

Tabela 24 – Quantitativo total de perfuração por perfil ............................................. 66 Tabela 25 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 1 (1/3) ........................................ 70 Tabela 26 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 1 (2/3) ........................................ 71

Tabela 27 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 1 (3/3) ........................................ 72

Tabela 28 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 2 ................................................. 73 Tabela 29 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 3 (1/2) ......................................... 74 Tabela 30 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 3 (2/2) ......................................... 75 Tabela 31 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 4 ................................................. 76

Tabela 32 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 5 ................................................ 77 Tabela 33 – Determinação do comprimento das estacas – Bloco 1 (1/3) ................ 78 Tabela 34 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 1 (2/3) ................. 79

Tabela 35 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 1 (3/3) ................. 80 Tabela 36 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 2 ......................... 81 Tabela 37 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 3 (1/2) ................. 82 Tabela 38 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 3 (2/2) ................. 83 Tabela 39 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 4 ......................... 84

Tabela 40 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 5 ......................... 85 Tabela 41 – Estimativa de nega e repique – Bloco 1 (1/3) ....................................... 86 Tabela 42 - Estimativa de nega e repique – Bloco 1 (2/3) ........................................ 87 Tabela 43 - Estimativa de nega e repique – Bloco 1 (3/3) ........................................ 88

Tabela 44 - Estimativa de nega e repique – Bloco 2 ................................................ 89 Tabela 45 - Estimativa de nega e repique – Bloco 3 (1/2) ........................................ 90 Tabela 46 - Estimativa de nega e repique – Bloco 3 (2/2) ........................................ 91

Tabela 47 - Estimativa de nega e repique – Bloco 4 ................................................ 92

Tabela 48 - Estimativa de nega e repique – Bloco 5 ................................................ 93

LISTA DE ABREVIATURAS E SÍMBOLOS

Nspt : Índice de resistência à penetração do ensaio SPT;

N60 : Índice de resistência à penetração para a energia de referência;

w : Peso do martelo de queda livre;

h : Altura de queda do martelo;

R : Resistência à penetração;

s : Penetração ou “nega” ;

P : Peso da estaca;

C3 : Deformação elástica do solo;

C2 : Deformação elástica da estaca;

Le : Comprimento da estaca;

E : Módulo de elasticidade;

A : Área;

EA : Rigidez axial;

Rp : Resistência de ponta unitária;

K : Coeficiente de proporcionalidade entre as resistências de ponta unitárias dos

ensaios CPT e SPT;

Coeficiente de proporcionalidade entre a resistência lateral unitária e a

resistência de ponta unitária no ensaio CPT;

R1 : Resistência lateral unitária;

F1 : Fator de transformação para a resistência de ponta;

F2 : Fator de transformação para o atrito lateral;

R’p : Resistência de ponta unitário com fator de transformação F1;

R’1 : Resistência lateral unitária com fator de transformação F2;

P : Área da ponta da estaca;

Ca : Cota de arrasamento;

Cp : Cota de ponta;

U : Perímetro da seção transversal da estaca;

PR : Capacidade de carga da estaca;

qpi : Resistência de ponta (Monteiro);

qps : Resistência lateral (Monteiro)

qpult : Capacidade de carga da estaca (Monteiro);

Qult : Capacidade de carga da estaca (Decourt-Quaresma);

Ap : Área de ponta da estaca (Decourt-Quaresma);

Np : Nspt médio na cota de assentamento da estaca, 1 m acima e 1 m abaixo;

Nm : Nspt médio da camada;

l : Profundidade da camada;

Coeficiente de proporcionalidade entre a resistência lateral unitária e a

resistência de ponta unitária no ensaio CPT (Decourt-Quaresma);

SPT : Standard penetration test;

CPT : Cone penetration test;

PNFS : Atrito negative ou carga de arrasto;

KS tan ’a: Fator de reduçao do atrito negativo;

Ne : Carga crítica de flambagem;

LF : Comprimento efetivo de flambagem;

F : Tensão crítica de flambagem;

λ : Índice de esbeltez;

Fator de redução associado à resistência à compressão;

Q : Fator de redução associado à flambagem local;

Ag : Área bruta da seção transversal da estaca;

a1 : Fator de ponderação da resistência do aço;

fy : Tensão de escoamento do aço;

λ0 : Índice de esbeltez reduzido.

11

1. INTRODUÇÃO

A solução de fundações por estacas já é uma pratica comum desde a antiguidade,

tendo seus primeiros registros de utilização milhares de anos atrás. Pode-se dizer que

desde que o homem teve a necessidade de estabelecer habitações seguras, e de

atravessar rios e córregos em locais onde as variações hidrológicas causavam

elementos de incerteza para a segurança, a perfuração de estacas robustas no solo,

tem garantido meios para reduzir os perigos da natureza (Fleming et al., 2008). Há

evidências arquiológicas da utilização de estacas por engenheiros Romanos datando

de 0 A.C, como por exemplo na construção da ponte sobre o rio Tyne em Cambridge

na Inglaterra. Estas estacas eram feitas de troncos de carvalho negro com

aproximadamente 3 metros de comprimento (Fleming et al., 2008). Também há

evidências antigas da utilização de estacas na Holanda. A cidade de Amsterdã,

fundada a mais de 1000 anos, foi construída inteiramente sobre estacas profundas

com 15 a 20 metros de comprimento.

A partir do Século 19, com o advento da revolução industrial, tornou-se necessária

a construção de estruturas cada vez maiores e mais pesadas, para comportar o

crecente avanço tecnológico. Com isso, a utilização de estacas de madeira por

métodos convencionais tornava-se inviável, pois a quantidade de estacas necessárias

para transmitir tamanha carga para o solo seria muito grande. A partir daí os

engenheiros se viram obrigados a desenvolver métodos para reduzir o numero de

estacas das construções de forma a não comprometer a integridade estrutural das

edificações; assim começaram os primeiros estudos dos métodos de previsão de

capacidade de carga.

Nos dias de hoje as estacas continuam sendo a principal alternativa de fundações,

para terrenos em que, por presença de solo mole ou pela magnitude das cargas da

superestrutura, não seja possível transmitir as cargas para as camadas superficiais

do terreno. Enquanto as fundações superficiais transferem as cargas diretamente para

as camadas superiores do solo por meio de sua área de contato, as estacas

transferem as cargas para as camadas inferiores do solo, reduzindo a tensão nas

camadas superficiais, e minimizando os recalques. No entanto, para se realizar uma

12

obra com fundações profundas, deve-se atentar a fenômenos que não ocorrem nas

fundações superficiais como a flambagem e o atrito negativo.

Este estudo foca na análise do processo de dimensionamento de fundações com

estacas metálicas. Essas estacas tem sua utilização ideal em terrenos com grandes

espessuras de solo mole, ou solicitações de tração de ordem elevada. Dentre suas

principais vantagens está o benifício logístico gerado pela facilidade de transporte, de

realização de emendas, além da grande confiabilidade em termos de resistência, o

que contribui para a redução dos coeficientes de segurança das peças metálicas.

Essas e outras características fazem das estacas metálicas, opção corrente nas obras

de fundação modernas.

13

1.1. JUSTIFICATIVA

As fundações, juntamente com as estruturas, representam um alicerce de qualquer

edificação. Uma má escolha no dimensionamento de fundações na construção de um

edifício pode comprometer completamente o resultado final da obra. Por isso é

essencial que as fundações sejam dimensionadas dentro do espéctro da técnica e

das práticas consagradas da engenharia, sempre tendo como objetivos primários,

resistir à todas as cargas provenientes da superestrutura, minimizar ao máximo

possível os recalques e ser robusta o bastante para suportar a agressividade do

ambiente durante toda a vida útil da solução.

Em virtude da grande importância das fundações para qualquer obra, é

fundamental que o processo de dimensionamento seja embasado em procedimentos

extensivamente aplicados e bem sucedidos.

1.2. OBJETIVO

Esta monografia tem como objetivo, apresentar um estudo de caso de fundação

para um empreedimento com estacas metálicas em terreno com presença de solos

moles. O trabalho foca na apresentação do projeto e na justificativa com

embasamento técnico, dos métodos adotados para sua elaboração.

14

2. REVISÂO BIBLIOGRÀFICA

2.1. INVESTIGAÇÕES GEOTÉCNICAS

2.1.1 CONSIDERAÇÕES INICIAIS

Ribeiro (2015) descreve que com a necessidade e a obrigação em definir causas,

evitar as consequências de desastres e documentar os projetos, faz-se necessário um

programa de investigações geotécnicas. Existem várias técnicas disponíveis para se

atingir os objetivos de uma investigação do subsolo e nestas estão incluídos os

ensaios de campo e de laboratório.

A investigação geotécnica além de minimizar os riscos e custos, é uma forma de

demonstrar responsabilidade para com a sociedade e respeito à natureza. Deve-se

saber que os resultados e análises das investigações geotécnicas são documentos

de projeto (Marinho, 2005).

Projetos em engenharia civil de qualquer natureza são normalmente executados

com base em ensaios de campo, cujas medidas permitem uma definição satisfatória

da estratigrafia do subsolo e uma estimativa realista das propriedades em projetos de

fundações, estabilidade de taludes, estruturas de contenção, dimensionamento de

pavimentos, aterros, entre outros (Schnaid, 2000).

As investigações geotécnicas de campos são feitas na sua grande maioria em

duas etapas: a primeira, objetiva somente a obtenção do perfil geotécnico e constará

simplesmente de sondagens a percussão segundo a norma ABNT NBR 6484.

A segunda fase de investigação determina as propriedades de compressibilidade

e resistência dos solos moles. De acordo com Almeida (1996), apud Formigheri

(2003), os ensaios de campo mais utilizados para determinação destas propriedades

são os ensaios de palheta, de piezocone, dilatométricos e pressiométricos, sendo os

dois primeiros mais comumente executados e os ensaios dilatométricos e

pressiométricos realizados na maioria das vezes somente em projeto de grande porte.

Esta monografia limita-se a apresentar somente a sondagem à percussão, uma

vez que, as sondagens já são elementos suficientes para a elaboração de um projeto

de fundações.

15

2.1.2 SONDAGEM A PERCUSSÃO

Sondagem SPT também conhecido como sondagem à percussão ou sondagem

de simples reconhecimento, é um processo de exploração e reconhecimento do

subsolo, largamente utilizado na Engenharia Civil para obtenção de subsídios que irão

definir o tipo e o dimensionamento das fundações que servirão de base para uma

edificação.

O Standard Penetration Test (SPT) é o ensaio in situ mais amplamente utilizado

no mundo, isso se deve, por características como baixo custo, eficácia e simplicidade

de execução. No Brasil foi normatizado pela ABNT-NBR-6484 “Solo - Sondagens de

simples reconhecimento com SPT – Método de ensaio”. A sigla SPT tem origem no

inglês (Standard Penetration Test) e significa ensaio de penetração padrão.

De acordo com a NBR 6484, as sondagens de simples reconhecimento de solos,

com SPT, têm como principais finalidades fornecer:

a. a determinação dos tipos de solos em suas respectivas profundidades de

ocorrências;

b. a posição do nível d’água;

c. os índices de resistência à penetração (NSPT) a cada metro.

Oliveria (1997) menciona que o ensaio de SPT é a primeira investigação

geotécnica, propriamente dita, realizada na maioria das obras civis, e para o estudo

de um depósito de argila mole não poderia ser diferente, já que o objetivo é classificar

preliminarmente as camadas a serem estudadas.

O ensaio consiste na perfuração de um furo de 55 cm (Figura 1) de profundidade

com posterior cravação vertical no solo, de um cilindro amostrador padrão, através de

golpes de um martelo com massa padronizada de 65 kg, solto em queda livre de uma

altura de 75 cm (Figura 2). São anotados os números de golpes necessários à

cravação do amostrador em três trechos consecutivos de 15 cm sendo que o valor da

resistência à penetração (NSPT) consiste no número de golpes aplicados na cravação

dos 30 cm finais (Figura 2).

16

Figura 1 – Sequência executivo do ensaio SPT (Ribeiro, 2015)

Figura 2 – Metodologia do ensaio SPT (Ribeiro, 2015)

Logo que atingido o nível d’água ou quando após 10 minutos de operação o avanço

do amostrador é inferior a 5 cm, passa - se a utilizar o método de perfuração por

circulação de água (lavagem). Na perfuração por lavagem utiliza - se um trépano como

ferramenta de escavação, com a remoção do material sendo feita pela bomba d’água

motorizada (Figura 4).

17

Após a realização de cada ensaio, o amostrador (Figura 3) é retirado do furo e a

amostra é coletada, para posterior classificação que geralmente é feita pelo método

tátil-visual.

A Tabela 1 apresenta a classificação da consistência/compacidade dos solos em

função do índice de resistência à penetração (NSPT) a cada metro, segundo a NBR

7.250/1982.

Tabela 1 – Classificação dos solos, de acordo com o índice de resistência à

penetração (NBR 7.250 apud Schnaid e Odebrecht, 2012)

Solo Índice de resistencia à penetração Designação

Argila e Silte Argiloso

< 2 muito mole

3 - 5 mole

6 - 10 média

11 - 19 rija

> 19 dura

Areia e Silte Arenoso

< 4 fofa

5 - 8 pouco compacta

9 - 18 medianamente compacta

19 - 40 compacta

> 40 muito compacta

Segundo Schnaid (2000), os ensaios SPT apresentam algumas limitações

relacionadas às influências que este sofre em função do tipo de martelo, ou da energia

transferida ao amostrador durante a cravação, que pode ser um pouco distinta da

energia de queda livre teórica. Diante destas limitações, recomenda-se a necessidade

de correção dos valores medidos de NSPT, a fim de se obter estimativas de

parâmetros geotécnicos do solo. A fórmula de correção é dada por:

60,0

60

APLICADAENERGIANN SPT

18

O fator N60 é o número de golpes do padrão americano, com energia liberada na

ordem de 60% da energia teórica. A prática internacional sugere normalizar o número

de golpes, baseando-se neste padrão americano (Antunes, 2012).

Velloso e Lopes (1996) recomendam efetuar a majoração do valor de NSPT obtido

através de sondagem brasileira em 10% a 20%, antes de utilizar correlações

formuladas nos E.U.A.

Figura 3 – Amostrador do ensaio SPT (NBR 6484/2001).

Figura 4 – Sondagem á percussão por circulação de água (Dantas Neto, 2007).

19

As vantagens do SPT é a coleta de amostras até grandes profundidades, também

é fácil de encontrar equipamentos e peças em todo o país, ainda apresenta–se como

um ensaio barato principalmente onde existe concorrência.

As desvantagens são que quando utilizado além dos limites, por exemplo, em

solos moles a energia aplicada é alta e não existe a sensibilidade para solos saturados

e moles, o ensaio também apresenta resultados dispersos e diversidade de

equipamentos e dos procedimentos, além de utilizar–se de formulas empíricas para

estimativa do comportamento do solo sem consideração da sua história de tensões.

A Norma NBR 6484 determina os critérios de paralisação para ensaios SPT. São

eles:

Em 3 m sucessivos, se obtiver índices de penetração de 30/15 iniciais;

Em 4 m sucessivos, se obtiver índices de penetração 50/30 iniciais;

Em 5 m sucessivos, se obtiver índices de penetração com valor de 50/45

do amostrador padrão.

A Figura 5 apresenta um boletim de sondagem típico do ensaio.

Figura 5 – Boletim típico de sondagem à percussão (Acervo Terratek)

20

2.2. ESTACAS METÁLICAS

As estacas metálicas são divididas em três tipos principais, os perfis laminados, os

perfis soldados e os perfis tubulares. Cada um destes perfis apresenta propriedades

mecânicas que tornam sua utilização mais adequada para diferentes tipos de

solicitação. As estacas metálicas mais utilizadas são:

Perfil H laminado ou soldado: São os perfis mais utilizados para fundações

por apresentarem uma inércia similar em ambos os eixos o que facilita sua

cravação.

Perfil I laminado ou soldado: São pouco utilizados para fundações, no

entanto sua inércia superior em torno do eixo x, o caracteriza como uma

boa opção para vigas metálicas.

Perfil tubular: Apresentam espessura de parede acima de 5 mm podendo

ser cravados com ou sem ponteira. São mais utilizados em obras offshore

devido a sua hidrodinâmica privilegiada.

As estacas metálicas, embora representem soluções de fundação onerosas,

podem se tornar economicamente viáveis devido a seus diversos benefícios, como:

facilidade de cravação, baixo nível de vibração, alta resistência à flexão e facilidades

logísticas como transporte e possibilidade de emendas e cortes sem comprometer sua

resistência estrutural (Gonçalves, 2008).

Conforme Pannoni (2006) na maioria das situações normalmente encontradas as

estacas metálicas dispensam tratamento antecorrosivo. Pannoni deixa isto claro na

sentença:

para que a corrosão da estaca aconteça, em solos cujo pH esteja situado entre 4 e 10 (isto é, quase que a totalidade dos solos naturais encontrados), torna-se necessária a presença simultânea de água e oxigênio. Na ausência de um deles, a corrosão não acontecerá. É justamente esta a situação verificada na quase totalidade dos solos naturais encontrados: a concentração de oxigênio é tão pequena abaixo do primeiro metro de solo que a velocidade de corrosão torna-se ínfima. Este é o motivo pelo qual os resultados experimentais disponíveis tem revelado que o aço não é apreciavelmente afetado pela corrosão, independentemente do tipo de solo ou de suas propriedades (Pannoni, 2006, p. 04).

De acordo com Gonçalves (2008), para fins de cálculo de tranferência de carga de

estacas metálicas para o solo situado sob a base da estaca, considera-se como área

de ponta aquela correspondente à seção envolvente pois considera-se que nesta

região o solo confinado entre a alma e as abas está fortemente aderido à estaca, e

21

para a área lateral ao longo do fuste, considera-se a área resultante do contato das

faces do perfil com o solo. A Figura 6 demonstra o conceito descrito.

Figura 6 – Áreas de transferência de carga em estacas metálicas (Gonçalves, 2008 apud Presa,E.P.;Pousada, M. C.,2004).

2.2.1. CRAVAÇÃO DE ESTACAS METÁLICAS

Existem três métodos de cravação de estacas metálicas:

Por percussão;

Por prensagem;

Por vibração.

No entanto na maioria dos casos, apenas a cravação por percussão é utilizada.

Isso se da devido à fatores de caráter econômico.

O método de cravação por percussão consiste na aplicação sucessiva de golpes

de martelo à partir de uma determinada altura de queda. Estes golpes produzem uma

onda de choque que atravessa à estaca, até atingir o solo. A magnitude dessa onda

de choque deve ser controloda, uma vez que, pode comprometer a integridade

estrutural da estaca (Figura 7).

22

Figura 7 – Estaca flambada por excesso de energia de cravação (Foto do autor)

Gonçalves (2007) descreveu o método de cravação por percussão como:

A cravação por percussão é feita através da aplicação de sucessivos impactos de uma massa previamente definida, denominada martelo ou pilão, que se desloca para cima e para baixo à medida que cada um desses impactos é desferido sobre o topo das estacas. Em geral podem ser usados para essa finalidade, três tipos de martelos ou pilões: tipo queda livre, a diesel e hidráulicos. Um martelo utilizado para a cravação de uma estaca pode ser considerado como uma fonte de energia, utilizado para gerar um pulso de força na estaca, capaz de vencer a resistência imposta pelo solo e, por consequência, provocar o deslocamento (penetração) da estaca no solo (Gonçalves et al, ( 2007, p. 105).

2.3. CONTROLE DE CRAVAÇÃO

Aoki (1986) diz que o controle de cravação é feito tradicionalmente pela nega, ou

seja, o deslocamento plástico do solo medido no topo da estaca. Segundo Velloso e

Lopes (2002) a resposta à cravação da estaca pode ser feita de diferentes maneiras.

A forma mais simples consiste em riscar uma linha horizontal na estaca com uma

régua apoiada em 2 pontos da torre do bate-estaca, aplicar 10 golpes, riscar

novamente, medir a distância entre os dois riscos e dividir esta distância por 10,

obtendo-se a penetração média por golpe, chamada nega (Figura 8, letra a).

23

Figura 8 – (a) medida simples da nega e (b) medida de nega e repique (Velloso e Lopes, 2002 apud Vieira, 2006)

2.3.1. FORMULAS DINÂMICAS

Todas as formulas dinâmicas de controle de cravação conhecidas são baseadas

na teoria do choque de Isaac Newton. Essas formulas comparam a energia disponível

no topo da estaca com aquela gasta para promover a ruptura do solo, em decorrência

de sua cravação, somada às perdas, por impacto e por atrito, necessárias para vencer

a inércia da estaca imersa na massa de solo (Alonso, 1991).

Essas fórmulas se baseiam no princípio da conservação da energia, ou seja,

igualam a energia potencial do martelo ao trabalho realizado na cravação da estaca,

levando em consideração as eventuais perdas de energia (Figura 9). De uma maneira

geral podemos escrever:

perdassRhw

Na expressão, w representa o peso do martelo, h a altura de queda, R a resistência

à cravação e s a penetração ou nega.

24

Figura 9 – Fórmulas dinâmicas de cravação (Santos, 2002 apud Vieira, 2006)

As principais perdas de energia são por atrito do martelo nas guias, atrito dos

cabos nas roldanas, repique (levantamento após o choque) do martelo, deformação

elástica do cepo, do coxim e da estaca, e ainda por deformação elástica do solo.

Ainda há uma tipo de perda de energia, não computada nas fórmulas dinâmicas,

pois depende do operador do bate-estaca, que decorre da atuação precoce do

guincho ao final da queda do martelo.

A “nega” representa a medida da penetração final da estaca após o golpe desferido

pelo martelo a uma altura pré determinada. O método de obtenção desta medida

consiste na fixação de uma folha de papel no corpo da estaca e com o auxílio de uma

régua sobre os apoios , risca-se um traço horizontal de referência. Em seguida aplica-

se um golpe com o martelo e risca-se um novo traço paralelo ao anterior. O valor da

“nega” é representado pelo distância entre os dois traços, conforme demonstrado na

Figura 10 (Abreu, 2013).

25

Figura 10 – Estrutura para obtenção de nega e repique (Alonso, 1991)

Apesar de sofrerem algumas críticas, as fórmulas de nega têm uma aplicação no

controle da uniformidade do estaqueamento quando se procura manter, durante a

cravação, negas aproximadamente iguais para as estacas com carga e comprimento

iguais. Entre as várias fórmulas de nega, as mais conhecidas são as formulações de

Brix e dos Holandeses.

a) Fórmula de Brix:

2

2

PwR

hPws

Onde:

R – Valor da resistência à cravação;

w – Peso do martelo;

h – Altura de queda do martelo;

P – Peso da estaca;

s – nega.

O fator de correção recomendado para a Fórmula de Brix é 5.

26

b) Fórmula dos Holandeses

PwR

hws

2

Onde:

R – Valor da resistência à cravação;

w – Peso do martelo;

h – Altura de queda do martelo;

P – Peso da estaca;

s – nega.

Para a Fórmula dos Holandeses recomenda-se um fator de correção igual a 10

para martelos de queda livre e 6 para martelos a vapor.

2.3.2. REPIQUE ELÁSTICO

Uma alternativa simples ao controle pela nega é a medição, durante a cravação,

do repique. A utilização do repique – deslocamento elástico medido no topo da estaca

(que corresponde a C2 + C3 ) – foi sugerida por Chellis (1951). Embora não muito

difundido tem-se tornado motivo de interesse de alguns pesquisadores, notadamente

no Japão onde, juntamente com a nega, faz parte de normas de fundações, e também

no Brasil, onde tem sido alvo de estudos e aplicações práticas com bons resultados

(Aoki, 1986; Gomes e Lopes, 1986).

Quando se um aplica um golpe de martelo na cabeça de uma estaca ocorre um

deslocamento. A parcela elástica deste deslocamento se da o nome de repique.

O deslocamento elástico refere-se à deformação elástica do solo (C3) somado à

deformação elástica da estaca metálica (C2):

32 CCk

A deformação elástica do solo C3 é função do tipo de solo na região da ponta da

estaca. Usualmente adota-se o valor de C3 como sendo "s" deformação plástica

("nega") para um golpe:

sC 3

A deformação elástica da estaca metálica pode ser expressa da seguinte forma:

AE

LRC e

2

27

Figura 11 Sinal típico de repique elástico (Alonso, 1991)

Os valores de C3 à serem somados se situam tipicamente numa faixa de 2,5 mm

para areias até 7,5 mm para argilas.

2.4. METODOS DE PREVISÃO DE CAPACIDADE DE CARGA

Os métodos de cálculo de capacidade de carga, são correlações de equações

que possuem relações diretas com métodos práticos que variam conforme o tipo de

investigação geotécnica e o solo de cada região, gerando assim métodos semi-

empíricos de previsão.

2.4.1. MÉTODO AOKI –VELLOSO

Este método desenvolvido pelos professores Nelson Aoki e Dirceu Velloso foi

apresentado pela primeira vez no 5º Congresso Panamericano de Mecânica dos Solos

e Engenharia de Fundações em Buenos Aires, 1975 (Aoki e Velloso, 1975).

O método foi desenvolvido a partir de correlações entre ensaios CPT e SPT. Os

professores partiram de correlações estabelecidas entre o Nspt e a resistencia unitaria

de ponta Rp em kg/cm2, e chegaram à seguinte equação:

𝑅𝑝 = 𝐾 ∗ 𝑁

Para K (kg/cm2) foram atribuídos os seguintes valores (Costa Nunes e Velloso,

1969, apud Morangon 2009):

28

Tabela 2 – Coeficientes K para cada tipo de solo

Para a resistência unitária por atrito lateral no ensaio de cone, preferiu-se adotar

as correlações estabelecidas por Begemann (1965) entre este parâmetro e a

resistência unitária de ponta:

𝑅1 = Rp

Tabela 3 – Coeficientes para cada tipo de solo

O conhecimento dessas correlações permite a estimativa dos parâmetros

correspondentes para uma estaca pelas equações:

𝑅′𝑝 =𝑅𝑝

𝐹1=

𝐾 ∗ 𝑁

𝐹1

𝑅′1 =𝑅1

𝐹2=

𝑎 ∗ 𝐾 ∗ 𝑁

𝐹2

Os coeficientes F1 e F2 levam em consideração a diferença de comportamento

entre a estaca (protótipo) e o cone (modelo). Seus valores foram determinados por

comparações com os resultados de provas de carga:

Os valores F1 e F2 foram inicialmente avaliados para estacas Franki, Metálicas,

Pré-moldadas de concreto e depois escavada sem distinção do diâmetro.

K

Argilas, argilas siltosas e siltes argilosos 2,0

Argilas arenosas e siltes arenosos 3,5

Siltes arenosos 5,5

Areias argilosas 6,0

Areias 10,0

TIPO DE SOLO

Areias finas e médias 1,2 - 1,6

Areias siltosas 1,6 - 2,2

Siltes areno argilosos 2,2 - 4,0

Argilas >4,0

TIPO DE SOLO

29

Tabela 4 – Coeficientes de transformação por tipo de estaca

A formula geral para o calculo da capacidade de carga de uma estaca, segundo

Aoki e Velloso (1975) é a seguinte:

𝑃𝑅 = ∆𝑝𝐾 ∗ 𝑁

𝐹1+ ∑ U

𝐶𝑎

𝐶𝑝

∗ ∆𝑙 ∗𝛼 ∗ 𝐾 ∗ 𝑁

𝐹2

Onde:

AP = Área da ponta ou base da estaca;

U = Perímetro da seção transversal da estaca;

Ca = Cota de arrasamento;

Cp = Cota da ponta.

2.4.2. MÉTODO DE MONTEIRO

Com base em sua experiência com estacas Franki, que mais tarde extrapolou para

outros tipos de estacas, Monteiro estabeleceu correlações diferentes para os

coeficientes k, , F1 e F2 (Tabela 5 e Tabela 6), utilizados no método Aoki-Velloso.

Em 1997, após estabelecer as novas correlações para os coeficientes K, , F1 e

F2, Monteiro recomendou que o valor de N seja inferior ou igual a 40 golpes e que

para o cálculo da resistência de ponta unitária (qp,ult) devem ser considerados valores

ao longo de espessuras iguais a 7 e 3,5 vezes o diâmetro da base, para cima e para

baixo da profundidade da base, respectivamente (Figura 12). Os valores para cima

fornecem qps e os valores de baixo fornecem qpi. Assim, o valor a ser adotado será

determinado através da (equação) :

𝑞𝑝.𝑢𝑙𝑡 =𝑞𝑝𝑠 + 𝑞𝑝𝑖

2

7,0

Pré moldadas

Metálicas

Franki

Escavadas

F1 F2

1,75

1.75

2,5

3,5

3,5

5,0

3,5

TIPO DE ESTACA

30

Figura 12 - Determinação da resistência de ponta (Monteiro, 1997)

Tabela 5 - Coeficientes k e (Monteiro, 1997)

31

Tabela 6 - Coeficiêntes de transformação F1 e F2 (Monteiro, 1997)

2.4.3. MÉTODO DECOURT-QUARESMA

O método Décout-Quaresma (1978) é um método empírico, baseado nos

resuldados do ensaio de campo SPT. Inicialmente desenvolvido para estacas pre

moldadas este método foi extendido para também englobar estacas escavadas, raiz

e hélice contínua.

Décourt e Quaresma (1982) fizeram uma segunda versão deste método, no qual

incorporaram pequenos aperfeiçoamentos a fim de aprimorar o método (Lobo, 2005).

Em 1996 o professor Décourt introduziu novos valores para os coeficientes e

na equação geral, dando origem à seguinte equação.

𝑄𝑢𝑙𝑡 = 𝛼 ∗ 𝑘 ∗ 𝑁𝑝 ∗ 𝐴𝑝 + 𝑈 ∗ 𝛽 ∗ ∑ 10 ∗ (𝑁𝑚

3+ 1) ∗ Δ𝑙

Onde:

Ap = Área de ponta da estaca;

Np = Nspt médio no ponto de assentamento da estaca, 1 m acima e 1 m abaixo;

U = Perímetro da estaca;

Nm = Nspt médio da camada;

l = Profundidade de camada

32

Na determinação de Nm e Np, os valores Nspt que foram menores do que 3

golpes, devem ser considerados como 3 enquanto os maiores que 50 golpes devem

ser limitados a 50.

Os coeficientes e estão em função do tipo de estaca e do tipo de solo.

Conforme afirmado em (Lobo, 2005), Quaresma et al (1996) propuseram novos

valores para estes coeficientes. Estes valores são apresentados nas tabelas a seguir.

Tabela 7 - Valores dos coeficientes (Quaresma et al, 1996)

Tabela 8 - Valores dos coeficientes (Quaresma et al, 1996)

O coeficiente k é obtido através da relação entre a resistência de ponta e o valor

Np em função do tipo de solo. A tabela a seguir apresenta os valores de k para cada

tipo de solo (Tabela 9).

Tabela 9 - Valores de k, por tipo de solo (Lobo, 2005)

33

2.5. ATRITO NEGATIVO

Existem autores que consideram que existe, sempre a atuar em argilas de

0 golpes, um processo de consolidação secular, ou seja um certo grau de sub-

consolidação, o que levaria, independentemente da alteração do nível de tensões

efetivas na camada de argila (seja por alteração do nível de água, seja por alteração

de cargas na superfície), ao desenvolvimento de atrito negativo sobre as estacas.

O recalque da camada compressível que gera o efeito do atrito negativo, pode ser

devido à varias causas, entre elas se destacam:

a) Amolgamento ou perda de resistência da camada compressível provocado

pela cravação das estacas como mostra a Figura 13.

b) Sobrecarga decorrente de um aterro;

c) Recalque de solos sub-adensados em função do peso próprio.

Figura 13 – Atrito negativo devido ao adensamento de camadas compressíveis (Alonso, 1989)

Conforme afirmado em (Fellenius, 1984) a determinação do atrito negativo

somente afeta capacidade de carga estrutural, tratando-se assim de determinar o

ponto de equilíbrio onde o atrito negativo (atuante) igual o atrito positivo (resistente).

A capacidade de carga geotécnica não vem a ser afetada. Fellenius escreveu:

Todas as estacas estarão sujeitas ao atrito negativo e sofrerão carga de arrasto. Entretanto a menos que a capacidade estrutural da estaca seja excedida, estacas locadas onde o recalque do solo é pequeno não constituirão um problema. Onde o recalque é grande, a carga de arrasto máxima induzida em uma estaca reta e vertical não será significativamente diferente da carga de arrasto de onde o recalque for pequeno. Entretanto

34

grandes recalques farão com que uma estaca inclinada se curve. (Fellenius, 1984, p. 09, Tradução nossa).

Figura 14 – Determinação do recalque de uma estaca (Fellenius, 1984)

Figura 15 – Definição e construção do plano neutro (Fellenius, 1984)

Para se obter o valor do atrito negativo, utiliza-se a formulação de Poulos e Davis

(1975).

𝑃𝑁𝐹𝑆 = 𝜋 ∗ 𝑑 ∗ 𝐿 ∗ [(𝑐′𝑎 + 𝐾𝑠 ∗ 𝑡𝑎𝑛 𝜃′𝑎 ∗ (

𝛾𝐿

2+ 𝑞)]

Um valor conservativo de atrito negativo também pode ser obtido, considerando-

se uma tensão do solo de 10 kN/m² sobre o perimetro da estaca.

35

2.6. FLAMBAGEM

Nos casos em que há presença de grandes espessuras de argila mole, faz-se

necessário o cálculo das cargas de flambagem por compressão para cada estaca. O

objetivo das análises é garantir que as cargas de compressão sobre as estacas não

ultrapassem a carga crítica de flambagem (ABNT-NBR-8800, 2008).

A carga crítica de flambagem pode ser calculada pela fórmula de Euler:

𝑁𝑒 =𝜋2 ∗ 𝐸 ∗ 𝐼𝑚𝑖𝑛

𝐿𝐹2

A fórmula de Euler foi concebida à partir da aplicação em uma barra bi-rotulada,

no entanto pode ser utilizada para outras condições de apoio através da multiplicação

do comprimento total de flambagem por um coeficiente K, que varia de acordo com o

tipo de apoio. A Figura 16 apresenta os coeficientes K para cada condição de apoio.

Figura 16 – Coeficientes K para flambagem (http://pt.slideshare.net/bruhungaro/201553-22238-7flambagem)

36

É possível calcular a tensão de flambagem, dividindo-se a carga crítica de

flambagem pela área da seção transversal da peça, conforme a equação abaixo:

𝜎𝐹 =𝑁𝑒

𝐴=

𝜋2∗𝐸∗𝐼𝑚𝑖𝑛

𝐿𝐹2∗𝐴

𝜎𝐹 =𝜋2 ∗ 𝐸

(𝐿𝐹

𝑟𝑚𝑖𝑛

)2

A grandeza LF\rmin é denominada índice de esbeltez e denotada por , logo:

𝜎𝐹 =𝜋2 ∗ 𝐸

(λ)2

Através da hipérbole de Euler, é possível determinar a categoria da flambagem

Seguindo a seguinte regra:

Se 𝜎𝐹 =𝜋2∗𝐸

λ2 < 𝜎𝑃 será Flambagem elástica

Se 𝜎𝐹 =𝜋2∗𝐸

λ2 > 𝜎𝑃 será Flambagem plástica

Figura 17 – Hipérbole de Euler (http://pt.slideshare.net/bruhungaro/201553-22238-7flambagem)

37

A força axial resistente de cálculo é dada pela equação geral:

𝑁𝑐,𝑅𝐷 =𝜒 ∗ 𝑄 ∗ 𝐴𝑔 ∗ 𝑓𝑦

𝛾𝑎1

Onde:

, É o fator de redução associado à resistência à compressão encontrado na Figura

18 através do valor de λ0.

Q, É o fator de redução total associado à flambagem local

Ag É a área bruta da seção transversal da barra

a1 É o fator de ponderação da resistência do aço

fy É a tensão de escoamento do aço.

O fator de redução varia de acordo com o índice de esbeltez reduzido λ0, que é

dado pela equação abaixo:

𝜆0 = √𝑄 ∗ 𝐴𝑔 ∗ 𝑓𝑦

𝑁𝑒

Para 𝜆0 ≤ 1,5 ↔ 𝜒 = 0,658𝜆02 Para 𝜆0 > 1,5 ↔ 𝜒 =

0,877

𝜆02

O gráfico seguinte apresenta os valores de em função do índice de esbeltez reduzido.

Figura 18 Valor de χ em função de índice de esbeltez λ0 (ABNT-NBR-8800, 2008)

38

Tabela 10 Valor de em função do índice de esbeltez λ0 (ABNT-NBR-8800, 2008)

39

3. ESTUDO DE CASO

3.1. DESCRIÇÃO DA OBRA

O estudo de caso objeto desta monografia, diz respeito a construção de um

Empreedimento Residencial e Comercial localizada no bairro da Barra da Tijuca, zona

oeste da cidade do Rio de Janeiro. Trata-se de um Mix Mall composto por cinco blocos

inseridos em três edfícios de 15 pavimentos e um Mall de três pavimentos. Estas

estruturas estão dispostas em uma área de aproximadamente 16.000 m². As Figura

19 e Figura 20 demonstram o conceito do projeto e a planta de arquitetura do

empreendimento respectivamente.

Figura 19 – Perspectiva ilustrada (Site da construtora)

40

Figura 20 – Planta arquitetônica do empreendimento (Construtora)

Figura 21 – Planta ilustrativa da divisão do empreendimento (Construtora)

41

O empreendimento é dividido da seguinte forma:

Bloco 1: Edifício Residencial;

Bloco 2: Edificio Comercial;

Bloco 3: Mall;

Bloco 4: Trecho Recreativo;

Bloco 5: Trecho Fitness.

Para cada um dos cinco blocos foi fornecido um plano de cargas com a locação

dos pilares. As figuras seguintes apresentam as plantas de locação dos pilares para

cada bloco.

Figura 22 – Locação dos pilares – Bloco 1 (Acervo Terratek)

42

Figura 23 - Locação dos pilares – Bloco 2 (Acervo Terratek)

Figura 24 - Locação dos pilares – Bloco 3 (Acervo Terratek)

43

Figura 25 - Locação dos pilares – Bloco 4 (Acervo Terratek)

Figura 26 - Locação dos pilares – Bloco 5 (Acervo Terratek)

3.2. CARACTERÍSTICAS DO TERRENO

Para esta obra foi realizada uma campanha de sondagens SPT em forma de

malha quadrada, de forma a caracterizar com a maior precisão possível o terreno onde

44

será feita a obra. A Figura 27 apresenta a planta de locação das sondagens

realizadas.

Figura 27 – Planta de locação de sondagens (Acervo Terratek).

Figura 28 – Terreno natural do local da obra (Foto do autor)

45

O local apresenta uma espessa camada de argila muito mole com espessuras

variando de 8m a 17m e ìndice de resistência a penetração de 0 à 1 golpe no ensaio

SPT, seguido por uma camada de seis metros de areia média com Nspt médio de 10

golpes sobrejacente uma camada silte arenosa de resistencia superior (Nspt = 25) até

o impenetrável à percussão. O nível d’água encontra-se na superfície do terreno

natural. As Figura 29 e Figura 30 apresentam a pior sondagem detectada no terreno.

Figura 29 – Sondagem SPT mais desfavorável – 1/2 (Acervo Terratek)

46

Figura 30 - Sondagem SPT mais desfavorável – 2/2 (Acervo Terratek)

À partir dos dados obtidos na campanha de sondagens, foi possível traçar um perfil

geotécnico do terreno, utilizando-se as sondagens mais desfavoráveis detectadas. A

Figura 31 apresenta esse perfil.

Figura 31 – Perfil geotécnico do terreno objeto do estudo (Desenho do autor)

47

4. MÉTODOS E RESULTADOS

4.1. SOLUÇÃO DE FUNDAÇÕES

A adoção de estacas metálicas em predileção a outras soluções de fundações de

custo inferior, justifica-se pois a grande espessura de solo mole impossibilitaria a

execução da maioria dos tipos de estacas escavadas, devido a efeitos como o

estrangulamento do fuste causado por argilas saturadas. Além disso devido as altas

cargas aplicadas sobre as fundações e a espessa camada de solo mole, as estacas

teriam que ter um grande comprimento, o que inviabilizaria a utilização de estacas pré

moldadas, pois o transporte de grandes peças de concreto implicaria em problemas

logísticos relevantes, havendo risco de fissuração devido aos momentos gerados pelo

braço de alavanca provocado pelo movimento dos caminhões transportadores, além

da dificuldade de içamento e risco de flambagem das peças durante o processo de

cravação. Em virtude dos riscos apresentados, a estaca metálica destaca-se como a

opção mais adequada para a obra objeto deste estudo, pois a possibilidade de

realização de emendas com custo relativamente baixo, permite que os transporte das

estacas seja feito em peças de comprimento menor.

4.2. PROJETO DE ESTAQUEMENTO

A função primária de um projeto de estaqueamento, é a transmissão das cargas

provenientes da superestrutura para o solo. Para isso deve-se utilizar quantas estacas

forem necessárias para garantir que toda a carga seja transmitida, com uma devida

margem de segurança especificada em norma.

Os mecanismos de transmissão de carga das estacas para o solo são a resistencia

de ponta e o atrito lateral.

48

Figura 32 – Mecanismo de transmissão de carga de estacas (Notas de aula, Instituto

Superior Técnico)

As fundações devem ser dimensionadas para resistir a todas as cargas atuantes

sobre os blocos, esforços verticais, horizontais, momentos fletores, e esforços de

torção.

A locação de estacas em um projeto deve ser elaborada de forma a gerar blocos

com o menor volume possível. Para garantir isso, as estacas devem ser locadas,

sempre que possível, equidistantes em torno do centro de carga dos pilares (Carvalho,

2014).

Os fatores condicionantes para a determinação do tipo de perfil metálico à ser

utilizado para cada bloco de fundação foram:

Carga atuante sobre o bloco: O perfil metálico deve ter uma resistência estrutural

capaz de suportar a carga proveniente dos pilares dividida pelo número de estacas

do bloco.

Capacidade de transferência de carga: O perfil deve ser capaz de transmitir a

carga proveniente dos pilares para o solo. Perfis mais robustos possuem área

lateral e área de ponta maiores, permitindo assim mais transferência de carga.

Logística: Os perfis foram escolhidos, tendo em vista também, a disponibilidade

dos tipos de perfil ao cliente. Portanto em alguns casos, foram dimensionados

49

blocos com um grande número de perfis leves, ao invés de perfis mais robustos,

em função da facilidade de acesso aos primeiros.

Com base nos critérios apresentados acima foram escolhidos 4 tipos de perfil

metálico. As caracteristicas mecânicas e geométricas destes perfis são apresentadas

na Tabela 11.

Tabela 11 – Características mecânicas e geométricas dos perfis selecionados

4.3. DIMENSIONAMENTO DAS FUNDAÇÕES

4.3.1. CAPACIDADE DE CARGA

Ao início do processo de dimensionamento das fundações, foi feita uma divisão

das sondagens em zonas de influência. À partir daí, aplicou-se o método de previsão

de capacidade de carga de Paulo Ferreira Monteiro (PFM), para todas as fundações

incluídas nessas zonas.

Em função do grande número de pilares existente no projeto, para esta

monografia, os resultados serão apresentados no corpo do texto de forma resumida,

e serão apresentados em sua forma integral nos anexos. As tabelas à seguir

Perfild

mm

bf

mm

tw

mm

tf

mm

h

mm

d'

mm

Massa linear

Kg/m

Área

cm2

Ix

cm4

Carga máxima

estrutural

kN

HP 200 x 53 204 207 11.3 11.3 181 161 53 68.1 4977 1039

HP 250 x 85 254 260 14.4 14.4 225 201 85 108.5 12280 1782

HP310 x 93 303 308 13.1 13.1 277 245 93 119.2 19682 1912

HP310 x 110 308 310 15.4 15.5 277 245 110 141 23703 2360

50

apresentam os resultados dos cáculos de previsão de capacidade de carga pelo

método de PFM.

Tabela 12 – Cargas máximas admissíveis (1/5)

HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0

Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN)

1 0 0 0 0 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 0 0 0 0 0

3 0 0 0 0 0 0 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0 0 0 0

5 0 0 0 0 0 0 0 0 0

6 0 0 0 0 0 0 0 0 0

7 0 0 0 0 0 0 0 0 0

8 7 10 13 0 0 0 0 0 0

9 3 4 5 0 0 0 0 0 0

10 44 62 81 14 19 25 7 10 13

11 71 97 123 34 47 60 16 23 29

12 108 145 183 47 64 80 35 48 62

13 152 202 254 75 100 126 46 62 79

14 203 268 334 88 115 143 253 367 492

15 366 504 652 278 395 522 451 647 860

16 292 379 464 417 588 772 549 769 1005

17 346 449 552 257 331 403 342 436 527

18 376 484 591 274 350 425 382 489 592

19 439 568 695 326 421 515 443 569 693

20 475 610 743 354 455 554 477 609 737

21 537 692 843 399 513 625 538 688 835

22 569 728 883 720 977 1246 901 1221 1555

23 674 875 1075 876 1179 1493 704 902 1095

24 666 852 1032 755 975 1191 752 963 1170

25 804 1047 1288 828 1070 1308 855 1106 1354

26 864 1119 1371 908 1174 1437 897 1153 1405

27 898 1155 1407 1006 1303 1597 994 1284 1570

28 1006 1301 1592 1146 1491 1836 1085 1402 1715

29 1111 1439 1763 1256 1631 2003 1152 1483 1808

30 1280 1668 2054 1422 1852 2280 1289 1667 2041

31 1447 1887 2327 1579 2054 2527 1447 1879 2307

32 1579 2052 2523 1747 2270 2791 1607 2087 2564

33 1754 2279 2802 1894 2454 3009 1782 2314 2843

34 1901 2463 3020 2041 2637 3227 1929 2498 3061

35 2048 2646 3238 2188 2821 3445 2076 2681 3279

36 2195 2830 3456 2334 3005 3663 2223 2865 3497

37 2342 3014 3673 2481 3188 3881 2370 3049 3715

38 2489 3197 3891 2628 3372 4099 2517 3232 3933

SP03

Perfil

SP01 SP02

ProfundidadePerfil Perfil

51

Tabela 13 - Cargas máximas admissíveis (2/5)

HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0

Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN)

1 0 0 0 0 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 0 0 0 0 0

3 0 0 0 0 0 0 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0 0 0 0

5 0 0 0 0 0 0 0 0 0

6 0 0 0 0 0 0 0 0 0

7 0 0 0 7 10 13 0 0 0

8 0 0 0 10 14 18 0 0 0

9 0 0 0 14 18 23 7 10 12

10 7 10 13 37 51 65 31 43 52

11 17 23 30 58 77 98 51 69 80

12 29 40 52 179 255 338 81 109 125

13 45 60 76 313 445 588 154 215 260

14 62 84 106 391 545 711 208 288 347

15 556 812 1095 348 466 589 477 678 847

16 639 904 1190 385 513 644 630 882 1077

17 708 977 1262 395 519 644 659 900 1056

18 498 635 769 393 507 620 520 666 700

19 559 715 866 474 621 768 557 710 739

20 568 720 866 541 709 878 621 794 829

21 653 835 1012 546 700 850 1091 1484 1731

22 1037 1397 1772 712 940 1173 1151 1540 1748

23 863 1109 1350 772 1015 1262 924 1174 1214

24 893 1142 1385 832 1090 1351 957 1216 1256

25 1001 1290 1574 892 1166 1440 1022 1303 1356

26 1088 1403 1714 - - - 1097 1404 1471

27 1172 1510 1843 - - - 1174 1504 1580

28 1334 1730 2123 - - - 1289 1659 1757

29 1440 1863 2281 - - - 1423 1837 1957

30 1599 2073 2543 - - - 1575 2038 2180

31 1777 2306 2831 - - - 1734 2246 2406

32 1921 2485 3044 - - - 1867 2411 2572

33 2074 2680 3277 - - - 1978 2546 2697

34 2221 2863 3495 - - - 2103 2702 2853

35 2368 3047 3713 - - - 2228 2858 3010

36 2515 3231 3931 - - - 2353 3014 3166

37 2662 3414 4149 - - - 2477 3171 3322

38 2809 3598 4367 - - - 2602 3327 3478

Profundidade

SP04 SP05 SP08

Perfil Perfil Perfil

52

Tabela 14 - Cargas máximas admissíveis (3/5)

HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0

Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN)

1 0 0 0 0 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 0 0 0 0 0

3 0 0 0 0 0 0 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0 0 0 0

5 0 0 0 0 0 0 0 0 0

6 0 0 0 7 10 13 0 0 0

7 0 0 0 10 14 18 0 0 0

8 0 0 0 103 151 205 7 10 13

9 7 10 13 59 78 98 29 41 54

10 10 14 18 77 102 127 41 55 71

11 7 8 10 91 119 148 59 79 100

12 7 8 10 131 174 218 66 88 109

13 14 18 23 144 188 232 273 392 522

14 17 22 28 275 377 484 207 278 352

15 20 26 33 256 338 420 251 335 421

16 114 164 220 299 395 494 261 341 422

17 209 299 398 311 408 505 279 362 444

18 199 274 353 361 477 594 293 378 462

19 187 250 314 419 555 694 343 445 548

20 289 396 509 456 602 750 412 539 668

21 344 468 598 494 649 806 418 540 660

22 389 524 665 532 696 862 448 578 705

23 434 581 732 569 743 917 499 645 790

24 479 637 799 676 892 1112 557 722 886

25 524 693 865 732 963 1196 675 885 1096

26 569 811 1016 788 1033 1279 734 957 1179

27 614 881 1099 845 1103 1363 843 1101 1360

28 660 952 1183 901 1174 1446 944 1233 1521

29 705 1022 1266 957 1244 1530 1096 1435 1776

30 - - - - - - 1238 1619 2002

31 - - - - - - 1401 1832 2264

32 - - - - - - 1516 1971 2424

33 - - - - - - 1698 2209 2718

34 - - - - - - 1845 2393 2936

35 - - - - - - 1992 2576 3154

36 - - - - - - 2139 2760 3372

37 - - - - - - 2286 2944 3590

38 - - - - - - 2432 3127 3808

Profundidade

SP09 SP10 SP11

Perfil Perfil Perfil

53

Tabela 15 - Cargas máximas admissíveis (4/5)

HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 200 x 53,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0

Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN)

1 0 0 0 - 0 - 0 0 0

2 0 0 0 - 0 - 0 0 0

3 0 0 0 - 0 - 0 0 0

4 0 0 0 - 0 - 0 0 0

5 0 0 0 - 0 - 0 0 0

6 7 10 13 - 0 - 0 0 0

7 10 14 18 - 0 - 0 0 0

8 14 18 23 - 0 - 0 0 0

9 48 68 89 - 0 - 0 0 0

10 148 214 286 - 0 - 7 10 13

11 237 338 447 - 0 - 10 14 18

12 341 481 631 - 0 - 7 8 10

13 282 376 472 - 10 - 7 8 10

14 387 525 669 - 4 - 14 18 23

15 491 668 853 - 14 - 10 13 15

16 762 1054 1365 - 315 - 17 22 28

17 841 1143 1459 - 406 - 39 54 69

18 635 810 981 - 501 - 135 195 259

19 685 877 1064 - 663 - 331 478 638

20 1042 1391 1751 - 598 - 406 571 749

21 1104 1453 1806 - 1211 - 274 359 443

22 1219 1596 1976 - 1399 - 321 423 527

23 1062 1343 1611 - 1586 - 324 420 516

24 1109 1406 1690 - 1774 - 371 483 595

25 1142 1447 1739 - 1962 - 489 648 810

26 1186 1504 1809 - - - 572 756 944

27 1254 1596 1926 - - - 642 844 1047

28 1344 1717 2079 - - - 765 1008 1254

29 1481 1903 2317 - - - 779 1010 1240

30 1675 2167 2654 - - - 1010 1335 1664

31 1799 2323 2839 - - - 1132 1486 1844

32 1988 2571 3149 - - - 1253 1638 2024

33 2135 2755 3367 - - - 1406 1835 2265

34 2282 2939 3585 - - - 1580 2062 2544

35 2429 3123 3803 - - - 1727 2246 2762

36 2576 3306 4021 - - - 1874 2429 2980

37 2723 3490 4239 - - - 2021 2613 3198

38 2870 3674 4457 - - - 2168 2797 3416

Profundidade

SP12 SP13 SP14

Perfil Perfil Perfil

54

Tabela 16 - Cargas máximas admissíveis (5/5)

4.3.2. VERIFICAÇÃO À FLAMBAGEM

Após a determinação das zonas de influência e espessuras de solo mole de cada

sondagem para cada perfil, foi realizada uma verificação à flambagem. O objetivo foi

HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 310 x 110,0 HP 250 x 85,0 HP 310 x 93,0 HP 310 x 110,0

Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN) Qadm (kN)

1 0 0 0 0 0 0

2 0 0 0 0 0 0

3 0 0 0 0 0 0

4 0 0 0 0 0 0

5 0 0 0 0 0 0

6 0 0 0 0 0 0

7 0 0 0 0 0 0

8 0 0 0 0 0 0

9 0 0 0 10 13 13

10 10 13 13 4 5 5

11 4 5 5 4 5 5

12 4 5 5 4 5 5

13 4 5 5 4 5 5

14 14 18 18 14 18 18

15 47 60 61 56 73 74

16 332 447 456 97 123 125

17 163 202 205 366 487 497

18 173 212 214 249 312 316

19 185 224 227 314 391 397

20 201 244 247 331 406 412

21 285 352 357 388 477 484

22 1044 1381 1407 398 484 490

23 598 739 750 425 516 523

24 638 784 795 509 626 635

25 750 927 940 581 717 727

26 865 1070 1086 632 776 787

27 979 1210 1227 713 878 890

28 1132 1402 1422 773 949 962

29 1288 1594 1618 863 1061 1076

30 1428 1762 1787 1117 1391 1412

31 1664 2060 2089 1333 1662 1687

32 1901 2354 2388 1561 1945 1974

33 2085 2572 2608 1751 2173 2205

34 2269 2790 2829 1946 2406 2441

35 2453 3008 3049 2129 2624 2661

36 2636 3226 3270 2313 2842 2882

37 2820 3444 3490 2497 3060 3102

38 3004 3662 3710 2680 3278 3322

Profundidade

SP15 SP16

Perfil Perfil

55

verificar se o fator limitante para o dimensionamento dos perfis seria a carga estrutural

admissível (resistência estrutural) ou a carga crítica de flambagem. A Tabela 17

resume os resultados obtidos.

Tabela 17 – Comparação entre cargas axiais críticas e resistências estruturais dos perfis

As estacas cuja carga axial crítica de flambagem cálculada é inferior à resistência

estrutural, estarão limitadas pela flambagem, ou seja, elas sofreram flambagem antes

de atingir a carga estrutural admissível (esmagamento). Para estas a carga axial

solicitante não poderá ultrapassar a carga crítica flambagem.

Para as estacas cuja carga axial crítica de flambagem cálculada é superior à carga

estrutural admissível, o efeito da flambagem pode ser desconsiderado, pois estas

estão sujeitas a esmagamento estrutural antes de haver risco de flambagem, ou seja:

Se Ne < Pstradm -> Limitado pela carga crítica de flambagem;

Se Ne > Pstradm -> Limitado pela carga estrutural admissível.

4.3.3. CÁLCULO DO ATRITO NEGATIVO

As estimativas dos valores de atrito negativo para cada perfil em função das zonas

geotécnicas de cada bloco, foram realizadas estimando-se uma tensão do solo 10

kN/m² sobre o perimetro da estaca, onde os seguintes resultados foram obtidos:

HP 200 x 53,0 825 1039

HP 250 x 85,0 1410 1782

HP 310 x 93,0 2081 1912

HP 310 x 110,0 2231 2360

PerfilMenor Carga

axial crítica (kN)

Resistência estrutual

(kN)

56

Tabela 18 – Atrito negativo por perfil e sondagens

4.3.4. DETERMINAÇÃO DOS COMPRIMENTOS

Em seguida foi feito um processo iterativo de comparação entre os seguintes

dados:

SP-01 SP-02 SP-03 SP-05 SP-09 SP-10

HP 200 x 53,0 51,60 45,72 60,00 40,20 - 33,24 1039

HP 250 x 85,0 64,50 57,15 75,00 50,25 135,75 41,55 1782

HP 310 x 93,0 76,54 67,82 89,00 59,63 - 49,31 1912

HP 310 x 110,0

SP-03 SP-04 SP-08

HP 200 x 53,0 60,00 65,16 50,16 1039

HP 250 x 85,0 75,00 81,45 62,70 1782

HP 310 x 93,0 89,00 96,65 74,40 1912

HP 310 x 110,0

SP-10 SP-11 SP-12 SP-14 SP-15 SP-16

HP 200 x 53,0 33,24 47,76 33,24 - - - 1039

HP 250 x 85,0 41,55 59,70 41,55 165,00 139,80 139,80 1782

HP 310 x 93,0 49,31 70,84 49,31 - 165,90 165,90 1912

HP 310 x 110,0 - - - 198,00 167,76 167,76 2360

SP-09 SP-10 SP-13 SP-14

HP 200 x 53,0 108,60 33,24 - - 1039

HP 250 x 85,0 135,75 41,55 148,20 165,00 1782

HP 310 x 93,0

HP 310 x 110,0

SP-02 SP-03 SP-10 SP-11

HP 200 x 53,0 - 60,00 33,24 47,76 1039

HP 250 x 85,0 57,15 75,00 41,55 59,70 1782

HP 310 x 93,0 67,82 89,00 49,31 70,84 1912

HP 310 x 110,0

Carga Admissível

Estrutural (kN)

Não aplicável para o Bloco 1

Carga

Admissível

Estrutural

(kN)

Não aplicável para o Bloco 2

Carga Admissível

Estrutural (kN)

Carga

Admissível

Estrutural

(kN)

Não aplicável para o Bloco 4

Não aplicável para o Bloco 4

Carga

Admissível

Estrutural

(kN)

Não aplicável para o Bloco 5

Bloco 5

Perfil/SondagemAtrito Negativo (kN)

Bloco 3

Perfil/SondagemAtrito Negativo (kN)

Bloco 4

Perfil/SondagemAtrito Negativo (kN)

Bloco 1

Perfil/SondagemAtrito Negativo (kN)

Bloco 2

Perfil/SondagemAtrito Negativo (kN)

57

Carga atuante sobre os blocos;

Capacidade de carga geotécnica admissível;

Capacidade de carga estrutural admissível das estacas somada ao efeito do

atrito negativo.

Esta iteração foi feita com o objetivo de se determinar os comprimentos e as faixas

de carregamento para cada tipo de perfil e para cada faixa de espessura de solo mole,

visando atingir um estaqueamento ótimo em termos de custo e segurança. Essas

faixas de carregamentos são função da carga axial crítica e da carga estrutural

admissível. As Tabela 19 e Tabela 20 apresentam as faixas de carregamento, e os

comprimentos obtidos respectivamente. Os resultados são apresentados de forma

integral nos anexos.

58

Tabela 19 – Faixas de cargas por perfil

Espessura de solo

mole = 8 a 10 m

Espessura de solo

mole = 16 m

HP 200 x 53,0 1039 300 - 900 -

HP 250 x 85,0 1782 900 - 1400 500 - 1100

HP 310 x 93,0 1912 1400 - 1700 -

HP 310 x 110,0 2360 - -

Espessura de solo

mole = 10 a 12 m

HP 200 x 53,0 1039 300 - 900 -

HP 250 x 85,0 1782 900 - 1400 -

HP 310 x 93,0 1912 1400 - 1700 -

HP 310 x 110,0 2360 - -

Espessura de solo

mole = 8 a 9 m

Espessura de solo

mole = 15 a 17 m

HP 200 x 53,0 1039 200 - 900 -

HP 250 x 85,0 1782 900 - 1400 500 - 1200

HP 310 x 93,0 1912 1400 - 1700 1200 - 1600

HP 310 x 110,0 2360 - 1600 - 1900

Espessura de solo

mole = 8 a 16 m

Espessura de solo

mole = 16 a 17 m

HP 200 x 53,0 1039 400 - 800 -

HP 250 x 85,0 1782 800 - 1200 600 - 1200

HP 310 x 93,0 1912 - -

HP 310 x 110,0 2360 - -

Espessura de solo

mole = 8 a 11 m

HP 200 x 53,0 1039 500 - 900 -

HP 250 x 85,0 1782 900 - 1400 -

HP 310 x 93,0 1912 1400 - 1700 -

HP 310 x 110,0 2360 - -

Bloco 1

Bloco 2

Bloco 3

Bloco 4

Bloco 5

PerfilCarga Admissível

Estrutural (kN)

PerfilCarga Admissível

Estrutural (kN)

Faixa de Carga para o Projeto (kN)

Faixa de Carga para o Projeto (kN)

PerfilCarga Admissível

Estrutural (kN)

PerfilCarga Admissível

Estrutural (kN)

Faixa de Carga para o Projeto (kN)

PerfilCarga Admissível

Estrutural (kN)

Faixa de Carga para o Projeto (kN)

Faixa de Carga para o Projeto (kN)

59

Tabela 20 – Resumo das faixas de comprimentos das estacas por sondagem

À partir da aplicação dos métodos expostos neste capítulo, elaborou-se um

projeto de fundações composto por 1599 estacas, com comprimentos que variam de

15 à 28 metros. As plantas resultantes do processo de dimensionamento são

apresentadas nas figuras à seguir.

SP-01 SP-02 SP-03 SP-05 SP-09 SP-10

HP 200 x 53,0 21 - 22 15 - 18 15 - 20 15 - 20 - 20 - 24

HP 250 x 85,0 21 - 25 20 - 23 18 - 22 17 - 23 16 - 22 21 - 25

HP 310 x 93,0 23 - 24 21 - 23 22 20 - 22 - 26

HP 310 x 110,0

SP-03 SP-04 SP-08

HP 200 x 53,0 16 - 21 16 - 18 16 - 19

HP 250 x 85,0 18 - 22 18 - 20 19 - 22

HP 310 x 93,0 21 - 23 20 - 21 22 - 24

HP 310 x 110,0

SP-10 SP-11 SP-12 SP-14 SP-15 SP-16

HP 200 x 53,0 22 - 24 19 - 23 16 - - -

HP 250 x 85,0 22 23 - 25 16 21 - 23 19 - 24 21 - 26

HP 310 x 93,0 26 - 27 24 16 - 24 26

HP 310 x 110,0 - - - 25 25 - 26 27 - 28

SP-09 SP-10 SP-13 SP-14

HP 200 x 53,0 21 - 22 18 - 21 - -

HP 250 x 85,0 20 - 23 20 - 21 16 20 - 23

HP 310 x 93,0

HP 310 x 110,0

SP-02 SP-03 SP-10 SP-11

HP 200 x 53,0 - 18 - 20 24 21 - 24

HP 250 x 85,0 19 - 22 18 - 21 22 - 23 23

HP 310 x 93,0 23 21 - 23 26 25

HP 310 x 110,0

Bloco 2

Bloco 3

Bloco 4

Bloco 5

Não aplicável para o Bloco 4

Não aplicável para o Bloco 4

Perfil/SondagemFaixa de Comprimentos das Estacas (m)

Não aplicável para o Bloco 5

Perfil/Sondagem

Faixa de Comprimentos das

Estacas (m)

Não aplicável para o Bloco 2

Perfil/SondagemFaixa de Comprimentos das Estacas (m)

Perfil/SondagemFaixa de Comprimentos das Estacas (m)

Perfil/SondagemFaixa de Comprimentos das Estacas (m)

Não aplicável para o Bloco 1

Bloco 1

60

Figura 33 – Projeto de fundações – Bloco 1 (Acervo Terratek)

Figura 34 – Projeto de fundações – Bloco 2 (Acervo Terratek)

61

Figura 35 – Projeto de fundações – Bloco 3 (Acervo Terratek)

62

Figura 36 – Projeto de fundações – Bloco 4 (Acervo Terratek)

63

Figura 37 – Projeto de fundações – Bloco 5 (Acervo Terratek)

4.4. CONTROLE DE CRAVAÇÃO

Para o controle de cravação dos estaqueametos, foram realizadas estimativas de

valores de “nega”, através da média dos resultados obtidos pelos métodos de previsão

de Brix e dos Holandeses. À partir desta média foi realizado o cálculo do repique

elástico. O cáculo foi realizado, partindo das seguintes considerações:

Peso do martelo : 50 kN;

Altura de queda : 0,75 m;

Peso dos perfis :

o HP 200 x 53,0 – 53 kg/m;

o HP 250 x 85,0 – 85 kg/m;

o HP 310 x 93,0 – 93 kg/m;

o HP 310 x 110,0 – 110 kg/m;

A Tabela 21 apresenta um resumo dos resultados obtidos para cada bloco do

empreendimento.

64

Tabela 21 – Valores médios de nega e repique obtidos

Conforme preconizado na norma NBR 6122, em obras de fundação com mais de

100 estacas metálicas, é obrigatória a realização de ensaios de carga. A ABNT

menciona ainda, que no caso do número de estacas ser superior à 100 deve-se

realizar um número igual ao maior que 1% do número total de estacas executadas, e

caso o número seja superior à 200 é obrigatória a realização de pelo menos 1 ensaio

de carga estática (PCE).

Seguindo a regulamentação da ABNT, realizou-se 79 ensaios de carga dinâmica

e 1 ensaio de carga estática. Os resultados dos ensaios não estão disponíveis, pois a

obra ainda encontra-se em curso.

5. CONCLUSÕES

À partir do estudo realizado obteve-se um estaqueamento que totaliza 1.599,

estacas metálicas, com a seguinte distrubuição:

Bloco 1 : 571 estacas;

Bloco 2 : 259 estacas;

Bloco 3 : 448 estacas;

Bloco 4 : 180 estacas;

Bloco 5 : 141 estacas.

HP 250 x 85,0 16 15

HP 310 x 93,0 11 20

HP 310 x 110,0 - -

HP 250 x 85,0 15 16

HP 310 x 93,0 11 20

HP 310 x 110,0 - -

HP 250 x 85,0 20 13

HP 310 x 93,0 11 20

HP 310 x 110,0 10 22

HP 250 x 85,0 19 13

HP 310 x 93,0 - -

HP 310 x 110,0 - -

HP 250 x 85,0 16 15

HP 310 x 93,0 10 23

HP 310 x 110,0 - -

Bloco 1

Bloco 2

Bloco 3

Bloco 4

Bloco 5

Média de

Repique (mm)

Média de

nega (mm)Perfil metálicoReferência

65

Os comprimentos dimensionados variaram entre 15 m e 28 m, conforme resumido

na Tabela 22.

Foi verificado que na região das sondagens SP-14, SP-15 e SP-16, foi o único

local onde foi empregado o HP 310 x 110,0, como também sendo impossibilidado o

uso do HP 200 x 53,0 decorrente da maior espessura de solo mole do terrreno estudo.

Tabela 22 – Variação de comprimento por perfil

As verificações realizadas demonstram que todas as estacas do projeto

encontram-se protegidas do risco de flambagem, pois a carga axial crítica não foi

atingida por nenhuma delas. Os resultados dessa verificação encontram-se nos

anexos.

Através do cálculo de atrito negativo, foram obtidos valores que variam de 33 kN

à 198 kN de carga de arrasto. A Tabela 23 apresenta a variação encontrada para

cada perfil.

Tabela 23 – Variação de atrito negativo por perfil

O atrito negativo encontrado para cada estaca foi então somado à carga solicitante

da estaca e verificado quanto à carga estrutural admissível para cada tipo de perfil.

Para os casos em que a soma do atrito negativo com a carga solicitante foi superior à

carga estrutural admissível dos perfis, o perfil era substituído por um mais robusto.

HP 200 x 53,0 15 - 24

HP 250 x 85,0 16 - 26

HP 310 x 93,0 16 - 27

HP 310 x 110,0 25 - 28

PerfilVariação de

comprimento (m)

HP 200 x 53,0 33 - 108

HP 250 x 85,0 41 - 165

HP 310 x 93,0 49 - 166

HP 310 x 110,0 167 - 198

PerfilVariação do atrito

negativo (kN)

66

A Tabela 24 apresenta o quantitativo total de perfuração para cada perfil.

Tabela 24 – Quantitativo total de perfuração por perfil

Como todas as estacas foram locadas respeitando-se o espaçamento mínimo de

3 vezes seu diâmetro equivalente, foram desconsideradas análises de efeito de grupo.

Este estudo permite então concluir que a configuração de estaqueamento

projetada é viável, e encontra-se em conformidade com as normas técnicas e práticas

consagradas da engenharia geotécnica.

Bloco 1 Bloco 2 Bloco 3 Bloco 4 Bloco 5

HP 200 x 53,0 2069 951 1878 576 774 6873

HP 250 x 85,0 4407 1261 3811 3007 1763 15674

HP 310 x 93,0 5403 3014 1193 0 511 11133

HP 310 x 110,0 0 0 3587 0 0 3946

PerfilQuantitativos de Perfis Metálicos (m) Total + 10%

(m)

67

6. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

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Dissertação (Mestrado em Engenharia Civil) - COPPE/UFRJ, Rio de Janeiro , 1997.

69

POULOS, H.G; DAVIS, E.H; Pile Foundation Analysis and Design, Sydney, 1980. Cap 11, p. 265.

70

7. ANEXOS

7.1. DIMENSIONAMENTO DOS PERFIS

Tabela 25 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 1 (1/3)

Atrito Negativo Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P101 6 1312.85 403.33 64.50 1377 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P102 5 1325.29 416.00 57.15 1382 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P103 6 1352.32 406.67 67.82 1420 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P104 4 1501.10 422.50 67.82 1569 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P105 4 1518.66 432.50 76.54 1595 HP 310 x 93,0 2701 1912 SP-01

P106/P107 6 1085.85 353.33 64.50 1150 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P108 5 1503.72 450.00 67.82 1572 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P109 6 1392.09 463.33 67.82 1460 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P110 5 994.60 258.00 75.00 1070 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P111 5 1466.82 398.00 67.82 1535 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P112 8 1394.20 557.50 76.54 1471 HP 310 x 93,0 2701 1912 SP-01

P113/P114 4 1433.57 490.00 76.54 1510 HP 310 x 93,0 2701 1912 SP-01

P115 4 1427.04 500.00 67.82 1495 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P116 5 1034.29 320.00 57.15 1091 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P117 11 1545.73 506.36 76.54 1622 HP 310 x 93,0 2701 1912 SP-01

P118 6 1178.82 411.67 57.15 1236 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P119 5 1398.96 454.00 67.82 1467 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P120 5 1379.58 332.00 67.82 1447 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P122 4 1398.80 367.50 89.00 1488 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P123 4 1508.20 440.00 76.54 1585 HP 310 x 93,0 2701 1912 SP-01

P124/P125 12 1277.54 4.82 64.50 1342 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P126 13 1460.89 -254.11 67.82 1529 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P127 8 1395.15 348.75 67.82 1463 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P128 3 948.61 270.00 64.50 1013 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P129 6 1598.60 293.88 67.82 1666 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P130 8 1303.04 512.50 64.50 1368 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P131 6 1224.03 69.56 57.15 1281 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P132 5 1392.87 380.00 67.82 1461 HP 310 x 93,0 2742 1912 SP-02

P133 3 845.72 46.06 45.72 891 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P134 4 874.56 136.13 57.15 932 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P135 4 1001.81 302.50 57.15 1059 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P136 4 937.41 222.50 57.15 995 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P137 2 955.21 205.00 57.15 1012 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P138 8 1485.01 538.75 76.54 1562 HP 310 x 93,0 2701 1912 SP-01

P139 5 1567.77 482.00 59.63 1627 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P140/P141 12 1374.42 13.46 59.63 1434 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P142 3 949.05 276.67 50.25 999 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P143/P144 4 1399.94 482.50 59.63 1460 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P145/P146 5 1315.76 428.00 50.25 1366 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P147 6 1252.88 143.95 50.25 1303 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P148 6 1578.87 335.00 59.63 1639 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P149 4 1391.87 490.00 59.63 1452 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P150 5 1428.66 452.00 59.63 1488 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P151 4 1237.51 360.00 50.25 1288 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P152 5 1396.81 394.00 59.63 1456 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P153 5 1378.53 412.00 59.63 1438 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P154 5 1387.25 464.00 59.63 1447 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P155 3 976.44 4.86 50.25 1027 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P156 5 1543.01 444.00 59.63 1603 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P157 15 1389.85 -393.85 59.63 1449 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P158 3 1418.85 189.13 59.63 1478 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P159 8 1376.22 346.25 59.63 1436 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P160 6 1490.57 430.00 59.63 1550 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P161 5 1399.36 406.00 59.63 1459 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P162 6 1556.29 448.33 59.63 1616 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P163 5 1329.31 388.00 50.25 1380 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P164 4 1531.96 430.00 59.63 1592 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P165 6 1537.17 433.33 59.63 1597 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P166 4 1465.65 417.50 59.63 1525 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P167 6 1467.85 351.67 59.63 1527 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P168 6 1262.52 370.00 50.25 1313 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P169 4 1487.66 400.00 59.63 1547 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P170 4 1515.08 420.00 49.31 1564 HP 310 x 93,0 2814 1912 SP-10

P171 4 1232.64 380.00 50.25 1283 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P172 4 1497.04 372.50 59.63 1557 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P174 3 1197.51 366.67 41.55 1239 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P175 3 835.57 233.33 40.20 876 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P176 5 1346.70 346.00 59.63 1406 HP 310 x 93,0 2776 1912 SP-05

P601/P229 2 620.00 10.00 60.00 680 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P602 2 715.00 175.00 60.00 775 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P603 1 836.00 165.00 60.00 896 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P604 1 891.00 99.00 57.15 948 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P605 1 825.00 99.00 45.72 871 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

Pilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Cargas AdmissívelSondagem de

referência

71

Tabela 26 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 1 (2/3)

Atrito Negativo

Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Negativo

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P606 1 704.00 77.00 45.72 750 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P607 2 871.17 -112.16 75.00 946 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P608 1 781.00 143.00 45.72 827 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P609 1 803.00 121.00 45.72 849 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P610 3 1232.83 296.67 75.00 1308 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P611/P612 2 285.00 25.00 45.72 331 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P613 1 693.00 -55.00 45.72 739 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P614 3 1004.71 256.67 57.15 1062 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P615 1 858.00 99.00 57.15 915 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P616 2 505.00 5.00 45.72 551 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P617 1 913.00 110.00 64.50 978 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P618 3 781.13 156.67 45.72 827 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P619 2 745.00 100.00 45.72 791 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P620 1 1001.00 132.00 64.50 1066 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P621 3 759.33 186.67 45.72 805 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P622/P623 2 405.00 20.00 45.72 451 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P624 2 580.00 60.00 60.00 640 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P625 2 721.21 80.00 51.60 773 HP 200 x 53,0 1360 1039 SP-01

P626 2 658.32 -231.58 60.00 718 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P627 2 944.50 34.64 64.50 1009 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P628 1 1001.00 132.00 64.50 1066 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P629 2 381.38 -181.95 60.00 441 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P630 1 638.00 165.00 45.72 684 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P631 1 1254.00 264.00 75.00 1329 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P632 1 880.00 77.00 57.15 937 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P633 2 331.58 -168.53 60.00 392 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P634 1 891.00 110.00 64.50 956 HP 250 x 85,0 2447 1782 SP-01

P635/P636/P637 3 691.01 210.00 45.72 737 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P638 2 1045.00 200.00 75.00 1120 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P639 3 745.54 183.33 45.72 791 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P640 1 825.00 99.00 51.60 877 HP 200 x 53,0 1360 1039 SP-01

P641 2 642.07 95.00 45.72 688 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P642 2 790.06 -290.06 60.00 850 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P643/P644 4 1011.57 250.00 57.15 1069 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P645 3 791.19 136.67 45.72 837 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P646 1 1232.00 121.00 57.15 1289 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P647 2 545.00 50.00 45.72 591 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P648 2 615.00 -225.00 60.00 675 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P649/P651 2 515.00 35.00 40.20 555 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P652/P653 3 305.00 35.00 45.72 351 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P654/P405 4 752.66 38.36 60.00 813 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P650/P655 2 696.67 -155.56 40.20 737 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P656/P404 4 848.65 -245.28 45.72 894 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P657/P402 2 975.00 -415.00 57.15 1032 HP 250 x 85,0 2498 1782 SP-02

P658/P401 2 752.07 -510.00 45.72 798 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P659 2 406.38 17.10 60.00 466 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P660 1 638.00 121.00 60.00 698 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P661/P662 2 530.36 -42.07 45.72 576 HP 200 x 53,0 1404 1039 SP-02

P663 3 799.28 97.74 40.20 839 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P664 1 737.00 99.00 40.20 777 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P665 2 660.00 45.00 40.20 700 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P666 2 482.07 -29.14 40.20 522 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P667 2 914.14 160.00 50.25 964 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P668 1 649.00 88.00 40.20 689 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P669/P408 2 895.00 -675.00 50.25 945 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P670 2 495.00 15.00 40.20 535 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P671 2 732.07 140.00 40.20 772 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P672 1 649.00 99.00 40.20 689 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P673 2 370.00 -55.00 40.20 410 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P674 3 928.28 233.33 50.25 979 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P675 2 610.00 -120.00 33.24 643 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P676 3 1048.87 230.00 50.25 1099 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P677 1 748.00 88.00 40.20 788 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P678 1 1078.00 132.00 50.25 1128 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P679/P420 3 1143.33 -436.67 41.55 1185 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P680 3 846.67 130.00 33.24 880 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P681 4 1116.71 250.00 50.25 1167 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P682 1 891.00 99.00 50.25 941 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P683/P432 4 1185.00 -237.50 41.55 1227 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P684 1 1001.00 121.00 50.25 1051 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P685 2 964.28 295.36 41.55 1006 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P686 4 377.65 61.93 40.20 418 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P687 2 910.00 240.00 41.55 952 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

Pilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN) Perfil Metálico

Admitido

Cargas Admissível Sondagem de

referência

72

Tabela 27 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 1 (3/3)

Atrito Negativo

Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Negativo

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P688 4 1038.58 232.50 50.25 1089 HP 250 x 85,0 2544 1782 SP-05

P689 1 759.00 88.00 40.20 799 HP 200 x 53,0 1441 1039 SP-05

P690/P502 2 705.00 -450.00 33.24 738 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P691/P501 4 780.00 -404.72 33.24 813 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P692 4 853.32 215.00 135.75 989 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P693 1 814.00 132.00 135.75 950 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P694 4 812.20 220.00 135.75 948 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P695/P504 4 899.85 -507.06 135.75 1036 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P696 1 924.00 231.00 135.75 1060 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P697 4 905.00 180.00 135.75 1041 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P698 3 930.99 230.00 135.75 1067 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P699 1 858.00 176.00 135.75 994 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P700/P509 4 797.50 -420.00 135.75 933 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P701/P516 4 730.00 -285.00 135.75 866 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P702/P515 2 430.00 -55.00 135.75 566 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

Pilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN) Perfil Metálico

Admitido

Cargas Admissível Sondagem de

referência

73

Tabela 28 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 2

Atrito Negativo

Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P201 5 1592.19 165.97 96.65 1689 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P202 5 1407.00 95.67 96.65 1504 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P203 4 1096.43 61.21 75.00 1171 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P204 4 1245.49 8.56 75.00 1320 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P205 5 1330.51 298.24 89.00 1420 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P206 10 1513.25 269.24 96.65 1610 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P207 6 1201.54 89.67 81.45 1283 HP 250 x 85,0 2306 1782 SP-04

P208 7 1388.06 70.94 89.00 1477 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P209 11 1536.27 303.32 96.65 1633 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P210 15 1584.19 -80.19 96.65 1681 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P211 5 1517.10 210.91 96.65 1614 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P213 5 1321.06 -111.32 89.00 1410 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P214 4 1143.75 102.13 75.00 1219 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P215 5 1483.97 35.84 96.65 1581 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P216 5 978.64 172.78 75.00 1054 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P217 4 1524.78 154.55 89.00 1614 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P218 7 1586.13 234.46 96.65 1683 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P219 6 1505.45 89.99 96.65 1602 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

P220 5 1382.23 72.84 89.00 1471 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P222 7 1455.09 108.39 74.40 1529 HP 310 x 93,0 2713 1912 SP-08

P223 5 1539.92 102.79 89.00 1629 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P224 8 1567.45 190.57 89.00 1656 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P225 6 1591.44 170.95 74.40 1666 HP 310 x 93,0 2713 1912 SP-08

P230 2 615.00 0.00 60.00 675 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P231 2 420.00 -80.00 60.00 480 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P232 2 320.00 -85.00 65.16 385 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P233 4 643.15 -268.18 65.16 708 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P234 3 243.52 3.33 65.16 309 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P235 2 245.00 -92.07 65.16 310 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P236 2 705.00 -280.00 60.00 765 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P237 3 903.05 -493.61 75.00 978 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P238 4 772.86 -93.57 65.16 838 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P240/P626 4 1191.58 -296.63 75.00 1267 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P241 2 515.00 -55.00 65.16 580 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P242 2 639.85 -213.11 60.00 700 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P243 2 455.00 -45.00 65.16 520 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P244 2 823.32 -144.48 60.00 883 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P245 2 1170.21 -268.68 75.00 1245 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P246 1 847.00 -88.00 81.45 928 HP 250 x 85,0 2306 1782 SP-04

P247 4 1120.52 -80.06 75.00 1196 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P248 3 264.37 -132.76 60.00 324 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P249 1 748.00 -33.00 65.16 813 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P250 2 420.21 -13.47 60.00 480 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P251 2 675.21 -95.21 65.16 740 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P252 2 764.85 -299.85 65.16 830 HP 200 x 53,0 1247 1039 SP-04

P253 2 1178.17 -156.17 75.00 1253 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P254 4 1460.57 -161.86 89.00 1550 HP 310 x 93,0 2634 1912 SP-03

P255 2 648.37 -168.77 60.00 708 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P221/P256 8 1342.20 231.43 74.40 1417 HP 310 x 93,0 2713 1912 SP-08

P257 1 583.00 66.00 50.16 633 HP 200 x 53,0 1371 1039 SP-08

P260 3 596.72 -358.41 50.16 647 HP 200 x 53,0 1371 1039 SP-08

P261 1 781.00 -220.00 50.16 831 HP 200 x 53,0 1371 1039 SP-08

P262 2 408.47 -158.47 50.16 459 HP 200 x 53,0 1371 1039 SP-08

P263 1 352.00 22.00 50.16 402 HP 200 x 53,0 1371 1039 SP-08

P264 4 1218.70 -108.94 75.00 1294 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P266 4 871.94 -161.43 62.70 935 HP 250 x 85,0 2457 1782 SP-08

P267/P413 4 717.78 -476.94 60.00 778 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P268 1 847.00 -99.00 62.70 910 HP 250 x 85,0 2457 1782 SP-08

P269 1 946.00 11.00 62.70 1009 HP 250 x 85,0 2457 1782 SP-08

P272 4 838.40 -132.72 75.00 913 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P273 3 497.82 -385.98 60.00 558 HP 200 x 53,0 1293 1039 SP-03

P274 4 1186.28 9.06 75.00 1261 HP 250 x 85,0 2360 1782 SP-03

P275 5 1345.38 133.29 74.40 1420 HP 310 x 93,0 2713 1912 SP-08

P276 4 1322.16 -23.08 62.70 1385 HP 250 x 85,0 2457 1782 SP-08

P285 4 1597.78 267.29 96.65 1694 HP 310 x 93,0 2591 1912 SP-04

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Carga Admissível

74

Tabela 29 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 3 (1/2)

Atrito Negativo

Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P301 4 780.33 0.00 47.76 828 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P302 5 1147.81 0.00 59.70 1208 HP 250 x 85,0 2482 1782 SP-11

P304 5 1153.28 0.00 41.55 1195 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P305 5 1287.17 0.00 41.55 1329 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P306 4 1480.79 0.00 70.84 1552 HP 310 x 93,0 2727 1912 SP-11

P307 4 1241.40 0.00 59.70 1301 HP 250 x 85,0 2482 1782 SP-11

P308 6 1389.98 0.00 49.31 1439 HP 310 x 93,0 2814 1912 SP-12

P309 6 1320.81 0.00 41.55 1362 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P310 8 1261.56 0.00 59.70 1321 HP 250 x 85,0 2482 1782 SP-11

P311 6 1477.44 0.00 70.84 1548 HP 310 x 93,0 2727 1912 SP-11

P312 6 1559.12 0.00 49.31 1608 HP 310 x 93,0 2814 1912 SP-12

P313 8 1455.72 0.00 49.31 1505 HP 310 x 93,0 2814 1912 SP-12

P314/P993 9 1254.19 0.00 59.70 1314 HP 250 x 85,0 2482 1782 SP-11

P315 6 1371.13 0.00 165.90 1537 HP 310 x 93,0 2081 1912 SP-15

P316 5 1240.39 0.00 165.90 1406 HP 310 x 93,0 2081 1912 SP-15

P317/P994 6 970.03 0.00 139.80 1110 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P318 6 714.03 0.00 33.24 747 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P319 3 1230.76 0.00 165.90 1397 HP 310 x 93,0 2081 1912 SP-16

P320 6 981.27 0.00 139.80 1121 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P321 6 1590.42 0.00 49.31 1640 HP 310 x 93,0 2814 1912 SP-10

P322/P323 8 1689.21 0.00 167.76 1857 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-15

P324 8 1526.52 0.00 167.76 1694 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P325 6 1621.58 0.00 167.76 1789 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P326/P957 6 1550.33 0.00 167.76 1718 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-15

P327 6 931.92 0.00 41.55 973 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P328 5 1630.86 0.00 49.31 1680 HP 310 x 93,0 2814 1912 SP-10

P330 9 1699.16 0.00 167.76 1867 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-15

P331/P948 7 1501.23 0.00 167.76 1669 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-15

P332 14 1697.40 -46.78 167.76 1865 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P333 6 963.66 0.00 165.00 1129 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P334/P949 5 999.14 0.00 139.80 1139 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P335 6 768.85 0.00 165.00 934 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P336 4 856.22 0.00 139.80 996 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P337 14 1643.16 -86.98 167.76 1811 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P338 6 1600.27 0.00 198.00 1798 HP 310 x 110,0 2231 2360 SP-14

P339 5 1568.46 0.00 167.76 1736 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P340 6 1491.11 0.00 167.76 1659 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P341 5 811.41 0.00 165.00 976 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P342 7 1541.19 0.00 167.76 1709 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-15

P343 4 1684.47 0.00 198.00 1882 HP 310 x 110,0 2231 2360 SP-14

P344 5 1460.86 0.00 198.00 1659 HP 310 x 110,0 2231 2360 SP-14

P345 7 1505.48 0.00 167.76 1673 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P346 6 845.20 0.00 139.80 985 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P347 6 1529.68 0.00 167.76 1697 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P348 6 1445.82 0.00 167.76 1614 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-15

P349 7 1586.56 0.00 167.76 1754 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P350 5 1621.80 0.00 167.76 1790 HP 310 x 110,0 2549 2360 SP-16

P351 6 781.63 0.00 139.80 921 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P901/P279 4 626.67 -310.28 47.76 674 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P902/P280 4 712.22 -370.83 47.76 760 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P903 1 407.00 -77.00 33.24 440 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P904/P284 4 1055.16 -227.81 41.55 1097 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P905/P278 2 540.00 -70.00 33.24 573 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P906/P283/P426 5 761.32 -478.68 47.76 809 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P910 3 690.17 0.00 47.76 738 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P911 3 793.33 0.00 47.76 841 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P912 3 733.33 0.00 33.24 767 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P916 4 942.84 0.00 41.55 984 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P917 3 725.56 0.00 47.76 773 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P918 2 490.00 0.00 47.76 538 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P919 2 645.00 0.00 33.24 678 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P920 1 1056.00 0.00 41.55 1098 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P923 2 785.00 0.00 47.76 833 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P924 2 905.00 0.00 41.55 947 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P925 1 803.00 0.00 33.24 836 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P926 4 717.48 0.00 47.76 765 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P927 3 816.18 0.00 33.24 849 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P928 2 994.54 0.00 41.55 1036 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P929 2 640.00 -135.00 47.76 688 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P930 1 913.00 0.00 41.55 955 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P931 3 815.68 0.00 47.76 863 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P932 3 927.55 0.00 41.55 969 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P933 1 968.00 0.00 41.55 1010 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Carga Admissível

75

Tabela 30 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 3 (2/2)

Atrito Negativo

Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P935 4 948.09 0.00 59.70 1008 HP 250 x 85,0 2482 1782 SP-11

P936 2 711.38 0.00 33.24 745 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P937 1 1001.00 0.00 41.55 1043 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P938 2 521.17 0.00 33.24 554 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P939 3 643.82 0.00 47.76 692 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P940 2 990.80 0.00 59.70 1051 HP 250 x 85,0 2482 1782 SP-11

P943 4 898.33 0.00 41.55 940 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-12

P944/P455/P519 4 831.94 -301.45 33.24 865 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P946 3 822.14 0.00 47.76 870 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P947 2 510.00 0.00 33.24 543 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P951 2 755.00 0.00 33.24 788 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P953 4 735.31 0.00 47.76 783 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

P954 5 710.14 0.00 33.24 743 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P956 2 570.00 0.00 139.80 710 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P959 2 495.00 0.00 139.80 635 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P960 2 635.00 0.00 139.80 775 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P962 2 490.00 0.00 139.80 630 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P963 2 526.74 0.00 139.80 667 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P965 2 390.00 0.00 139.80 530 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P966 2 470.00 0.00 139.80 610 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P969 4 696.42 0.00 139.80 836 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P970 2 703.47 0.00 139.80 843 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P971 3 716.16 0.00 139.80 856 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P972 3 745.74 0.00 165.00 911 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P973 3 712.22 0.00 165.00 877 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P975 2 600.00 0.00 165.00 765 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P976 2 708.11 0.00 139.80 848 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P977 2 797.78 0.00 139.80 938 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P979 1 924.00 0.00 165.00 1089 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P980 1 858.00 0.00 165.00 1023 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P981 1 902.00 0.00 165.00 1067 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P982 1 990.00 0.00 165.00 1155 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P983 2 500.00 0.00 139.80 640 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P984 1 946.00 0.00 139.80 1086 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P985 2 515.00 0.00 139.80 655 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-15

P986 3 610.30 0.00 139.80 750 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P987 2 480.00 0.00 139.80 620 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P988 2 460.00 0.00 139.80 600 HP 250 x 85,0 1693 1782 SP-16

P990/P281 4 517.50 -308.06 33.24 551 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-12

P995 3 200.34 0.00 47.76 248 HP 200 x 53,0 1389 1039 SP-11

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Carga Admissível

76

Tabela 31 - Dimensionamento dos perfis – Bloco 4

Atrito Negativo

Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P506 4 912.50 -130.00 135.75 1048 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P507/P445 3 718.89 -522.22 33.24 752 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P508 4 888.71 -14.50 41.55 930 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P511 6 926.67 -92.50 135.75 1062 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P512 4 637.50 -187.50 108.60 746 HP 200 x 53,0 825 1039 SP-09

P513/P451 4 412.50 -300.00 33.24 446 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P514/P452 2 830.00 -570.00 41.55 872 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P520 5 971.97 -62.73 135.75 1108 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P521 4 918.71 -19.50 41.55 960 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P522 1 847.00 -66.00 135.75 983 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P523 2 945.00 -300.00 41.55 987 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P524 2 620.00 -245.00 108.60 729 HP 200 x 53,0 825 1039 SP-09

P525 2 675.00 -235.00 135.75 811 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P526 5 901.65 -105.51 135.75 1037 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P527 2 776.43 -97.86 135.75 912 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P528 2 577.07 -87.07 108.60 686 HP 200 x 53,0 825 1039 SP-09

P529/P950 3 691.45 -262.91 33.24 725 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P531 2 615.00 -81.43 108.60 724 HP 200 x 53,0 825 1039 SP-09

P533 4 962.08 -157.30 135.75 1098 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P534 2 790.00 -315.00 135.75 926 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P535 4 944.07 -136.07 135.75 1080 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P536 5 991.85 -133.62 135.75 1128 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P537 2 650.00 -270.00 33.24 683 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P538 1 891.00 -55.00 135.75 1027 HP 250 x 85,0 1739 1782 SP-09

P539 2 587.07 -162.07 108.60 696 HP 200 x 53,0 825 1039 SP-09

P540 6 887.50 -119.17 41.55 929 HP 250 x 85,0 2592 1782 SP-10

P542/P958 4 535.00 -300.00 33.24 568 HP 200 x 53,0 1482 1039 SP-10

P543 5 980.40 -101.15 148.20 1129 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P544 5 948.91 -121.50 148.20 1097 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P545 5 899.53 -16.17 165.00 1065 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P546 1 935.00 -99.00 148.20 1083 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P547 4 792.50 -215.00 148.20 941 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P549 4 882.50 -192.50 148.20 1031 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P550 5 949.76 -104.51 148.20 1098 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P551 5 949.46 -104.79 165.00 1114 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P553 4 657.50 -207.50 165.00 823 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P554/P961 2 965.00 -435.00 165.00 1130 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P555 1 836.00 -88.00 148.20 984 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P556 4 642.50 -42.50 148.20 791 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P558 5 700.94 -80.40 148.20 849 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P559 5 927.97 -72.76 165.00 1093 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P560/P967 4 542.86 -129.29 165.00 708 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P562 2 597.50 -121.25 148.20 746 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P563/P968 4 820.21 -591.85 165.00 985 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P564 2 945.00 -295.00 148.20 1093 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P565 2 915.00 -360.00 165.00 1080 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P566 4 612.50 -15.00 148.20 761 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P567 4 752.91 -187.45 148.20 901 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P568/P974 4 716.88 -278.95 165.00 882 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P569 2 740.00 -360.00 165.00 905 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P570 2 650.00 -28.26 148.20 798 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P571 2 520.00 -90.00 148.20 668 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P572 1 891.00 -77.00 148.20 1039 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P573 1 880.00 -44.00 148.20 1028 HP 250 x 85,0 1599 1782 SP-13

P574 1 869.00 -11.00 165.00 1034 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P575 1 990.00 -132.00 165.00 1155 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

P576/P978 2 435.00 20.00 165.00 600 HP 250 x 85,0 1410 1782 SP-14

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Cargas Admissível

77

Tabela 32 – Dimensionamento dos perfis – Bloco 5

Atrito Negativo

Carga de Compressão

Máxima + Atrito

Máximo Mínimo (kN) (kN) Pcr (kN) Pestrutural (kN)

P403/P648 4 685.56 -420.00 60.00 746 HP 200 x 53,0 1293 1039

P406 1 924.00 -319.00 57.15 981 HP 250 x 85,0 2498 1782

P407/P258 4 503.33 -386.67 60.00 563 HP 200 x 53,0 1293 1039

P409 4 1002.50 -21.11 57.15 1060 HP 250 x 85,0 2498 1782

P410 4 883.06 -33.06 57.15 940 HP 250 x 85,0 2498 1782

P411 4 855.56 -25.56 75.00 931 HP 250 x 85,0 2360 1782

P412 4 1073.06 -56.67 75.00 1148 HP 250 x 85,0 2360 1782

P414 4 945.56 -370.56 57.15 1003 HP 250 x 85,0 2498 1782

P415 4 990.56 -0.56 57.15 1048 HP 250 x 85,0 2498 1782

P416 4 980.56 -35.00 57.15 1038 HP 250 x 85,0 2498 1782

P417 4 957.50 -40.00 75.00 1033 HP 250 x 85,0 2360 1782

P418 4 975.00 0.00 75.00 1050 HP 250 x 85,0 2360 1782

P419 4 902.50 -353.06 75.00 978 HP 250 x 85,0 2360 1782

P421 4 1060.56 -30.56 57.15 1118 HP 250 x 85,0 2498 1782

P423 3 1586.62 0.00 67.82 1654 HP 310 x 93,0 2742 1912

P424 3 1542.18 0.00 89.00 1631 HP 310 x 93,0 2634 1912

P425 2 1545.00 -25.00 89.00 1634 HP 310 x 93,0 2634 1912

P427 1 1232.00 0.00 57.15 1289 HP 250 x 85,0 2498 1782

P428 1 1342.00 -44.00 89.00 1431 HP 310 x 93,0 2634 1912

P430 1 1100.00 -99.00 57.15 1157 HP 250 x 85,0 2498 1782

P431 2 730.00 0.00 47.76 778 HP 200 x 53,0 1389 1039

P433 3 1521.11 -28.46 49.31 1570 HP 310 x 93,0 2814 1912

P435 3 1585.51 0.00 49.31 1635 HP 310 x 93,0 2814 1912

P436 3 1505.51 0.00 70.84 1576 HP 310 x 93,0 2727 1912

P437 4 945.28 -84.17 59.70 1005 HP 250 x 85,0 2482 1782

P438/P922 4 940.49 -463.65 59.70 1000 HP 250 x 85,0 2482 1782

P439/P945 4 798.57 -187.14 47.76 846 HP 200 x 53,0 1389 1039

P440 4 982.50 -3.06 41.55 1024 HP 250 x 85,0 2592 1782

P441 4 970.00 -43.06 41.55 1012 HP 250 x 85,0 2592 1782

P442 4 952.50 -42.50 59.70 1012 HP 250 x 85,0 2482 1782

P443 4 967.50 -10.00 59.70 1027 HP 250 x 85,0 2482 1782

P446 4 1043.06 -63.61 41.55 1085 HP 250 x 85,0 2592 1782

P447 4 835.00 -36.11 33.24 868 HP 200 x 53,0 1482 1039

P448 4 825.56 -44.17 47.76 873 HP 200 x 53,0 1389 1039

P449 3 1549.53 -116.54 70.84 1620 HP 310 x 93,0 2727 1912

P450/P934 4 680.56 -406.11 47.76 728 HP 200 x 53,0 1389 1039

P453/P942 4 632.92 -323.19 47.76 681 HP 200 x 53,0 1389 1039

P454/P941 4 690.00 -252.50 47.76 738 HP 200 x 53,0 1389 1039

P457 4 918.06 -368.06 41.55 960 HP 250 x 85,0 2592 1782

P458 4 945.56 -358.06 59.70 1005 HP 250 x 85,0 2482 1782

PE 1 1001.00 0.00 75.00 1076 HP 250 x 85,0 2360 1782

PF 2 780.00 -15.00 60.00 840 HP 200 x 53,0 1293 1039

Pilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na Estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Carga Admissível

78

7.2. DETERMINAÇÃO DO COMPRIMENTO DAS ESTACAS

Tabela 33 – Determinação do comprimento das estacas – Bloco 1 (1/3)

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P101 6 1312.85 403.33 HP 250 x 85,0 25 1438.87 1190.81 SP-01

P102 5 1325.29 416.00 HP 250 x 85,0 23 1491.48 1200.28 SP-02

P103 6 1352.32 406.67 HP 310 x 93,0 21 1436.92 1162.69 SP-02

P104 4 1501.10 422.50 HP 310 x 93,0 22 1597.05 1277.12 SP-02

P105 4 1518.66 432.50 HP 310 x 93,0 24 1592.38 1287.69 SP-01

P106/P107 6 1085.85 353.33 HP 250 x 85,0 22 1118.60 924.47 SP-01

P108 5 1503.72 450.00 HP 310 x 93,0 22 1597.05 1277.12 SP-02

P109 6 1392.09 463.33 HP 310 x 93,0 21 1436.92 1162.69 SP-02

P110 5 994.60 258.00 HP 250 x 85,0 20 1106.18 922.83 SP-03

P111 5 1466.82 398.00 HP 310 x 93,0 22 1597.05 1277.12 SP-02

P112 8 1394.20 557.50 HP 310 x 93,0 23 1407.23 1178.70 SP-01

P113/P114 4 1433.57 490.00 HP 310 x 93,0 24 1592.38 1287.69 SP-01

P115 4 1427.04 500.00 HP 310 x 93,0 22 1597.05 1277.12 SP-02

P116 5 1034.29 320.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P117 11 1545.73 506.36 HP 310 x 93,0 24 1592.38 1287.69 SP-01

P118 6 1178.82 411.67 HP 250 x 85,0 22 1302.78 1076.29 SP-02

P119 5 1398.96 454.00 HP 310 x 93,0 21 1436.92 1162.69 SP-02

P120 5 1379.58 332.00 HP 310 x 93,0 21 1436.92 1162.69 SP-02

P122 4 1398.80 367.50 HP 310 x 93,0 22 1569.75 1280.29 SP-03

P123 4 1508.20 440.00 HP 310 x 93,0 24 1592.38 1287.69 SP-01

P124/P125 12 1277.54 4.82 HP 250 x 85,0 24 1300.90 1085.19 SP-01

P126 13 1460.89 -254.11 HP 310 x 93,0 22 1597.05 1277.12 SP-02

P127 8 1395.15 348.75 HP 310 x 93,0 21 1436.92 1162.69 SP-02

P128 3 948.61 270.00 HP 250 x 85,0 21 1046.73 841.81 SP-01

P129 6 1598.60 293.88 HP 310 x 93,0 23 1835.59 1424.24 SP-02

P130 8 1303.04 512.50 HP 250 x 85,0 25 1438.87 1190.81 SP-01

P131 6 1224.03 69.56 HP 250 x 85,0 22 1302.78 1076.29 SP-02

P132 5 1392.87 380.00 HP 310 x 93,0 21 1436.92 1162.69 SP-02

P133 3 845.72 46.06 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P134 4 874.56 136.13 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P135 4 1001.81 302.50 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P136 4 937.41 222.50 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P137 2 955.21 205.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P138 8 1485.01 538.75 HP 310 x 93,0 24 1592.38 1287.69 SP-01

P139 5 1567.77 482.00 HP 310 x 93,0 22 1618.16 1262.27 SP-05

P140/P141 12 1374.42 13.46 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P142 3 949.05 276.67 HP 250 x 85,0 18 1015.35 763.41 SP-05

P143/P144 4 1399.94 482.50 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P145/P146 5 1315.76 428.00 HP 250 x 85,0 23 1411.25 1143.56 SP-05

P147 6 1252.88 143.95 HP 250 x 85,0 22 1315.72 1063.77 SP-05

P148 6 1578.87 335.00 HP 310 x 93,0 22 1618.16 1262.27 SP-05

P149 4 1391.87 490.00 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P150 5 1428.66 452.00 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P151 4 1237.51 360.00 HP 250 x 85,0 22 1315.72 1063.77 SP-05

P152 5 1396.81 394.00 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P153 5 1378.53 412.00 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P154 5 1387.25 464.00 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P155 3 976.44 4.86 HP 250 x 85,0 18 1015.35 763.41 SP-05

P156 5 1543.01 444.00 HP 310 x 93,0 22 1618.16 1262.27 SP-05

P157 15 1389.85 -393.85 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P158 3 1418.85 189.13 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P159 8 1376.22 346.25 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P160 6 1490.57 430.00 HP 310 x 93,0 21 1529.05 1173.16 SP-05

P161 5 1399.36 406.00 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P162 6 1556.29 448.33 HP 310 x 93,0 22 1618.16 1262.27 SP-05

P163 5 1329.31 388.00 HP 250 x 85,0 23 1411.25 1143.56 SP-05

P164 4 1531.96 430.00 HP 310 x 93,0 22 1618.16 1262.27 SP-05

P165 6 1537.17 433.33 HP 310 x 93,0 22 1618.16 1262.27 SP-05

P166 4 1465.65 417.50 HP 310 x 93,0 21 1529.05 1173.16 SP-05

P167 6 1467.85 351.67 HP 310 x 93,0 21 1529.05 1173.16 SP-05

P168 6 1262.52 370.00 HP 250 x 85,0 22 1315.72 1063.77 SP-05

P169 4 1487.66 400.00 HP 310 x 93,0 21 1529.05 1173.16 SP-05

P170 4 1515.08 420.00 HP 310 x 93,0 26 1613.19 1279.54 SP-10

P171 4 1232.64 380.00 HP 250 x 85,0 22 1315.72 1063.77 SP-05

P172 4 1497.04 372.50 HP 310 x 93,0 21 1529.05 1173.16 SP-05

P174 3 1197.51 366.67 HP 250 x 85,0 25 1244.13 1007.93 SP-10

P175 3 835.57 233.33 HP 200 x 53,0 20 891.93 730.87 SP-05

P176 5 1346.70 346.00 HP 310 x 93,0 20 1439.95 1084.06 SP-05

P601/P229 2 620.00 10.00 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P602 2 715.00 175.00 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P603 1 836.00 165.00 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P604 1 891.00 99.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P605 1 825.00 99.00 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Carga Geotécnicas

Admissíveis (kN)

79

Tabela 34 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 1 (2/3)

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P606 1 704.00 77.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P607 2 871.17 -112.16 HP 250 x 85,0 18 902.10 794.24 SP-03

P608 1 781.00 143.00 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P609 1 803.00 121.00 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P610 3 1232.83 296.67 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P611/P612 2 285.00 25.00 HP 200 x 53,0 15 354.21 314.77 SP-02

P613 1 693.00 -55.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P614 3 1004.71 256.67 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P615 1 858.00 99.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P616 2 505.00 5.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P617 1 913.00 110.00 HP 250 x 85,0 21 1046.73 841.81 SP-01

P618 3 781.13 156.67 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P619 2 745.00 100.00 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P620 1 1001.00 132.00 HP 250 x 85,0 21 1046.73 841.81 SP-01

P621 3 759.33 186.67 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P622/P623 2 405.00 20.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P624 2 580.00 60.00 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P625 2 721.21 80.00 HP 200 x 53,0 21 804.44 673.45 SP-01

P626 2 658.32 -231.58 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P627 2 944.50 34.64 HP 250 x 85,0 21 1046.73 841.81 SP-01

P628 1 1001.00 132.00 HP 250 x 85,0 21 1046.73 841.81 SP-01

P629 2 381.38 -181.95 HP 200 x 53,0 15 476.87 435.51 SP-03

P630 1 638.00 165.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P631 1 1254.00 264.00 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P632 1 880.00 77.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P633 2 331.58 -168.53 HP 200 x 53,0 15 476.87 435.51 SP-03

P634 1 891.00 110.00 HP 250 x 85,0 21 1046.73 841.81 SP-01

P635/P636/P637 3 691.01 210.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P638 2 1045.00 200.00 HP 250 x 85,0 20 1106.18 922.83 SP-03

P639 3 745.54 183.33 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P640 1 825.00 99.00 HP 200 x 53,0 22 863.68 739.57 SP-01

P641 2 642.07 95.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P642 2 790.06 -290.06 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P643/P644 4 1011.57 250.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P645 3 791.19 136.67 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P646 1 1232.00 121.00 HP 250 x 85,0 22 1302.78 1076.29 SP-02

P647 2 545.00 50.00 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P648 2 615.00 -225.00 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P649/P651 2 515.00 35.00 HP 200 x 53,0 15 540.94 436.70 SP-05

P652/P653 3 305.00 35.00 HP 200 x 53,0 15 354.21 314.77 SP-02

P654/P405 4 752.66 38.36 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P650/P655 2 696.67 -155.56 HP 200 x 53,0 17 711.71 550.65 SP-05

P656/P404 4 848.65 -245.28 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P657/P402 2 975.00 -415.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P658/P401 2 752.07 -510.00 HP 200 x 53,0 18 875.60 607.54 SP-02

P659 2 406.38 17.10 HP 200 x 53,0 15 476.87 435.51 SP-03

P660 1 638.00 121.00 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

P661/P662 2 530.36 -42.07 HP 200 x 53,0 17 719.95 474.23 SP-02

P663 3 799.28 97.74 HP 200 x 53,0 19 831.86 670.80 SP-05

P664 1 737.00 99.00 HP 200 x 53,0 19 831.86 670.80 SP-05

P665 2 660.00 45.00 HP 200 x 53,0 17 711.71 550.65 SP-05

P666 2 482.07 -29.14 HP 200 x 53,0 15 540.94 436.70 SP-05

P667 2 914.14 160.00 HP 250 x 85,0 17 940.26 688.31 SP-05

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Carga Geotécnicas

Admissíveis (kN)

80

Tabela 35 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 1 (3/3)

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P668 1 649.00 88.00 HP 200 x 53,0 17 711.71 550.65 SP-05

P669/P408 2 895.00 -675.00 HP 250 x 85,0 17 940.26 688.31 SP-05

P670 2 495.00 15.00 HP 200 x 53,0 15 540.94 436.70 SP-05

P671 2 732.07 140.00 HP 200 x 53,0 19 831.86 670.80 SP-05

P672 1 649.00 99.00 HP 200 x 53,0 17 711.71 550.65 SP-05

P673 2 370.00 -55.00 HP 200 x 53,0 15 540.94 436.70 SP-05

P674 3 928.28 233.33 HP 250 x 85,0 17 940.26 688.31 SP-05

P675 2 610.00 -120.00 HP 200 x 53,0 20 675.75 524.75 SP-10

P676 3 1048.87 230.00 HP 250 x 85,0 19 1090.44 838.50 SP-05

P677 1 748.00 88.00 HP 200 x 53,0 19 831.86 670.80 SP-05

P678 1 1078.00 132.00 HP 250 x 85,0 19 1090.44 838.50 SP-05

P679/P420 3 1143.33 -436.67 HP 250 x 85,0 24 1173.73 937.54 SP-10

P680 3 846.67 130.00 HP 200 x 53,0 24 901.02 750.03 SP-10

P681 4 1116.71 250.00 HP 250 x 85,0 20 1165.53 913.59 SP-05

P682 1 891.00 99.00 HP 250 x 85,0 17 940.26 688.31 SP-05

P683/P432 4 1185.00 -237.50 HP 250 x 85,0 25 1244.13 1007.93 SP-10

P684 1 1001.00 121.00 HP 250 x 85,0 18 1015.35 763.41 SP-05

P685 2 964.28 295.36 HP 250 x 85,0 22 1032.94 796.74 SP-10

P686 4 377.65 61.93 HP 200 x 53,0 15 540.94 436.70 SP-05

P687 2 910.00 240.00 HP 250 x 85,0 21 962.54 726.34 SP-10

P688 4 1038.58 232.50 HP 250 x 85,0 19 1090.44 838.50 SP-05

P689 1 759.00 88.00 HP 200 x 53,0 19 831.86 670.80 SP-05

P690/P502 2 705.00 -450.00 HP 200 x 53,0 21 732.07 581.07 SP-10

P691/P501 4 780.00 -404.72 HP 200 x 53,0 23 844.70 693.71 SP-10

P692 4 853.32 215.00 HP 250 x 85,0 21 881.44 645.24 SP-09

P693 1 814.00 132.00 HP 250 x 85,0 21 881.44 645.24 SP-09

P694 4 812.20 220.00 HP 250 x 85,0 21 881.44 645.24 SP-09

P695/P504 4 899.85 -507.06 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P696 1 924.00 231.00 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P697 4 905.00 180.00 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P698 3 930.99 230.00 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P699 1 858.00 176.00 HP 250 x 85,0 21 881.44 645.24 SP-09

P700/P509 4 797.50 -420.00 HP 250 x 85,0 20 811.04 574.85 SP-09

P701/P516 4 730.00 -285.00 HP 250 x 85,0 20 811.04 574.85 SP-09

P702/P515 2 430.00 -55.00 HP 250 x 85,0 16 524.45 335.49 SP-09

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Carga Geotécnicas

Admissíveis (kN)

81

Tabela 36 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 2

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P201 5 1592.19 165.97 HP 310 x 93,0 21 1713.69 1408.99 SP-04

P202 5 1407.00 95.67 HP 310 x 93,0 20 1574.24 1300.01 SP-04

P203 4 1096.43 61.21 HP 250 x 85,0 20 1106.18 922.83 SP-03

P204 4 1245.49 8.56 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P205 5 1330.51 298.24 HP 310 x 93,0 21 1405.28 1176.76 SP-03

P206 10 1513.25 269.24 HP 310 x 93,0 20 1574.24 1300.01 SP-04

P207 6 1201.54 89.67 HP 250 x 85,0 20 1289.72 1095.58 SP-04

P208 7 1388.06 70.94 HP 310 x 93,0 21 1405.28 1176.76 SP-03

P209 11 1536.27 303.32 HP 310 x 93,0 20 1574.24 1300.01 SP-04

P210 15 1584.19 -80.19 HP 310 x 93,0 21 1713.69 1408.99 SP-04

P211 5 1517.10 210.91 HP 310 x 93,0 20 1574.24 1300.01 SP-04

P213 5 1321.06 -111.32 HP 310 x 93,0 21 1405.28 1176.76 SP-03

P214 4 1143.75 102.13 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P215 5 1483.97 35.84 HP 310 x 93,0 20 1574.24 1300.01 SP-04

P216 5 978.64 172.78 HP 250 x 85,0 20 1106.18 922.83 SP-03

P217 4 1524.78 154.55 HP 310 x 93,0 22 1569.75 1280.29 SP-03

P218 7 1586.13 234.46 HP 310 x 93,0 21 1713.69 1408.99 SP-04

P219 6 1505.45 89.99 HP 310 x 93,0 20 1574.24 1300.01 SP-04

P220 5 1382.23 72.84 HP 310 x 93,0 21 1405.28 1176.76 SP-03

P222 7 1455.09 108.39 HP 310 x 93,0 23 1503.92 1320.57 SP-08

P223 5 1539.92 102.79 HP 310 x 93,0 22 1569.75 1280.29 SP-03

P224 8 1567.45 190.57 HP 310 x 93,0 23 1714.65 1394.72 SP-03

P225 6 1591.44 170.95 HP 310 x 93,0 24 1658.87 1421.59 SP-08

P230 2 615.00 0.00 HP 200 x 53,0 17 900.64 598.66 SP-03

P231 2 420.00 -80.00 HP 200 x 53,0 16 537.73 486.02 SP-03

P232 2 320.00 -85.00 HP 200 x 53,0 16 653.28 594.67 SP-04

P233 4 643.15 -268.18 HP 200 x 53,0 16 653.28 594.67 SP-04

P234 3 243.52 3.33 HP 200 x 53,0 16 653.28 594.67 SP-04

P235 2 245.00 -92.07 HP 200 x 53,0 16 653.28 594.67 SP-04

P236 2 705.00 -280.00 HP 200 x 53,0 19 751.65 675.81 SP-03

P237 3 903.05 -493.61 HP 250 x 85,0 19 963.40 844.76 SP-03

P238 4 772.86 -93.57 HP 200 x 53,0 18 862.78 766.25 SP-04

P240/P626 4 1191.58 -296.63 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P241 2 515.00 -55.00 HP 200 x 53,0 16 653.28 594.67 SP-04

P242 2 639.85 -213.11 HP 200 x 53,0 17 900.64 598.66 SP-03

P243 2 455.00 -45.00 HP 200 x 53,0 16 653.28 594.67 SP-04

P244 2 823.32 -144.48 HP 200 x 53,0 21 896.79 793.37 SP-03

P245 2 1170.21 -268.68 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P246 1 847.00 -88.00 HP 250 x 85,0 18 1108.81 957.81 SP-04

P247 4 1120.52 -80.06 HP 250 x 85,0 21 1153.49 991.71 SP-03

P248 3 264.37 -132.76 HP 200 x 53,0 16 537.73 486.02 SP-03

P249 1 748.00 -33.00 HP 200 x 53,0 18 862.78 766.25 SP-04

P250 2 420.21 -13.47 HP 200 x 53,0 16 537.73 486.02 SP-03

P251 2 675.21 -95.21 HP 200 x 53,0 18 862.78 766.25 SP-04

P252 2 764.85 -299.85 HP 200 x 53,0 18 862.78 766.25 SP-04

P253 2 1178.17 -156.17 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P254 4 1460.57 -161.86 HP 310 x 93,0 22 1569.75 1280.29 SP-03

P255 2 648.37 -168.77 HP 200 x 53,0 17 900.64 598.66 SP-03

P221/P256 8 1342.20 231.43 HP 310 x 93,0 22 1404.28 1242.50 SP-08

P257 1 583.00 66.00 HP 200 x 53,0 16 621.02 565.86 SP-08

P260 3 596.72 -358.41 HP 200 x 53,0 16 621.02 565.86 SP-08

P261 1 781.00 -220.00 HP 200 x 53,0 19 923.80 861.74 SP-08

P262 2 408.47 -158.47 HP 200 x 53,0 16 621.02 565.86 SP-08

P263 1 352.00 22.00 HP 200 x 53,0 16 621.02 565.86 SP-08

P264 4 1218.70 -108.94 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P266 4 871.94 -161.43 HP 250 x 85,0 19 1174.25 1077.18 SP-08

P267/P413 4 717.78 -476.94 HP 200 x 53,0 19 751.65 675.81 SP-03

P268 1 847.00 -99.00 HP 250 x 85,0 19 1174.25 1077.18 SP-08

P269 1 946.00 11.00 HP 250 x 85,0 19 1174.25 1077.18 SP-08

P272 4 838.40 -132.72 HP 250 x 85,0 18 902.10 794.24 SP-03

P273 3 497.82 -385.98 HP 200 x 53,0 16 537.73 486.02 SP-03

P274 4 1186.28 9.06 HP 250 x 85,0 22 1283.88 1078.96 SP-03

P275 5 1345.38 133.29 HP 310 x 93,0 22 1404.28 1242.50 SP-08

P276 4 1322.16 -23.08 HP 250 x 85,0 22 1404.28 1242.50 SP-08

P285 4 1597.78 267.29 HP 310 x 93,0 21 1713.69 1408.99 SP-04

Sondagem de

referência

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Cargas Geotécnicas

Admissíveis (kN)Pilar

82

Tabela 37 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 3 (1/2)

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P301 4 780.33 0.00 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P302 5 1147.81 0.00 HP 250 x 85,0 25 1435.10 1111.54 SP-11

P304 5 1153.28 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P305 5 1287.17 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P306 4 1480.79 0.00 HP 310 x 93,0 24 1521.12 1155.48 SP-11

P307 4 1241.40 0.00 HP 250 x 85,0 25 1435.10 1111.54 SP-11

P308 6 1389.98 0.00 HP 310 x 93,0 16 1750.59 1125.35 SP-12

P309 6 1320.81 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P310 8 1261.56 0.00 HP 250 x 85,0 25 1435.10 1111.54 SP-11

P311 6 1477.44 0.00 HP 310 x 93,0 24 1521.12 1155.48 SP-11

P312 6 1559.12 0.00 HP 310 x 93,0 16 1750.59 1125.35 SP-12

P313 8 1455.72 0.00 HP 310 x 93,0 16 1750.59 1125.35 SP-12

P314/P993 9 1254.19 0.00 HP 250 x 85,0 25 1435.10 1111.54 SP-11

P315 6 1371.13 0.00 HP 310 x 93,0 24 1401.65 1036.01 SP-15

P316 5 1240.39 0.00 HP 310 x 93,0 24 1401.65 1036.01 SP-15

P317/P994 6 970.03 0.00 HP 250 x 85,0 26 1116.62 825.41 SP-16

P318 6 714.03 0.00 HP 200 x 53,0 22 788.38 637.39 SP-10

P319 3 1230.76 0.00 HP 310 x 93,0 26 1390.78 979.43 SP-16

P320 6 981.27 0.00 HP 250 x 85,0 24 1131.94 873.09 SP-15

P321 6 1590.42 0.00 HP 310 x 93,0 26 1613.19 1279.54 SP-10

P322/P323 8 1689.21 0.00 HP 310 x 110,0 26 1787.40 1350.80 SP-15

P324 8 1526.52 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P325 6 1621.58 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P326/P957 6 1550.33 0.00 HP 310 x 110,0 25 1617.51 1196.50 SP-15

P327 6 931.92 0.00 HP 250 x 85,0 22 1032.94 796.74 SP-10

P328 5 1630.86 0.00 HP 310 x 93,0 27 1696.72 1363.08 SP-10

P330 9 1699.16 0.00 HP 310 x 110,0 26 1787.40 1350.80 SP-15

P331/P948 7 1501.23 0.00 HP 310 x 110,0 25 1617.51 1196.50 SP-15

P332 14 1697.40 -46.78 HP 310 x 110,0 28 1974.28 1381.75 SP-16

P333 6 963.66 0.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P334/P949 5 999.14 0.00 HP 250 x 85,0 24 1131.94 873.09 SP-15

P335 6 768.85 0.00 HP 250 x 85,0 22 843.72 638.80 SP-14

P336 4 856.22 0.00 HP 250 x 85,0 22 865.18 671.04 SP-15

P337 14 1643.16 -86.98 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P338 6 1600.27 0.00 HP 310 x 110,0 25 1688.91 1174.35 SP-14

P339 5 1568.46 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P340 6 1491.11 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P341 5 811.41 0.00 HP 250 x 85,0 22 843.72 638.80 SP-14

P342 7 1541.19 0.00 HP 310 x 110,0 25 1617.51 1196.50 SP-15

P343 4 1684.47 0.00 HP 310 x 110,0 25 1688.91 1174.35 SP-14

P344 5 1460.86 0.00 HP 310 x 110,0 25 1688.91 1174.35 SP-14

P345 7 1505.48 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P346 6 845.20 0.00 HP 250 x 85,0 25 863.20 701.42 SP-16

P347 6 1529.68 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P348 6 1445.82 0.00 HP 310 x 110,0 25 1617.51 1196.50 SP-15

P349 7 1586.56 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P350 5 1621.80 0.00 HP 310 x 110,0 27 1686.91 1172.35 SP-16

P351 6 781.63 0.00 HP 250 x 85,0 25 863.20 701.42 SP-16

P901/P279 4 626.67 -310.28 HP 200 x 53,0 21 674.90 543.90 SP-11

P902/P280 4 712.22 -370.83 HP 200 x 53,0 22 734.13 610.03 SP-11

P903 1 407.00 -77.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P904/P284 4 1055.16 -227.81 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P905/P278 2 540.00 -70.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P906/P283/P426 5 761.32 -478.68 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P910 3 690.17 0.00 HP 200 x 53,0 22 734.13 610.03 SP-11

P911 3 793.33 0.00 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P912 3 733.33 0.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P916 4 942.84 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P917 3 725.56 0.00 HP 200 x 53,0 22 734.13 610.03 SP-11

P918 2 490.00 0.00 HP 200 x 53,0 19 498.96 430.02 SP-11

P919 2 645.00 0.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P920 1 1056.00 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P923 2 785.00 0.00 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

Cargas Geotécnicas

Admissíveis (kN) Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

83

Tabela 38 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 3 (2/2)

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P924 2 905.00 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P925 1 803.00 0.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P926 4 717.48 0.00 HP 200 x 53,0 22 734.13 610.03 SP-11

P927 3 816.18 0.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P928 2 994.54 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P929 2 640.00 -135.00 HP 200 x 53,0 21 674.90 543.90 SP-11

P930 1 913.00 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P931 3 815.68 0.00 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P932 3 927.55 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P933 1 968.00 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P935 4 948.09 0.00 HP 250 x 85,0 23 1100.84 863.56 SP-11

P936 2 711.38 0.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P937 1 1001.00 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P938 2 521.17 0.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P939 3 643.82 0.00 HP 200 x 53,0 21 674.90 543.90 SP-11

P940 2 990.80 0.00 HP 250 x 85,0 23 1100.84 863.56 SP-11

P943 4 898.33 0.00 HP 250 x 85,0 16 1391.02 948.39 SP-12

P944/P455/P519 4 831.94 -301.45 HP 200 x 53,0 24 901.02 750.03 SP-10

P946 3 822.14 0.00 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P947 2 510.00 0.00 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P951 2 755.00 0.00 HP 200 x 53,0 22 788.38 637.39 SP-10

P953 4 735.31 0.00 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P954 5 710.14 0.00 HP 200 x 53,0 22 788.38 637.39 SP-10

P956 2 570.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 581.27 462.63 SP-16

P959 2 495.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 581.27 462.63 SP-16

P960 2 635.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 750.16 588.38 SP-15

P962 2 490.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 581.27 462.63 SP-16

P963 2 526.74 0.00 HP 250 x 85,0 19 598.41 468.98 SP-15

P965 2 390.00 0.00 HP 250 x 85,0 19 598.41 468.98 SP-15

P966 2 470.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 581.27 462.63 SP-16

P969 4 696.42 0.00 HP 250 x 85,0 21 750.16 588.38 SP-15

P970 2 703.47 0.00 HP 250 x 85,0 21 750.16 588.38 SP-15

P971 3 716.16 0.00 HP 250 x 85,0 21 750.16 588.38 SP-15

P972 3 745.74 0.00 HP 250 x 85,0 21 756.47 551.55 SP-14

P973 3 712.22 0.00 HP 250 x 85,0 21 756.47 551.55 SP-14

P975 2 600.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 756.47 551.55 SP-14

P976 2 708.11 0.00 HP 250 x 85,0 21 750.16 588.38 SP-15

P977 2 797.78 0.00 HP 250 x 85,0 25 863.20 701.42 SP-16

P979 1 924.00 0.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P980 1 858.00 0.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P981 1 902.00 0.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P982 1 990.00 0.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P983 2 500.00 0.00 HP 250 x 85,0 19 598.41 468.98 SP-15

P984 1 946.00 0.00 HP 250 x 85,0 23 978.59 762.88 SP-15

P985 2 515.00 0.00 HP 250 x 85,0 19 598.41 468.98 SP-15

P986 3 610.30 0.00 HP 250 x 85,0 23 713.05 572.84 SP-16

P987 2 480.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 581.27 462.63 SP-16

P988 2 460.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 581.27 462.63 SP-16

P990/P281 4 517.50 -308.06 HP 200 x 53,0 16 1041.66 758.71 SP-12

P995 3 200.34 0.00 HP 200 x 53,0 19 498.96 430.02 SP-11

Cargas Geotécnicas

Admissíveis (kN) Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

84

Tabela 39 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 4

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P506 4 912.50 -130.00 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P507/P445 3 718.89 -522.22 HP 200 x 53,0 21 732.07 581.07 SP-10

P508 4 888.71 -14.50 HP 250 x 85,0 20 892.14 655.94 SP-10

P511 6 926.67 -92.50 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P512 4 637.50 -187.50 HP 200 x 53,0 22 659.52 538.72 SP-09

P513/P451 4 412.50 -300.00 HP 200 x 53,0 18 531.55 430.89 SP-10

P514/P452 2 830.00 -570.00 HP 250 x 85,0 20 892.14 655.94 SP-10

P520 5 971.97 -62.73 HP 250 x 85,0 23 1022.24 786.04 SP-09

P521 4 918.71 -19.50 HP 250 x 85,0 21 962.54 726.34 SP-10

P522 1 847.00 -66.00 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P523 2 945.00 -300.00 HP 250 x 85,0 21 962.54 726.34 SP-10

P524 2 620.00 -245.00 HP 200 x 53,0 22 659.52 538.72 SP-09

P525 2 675.00 -235.00 HP 250 x 85,0 20 811.04 574.85 SP-09

P526 5 901.65 -105.51 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P527 2 776.43 -97.86 HP 250 x 85,0 20 811.04 574.85 SP-09

P528 2 577.07 -87.07 HP 200 x 53,0 21 614.46 493.67 SP-09

P529/P950 3 691.45 -262.91 HP 200 x 53,0 21 732.07 581.07 SP-10

P531 2 615.00 -81.43 HP 200 x 53,0 22 659.52 538.72 SP-09

P533 4 962.08 -157.30 HP 250 x 85,0 23 1022.24 786.04 SP-09

P534 2 790.00 -315.00 HP 250 x 85,0 20 811.04 574.85 SP-09

P535 4 944.07 -136.07 HP 250 x 85,0 23 1022.24 786.04 SP-09

P536 5 991.85 -133.62 HP 250 x 85,0 23 1022.24 786.04 SP-09

P537 2 650.00 -270.00 HP 200 x 53,0 21 732.07 581.07 SP-10

P538 1 891.00 -55.00 HP 250 x 85,0 22 951.84 715.64 SP-09

P539 2 587.07 -162.07 HP 200 x 53,0 21 614.46 493.67 SP-09

P540 6 887.50 -119.17 HP 250 x 85,0 20 892.14 655.94 SP-10

P542/P958 4 535.00 -300.00 HP 200 x 53,0 19 569.10 468.44 SP-10

P543 5 980.40 -101.15 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P544 5 948.91 -121.50 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P545 5 899.53 -16.17 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P546 1 935.00 -99.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P547 4 792.50 -215.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P549 4 882.50 -192.50 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P550 5 949.76 -104.51 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P551 5 949.46 -104.79 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P553 4 657.50 -207.50 HP 250 x 85,0 21 756.47 551.55 SP-14

P554/P961 2 965.00 -435.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P555 1 836.00 -88.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P556 4 642.50 -42.50 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P558 5 700.94 -80.40 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P559 5 927.97 -72.76 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P560/P967 4 542.86 -129.29 HP 250 x 85,0 20 647.65 464.30 SP-14

P562 2 597.50 -121.25 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P563/P968 4 820.21 -591.85 HP 250 x 85,0 22 843.72 638.80 SP-14

P564 2 945.00 -295.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P565 2 915.00 -360.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P566 4 612.50 -15.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P567 4 752.91 -187.45 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P568/P974 4 716.88 -278.95 HP 250 x 85,0 21 756.47 551.55 SP-14

P569 2 740.00 -360.00 HP 250 x 85,0 21 756.47 551.55 SP-14

P570 2 650.00 -28.26 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P571 2 520.00 -90.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P572 1 891.00 -77.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P573 1 880.00 -44.00 HP 250 x 85,0 16 1210.85 580.99 SP-13

P574 1 869.00 -11.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P575 1 990.00 -132.00 HP 250 x 85,0 23 1007.86 749.01 SP-14

P576/P978 2 435.00 20.00 HP 250 x 85,0 20 647.65 464.30 SP-14

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Cargas Geotécnicas

Admissíveis (kN)

85

Tabela 40 - Determinação do comprimento das estacas – Bloco 5

Comprimentos

das estacas

Máximo Mínimo (m) Compressão Tração

P403/P648 4 685.56 -420.00 HP 200 x 53,0 18 704.34 635.40 SP-03

P406 1 924.00 -319.00 HP 250 x 85,0 19 974.71 823.72 SP-02

P407/P258 4 503.33 -386.67 HP 200 x 53,0 18 704.34 635.40 SP-03

P409 4 1002.50 -21.11 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P410 4 883.06 -33.06 HP 250 x 85,0 19 974.71 823.72 SP-02

P411 4 855.56 -25.56 HP 250 x 85,0 18 902.10 794.24 SP-03

P412 4 1073.06 -56.67 HP 250 x 85,0 21 1153.49 991.71 SP-03

P414 4 945.56 -370.56 HP 250 x 85,0 19 974.71 823.72 SP-02

P415 4 990.56 -0.56 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P416 4 980.56 -35.00 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P417 4 957.50 -40.00 HP 250 x 85,0 20 1106.18 922.83 SP-03

P418 4 975.00 0.00 HP 250 x 85,0 20 1106.18 922.83 SP-03

P419 4 902.50 -353.06 HP 250 x 85,0 19 963.40 844.76 SP-03

P421 4 1060.56 -30.56 HP 250 x 85,0 20 1069.76 897.19 SP-02

P423 3 1586.62 0.00 HP 310 x 93,0 23 1835.59 1424.24 SP-02

P424 3 1542.18 0.00 HP 310 x 93,0 23 1714.65 1394.72 SP-03

P425 2 1545.00 -25.00 HP 310 x 93,0 23 1714.65 1394.72 SP-03

P427 1 1232.00 0.00 HP 250 x 85,0 22 1302.78 1076.29 SP-02

P428 1 1342.00 -44.00 HP 310 x 93,0 21 1405.28 1176.76 SP-03

P430 1 1100.00 -99.00 HP 250 x 85,0 21 1173.99 979.85 SP-02

P431 2 730.00 0.00 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P433 3 1521.11 -28.46 HP 310 x 93,0 26 1613.19 1279.54 SP-10

P435 3 1585.51 0.00 HP 310 x 93,0 26 1613.19 1279.54 SP-10

P436 3 1505.51 0.00 HP 310 x 93,0 25 1776.00 1318.95 SP-11

P437 4 945.28 -84.17 HP 250 x 85,0 23 1100.84 863.56 SP-11

P438/P922 4 940.49 -463.65 HP 250 x 85,0 23 1100.84 863.56 SP-11

P439/P945 4 798.57 -187.14 HP 200 x 53,0 23 842.53 690.85 SP-11

P440 4 982.50 -3.06 HP 250 x 85,0 22 1032.94 796.74 SP-10

P441 4 970.00 -43.06 HP 250 x 85,0 22 1032.94 796.74 SP-10

P442 4 952.50 -42.50 HP 250 x 85,0 23 1100.84 863.56 SP-11

P443 4 967.50 -10.00 HP 250 x 85,0 23 1100.84 863.56 SP-11

P446 4 1043.06 -63.61 HP 250 x 85,0 23 1103.34 867.14 SP-10

P447 4 835.00 -36.11 HP 200 x 53,0 24 901.02 750.03 SP-10

P448 4 825.56 -44.17 HP 200 x 53,0 24 944.49 779.02 SP-11

P449 3 1549.53 -116.54 HP 310 x 93,0 25 1776.00 1318.95 SP-11

P450/P934 4 680.56 -406.11 HP 200 x 53,0 22 734.13 610.03 SP-11

P453/P942 4 632.92 -323.19 HP 200 x 53,0 21 674.90 543.90 SP-11

P454/P941 4 690.00 -252.50 HP 200 x 53,0 22 734.13 610.03 SP-11

P457 4 918.06 -368.06 HP 250 x 85,0 22 1032.94 796.74 SP-10

P458 4 945.56 -358.06 HP 250 x 85,0 23 1100.84 863.56 SP-11

PE 1 1001.00 0.00 HP 250 x 85,0 21 1153.49 991.71 SP-03

PF 2 780.00 -15.00 HP 200 x 53,0 20 855.47 738.26 SP-03

Sondagem de

referênciaPilar

Número de

estacas por

bloco

Carga Axial na estaca (kN)Perfil Metálico

Admitido

Cargas Geotécnicas

Admissíveis (kN)

86

7.3. ESTIMATIVA DE NEGA E REPIQUE

Tabela 41 – Estimativa de nega e repique – Bloco 1 (1/3)

P101 HP 250 x 85,0 9 14 12 22

P102 HP 250 x 85,0 9 15 12 21

P103 HP 310 x 93,0 9 14 12 18

P104 HP 310 x 93,0 8 13 10 20

P105 HP 310 x 93,0 9 12 10 22

P106/P107 HP 250 x 85,0 10 18 14 17

P108 HP 310 x 93,0 8 13 10 20

P109 HP 310 x 93,0 9 14 11 18

P110 HP 250 x 85,0 11 20 15 14

P111 HP 310 x 93,0 8 13 11 20

P112 HP 310 x 93,0 9 13 11 20

P113/P114 HP 310 x 93,0 9 13 11 21

P115 HP 310 x 93,0 9 13 11 20

P116 HP 250 x 85,0 10 19 15 15

P117 HP 310 x 93,0 8 12 10 23

P118 HP 250 x 85,0 10 17 13 18

P119 HP 310 x 93,0 9 14 11 18

P120 HP 310 x 93,0 9 14 11 18

P122 HP 310 x 93,0 9 14 11 19

P123 HP 310 x 93,0 9 12 10 22

P124/P125 HP 250 x 85,0 9 15 12 21

P126 HP 310 x 93,0 8 13 11 20

P127 HP 310 x 93,0 9 14 11 18

P128 HP 250 x 85,0 12 21 16 14

P129 HP 310 x 93,0 8 12 10 23

P130 HP 250 x 85,0 9 14 12 22

P131 HP 250 x 85,0 9 16 13 19

P132 HP 310 x 93,0 9 14 11 18

P133 HP 200 x 53,0 7 27 17 17

P134 HP 250 x 85,0 12 23 18 13

P135 HP 250 x 85,0 11 20 15 14

P136 HP 250 x 85,0 11 21 16 14

P137 HP 250 x 85,0 11 21 16 14

P138 HP 310 x 93,0 9 12 11 22

P139 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P140/P141 HP 310 x 93,0 9 14 11 17

P142 HP 250 x 85,0 11 22 16 13

P143/P144 HP 310 x 93,0 8 14 11 18

P145/P146 HP 250 x 85,0 9 15 12 21

P147 HP 250 x 85,0 9 16 12 19

P148 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P149 HP 310 x 93,0 8 14 11 17

P150 HP 310 x 93,0 8 14 11 18

P151 HP 250 x 85,0 9 16 12 19

P152 HP 310 x 93,0 8 14 11 18

P153 HP 310 x 93,0 9 14 11 17

P154 HP 310 x 93,0 9 14 11 17

P155 HP 250 x 85,0 10 21 16 13

P156 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P157 HP 310 x 93,0 8 14 11 17

P158 HP 310 x 93,0 8 14 11 18

P159 HP 310 x 93,0 9 14 11 17

P160 HP 310 x 93,0 8 13 11 19

P161 HP 310 x 93,0 8 14 11 18

P162 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P163 HP 250 x 85,0 9 14 12 21

P164 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P165 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P166 HP 310 x 93,0 8 13 11 19

P167 HP 310 x 93,0 8 13 11 19

P168 HP 250 x 85,0 9 15 12 19

P169 HP 310 x 93,0 8 13 11 19

P170 HP 310 x 93,0 9 12 10 24

P171 HP 250 x 85,0 9 16 13 19

P172 HP 310 x 93,0 8 13 10 20

P174 HP 250 x 85,0 10 16 13 21

P175 HP 200 x 53,0 8 26 17 19

Método dos

Holandeses (mm)

Média dos métodos

(mm)Repique (mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido

Método de Brix

(mm)

87

Tabela 42 - Estimativa de nega e repique – Bloco 1 (2/3)

P176 HP 310 x 93,0 9 14 12 17

P601/P229 HP 200 x 53,0 11 36 23 15

P602 HP 200 x 53,0 9 31 20 17

P603 HP 200 x 53,0 8 26 17 19

P604 HP 250 x 85,0 12 22 17 13

P605 HP 200 x 53,0 8 27 17 17

P606 HP 200 x 53,0 9 32 20 14

P607 HP 250 x 85,0 12 24 18 12

P608 HP 200 x 53,0 8 29 18 16

P609 HP 200 x 53,0 8 28 18 17

P610 HP 250 x 85,0 9 16 13 19

P611/P612 HP 200 x 53,0 20 81 51 9

P613 HP 200 x 53,0 9 33 21 14

P614 HP 250 x 85,0 11 20 15 14

P615 HP 250 x 85,0 13 23 18 13

P616 HP 200 x 53,0 12 45 29 12

P617 HP 250 x 85,0 12 22 17 14

P618 HP 200 x 53,0 8 29 18 16

P619 HP 200 x 53,0 9 30 19 16

P620 HP 250 x 85,0 11 20 15 15

P621 HP 200 x 53,0 8 30 19 16

P622/P623 HP 200 x 53,0 15 56 36 11

P624 HP 200 x 53,0 12 38 25 14

P625 HP 200 x 53,0 10 30 20 18

P626 HP 200 x 53,0 10 34 22 16

P627 HP 250 x 85,0 12 21 16 14

P628 HP 250 x 85,0 11 20 15 15

P629 HP 200 x 53,0 15 61 38 10

P630 HP 200 x 53,0 10 36 23 13

P631 HP 250 x 85,0 9 16 12 19

P632 HP 250 x 85,0 12 23 17 13

P633 HP 200 x 53,0 17 70 43 9

P634 HP 250 x 85,0 12 22 17 14

P635/P636/P637 HP 200 x 53,0 9 33 21 14

P638 HP 250 x 85,0 10 19 15 15

P639 HP 200 x 53,0 9 30 19 16

P640 HP 200 x 53,0 9 26 17 20

P641 HP 200 x 53,0 10 35 22 13

P642 HP 200 x 53,0 9 28 18 18

P643/P644 HP 250 x 85,0 11 20 15 15

P645 HP 200 x 53,0 8 28 18 16

P646 HP 250 x 85,0 9 16 13 19

P647 HP 200 x 53,0 11 42 26 12

P648 HP 200 x 53,0 11 36 23 15

P649/P651 HP 200 x 53,0 11 45 28 11

P652/P653 HP 200 x 53,0 19 76 47 9

P654/P405 HP 200 x 53,0 9 29 19 17

P650/P655 HP 200 x 53,0 9 33 21 14

P656/P404 HP 200 x 53,0 7 27 17 17

P657/P402 HP 250 x 85,0 11 21 16 14

P658/P401 HP 200 x 53,0 8 30 19 16

P659 HP 200 x 53,0 14 57 35 10

P660 HP 200 x 53,0 11 35 23 15

P661/P662 HP 200 x 53,0 12 43 27 12

P663 HP 200 x 53,0 8 28 18 17

P664 HP 200 x 53,0 9 30 20 16

P665 HP 200 x 53,0 9 34 22 14

P666 HP 200 x 53,0 12 48 30 10

P667 HP 250 x 85,0 11 23 17 12

P668 HP 200 x 53,0 9 35 22 14

P669/P408 HP 250 x 85,0 11 23 17 12

P670 HP 200 x 53,0 11 47 29 11

P671 HP 200 x 53,0 9 30 20 16

P672 HP 200 x 53,0 9 35 22 14

P673 HP 200 x 53,0 15 62 39 10

P674 HP 250 x 85,0 11 22 16 12

P675 HP 200 x 53,0 11 36 24 15

P676 HP 250 x 85,0 10 19 15 14

P677 HP 200 x 53,0 9 30 19 17

P678 HP 250 x 85,0 10 19 14 15

P679/P420 HP 250 x 85,0 10 17 13 19

P680 HP 200 x 53,0 9 25 17 23

P681 HP 250 x 85,0 10 18 14 16

Método dos

Holandeses (mm)

Média dos métodos

(mm)Repique (mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido

Método de Brix

(mm)

88

Tabela 43 - Estimativa de nega e repique – Bloco 1 (3/3)

P682 HP 250 x 85,0 11 23 17 11

P683/P432 HP 250 x 85,0 10 16 13 20

P684 HP 250 x 85,0 10 20 15 13

P685 HP 250 x 85,0 12 20 16 15

P686 HP 200 x 53,0 15 61 38 10

P687 HP 250 x 85,0 12 22 17 14

P688 HP 250 x 85,0 10 19 15 14

P689 HP 200 x 53,0 9 29 19 17

P690/P502 HP 200 x 53,0 10 31 20 17

P691/P501 HP 200 x 53,0 9 28 18 20

P692 HP 250 x 85,0 13 23 18 13

P693 HP 250 x 85,0 14 24 19 13

P694 HP 250 x 85,0 14 24 19 13

P695/P504 HP 250 x 85,0 13 22 17 14

P696 HP 250 x 85,0 12 21 17 15

P697 HP 250 x 85,0 13 22 17 15

P698 HP 250 x 85,0 12 21 17 15

P699 HP 250 x 85,0 13 23 18 13

P700/P509 HP 250 x 85,0 14 25 19 12

P701/P516 HP 250 x 85,0 15 27 21 12

P702/P515 HP 250 x 85,0 22 49 36 8

Método dos

Holandeses (mm)

Média dos métodos

(mm)Repique (mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido

Método de Brix

(mm)

89

Tabela 44 - Estimativa de nega e repique – Bloco 2

P201 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P202 HP 310 x 93,0 8 14 11 18

P203 HP 250 x 85,0 10 18 14 16

P204 HP 250 x 85,0 9 16 12 19

P205 HP 310 x 93,0 9 14 12 18

P206 HP 310 x 93,0 8 13 10 19

P207 HP 250 x 85,0 9 17 13 17

P208 HP 310 x 93,0 9 14 11 18

P209 HP 310 x 93,0 8 13 10 19

P210 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P211 HP 310 x 93,0 8 13 10 19

P213 HP 310 x 93,0 9 15 12 17

P214 HP 250 x 85,0 10 17 13 18

P215 HP 310 x 93,0 8 13 11 18

P216 HP 250 x 85,0 11 20 16 14

P217 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P218 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P219 HP 310 x 93,0 8 13 10 19

P220 HP 310 x 93,0 9 14 11 18

P222 HP 310 x 93,0 9 13 11 21

P223 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

P224 HP 310 x 93,0 8 12 10 22

P225 HP 310 x 93,0 8 12 10 23

P230 HP 200 x 53,0 10 37 23 13

P231 HP 200 x 53,0 14 55 34 10

P232 HP 200 x 53,0 18 72 45 10

P233 HP 200 x 53,0 9 36 22 13

P234 HP 200 x 53,0 24 94 59 10

P235 HP 200 x 53,0 24 93 59 10

P236 HP 200 x 53,0 9 32 20 16

P237 HP 250 x 85,0 12 22 17 13

P238 HP 200 x 53,0 8 29 19 16

P240/P626 HP 250 x 85,0 10 16 13 18

P241 HP 200 x 53,0 11 44 28 11

P242 HP 200 x 53,0 10 35 23 13

P243 HP 200 x 53,0 13 50 32 11

P244 HP 200 x 53,0 8 27 17 20

P245 HP 250 x 85,0 10 17 13 18

P246 HP 250 x 85,0 12 24 18 12

P247 HP 250 x 85,0 10 18 14 17

P248 HP 200 x 53,0 22 87 54 10

P249 HP 200 x 53,0 8 30 19 16

P250 HP 200 x 53,0 14 55 34 10

P251 HP 200 x 53,0 9 33 21 15

P252 HP 200 x 53,0 8 29 19 16

P253 HP 250 x 85,0 10 17 13 18

P254 HP 310 x 93,0 8 13 11 20

P255 HP 200 x 53,0 9 35 22 14

P221/P256 HP 310 x 93,0 9 14 12 19

P257 HP 200 x 53,0 10 39 25 12

P260 HP 200 x 53,0 10 38 24 12

P261 HP 200 x 53,0 8 29 18 17

P262 HP 200 x 53,0 14 56 35 10

P263 HP 200 x 53,0 17 65 41 10

P264 HP 250 x 85,0 9 16 13 19

P266 HP 250 x 85,0 12 23 18 12

P267/P413 HP 200 x 53,0 9 31 20 16

P268 HP 250 x 85,0 12 24 18 12

P269 HP 250 x 85,0 11 21 16 13

P272 HP 250 x 85,0 12 24 18 12

P273 HP 200 x 53,0 12 46 29 11

P274 HP 250 x 85,0 10 16 13 18

P275 HP 310 x 93,0 9 14 12 19

P276 HP 250 x 85,0 9 15 12 20

P285 HP 310 x 93,0 8 12 10 21

Média dos

métodos (mm)Repique (mm)

Método de Brix

(mm)

Método dos

Holandeses (mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido

90

Tabela 45 - Estimativa de nega e repique – Bloco 3 (1/2)

P301 HP 200 x 53,0 9 28 18 20

P302 HP 250 x 85,0 10 16 13 20

P304 HP 250 x 85,0 8 18 13 13

P305 HP 250 x 85,0 7 16 12 14

P306 HP 310 x 93,0 9 13 11 22

P307 HP 250 x 85,0 10 15 12 21

P308 HP 310 x 93,0 7 15 11 14

P309 HP 250 x 85,0 7 16 12 15

P310 HP 250 x 85,0 10 15 12 22

P311 HP 310 x 93,0 9 13 11 22

P312 HP 310 x 93,0 7 13 10 16

P313 HP 310 x 93,0 7 14 11 15

P314/P993 HP 250 x 85,0 10 15 12 21

P315 HP 310 x 93,0 9 14 11 20

P316 HP 310 x 93,0 10 15 13 19

P317/P994 HP 250 x 85,0 13 19 16 18

P318 HP 200 x 53,0 10 30 20 18

P319 HP 310 x 93,0 11 15 13 20

P320 HP 250 x 85,0 12 19 16 17

P321 HP 310 x 93,0 8 11 10 25

P322/P323 HP 310 x 110,0 9 10 10 23

P324 HP 310 x 110,0 11 11 11 22

P325 HP 310 x 110,0 10 10 10 23

P326/P957 HP 310 x 110,0 10 11 11 20

P327 HP 250 x 85,0 12 21 17 15

P328 HP 310 x 93,0 8 11 10 27

P330 HP 310 x 110,0 9 10 10 23

P331/P948 HP 310 x 110,0 10 12 11 20

P332 HP 310 x 110,0 10 10 10 25

P333 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P334/P949 HP 250 x 85,0 12 19 15 17

P335 HP 250 x 85,0 15 25 20 13

P336 HP 250 x 85,0 13 23 18 14

P337 HP 310 x 110,0 10 10 10 23

P338 HP 310 x 110,0 10 11 10 21

P339 HP 310 x 110,0 10 11 10 22

P340 HP 310 x 110,0 11 11 11 21

P341 HP 250 x 85,0 14 24 19 13

P342 HP 310 x 110,0 10 11 11 20

P343 HP 310 x 110,0 9 10 10 22

P344 HP 310 x 110,0 11 12 11 19

P345 HP 310 x 110,0 11 11 11 21

P346 HP 250 x 85,0 14 22 18 15

P347 HP 310 x 110,0 11 11 11 22

P348 HP 310 x 110,0 11 12 11 19

P349 HP 310 x 110,0 10 11 10 22

P350 HP 310 x 110,0 10 10 10 23

P351 HP 250 x 85,0 15 24 20 15

P901/P279 HP 200 x 53,0 11 35 23 16

P902/P280 HP 200 x 53,0 10 30 20 18

P903 HP 200 x 53,0 15 56 35 10

P904/P284 HP 250 x 85,0 9 20 14 12

P905/P278 HP 200 x 53,0 11 42 27 12

P906/P283/P426 HP 200 x 53,0 9 28 19 20

P910 HP 200 x 53,0 10 31 21 18

P911 HP 200 x 53,0 9 27 18 21

P912 HP 200 x 53,0 8 31 20 14

P916 HP 250 x 85,0 10 22 16 11

P917 HP 200 x 53,0 10 30 20 18

P918 HP 200 x 53,0 13 46 29 13

P919 HP 200 x 53,0 9 36 22 13

P920 HP 250 x 85,0 9 20 14 12

P923 HP 200 x 53,0 9 27 18 20

P924 HP 250 x 85,0 10 23 17 11

P925 HP 200 x 53,0 7 29 18 15

P926 HP 200 x 53,0 10 30 20 18

P927 HP 200 x 53,0 7 28 18 15

P928 HP 250 x 85,0 10 21 15 12

Método dos

Holandeses (mm)

Média dos

métodos (mm)Estimativa de Repique

Método de Brix

(mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido

91

Tabela 46 - Estimativa de nega e repique – Bloco 3 (2/2)

P929 HP 200 x 53,0 11 34 23 16

P930 HP 250 x 85,0 10 23 17 11

P931 HP 200 x 53,0 9 26 18 21

P932 HP 250 x 85,0 10 23 16 11

P933 HP 250 x 85,0 10 22 16 12

P935 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P936 HP 200 x 53,0 8 32 20 14

P937 HP 250 x 85,0 9 21 15 12

P938 HP 200 x 53,0 11 44 28 11

P939 HP 200 x 53,0 11 34 22 16

P940 HP 250 x 85,0 12 19 16 16

P943 HP 250 x 85,0 11 23 17 11

P944/P455/P519 HP 200 x 53,0 9 26 17 22

P946 HP 200 x 53,0 9 26 17 21

P947 HP 200 x 53,0 12 45 28 11

P951 HP 200 x 53,0 9 29 19 19

P953 HP 200 x 53,0 10 29 20 19

P954 HP 200 x 53,0 10 31 20 18

P956 HP 250 x 85,0 19 35 27 10

P959 HP 250 x 85,0 22 40 31 10

P960 HP 250 x 85,0 17 31 24 11

P962 HP 250 x 85,0 23 40 31 10

P963 HP 250 x 85,0 20 38 29 9

P965 HP 250 x 85,0 27 52 39 9

P966 HP 250 x 85,0 24 42 33 10

P969 HP 250 x 85,0 16 28 22 12

P970 HP 250 x 85,0 16 28 22 12

P971 HP 250 x 85,0 15 28 22 12

P972 HP 250 x 85,0 15 26 21 12

P973 HP 250 x 85,0 16 28 22 12

P975 HP 250 x 85,0 18 33 26 11

P976 HP 250 x 85,0 16 28 22 12

P977 HP 250 x 85,0 15 24 19 15

P979 HP 250 x 85,0 13 21 17 15

P980 HP 250 x 85,0 13 22 18 15

P981 HP 250 x 85,0 13 21 17 15

P982 HP 250 x 85,0 12 19 16 16

P983 HP 250 x 85,0 21 40 31 9

P984 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P985 HP 250 x 85,0 20 39 30 9

P986 HP 250 x 85,0 19 32 25 12

P987 HP 250 x 85,0 23 41 32 10

P988 HP 250 x 85,0 24 43 33 10

P990/P281 HP 200 x 53,0 11 44 28 11

P995 HP 200 x 53,0 33 111 72 11

Método dos

Holandeses (mm)

Média dos

métodos (mm)Estimativa de Repique

Método de Brix

(mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido

92

Tabela 47 - Estimativa de nega e repique – Bloco 4

P506 HP 250 x 85,0 12 21 17 15

P507/P445 HP 200 x 53,0 10 30 20 18

P508 HP 250 x 85,0 12 22 17 13

P511 HP 250 x 85,0 12 21 17 15

P512 HP 200 x 53,0 11 34 23 17

P513/P451 HP 200 x 53,0 15 55 35 11

P514/P452 HP 250 x 85,0 13 24 19 13

P520 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P521 HP 250 x 85,0 12 21 17 14

P522 HP 250 x 85,0 13 23 18 14

P523 HP 250 x 85,0 12 21 16 14

P524 HP 200 x 53,0 11 35 23 16

P525 HP 250 x 85,0 16 30 23 11

P526 HP 250 x 85,0 13 22 17 15

P527 HP 250 x 85,0 14 26 20 12

P528 HP 200 x 53,0 12 38 25 15

P529/P950 HP 200 x 53,0 10 32 21 17

P531 HP 200 x 53,0 11 35 23 16

P533 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P534 HP 250 x 85,0 14 25 19 12

P535 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P536 HP 250 x 85,0 12 19 16 16

P537 HP 200 x 53,0 11 34 22 16

P538 HP 250 x 85,0 13 22 17 14

P539 HP 200 x 53,0 12 37 25 15

P540 HP 250 x 85,0 12 23 17 13

P542/P958 HP 200 x 53,0 12 42 27 13

P543 HP 250 x 85,0 10 21 16 12

P544 HP 250 x 85,0 10 22 16 11

P545 HP 250 x 85,0 13 21 17 15

P546 HP 250 x 85,0 10 23 16 11

P547 HP 250 x 85,0 12 27 19 10

P549 HP 250 x 85,0 11 24 17 11

P550 HP 250 x 85,0 10 22 16 11

P551 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P553 HP 250 x 85,0 17 30 23 11

P554/P961 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P555 HP 250 x 85,0 11 25 18 10

P556 HP 250 x 85,0 15 33 24 9

P558 HP 250 x 85,0 14 30 22 9

P559 HP 250 x 85,0 12 21 17 15

P560/P967 HP 250 x 85,0 20 37 28 10

P562 HP 250 x 85,0 16 35 26 9

P563/P968 HP 250 x 85,0 14 24 19 14

P564 HP 250 x 85,0 10 22 16 11

P565 HP 250 x 85,0 13 21 17 15

P566 HP 250 x 85,0 15 34 25 9

P567 HP 250 x 85,0 13 28 20 10

P568/P974 HP 250 x 85,0 15 28 21 12

P569 HP 250 x 85,0 15 27 21 12

P570 HP 250 x 85,0 15 32 23 9

P571 HP 250 x 85,0 18 40 29 8

P572 HP 250 x 85,0 11 24 17 11

P573 HP 250 x 85,0 11 24 17 11

P574 HP 250 x 85,0 13 22 18 15

P575 HP 250 x 85,0 12 19 16 16

P576/P978 HP 250 x 85,0 25 46 35 9

Média dos métodos

(mm)Repique (mm)

Método de Brix

(mm)

Método dos

Holandeses (mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido

93

Tabela 48 - Estimativa de nega e repique – Bloco 5

P403/P648 HP 200 x 53,0 9 33 21 15

P406 HP 250 x 85,0 11 22 17 13

P407/P258 HP 200 x 53,0 13 45 29 12

P409 HP 250 x 85,0 11 20 15 14

P410 HP 250 x 85,0 12 23 17 13

P411 HP 250 x 85,0 12 24 18 12

P412 HP 250 x 85,0 10 18 14 16

P414 HP 250 x 85,0 11 21 16 13

P415 HP 250 x 85,0 11 20 16 14

P416 HP 250 x 85,0 11 20 16 14

P417 HP 250 x 85,0 11 21 16 14

P418 HP 250 x 85,0 11 21 16 14

P419 HP 250 x 85,0 12 22 17 13

P421 HP 250 x 85,0 10 19 15 15

P423 HP 310 x 93,0 8 12 10 22

P424 HP 310 x 93,0 8 12 10 22

P425 HP 310 x 93,0 8 12 10 22

P427 HP 250 x 85,0 9 16 13 19

P428 HP 310 x 93,0 9 14 12 18

P430 HP 250 x 85,0 10 18 14 16

P431 HP 200 x 53,0 10 30 20 19

P433 HP 310 x 93,0 9 12 10 24

P435 HP 310 x 93,0 8 11 10 25

P436 HP 310 x 93,0 9 12 10 23

P437 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P438/P922 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P439/P945 HP 200 x 53,0 9 27 18 21

P440 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P441 HP 250 x 85,0 12 20 16 15

P442 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P443 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

P446 HP 250 x 85,0 11 18 15 17

P447 HP 200 x 53,0 9 26 17 22

P448 HP 200 x 53,0 9 26 17 22

P449 HP 310 x 93,0 9 12 10 24

P450/P934 HP 200 x 53,0 10 32 21 18

P453/P942 HP 200 x 53,0 11 35 23 16

P454/P941 HP 200 x 53,0 10 31 21 18

P457 HP 250 x 85,0 12 21 17 15

P458 HP 250 x 85,0 12 20 16 16

PE HP 250 x 85,0 11 20 15 15

PF HP 200 x 53,0 9 28 18 18

Média dos

métodos (mm)Repique (mm)

Método de Brix

(mm)

Método dos

Holandeses (mm)Pilar

Perfil Metálico

Admitido