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Práctica 4: Destilación por CargasCorrea María C.I:19.269.751; González Argemir C.I: 20.682.223; Primera Stephany C.I.:19.944.111;
Rodríguez Israel C.I: 19.453.888 Área de Tecnología, Programa de Ingeniería Química. Prof. Johemar Almera
Laboratorio de Operaciones Unitarias II, sección 51, 29/04/13
Resumen: En la realización de esta práctica se plantea una destilación por carga, donde se determino los grados brix de la mezcla en el tope (destilado) y fondo (residuo) los cuales se trabajaron con una relación de reflujo constante, reflujo total y reflujo variable. Donde se requieren plasmar los conocimientos y fundamentos adquiridos de la destilación por carga con rectificación a reflujo y composición constante, de igual manera calcular la eficiencia de la torre de destilación binaria por cargas. Cada muestra se tomo en un determinado tiempo sufriendo variaciones en su temperatura, para así realizar con eficacia los cálculos requeridos.
1. INTRODUCCIÓN
La destilación por lotes o también llamada por cargas es el proceso de separación de una cantidad específica (la carga) de una mezcla líquida en productos, es una operación que no ocurre en estado estable, debido a que la composición de la materia prima cargada varia con el tiempo. Es importante resaltar que las primeras trazas son ricas en el componente más volátil, sin embargo a medida que procede la vaporización el contenido de este compuesto va disminuyendo, esto se ve reflejado en el aumento de la temperatura de todo el sistema de destilación por cargas concentrándose el componente más pesado y menos volátil en el recipiente. Este proceso se utiliza ampliamente en laboratorios y en las unidades pequeñas de producción, donde la misma unidad puede tener que servir para muchas mezclas. Cuando existen n componentes en el material de alimentación, será suficiente una columna por lotes, donde se requerirían n-1 columnas de destilación continuas simples. Este tipo de destilación también es utilizada en plantas pilotos la cual es una planta de proceso a escala reducida y se usa cuando la cantidad de alimentación suministrada a la torre es pequeña.En esta experiencia se trabajo con una mezcla binaria Etanol- Agua siendo de mucha importancia y utilidad para aplicar los conocimientos teóricos adquiridos, se trabajo con un volumen igual a 7000ml. Los principales objetivos de este experimento fueron determinar el balance de masa para la operación de la columna a reflujo constante y a composición del destilado constante, calcular la eficiencia de la torre de una destilación binaria por cargas y determinar el calor disipado durante la operación de la columna. Para alcanzar el logro de los objetivos se realizaron varios procedimientos experimentales, primeramente se trabajo a reflujo total para lograr la estabilización de la columna obteniendo muestras de topes y de fondos, luego a reflujo constante obteniendo muestras de destilado y fondo a determinado tiempo, de igual manera los valores correspondientes de temperaturas de platos de fondo, de tope, entrada y salida del agua de enfriamiento para cada muestra de destilado y residuo tomada. Por último se trabajo a reflujo variable cada 5 minutos realizando los mismos pasos y además determinar los grados brix para así poder obtener las composiciones. Al finalizar se tomo el volumen del residuo y así poder determinar la eficiencia de la torre.
1
2. DATOS EXPERIMENTALES
Tabla N°1. Condiciones de operaciónV sol (ml) 7000
G.Bricx sol 18.2
Xf etanol 0.32
T inicio (hr) 09:41
T estab(min) 31:22
T fin (min) 66:20
Te Agua (ºC) 32.9
T fondo (ºC) 36.8
Q agua (L/h) 150
Tabla N°2. Datos a Reflujo Total
Vd(ml) G.Bricx Xd Vb(ml) G.Bricx Xb45 19.2 0.41 55 18 0.3
Tabla N°3. Datos a reflujo constanteT (min) VD (ml) G.Bricx XD VB (ml) G.Bricx XB
5 323 19.8 0.49 50 18 0.310 103 19.6 0.46 50 18.2 0.3215 88 19.4 0.43 50 18.4 0.34
T1 Fondo (°C) T13 Tope (°C) T2 Plato 1 (°C) T3 Plato 2 (°C)T4 Plato 3
(°C) T5 Plato 4 (°C)84.5 80.2 83.2 82.7 82.1 81.784.6 80.1 82.9 82 81.9 81.684.2 79.9 81.7 81.2 81.4 81.1
T6 Plato 5
(°C)T7 Plato
6 (°C)T8 Plato
7 (°C)
T9 Plato 8
(°C)
T11 ENTRADA
H20 (°C)
T12 SALIDA H20
(°C)T10 REFLUJO
(°C)81.5 81.5 81.4 81.3 32.8 34 31.981.5 81.5 81.3 81.4 32.9 34.1 3281.2 81.2 81.1 81.1 32.7 34.4 31.9
Tabla N°4. Datos a composición constanteT (min) VD (ml) G.Bricx XD VB (ml) G.Bricx XB
2
5 184 19.6 0.46 50 18.2 0.3210 133 19.8 0.48 50 18.2 0.3215 53 19.8 0.48 50 18.2 0.32
T1 Fondo (°C)T13 Tope
(°C)T2 Plato 1
(°C)T3 Plato 2
(°C)T4 Plato 3
(°C) T5 Plato 4 (°C)84.3 80.3 83 82.3 82.3 8284.4 79.9 82.1 81.4 81.6 81.384.4 79.9 82.8 82.1 82 81.7
T6 Plato 5 (°C)T7 Plato 6
(°C)T8 Plato 7
(°C) T9 Plato 8 (°C)
T11 ENTRADA
H20 (°C)T12 SALIDA H20
(°C) T10 REFLUJO (°C)81.9 81.7 81.5 81.4 32.2 37.7 32.981.3 81.2 81 81 32.7 33.3 33.281.5 81.4 81.2 81.2 32.8 33.2 33.5
Tabla N° 5. Datos del remanente
VR (ml) G.Bricx5850 0.32
3. RESULTADOS
Alimentación
ρMezcla 0,93 g/cm3
PMAlim 26.96 g/gmolFlujo de
Alimentación241.46 gmol
Reflujo Total
Destilado ResiduoρMezcla (g/cm3 ) 0,9127 0,935
PMAlim (gr/gmol) 29.48 26,4Flujo Molar(gmol¿ 1.38 1,94
Para Reflujo Constante
Destilado
3
T(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) D(g/mol)
5 0.896 31.72 9.12
10 0.902 30.88 3.008
15 0.908 30.04 2.659
TOTAL 14.78
ResiduoT(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) B(g/mol)
5 0.935 26.4 1.77
10 0.931 26.96 1.726
15 0.927 27.52 1.684
TOTAL 5.184
Utilizando la ec. De RayleighXd Xb 1/Xd-Xb A B (gmol)
0.49 0.3 5.260,599 132.6490.46 0.32 7.14
0.43 0.34 11.11
0.29 0.3 0.31 0.32 0.33 0.34 0.350
2
4
6
8
10
12
1/Xd-Xb Vs Xb a R. Constante
1/Xd-Xb vs Xb
Xb
1/Xd
-Xb
Cálculos para Composición Constante
DESTILADOT(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) D(g/mol)
4
5 0.902 30.88 5.376
10 0.898 31.44 3.798
15 0.898 31.44 1.514
TOTAL 10.688
RESIDUOT(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) B(g/mol)
5 0.931 26.96 1.726
10 0.931 26.96 1.726
15 0.931 26.96 1.726
TOTAL 5.178
Utilizando la ec. De Rayleigh
0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 0.655.8
66.26.46.66.8
77.27.4
1/Xd-Xb vs Xb a compo-sición constante
Series2
Xb
1/(X
d-Xb
)
Perfiles de TemperaturaReflujo Constante
T1 Fondo (°C) T13 Tope (°C) T2 Plato 1 (°C) T3 Plato 2 (°C)T4 Plato 3
(°C) T5 Plato 4 (°C)84.5 80.2 83.2 82.7 82.1 81.784.6 80.1 82.9 82 81.9 81.6
5
Xd Xb 1/Xd-Xb A B0.46 0.32 7.14 - -0.48 0.32 6.250.48 0.32 6.25
84.2 79.9 81.7 81.2 81.4 81.1
T6 Plato 5
(°C)T7 Plato
6 (°C)T8 Plato
7 (°C)
T9 Plato 8
(°C)
T11 ENTRADA
H20 (°C)
T12 SALIDA H20
(°C)T10 REFLUJO
(°C)81.5 81.5 81.4 81.3 32.8 34 31.981.5 81.5 81.3 81.4 32.9 34.1 3281.2 81.2 81.1 81.1 32.7 34.4 31.9
5 10 15 20 25 30 357677787980818283848586
Plato 01Plato 02Plato 03Plato 04Plato 05Plato 06Plato 07Plato 08TopeFondo
Tiempo (min)
Tem
pera
tura
(°C)
Composición Constante
T1 Fondo (°C)T13 Tope
(°C)T2 Plato 1
(°C)T3 Plato 2
(°C)T4 Plato 3
(°C) T5 Plato 4 (°C)84.3 80.3 83 82.3 82.3 8284.4 79.9 82.1 81.4 81.6 81.384.4 79.9 82.8 82.1 82 81.7
T6 Plato 5 (°C)T7 Plato 6
(°C)T8 Plato 7
(°C) T9 Plato 8 (°C)
T11 ENTRADA
H20 (°C)T12 SALIDA H20
(°C) T10 REFLUJO (°C)81.9 81.7 81.5 81.4 32.2 37.7 32.981.3 81.2 81 81 32.7 33.3 33.281.5 81.4 81.2 81.2 32.8 33.2 33.5
6
5 10 15 20 25 30 357677787980818283848586
Plato 01Plato 02Plato 03Plato 04Plato 05Plato 06Plato 07Series16TopeFondo
Tiempo (min)
Tem
pera
tura
(°C)
Remanente
P (g/cm3) PM (g/gmol) R (gmol)0,9314 26,96 202.10
Calor generado por la resistencia, absorbido por el condensador y el calor disipado a Reflujo Constante
T(min) Qabs (Kj) Qdis (Kj) Qres (Kj)5 24.3 8367 839210 24.307 8367.69315 34.435 8357.567
Calor generado por la resistencia, absorbido por el condensador y el calor disipado a Composición Constante
T(min) Qabs (Kj) Qdis (Kj) Qres (Kj)5 111.407 8280.593 839210 12.153 8268.4415 8.102 8260.338
Eficiencia Global a Reflujo Constante
T(min) Platos Teóricos %Eficiencia5 0.474 5.932
10 0.610 7.62515 0.736 9.2
Eficiencia Global a Composición Constante
7
T(min) Platos Teóricos %Eficiencia5 0.603 7.5375
10 0.542 6.77515 0.542 6.775
4. ANÁLISIS DE RESULTADOS
La destilación por cargas es una separación diferencial en la cual se alimenta un lote de líquido en una caldera cuyo dispositivo de calentamiento separa la mezcla mediante un número infinito de evaporaciones instantáneas. Se puede observar en los resultados que a medida que pasa el tiempo de la destilación la cantidad de destilado disminuyó, esto debido a que el mismo se iba agotando a medida que se mantenía reflujo constante. También es de notar que la primera toma en el destilado era la más rica en fracción de etanol con 0,49 y como era de esperarse iba disminuyendo en función a cómo iba transcurriendo la operación.
Para los valores determinados a reflujo constante mediante la ecuación de Rayleigh, se puede notar una serie de diferencias entre la cantidad de materia acumulada y el establecido por el método de Simpson mediante el área bajo la curva. Esta diferencia es válida bajo los supuestos que no debe existir reflujo y no debe haber retención de liquido, el primer factor a reflujo constante se comportó de manera esperada ya que el destilado disminuía con el tiempo y el residuo aumentaba dando como resultado una curva a la cual a través del método de Simpson se le determinó el área y el segundo a composición constante de destilado se mantuvo estable pero en el caso del residuo según la teoría debió disminuir y no fue así, éste también se mantuvo constante y no pudo determinarse experimentalmente su área, esto pudo deberse a que como esta práctica es “por cargas” y es una cantidad muy pequeña a diferencia de procesos a escala mayor, la destilación no ocurre de la manera más deseable y se pierde mucho del calor suministrado por el calderín donde se mantiene la fracción de etanol.
Esto último se puede constatar también en los perfiles de temperatura, donde se aprecia como son mayores los cambios de temperatura de agua en el condensador a composición constante que para reflujo constante, esto evidencia un incorrecto funcionamiento de la columna, casi todo el calor que se suministra se disipa al exterior. Estos perfiles también demuestran que la variación de tope a fondo va en decrecimiento siguiendo los fundamentos de esta separación donde la temperatura de fondo siempre es la más elevada (en ambos casos).
El número mínimo de etapas fue de 0,65 lo que indica que con solo una etapa (calderín) se puede operar a reflujo total. Sin embargo, ésta torre, en teoría, posee 8 etapas o platos, esto pudo deberse a la baja composición de las trazas obtenidas tanto en el destilado como en el residuo para todos los casos y un comportamiento irregular en la temperatura interna en la columna en cada plato, en un momento de la práctica (en composición constante) se pudo observar a cierto tiempo transcurrido como la torre dejó de vaporizar, es decir, no hubo destilación en ese caso, por lo que se le suministró mayor calor para poder vaporizar los componentes que quedaban. Las eficiencias globales para todos los casos fueron bastantes bajas en cada intervalo de tiempo obteniéndose en promedio de un 6% a 7% de eficiencia y se demuestra al observar que el grado de separación fue bastante bajo, alcanzando apenas fracciones de destilado menores a 50%, la razón de esto puede deberse a muchos factores pero quizás los más relevantes serían la temperatura del agua de enfriamiento en el condensador, al estar a
8
poco mas de 30°C el producto no condensa de manera deseada y esto influye en la obtención de bajas fracciones de etanol, también, entre otros casos, un mal funcionamiento o un apagado imprevisto de la resistencia conlleva a errores en la vaporización y por ende se logran trazas bajas del componente más volátil.
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
En destilación por cargas las primeras tomas de destilado son las más ricas en el componente más volátil, en este caso, etanol.
Las fracciones de destilado así como los flujos van disminuyendo en función del tiempo, esto debido al agotamiento en etanol del calderín.
Para reflujo variable y composición constante en el fondo, no es posible determinar la cantidad de material acumulada ya que no hay transferencia de masa.
La composición constante trae consigo aumento en el consume de energía y tiempo de operación. Los perfiles de temperatura decrecen de fondo a tope. La baja eficiencia se debe al bajo grado de separación alcanzado.
Algunas recomendaciones son:
Calibrar el equipo de destilación por carga, para disminuir las posibles desviaciones y obtener resultados más confiables.
Se sugiere realizar una revisión de la columna para evitar fugas de energía en el equipo que pueden conllevar a obtener condiciones indeseables.
Revisar el funcionamiento de las termocuplas para que operen de la manera correcta, evitando desviaciones fuera de los parámetros normales.
Colocar un recipiente recolector de residuo para evitar pérdidas de volumen.
5. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
PERRY, R. Manual del Ingeniero Químico. Editorial McGraw Hill, 7ma Edición. Volumen II Pág. 13-115; “Destilación Discontinua”.
HENLEY, E – SEADER, J. Operaciones de Separación por etapas de equilibrio en ingeniería química. Editorial Reverté, S.A. México. Año 2000. (Pág. 395).
HIMMELBLAU D. Principios Básicos y Cálculos en Ingeniería Química. Editorial Prentice Hall, 6ta Edición. México. Año 2002. Pág. (662).
MCCABE, W – SMITH, J – HARRIOTT, P. Operaciones Unitarias en Ingeniería Química. Editorial Mc Graw Hill, 4ta Edición. España. Año 1997. (Pág. 591).
NOMENCLATURA
ρEtanol: Densidad del Etanol [g/cm3].
9
ρH2O: Densidad del Agua [g/cm3].
ρMezcla: Densidad de la Mezcla [g/cm3].
ρMezclaD: Densidad de la Mezcla de Destilado [g/cm3].
ρMezclaRem: Densidad de la Mezcla Remanente [g/cm3].
CPF= Capacidad Calorífica de la Alimentación.
CPEtanol: Capacidad Calorífica del Etanol [Cal/g.°C].CPAgua: Capacidad Calorífica del Agua [Kcal/g.°C].
CPD: Capacidad Calorífica del Destilado.
PMEtanol: Peso Molecular del Etanol [gr/gmol].
PMAgua: Peso Molecular del Agua [gr/gmol].PMDestilado: Peso Molecular del Destilado [gr/gmol].PMRemamente: Peso Molecular de la mezcla Remanente [gr/gmol].PMAlimentación: Peso Molecular de Alimentación [gr/gmol].
VD: Volumen del Destilado [mL].
VB: Volumen del Residuo ó Fondo [mL].
VR: Volumen del Remanente [mL].
F: Alimentación [moles].
XF: Composición de la alimentación.
XB: Composición del Residuo ó Fondo.
XD: Composición del Destilado.
D: Destilado [moles].
B: Residuo.
Toperación: Tiempo de Operación para la Alimentación [Seg].
Tinicio: Tiempo de Inicio [Seg].
Testab: Tiempo de Estabilización [Seg].
10
Tfin: Tiempo de Finalización [Seg].
Tt: Temperatura de Tope [°C].
Tf: Temperatura de Fondo [°C].Nmin: numero mínimo de etapasQH20: Caudal de Agua [L/h].A: área. EG: Eficiencia Global [%]
EC: Eficiencia en el condensador [%]Qr: Carga Térmica del Rehervidor [kJ].
qabs: Calor absorbido en el condensador [kJ].
qdis: Calor disipado [kJ].
APÉNDICE
ALIMENTACION
-Cálculo de la Densidad de la Mezcla y Peso Molecular de la Alimentación (Condiciones de Operación)
11
ρMezcla= XF,etanol*ρetanol + XF,H2O*ρH2O
ρMezcla= 0.32*0,79 g/cm3 + 0,68*0,998g/cm3
ρMezcla= 0,93 g/cm3
PMAlim = XF,etanol*PMetanol + XF,H2O*PMH2O
PMAlim = 0,32*46 g/gmol + 0,68*18g/gmol PMAlim = 26.96 g/gmol
Cálculo del Flujo de Alimentación.
F=ρMezcla∗V sol
PM Mezcla
F=0.93∗700026.96
=241.46 gmol
Cálculos para Reflujo Total
Balance Global
F=Sale + Acumula F= Vol(Sol) en ml
DESTILADO
Cálculo de la Densidad PromedioρD,Mezcla= XD,etanol*ρetanol + XD,H2O*ρH2O
ρD,Mezcla=0,41*0,79g/cm3+0.59*0,998 g/cm3
ρD,Mezcla = 0,9127 g/cm3
Cálculo del Peso Molecular PromedioPMD= XD,etanol *PMetanol + XD,H2O *PMH2O
PMD= 0.41*46 gr/gmol + 0.59*18 gr/gmolPMD= 29.48 gr/gmol
Calculo Del Flujo Molar
D=ρD, Mezcla∗V D
PM D
D=0,9127 g /cm3∗41 cm329.48 g /gmol
=1.38 gmol
RESIDUO
12
Calculo de la Densidad PromedioρB,Mezcla= XB,etanol*ρetanol + XH2O B*ρH2O
ρB,Mezcla=0.3*0,79g/cm3 + 0.7*0,998g/cm3
ρB,Mezcla = 0,935 g/cm3
Calculo Del Peso Molecular PromedioPMB= XB, etanol *PMetanol + XB, H2O*PMH2O
PMB= 0,3*46g/gmol + 0.7*18g/gmolPMB= 26,4 g/gmol
Calculo del Flujo Molar
B=V B∗ρB, Mezcla
PM B
B=55 cm3∗0,935
grcm3
26,4 g/ gmol=1,94 g mol
F=Sale + Acumula F= Vol(Sol) en mlAcumula= F- SaleAcumula=241.46gmol-(1,38+1.94)gmolAcumula=238.14gmol
Cálculos para Reflujo Constante
*De la forma anterior se realizan análogamente las operaciones siguientes:
DESTILADOT(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) D(g/mol)
13
5 0.896 31.72 9.12
10 0.902 30.88 3.008
15 0.908 30.04 2.659
TOTAL 14.78
RESIDUOT(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) B(g/mol)
5 0.935 26.4 1.77
10 0.931 26.96 1.726
15 0.927 27.52 1.684
TOTAL 5.184
F=Sale + Acumula F= Vol(Sol) en mlAcumula= F- SaleAcumula=241.46gmol -(14.78+5.184)gmolAcumula=221.496 gmol
Utilizando la ec. De RayleighXd Xb 1/Xd-Xb
0.49 0.3 5.260.46 0.32 7.140.43 0.34 11.11
Determinación del área bajo la curva por el método de Simpson
A=h3
[ fo+ fn+(4 (∑fimpar )+2 (∑fpar )) ]
A=0.04
3¿)
A= Área bajo la curva =0,599
Composición del Residuo
A=ln( FB )
14
0. 599= ln( 241.46 gmolB )
B=132.649 gmol
Cálculos para Composición Constante
DESTILADOT(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) D(g/mol)
5 0.902 30.88 5.376
10 0.898 31.44 3.798
15 0.898 31.44 1.514
TOTAL 10.688
RESIDUOT(min) Ρ(g/cm3) PM(g/mol) B(g/mol)
5 0.931 26.96 1.726
10 0.931 26.96 1.726
15 0.931 26.96 1.726
TOTAL 5.178
F=Sale + Acumula F= Vol(Sol) en mlAcumula= F- SaleAcumula=241.46 gmol - (10.688+5.178)gmolAcumula=225.594 gmol
Utilizando la ec. De RayleighXd Xb 1/Xd-Xb
0.46 0.32 7.140.48 0.32 6.250.48 0.32 6.25
Determinación del área bajo la curva por el método de Simpson
15
A=h3
[ fo+ fn+(4 (∑fimpar )+2 (∑fpar )) ]
Nota: NO SE PUEDE HACER EL CÁLCULO DEL ÁREA PARA ESTE CASO YA QUE NO PRESENTA UNA CURVA…
Calculo para el Remanente
VR= 5850 cm3
XR= 0.32
Calculo de la Densidad PromedioρB,R = XB,etanol*ρetanol + XH2O B*ρH2O
ρB,R=0.32*0,79g/cm3 + 0.68*0,998g/cm3
ρB,R= 0,9314 g/cm3
Calculo Del Peso Molecular PromedioPMR= XB, etanol *PMetanol + XB, H2O*PMH2O
PMR= 0,32*46g/gmol + 0.68*18g/gmolPMR= 26,96 g/gmol
Calculo del Flujo Molar
B=V B∗ρB, Mezcla
PM B
R=5850 cm 3∗0,9314
grcm3
26,96 g /gmol=202.10 g mol
Tiempo de operación
Tiempo de operación= Tfin – TestTop=66min,20s – 31min,22s34min,58s 2098s 0.5828 h
Calculo para el calor generado por la resistencia
Qres= Potencia (w)*Tiempo de operación (Top)Qres= 4 kw*2098 s
16
Qres= 8392 Kj
Cálculo del calor absorbido por el condensador
REFLUJO CONSTANTE
Qabs= m*Cp*∆T
150 L/h*0.998 Kg/L=149.7 Kg/h
(149 ,7
k gh
∗1 kmol
18 k g∗4,17912
KJkmol∗°C
∗(34−32.8)° C)∗0.5828 h=24.3 Kj
Análogamente para los diferentes tiempos para los distintos ∆T
Qabs(5min)=24.3 KjQabs(10min)=24.307 KjQabs(15min)= 34.435 Kj
Calculo del calor Disipado
Qdis= Qres – QabsQdis= 8392 – 24.3 Kj
Qdis(5min)= 8367 KjQdis(10min)= 8367.693 KjQdis(15min)= 8357.567 Kj
REFLUJO CONSTANTE
Calor Absorbido
Qabs(5min)=111.407 kjQabs(10min)=12.153 kj Qabs(15min)=8.102 kj
Calor Disipado
Qdis(5min)= 8280.593 kjQdis(10min)= 8268.44 kjQdis(15min)= 8260.338 kj
Calculo del número mínimo de etapas a Reflujo Total
Usando regla de la palanca
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Nmin= 3.6 cm / 5.5 cm = 0.65 platos
Calculo de la eficiencia Global a reflujo constante= 0.4
%Eficiencia=Platos teóricosPlatos reales
∗100
Platos reales= 8
T=5min
Xd=0.49 2.8/5.9 (0.474/8)*100= 5.932%
T=10min
Xd=0.46 3.6/5.9 (0.610/8)*100= 7.625%
T=15min
Xd=0.43 4.2/5.9 (0.736/8)*100= 9.2%
Calculo de la eficiencia Global a composición constante
T=5 min
Xd=0.46 3.5/5.8 (0.603/8)*100= 7.5375%
T=10, 15 min
Xd=0.48 3.2/5.9 (0.542/8)*100= 6.775%
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