Diseño Bocatoma Zaña Final

Calculo de nVALORES PROMEDIO PARA CALCULO DE "n"(referencia Rocha)1.-Valores basicos de n recomendados (n1)Cauces engrava fina0.013escogidoCauces engrava gruesa0.028Cauces enroca0.015Cauces entierra0.0102.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta el grado de irregularidad (n2)Cauces parejos0.000Moderados0.010Muy irregulares0.020Poco irregulares0.005escogido3.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta el cambio de diemnsiones y de forma de seccion transversal (n3)Graduales0.000Ocasionales0.005escogidoFrecuentes0.0100.0154.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta obstrucciones formadas por arrastres, raices, etc. (n4)efecto inapreciable0.000poco efecto0.010escogidoefecto apreciable0.030mucho efecto0.0605.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para toamr en cuenta la vegetacin. (n5)poco efecto0.0050.010(poco efecto, efecto medio, mucho efecto, muchisimo efecto) escogidoefecto medio0.0100.025mucho efecto0.0250.050muchisimo efecto0.0500.1006.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar segn la tortuosidad del cauce (n6)Ls= Longitud del tramo recto1Lm= Longitud del tramo con meandros1Lm/Ls=1Lm/Ls11.0-1.20.00*n60.000001.21.2-1.50.15*n60.006301.5>1.50.30*n60.01260n6= Suma de conceptos 1+2+3+4+5 =0.042

Diseo HidraulicoDISEO BOCATOMA ZAA

CALCULO HIDRAULICO

CURVA DE AFORO DEL CANAL DE CONDUCCION EN LA BOCATOMA ZAA

DATOS HIDROLOGICOSObtenemos los datos del caudal de diseo despues de evaluar los metodos hidrologicosQ max=501.387m3/SegQ diseo=1.0 ( Q max )Q diseo=501.39 m/sm3/SegCAUDAL DE DERIVACIONEste caudal depende de las reas a irrigar.

MARGEN DERECHA PROGRESIVA CULTIVOAREA CULTIVADA (ha)MODULO DE RIEGO (Lts/seg/ha)AREA A INCORPORAR (ha)MODULO DE RIEGO (Lts/seg/ha)DEMANDA (m3/s)Maiz12841.51108.81.63.700Algodn16081.51370.41.64.605Pastos400.80.63600.70.492Maracuya88.80.6840.70.112Limn2880.62520.70.349Mango7.20.6120.70.013TOTAL9.271

Q derivado =9.271 m/s

CANAL DE ENCAUZAMIENTO

CALCULO DE "n"(Ref. Hidraulica de Tuberias y Canales - Arturo Rocha Felices)( n 0 )1.-Valor basico para cauce (depende de la rugosidad)arena: 0.013(grava fina, grava gruesa, roca, tierra)( n 1 )2.-Incremento por el grado de Irregularidad poco irregulares: 0.005(cauces parejos, moderados, muy irregulares, poco irregulares)( n 2 )3.-Incremento por la variacion de la seccionocasionales: 0.005(graduales, ocacionales, frecuentes)( n 3 )4.-Aumento por obstruccion de arrastres, raices, etc.poco efecto: 0.010(efecto apreciable,poco efecto, efecto apreciable, mucho efecto)( n 4 )5.-Aumento por Vegetacionpoco efecto: 0.005(poco efecto, efecto medio, mucho efecto, muchisimo efecto)( m 5 )6.-Aumento debido a la tuortosidad del cauce:L m=Long tramo con meandros: 1.000L sLong. con tramo recto

n =( n 0 + n 1 + n 2 + n 3 + n 4 ) x m 5n =0.038

CALCULO DE LA PENDIENTE "S"

Del Perfil longitudinal, en la ubicacin de la bocatoma ZaaS = (CA-CB) / LAB99.7ACA =99.77CB =99.5B99.5LAB =80Km. 0+04080Km. 0+120 S =0.0034

Ancho de plantila (B) :70.00mNota:Talud (Z) :1Se tiene un material a los costados del rio materials =0.0034arenoso

COTA Area (m)P (m)R.H. 2/3 1 / nS 1/2 Q (m/s)99.40100.0042.3628.01281.317426.3160.05885.318100.4071.0029.14421.810526.3160.058196.524100.6085.4429.70992.022326.3160.058264.152100.8099.9630.27562.217326.3160.058338.846101.00114.5630.84132.398526.3160.058420.068101.20129.2431.40702.567926.3160.058507.377

101.190000128.5031.37872.559726.3160.058502.873

El valor de H para Qd =501.39m3/seg

Nivel de Diseo=101.190Nivel de Maximas Avenidas =

Yp =1.790m.

73.58101.19

0.6

1.7999.4

B =70

CANAL DE CAPTACION ( Margen Derecha )

Asumimos un valor de b =8

Y nQ =9.271 m/ss =0.0010Asumidon =0.014Revestido de concreto bA =b * YnP =b + 2YnRemplazando estos valores, tenemos que:

Q * n / (s ^0.5) = A * (R ^ 2/3) = [A ^ 5/3] / [P ^ 2/3]

4.105 =[ ( b*Yn)^ 5/3] / [ (b + 2Yn)^ 2/3]

Iterando :Yn =0.717724624Tirante a considerar Yn =0.75
WILLIAN: Tantear Yn

Reemplazando este valor " Yn "se tiene :Area (m) =6.000Perim (m) =9.500Borde Libre.Rad H. (m) =0.632BL = Yn /3 =0.25m.Velocidad =1.545m/sh v =0.122m.Usaremos :BL =0.25E = Yn + hv =0.872m.

0.25Mostramos los resultados del Resultados:diseo del canal de captacion0.75con direccion hacia las areas airrigar.

b =8

CANAL DE CAPTACION ( Margen Izquierda )

BLAsumimos un valor de b =2

Y nQ =9.271 m/ss =0.0010n =0.014Revestido de concreto bA =b * YnP =b + 2YnRemplazando estos valores, tenemos que:

Q * n / (s ^0.5) = A * (R ^ 2/3) = [A ^ 5/3] / [P ^ 2/3]

4.105 =[ ( b*Yn)^ 5/3] / [ (b + 2Yn)^ 2/3]

Iterando :Yn =2.0896483661Tirante a considerar Yn =1.147
WILLIAN: Tantear Yn

Reemplazando este valor " Yn "se tiene :Area (m) =2.294Perim (m) =4.294Borde Libre.Rad H. (m) =0.534BL = Yn /3 =0.38m.Velocidad =4.041m/sh v =0.833m.Usaremos :BL =0.40E = Yn + hv =1.980m.

0.4Resultados:1.15

b =2

DISEO DEL CANAL DE CONDUCCION ( Margen Derecha Progresiva 01+570)T

BL

Yn

b Adoptamos :9.271 m/sPara una seccion trapezoidal tenemos :Q =9.271b =2A = (b*Yn) + (Z * Yn)Z =1.50Cauce ArenosoP = b + [2 * Yn * (1 + Z)^0.5]n =0.014Revestido de concretos =0.001

Q * n / (s ^0.5) = A * (R ^ 2/3) = [A ^ 5/3] / [P ^ 2/3]

4.105= (A^5/3) / (P^2/3)4.105Yn =1.763mIterando tenemos :Yn =0.707
WILLIAN: tantear Ynm

Con este dato remplazamos en las formulas y tenemos:Area =2.165mPerimetro =4.551mBorde Libre .Radio H. =0.476mEspejo =4.122mBL = Yn /3 =0.24m.V =4.281m/shv =0.934mUsaremos :BL =0E = Yn +hv =1.642m

4.8722Resultados:

T =4BL=0

Yn=1

b =2

c. Transicion que unira el canal de captacion y el canal de conduccion:

12.5

4TQ captacin =9.27 m/sbt =2

L t

Longitud de transicion.

Para a = 12.5Lt = (T - t) / (2* tg 12.5 )

Donde :T =4t =8

Remplazando :Lt =-8.75

Asumimos :Lt =-9

DISEO DEL CANAL DE CONDUCCION ( Margen Izquierda: Progresiva 02+150 )

T

BL

Yn

b

Adoptamos :Para una seccion trapezoidal tenemos :Q =ERROR:#REF!Z =1.50Cauce ArenosoA = (b*Yn) + (Z * Yn)b =2P = b + [2 * Yn * (1 + Z)^0.5]n =0.014Revestido de concretos =0.0010

Q * n / (s^0.5) = A * ( R^2/3)ERROR:#REF!= (A^5/3) / (P^2/3) 4.105Yn =ERROR:#REF!Iterando tenemos :Yn =0.760
WILLIAN: tantear Yn

Con este dato remplazamos en las formulas y tenemos:Area =2.386mPerimetro =4.740mBorde Libre .Radio H. =0.503mEspejo =4.280mBL = Yn /3 =0.25m.V =ERROR:#REF!m/shv =ERROR:#REF!mUsaremos :BL =0E = Yn +hv =ERROR:#REF!m

5.18

Resultados:

T =4BL=0

Yn=1b =2

Transicion que unira el canal de captacion y el canal de conducciona = 12.50

TQ captacin =ERROR:#REF!t =24

L t

Longitud de transicion.Para a = 12.5

Donde :T =4t =8

Lt = (T - t) / (2 x tg 12.5 ) Remplazando :Lt =-8.39

Asumimos :Lt =-8

DISEO DEL CANAL MOCHUMI

T

BL

Yn

b

Para una seccion trapezoidal tenemos :Q =0.000 m/sAdoptamos :Z =1.50Cauce ArenosoA = (b*Yn) + (Z * Yn)b =2P = b + [2 * Yn * (1 + Z)^0.5]n =0.014Revestido de concretos =0.0010

Q * n / (s^0.5) = A * ( R^2/3)0.000= (A^5/3) / (P^2/3) 4.105Yn =-0.657Iterando tenemos :Yn =0.936
WILLIAN: tantear Yn

Con este dato remplazamos en las formulas y tenemos:Area =3.185mPerimetro =5.374mBorde Libre .Radio H. =0.593mEspejo =4.807mBL = Yn /3 =0.31m.V =0.000m/shv =0.000mUsaremos :BL =0E = Yn +hv =0.936m

5.8571Resultados:

T =5BL=0

Yn=1b =2

Transicion que unira el canal de captacion y el canal de conducciona = 12.50

TQ captacin =0.00 m/st =25

L t

Longitud de transicion.Para a = 12.5

Donde :T =5t =8

Lt = (T - t) / (2 x tg 12.5 ) Remplazando :Lt =-7.20

Asumimos :Lt =-7

VENTANA DE CAPTACION

Se recomienda que tenga velocidades entre: 0.7 m/s < V < 1.0 m/s

Escogemos una Velocidad =1.00 m/s

Con lo cual requerimos un rea de:

A=Q derivacion / VelocidadA=9.271 m2

Escogemos las dimensiones de las compuertas Tipo Guillotina de la captacin:

B * H =60. pulg 60. pulgB * H =1.5242Ac =2.323 m2

Numero de CompuertasNc =A/AcNc =3.992Adoptamos Nc =4

Espesor de Pilares =0.350

Ancho necesario en el canal de captacin:b=7.146b=7

Sin embargo solo contamos con un b =8

Debido a esto consideraremos una mayor velocidad en la captacin:

Escogemos un V =1.25 m/s


A=Q derivacion / VelocidadA=7.417 m2

Escogemos las dimensiones de las compuertas de la captacin:


Nc =A/AcNc =2.218Adoptamos Nc =3

Espesor de Pilares =1

Ancho necesario en el canal de captacin:b=7.4864b=8

Donde el b< b asumido= 8.00OK!

Caudal que pasa por cada compuerta:3.090 m/s

VENTANAS DE CAPTACIONMARGEN IZQUIERDA

Se recomienda que tenga velocidades entre: 0.7 m/s < V < 1.0 m/s

Escogemos una Velocidad =1.00 m/s


A=Q derivacion / VelocidadA=ERROR:#REF!

Escogemos las dimensiones de las compuertas Tipo Guillotina de la captacin:

B * H =72. pulg 72. pulgB * H =1.82882Ac =3.345 m2Numero de CompuertasNc =A/AcNc =ERROR:#REF!Adoptamos Nc =ERROR:#REF!Espesor de Pilares =0.45

Ancho necesario en el canal de captacin:b=ERROR:#REF!b=ERROR:#REF!

Sin embargo solo contamos con un b =2

Debido a esto consideraremos una mayor velocidad en la captacin:

Escogemos un V =1.25 m/s


A=Q derivacion / VelocidadA=ERROR:#REF!

Escogemos las dimensiones de las compuertas de la captacin:


Nc =A/AcNc =ERROR:#REF!Adoptamos Nc =ERROR:#REF!

Espesor de Pilares =0.45

Ancho necesario en el canal de captacin:b=ERROR:#REF!b=ERROR:#REF!


Caudal que pasa por cada compuerta:ERROR:#REF!


Caudal que pasa por cada compuerta:ERROR:#REF!

BARRAJE MIXTO

Clculo de la elevacin del barraje fijo (Elev. B)

Elev. B = CFC + Yn + hv + 0.20CFC =Cota de fondo de la razante del canal de captaciondonde:CFC =CFR + altura de sedimentos.CFR = Cota del fondo de razanteAltura de Sedimentos =0.60

Yn =0.75Tirante Normal del canal (m) hv =0.122Carga para el funcionamiento del orificio0.20Perdidas por transicion, cambio de direccin, etc.Elev. B

h

QoCFC=100

CFR =991

Tenemos en cada compuerta que:Qo =C * A * (2 * g * h) 1/2Donde:Qo =3.090 m/sC=0.75Parametro segn Modulo MSc. Jose Arbulu Ramosa*b =5.486 m2g =9.81 m2/s

Resolviendo tenemos que:h =0.03 m

Remplazando se tiene:Elev. B =100.00+ 1.15+ 0.03+ 0.20Elev. B =100.98 mAdoptamos:Elev. B =101.00 m

Clculo de altura de barraje:P =Elev. B - CFR

Remplazando :P =1.60 mPor lo tanto :P =1.60 mCAPTACION IZQUIERDA101.00 m101.2288

B.L.=01011.60 mYn =1998

99

CAPTACION DERECHA101.00 m100.717724624

B.L.=01.60 m100Yn =1992

LONGITUD DEL BARRAJE FIJO Y BARRAJE MOVIL

El rea hidrulica del canal de Limpia tiene una relacion de 1/10 del area obstrudapor el aliviadero, tambien puede ser de 1 a 2 veces el rea de la ventana de captacin

A vntana d captacin:3.345 m2Por lo tanto A limpia puede estar entre este rango :N comp =310.034 m2 ~ 20.067 m2A comp =10.034 m2

Tambin tenemos que el rea del barraje mvil puede ser :A1 = A2 /10

A1 = rea del barraje movilA2 = rea del barraje fijo

A1A2P = 1.60 m

L cl70- L cl

A1 = P * L cl A2 = P * (140-L cl)

Remplazando estos valores, tenemos que: P * L cl =P * (140-L cl) /10L cl =6

L cl =6120 - Lcl =64A1 =10.18 m2A2 =101.82 m2

A compuerta =10.182 m2( Area de Limpia - Margen Derecha)

CANAL DE LIMPIA (MARGEN DERECHA)Escogemos las dimensiones de las compuertas Tipo Radiales en el Canal de Limpia:

B * H =9696B * H =2.43842Ac =5.946 m2

Nc =A/AcNc =1.712Adoptamos Nc =2Adoptamos Nc =3( Margen Derecha )

Espesor de Pilares =1

Ancho necesario en el canal de limpia:b=10.3152b=10

Asumimos::L cl =10

Por lo tanto tendramos en el barraje mixto:

Barraje MovilBarraje Fijo

P =2

222601.0070hdClculo la Carga Hidraulica "Ho":1.60h1= V1 / (2g)P =2hvHhed2d1

En este clculo se tendr que considerar que las compuertas deben estar abiertas, para ello el caudal de diseo se compartira entre el barraje movil y fijo.

"Ho" se calcula asumiendo un valor , calcular el coeficiente de descarga "c" y calcularel caudal para el barraje fijo y movil El caudal calculado debe ser igual al caudal de diseo.Q diseo max. = Qaliviadero + Qcanal.limpia

Descarga sobre la cresta (barraje fijo):Qc =1.00C x L x H 3/2

L =L1 - 2( N * Kp + Ka) * H

Q al =Descarga del aliviaderoC =coeficiente de descargaL =Longitud efectiva de la crestaH =Carga sobre la cresta incluyendo hvL1 =Longitud bruta de la cresta =59.65N =Numero de pilares que atraviesa el aliviadero 0Kp =Coef. de contrac. de pilares (triangular) 0Ka =Coeficiente de contraccion de estribos0.2(Estribos cuadrados con los muros de cabeza a 90 con la direccin de la corriente)

Para esto se seguira un proceso Iterativo :H o =1.60Primer tanteo

L 1 =60 L =59.65-2((0x0)+0.2)x1.6L =59.01m

CALCULO DEL COEFICIENTE DE DESCARGA VARIABLE C PARA CRESTA DE CIMACIO DE CONTROL

Los valores del segundo miembro nos permiten corregir a C sin considerar las perdidas por rozamientoC =Co x K1 x K2 x K3 x K4* Por efecto de la profundidad de llegada ( Co )

P / Ho =1.6/1.61(Ingresamos al abaco pag. 11-fig. 3 - BOCATOMAS I)Co =3.96* Por efecto de las cargas diferentes del proyecto ( K1 )

He/Ho =1.6/1.61.00(Ingresamos al abaco pag. 11- fig. 4 - BOCATOMAS I)K1 =1.00* Por efectos del paramento aguas arriba ( K2 ) para talud vertical

K2 =1.00* Por efectos de interferencia del lavadero de aguas abajo ( K3 )( Hd + d ) / Ho =( P + Ho ) / Ho =2.00(Ingresamos al abaco pag. 14-fig. 7 - BOCATOMAS I)

K3 =1.00* Por efectos de sumergencia ( K4 )

Hd /Ho =(2/3)Ho /Ho =0.67(Ingresamos al abaco pag. 14-fig. 8 - BOCATOMAS I)K4 =1.00

Reemplazando en la FormulaC =Co x K1 x K2 x K3 x K4C =3.96

Reemplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que.

Qc =1.00 x 3.96x59.01x2.0238577025

Qc =472.93m3 / s

DESCARGA EN EL CANAL DE LIMPIA (BARRAJE Movil)( Margen Derecha )

Para ello seguieremos iterando, igual que anteriormente asumiendo un valor de hpara ello usaremos la siguiente formula:

Q cl =C * L'' * hi^3/2

L =L1 - 2( N * Kp + Ka)*H =

L =Longitud efectiva de la crestaL1 =Longitud bruta del canal=10N =Numero de pilares que atraviesa el aliviadero=2Kp =Coef. de contrac. de pilares (triangular)=0.00Ka =Coeficiente de contraccion de estribos=0.20

Considerando compuerta como vertedero:P =2H =2

entonces:hi = P + H =3

Calculo de "C" :Trabaja solo como orificio, solo se considera prdidas, por arrastre:

C =0.75

L`` =9Reemplazando en la frmula de Q , tenemos que:Q cl =38.94 m/s

( Margen Izquierda )Descarga en el canal de limpia (barraje mvil):

Para ello seguieremos iterando, igual que anteriormente asumiendo un valor de hpara ello usaremos la siguiente formula:

Q cl =C * L'' * hi^3/2

L =L1 - 2( N * Kp + Ka)*H =

L =Longitud efectiva de la crestaL1 =Longitud bruta del canal=ERROR:#REF!N =Numero de pilares que atraviesa el aliviadero=4Kp =Coef. de contrac. de pilares (triangular)=0.00Ka =Coeficiente de contraccion de estribos=0.20

Considerando compuerta como vertedero:P =2H =2

entonces:hi = P + H =3

Calculo de "C" :Trabaja solo como orificio, solo se considera prdidas, por arrastre:

C =0.75

L =ERROR:#REF!Reemplazando en la frmula de Q , tenemos que:

Q cl =ERROR:#REF!

Descarga mxima total "Qt"Qt = Q al + Q cl (derecha)

Reemplazando los caudales calculados, tenemos:Qt =511.87 m/s

Este valor es muy prximo al Q diseo : 501.39 m/s Por lo que adoptamos este valor:Ho =2

H =2

d2P =2d1 a

Aplicando la Ecuacin de Bernoulli entre los puntos 1 y 2:V= Q al / (B * (H + P))Velocidad de llegada:

Q al =472.934 m/sV =2.48 m/sB =60H =2P =2

En ( 0 ) tenemos que: Yc = ( Q 2 / ( B 2 * g ) ) 1/3Vc =(Yc*g) 1/2Yc =2Vc =4.27 m/s

Carga de Velocidad:hvc =1

P + yc + hvc + a = d1 + hv1Q al =472.934 m/sB =60h1 = V1 / ( 2 x g)V1 = Q al / (d1 x B al )

Remplazando el valor de V1 en h1 y luego en la formula:

Asumiendo:a =1

Se tiene:P + yc + hvc + a = d1 + [ ( Q al 2 / (d1 x B al ) ) / 2 g ]Iterando:5.286089996719

d1 =0.4185F =v1 / (g*d1) 1/2v1 =18.95 m/sF =4.256

Numero de Froud2.5 < F < 4.5Segn el nmero de Froud es un resalto inestable (Pag. 23 Bocatomas Parte I )

Calculando el tirante conjugado tenemos que:d2 =-d1 / 2 + - (d12/4 + 2 * V1 2 * d1 / *g) 1/2d2 =5

Longitud de la Poza para el resalto:encontramos que :Con un nmero de F = 4.256

L / d2 =5.8(De la fig.10-a - Pag.24 - Bocatomas Parte I )L =31Segn Lindquist :Lp = 5 * (d2 - d1) =25Caracteristicas de los umbrales de la Poza

Altura del Bloque de descarga1Segn Safranez :Espacio de bloques de descarga1Altura del Umbral 1Lp =6 * d1 * V1 / (g * d1) 0.5Lp =23Adoptaremos una Lp =31

Perfil Creagger :y / Ho =- k ( x / Ho) n

Ho =2De la Fig. 1, obtenemos:( Pag 06 bocatomas parte 1)V =2.48 m/sK =0.51hv =0n =1.85hv / Ho =0.1956

Ho =4.573101.00 m2X

98

( 0.88, -0.18)Y

y=-2.65*0.519(x/2.65)1.842

Derivando la ecuacion de Creager en : dy/dxPunto de tangencia=De la Fig. 1a obtenemos:Pto.X (m)Y (m)10.0000.000Xc / Ho =0.28320.300-0.037Xc =030.600-0.13340.900-0.281Yc / Ho =0.12651.200-0.479Yc =061.500-0.72471.800-1.015R1 / Ho =0.53082.100-1.350R1 =192.400-1.728102.700-2.148R2 / Ho =0.234113.000-2.611123.300-3.114133.600-3.658143.835-4.112

R2 =0

Empalme del Cimacio con el colchn de amortiguamiento:

R =0.5 *(P + Ho)R =2Adoptamos R =2

Muros de Contencin:

En el eje del barraje :H =1.25 * (Ho + P)H =4Adoptamos H =4Cota:103En la Poza de Amortiguamiento :H =1.25*d2H =7Adoptamos H =7Cota:105

Solado Delantero:Considerando material rocoso:

L =5*HoAdoptamos L=8L =8Tomamos un espesor del solado:0

Clculo de la estructura de proteccin al final del colchn amortiguador (enrocado):Espesor e' = 0.6 * ( q 0.5) * ( H' / g) 0.25

Donde H' = P + Ho =3q = Qal / B = 7.93 m3/s/m

Reemplazando :e' =1Adoptamos :e' =1

Clculo de la longitud del enrocado (Le):Le = L" - Lp = 0.642 * c * (H' * q)^0.5 - Lp

Donde H' = P + Ho =3q = Qal / b = 7.93 m3/s/mC =15ArenaLp =31Reemplazando :Le =18

Asumimos :Le =18

Altura de Pilares:H =1.25 * (Ho + P)H =4Adoptamos H =4Cota:103

&G&"Arial,Negrita"&7&K0000FF

&"Arial Black,Negrita"&8INGENIERIA HIDRAULICA III&"Arial Black,Negrita"&8&K0000FFING.JOSE ARBULU RAMOS

&"Arial,Negrita"&K0000FFGRUPO 05

12123456789100R1R2XcYc

Diseo EstructuralDISEO BOCATOMA ZAA

DISEO ESTRUCTURAL ZAA1.DATOS GENERALES

-Barraje a base de concreto ciclopeo, f'c = 210 kg/cm2 + 30% PGPeso Especifico 2400.00Kg/m-Coeficiente de friccin entre el suelo y el concreto segn :recomendaciones este valor est entre 0.5 y 1, tomaremos :0.60-Capacidad de la carga de la arena =2.15Kg/cm-P. Especfico del agua con sedimentos y elementos flotantes1900.00Kg/m-Peso especfico de la arena 2600.00Kg/m-Peso especfico del agua (Pa) =1000.00Kg/m-Porcentaje de vacos en el suelo30%

Bocatoma :

Colchn amortiguador.

La subpresin en un punto cualquiera se determina por la siguiente frmula:

Sp =Pf * c' * (h + h' - h Lx /L)( para un metro de ancho )

Donde:Sp =Sub presionh =Carga efectiva que produce filtracin, diferencia de nivel hidrostticoentre aguas arriba y aguas abajoc' =Factor de sub presion que depende de la porosidad del suelo que varia de 0 a 1Asumiremos:0.5h' =Profundidad del punto consideradocon respecto al punto de inicio de la filtracinhLx / L =Carga perdida en un recorrido Lx

Longitud de filtracin:Longitud de filtracion necesaria _(Ln)Ln = c * HDonde.H =Carga de filtracinc =Coeficiente de filtracin

531

21

Talon (punto critico)

2

220.71145 045 030.000.500.503400

Ln =40c= Ln/H

Calculo de "c" :

* Cuando esta en max. Avenida:H =1c = Ln/H =28.50

* Cuando esta al nivel del cimacio:H =2c = Ln/H =25.12

* Segn el criterio de Blight, recomiendo que para estructuras sobre arena de grano grueso el valor de "c" ser de:12.00

* De estos tres escogeremos el menor, que es:c =12.00

Longitud de filtracion recorrida (Lc)

Lc = Lh + LvDonde :L h =Longitud horizontal en metrosL v =Longitud vertical en metrosSe considera distancia vertical >= 45Se considera distancia horizontal < 45

Espesor del Colchon amortiguador

e = 4 * Sp / ( 3 * Pc)

Empleando la frmula de Taraimoviche = 0.2 * (q 0.5) * (Z 0.25)

Donde :q =Descarga mxima probable unitariaZ =Carga o energa por perder

Volumen de filtracion:

Se calcula empleando la formula que expresa la ley de Darcy

Q = K * I * ADonde :Q =Gasto de FiltracionK =Coeficiente de permeabilidad para la cimentacionI =Pendiente hidraulicaA =Area bruta de la cimentacion a travs del cual se producela filtracin

Clculo de la Longitud de Filtracion necesaria (Ln)

H =2c =12.00Ln =19

Clculo de la longitud compensada (Lc)

Calculo de longitud vertical (Lv)

Calcularemos con los valores del grafico

Lv = 6

Lh =35

Lc =Lv+Lh=40

como Ln < Lc , entonces no es necesario de lloradores

Verificacin del espesor del colchon amortiguador

Calculo de la Sub presion.Sp =Pf * c' * (h + h' - h Lx /L)

Las variables que se presentan en la frmula, anteriormente se ha indicado sus valores, excepto:

L = ( Lh / 3 ) + Lv

Reemplazando:L =17.14h / L =0.093

Ordenando tenemos:

PuntoLx (m)h' (m)Sp (kg/m)10.000.00800.0020.001.801700.00Punto critico30.501.801676.6641.001.301403.3254.571.301236.55634.571.90136.19735.072.40362.85835.572.40339.51935.570.00-860.49

Graficamos las subpresiones y tenemos:

e = 4 * Spo / ( 3 * Pc)

Remplazando:Spo =1700.00kg/mPc =2400.00Kg/m

e = 0.944m

Segn proyectos el valor del espesor varia entre 0.80 - 0.90m., en este caso el valor de ese encuentra bajo de este rango, entonces elegimos el espesor de:

e=1

Caudal de filtracion (Avenidas maximas)

Datos:k =0.0005 cm/segL = Lc =40H =3

Ancho de toda la cimentacion =70

Para una profundidad de =2El gasto de filtracion es:

Q =0.717cm/s/mQ =0.0007Lt/s/m

Para todo el ancho de la cimentacion:

Q =0.050Lt/s

Anlisis del barraje para agua al nivel de la cresta

2P1

2Sv

Sh

WFh

P2EaO

Sp

Fuerzas que intervienenFh =Fuerza hidrostticaEa = Empuje activo del suelo en suelo friccionanteWa =Peso de la estructuraSp =Sub - PresionSh =Componente horizontal de la fuerza sismicaSv =Componente vertical de la fuerza sismicaVe =Empuje del agua sobre la estructuraocacionado por aceleracion sismicaMe =Es el momento producido por esta fuerza.Fuerza hidrosttica (Fh).Para el caudal mximo:Fh = (P1+P2) * P / 2Fh =3840.00 kgH =2Fh =3.84 Tn/mP =2Pa =1000.00 kg/m3Punto de Aplicacin:P1 =1600.00 kg/m2Yn = P *(2*P1 + P2) / (3*(P1 + P2))P2 =3200.00 kg/m2Yn =0.7111111111

Empuje activo del suelo (Ea).Ea = 0.5 (P1 + P2) * H2

P1 = ( Pc * H1) + (Pa * H)

P2 = (Pf * H2 ) + (P' * Ka * H2 ) + P1Donde :P f =1000.00kg/mP' =Peso especifico del suelo sumergidoP' = (Ps - 1) =1.08Tn/mH2 =Espesor del suelo =2& =Angulo de friccion interna30Ps =Segn tabla N SM =2.08 Tn/m3Pa =1.00Tn/mKa = [ Tag (45 - &/2) ] =0.333

Pc =Peso especifico del concreto=2.40 Tn/m3H 1 =Espesor solado delantero =0

Remplazando tenemos:P1 =1.60Tn/m

P2 =2402.46Tn/m

Ea =2884.88Tn/mUbicacin:Ya = H2(2P1 + P2) / [ 3(P1 + P2) ]Ya =1Peso de la estructura (W).

CALCULO DEL CENTRO DE GRAVEDAD DE LA ESTRUCTURA

Nancho (m)Alto (m)Area (m)x (m)y (m)A*xA*y13.600.903.241.800.455.831.4620.181.860.333.690.931.240.3130.961.841.774.260.927.521.6341.971.793.535.730.9020.193.1650.611.771.087.020.897.570.9660.411.430.597.530.724.410.4270.251.250.317.850.632.400.1980.231.140.268.090.572.120.1590.750.980.748.580.496.310.36100.890.920.822.070.461.210.37Suma12.6556.616.9458.819

X =1Y =1Peso de la estructura para un metro de ancho de barraje :

W =30.36 Tn/mSub presion (Sp).Sp = c * Pa * H * L / 2 Donde :c =0.60fines de diseoL =5

Sp =1.37Tn/mXsp = 2*L/3 =3.0485333333Sismo.Componente Horizontal del sismo.Sh =0.1 * W =3.04 Tn/mComponente Vertical del sismo.Sv =0.03 * W =0.91 Tn/mEstas fuerzas actuan en el centro de gravedad de la estructura.Empuje del agua debido a la aceleracin ssmica.La fuerza sismica en el agua y que se reparte en la estructura esta dada porla siguiente formula:Ve =0.726 * Pe * yDonde:Aumento de presion de agua en Lb/ pie a cualquierelevacion debido alas oscilaciones sismicas y se calculapor la siguiente formula:Pe = c * i * Pa * hC =Coeficiente de distribucion de presiones.C = Cm * [ y (2 - y/h) + ( v * (2 - y/h) / h )^0.5 ] / 2y =Distancia vertical de la superficie del vaso a la elevacion en pies.Cm =Valor maximo de C para un talud constante.

En la superficie del agua:y=0c=0Pe = 0Me = 0En el fondo del barraje y =1.60h =1.60y/h =1.00

Para paramento vertical:c =0.73Para un sismo de Intensidad VIII en la escala de Mercally (Zona 1, R.N.C.)La aceleracin sismica es el 32% de la aceleracion de la gravedad

i =0.32Pa =62.4lb/pieh =5.25pieReemplazando :Pe =76.49820672lb/ pieVe = 291.46lb / pieEl momento de volteo ser de:Me = 0.29 * Pe * yMe =610.99lb - pieEn unidades metricas seria :Ve =0.434Tn/mMe =0.277Tn - mAnlisis de estabilidadLa falla en la estructura puede ser por Volteo, deslizamiento y esfuerzos excesivos.Debera preveerse que en el plano de desplante de la estructura solo tengan esfuerzos a compresion y que el suelo admita tracciones esto se logra cuando la resultante de las fuerzas actuantes corta al plano de la base en el tercio central

Ubicacin de la Resultante (Xr)Tomando momento respecto al punto "0"FhEaShVeTOTALF horz (tn)-3.840-2884.877-3.036-0.434-2892.187Brazo (m)0.7110.8011.297Mot (m)-2.731-2309.437-3.938-0.277-2316.384SpSvWTOTALF vert. (tn)-1.372-0.91130.36528.082Brazo (m)3.0491.0391.039Mot (m)-4.182-0.94631.542

Mr (+) =31.542Ma (-) =-2321.512

Ubicacin de la Resultante con respecto a el origen de coordenadas :

Xr =[ M(-) + M(+) ] / Fvert =2.070mOK!Cae en el tercio central de toda la longitudExcentrecidad (e)e = L/2 - Xr =0.216mEstabilidad al volteoF.S. =suma M (+) / suma M (-) > 1.5F.S. =0.014OK!Estabilidad al deslizamiento.Fuerza resistente Fr = u * Fvu = Coeficiente de friccion entre el concreto y el terreno u=0.6para arenaFr =16.849307376ton/mDebe cumplir que Fh > FrEntonces necesitara un dentelln, cuyas dimensiones fueron asumidasen los grficos anterioresClculo para hundimiento = resistencia del terreno , segn estudios de suelos del proyecto = 2.2 Kg/cmEstos esfuerzos estn dados por: = [ Suma Fv * ( 1 (6e / b) ) ] / (a * b)a =1b =5

1 =7.88 Ton/m2= 0.79 Kg/cm2 =4.40 Ton/m2= 0.44 Kg/cm

1 , se encuentra en el rango < 2.15 Kg/cmOK!

CALCULO DE ENROCADO ESPESOR DE PIEDRA Y LONGITUD

Determinamos el espesor de la roca

e = 0.6 x (q^0.5) x (H/g)^0.25e = Espesor de la roca q=Qal/LalH= Ho + Pdeterminamos los valores para utilizarlos en la ecuacion segn datos del diseo del proyecto.

q= 8.014m3 / s

H = 3.20m

e = 1.28m

Longitud de enrocado en la bocatoma

L= C*H^0.5*(0.642*q^0.5-0.612)C= Coefeciente Segn Berau. Reclamation para arenas 15 segn estratosbrindados en las terminos de referencia.H= Ho + Pq=Qal/LalDeterminamos la longitud de enrocado aguas arriba y aguas abajo

L= 19.41m

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123467859Para asegurar la estabilidad del colchn amortiguador, el espesor se calcula verificando su peso que en cualquier punto debe ser por lo menos igual al valor de la subpresin en dicho punto por razones de seguridad se adopta que el peso del colchon sea igual a los (4/3 del valor teorico.En el presente clculo se ha predimensionado la estructura, siguiendo las recomendaciones del estudio de Suelos, considerando el dentellon a una profundidad de 1.80 m. ya que se cimentarn sobre un estrato de grava (material aluvional).El analisis estructural del colchon amortiguador consiste en analizar la subpresin y determinar el espesor del colchn para asegurar su estabilidad, el anlisis ser para el nivel de operacin mas desfavorable.El peso de la estructura , viene hacer el peso del barraje, para ello dividiremos en las partes como el numero de cordenadas que se calcularon para el diseo del perfil y dicho barraje se ha dividido en 9 porciones y se ha calculado su centro de gravedad :

Calculo Kp KaCLCULO DE Kp Y Ka

Valores de Kp

DescripcionPilares de tajamarcuadrado0.02(cuadrado,redondo,triangular)Pilares de tajamarredondo0.01Pilares de tajamartriangular0Valores de Ka

Estribos cuadrados con los muros de cabeza a 90 con la direccion de la corriente0.2

Estribos redondeados con muros de cabeza a 90 con la direccion de la corriente, cuando 0.5Ho >= r >= 0.15Ho0.1

Estribos redondeados r> 0.5Ho y el muro de cabeza 90 esta colocado no mas de 45 con la direccin de la corriente.0

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Nash.Maximo

METODO NASH (MXIMO)

Numero de aos de registro (n) =59Perido de retorno (T en aos) =50

RIO ZAA

mCaudal Q (m/s)TT/(T-1)XQ*XQX1326.50060.00001.0169-2.1367-697.63991066024.56562260.90030.00001.0345-1.8320-477.9678680693.35623250.00020.00001.0526-1.6522-413.0388625002.72964144.89015.00001.0714-1.5234-220.7271209932.32085128.17412.00001.0909-1.4226-182.3454164292.02396123.77010.00001.1111-1.3395-165.7946153191.79447110.2008.57141.1321-1.2686-139.8008121441.6094899.3427.50001.1538-1.2066-119.863498691.4558990.9256.66671.1765-1.1513-104.683082671.32551090.6306.00001.2000-1.1014-99.817982141.21301187.3105.45451.2245-1.0557-92.176576231.11461270.8305.00001.2500-1.0136-71.795550171.02741368.9004.61541.2766-0.9745-67.141447470.94961466.9404.28571.3043-0.9378-62.777644810.87951565.8004.00001.3333-0.9033-59.437343300.81601665.4203.75001.3636-0.8706-56.957142800.75801764.2603.52941.3953-0.8396-53.951641290.70491863.7503.33331.4286-0.8099-51.633940640.65601962.4403.15791.4634-0.7816-48.800038990.61082061.6123.00001.5000-0.7543-46.471637960.56892159.0802.85711.5385-0.7280-43.007734900.52992256.9222.72731.5789-0.7025-39.989432400.49352356.4402.60871.6216-0.6779-38.259831850.45952456.2502.50001.6667-0.6539-36.784331640.42762550.4802.40001.7143-0.6306-31.834225480.39772648.6702.30771.7647-0.6079-29.585523690.36952746.5502.22221.8182-0.5856-27.261221670.34302843.0202.14291.8750-0.5638-24.256218510.31792942.8102.06901.9355-0.5424-23.221718330.29423040.6302.00002.0000-0.5214-21.184116510.27183140.0001.93552.0690-0.5007-20.026116000.25073239.6701.87502.1429-0.4802-19.048815740.23063335.7951.81822.2222-0.4599-16.463412810.21153434.3201.76472.3077-0.4399-15.096711780.19353533.6101.71432.4000-0.4200-14.115411300.17643631.3201.66672.5000-0.4002-12.53379810.16013730.8701.62162.6087-0.3805-11.74509530.14483830.6001.57892.7273-0.3608-11.04009360.13023929.5401.53852.8571-0.3411-10.07618730.11634029.1801.50003.0000-0.3214-9.37768510.10334128.9601.46343.1579-0.3016-8.73308390.09094228.9201.42863.3333-0.2816-8.14388360.07934324.9001.39533.5294-0.2615-6.51026200.06844424.5401.36363.7500-0.2411-5.91576020.05814524.2701.33334.0000-0.2204-5.34815890.04864619.5301.30434.2857-0.1993-3.89173810.03974718.9381.27664.6154-0.1777-3.36523590.03164817.8501.25005.0000-0.1555-2.77643190.02424917.0101.22455.4545-0.1327-2.25682890.01765016.8101.20006.0000-0.1089-1.83122830.01195116.8001.17656.6667-0.0841-1.41322820.00715216.4801.15387.5000-0.0580-0.95522720.00345316.0901.13218.5714-0.0301-0.48422590.00095413.8001.111110.0000-0.0000-0.00001900.00005513.7101.090912.00000.03310.45371880.00115613.0001.071415.00000.07040.91571690.00505712.1401.052620.00000.11431.38741470.01315812.0101.034530.00000.16942.03471440.0287599.1101.016960.00000.25002.2772830.0625=3483.218---35.5090-3732.284000411741847836.6939

N =59

1. Clculo de Qm y Xm:

Qm=59.038Xm=-0.602

2. Clculo de los parmetros a y b:

Xm=0.3622

b=-106.763a=-5.217

3. Clculo del caudal mximo:

Qmax=214.373

4. Clculo de las desviaciones estndar y covarianza:

Sxx=904.0507

Sqq=12557405.389

Sxq=-96519.0261910071

X=-2.0568061166

Q=24.8789650493

5. Clculo de caudal de diseo:

Qd (m/s) =239.25

peri TT/(T-1)XQmaxQQd51.25-1.01103.0016.6864753724127.88101.11-1.34137.8018.5458116929162.67201.05-1.65171.1721.0164313476196.05501.02-2.06214.3724.8789650493239.251001.01-2.36246.7528.0951739429271.632001.01-2.66279.0031.4813350648303.8810001.00-3.36353.7239.7617500155378.60

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&"Arial Black,Negrita"&8&K0000FFGRUPO N05

Gumbel.Maximo

METODO GUMBEL (MAXIMO)

Numero de aos de registro (n) =59Perido de retorno (T en aos) =50

RIO ZAA AoCaudal Q (m/s)Q195016.81282.6195112.14147.3796195228.9836.4195364.34129.3195424.3589.0195524.9620.0195634.31177.9195742.81832.7195830.6936.4195939.71573.7196019.5381.4196117.9318.6196230.9953.0196313.8190.4196424.5602.2196548.72368.8196616.1258.9196746.62166.919689.183.0196929.5872.6197029.2851.5197166.94481.01972144.920993.1197365.84329.6197416.5271.61975123.815319.0197687.37623.0197762.43898.8197856.33164.1197933.61129.6198012.0144.2198150.52548.2198217.0289.31983250.062500.0198463.84064.1198513.0169.0198640.61650.8198740.01600.0198813.7188.0198970.85016.9199035.81281.3199143.01850.7199256.93240.1199390.68213.8199499.39868.8199556.43185.5199665.44279.8199759.13490.41998326.5106602.31999128.216428.62000110.212144.0200168.94747.2200290.98267.4200318.9358.6200416.8282.2200529.0838.7200661.63796.0200731.3980.92008260.968068.8=3454.268418048.231162

1. Clculo del promedio de caudales Qm:

Qm (m/s) =58.55

2. Clculo de la Desviacin Estndar de los caudales

=60.999

3. Clculo de los coeficientes ( tabla 6.13)

=0.5458=1.1499

4. Obtencin de la ecuacin del caudal MximoPARA T=50

Qmax =237.12

6. Clculo de :

=0.98

7. Clculo del Intervlo de confianza:

Q=60.474

7. Clculo de periodos de retornos:

Perido Tln TQmaxQd51.609114.970175.444102.303151.740212.214202.996188.509248.983503.912237.116297.5901004.605273.886334.3592005.298310.655371.12910006.908396.031456.505

8. Clculo del caudal de diseo:

Qd (m/s)=297.59

&"Arial Black,Normal"&8&K0000FFINGENIERIA HIDRAULICA III&"Arial Black,Normal"&8&K0000FFING. JOSE ARBULU RAMOS

&"Arial Black,Negrita"&8&K0000FFGRUPO N05

Lebediev.MaximoMETODO LEBEDIEV (MAXIMO)

RIO ZAA

AOQ maxQ/Qm - 1(Q/Qm - 1)2(Q/Qm - 1)3195016.81-0.7150.512-0.366195112.14-0.7940.631-0.501195228.92-0.5100.260-0.133195364.260.0880.0080.001195424.27-0.5890.347-0.204195524.9-0.5780.334-0.193195634.32-0.4190.175-0.073195742.81-0.2750.076-0.021195830.6-0.4820.232-0.112195939.67-0.3280.108-0.035196019.53-0.6690.448-0.300196117.85-0.6980.487-0.340196230.87-0.4770.228-0.109196313.8-0.7660.587-0.450196424.54-0.5840.341-0.200196548.67-0.1760.031-0.005196616.09-0.7270.529-0.385196746.55-0.2120.045-0.00919689.11-0.8460.715-0.605196929.54-0.5000.250-0.125197029.18-0.5060.256-0.129197166.940.1340.0180.0021972144.891.4542.1153.075197365.80.1150.0130.002197416.48-0.7210.520-0.3751975123.771.0961.2021.318197687.310.4790.2290.110197762.440.0580.0030.000197856.25-0.0470.002-0.000197933.61-0.4310.186-0.080198012.01-0.7970.635-0.505198150.48-0.1450.021-0.003198217.01-0.7120.507-0.36119832503.23510.46333.842198463.750.0800.0060.001198513-0.7800.608-0.474198640.63-0.3120.097-0.030198740-0.3220.104-0.034198813.71-0.7680.589-0.453198970.830.2000.0400.008199035.795-0.3940.155-0.061199143.02-0.2710.074-0.020199256.922-0.0360.001-0.000199390.630.5350.2860.153199499.3420.6830.4660.318199556.44-0.0440.002-0.000199665.420.1080.0120.001199759.080.0010.0000.0001998326.54.53020.52492.9831999128.1741.1711.3711.6062000110.20.8670.7510.651200168.90.1670.0280.005200290.9250.5400.2920.158200318.938-0.6790.461-0.313200416.8-0.7150.512-0.366200528.96-0.5090.260-0.132200661.6120.0440.0020.000200731.32-0.4690.220-0.1032008260.93.41911.69139.9743483.21861.065166.602

Nmero de aos de registro N:N =59

Caudal Medio Qm:

Qm =59.04 m/s

Coeficiente de Variacin Cv:

Cv=1.017

Coeficiente de Asimetra Cs:Considerando que la avenida es producida por una tormenta:

Cs=3*CvCs=2.68176Cs=3.05

Escogemos el mayor: =====>Cs=3.05

Para el perodo de retorno de 50 aos, el valor P es:T=50.0P=0.02P=2%

Con P (%) y Cs, se obtiene el valor K de la Tabla 6.17 (Hidrologa, Mximo Villn Bjar)K=3.14

Con P (%) y Cv, se obtiene el valor de Er de la figura 6.3Er =1.37

Clculo del caudal mximo Qmax :Qmax =Qm (K*Cv + 1)Qmax =247.63 m/s

Cculo del intervalo de confianza: Para N = 59 aos (N>40 aos) se toma A= 0.7A=0.7

Q =+ (A*Er*Qmax)/NQ =30.92 m/s

Clculo del caudal de diseo Qd :Qd =Qmax + QQd =278.5485504844

T (aos)P (%)KErQmax (m3/s)Qd (m3/s)520.000.241.3673.45282.5561010.001.001.38119.099134.078254.002.431.53204.687233.134502.003.141.37247.631278.5491001.004.291.78316.702368.0762000.505.401.87383.371448.70410000.107.972.01537.730636.229

K; Er:Obtenidos de tabla, para T (aos).

&G&"Arial Black,Negrita"&8&K0000FFINGENIERIA HIDRAULICA III&"Arial Black,Normal"&8&K0000FFING JOSE ARBULU RAMOS

&"Arial Black,Normal"&8&K0000FFGRUPO N05

Resumen.MaximoDeterminacin Caudal de DiseoRIO ZAA - Estacion de Aforos : Batan

n = 59 aos

m T (aos)Q (m3/s)LEBEDIEV160.000326.500T (aos)Qd (m3/s)230.000260.900582.556320.000250.00010134.078415.000144.89025233.134512.000128.17450278.549610.000123.770100368.07678.571110.200200448.70487.50099.3421000636.22996.66790.925106.00090.630NASH115.45587.310T (aos)Qd(m3/s)125.00070.8305127.880134.61568.90010162.674144.28666.94025196.050154.00065.80050239.252163.75065.420100271.626173.52964.260200303.881183.33363.7501000378.598193.15862.440203.00061.612GUMBEL212.85759.080T (aos)Q (m3/s)222.72756.9225175.444232.60956.44010212.214242.50056.25025248.983252.40050.48050297.590262.30848.670100334.359272.22246.550200371.129282.14343.0201000456.505292.06942.810302.00040.630311.93540.000321.87539.670331.81835.795341.76534.320351.71433.610361.66731.320371.62230.870381.57930.600391.53829.540401.50029.180411.46328.960421.42928.920431.39524.900441.36424.540451.33324.270461.30419.530471.27718.938481.25017.850491.22417.010501.20016.810511.17616.800521.15416.480531.13216.090541.11113.800551.09113.710561.07113.000571.05312.140581.03412.010591.0179.110

DEL GRAFICO T VS Q SE OBSERVA QUE LA DISTRIBUCION MAS CERCANA ES LA DEL METODO DE LEBEDIEV POR LA CUAL ASUMIREMOSPOR LA CUAL ASUMIREMOS ESTA DISTRIBUCION PARA CALCULAR EL Qd

LEBEDIEVT (aos)Qd (m3/s)582.55610134.078T=50AOS25233.13450278.549Q' =278.549M3/SEG100368.076200448.7041000636.229

A este caudal se le considerar aportes y prdidas:

Prdidas:Prdida por infiltracin10%Aportes:Quebradas35%Aguas Subterrneas0%rea de influencia (precip.)55%

Q diseo =501.39m3/s1.80%

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