Diseno Cimentaciones-Profundas

1Dr. Jorge E. Alva Hurtado

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERAFACULTAD DE INGENIERA CIVIL

SECCIN DE POST GRADO

DISEO Y CONSTRUCCIN DE CIMENTACIONES PROFUNDAS PARA PUENTES

DISEDISEO Y CONSTRUCCIO Y CONSTRUCCIN DE CIMENTACIONES N DE CIMENTACIONES PROFUNDAS PARA PUENTESPROFUNDAS PARA PUENTES

2TIPOS DE CIMENTACIONES

ZAPATAS

CAISSON

PLATEAS

CIMENTACION DE MUELLE

PILOTES

Suelo blando

3Pilote de madera

27 tons54 tons 45 tons

70 tons 70 tons 70 tons90 tons 90 tons

Piloteprefabricado

1

8

m

.

1

8

m

.

2

4

m

.

2

4

m

.

2

4

m

.

3

0

m

.

3

0

m

.

3

6

m

.

Pilote colado insitu sin

entubacin Pilote de tubo hueco

Pilote colado insitu con

entubacin

Pilotede tubo

relleno de concreto

Pilotemetlico

en H

Pilotecilndrico

pretensado

LONGITUD Y CARGAS MXIMAS HABITUALES DE DISTINTOS TIPOS DE PILOTES (VALORES DE DISEO). TAMBIN SON USUALES CARGAS Y LONGITUDES MAYORES. (CARSON, 1965).

4CAPACIDAD DE CARGA DE UN PILOTE

Q

QS

QP

Q = Capacidad de carga del piloteQP = Resistencia por la puntaQs = Resistencia por el fuste

Q = QP +QS

Resistencia por la punta:

QP = AP (qs )uAP = Area de la punta

(qs )u = cNc + + dNq BN2

Resistencia por el fuste:

QS =

(L) (aS ) /SS ) L = Incremento de longitud del piloteas = rea lateral del pilote en LSS = resistencia unitaria por el fueste

5FACTORES DE CAPACIDAD DE CARGA PARA CIMENTACIONES PROFUNDAS CIRCULARES (VESIC, 1967)

De B

eer

Pilot

es h

incad

os, M

eyer

hof

Brinc

hHa

nsen

Caqu

ot-K

erise

l

Skem

pton

-Yas

sin-G

ibson

Brinc

h Han

sen

Terza

ghi

Vesic

Berez

antse

v

Pilot

es p

erfo

rado

s, M

eyer

hof

10,000

1000

100

1025 30 35 40 45 50

F

a

c

t

o

r

d

e

c

a

p

a

c

i

d

a

d

d

e

c

a

r

g

a

,

N

q

Angulo de friccin,

6FORMAS DE FALLA SUPUESTAS BAJO CIMENTACIONES PROFUNDAS (VESIC, 1967)

Q Q Q Q

(a) (b) (c)(d)Prandtl

Reissner Caquot Buisman Terzaghi

DeBeer Jky Meyerhof

Berezantsev y Yaroshenko Vesic

Bishop, Hill y Mott Skempton, Yassin, y Gibson

7CIMENTACIONES PROFUNDAS PARA PUENTESCIMENTACIONES PROFUNDAS PARA PUENTES

Cimentacin con Pilotes

- Pilotes Hincados- Pilotes Llenados In-Situ- Pilotes Inyectados de Pequeo Dimetro

Cimentacin con Caissones o Cajones de Cimentacin

- Caisson Abierto- Caisson Cerrado- Caisson Neumtico

8PILOTE FRANKI. INTERCAMBIO VIAL CALLAO

9LOS PILOTES FRANKI DESENTERRADOS DURANTE INVESTIGACIONES

EN KONTICH BELGICA

10PILOTE HINCADO DE ACERO. PUENTE YAVERIJA

11HINCADO DE PILOTES PUENTE YAVERIJA. MADRE DE DIOS

12POZO PERFORADO. MARGEN IZQUIERDA NUEVO

PUENTE AGUAYTA

13

CAJONES DE CIMENTACIN. PILAR Y ESTRIBO MARGEN DERECHAPUENTE YURACYACU

14

DETALLE DE CAMPANA NEUMTICA. ESTRIBO MARGEN IZQUIERDA DELPUENTE YURACYACU

17

Se presenta a continuacin la metodologa utilizada en el anlisis de la capacidad portante y el asentamiento de la cimentacin por pilotes en puentes.

METODOLOGMETODOLOGA PARA EL ANA PARA EL ANLISIS CON LISIS CON CIMENTACICIMENTACIN DE PILOTESN DE PILOTES

Evaluacin de la Capacidad de Carga

En base a los resultados de los ensayos de penetracin estndar, la estratigrafa y las dimensiones y profundidad de los pilotes se evala la capacidad de carga axial mediante metodologas de frmulas empricas y analticas.

18

Capacidad de Carga Mediante Frmulas Empricas

Se utiliza el programa de cmputo FEPC desarrollado en el CISMID-UNI para el clculo de capacidad ltima de pilotes individuales. Los datos que se requieren son el nmero de estratos, la profundidad del sondaje, la profundidad final de cada estrato, el tipo de suelo, el peso unitario del suelo, los valores de N con la profundidad, el factor de seguridad, el dimetro del pilote y su largo.

Las frmulas empricas utilizadas son las de Aoki-Velloso, Decourt- Quaresma, PP. Velloso y Meyerhof. Se aplica luego el clculo de la eficiencia del grupo de pilotes.

19

Donde :

Las expresiones anteriores son:

Ap = rea de la seccin en la puntaqp = capacidad portante en la puntafs = resistencia unitaria a la friccinCd = permetro efectivo del piloteL = longitud del pilote en contacto con el sueloz = profundidad

Capacidad de Carga Mediante el Mtodo Analtico

Este mtodo determina que la capacidad de carga de un pilote individual se desarrolla mediante la resistencia por friccin en el fuste y la capacidad de soporte en la punta.

La ecuacin bsica es la siguiente:

dzCdfQ

qAQ

S

L

os

ppp

x

sp QQQ

20

La resistencia por friccin y por punta puede determinarse en base a esfuerzos totales o esfuerzos efectivos. El programa de cmputo SPILE del FHWA se utiliza para el clculo de la capacidad de carga axial por el mtodo analtico. Tambin existen hojas de clculo y otros programas de cmputo, SPT97 (U. Florida), GROUP (U. Texas) etc.

Clculo de Asentamientos

La prediccin del asentamiento de un pilote es un problema complejo, debido a la perturbacin y cambios en el suelo por la instalacin del pilote y la incertidumbre sobre la posicin exacta de la transferencia de carga del pilote al suelo.

Los mtodos recomendados para determinar el asentamiento de pilotes en suelo granular son: mtodo semiemprico, emprico y ensayo de carga. El ensayo de carga se realiza por lo general previamente a la construccin de la cimentacin y despus de construido el pilotaje.

21

El mtodo semiemprico indica que el asentamiento de un pilote est dado por la siguiente ecuacin:

Ss = asentamiento debido a la deformacin del fusteSp = asentamiento de la base por la transferencia de carga Sps = asentamiento del fuste por la transferencia de carga

Donde :

Las componentes se determinan separadamente y luego se suman.

El mtodo emprico para el asentamiento de un pilote hincado se calcula de la siguiente expresin:

St = Ss + Sp + Sps

22

B = dimetro del pilote en pulgadasQva = carga aplicada en librasAp = rea transversal del pilote en pulgadas cuadradasL = longitud del pilote en pulgadasEp = mdulo de elasticidad en libras por pulgada2

Donde :

pp

vat

EAQ

100BS L

23

Frmulas de Hinca

Las frmulas de hinca tratan de relacionar la capacidad portante de un pilote con su resistencia al hincado. A pesar de sus limitaciones, las frmulas de hinca pueden ayudar al ingeniero a evaluar las condiciones del terreno en un pilotaje, revelando variaciones que no fueron aparentes en la investigacin de campo. Se utiliza las frmulas de hincado del Engineering News Record.

Ensayo de Carga

La nica manera segura de certificar la capacidad de carga de un pilote y su asentamiento es realizar ensayos de carga. En los proyectos se incluye la realizacin de ensayos de carga en pilotes, siguiendo la norma ASTM D-1143. Existen distintas metodologas para determinar la carga ltima en base al ensayo de capacidad de carga.

24

Cuando se realiza ensayos de carga en el caso de utilizar cimentacin por pilotes, se puede utilizar un factor de seguridad de 2.0.

Carga Lateral en Pilotes

Existen diversas metodologas para evaluar la carga lateral de pilotes. Las analticas: Broms, Poulos y Davis y las basadas en el mtodo p-y del Profesor Reese de la Universidad de Texas. El programa de cmputo COM624P es muy popular y se aplica a suelo granular y suelo cohesivo. Tambin existe norma ASTM para el ensayo de carga lateral.

25PRUEBAS DE CARGA

26PRUEBAS DE CARGA

27ENSAYO DE CARGA EN PUENTE YAVERIJA. LABORATORIO DE MECNICA DE

SUELOS UNI

28CELDA DE CARGA, DIALES Y BASE ENCIMA DEL PILOTE

29

Se presenta a continuacin la metodologa utilizada en el anlisis de la capacidad portante y el asentamiento de la cimentacin mediante cajones de cimentacin (caissones) en puentes.

METODOLOGMETODOLOGA PARA EL ANA PARA EL ANLISIS DE LISIS DE CIMENTACICIMENTACIN CON CAISSONESN CON CAISSONES

Capacidad de Carga en la Base del Caisson

La capacidad de carga en la base de suelos cohesivos es:

QB = AB Cu N*c

QB = capacidad de carga ltima del caisson en la baseAB = rea de la baseCu = resistencia cortante no drenadaN*c = generalmente igual a 9

Donde :

30

Primera Metodologa

QB = capacidad de carga ltima del caisson en la baseAB = rea de la basev = esfuerzo efectivo vertical en la baseN*q = factor que depende del ngulo de friccin

Donde :

*qNvBB AQ

La capacidad de carga en la base de suelos granulares es:

31

Segunda Metodologa

AB = rea de la baseK0 = coeficiente lateral de tierra = 1-sen

= ngulo de friccin interna

v = esfuerzo efectivo vertical en la base

Donde :

El valor de N*

se calcula en base al ngulo de friccin del terreno y el valor de Irr

v*o

BB 'N32K1AQ

tg')2(1EsII rrr

vu

32

Capacidad de Carga por Friccin en las Paredes

Suelos Cohesivos

Es = mdulo de elasticidadu = coeficiente de PoissonIrr = ndice de rigidez reducido para el suelo

Donde :

De las metodologas se escoge el menor valor.

Qs = capacidad de carga ltima por friccin

= coeficiente que vara de 0.35 a 0.60

Cu = resistencia no drenadap = permetro del CaissonL = tramo longitudinal analizado

Donde :

LpCuQs 0

L1

33

Suelos Granulares

Ko = coeficiente lateral de reposo = 1-sen v = esfuerzo efectivo vertical a la profundidad Z

= 2/3

L = tramo longitudinal analizado

Donde :

Clculo de la Capacidad Admisible

La capacidad admisible viene dada por la expresin:

Qad = capacidad admisibleFS = factor de seguridad

Donde :

Ltg'pKQ voLL

0Ls

SBad

FSQQQ

34

El asentamiento de un caisson bajo carga axial de trabajo viene dado por la siguiente expresin:

St = asentamiento total del caissonS1 = asentamiento por deformacin axialS2 = asentamiento por carga de trabajo en la baseS3 = asentamiento por carga de friccin

Donde :

Clculo de Asentamientos

321t SSSS

35

QBad = capacidad admisible en la baseQSad = capacidad admisible por friccinAB = rea de la base del caisson

= coeficiente de distribucin de presin lateral

Ec = mdulo de Young del concreto L = longitud del caisson

Donde :

Asentamiento por Deformacin Axial

cEBSadBad

iA

L)Q(QS

36

qB = carga unitaria admisible en la baseB = lado del caissonES = mdulo de Young del suelou = relacin de Poisson del sueloIw = factor de influencia de capa rgidaIp = factor de influencia de profundidad de cimentacin

Donde :

Asentamiento por Carga de Trabajo en la Base

pwS

IEB I(qS 1- u2)

B2

37

QSad = capacidad de carga por friccinp = permetro del caissonB = lado del caissonu = relacin del PoissonL = longitud del caissonEs = mdulo de Young del sueloIf = factor de influencia

Donde :

Asentamiento por Carga de Friccin

f2Sad

3 I)u(1BQS SEpL

BL0.352If

38

t = espesor de la capa de concretoq = presin unitaria en la basefc = resistencia del concreto a la flexinBi = ancho del caissonLi = longitud del caisson

Donde :

Clculo del Espesor de la Capa de Concreto

)B L(1.61)(1f

q0.866Bt

i

ic

i

cw tHq

39

w = peso volumtrico del aguaH = altura del nivel freticoc = peso volumtrico del concretot = espesor de la capa de suelo

Donde :

Verificacin de Corte Perimetral

Ai = Li BiPi = permetro interior del caisson

Donde :t

ciwi

iPtAHAv

40

La resistencia perimetral debe ser menor que el esfuerzo cortante permisible (vu )

= 0.85

Donde :

Verificacin por Subpresin

Si el caisson se desagua completamente, las fuerzas de subpresin hacia arriba pueden calcularse de

)/(MN'17.0mMN 2

2mf cu

wH)L(BF oou

41

La fuerza hacia abajo (Fd ) es causada por el peso del caisson, la capa de sello de espesor t y la resistencia a la friccin en la interfase caisson-suelo (Qs ), luego:

Donde :

Wc = peso del caissonWs = peso de la capa de selloQs = resistencia a la friccin

sscd QWWF

42

PUENTE CASCAJALPUENTE CASCAJAL

- Ubicado en el Km 98+350 de la antigua Carretera Panamericana Norte Chiclayo-Olmos-Piura.

- El puente sufri asentamientos en el Pilar N 1 que se acentuaron durante El Nio de 1983. Se repar el pilar en 1995.

- En el puente existen depsitos fluviales de conglomerados con matriz arenosa. Por debajo existe roca del Complejo Olmos formada por filitas y esquistos. Existen arenas y limos sobre los depsitos fluviales.

- El puente tiene una longitud de 72.5 metros y 5 tramos simplemente apoyados. El puente originalmente era de una sola va, amplindose en 1954 a dos vas. Posteriormente se agreg un puente losa .

43

- El fenmeno de El Nio de 1998 ocasion la falla del Pilar N 2 por asentamiento, colocndose, un puente Bailey apoyado en los Pilares N 1 y N 3.

- De acuerdo a los planos del MTC, el estribo izquierdo tiene cimentacin superficial, el Pilar N 1 tiene 24 pilotes de 6 de dimetro y 5 mts de longitud. Los Pilares N 2, 3 y 4 tienen 24 pilotes de 8 de diametro y 8 mts de longitud. El estribo derecho tiene 42 pilotes de 8 de diametro y 5 mts de longitud.

- Durante El Nio del 98 se protegi con enrocados el estribo de la margen izquierda.

44

- Para el diseo del nuevo puente Cascajal en 1998 se ejecutaron 8 lneas de refraccin ssmica con un total de 590 mts. El perfil est formado por arena o grava saturada hasta 9.0 mts. Luego roca alterada y firme del Complejo Olmos. Tambin se ejecutaron 2 sondajes de SPT hasta 13 mts y 4 auscultaciones con cono Peck hasta los 11 mts.

- El diseo del nuevo puente Cascajal considera en cada pilar 4 pilotes perforados de 1.00 mt de dimetro y 24.50 mts de longitud.

- En este ao el MTC ha realizado 5 perforaciones diamantinas hasta 25 mts. La UNI ha realizado lneas de refraccin ssmica y ensayos SPT y cono Peck.

- El diseo del refuerzo del puente Cascajal considera en cada pilar 6 pilotes perforados de 0.60 mt de dimetro y 12.69 mts de longitud.

45

PUENTE CASCAJAL. EL PILAR N 2 FALL EN EL NIO DEL 98, EL PILAR N 1 HABA FALLADO EN EL 83. SE HA COLOCADO UN PUENTE BAILEY QUE SE APOYA EN LOS PILARES 1 Y 3

46PUENTE CASCAJAL. VISTA DE LA MARGEN DERECHA

47PUENTE CASCAJAL. VISTA DESDE AGUAS ABAJO DEL PILAR N 2 ASENTADO

48PUENTE CASCAJAL. VISTA DESDE AGUAS ARRIBA AL ESTRIBO ASENTADO. MARGEN IZQUIERDA

49PUENTE CASCAJAL. DETALLE DEL PILAR N 1 QUE FUE REPARADO DESPUS DE EL NIO DEL 83

50

Linea 07-01

Linea 06-01

C

A

D

B

E Linea 08-01

F

Line

a 10

-01

J

I

H

G

52

AB

D

C

SPT-1

E NS AY O DE P ENET RA CIONE ST ANDA R (SPT)

LEYENDA

53

B

A

LS - 02CD

54

HIDROENERGIA SPT-1 HIDROENERGIA SPT-1HIDROENERGIACONSULOTORES EN INGENIERA S.R.L.HIDROENERGIACONSULOTORES EN INGENIERA S.R.L.

55

HIDROENERGIA SPT-1 HIDROENERGIA SPT-1HIDROENERGIACONSULOTORES EN INGENIERA S.R.L. HIDROENERGIACONSULOTORES EN INGENIERA S.R.L.

56

PROYECTO : CARRETERA : ANTIGUA PANAMERICANA NORTE LAMBAYEQUE - DV OLMOS - PIURA.

61

PUENTE CARRASQUILLO

- Ubicado sobre el ro Piura, antes de entrar a la ciudad de Morropn, Piura.

- Durante el fenmeno de El Nio de 1998, el 11 el Marzo, dos tramos y un pilar fallaron. Quedaron aislados Morropn, Santo Domingo, Chalaco, Pacaipampa. Se instal Puente Bailey sobre el tramo fallado.

- Se revis los planos del puente Morropn elaborados por el Fondo Nacional de Desarrollo Econmico en 1964. El puente era de tres tramos. Estribo izquierdo cimentado en roca superficialmente. Pilares y estribo derecho cimentados en caissones de 11 metros de profundidad.

62

- No se consigui planos del puente actual. Se tiene referencia que en cada pilar existen 6 pilotes de concreto hincados de 0.30 m de lado con longitudes de 18 metros.

- El MTC realiz un sondaje en el pilar fallado en el ao 1999. El nivel fretico est a 0.50 m de profundidad. Los valores de N son de 10 a 40 golpes / pie hasta 15 m. y rechazo de 15 a 25 m.

- La UNI ejecut un sondaje SPT hasta 7.95 m y un cono Peck hasta 11.4 m. Tambin se ejecutaron 400 m de lneas ssmicas.

- El perfil est formado por arena suelta hasta 10 m, arena media hasta 18 m. Por debajo existe material aluvional compacto a profundidades de 20 a 25 m. Se recomienda cimentar en el material aluvional.

63PUENTE CARRASQUILLO. VISTA DEL TRAMO AFECTADO POR EL NIO DEL 98, DESDE LA MARGEN IZQUIERDA

64

PUENTE CARRASQUILLO. SOBRE EL RO PIURA ANTES DE ENTRAR MORROPN. VISTA HACIA AGUAS ARRIBA. SE APRECIA EL TRAMO QUE FALL. SE HA COLOCADO PUENTE BAILEY

65PUENTE CARRASQUILLO. VISTA HACIA EL ESTRIBO IZQUIERDO. SE APRECIA EL PUENTE BAILEY QUE FUE COLOCADO EN EL TRAMO FALLADO

66

B A

D

C

SPT-1

LEYENDA

ESTANDAR (SPT)ENSAYO DE PENETRACION

67

D

B

C

SPT-1

A

68

HIDROENERGIA SPT-1 HIDROENERGIA SPT-1HIDROENERGIACONSULOTORES EN INGENIERA S.R.L. HIDROENERGIACONSULOTORES EN INGENIERA S.R.L.

69

HIDROENERGIA SPT-1HIDROENERGIACONSULOTORES EN INGENIERA S.R.L.

70

P-01 P-01MTC MTC

71

P-01MTC

72

PCARR1

PCARR2MTC MTC

78

PUENTE INDEPENDENCIA

- Ubicado en Catacaos, sobre el ro Piura.

- Durante El Nio de 1998 el puente fue sobrepasado por las aguas del ro sin fallar. El puente result corto.

- Se encontr en la planoteca del MTC planos del antiguo puente Independencia elaborados en 1963. Este puente fall durante El Nio del 83.

- Se ejecutarn 4 perforaciones hasta 15 metros de profundidad. Existe material areno-limoso hasta 8-10 m con valores de N entre 4 y 40 golpes / pie. Por debajo arcillas y limos consolidados con valores de N mayores a 50 golpes / pie.

79

- Para el puente actual, la UNALM realiz 10 sondajes con el mtodo de lavado y ensayos SPT en 1984 para Crdenas y Bautista. El perfil estratigrfico est constituido por material arenoso de 5 a 8 m de potencia. Por debajo aparece material arcilloso y arenoso de la formacin Zapallal.

- La UNI realiz 2 sondajes de SPT y un cono Peck de 10 m alcanzando rechazo. Adems se ejecutaron 1278 m de refraccin ssmica que indican arenas sueltas hasta 10 m sobre aluvional compacto o roca alterada hasta profundidades de 20 m.

- Se recomienda cimentar pilotes perforados a los 18 m de profundidad.

80VISTA DESDE AGUAS ABAJO DEL ACCESO AL PUENTE INDEPENDENCIA POR LA MARGEN DERECHA DEL RO PIURA

81ACCESO AL PUENTE INDEPENDENCIA POR LA MARGEN DERECHA DEL RO PIURA

82

VISTA GENERAL DEL PRIMER PUENTE INDEPENDENCIA SOBRE EL RO PIURA, AGUAS ABAJO DEL ACTUAL PUENTE INDEPENDENCIA. ESTE PUENTE FALL EN EL NIO DEL 83

83

VISTA HACIA EL ESTRIBO IZQUIERDO DEL ANTIGUO PUENTE INDEPENDENCIA. SE APRECIA HACIA AGUAS ARRIBA EL NUEVO PUENTE INDEPENDENCIA SOBRE EL RO PIURA

84DETALLE DEL HUNDIMIENTO DE LOS APOYOS DE LA MARGEN DERECHA DEL ANTIGUO PUENTE INDEPENDENCIA

85

VISTA DEL NUEVO PUENTE INDEPENDENCIA DESDE LA MARGEN DERECHA DEL RO PIURA

86

VISTA GENERAL DEL PUENTE INDEPENDENCIA DESDE LA MARGEN IZQUIERDA, AGUAS ABAJO

87VISTA DE LA MARGEN DERECHA DEL NUEVO PUENTE INDEPENDENCIA SOBRE EL

RO PIURA. SE HA COLOCADO UN PUENTE BAILEY

88PUENTE BAILEY UBICADO EN EL ACCESO DEL NUEVO PUENTE INDEPENDENCIA

POR LA MARGEN DERECHA DEL RIO PIURA

89VISTA DE LA MARGEN IZQUIERDA DEL ANTIGUO PUENTE INDEPENDENCIA SOBRE EL

RO PIURA. VISTA TOMADA DESDE EL NUEVO PUENTE INDEPENDENCIA

90PROTECCIN CON GAVIONES DE LA MARGEN DERECHA DEL NUEVO PUENTE

INDEPENDENCIA

91

BHS-1 BHS-7 BHS-16 5 21

N.R

BHD-2 BHD-2 BHS-3 BHG-6 BHD-322 9 9 21

BHS-5 BHS-48 4

23

24

-3

-2

-1

0

1

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

20

21

22

C

O

T

A

2

19

-4

PERFIL ESTRATIGRAFICO PUENTE INDEPENDENCIA - PIURA

UNIVERSIDAD NACIONAL AGRARIA LA MOLINA-DEPARTAMENTO DE CONSTRUCCIONES RURALES, 1984

92

SPT-01

SPT-2

ENSAYO DE PENETRACIONESTANDAR (SPT)

LEYENDA

SPT-02

93

SPT-1

SPT-2

94


95


97

PUENTE BOLOGNESI

- Ubicado sobre el ro Piura en la ciudad de Piura.

- Puente metlico con superestructura de un solo tramo de 159 m conformado por dos arcos que soportan tablero de 22.70 m por medio de 17 cables de acero.

- Cimentacin formada por 4 caissones de concreto armado de 6 m de dimetro exterior, 0.35 m de espesor de pared y 15 m de profundidad. A esta profundidad se encuentra la formacin Zapallal con N mayor que 30 golpes / pie.

- Se ejecutaron sondajes antes de la construccin y ensayos triaxiales UU al llegar al nivel de la cimentacin.

- Los caissones estarn sujetos a carga horizontal.

99VISTA DEL ANTIGUO PUENTE BOLOGNESI DESDE PIURA HACIA CASTILLA

100VISTA DEL ESTRIBO DERECHO (PIURA) DEL ANTIGUO PUENTE BOLOGNESI

101VISTA GENERAL DE LA EXCAVACIN DE LOS CAISSONES DEL NUEVO PUENTE BOLOGNESI (ESTRIBO DERECHO)

102DETALLE DE LA EXCAVACIN DEL CAISON ESTRIBO DERECHO PUENTE BOLOGNESI

103NUEVO PUENTE BOLOGNESI. DETALLE DE LA CIMENTACIN DEL ESTRIBO DE LA MARGEN DERECHA SOBRE CAISSONES

104NUEVO PUENTE BOLOGNESI. VISTA DESDE AGUAS ARRIBA DEL RO PIURA. MARGEN DERECHA PIURA, MARGEN IZQUIERDA CASTILLA.

105

NUEVO PUENTE BOLOGNESI SOBRE EL RO PIURA. PUENTE EN ARCO DE ACERO ATIRANTADO CON VIGA RGIDA

112

- Aoki N. y Velloso D.A. (1975), Un Mtodo Aproximado para Calcular la Capacidad de Carga de Pilotes, V Congreso Panamericano de Mecnica de Suelos e Ingeniera de Cimentaciones, Buenos Aires, Argentina, pp. 367-376.

- Alva Hurtado J.E. (1993), Cimentaciones Profundas. Seminario Cimentaciones de Estructuras, Comit Peruano de Mecnica de Suelos, Fundaciones y Mecnica de Rocas.

- Breusers H.N.C. y Raudkivi A.J. (1991), Scouring, A.A. Balkema, Rotterdam.

- Bowles J. (1982), Foundation Analysis and Design, Mc Graw Hill. New York.

REFERENCIAS SOBRE DISEREFERENCIAS SOBRE DISEO DE O DE CIMENTACIONESCIMENTACIONES

113

- Das B.M. (1984), Principles of Foundation Engineering, Brooks / Cole Engineering Division, Monterrey, California.

- Decourt L. (1982), Prediction of the Bearing Capacity o Piles Based Exclusively on N Values of the SPT, Second European Symposium of Penetration Testing Amsterdan.

- Decourt L. y Quaresma A.R. (1978),Capacidad de Carga de Pilotes a partir de Valores de SPT, Sexto Congreso Brasilero de Mecnica de Suelos e Ingeniera de Cimentaciones, Ro de Janeiro.

- Guilln N. (1994), Capacidad Ultima de Carga de Pilotes en Carga Axial, Tesis de Grado, Facultad de Ingeniera Civil, Universidad Nacional de Ingeniera, Lima.

- Hunt R.E. (1986), Geotechnical Engineering Techniques and Practices, Mc Graw-Hill, New York.

114

- Meyerhof G.G. (1976), Bearing Capacity and Settlement of Pile Foundation, Eleventh Terzaghi Lecture, Journal of the Soil Mechanics and Foundations Divison, ASCE, GT3 pp. 195-228.

- Prakash S. y Sharma H.D. (1990), Pile Fondation in Engineering Practice, John Wiley, New York.

- SMMS (1989), Manual de Diseo y Construccin de Pilas y Pilotes, Sociedad Mexicana de Mecnica de Suelos, Mxico D.F.

- Tomlinson M.J. (1987), Pile Desing and Construction Practice, E&FN SPON, Londres.

- Velloso P.P.C. (1982), Cimentaciones-Aspectos Geotcnicos Vol. 3, Pontificia Universidad Catlica de Ro de Janeiro.

115

- Vesic A.S. (1977), Design of Pile Foundations, National Cooperative Highway Research Program, Synthesis of Highway Practice, Transportation Research Board, Washington D.A.

- FHWA (1993), SPILE A Microcomputer Program for Determining Ultimate Vertical Static Pile Capacity-Users Manual. U.S. Department of Transportation Federal Highway Administration, USA.

- FHWA (1995), Evaluating Scour at Bridges, U.S. Departament of Transportation, Federal Highway Administration, U.S.A.

- SMMS (1989), Socavacin en Puentes y Obras Menores, Sociedad Mexicana de Mecnica de Suelos, Mxico.

- Reese L.C. y Shin-Tower W. (1990), Computer Program Shaft Drilled Shafts Under Axial Loading, Ensoft, Inc.

Nmero de diapositiva 1Nmero de diapositiva 2Nmero de diapositiva 3Nmero de diapositiva 4Nmero de diapositiva 5Nmero de diapositiva 6Nmero de diapositiva 7Nmero de diapositiva 8Nmero de diapositiva 9Nmero de diapositiva 10Nmero de diapositiva 11Nmero de diapositiva 12Nmero de diapositiva 13Nmero de diapositiva 14Nmero de diapositiva 15Nmero de diapositiva 16Nmero de diapositiva 17Nmero de diapositiva 18Nmero de diapositiva 19Nmero de diapositiva 20Nmero de diapositiva 21Nmero de diapositiva 22Nmero de diapositiva 23Nmero de diapositiva 24PRUEBAS DE CARGAPRUEBAS DE CARGANmero de diapositiva 27Nmero de diapositiva 28Nmero de diapositiva 29Nmero de diapositiva 30Nmero de diapositiva 31Nmero de diapositiva 32Nmero de diapositiva 33Nmero de diapositiva 34Nmero de diapositiva 35Nmero de diapositiva 36Nmero de diapositiva 37Nmero de diapositiva 38Nmero de diapositiva 39Nmero de diapositiva 40Nmero de diapositiva 41Nmero de diapositiva 42Nmero de diapositiva 43Nmero de diapositiva 44Nmero de diapositiva 45Nmero de diapositiva 46Nmero de diapositiva 47Nmero de diapositiva 48Nmero de diapositiva 49Nmero de diapositiva 50Nmero de diapositiva 51Nmero de diapositiva 52Nmero de diapositiva 53Nmero de diapositiva 54Nmero de diapositiva 55Nmero de diapositiva 56Nmero de diapositiva 57Nmero de diapositiva 58Nmero de diapositiva 59Nmero de diapositiva 60Nmero de diapositiva 61Nmero de diapositiva 62Nmero de diapositiva 63Nmero de diapositiva 64Nmero de diapositiva 65Nmero de diapositiva 66Nmero de diapositiva 67Nmero de diapositiva 68Nmero de diapositiva 69Nmero de diapositiva 70Nmero de diapositiva 71Nmero de diapositiva 72Nmero de diapositiva 73Nmero de diapositiva 74Nmero de diapositiva 75Nmero de diapositiva 76Nmero de diapositiva 77Nmero de diapositiva 78Nmero de diapositiva 79Nmero de diapositiva 80Nmero de diapositiva 81Nmero de diapositiva 82Nmero de diapositiva 83Nmero de diapositiva 84Nmero de diapositiva 85Nmero de diapositiva 86Nmero de diapositiva 87Nmero de diapositiva 88Nmero de diapositiva 89Nmero de diapositiva 90Nmero de diapositiva 91Nmero de diapositiva 92Nmero de diapositiva 93Nmero de diapositiva 94Nmero de diapositiva 95Nmero de diapositiva 96Nmero de diapositiva 97Nmero de diapositiva 98Nmero de diapositiva 99Nmero de diapositiva 100Nmero de diapositiva 101Nmero de diapositiva 102Nmero de diapositiva 103Nmero de diapositiva 104Nmero de diapositiva 105Nmero de diapositiva 106Nmero de diapositiva 107Nmero de diapositiva 108Nmero de diapositiva 109Nmero de diapositiva 110Nmero de diapositiva 111Nmero de diapositiva 112Nmero de diapositiva 113Nmero de diapositiva 114Nmero de diapositiva 115

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